Norma traduccion

NORMA PCC 2

2. Reparación de
equipos a
presión y
tuberías
AN AME RICANN AT I ON ALS TA N DA RD
ASME PCC-2 a 2015
(Revisión de ASME PCC-2-2011)
Derechos de autor 2015 por la Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos.
Ninguna reproducción puede hacerse de este material sin el consentimiento por escrito de ASME.
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4. ASME PCC-2 a 2015
(Revisión de ASME PCC-2-2011)
Reparación de
equipos a
presión y
tuberías
AN AME RICANN AT IONALS TA ándar
Dos Park Avenue • Nueva York, NY 10016 • EE.UU.
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5. Fecha de emisión: 23 Febrero el año 2015
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6. CONTENIDO
Prólogo. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .iv
Preparación de consultas técnicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .v
Comité Lista. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .vi
Correspondencia con el Comité del PCC. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . viii Resumen de los cambios. . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .ix
Parte 1 Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Alcance de la Organización, y la intención. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1
Parte 2 Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las 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reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones soldadas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5
artículo 2.1 Soldadas a tope Insertar placas en componentes de presión. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .5
artículo 2.2 La acumulación de soldadura externa para reparar adelgazamiento interna. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .11
artículo 2.3 Sellar las conexiones roscadas soldadas y reparaciones de sellos de soldadura. . . . . . . . . . . . . . . . 17
Artículo 2.4 Caja de fugas soldado reparación. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .19
Artículo 2.5 soldada obturación de labio (en el curso de preparación). . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .23
artículo 2.6 Envoltura completa de refuerzo de acero Manguitos para las tuberías. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .24
artículo 2.7 Filete con costura remiendos con refuerzo Plug soldaduras. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .31
Artículo 2.8 Alternativas a la tradicional soldadura de precalentamiento. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .37
Artículo 2.9 Alternativas a tratamiento térmico después del soldeo. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .43
Artículo 2.10 en Servicio soldadura sobre componentes de presión de acero al carbono o
Tuberías. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .46
Artículo 2.11 Acumulación de soldadura, de soldadura de superposición, y con revestimiento de Restauración. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .58
Artículo 2.12 Filete con costura Parches. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .64
Artículo 2.13 roscado o reparaciones tapón soldado. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .70
Artículo 2.14 Campo Tratamiento térmico de los buques. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .73
parte 3 Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .Las reparaciones mecánicas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 81
Artículo 3.1 Sustitución de módulos de presión. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .81
artículo 3.2 Enchufes de la helada. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .83
Artículo 3.3 dañado Temas en los agujeros roscados. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .88
artículo 3.4 La excavación y reparación de defecto de soldadura. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .98
artículo 3.5 Brida de reparación y conversión. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 104
El artículo 3.6 de la abrazadera mecánica de reparación. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 107 Artículo 3.7
Enderezar o tubo de alineación de flexión. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 112
Artículo 3.8 dañado Anclajes en concreto (Postinstalled anclajes mecánicos). . . . . . . . 115 Artículo 3.9 válvulas con bonetes de
presión del sello-tipo (en el curso de preparación). . . . . 124 Artículo 3.10 caliente tornillería (en el curso de preparación). . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 125 Artículo 3.11 Caliente y La mitad de empernado Procedimientos de eliminación. . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . 126 Artículo 3.12 Inspección y reparación del intercambiador de calor de carcasa y tubos. . . . . . . . . . . . . . . . .
130
parte 4 Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143Las reparaciones no metálicos y entre sí. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143
Artículo 4.1 no metálicos Sistemas de reparación Compuesto: Las aplicaciones de alto riesgo. . . . . . . . . . 143 Artículo 4.2 no metálicos
Sistemas de reparación Compuesto: Las aplicaciones de bajo riesgo. . . . . . . . . . . 181 Artículo 4.3 de la guarnición no metálico interno para
tuberías: Formulario de rociado para tubería enterrada. . . . . . . 195
parte 5 Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 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. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207Examen y pruebas. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207
artículo 5.1 Presión y de prueba de hermeticidad de tuberías y equipos. . . . . . . . . . . . . . . . . . 207
Artículo 5.2 El examen no destructivo en Lugar de la Prueba de presión para las reparaciones
y Alteraciones. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 222
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7. PREFACIO
ASME formó un Grupo de Trabajo ad hoc sobre post-construcción en 1993 en respuesta a una mayor necesidad de
reconocimiento y las normas generalmente aceptadas de ingeniería para la inspección y mantenimiento de los equipos a
presión después de haber sido puesto en servicio. En la recomendación de este Grupo de Trabajo, el Consejo de Códigos de
tecnología de presión y Estándares (BPTCS) formó el Comité después de la construcción (PCC) en 1995. El alcance de este
comité fue desarrollar y mantener las normas que abordan problemas comunes y tecnologías relacionadas para publicar
-Construcción y actividades para trabajar con otros comités de consenso en el desarrollo de productos específicos, códigos y
normas separadas relación con problemas detectados después de la construcción inicial de equipos y tuberías de los códigos y
normas de tecnología de presión. El BPTCS cubre las calderas no nucleares,
El PCC selecciona normas que se desarrollarán en base a las necesidades identificadas y la disponibilidad de los voluntarios. El
PCC formó el Subcomité de Planificación de Inspección y el Subcomité de Evaluaciones de defectos en 1995. En 1998, un grupo
de tareas en el PCC comenzó a preparar directrices para Límite de presión Asamblea junta de bridas atornilladas. En 1999, el PCC
formó el Subcomité para la reparación y pruebas. En 2002, el Subcomité de Evaluación de defectos fue disuelto y sustituido por el
Comité / API ASME Conjunto de aptitud para el servicio. Otros temas que están bajo consideración y se pueden desarrollar en los
futuros documentos de orientación.
Los subcomités fueron acusados ​​de normas que se ocupan de la preparación de varios aspectos de la andmaintenance inspección en
servicio de los equipos a presión y tuberías. El estándar Planificación de inspección proporciona orientación sobre la preparación de un
plan de inspección basado en el riesgo. Los defectos que se identifican a continuación, se evalúan, en su caso, mediante los
procedimientos previstos en la aptitud para el servicio. Por último, si se determina que se requieren reparaciones, se proporciona
orientación sobre los procedimientos de reparación en la reparación de equipos a presión y tuberías estándar. Estos documentos están en
diversas etapas de preparación.
Ninguno de estos documentos son códigos. Proporcionan reconocidos y buenas costumbres generalmente aceptadas que pueden
ser utilizados en conjunctionwith Códigos de post-construcción, tales como API 510, API 570, y NB-23, y con los requisitos
jurisdiccionales.
La primera edición de ASME PCC-1, Directrices para Límite de presión Asamblea junta de brida con pernos,La primera edición de ASME PCC-1, Directrices para Límite de presión Asamblea junta de brida con pernos,
fue aprobado para su publicación en 2000. ASME PCC-1-2000was aprobadas por el Instituto de Normas AmericanNational
(ANSI) como Norma Nacional Americana el 15 de noviembre de 2000.
La primera edición de ASME PCC-2, Reparación de equipos a presión y tuberías, fue aprobado para su publicación en 2004. La primera edición de ASME PCC-2, Reparación de equipos a presión y tuberías, fue aprobado para su publicación en 2004. La primera edición de ASME PCC-2, Reparación de equipos a presión y tuberías, fue aprobado para su publicación en 2004.
Esta revisión fue aprobada por ANSI como Norma Nacional Americana el 13 de enero de 2015.
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8. PREPARACIÓN DE INVESTIGACIONES TÉCNICAS
INTRODUCCIÓN
El post-construcción Comité de Normas ASME considerará solicitudes escritas de interpretaciones y revisiones de las
normas de la presente norma y desarrollar nuevas reglas si dictado por el desarrollo tecnológico. Las actividades del Comité en
este sentido se limitan estrictamente a las interpretaciones de las reglas o para el examen de las revisiones de las actuales
normas sobre la base de nuevos datos o la tecnología. Como cuestión de política publicada, ASME no “aprueba”, “certificar”,
“tasa” o “avala” cualquier artículo, la construcción, el dispositivo patentado, o actividad, y, en consecuencia, se devolverán las
consultas que requieren tal consideración. Por otra parte, ASME no actúa como consultor en problemas específicos de
ingeniería o en la aplicación general o comprensión de las reglas. Si, basándose en la información de la investigación
presentada,
será devuelto una investigación que no proporciona la información necesaria para la comprensión completa del Comité.
REQUISITOS
Las preguntas deberán limitarse estrictamente a las interpretaciones de las reglas o para el examen de las revisiones de las actuales
normas sobre la base de nuevos datos o la tecnología. Las consultas deberán cumplir los siguientes requisitos:
(un alcance. Involucrar a una sola regla o reglas estrechamente relacionados en el ámbito de la norma. será devuelto una carta de (un alcance. Involucrar a una sola regla o reglas estrechamente relacionados en el ámbito de la norma. será devuelto una carta de
investigación sobre temas no relacionados.
(B) Antecedentes. Establecer el propósito de la investigación, ya sea whichmay sea para obtener una interpretación de las normas de (B) Antecedentes. Establecer el propósito de la investigación, ya sea whichmay sea para obtener una interpretación de las normas de
la presente norma, o proponer la consideración de una revisión de las presentes bases. Proporcionar de manera concisa la información
necesaria para la comprensión del Comité de la investigación, asegurándose de incluir una referencia a la parte, artículo, Edición,
adiciones, párrafos, figuras y tablas aplicables. Si se proporcionan bocetos, ésta estaría limitada al ámbito de la investigación.
(C) Estructura solicitud
(1) pregunta (s) propuesto. La consulta se hará constar en la estera condensada y pregunta precisa de lucro, omitiendo la (1) pregunta (s) propuesto. La consulta se hará constar en la estera condensada y pregunta precisa de lucro, omitiendo la
información de fondo superfluos, y, en su caso, compuesta de tal manera que “sí” o “no” (tal vez con salvedades) sería una
respuesta aceptable. La declaración investigación debe ser técnica y editorialmente correcta.
(2) Proyecto de Respuesta (s). Proporcionar una respuesta propuesta indicando lo que el investigador cree que la norma exige.(2) Proyecto de Respuesta (s). Proporcionar una respuesta propuesta indicando lo que el investigador cree que la norma exige.
Si en opinión del investigador, es necesaria una revisión de la norma, redacción recomendada se facilitará además de la
información que justifique el cambio.
PRESENTACIÓN
Las consultas se presentarán en forma escrita a máquina; Sin embargo, se tendrán en cuenta las preguntas escritas a mano legibles.
Ellos deberán incluir el nombre y dirección postal del investigador, y puede ser enviado por correo electrónico a
[email protected] , o por correo a la siguiente dirección:
Secretario
ASME posterior a la construcción de
dos Park Avenue New York, NY
10016-5990
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9. ASME tecnología de presión COMISIÓN
POSTERIOR A LA CONSTRUCCIÓN
(La siguiente es la lista de la Comisión en el momento de la aprobación de esta Norma).
FUNCIONARIOS Comité de Normas
CR Leonard, SillaCR Leonard, Silla
J. Batey, VicepresidenteJ. Batey, Vicepresidente
SJ Rossi, SecretarioSJ Rossi, Secretario
PERSONAL Comité de Normas
C. Becht IV, Becht Engineering Co., Inc.C. Becht IV, Becht Engineering Co., Inc.
DL Berger, PPL Generación, LLCDL Berger, PPL Generación, LLC
MA Boring, Kiefner & Associates, Inc.MA Boring, Kiefner & Associates, Inc.
W. Brown, Integrity Engineering SolutionsW. Brown, Integrity Engineering Solutions
PN Chaku, Lummus Technology, Inc.PN Chaku, Lummus Technology, Inc.
CD Cowfer, Miembros contribuyentes, ConsultorCD Cowfer, Miembros contribuyentes, ConsultorCD Cowfer, Miembros contribuyentes, Consultor
NY Faransso, KBRNY Faransso, KBR
EW Hayman, ConsultorEW Hayman, Consultor
D. King, Furmanite America, Inc.D. King, Furmanite America, Inc.
WJ Koves, Miembros contribuyentes, Pi Ingeniería de Software, Inc.WJ Koves, Miembros contribuyentes, Pi Ingeniería de Software, Inc.WJ Koves, Miembros contribuyentes, Pi Ingeniería de Software, Inc.
DA Lang, Sr., FM GlobalDA Lang, Sr., FM Global
De Lay, HytorcDe Lay, Hytorc
E. Michalopoulos, Miembros contribuyentes, Ciudad de Kozani, GreciaE. Michalopoulos, Miembros contribuyentes, Ciudad de Kozani, GreciaE. Michalopoulos, Miembros contribuyentes, Ciudad de Kozani, Grecia
Reparación y pruebas Subcomisión (PCC)
SC Roberts, Silla, Shell Global de Normas de Estados Unidos, Inc.SC Roberts, Silla, Shell Global de Normas de Estados Unidos, Inc.SC Roberts, Silla, Shell Global de Normas de Estados Unidos, Inc.
J. Taagepera, Vicepresidente, Chevron Energy Technology Co.J. Taagepera, Vicepresidente, Chevron Energy Technology Co.J. Taagepera, Vicepresidente, Chevron Energy Technology Co.
RJ Lucas, Secretario, La Sociedad Americana de Ingeniería MecánicaRJ Lucas, Secretario, La Sociedad Americana de Ingeniería MecánicaRJ Lucas, Secretario, La Sociedad Americana de Ingeniería Mecánica
ingenieros
LP Antalffy, FlúorLP Antalffy, Flúor
C. Becht IV, Becht Engineering Co., Inc.C. Becht IV, Becht Engineering Co., Inc.
MA Boring, Kiefner & Associates, Inc.MA Boring, Kiefner & Associates, Inc.
JA Brown, Areva TransnuclearJA Brown, Areva Transnuclear
PN Chaku, Lummus Technology, Inc.PN Chaku, Lummus Technology, Inc.
HJ Dammeyer, Patrick IngenieríaHJ Dammeyer, Patrick Ingeniería
NY Faransso, KBRNY Faransso, KBR
Findlan SJ, Power Group ShawFindlan SJ, Power Group Shaw
BF Hantz, Valero Energy Corp.BF Hantz, Valero Energy Corp.
CR Harley, GP Strategies Corp.CR Harley, GP Strategies Corp.
SUBGRUPO examen y ensayo
NY Faransso, Silla, KBRNY Faransso, Silla, KBRNY Faransso, Silla, KBR
CR Harley, Vicepresidente, GP Strategies Corp.CR Harley, Vicepresidente, GP Strategies Corp.CR Harley, Vicepresidente, GP Strategies Corp.
K. Mokhtarian, ConsultorK. Mokhtarian, Consultor
SUBGRUPO reparación mecánica
D. King, Silla, Furmanite America, Inc.D. King, Silla, Furmanite America, Inc.D. King, Silla, Furmanite America, Inc.
Parques TM, Vicepresidente, El Consejo Nacional de la Caldera y PresiónParques TM, Vicepresidente, El Consejo Nacional de la Caldera y PresiónParques TM, Vicepresidente, El Consejo Nacional de la Caldera y Presión
Los inspectores de buques
C. Becht IV, Becht Engineering Co., Inc.C. Becht IV, Becht Engineering Co., Inc.
vi
K. Mokhtarian, ConsultorK. Mokhtarian, Consultor
CC Neely, Miembros contribuyentes, Becht Engineering Co., Inc.CC Neely, Miembros contribuyentes, Becht Engineering Co., Inc.CC Neely, Miembros contribuyentes, Becht Engineering Co., Inc.
K. Oyamada, Delegar, La alta presión de gas del Instituto de SeguridadK. Oyamada, Delegar, La alta presión de gas del Instituto de SeguridadK. Oyamada, Delegar, La alta presión de gas del Instituto de Seguridad
Japón
Parques TM, El Consejo Nacional de calderas y recipientes a presiónParques TM, El Consejo Nacional de calderas y recipientes a presión
Los inspectores
JR Payne, CCPC, Inc.JR Payne, CCPC, Inc.
DT Peters, Integridad estructural AssociatesDT Peters, Integridad estructural Associates
JT Reynolds, Intertek / MoodyJT Reynolds, Intertek / Moody
SC Roberts, Shell Global de Normas de Estados Unidos, Inc.SC Roberts, Shell Global de Normas de Estados Unidos, Inc.
CD Rodery, BP norteamericana Products, Inc.CD Rodery, BP norteamericana Products, Inc.
J. Taagepera, Chevron Energy Technology Co.J. Taagepera, Chevron Energy Technology Co.
T. Tahara, Delegar, T & T TechnologyT. Tahara, Delegar, T & T TechnologyT. Tahara, Delegar, T & T Technology
JR Jones, El Grupo de Ingeniería de la equidadJR Jones, El Grupo de Ingeniería de la equidad
DM Rey, Furmanite America, Inc.DM Rey, Furmanite America, Inc.
WJ Koves, Miembros contribuyentes, Pi Ingeniería de Software, Inc.WJ Koves, Miembros contribuyentes, Pi Ingeniería de Software, Inc.WJ Koves, Miembros contribuyentes, Pi Ingeniería de Software, Inc.
JA Morton, Williams Co.JA Morton, Williams Co.
WF Newell, Jr., Miembros contribuyentes, EUROWELD Ltd.WF Newell, Jr., Miembros contribuyentes, EUROWELD Ltd.WF Newell, Jr., Miembros contribuyentes, EUROWELD Ltd.
Parques TM, El Consejo Nacional de calderas y recipientes a presiónParques TM, El Consejo Nacional de calderas y recipientes a presión
Los inspectores
JT Reynolds, Intertek / MoodyJT Reynolds, Intertek / Moody
CD Rodery, BP norteamericana Products, Inc.CD Rodery, BP norteamericana Products, Inc.
CW Rowley, El Wesley Corp.CW Rowley, El Wesley Corp.
SC Shah, ES GE C Hitachi Ltd. ZosenSC Shah, ES GE C Hitachi Ltd. Zosen
DB Stewart, Miembros contribuyentes, Kansas City Desaireador CoDB Stewart, Miembros contribuyentes, Kansas City Desaireador CoDB Stewart, Miembros contribuyentes, Kansas City Desaireador Co
T. Tahara, Miembros contribuyentes, T & T TechnologyT. Tahara, Miembros contribuyentes, T & T TechnologyT. Tahara, Miembros contribuyentes, T & T Technology
E. Upitis, Upitis & Associates, Inc.E. Upitis, Upitis & Associates, Inc.
JA Morton, Williams Co.JA Morton, Williams Co.
SC Roberts, Shell Global de Normas de Estados Unidos, Inc.SC Roberts, Shell Global de Normas de Estados Unidos, Inc.
HJ Dammeyer, Patrick IngenieríaHJ Dammeyer, Patrick Ingeniería
JR Jones, El Grupo de Ingeniería de la equidadJR Jones, El Grupo de Ingeniería de la equidad
CD Rodery, BP norteamericana Products, Inc.CD Rodery, BP norteamericana Products, Inc.
SC Shah, ES GE C Hitachi Ltd. ZosenSC Shah, ES GE C Hitachi Ltd. Zosen
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10. SUBGRUPO DE REPARACIÓN NONMETALLIC
CW Rowley, Silla, El Wesley Corp.CW Rowley, Silla, El Wesley Corp.CW Rowley, Silla, El Wesley Corp.
CR Alexander, El estrés Engineering Services, Inc.CR Alexander, El estrés Engineering Services, Inc.
KA Farrag, Gas Technology InstituteKA Farrag, Gas Technology Institute
SR Frost, Walker Técnica Resources Ltd.SR Frost, Walker Técnica Resources Ltd.
A. Gutkovsky, Chevron Energy Technology Co.A. Gutkovsky, Chevron Energy Technology Co.
PS Hill, Furmanite America, Inc.PS Hill, Furmanite America, Inc.
B. Whelan, Alterno, Furmanite America, Inc.B. Whelan, Alterno, Furmanite America, Inc.B. Whelan, Alterno, Furmanite America, Inc.
M. Kieba, Departamento de Transporte de EE.UU.M. Kieba, Departamento de Transporte de EE.UU.
CJ Lazzara, Neptuno Research, Inc.CJ Lazzara, Neptuno Research, Inc.
SUBGRUPO DE REPARACIÓN WELDED
MA Boring, Silla, Kiefner & Associates, Inc.MA Boring, Silla, Kiefner & Associates, Inc.MA Boring, Silla, Kiefner & Associates, Inc.
J. Taagepera, Vicepresidente, Chevron Energy Technology Co.J. Taagepera, Vicepresidente, Chevron Energy Technology Co.J. Taagepera, Vicepresidente, Chevron Energy Technology Co.
LP Antalffy, FlúorLP Antalffy, Flúor
JA Brown, Areva TransnuclearJA Brown, Areva Transnuclear
PN Chaku, Lummus Technology, Inc.PN Chaku, Lummus Technology, Inc.
vii
J. Duell, Alterno, Neptuno Research, Inc.J. Duell, Alterno, Neptuno Research, Inc.J. Duell, Alterno, Neptuno Research, Inc.
M. Green, Alterno, Neptuno Research, Inc.M. Green, Alterno, Neptuno Research, Inc.M. Green, Alterno, Neptuno Research, Inc.
JM Souza, Pipe Wrap, LLCJM Souza, Pipe Wrap, LLC
K. Wachholder, ConsultorK. Wachholder, Consultor
RH Walker, Citadel TecnologíasRH Walker, Citadel Tecnologías
AP Hawkins, Alterno, Citadel TecnologíasAP Hawkins, Alterno, Citadel TecnologíasAP Hawkins, Alterno, Citadel Tecnologías
DM Wilson, Phillips 66DM Wilson, Phillips 66
JM Wilson, TD Williamson, Inc.JM Wilson, TD Williamson, Inc.
F. Worth, Air Logistics Corp.F. Worth, Air Logistics Corp.
RE Rea, Alterno, Air Logistics Corp.RE Rea, Alterno, Air Logistics Corp.RE Rea, Alterno, Air Logistics Corp.
Findlan SJ, Power Group ShawFindlan SJ, Power Group Shaw
BF Hantz, Valero Energy Corp.BF Hantz, Valero Energy Corp.
WF Newell, Jr., Miembros contribuyentes, EUROWELD Ltd.WF Newell, Jr., Miembros contribuyentes, EUROWELD Ltd.WF Newell, Jr., Miembros contribuyentes, EUROWELD Ltd.
JT Reynolds, Intertek / MoodyJT Reynolds, Intertek / Moody
E. Upitis, Upitis & Associates, Inc.E. Upitis, Upitis & Associates, Inc.
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11. CORRESPONDENCIA CON EL COMITÉ PCC
General. Normas ASME se desarrollan y mantienen con la intención de representar el consenso de los intereses General. Normas ASME se desarrollan y mantienen con la intención de representar el consenso de los intereses
involucrados. Como tal, los usuarios de este Standardmay interactúan con el Comité mediante la solicitud de interpretaciones,
proponer revisiones, y asistir a las reuniones del Comité. correspondencia debe dirigirse a:
Secretario, Comité de Normas PCC La Sociedad Americana de
Ingenieros Mecánicos Dos Park Avenue New York, NY
10016-5990
Proponer revisiones. Las revisiones se realizan periódicamente a la Norma para incorporar los cambios que aparecen Proponer revisiones. Las revisiones se realizan periódicamente a la Norma para incorporar los cambios que aparecen
necesario o deseable, como se ha demostrado por la experiencia adquirida en la apli- cación de la Norma. revisiones aprobadas
serán publicadas periódicamente.
El Comité da la bienvenida a propuestas de revisión de esta norma. Tales propuestas deben ser lo más específico posible,
citando el número de párrafo (s), la redacción propuesta, y una descripción detallada de las razones para la propuesta,
incluyendo cualquier documentación pertinente.
Interpretaciones. A petición, el Comité PCC hará que una interpretación de cualquier requisito de la Norma. Interpretaciones. A petición, el Comité PCC hará que una interpretación de cualquier requisito de la Norma.
Interpretaciones sólo pueden ser prestados en respuesta a una solicitud por escrito dirigida al Secretario del Comité de Normas
de PCC.
La solicitud de interpretación debe ser clara e inequívoca. Se recomienda, además, que el investigador presente su / su
solicitud en el siguiente formato: Asunto:
Citar el número aplicable el párrafo (s) y el tema de la investigación.
Edición: Citar la edición aplicable de la Norma para el cual se solicita la interpretación.
Pregunta: Formular la pregunta como una solicitud de interpretación de un requisito específico adecuado para la
comprensión general y uso, no como una solicitud de aprobación de un diseño propio o situación. El
investigador también puede incluir cualquier plan o dibujos que son necesarios para explicar la
cuestión; Sin embargo, no deben contener nombres o información de propiedad.
Las solicitudes que no están en este formato pueden ser reescritos en el formato apropiado por el Comité antes de ser
contestadas, que puede cambiar de forma inadvertida la intención de la solicitud original.
ASME procedimientos prevén la reconsideración de cualquier interpretación cuando o si la información adicional que pueda
afectar a una interpretación está disponible. Además, las personas perjudicadas por una interpretación pueden apelar al
Comité ASME consciente o subcomité. ASME no “aprueba”, “certificar”, “tasa” o “avala” cualquier artículo, la construcción, el
dispositivo patentado, o actividad.
Asistir a las reuniones del Comité. El Comité de Normas de PCC mantiene regularmente reuniones que están abiertas al público. Asistir a las reuniones del Comité. El Comité de Normas de PCC mantiene regularmente reuniones que están abiertas al público.
Las personas que deseen asistir a cualquier reunión deben dirigirse a la Secretaría del Comité de Normas de PCC.
viii
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12. ASME PCC-2 a 2015
RESUMEN DE CAMBIOS
Tras la aprobación por el Comité de post-construcción ASME y ASME, y después de la revisión pública, ASME PCC-2-2015 fue
aprobado por el American National Standards Institute el 13 de enero de 2015.
ASME PCC-2 a 2015 incluye cambios editoriales, revisiones y correcciones introducidas en ASME PCC-2-2011, así como los
siguientes cambios identificados por una nota al margen, ( 15).siguientes cambios identificados por una nota al margen, ( 15).
Página Ubicación Cambio
7 Artículo 2.1, 4.1.3 Ecuaciones en incisos. (a y B)
transpuesto
11-16 artículo 2.2 Revisada en su totalidad
43 Artículo 2.9, 2.3 Redesignado correctamente, y que permanece
párrafos redesignated
64 Artículo 2.12, 1 El apartado (a) revisó
Artículo 2.12, 2 El apartado (c) revisado
sesenta y cinco Figura 1 Revisado
66-68 Artículo 2.12, 3.3 Los apartados (a) y (c) revisaron
Artículo 2.12, 3.4 Los apartados (a) y (b), eq. (4), y
ilustración en inc. (C) revisado
Artículo 2.12, 4 Los subpárrafos (c), (d), (e) (2), (e) (4), y
(F) revisado
Artículo 2.12, 5 El apartado (a) revisó
Artículo 2.12, 6 El apartado (c) revisado
143-153 Artículo 4.1, 1 Revisada en su totalidad
Artículo 4.1, 2.2 Los apartados (a) y (b) revisaron
Artículo 4.1, 3 Revisada en su totalidad
tabla 1 Revisada en su totalidad
Artículo 4.1, 4.1 Revisado
Artículo 4.1, 4.3 El apartado (a) revisó
154 Artículo 4.1, 4.4.4 Los apartados (d) y (e) añadido
Artículo 4.1, 4.4.5 Revisado
ix
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13. Página Ubicación Cambio
Artículo 4.1, 4.6 (1) En el apartado (a) (3) revisado (2) En el
apartado (a) (4) que se añade, y
los apartados restantes
redesignated
155 Artículo 4.1, 5.4 El párrafo 5.4.1 y 5.4.2 subtítulo añadido
156-159 Artículo 4.1, 5.5.2 El apartado (c) revisado
Artículo 4.1, 6 (1) En el apartado (c) revisado (2) En
el apartado (e) añadido
Artículo 4.1, 7 Actualizado
160-162 Artículo 4.1, obligatoria forma de revisado
Apéndice I
163, 164 Artículo 4.1, obligatoria Los apartados (a) y (b) revisaron
Apéndice II, II-1 El artículo
4.1, obligatoria (1) Los subpárrafos (a) (1) (a), (a) (2) (a),
Apéndice II, II-3 (A) (2) (b), y (b) revisado (2)
subpárrafo original. (A) (2) (c)
apartado a redesignado. (A) (3), apartado a originales.
(A) (2) (c) (1) apartado a redesignado. (A) (3) (a), y
apartado a originales. (A) (2) (c) (2) apartado a
redesignado. (A) (3) (b)
165 Artículo 4.1, obligatoria (1) Los subpárrafos (c) y (i) revisado
Apéndice III, III-2 (2) segundo subpárrafo original. (F) correctamente
apartado a redesignado. (sol)
166 Artículo 4.1, obligatoria (1) Los subpárrafos (c) y (h) revisado
Apéndice IV, IV-2 (2) Los apartados (i) (1) y (i) (2) añadido
Artículo 4.1, obligatoria Palabra “y” añadirá inmediatamente después de
Apéndice IV, IV-3 ecuación en inc. (do)
168, 169 Artículo 4.1, obligatoria Revisada en su totalidad
Apéndice V
170 Artículo 4.1, obligatoria Revisado
Anexo VI, VI-1 El artículo
4.1, obligatoria El apartado (c) revisado
Apéndice VI, VI-2
171, 172 Artículo 4.1, obligatoria Revisada en su totalidad
Apéndice VII
173 Artículo 4.1, obligatoria El apartado (b) revisado
Apéndice VIII, VIII-2 artículo
4.1, obligatoria Los apartados (c) y (e) revisado
Apéndice VIII, VIII-3 El
artículo 4.1, obligatoria precaución añadió
Apéndice VIII, VIII-4
175, 176 Artículo 4.1, no obligatoria (1) Redesignated de originales
Apéndice A Mandatory Apéndice IX (2)
revisado en su totalidad
X
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14. Página Ubicación Cambio
177-180 Artículo 4.1, no mandatoria Agregado
apéndice B
181 Artículo 4.2, 1 Revisada en su totalidad
182 Artículo 4.2, 2.2 Los apartados (a) y (b) revisaron
Artículo 4.2, 2.4 Párrafo 2.5 suprimido
Artículo 4.2, 3.1 Revisada en su totalidad
Artículo 4.2, 3.2 El apartado (a) revisó
183 tabla 1 Revisada en su totalidad
184 Artículo 4.2, 3.6 Revisado
Artículo 4.2, 4.4 El apartado (a) la designación y
apartado a. (B) añadido
186, 187 Artículo 4.2, 6 El apartado (a) (1) revisó
Artículo 4.2, 7 Actualizado
190 Artículo 4.2, obligatoria El apartado (c) revisado
Apéndice II, II-1 El artículo
4.2, obligatoria El apartado (d) revisado
Apéndice II, II-2
193 Artículo 4.2, obligatoria Los apartados (e) y (h) revisado
Apéndice V, V-3 artículo
4.2, Mandatory (1) En primer párrafo y incisos. (B) (1)
Apéndice V, V-5 y (c) (5) revisado (2) En el apartado (a) (4)
que se añade, y
los apartados restantes
redesignated
194 Artículo 4.2, no obligatoria Designado de nuevo desde obligatoria originales
Apéndice A Anexo VI
207 Artículo 5.1, 1 El apartado (a) revisó
Artículo 5.1, 2 Revisada en su totalidad
208, 210 Artículo 5.1, 3.2 El apartado (d) añadido, y restante
apartados redesignated
209 Figura 1 Revisada en su totalidad
Artículo 5.1, 3.4.3 Añadido, y en el párrafo restante
redesignado
210-214 Artículo 5.1, 3.4.4 Revisado
Artículo 5.1, 6.1 Los subpárrafos (m), (o), (t) (8), (t) (10),
(T) (10) (a), y (t) (10) (d) revisado
Artículo 5.1, 6.2 Los apartados (b), (f) (7), (i), (k), y (l)
revisado
Artículo 5.1, 6.2.1.5 Revisada en su totalidad
Artículo 5.1, 6.3 El apartado (a) revisó
215 Artículo 5.1, 6.3.1 Revisada en su totalidad
Artículo 5.1, 7 Actualizado
xi
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15. Página Ubicación Cambio
219 Artículo 5.1, obligatoria (1) Título añadió
Apéndice III, III-1 (2) La ecuación (III-1) revisado
Artículo 5.1, obligatoria Adicional
Apéndice III, III-2
220 Tabla III-2 Adicional
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16. ASME PCC-2 a 2015 Parte 1
Reparar el equipo presión y conexionado
PARTE 1
Alcance, la organización y la intención
1 ALCANCE
Esta norma proporciona métodos para la reparación de equipos y
tuberías dentro del alcance de códigos y normas tecnología de presión
ASME 1 después de haber sido puesto en servicio. Estos métodos incluyen la ASME 1 después de haber sido puesto en servicio. Estos métodos incluyen la ASME 1 después de haber sido puesto en servicio. Estos métodos incluyen la
reparación correspondiente al diseño, la fabricación, el examen y prácticas
de prueba y pueden ser temporales o permanentes, dependiendo de las
circunstancias.
Los métodos proporcionados en la presente Norma abordan la reparación
de los componentes cuando se considera necesaria la reparación basada en
la inspección y la evaluación adecuada defecto. Estos métodos de inspección
y evaluación de defectos no están cubiertos en esta norma, pero se tratan en
otros códigos y normas postconstruction.
Sólo se proporcionan procedimientos técnicos e información;
requisitos administrativos o de política están fuera del alcance de esta
Norma.
2 ORGANIZACIÓN
Esta norma se divide en cinco partes.
(una) Parte 1 cubre el alcance, la organización, y la intención y es aplicable a (una) Parte 1 cubre el alcance, la organización, y la intención y es aplicable a
todos los artículos de esta norma. La Tabla 1 proporciona una guía para la
aplicación de los métodos de reparación indicadas en esta norma.
(segundo) Parte 2 cubre métodos de reparación y técnicas que incluyen el uso de (segundo) Parte 2 cubre métodos de reparación y técnicas que incluyen el uso de
soldadura, soldadura fuerte, soldadura, u otros procedimientos que implican depósito
de metal.
(do) Parte 3 cubre las reparaciones mecánicas, con o sin sellador, tales como (do) Parte 3 cubre las reparaciones mecánicas, con o sin sellador, tales como
abrazaderas o accesorios atornillados e incluye todos los métodos de reparación no
cubiertos en la parte 2 o la Parte 4.
(re) Parte 4 cubre las reparaciones utilizando medios no metálicos, tales como (re) Parte 4 cubre las reparaciones utilizando medios no metálicos, tales como
revestimientos andwraps no metálicos, y la unión (por ejemplo, unión por epoxi),
incluyendo la unión de componentes metálicos.
1 Equipos y tuberías dentro del alcance de Códigos de tecnología de presión ASME y 1 Equipos y tuberías dentro del alcance de Códigos de tecnología de presión ASME y
Estándares incluye tuberías (incluyendo líneas sobre tubería) y componentes de tubería (tales
como válvulas), calderas, recipientes a presión (incluidos los intercambiadores de calor), y tanques
de almacenamiento.
1
(mi) Parte 5 cubre los métodos y técnicas de examen y ensayo.(mi) Parte 5 cubre los métodos y técnicas de examen y ensayo.
3 INTENCIÓN
3.1 Consideraciones generales
Este estándar proporciona información técnica, procedimientos y
recomendaciones para los métodos de reparación que se determinaron por
consenso para ser reconocido y aceptado en general buenas prácticas de
ingeniería. Cuando la reparación de equipo está sujeta a la regulación de
competencia, pueden ser necesarias aprobaciones jurisdiccionales.
3.2 Definiciones
Las palabras podrán, deberán, y debería se utilizan en los artículos de Las palabras podrán, deberán, y debería se utilizan en los artículos de Las palabras podrán, deberán, y debería se utilizan en los artículos de Las palabras podrán, deberán, y debería se utilizan en los artículos de Las palabras podrán, deberán, y debería se utilizan en los artículos de
reparación de PCC-2 y tienen la siguiente intención:
mayo: indica una acción que está permitido, pero no es obligatorio.mayo: indica una acción que está permitido, pero no es obligatorio.
deberá: una acción que es obligatorio. Indica una acción que es un deberá: una acción que es obligatorio. Indica una acción que es un
elemento esencial del método de reparación que no puede ser eliminado.
debería: una acción que no es obligatorio. Indica una acción que cuando se debería: una acción que no es obligatorio. Indica una acción que cuando se
realiza, generalmente se considera que es una buena práctica; Sin embargo, hay
algunas circunstancias en las que la acción no es apropiado o necesario, por lo
que la palabra debería se utiliza para proporcionar la flexibilidad para el artículo que la palabra debería se utiliza para proporcionar la flexibilidad para el artículo que la palabra debería se utiliza para proporcionar la flexibilidad para el artículo
para cubrir una amplia gama de circunstancias. Es notmandatory a menos que
así se especifique por otros en la aplicación de estos artículos.
3.3 Requisitos administrativos
Para los requisitos administrativos tales como la inspección, la
documentación y el control de calidad, el usuario se hace referencia a un
código de post-construcción aplicable y a los requisitos jurisdiccionales.
En ausencia de un código de post-construcción aplicable o requisitos
jurisdiccionales, el propietario del equipo a presión o la tubería debe
establecer los requisitos administrativos. Un código posterior a la
construcción es el que proporciona requisitos y lineamientos para la
inspección y / o reparación de equipos
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17. Parte 1 ASME PCC-2 a 2015
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Tabla 1 Guía para la Selección de reparación Técnica
Wall general Wall local circunferencial longitudinal
Artículo Número y Título adelgazamiento adelgazamiento Picaduras Gouges Ampollas Laminaciones grietas grietas Otro
2.1 soldadas a tope Insertar placas en componentes de presión Y Y Y Y Y Y Y Y Nota 1)
2.2 Weld Overlay externa para reparar Métodos para el adelgazamiento del Interior norte Y Y Y norte norte norte norte Nota 2)
2.3 Conexiones roscadas Seal-soldada y reparaciones de sellos de soldadura N / A N / A N / A N / A N / A N / A N / A N / A Nota 3)
Reparación 2.4 soldado Caja de fugas norte Y Y norte norte norte R R Nota (4)
2.6 mangas de envoltura completa de refuerzo de acero para tuberías de tipo A de la manga
Y [Nota (5)] Y [Nota (5)] Y [Nota (5)] R norte norte norte norte ...
manga de tipo B Y Y Y Y Y Y Y R ...
2.8 Alternativas a la tradicional soldadura Precalentar Y Y R Y R Y R R Nota (6)
2.9 Alternativas a tratamiento térmico después del soldeo Y Y Y Y S Y Y Y Nota (7)
2,10 en Servicio de soldadura sobre componentes o tuberías de presión de acero al carbono
norte norte norte norte norte norte norte norte Nota (8)
2.11 Acumulación de soldadura, de soldadura de superposición, y Restauración Clad norte Y S S S norte norte norte ...
2.12 soldadura de filete Parches norte Y Y Y S norte R R ...
2.13 Filete con costura parches de refuerzo Plug soldaduras norte Y Y Y S norte R R ...
2.14 Las reparaciones tapón roscado o soldado norte Y Y Y norte norte Y Y ...
3.1 Sustitución de componentes de presión Y Y Y Y Y Y Y Y ...
3.2 enchufes de la helada N / A N / A N / A N / A N / A N / A N / A N / A Nota (9)
3.3 Las roscas dañadas en orificios roscados norte norte norte norte norte norte norte norte Nota (10)
3.4 Un error de excavación y reparación de soldadura N / A N / A Y Y Y Y Y Y Nota (11)
3.5 Brida de Terminación norte norte Y Y S norte Y norte Nota (12)
Reparación 3.6 Mecánica de la abrazadera norte Y Y R norte norte R R Notas (2), (13)
3.7 Tubería enderezar o alineación de flexión norte norte norte norte norte norte norte norte Nota (14)
3.8 Anclas dañados en Concrete N / A N / A N / A N / A N / A N / A N / A N / A Nota (15)
3.11 Procedimientos de eliminación Caliente y La mitad de empernado norte norte norte norte norte norte norte norte ...
3.12 Inspección y reparación del intercambiador de calor de carcasa y tubos Y Y Y R Y norte Y Y ...
4.1 Sistemas de reparación no metálicos Compuesto: Aplicaciones de Alto Riesgo
Y Y Y R Y Y R R ...
4.2 Sistemas de reparación no metálicos Compuesto: Aplicaciones de Bajo Riesgo
Y Y Y R Y Y Y R ...
4.3 Revestimiento interior no metálicos para tuberías: Formulario de rociado para Buried Y Y Y Y Y Y Y Y ...
Tubo
5.1 Presión y pruebas de estanqueidad de las tuberías y equipos norte norte norte norte norte norte norte norte Nota (16)
5.3 Examen no destructiva en Lugar de la Prueba de presión para reparaciones y
alteraciones N / A N / A N / A N / A N / A N / A N / A N / A Nota (17)
Y pag generalmente apropiadoY pag generalmente apropiadoY pag generalmente apropiado
S pag puede ser aceptable, pero no se utiliza generalmente para esta condiciónS pag puede ser aceptable, pero no se utiliza generalmente para esta condiciónS pag puede ser aceptable, pero no se utiliza generalmente para esta condición
R pag se puede usar, pero requiere precauciones especialesR pag se puede usar, pero requiere precauciones especialesR pag se puede usar, pero requiere precauciones especiales
norte pag no generalmente apropiadonorte pag no generalmente apropiadonorte pag no generalmente apropiado
N / A pag NOTAS: no aplicableN / A pag NOTAS: no aplicableN / A pag NOTAS: no aplicable
(1) Este método puede aplicarse a la sustitución de boquillas, puntos planos, y abolladuras. (2) Véase la Parte
2, artículo 2.1, Limitaciones.
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18. ASME PCC-2 a 2015 Parte 1
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Tabla 1 guía para la selección de reparación Technique (Continuación)
NOTAS (Continuación):
(3) Esta técnica de reparación se aplica para sellar uniones roscadas soldadas para estanqueidad.
(4) Caja de fugas soldada reparación se aplica a las bridas con fugas, válvulas, componentes de tuberías, y las uniones soldadas y mecánicas.
(5) Para defectos internos, la causa del defecto se entenderá o detenido, o se recomienda un manguito de Tipo B. (6) disposiciones alternativas para la
reparación soldada.
(7) puede también aplicarse a la nueva construcción o a todos los métodos que requieren soldadura. (8) En general
apropiado para la soldadura de superficie sobre sustratos de acero al carbono. (9) Esta técnica se utiliza para el
aislamiento de secciones de tuberías. (10) Reparación de roscas dañadas en agujeros de fijación. (11) también se aplica
a la reparación de superficies endurecidas. (12) grietas radiales.
(13) junta y de embalaje fugas pag Y. (14) de (13) junta y de embalaje fugas pag Y. (14) de (13) junta y de embalaje fugas pag Y. (14) de
enderezamiento Pipe.
(15) Reparación de anclaje en el hormigón dañado.
(16) Esto no es una técnica de reparación; Sin embargo, se puede aplicar a la mayoría de los métodos de reparación. (17) Esta es una
alternativa a la prueba de presión.
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19. Parte 1 ASME PCC-2 a 2015
después de haber sido puesto en servicio, y puede incluir las referencias
al código original de la construcción. Ejemplos de códigos de
post-construcción incluyen NB-23, API 510, API 570 y API 653.
3.4 Aplicación
Los usuarios de los artículos contenidos en esta norma están advertidos
de que estos artículos se han desarrollado gene- camente y se
recomiendan para aplicaciones generales. No necesariamente Theymay
ser adecuado para todas las aplicaciones. consideraciones de precaución
se proporcionan, pero no deben considerarse como absolutos. Tices
ingeniería ticas de sonido y juicio deben ser utilizados para determinar la
aplicabilidad de un método específico o parte de un método para una
aplicación específica. Cada reparación debe ser objeto de un examen
adecuado por personal cualificado, y esta revisión debe tener en cuenta el
deterioro posterior del componente reparado.
Algunas limitaciones y consideraciones están contenidos en la sección 2 de
los artículos individuales.
3.5 Uso Alternativo
Mientras que esta norma comprende reparación de equipo dentro del
alcance de Códigos de tecnología de presión ASME y estándares, se
puede utilizar en equipos construido de acuerdo con otros códigos y
estándares.
Independencia 3.6 Artículos
artículos individuales en esta norma se pueden utilizar de forma independiente
de otros artículos, excepto cuando se indique lo contrario. Sin embargo, esta parte
(Parte 1) se aplica a todos los artículos de esta norma.
Vida 3.7 Reparación
Muchas de las técnicas de reparación incluidas en esta norma se
consideran permanentes, destinados a permanecer en el lugar durante la
vida del componente reparado. Otros sólo pueden ser adecuados para el
servicio a corto plazo, y deben ser reemplazados con una reparación más
permanente en la oportunidad adecuada. La vida prevista de la reparación
depende de muchas circunstancias, y podría incluir la consideración de
riesgo. Como tal, esta Norma no clasifica como repairmethods
permanente o temporal. Por el contrario, las consideraciones técnicas que
afectan a la vida esperada de la reparación se indican en los artículos
individuales.
4
3.8 Código Referencias
La referencia a los códigos específicos se evita generalmente en esta
Norma porque el equipo o la tubería podrían haber sido construido de
acuerdo con una serie de diferentes códigos. Cuando se proporciona dicha
referencia, generalmente es la intención de incluir, por referencia, una
disposición técnica específica.
3.9 soldadura
Requisitos para la soldadura, incluyendo la calificación de los procedimientos de
soldadura, soldadores y operadores de soldadura generalmente deben seguir un
código aplicable de construcción o un código de post-construcción aplicable, excepto
cuando se especifique lo contrario en el presente documento.
3.10 tensión admisible
Los cálculos que implican el esfuerzo admisible utilizan el esfuerzo admisible a
partir del código original de construcción o un código posterior a la construcción
aplicable, a menos que se especifique lo contrario en los artículos específicos.
3.11 Examen
Cuando no se especifican las calificaciones de los examinadores, los
métodos de examen, alcance del examen y criterios de aceptación, deben
cumplir con los requisitos de un código aplicable de construcción o un
código posterior a la construcción aplicables.
3.12 Registros
El propietario debe mantener registros que documentan la reparación. Los
requisitos específicos para la documentación no se proporcionan en la
presente norma. El propietario debe conservar los registros que cumplen con
los requisitos del código jurisdiccionales y post-construcción aplicables. La
documentación puede incluir elementos tales como una descripción de la
condición que requiere atención y su causa, los procedimientos de reparación
que se utilizaron, fotos antes y después de la reparación, los procedimientos
de examen y los registros, los registros de tratamiento de calor, registros de
prueba, y los nombres de las personas / empresas que realizan la reparación y
el examen y su certificación. La documentación forma parte de la historia de la
componente de presión y debe mantenerse el tiempo que es relevante.
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20. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.1
PARTE 2 WELDED
REPARACIONES
artículo 2.1
Soldadas a tope Insertar placas en componentes de presión
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Consideraciones generales
La reparación de componentes de presión por placas de inserción
soldadas a tope implica la sustitución de material de barrera de presión
en un componente de presión con una placa de inserción unido por
soldaduras a tope de penetración completa. Este método de reparación
es aplicable a carcasas cilíndricas, esféricas y cónicas y a los
componentes de presión plana. Puede ser utilizado para los depósitos
individuales y dobles de curvatura. También se puede utilizar en otros
componentes de presión (tales como cabezas formadas) si la curvatura
de la sección reemplazado coincide con la curvatura de la parte de
presión original. No está limitado por el tamaño de la componente de
presión, excepto donde las consideraciones prácticas impiden el uso de
un inserto, tal como en el tubo de diámetro pequeño o tubo.
1.2 Sustitución de las áreas locales en los depósitos de recipientes a presión o
paredes de la tubería
Este método de reparación está destinado a ser utilizado para reemplazar porciones
de conchas de los vasos de retención de presión o paredes de la tubería que han sido
dañadas por grietas, adelgazamiento local de la pared de la erosión, corrosión, y otros
mecanismos de daño. La placa de inserción puede contener una o más boquillas /
pozos de acceso.
1.3 Sustitución de componentes completo
La sustitución de todo un componente, placa de cáscara, o un curso de cáscara
completa de una carcasa cilíndrica, o un segmento circular completa de una
esfera, o una cabeza completa, o una sección de un tubo no se considera en este
método de reparación.
5
2 LIMITACIONES
2.1 Parte 1 de esta Norma
Parte 1 de esta Norma contiene los requisitos y limitaciones
adicionales. Este artículo se utilizará en conjunción con la parte 1.
2.2 Consideraciones y limitaciones adicionales
Cuando se aplica este método de reparación, se tendrá en cuenta la
compatibilidad de los materiales, las condiciones de funcionamiento
durante la vida prevista del componente, el montaje y la soldadura para
minimizar las tensiones residuales y distorsiones, y las limitaciones en el
examen no destructivo y prueba de presión.
2.3 Las cargas
Este método puede utilizarse para equipos sujetos a ya sea la presión
interna o externa. Si el componente de presión está sujeto a presión
externa, con- sideración adicional también se dará a cualquier pérdida de
resistencia a la rotura como resultado de las distorsiones permanentes
ormisalignment en el componente reparado. Si el componente de presión
está sujeto a una carga cíclica, la consideración adicional se cuenta el
efecto de las distorsiones permanentes en la vida de fatiga del
componente reparado.
2.4 resistente a la corrosión Weld Overlay o Revestimiento
Este método de reparación también se puede utilizar en vasos que son o bien el
chapado de revestimiento resistente a la corrosión o recubrimiento de soldadura. El
revestimiento de placa de inserción o recubrimiento de soldadura deberán ser
compatibles con los materiales existentes y adecuado para el servicio previsto.
También se tendrá en cuenta el uso de los datos de soldadura y procedimientos de
soldadura adecuados para el servicio previsto.
2.5 metales diferentes
El uso de materiales diferentes (metal base y soldaduras) no está prohibida,
pero los materiales deberá cumplir con las propiedades mecánicas mínimas
requeridas para el compo- nente de presión y será evaluado cuidadosamente
para la compatibilidad
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Ninguna reproducción puede hacerse de este material sin el consentimiento por escrito de ASME.
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21. Parte 2 - artículo 2.1 ASME PCC-2 a 2015
entre los materiales diferentes y el servicio ronment bientes, tanto
internos como externos. Si la fatiga térmica es una posibilidad, se tendrá
en cuenta para el potencial de agrietamiento por fatiga acelerada en la
combinación metales diferentes.
3 DISEÑO
3.1 Código de la Construcción
El espesor placa de inserción, el material, y soldaduras deberán cumplir
los requisitos de diseño en el código aplicable de construcción para el
componente de presión existente en la que se está instalado y deberá ser
coherente con la eficiencia de la unión o factores de calidad conjuntos
utilizado en el diseño original, excepto según lo permitido en el párrafo. 3.3.
Las tensiones admisibles deberán ser los mismos que en el código aplicable
de construcción para el componente existente.
3.2 Materiales
placas de inserción andwelds deben ser de la samematerial como el
componente de presión existente, o de otro material que tiene al menos
igual tenacidad a la entalla y esfuerzo permisible, se ajusta a los
requisitos del código aplicable de la construcción, y es adecuado para el
servicio previsto. Cuando se utilizan materiales de ASME, el material de
sustitución debe tener la misma designación P-Número ASME como
material componente de presión en el que se instala la pieza de
inserción.
3.3 Insertar espesor de la placa
El espesor de la placa de inserción no debe ser menor que el espesor
nominal del material que suelda en. Si una placa de inserción más delgado
que el espesor nominal del material que suelda en debe ser utilizado,
deberá ser evaluado para el servicio previsto (tal como la fatiga debido a la
carga cíclica) utilizando las reglas en el código aplicable de construcción
para el componente de presión, o el código de post-construcción aplicable.
Véase el párrafo. 4.1.5.
3.4 Las placas rectangulares y cuadradas Insertar
placas de inserción rectangulares y cuadrados deberán tener esquinas redondeadas
a un radio, excepto cuando se sustituye toda la chapa de la carcasa. placas de inserción
rectangulares y cuadradas de 13 mm ( 1 / 2 in.) de espesor y hasta e incluyendo 25 mm (1 rectangulares y cuadradas de 13 mm ( 1 / 2 in.) de espesor y hasta e incluyendo 25 mm (1 rectangulares y cuadradas de 13 mm ( 1 / 2 in.) de espesor y hasta e incluyendo 25 mm (1 rectangulares y cuadradas de 13 mm ( 1 / 2 in.) de espesor y hasta e incluyendo 25 mm (1 rectangulares y cuadradas de 13 mm ( 1 / 2 in.) de espesor y hasta e incluyendo 25 mm (1
pulg.) de espesor debe tener un 75 mm (3 pulg.) o un radio de esquina más grande.
Inserte placas de menos de 13 mm ( 1 / 2 pulg.) de espesor pueden tener radios de las Inserte placas de menos de 13 mm ( 1 / 2 pulg.) de espesor pueden tener radios de las Inserte placas de menos de 13 mm ( 1 / 2 pulg.) de espesor pueden tener radios de las Inserte placas de menos de 13 mm ( 1 / 2 pulg.) de espesor pueden tener radios de las Inserte placas de menos de 13 mm ( 1 / 2 pulg.) de espesor pueden tener radios de las
esquinas más pequeñas. Inserte placas de más de 25 mm (1 pulg.) De espesor debe
tener un 150 mm (6 pulg.) O un radio de esquina más grande.
Los insertos de 3,5 Flush
insertos Enjuague en tubería o tubo pueden ser recortes circulares u oblongas, como
se muestra en la Fig. 1, o recortes rectangulares con esquinas redondeadas.
6
La Fig. 1 Insertar Flush en tubería o tubo
(A) Nota (1)
(B) Nota (2) (C) Nota (3)
(D) Nota (4)
25 ° a 35 ° (típ.)
25 ° a 35 ° (típ.)
NOTAS:
(1) Vista lateral de recorte en la tubería o tubo con biseles de punta. (Figura 1
muestra el detalle joint-ranurada única con 25 ° a 35 ° de bisel de borde en la tubería o tubo.
Otros detalles conjuntas y biseles de borde se pueden utilizar, según sea apropiado para una
junta de soldadura particular.) (2) Vista en planta del inserto con biseles de punta. (Fig. 1 muestra
un inserto
con unilateral detalle articulación.)
(3) Vista lateral de la pieza de inserción de biseles de punta. (Otros detalles conjuntos
y biseles de borde se pueden utilizar, según sea apropiado para una junta de soldadura particular.)
(4) Vista lateral del inserto soldado en la tubería o tubo.
3.6 Insertar Tamaño de la placa
La placa de inserción será de tamaño suficiente para reemplazar todo el área
de la componente de presión existente que ha sido evaluado como no ser aptos
para el funcionamiento continuo y para asegurar que todas las soldaduras están
en material de sonido.
3.6.1 Tamaño mínimo de placas de inserción. El diámetro mínimo, o 3.6.1 Tamaño mínimo de placas de inserción. El diámetro mínimo, o
dimensiones de longitud y anchura de nonpostweld placas de inserción acero
de baja aleación tratada térmicamente, carbono y soldadas a tope será la
menor de 12 t o 380 mm (15 pulg.) (donde t es el espesor del material de menor de 12 t o 380 mm (15 pulg.) (donde t es el espesor del material de menor de 12 t o 380 mm (15 pulg.) (donde t es el espesor del material de menor de 12 t o 380 mm (15 pulg.) (donde t es el espesor del material de menor de 12 t o 380 mm (15 pulg.) (donde t es el espesor del material de
matriz). Véase el párrafo. 3,8.
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22. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.1
3.7 Estabilidad Estructural de recortes
Se debe considerar a la estabilidad estructural y la posible distorsión de los
bordes de la placa no soportadas de grandes aberturas (recortes) en el cuerpo de
la vasija. Una evaluación debe hacerse por la necesidad de soportes temporales
alrededor de los bordes no soportadas de dichas aberturas durante la retirada de
la sección de envuelta que ser reemplazado con una placa de inserción. La
evaluación tendrá en cuenta todas las condiciones de carga que pueden ocurrir en
el buque y el componente durante la reparación, incluida la estabilidad estructural
de los vasos durante térmicamente después del soldeo.
3.8 placas de inserción con boquillas
El / refuerzo manway boquilla en placas de inserción con boquillas
deberá cumplir los requisitos de diseño y welddetails del código aplicable
de construcción para el componente de presión. El diámetro mínimo de
la placa de inserción con una boquilla será la mayor de las siguientes:
(una) para todos los conjuntos de boquilla / paso de hombre, el diámetro de la (una) para todos los conjuntos de boquilla / paso de hombre, el diámetro de la
penetración de la boquilla / manway más la anchura necesaria para el refuerzo de la
boquilla y cualquier biseles de borde
(segundo) para nonpostweld carbono tratada térmicamente y boquilla de acero (segundo) para nonpostweld carbono tratada térmicamente y boquilla de acero
de baja aleación / conjuntos de paso de hombre, el diámetro de la placa de inserción
necesaria para mantener una distancia mínima de 150 mm (6 pulg.) entre la
soldadura accesorio de boquilla y el borde más cercano de la soldadura a tope placa
de inserción . Cómo- nunca, el diámetro de la placa de inserción para las boquillas
que tienen un diámetro exterior de 300 mm (12 pulg.) O menor necesidad de no ser
mayor que 2 veces el diámetro exterior de la boquilla. (Ver también Figs. 2 y 3.)
4 FABRICACIÓN
4.1 corte y de conformación
4.1.1 Edge biseles. biseles de punta en la placa de inserción y en el 4.1.1 Edge biseles. biseles de punta en la placa de inserción y en el
componente de la presión se pueden preparar por corte térmico, desbaste de
arco, mecanizado, o molienda. El método debe ser adecuado para el
proceso de materiales y de soldadura (es) utilizado.
Todos los bordes preparados para la soldadura serán examinados a los
requisitos del código aplicable de construcción o código de
post-construcción para el componente de presión siendo reparados. Todas
las indicaciones inaceptables deben ser reparados con los requisitos del
código aplicable de construcción o código de post-construcción.
4.1.2 La formación. La formación de la placa de inserción a la forma 4.1.2 La formación. La formación de la placa de inserción a la forma
deseada puede llevarse a cabo mediante cualquier procedimiento que no
perjudique las propiedades del material de la placa. Se puede enrollar o
presionado a la curvatura adecuada de tal manera que se ajusta a la curvatura
de la cáscara recipiente después de que ha sido instalado y soldada en el
cuerpo de la vasija, tubería, o tubo. Para tubería o tubo insertos, el inserto
también puede ser cortado a partir de otro trozo de tubería o tubo del mismo
diámetro y espesor que la tubería o tubo a
7
ser reparado. Más gruesas insertos de tubo o de tubo puede ser utilizado,
siempre que cumplan los requisitos del párr. 4.1.5.
4.1.3 Las cepas que se forman en carbono y de baja aleación
Aceros. acero al carbono y placas de inserción acero de baja aleación debe ser Aceros. acero al carbono y placas de inserción acero de baja aleación debe ser
tratado de calor (liberado de tensiones, normalizada, o templado y revenido, en su
caso), posteriormente, cuando el alargamiento de la fibra extrema resultante
durante la conformación en frío ismore de un 5%, como se determina por las
siguientes fórmulas:
(una) Para individuales conchas de curvatura (cilindros)(una) Para individuales conchas de curvatura (cilindros)
Porcentaje de alargamiento de la fibra extrema pag 50 tPorcentaje de alargamiento de la fibra extrema pag 50 tPorcentaje de alargamiento de la fibra extrema pag 50 tPorcentaje de alargamiento de la fibra extrema pag 50 t
R F 1 - R FR F 1 - R FR F 1 - R FR F 1 - R FR F 1 - R FR o ,%R o ,%R o ,%
(segundo) Para doble curvatura (cabezas y cáscaras esféricas),(segundo) Para doble curvatura (cabezas y cáscaras esféricas),
Porcentaje de alargamiento de la fibra extrema pag 75 tPorcentaje de alargamiento de la fibra extrema pag 75 tPorcentaje de alargamiento de la fibra extrema pag 75 tPorcentaje de alargamiento de la fibra extrema pag 75 t
R F 1 - R FR F 1 - R FR F 1 - R FR F 1 - R FR F 1 - R FR o ,%R o ,%R o ,%
dónde
R F pag radio de la línea central final, mm (in.)R F pag radio de la línea central final, mm (in.)R F pag radio de la línea central final, mm (in.)R F pag radio de la línea central final, mm (in.)
R o pag radio de la línea central original, mm (in.). (RadioR o pag radio de la línea central original, mm (in.). (RadioR o pag radio de la línea central original, mm (in.). (RadioR o pag radio de la línea central original, mm (in.). (Radio
es igual a infinito para placa plana.)
t pag espesor de la placa, mm (in.) Como alternativa, se puede utilizar t pag espesor de la placa, mm (in.) Como alternativa, se puede utilizar t pag espesor de la placa, mm (in.) Como alternativa, se puede utilizar
las reglas del código original de la construcción.
4.1.4 Las cepas que se forman en otros materiales. Conformación en frío 4.1.4 Las cepas que se forman en otros materiales. Conformación en frío
cepas (por ejemplo, a partir de la flexión) en materiales distintos de carbono y
acero de baja aleación no excederá de las limitaciones en el código aplicable de
construcción con- a cabo un tratamiento térmico posterior.
4.1.5 La alineación en los bordes de la placa de inserción. La alineación en los 4.1.5 La alineación en los bordes de la placa de inserción. La alineación en los
bordes de la pieza de inserción placa de soldadura a tope deberá ser tal que el
desplazamiento máximo está dentro de las limitaciones del código aplicable de
construcción para el compo- nente presión. Si el espesor de la placa de inserción
supera estas limitaciones, el borde (s) de la placa de inserción tendrá una transición
cónica que tiene una longitud de no menos de 3 veces el desplazamiento entre las
superficies adyacentes de las secciones colindantes.
4.2 soldadura
4.2.1 Las juntas soldadas. La soldadura entre la placa de inserción y el 4.2.1 Las juntas soldadas. La soldadura entre la placa de inserción y el
componente de presión existente será una soldadura completa a tope de
penetración. Donde sea posible, se deben utilizar juntas de doble soldada a tope.
4.2.2 Resistencia de las juntas soldadas. Las uniones soldadas 4.2.2 Resistencia de las juntas soldadas. Las uniones soldadas
(zonas weldmetal y afectadas por el calor) deberán cumplir mınima
fuerza 1 y los requisitos de tenacidad y otros requisitos en la edición fuerza 1 y los requisitos de tenacidad y otros requisitos en la edición fuerza 1 y los requisitos de tenacidad y otros requisitos en la edición
actual del código aplicable de construcción para el componente de
presión.
1 Coincidencia de la resistencia del metal de relleno como se indica en las especificaciones de 1 Coincidencia de la resistencia del metal de relleno como se indica en las especificaciones de
metal de aporte AWS 5.X se debe utilizar para la soldadura de componentes de presión. no se
recomienda el uso de metal de soldadura depositado-con sustancialmente mayor fuerza.
(15)
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23. Parte 2 - artículo 2.1 ASME PCC-2 a 2015
Fig. 2 Insertar la placa rasante (con o sin boquilla / Manway)
con su soldadura a tope de intersección
Existente de soldadura a tope en las conchas o Jefes
Nota 1)
Nota 3)
Nota 3)
Nota (5)
Nota (4)
Nota 2)
NOTAS:
(1) Existente soldadura a tope en la cáscara de recipiente o la cabeza. (Fig. 2 muestra a tope
de soldadura en una carcasa cilíndrica.)
(2) Treinta ° ángulo mínimo.
(3) RT completa o UT, o MT o Pt ambos lados de soldadura a tope existente,
100 mm (4 pulg.) Min. cada lado de intersección con la placa de inserción. (4) Inserte la placa de
soldadura a tope. RT completo o UT, o MT o ambos lados del PT
soldar.
carbono (5) Para el calor nonpostweld tratada y acero de baja aleación
boquilla / conjuntos de paso de hombre, 150 mm (6 pulg.) mínima entre la punta de la soldadura de
filete de la boquilla y el borde más cercano de la soldadura placa de inserción a tope (véase el
párrafo. 3.8).
8
Fig. 3 La intersección “caseta de perro” Placa Tipo Insertar
Soldadura a tope (con o sin boquilla / Manway) Con Butt Weld
en Shell Cáscaras del buque y Jefes
Nota 1)
Nota (4)
Nota (2)
Nota (2)
Nota
(5)
Nota 3)
NOTAS:
(1) Existente soldadura a tope en la cáscara de recipiente o la cabeza. (Fig. 3 muestra a tope
de soldadura en una carcasa cilíndrica.)
(2) longitud de corte en la cáscara de soldadura a tope, 150 mm (6 pulg.) Mínimo en
cada lado de la intersección placa de inserción soldadura a tope. (3) Inserte placa
de soldadura a tope.
(4) Corte de soldadura a tope shell existente a 150 mm (6 pulg.) Mínimo en
cada lado de la intersección placa de inserción soldadura a tope y los bordes biselados (o arco bordes
gubia) para los biseles borde deseado. Vuelva a soldar después de la finalización de la placa de inserción
soldadura a tope. RT completo o UT, o MT o PT ambos lados de la nueva soldadura. carbono (5) Para el
calor nonpostweld tratada y acero de baja aleación
boquilla / conjuntos de paso de hombre, 150 mm (6 pulg.) mínima entre la punta de la soldadura de
filete de la boquilla y el borde más cercano de la soldadura placa de inserción a tope (véase el
párrafo. 3.8).
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24. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.1
4.2.3 Calificación de procedimientos de soldadura y
Soldadores. Los procedimientos de soldadura, soldadores y operadores de Soldadores. Los procedimientos de soldadura, soldadores y operadores de
soldadura deben ser calificados de acuerdo con los requisitos del código
aplicable de la construcción o el código de post-construcción aplicable.
Soldadura calificaciones procedi- miento incluirán ensayos de impacto como es
requerido por el código aplicable de construcción para el componente de
presión. No se requiere de los vasos (de producción) las pruebas de impacto.
4.2.4 Materiales soldadura. materiales y procesos de soldadura serán 4.2.4 Materiales soldadura. materiales y procesos de soldadura serán
permitidos en la actualidad por el código aplicable de construcción o código
de post-construcción para el componente de presión. se recomienda la
soldadura de aceros al carbono y de baja aleación con electrodos y
procesos de bajo hidrógeno.
4.2.5 Las soldaduras en áreas dañadas. Todas las soldaduras entre la 4.2.5 Las soldaduras en áreas dañadas. Todas las soldaduras entre la
placa de inserción y la carcasa existente deben estar en material de sonido.
En algunos casos, las soldaduras pueden estar en un área dañada, a
condición de cualquier daño se considera en el diseño de la reparación, y el
daño ha sido evaluado y es aceptable por las normas del Código de
post-construcción aplicable.
4.2.6 Limpieza de las zonas a soldar. Aceite, grasa, pintura, escala, 4.2.6 Limpieza de las zonas a soldar. Aceite, grasa, pintura, escala,
y otros materiales extraños serán retirados de la zona adyacente a la
soldadura y una distancia suficiente lejos de la soldadura para evitar la
contaminación.
4.2.7 Fit-Up de placas de inserción. Fit-up de placas de inserción es importante 4.2.7 Fit-Up de placas de inserción. Fit-up de placas de inserción es importante
para la integridad de la reparación. Los detalles de soldadura y procedimientos de
soldadura deben ser tales que faci- penetración completa Tate y para minimizar la
distorsión y puntos planos debido a la contracción de soldadura y el riesgo de
soldadura agrietamiento debido a la restricción proporcionada por el material
circundante.
4.2.8 Las soldaduras unilateral. Para insertos ras en tubería o tubo o de 4.2.8 Las soldaduras unilateral. Para insertos ras en tubería o tubo o de
otros componentes de presión que no permiten de dos sidedwelding, ArcWeld
tungsteno gas, u otro proceso de soldadura que proporciona una soldadura
aceptable en el lado opuesto debe ser utilizado para el paso inicial de unirse a
la inserción a la pared de la tubería . pases posteriores pueden ser
completados por arco de tungsteno gas u otro proceso de soldadura. Modo de
cortocircuito de arco metálico con gas no se recomienda para estos tipos de
soldaduras.
4.2.9 Contorno de soldadura. Las superficies accesibles de soldaduras a 4.2.9 Contorno de soldadura. Las superficies accesibles de soldaduras a
tope placa de inserción preferiblemente deberán ser molidos 2 a un contorno tope placa de inserción preferiblemente deberán ser molidos 2 a un contorno tope placa de inserción preferiblemente deberán ser molidos 2 a un contorno
liso, o al ras si se justifica por las condiciones de servicio. Las regiones pie de
soldadura se mezclan suavemente con el material base. La reducción del
espesor debido a la molienda no será superior a 0,8 mm ( 1 / 32 in.) o 10% del espesor debido a la molienda no será superior a 0,8 mm ( 1 / 32 in.) o 10% del espesor debido a la molienda no será superior a 0,8 mm ( 1 / 32 in.) o 10% del espesor debido a la molienda no será superior a 0,8 mm ( 1 / 32 in.) o 10% del espesor debido a la molienda no será superior a 0,8 mm ( 1 / 32 in.) o 10% del
espesor nominal de la superficie adyacente, lo que sea menor. En ningún caso
el espesor final será menor que el espesor requerido.
2 Molienda soldaduras a un contorno liso reduce las concentraciones de tensión en las 2 Molienda soldaduras a un contorno liso reduce las concentraciones de tensión en las
discontinuidades de soldadura.
9
4.3 de soldadura a tope espaciado entre Nonintersecting Adyacente soldaduras
en acero al carbono y acero de aleación baja componentes de presión
4.3.1 separación mínima entre Nonpostweld
Soldaduras a tope de calor tratadas. Nonpostweld tratadas con calor soldaduras a tope Soldaduras a tope de calor tratadas. Nonpostweld tratadas con calor soldaduras a tope
alrededor de la periferia de placas de inserción estarán espaciados no más cerca de las
soldaduras de fijación placa de soldaduras a tope nonpostweld tratadas con calor
existentes o de refuerzo que
(una) para t w ≤ 13 mm ( 1 / 2 in.), 150 mm (6 pulg.)(una) para t w ≤ 13 mm ( 1 / 2 in.), 150 mm (6 pulg.)(una) para t w ≤ 13 mm ( 1 / 2 in.), 150 mm (6 pulg.)(una) para t w ≤ 13 mm ( 1 / 2 in.), 150 mm (6 pulg.)(una) para t w ≤ 13 mm ( 1 / 2 in.), 150 mm (6 pulg.)(una) para t w ≤ 13 mm ( 1 / 2 in.), 150 mm (6 pulg.)(una) para t w ≤ 13 mm ( 1 / 2 in.), 150 mm (6 pulg.)(una) para t w ≤ 13 mm ( 1 / 2 in.), 150 mm (6 pulg.)(una) para t w ≤ 13 mm ( 1 / 2 in.), 150 mm (6 pulg.)(una) para t w ≤ 13 mm ( 1 / 2 in.), 150 mm (6 pulg.)
(segundo) para t w> 13 mm ( 1 / 2 in.), mayor de 250 mm (10 pulg.) y 8 t w(segundo) para t w> 13 mm ( 1 / 2 in.), mayor de 250 mm (10 pulg.) y 8 t w(segundo) para t w> 13 mm ( 1 / 2 in.), mayor de 250 mm (10 pulg.) y 8 t w(segundo) para t w> 13 mm ( 1 / 2 in.), mayor de 250 mm (10 pulg.) y 8 t w(segundo) para t w> 13 mm ( 1 / 2 in.), mayor de 250 mm (10 pulg.) y 8 t w(segundo) para t w> 13 mm ( 1 / 2 in.), mayor de 250 mm (10 pulg.) y 8 t w(segundo) para t w> 13 mm ( 1 / 2 in.), mayor de 250 mm (10 pulg.) y 8 t w(segundo) para t w> 13 mm ( 1 / 2 in.), mayor de 250 mm (10 pulg.) y 8 t w(segundo) para t w> 13 mm ( 1 / 2 in.), mayor de 250 mm (10 pulg.) y 8 t w(segundo) para t w> 13 mm ( 1 / 2 in.), mayor de 250 mm (10 pulg.) y 8 t w(segundo) para t w> 13 mm ( 1 / 2 in.), mayor de 250 mm (10 pulg.) y 8 t w
dónde
t w pag espesor de la más gruesa de las dos a tope adyacentet w pag espesor de la más gruesa de las dos a tope adyacentet w pag espesor de la más gruesa de las dos a tope adyacentet w pag espesor de la más gruesa de las dos a tope adyacente
soldaduras, mm (pulg.)
4.3.2 Espaciado alternativas entre Nonpostweld
Soldaduras a tope de calor tratadas. La separación entre nonpostweld carbono Soldaduras a tope de calor tratadas. La separación entre nonpostweld carbono
tratada térmicamente adyacente y soldaduras a tope acero de baja aleación se
puede reducir a la menor de 8 t w o 200 mm (8 in.) para t w ≤ 40 mm (1 1 / 2 in.), puede reducir a la menor de 8 t w o 200 mm (8 in.) para t w ≤ 40 mm (1 1 / 2 in.), puede reducir a la menor de 8 t w o 200 mm (8 in.) para t w ≤ 40 mm (1 1 / 2 in.), puede reducir a la menor de 8 t w o 200 mm (8 in.) para t w ≤ 40 mm (1 1 / 2 in.), puede reducir a la menor de 8 t w o 200 mm (8 in.) para t w ≤ 40 mm (1 1 / 2 in.), puede reducir a la menor de 8 t w o 200 mm (8 in.) para t w ≤ 40 mm (1 1 / 2 in.), puede reducir a la menor de 8 t w o 200 mm (8 in.) para t w ≤ 40 mm (1 1 / 2 in.), puede reducir a la menor de 8 t w o 200 mm (8 in.) para t w ≤ 40 mm (1 1 / 2 in.), puede reducir a la menor de 8 t w o 200 mm (8 in.) para t w ≤ 40 mm (1 1 / 2 in.), puede reducir a la menor de 8 t w o 200 mm (8 in.) para t w ≤ 40 mm (1 1 / 2 in.), puede reducir a la menor de 8 t w o 200 mm (8 in.) para t w ≤ 40 mm (1 1 / 2 in.), puede reducir a la menor de 8 t w o 200 mm (8 in.) para t w ≤ 40 mm (1 1 / 2 in.),
siempre que ambas soldaduras a tope son suelo liso, 100% RT o UT
examinados y 100% MT o PT examinó después de la finalización de la soldadura
en las zonas donde la separación entre las soldaduras a tope adyacentes es
inferior a la especificada en el párrafo. 4.3.1. Como alternativa, la pasada de raíz
y la soldadura, después de la mitad de la ranura se llena, puede ser o bien 100%
MT o PT examinado en lugar del requisito de RT o UT examen 100% por
encima. Las soldaduras a tope con espesores de menos de 13 mm ( 1 / 2 pulg.) encima. Las soldaduras a tope con espesores de menos de 13 mm ( 1 / 2 pulg.) encima. Las soldaduras a tope con espesores de menos de 13 mm ( 1 / 2 pulg.) encima. Las soldaduras a tope con espesores de menos de 13 mm ( 1 / 2 pulg.) encima. Las soldaduras a tope con espesores de menos de 13 mm ( 1 / 2 pulg.)
sólo deberá MT o PT examinados. Véase el párrafo. 5.1.
4.3.3 Separación Transcurrirá soldaduras a tope sin tensiones.
La separación entre las soldaduras a tope adyacentes no deberá ser inferior a
2 t w si la primera soldadura a tope se ha stressrelieved antes de hacer la 2 t w si la primera soldadura a tope se ha stressrelieved antes de hacer la 2 t w si la primera soldadura a tope se ha stressrelieved antes de hacer la 2 t w si la primera soldadura a tope se ha stressrelieved antes de hacer la
segunda soldadura a tope.
4.4 La intersección de las soldaduras a tope en carbono y aleaciones de acero de baja
presión Componentes
4.4.1 Consideraciones generales. La intersección de la placa de inserción y 4.4.1 Consideraciones generales. La intersección de la placa de inserción y
soldaduras a tope existentes deben evitarse en lo posible. Cuando no es práctico para las
placas de inserción para evitar una soldadura a tope sin estrés-aliviado existente, el
inserto de placa de soldadura a tope debe ser colocado de tal manera que se cruza con la
soldadura a tope existente en un ángulo no inferior a 30 °, como se muestra en la Fig. 2.
Alternativamente, la placa de inserción puede estar dimensionada de tal manera que se
cruza con la soldadura a tope existente en un ángulo de 90 °, como se muestra en la Fig.
3.
4.4.2 Examen. A menos que 100% RT o UT examen es requerido por el 4.4.2 Examen. A menos que 100% RT o UT examen es requerido por el
código aplicable de la construcción, la soldadura inserto de placa de la culata y
100 mm (4 pulg.) De la soldadura a tope existente, en ambos lados de la
intersección, será del 100% MT o PT examinó después de la finalización de
bothwelds, como se muestra en la Fig. 2. en el caso de la “caseta de perro” butt
placa de tipo inserto de soldadura se muestra en la Fig. 3, este examen se realiza
en toda la longitud de la nueva soldadura a lo largo de la articulación de la cáscara
a tope existente. Véase el párrafo. 5.1.
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25. Parte 2 - artículo 2.1 ASME PCC-2 a 2015
El tratamiento térmico después del soldeo 4.5
4.5.1 Consideraciones generales. Las soldaduras a tope entre la placa 4.5.1 Consideraciones generales. Las soldaduras a tope entre la placa
de inserción y el componente de la presión existente y la soldadura entre la
boquilla / manway y la placa de inserción serán posterior a la soldadura
tratada (PWHT) de calor cuando sea requerido por el código original de la
construcción o el código de post-construcción aplicable, o para razones de
proceso, excepto según lo permitido por el código posterior a la construcción
aplicables. precauciones adecuadas deben tomarse durante el PWHT para
evitar la distorsión de la conjunto soldado.
4.5.2 Las reparaciones. Las reparaciones de equipos a presión que requieren PWHT 4.5.2 Las reparaciones. Las reparaciones de equipos a presión que requieren PWHT
basado en las condiciones de servicio se posterior a la soldadura tratada térmicamente, a
menos que otros medios (por ejemplo, evaluación de ingeniería) se proporcionan para
asegurar que las articulaciones como soldadas-será adecuado para las condiciones de
servicio, o según lo permitido por el aplicable código de post-construcción.
4.5.3 térmicamente después del soldeo. Para las partes de presión 4.5.3 térmicamente después del soldeo. Para las partes de presión
reparados que requieren PWHT (ya sea Code-mandato o dependientes de las
condiciones de servicio), el PWHT se realizará de acuerdo con el código aplicable
de la construcción, a menos que el propietario requiere un PWHT más estrictos
(por ejemplo, mayor temperatura PWHT o más largo hora de espera).
5 EXAMEN de soldaduras
5.1 Las soldaduras Plate de Inserción
Todas las soldaduras placa de inserción a la componente de presión
existente en los recipientes a presión serán examinados por radiográfica (RT)
o (UT) métodos de examen de ultrasonido en la medida requerida por el
código aplicable de código de construcción o después de la construcción
para el componente de presión . Cuando se usa UT, se recomienda el
examen de la pasada de raíz por partícula eithermagnetic (MT) o métodos
líquido penetrante (PT). Los procedimientos, las calificaciones del personal, y
los criterios de aceptación deben estar de acuerdo con el código aplicable de
la construcción o el código de post-construcción aplicable.
5.2 Las superficies soldadas terminados
A menos que se requiere 100% RT o UT examen, todas las superficies
finishedwelded serán examinados partícula bymagnetic (MT) o líquido
penetrante (PT) métodos. Examen por los métodos MT o Pt se
recomienda para la pasada de raíz de las soldaduras de una sola ranura y
para la backgouge de soldaduras de doble ranura. No hay indicaciones de
crack-como, fusión incompleta, o penetración incompleta son permisibles.
5.3 tuberías
Para tuberías, todos los requisitos de examen no destructivos deben
estar de acuerdo con los requisitos actuales en el código aplicable de
construcción o código de post-construcción.
10
5.4 Requisitos adicionales de inspección para el carbono y aceros de baja
aleación
5.4.1 rectangulares y cuadradas Insertar placas. Para placas de inserción 5.4.1 rectangulares y cuadradas Insertar placas. Para placas de inserción
rectangulares o cuadradas, las soldaduras alrededor de las esquinas redondeadas,
como mínimo, deberán ser o bien punto de RT o UT examinaron. Como alternativa, la
pasada de raíz, después de la soldadura se llena la mitad de la ranura, y la soldadura
pletó com- deberán ser depositados en MT o PT examinados.
5.4.2 estrechamente espaciadas y que corta soldaduras. Véanse los párrafos. 5.4.2 estrechamente espaciadas y que corta soldaduras. Véanse los párrafos.
4,3 y 4,4 para los requisitos del examen adicionales para soldaduras muy próximas
entre sí y soldaduras de intersección.
PRUEBAS 6 PRESIÓN
6.1 Consideraciones generales
Si el recipiente o tubería se pueden aislar para ING Test- presión, y si es
práctico hacerlo, todas las soldaduras placa de inserción debe ser probado
como se requiere en el código de post-construcción aplicable presión.
Alternativamente, examinationmay no destructiva puede realizar en el lugar de
la prueba de presión si está permitido por el código posterior a la construcción
aplicables en el lugar de los equipos a presión, cuando es posible contami-
nación del elemento de retención de la presión de líquidos o cuando las
pruebas de presión no es práctico.
6.2 Consideraciones de Notch Dureza
(una) Se debe considerar que el efecto de deterioro del servicio y la (una) Se debe considerar que el efecto de deterioro del servicio y la
fragilización de las condiciones de servicio anteriores sobre las
características de muesca de tenacidad de la componente de presión antes
de la prueba de presión. El personal deberá mantener una distancia segura
de la componente de presión cuando la presión se incrementa por primera
vez.
(segundo) precauciones de seguridad adicionales deberán tomarse en caso de (segundo) precauciones de seguridad adicionales deberán tomarse en caso de
una prueba neumática para reducir el riesgo de rotura frágil.
(do) También se debe tener en cuenta cualquier peligro que podrían (do) También se debe tener en cuenta cualquier peligro que podrían
estar asociados con el medio de ensayo (toxicidad, inflamabilidad,
explosividad, etc.).
6.3 Prueba de fuga
A prueba de fugas separada (visual, la burbuja de formación de soluciones,
sniffer, etc.) puede ser deseable comprobar si hay fugas antes de presurizar el
componente a la presión de prueba máxima. Tal prueba de fugas debe realizarse
a una presión de seguridad que es sustancialmente menor que la presión
máxima de la prueba mediante la presurización del componente a una presión
deseada y reduciendo la presión a la presión de prueba de fugas antes de
realizar la prueba de fugas.
6.4 Los buques y tuberías con aislamiento o revestimiento
Todas las pruebas y las inspecciones se deben realizar antes de la aplicación
de aislamiento o recubrimientos.
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26. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.2
artículo 2.2
Weld externa acumulación reparar adelgazamiento Interna
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Introducción
Este artículo se refiere a la reparación de los componentes de presión
(tuberías o recipientes a presión) degrada bywall adelgazamiento debido
corrosión acelerada-fluir a (FAC), la corrosión erosión- (CE) y otros
mecanismos de adelgazamiento internos por la acumulación de weldmetal en
el exterior de la degradada tubo o sección de recipiente a presión. Este artículo
no se refiere a la reparación de componentes agrietados.
1.2 Restauración de Espesor de Pared
Cuando sea apropiado, la aplicación de una reparación de la acumulación de
soldadura en el exterior de un componente de presión de adelgazamiento (tubo de
recipiente / presión) puede proporcionar el refuerzo estructural necesario y puede
eliminar la necesidad de cualquiera de los dos el reemplazo total del componente o una
reparación de soldadura interna. Específicamente, un procedimiento de acumulación de
soldadura se puede utilizar para restaurar estructuralmente acero (carbono, de baja
aleación, o material de acero inoxidable austenítico adecuados para cons- trucción
soldada) componentes a la appropriatewall thicknesswith- a cabo recurriendo a los
esfuerzos de recambio. En algunos casos, es posible realizar una reparación, mientras
que el componente está en funcionamiento. El uso de una acumulación de soldadura
como una reparación permanente incluirá el examen del mecanismo de adelgazamiento.
2 LIMITACIONES
2.1 Requisitos adicionales
Parte 1 de esta Norma contiene mentos y limitaciones requisitos
adicionales. Este artículo se utiliza en conjunción con la parte 1.
2.2 Cracking
Una acumulación de soldadura no se utilizará para forcement refuerza
estructural cuando hay indicación de cualquier forma de agrietamiento.
2.3 Evaluación del Medio
En todos los casos, el usuario deberá evaluar la inflamabilidad,
volatilidad, y las reacciones potenciales del medio dentro de la componente
de presión antes de la aplicaciónde proceso anywelding. En ningún caso
debería la soldadura se realiza sin un conocimiento profundo del medio
contenido dentro de la componente de presión. Esto también debe incluir
una evaluación del medio para las reacciones potenciales con el material
de base debido al calor de ING Weld. Ejemplos de medios de proceso que
deben estar adecuadamente
11
Fig. 1 Weld Acumulación Perfil
r
do
segundo
u L o dou L o dou L o do
Dentro
superficie
t
t
w
L
re
purgado desde el sistema antes de la reparación incluyen hidrógeno, cianuro de
hidrógeno, oxígeno, alcalina / causticmateri- ALS, butadieno, compuestos
acetilénicos, H 2 S, cloro, y ácidos. En algunos casos, pueden ser necesarios acetilénicos, H 2 S, cloro, y ácidos. En algunos casos, pueden ser necesarios acetilénicos, H 2 S, cloro, y ácidos. En algunos casos, pueden ser necesarios
procedimientos de limpieza para preparar un sistema de componentes de presión
para su reparación.
2.4 Operación de Rango de temperatura de fluencia
reparaciones acumulación de componentes que son operados en o cerca del
intervalo de temperatura de fluencia sólo deben ser calificados a través de una diseño intervalo de temperatura de fluencia sólo deben ser calificados a través de una diseño
de ingeniería acercarse a como se describe en la sección 3 del presente artículo.de ingeniería acercarse a como se describe en la sección 3 del presente artículo.
2.5 Componentes de líquido bloqueados-in
componentes llenas de líquido bloqueados-in no deben ser reparados
debido a la posibilidad de aumento de presión de la expansión térmica.
3 DISEÑO
La Figura 1 representa las dimensiones de acumulación de soldadura que se hace referencia
en esta sección.
Diseño 3.1 Acumulación
La acumulación de soldadura debe cumplir con los requisitos de los párrafos.
3.1.1 a través 3.2.2.2.
(15)
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27. Parte 2 - artículo 2.2 ASME PCC-2 a 2015
3.1.1 El metal de soldadura
3.1.1.1 Química. La química nominal del metal de soldadura 3.1.1.1 Química. La química nominal del metal de soldadura
depositado se coincidir con el material base.
3.1.1.2 Resistencia a la tracción. La resistencia a la tracción del metal de 3.1.1.2 Resistencia a la tracción. La resistencia a la tracción del metal de
soldadura depositado será al menos igual o superior a la resistencia a la tracción
del metal de base al cual se aplica la acumulación de soldadura.
3.1.1.3 metales de relleno alternativos. metales de relleno alternativos (a los 3.1.1.3 metales de relleno alternativos. metales de relleno alternativos (a los
especificados anteriormente) se pueden utilizar con los cálculos de diseño apropiadas
y de la aptitud para las evaluaciones de servicio.
3.1.2 Requisitos generales La acumulación Geometría
3.1.2.1 Postrepair examen. El diseño de la acumulación no será 3.1.2.1 Postrepair examen. El diseño de la acumulación no será
obstáculo para exámenes y evaluaciones postrepair o cualquier examen
preservice.
3.1.2.2 extensión más allá de la base de metal. La soldadura se extenderá, en 3.1.2.2 extensión más allá de la base de metal. La soldadura se extenderá, en
todo su espesor, una distancia mínima, SEGUNDO,todo su espesor, una distancia mínima, SEGUNDO,
en cada dirección más allá del metal de base afectada (a menos que de otra manera
justificada por una aptitud para la evaluación de servicio).
segundo pag 3segundo pag 3segundo pag 3
4 rt nom4 rt nom4 rt nom
dónde
R pag radio exterior del componente, o 1 / 2 D t nom pag espesor R pag radio exterior del componente, o 1 / 2 D t nom pag espesor R pag radio exterior del componente, o 1 / 2 D t nom pag espesor R pag radio exterior del componente, o 1 / 2 D t nom pag espesor R pag radio exterior del componente, o 1 / 2 D t nom pag espesor R pag radio exterior del componente, o 1 / 2 D t nom pag espesor R pag radio exterior del componente, o 1 / 2 D t nom pag espesor R pag radio exterior del componente, o 1 / 2 D t nom pag espesor R pag radio exterior del componente, o 1 / 2 D t nom pag espesor R pag radio exterior del componente, o 1 / 2 D t nom pag espesor
de pared nominal del componente
3.1.2.3 Borde de la forma cónica. Los bordes de la soldadura ups acumulación 3.1.2.3 Borde de la forma cónica. Los bordes de la soldadura ups acumulación
se estrechan a la superficie del componente de presión existente a un ángulo máximo,
, De 45 grados.
3.1.2.4 vida de la reparación. El espesor será sufi- ciente para 3.1.2.4 vida de la reparación. El espesor será sufi- ciente para
mantener la vida prevista de la reparación.
3.1.2.5 Radio de esquina. Todas las esquinas de la acumulación deberán tener 3.1.2.5 Radio de esquina. Todas las esquinas de la acumulación deberán tener
un radio, r, no menor que el espesor acumulación.un radio, r, no menor que el espesor acumulación.un radio, r, no menor que el espesor acumulación.
3.1.2.6 Corrosión asignación. Cualquier tolerancia de corrosión 3.1.2.6 Corrosión asignación. Cualquier tolerancia de corrosión
que se determina que es necesario, se añade a estas dimensiones. Se
analizaron la degradación predicho máxima del componente presión
acumulada y la acumulación, durante la vida de diseño de la
restauración.
3.1.2.7 Separación. Además, dos o más acumulaciones no estarán 3.1.2.7 Separación. Además, dos o más acumulaciones no estarán
espaciados más cerca de 3 / 4 rt nom entre la punta de cada acumulación.espaciados más cerca de 3 / 4 rt nom entre la punta de cada acumulación.espaciados más cerca de 3 / 4 rt nom entre la punta de cada acumulación.espaciados más cerca de 3 / 4 rt nom entre la punta de cada acumulación.espaciados más cerca de 3 / 4 rt nom entre la punta de cada acumulación.espaciados más cerca de 3 / 4 rt nom entre la punta de cada acumulación.espaciados más cerca de 3 / 4 rt nom entre la punta de cada acumulación.
3.1.2.8 Espesor. El espesor de la acumulación completado, la 3.1.2.8 Espesor. El espesor de la acumulación completado, la
dimensión w en la Fig. 1, no excederá el espesor nominal de la dimensión w en la Fig. 1, no excederá el espesor nominal de la dimensión w en la Fig. 1, no excederá el espesor nominal de la
componente de presión.
3.1.2.9 Otras configuraciones. Configuraciones que no cumplan 3.1.2.9 Otras configuraciones. Configuraciones que no cumplan
con los requisitos de los párrafos. 3.1.1 y 3.1.2 se evaluarán basado en
análisis de ingeniería (párr. 3.1.3.2) o de prueba (párr. 3.1.3.3).
12
3.1.3 Requisitos acumulación de calificación. El diseño de la 3.1.3 Requisitos acumulación de calificación. El diseño de la
acumulación de soldadura debe cumplir con uno de los siguientes:
(una) directrices para el diseño precalificada en el párrafo. 3.1.3.1(una) directrices para el diseño precalificada en el párrafo. 3.1.3.1
(segundo) directrices para el diseño de ingeniería en el párrafo. 3.1.3.2(segundo) directrices para el diseño de ingeniería en el párrafo. 3.1.3.2
(do) directrices para ensayos de resistencia (ráfaga) en párr. 3.1.3.3(do) directrices para ensayos de resistencia (ráfaga) en párr. 3.1.3.3
3.1.3.1 Diseño precalificados. Aplicación de acumulaciones de soldadura en 3.1.3.1 Diseño precalificados. Aplicación de acumulaciones de soldadura en
las secciones de tuberías rectas y soldaduras asociados para corregir la
degradación limitada puede ser considerada como una diseño precalificada y degradación limitada puede ser considerada como una diseño precalificada y degradación limitada puede ser considerada como una diseño precalificada y
estarán exentos de una calificación de diseño de ingeniería o una prueba de
calificación de la prueba si se cumplen todas las condiciones siguientes:
(una) Todos los requisitos de los párrafos. 3.1.1 y 3.1.2 se cumplen.(una) Todos los requisitos de los párrafos. 3.1.1 y 3.1.2 se cumplen.
(segundo) La temperatura máxima de diseño no exceda de 340 ° C (segundo) La temperatura máxima de diseño no exceda de 340 ° C
(650 ° F).
(do) El espesor nominal especificado del metal base existente es al (do) El espesor nominal especificado del metal base existente es al
menos Schedule 40 o estándar de la pared, lo que sea menor.
(re) El ángulo máximo de la conicidad no exceda de 30 ° ((re) El ángulo máximo de la conicidad no exceda de 30 ° (
en la Fig. 1).
(mi) La acumulación terminado es circular, oval, totalmente circunferencial, o (mi) La acumulación terminado es circular, oval, totalmente circunferencial, o
de forma rectangular.
(F) Para cada reparación, themaximumdimension ( L, longitud a lo largo (F) Para cada reparación, themaximumdimension ( L, longitud a lo largo (F) Para cada reparación, themaximumdimension ( L, longitud a lo largo (F) Para cada reparación, themaximumdimension ( L, longitud a lo largo
del eje) compensada por una circular, oval, o la acumulación rectangular no
exceda el menor de la mitad del diámetro exterior nominal de la
componente de presión o 200 mm (8 in.).
(sol) acumulaciones rectangulares están alineados en paralelo con o (sol) acumulaciones rectangulares están alineados en paralelo con o
perpendicular al eje de la componente de presión, y las esquinas están
redondeadas con radios no menor que el espesor acumulación.
(H) acumulaciones ovales tendrán radios final no menos de(H) acumulaciones ovales tendrán radios final no menos de
3 / 4 rt nom y el eje de la acumulación será alineado en paralelo con o 3 / 4 rt nom y el eje de la acumulación será alineado en paralelo con o 3 / 4 rt nom y el eje de la acumulación será alineado en paralelo con o 3 / 4 rt nom y el eje de la acumulación será alineado en paralelo con o 3 / 4 rt nom y el eje de la acumulación será alineado en paralelo con o 3 / 4 rt nom y el eje de la acumulación será alineado en paralelo con o
perpendicular al eje del componente.
(yo) El espesor mínimo de la acumulación deberá ser suficiente para (yo) El espesor mínimo de la acumulación deberá ser suficiente para
restaurar el espesor de pared nominal de la componente de presión.
Esto se puede lograr restando el espesor remanente a partir del espesor
nominal del componente para obtener el espesor acumulación requerido.
(J) El espesor de la acumulación deberá ser relativamente uniforme a (J) El espesor de la acumulación deberá ser relativamente uniforme a
excepción de los bordes cónicos.
(K) Si el análisis flexibilidad fue requerido por el código original de la (K) Si el análisis flexibilidad fue requerido por el código original de la
construcción, el efecto de la acumulación de soldadura debe reconciliarse
con el análisis original o se clasificó de acuerdo con el párrafo. 3.1.3.2.
3.1.3.2 Diseño de Ingeniería. Theweld buildupmay ser calificado por 3.1.3.2 Diseño de Ingeniería. Theweld buildupmay ser calificado por
una diseño de ingeniería. Los valores de tensión permisibles de la base de una diseño de ingeniería. Los valores de tensión permisibles de la base de una diseño de ingeniería. Los valores de tensión permisibles de la base de
metal se aplicarán al diseño de la weldmetal y los siguientes factores
deberán ser considerados en el diseño:
(una) los efectos de la contracción tridimensional(una) los efectos de la contracción tridimensional
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28. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.2
(segundo) los efectos de la flexibilidad, la concentración de tensión, y propiedades de la (segundo) los efectos de la flexibilidad, la concentración de tensión, y propiedades de la
sección
(do) las concentraciones de esfuerzos fromthe configuración de la superficie interna (do) las concentraciones de esfuerzos fromthe configuración de la superficie interna
componente de presión
(re) los efectos de los diferentes coeficientes de expansión térmica (re) los efectos de los diferentes coeficientes de expansión térmica
entre la base y el metal de soldadura
(mi) los efectos de la masa térmica diferente de la reparación acumulación(mi) los efectos de la masa térmica diferente de la reparación acumulación
(F) el potencial de creepdegradation para peraturas de servicio tem- encima (F) el potencial de creepdegradation para peraturas de servicio tem- encima
de 340 ° C (650 ° F)
3.1.3.3 Prueba prueba de calificación. Como alternativa al diseño 3.1.3.3 Prueba prueba de calificación. Como alternativa al diseño
precalificada o el diseño de ingeniería, una cualificación de prueba de calidad se precalificada o el diseño de ingeniería, una cualificación de prueba de calidad se precalificada o el diseño de ingeniería, una cualificación de prueba de calidad se
puede realizar a través de un satisfactorio ensayo de rotura maqueta. Los
detalles de la configuración maqueta y consideraciones están en párr. 3.2.
3.2 Procedimientos de ensayo de rotura
3.2.1 Requisitos de calificación ensayos de resistencia. Como alternativa a la diseño 3.2.1 Requisitos de calificación ensayos de resistencia. Como alternativa a la diseño 3.2.1 Requisitos de calificación ensayos de resistencia. Como alternativa a la diseño
de ingeniería enfoque, un ensayo de rotura de una acumulación maqueta se puede realizar de ingeniería enfoque, un ensayo de rotura de una acumulación maqueta se puede realizar
para calificar a un diseño de la acumulación de soldadura.
3.2.1.1 Requisitos Generales. Un ensayo de rotura maqueta 3.2.1.1 Requisitos Generales. Un ensayo de rotura maqueta
satisfactoria puede ser utilizado para calificar el diseño acumulación de
soldadura para la aplicación en la misma orientación en el mismo tipo de
artículo, y la misma ubicación en accesorios, cuando se cumplen las siguientes
condiciones:
(una) El metal base es de la misma P-No. y el número de grupo que el (una) El metal base es de la misma P-No. y el número de grupo que el
material base maqueta de prueba.
(segundo) La resistencia a la tracción mínima especificada del elemento no (segundo) La resistencia a la tracción mínima especificada del elemento no
supera el valor del material de base maqueta probado.
(do) El espesor medio de la zona (s) acumulación es de al menos el (do) El espesor medio de la zona (s) acumulación es de al menos el
espesor de la clavija de maqueta, u, en la Fig. 1.espesor de la clavija de maqueta, u, en la Fig. 1.espesor de la clavija de maqueta, u, en la Fig. 1.
(re) El solapamiento en todo el espesor de metal de base,(re) El solapamiento en todo el espesor de metal de base,
SEGUNDO, es al menos la de la maqueta.SEGUNDO, es al menos la de la maqueta.
(mi) El ángulo de transición en los bordes exteriores de la superposición, (mi) El ángulo de transición en los bordes exteriores de la superposición,
,no es mayor que el de la maqueta.
(F) La superficie de acumulación es similar o más lisa que la prueba.(F) La superficie de acumulación es similar o más lisa que la prueba.
(sol) La relación de dimensión / diámetro máximo axial,(sol) La relación de dimensión / diámetro máximo axial,
L / D, no es más que eso probado.L / D, no es más que eso probado.
(H) La relación de dimensión / diámetro circunferencial máxima, DISCOS (H) La relación de dimensión / diámetro circunferencial máxima, DISCOS (H) La relación de dimensión / diámetro circunferencial máxima, DISCOS
COMPACTOS, no es más que eso probado.COMPACTOS, no es más que eso probado.
(yo) El diámetro nominal no es menor que la mitad o más de 2 veces (yo) El diámetro nominal no es menor que la mitad o más de 2 veces
el diámetro de maqueta probado.
(J) La relación de espesor / diámetro nominal, t / D, no es menor de la (J) La relación de espesor / diámetro nominal, t / D, no es menor de la (J) La relación de espesor / diámetro nominal, t / D, no es menor de la (J) La relación de espesor / diámetro nominal, t / D, no es menor de la
mitad o más de 3 veces las t / D probado ratio.mitad o más de 3 veces las t / D probado ratio.mitad o más de 3 veces las t / D probado ratio.
3.2.1.2 Simulación de Área Delgado. Para simular el área de la pared 3.2.1.2 Simulación de Área Delgado. Para simular el área de la pared
adelgazamiento para la prueba de presión, un segmento de esquina rounded-
del material de base de la maqueta se retira para representar la relación de
tamaño máximo (dimensión axial de L y la dimensión circunferencial de DO) y la tamaño máximo (dimensión axial de L y la dimensión circunferencial de DO) y la tamaño máximo (dimensión axial de L y la dimensión circunferencial de DO) y la tamaño máximo (dimensión axial de L y la dimensión circunferencial de DO) y la tamaño máximo (dimensión axial de L y la dimensión circunferencial de DO) y la
ubicación de adelgazamiento o picaduras a ser compensada por
13
la acumulación de soldadura. Un tapón del mismo material base y de
espesor uniforme, u, que no exceda el espesor promedio más pequeño en espesor uniforme, u, que no exceda el espesor promedio más pequeño en espesor uniforme, u, que no exceda el espesor promedio más pequeño en
el que se aplicarán de forma permanente las acumulaciones, será plena
penetración soldada alrededor de la abertura y al ras con la superficie
exterior del componente de presión. Alternativamente, un volumen
equivalente de metal de base puede ser retirado de la superficie interior de
la maqueta por mecanizado o rectificado, con- la necesidad de soldar en
un tapón de cierre.
3.2.1.3 Espesor acumulación. espesor de la sección acumulación 3.2.1.3 Espesor acumulación. espesor de la sección acumulación
(depósito base + metal), representada por la dimensión u y w en la Fig. 1, (depósito base + metal), representada por la dimensión u y w en la Fig. 1, (depósito base + metal), representada por la dimensión u y w en la Fig. 1, (depósito base + metal), representada por la dimensión u y w en la Fig. 1, (depósito base + metal), representada por la dimensión u y w en la Fig. 1,
para la zona adelgazada de la maqueta hasta no deberá ser mayor que
87,5% del espesor de pared nominal. Esto está destinado a proporcionar un
espesor de conservador para la calificación del diseño acumulación.
3.2.1.4 Presión de rotura. Para calificar un diseño de reparación para la 3.2.1.4 Presión de rotura. Para calificar un diseño de reparación para la
aplicación general (en los componentes de presión en la misma orientación o en
la misma ubicación en accesorios), presión de rotura no deberá ser inferior a:
PAG pag 2 t S actoPAG pag 2 t S actoPAG pag 2 t S actoPAG pag 2 t S actoPAG pag 2 t S acto
re
dónde
re pag diámetro exterior del componente de presión,re pag diámetro exterior del componente de presión,re pag diámetro exterior del componente de presión,
mm (in.)
PAG pag mínima presión de ruptura aceptable, MPaPAG pag mínima presión de ruptura aceptable, MPaPAG pag mínima presión de ruptura aceptable, MPa
(psi)
S acto pag reportado resistencia a la tracción real, MPa (psi), deS acto pag reportado resistencia a la tracción real, MPa (psi), deS acto pag reportado resistencia a la tracción real, MPa (psi), deS acto pag reportado resistencia a la tracción real, MPa (psi), de
el material de base a prueba
t pag espesor especificado mínimo (excluyendot pag espesor especificado mínimo (excluyendot pag espesor especificado mínimo (excluyendo
tolerancia de fabricación) de material base a prueba, mm
(in.)
3.2.1.5 Análisis de Flexibilidad. Si el análisis flexibilidad
fue requerido por el código original de la construcción, el efecto de la
acumulación de soldadura debe reconciliarse con el análisis original o se
clasificó de acuerdo con el párrafo. 3.1.3.2.
3.2.2 Método de prueba de ráfaga
ADVERTENCIA: Las pruebas de rotura por presión hidrostática tiene el potencial de causar
pérdidas de vidas y daños a la propiedad. Todos los ensayos se evaluaron a fondo para la
seguridad y el control de los residuos de fallo de un componente.
3.2.2.1 Selección de la bomba. La estación de bombeo utilizado para 3.2.2.1 Selección de la bomba. La estación de bombeo utilizado para
las pruebas de explosión debería ser capaz de superar el máximo calculado
presión de rotura. La bomba debe ser capaz de proporcionar aminimumof 25%
de sobrepresión para permitir la ráfaga variaciones de presión fromwall
tolerancias de espesor, refuerzo de soldadura, etc. En la mayoría de los casos,
la presión de rotura real supera el valor calculado por un pequeño margen.
3.2.2.2 Ráfaga set de ensayo y calibres. Todos los accesorios, mangueras y 3.2.2.2 Ráfaga set de ensayo y calibres. Todos los accesorios, mangueras y
calibradores deberán estar clasificados para una presión de trabajo igual o mayor que la
capacidad de la bomba. Guarniciones
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29. Parte 2 - artículo 2.2 ASME PCC-2 a 2015
unido a la presión de los componentes maqueta debe ser roscado en las
campanas extremas de la maqueta y luego sellar soldada para evitar
fugas. Galgas se clasificarán para presiones de trabajo igual o superior a
la presión nominal de la bomba y deben ser calibrados a una presión
estándar, atribuible al Instituto Nacional de Estándares y Tecnología
(NIST), o equivalente, por un laboratorio acreditado. La presión de rotura
prevista de la componente que está siendo probado deberá caer dentro
de un cuarto a dos tercios de la calificación Gage, a fin de estar en la
parte más precisa del rango de medición Gage.
4 FABRICACIÓN
Esta sección describe los métodos y técnicas de aplicación para la
aplicación de acumulaciones de soldadura de los componentes a presión de
acero degradados o adelgazamiento. Esta sección debe ser considerado como
requisitos generales para la construcción de la soldadura y se usa en
conjunción con los requisitos del código aplicable de construcción o código ción
postconstruc-.
4.1 Requisitos de inspección Prerepair
4.1.1 Evaluación del material de base. El material debajo de la 4.1.1 Evaluación del material de base. El material debajo de la
superficie a beweldbuilt hasta será evaluada para establecer el espesor
medio de la pared y la extensión y configuración de adelgazamiento que
ser reforzada por la acumulación de soldadura. También se debe tener en
cuenta la causa y el grado de deterioro. (Si la causa del adelgazamiento no
se conoce o entiende, a continuación, un ingeniero de materiales debe ser
consultado para aprobar las técnicas y procedimientos de reparación para
asegurarse de que la reparación no causará un cambio inaceptable en el
mecanismo de deterioro.)
4.1.2 Examen volumétrica. El usuario deberá determinar que el 4.1.2 Examen volumétrica. El usuario deberá determinar que el
agrietamiento no se ha producido antes de comenzar la reparación. El área
de la componente de presión existente, a la que la acumulación de soldadura
se ha de aplicar, debe ser examinado volumétricamente antes de realizar la
acumulación de soldadura.
4.1.3 Examen de superficie. Toda la superficie, a la que la acumulación de 4.1.3 Examen de superficie. Toda la superficie, a la que la acumulación de
soldadura se va a aplicar, será examinada utilizando la técnica de ECM apropiada
(s) para verificar calidad de la superficie antes de la soldadura. Los criterios de
aceptación deben estar de Accordancewith el código aplicable de la construcción o
el código posterior a la construcción.
4.2 Preparación de la superficie Prerepair
4.2.1 General. La superficie que se construye deberá estar libre de óxido, 4.2.1 General. La superficie que se construye deberá estar libre de óxido,
pintura, recubrimientos u otros contaminantes. Moler o cepillo de alambre puede
ser necesario para eliminar los óxidos de superficie o revestimientos de protección.
4.2.2 Limpieza con disolventes. Inmediatamente antes de Weld ing, la 4.2.2 Limpieza con disolventes. Inmediatamente antes de Weld ing, la
superficie de soldadura final debe ser limpiado a fondo utilizando un disolvente, tal
como acetona, para eliminar cualquier rastro
14
de aceite o grasa. Este alsohelp procedurewill en la eliminación de trazas de
humedad. contaminantes de superficie pueden conducir a la porosidad y otros
defectos de soldadura, lo que puede afectar negativamente a la calidad de la
soldadura. Una superficie limpia también ayudará a que permite la evaluación del
examen no destructivo más precisa de la degradación de la pared componente de
presión.
4.2.3 Reparación de fuga. Todo fuga deberá ser reparada antes de realizar 4.2.3 Reparación de fuga. Todo fuga deberá ser reparada antes de realizar
la reparación de la acumulación de soldadura. Si el material se dispone de
suficiente, granallado se puede usar para cerrar la fuga y permitir la soldadura
de sellado. Otra opción es la aplicación de una serie de cordones de soldadura
superpuestos inmediatamente adyacentes a la fuga. Una vez que el material
suficiente está disponible, peen para cerrar la fuga y realizar la soldadura de
sellado final.
4.2.4 Consideraciones especiales. reparaciones de sellos soldadas 4.2.4 Consideraciones especiales. reparaciones de sellos soldadas
realizadas en línea, o para sistemas que contienen materiales peligrosos, pueden
requerir consideraciones especiales que están fuera del alcance de este artículo.
4.3 Colocación de soldadura Acumulación
4.3.1 Cartografía de la zona degradada. El área que se determina que es 4.3.1 Cartografía de la zona degradada. El área que se determina que es
degradado por debajo del espesor de la pared permisible debe estar en la
superficie del componente de presión de salida asignada claramente, utilizando
un escriba u otra técnica de marcaje adecuado.
4.4 Tamaño del electrodo y de relleno
4.4.1 Requisitos de metal de soldadura. El metal de soldadura requerida 4.4.1 Requisitos de metal de soldadura. El metal de soldadura requerida
deberá ajustarse a párr. 3.1.1.
4.4.2 Determinación espesor de la pared. Antes del inicio de la 4.4.2 Determinación espesor de la pared. Antes del inicio de la
soldadura, el espesor de pared restante se determinará para asegurar que
el tamaño apropiado de electrodos se utiliza para evitar quemar el
componente de la pared de presión.
4.4.3 Penetración Minimizando. Es penetración tominimize necesario 4.4.3 Penetración Minimizando. Es penetración tominimize necesario
durante la primera capa, electrodos de diámetro por lo tanto más pequeñas
se debe utilizar. En caso de duda sobre la precisión del espesor de pared, tal
como en el caso de picaduras, el electrodo más pequeño posible debe ser
seleccionado.
4.4.4 Tamaño del electrodo. El tamaño del electrodo no debe exceder de la 4.4.4 Tamaño del electrodo. El tamaño del electrodo no debe exceder de la
base espesor material de la pared restante.
4.4.5 quemar el. El potencial para quemar el y las consecuencias de 4.4.5 quemar el. El potencial para quemar el y las consecuencias de
la misma, deberá ser evaluado.
4.5 Proceso de Soldadura y Técnicas
4.5.1 Soldadura procedimiento de calificación. soldadura de 4.5.1 Soldadura procedimiento de calificación. soldadura de
aportación se realiza usando un procedimiento de soldadura ranura
cualificado, de acuerdo con ASME BPVC Sección IX, o como es requerido
por el código aplicable de construcción o código de post-construcción.
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30. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.2
4.5.2 calificación de soldadores. Los soldadores realizan soldaduras de 4.5.2 calificación de soldadores. Los soldadores realizan soldaduras de
acumulación serán calificados de acuerdo con ASME BPVC Sección IX, o
como es requerido por el código aplicable de construcción o código de
post-construcción.
4.5.3 procesos de soldadura. procesos de soldadura típicos para estas 4.5.3 procesos de soldadura. procesos de soldadura típicos para estas
reparaciones incluyen, pero no se limitan a, SMAW y GTAW.
4.5.4 Consideraciones de ancho de la pared. Presión compo- nentes 4.5.4 Consideraciones de ancho de la pared. Presión compo- nentes
con espesor de pared menor que el diámetro del electrodo deben
despresurizar antes de la soldadura.
4.5.5 La despresurización. Se debe considerar para despresurizar el 4.5.5 La despresurización. Se debe considerar para despresurizar el
sistema antes de la soldadura. Alternativamente, apropiado
en-servicewelding técnicas (por ejemplo, como se proporciona en RP API
2201) se debe utilizar.
Tratamiento térmico 4.5.6. El tratamiento térmico se realiza de acuerdo con Tratamiento térmico 4.5.6. El tratamiento térmico se realiza de acuerdo con
el código aplicable de construcción, código de post-construcción, o el diseño de
ingeniería. Los tratamientos térmicos Sólo se aplicarán a los equipos que se repara
mientras no esté en servicio. En algunos casos, el tratamiento térmico puede ser
necesario para cumplir con las condiciones de servicio o proceso no andmay ser
requerido por el código de la construcción (por ejemplo, para H 2 S agrietamiento).requerido por el código de la construcción (por ejemplo, para H 2 S agrietamiento).requerido por el código de la construcción (por ejemplo, para H 2 S agrietamiento).
4.5.7 Técnica Temper Bead. técnicas de talón Temper, como se permite en 4.5.7 Técnica Temper Bead. técnicas de talón Temper, como se permite en
los códigos de post-construcción aplicables, se pueden usar en acero al carbono o
acero de baja aleación para evitar la necesidad de tratamientos de calor de alta
temperatura. Evitar el uso de métodos de talón del genio donde el uso de procesos
o servicios condiciones mandato de tratamiento térmico (por ejemplo, H 2 S, HCN, o servicios condiciones mandato de tratamiento térmico (por ejemplo, H 2 S, HCN, o servicios condiciones mandato de tratamiento térmico (por ejemplo, H 2 S, HCN,
HF).
4.5.8 Superposición de bolas. Un solapamiento cordón de aproxi- 4.5.8 Superposición de bolas. Un solapamiento cordón de aproxi-
madamente 50% debe bemaintained para reducir el potencial para quemar el y
para ayudar en la obtención de la colocación del grano adecuado. En algunos
casos, el desperdicio puede haber progresado hasta el punto en que hay riesgo
de quemar a través del componente del depósito de la primera capa (s). Para
evitar quemar el en tales situaciones, el primer talón debe ser depositado en el
que el espesor remanente es mayor, entonces los granos subsiguientes deben
solaparse al paso a través del área más delgada.
4.5.9 Técnicas de soldadura. Las técnicas especificados en los párrafos. 4.5.9 Técnicas de soldadura. Las técnicas especificados en los párrafos.
4.5.9.1 través 4.5.9.4 puede ser utilizado.
4.5.9.1 Consideraciones antes de la soldadura. Una vez que el área a 4.5.9.1 Consideraciones antes de la soldadura. Una vez que el área a
reparar se ha mapeado y limpiarse la superficie del componente de presión,
soldadura puede ser iniciado en la primera capa. Los parámetros de soldadura
deben proporcionar como mínimo de una entrada de calor como sea posible
manteniendo al mismo tiempo la fusión. Esto no sólo reduce el potencial para el
quemado sino que también reduce la anchura de la zona de calor afectado
terminado.
4.5.9.2 pasada de soldadura inicial. El primer paso de soldadura (es) debe 4.5.9.2 pasada de soldadura inicial. El primer paso de soldadura (es) debe
seguir el perímetro exterior de la ubicación acumulación de soldadura para
15
(una) proporcionar un medidor exterior para el soldador.(una) proporcionar un medidor exterior para el soldador.
(segundo) mejorar la calidad zona afectada por el calor por NATing elimi- el potencial (segundo) mejorar la calidad zona afectada por el calor por NATing elimi- el potencial
para una pasada de soldadura final, sin templar en la superficie del metal de base para
materiales de acero de baja aleación de carbono y. Después de la terminación de la
pasada de soldadura perimetral, la primera capa puede ser soldada de acuerdo con el
procedimiento de soldadura calificado.
4.5.9.3 posterior soldadura Pases. posterior soldadura pasa puede ser 4.5.9.3 posterior soldadura Pases. posterior soldadura pasa puede ser
completada de una manera normal; sin embargo, se debe tener cuidado con la
soldadura pasa en los bordes de la acumulación para mantener el ángulo del
borde, o cónica, a igual o menor que el calificado. Se recomienda un ángulo de
corte de 30 grados y se encuentra con una de las disposiciones para un diseño
de precalificada. El ángulo de conicidad es impor- tante ya que minimiza el estrés
efecto de la acumulación de intensificación debido a los cambios en la geometría
de la superficie.
4.5.9.4 Borde ángulo de inclinación. El máximo permi- ángulo de conicidad 4.5.9.4 Borde ángulo de inclinación. El máximo permi- ángulo de conicidad
borde capaz es de 45 °.
5 EXAMEN
Las inspecciones que se especifican en los párrafos. 5.1 a 5.4 se aplican a soldar
reparaciones acumulación.
Examen 5.1 Superficie
La acumulación de soldadura completado se examinó utilizando la
penetración de líquidos o método de partículas magnéticas y deberá
satisfacer los criterios de examen superficie de aceptación del código
aplicable de construcción o código de post-construcción.
Espesor 5.2 Acumulación
espesor de pared adecuado de la acumulación de soldadura y el metal base
existente relevante será verificada por la medición de espesores ultrasónica.
5.3 Examen volumétrica
Cuando el examen volumétrico es requerido por el código aplicable de
construcción o código de post-construcción, el volumen completo de la
acumulación de acabado, con exclusión de los bordes cónicos, pero incluyendo el
volumen de metal base requerida para la vida de diseño de la acumulación, serán
examinados por ya sea el método de ultrasonidos o radiográfica. La reparación
deberá satisfacer los criterios de aceptación para soldaduras circunferenciales del
código aplicable del código de construcción o después de la construcción, si no
existen criterios de aceptación para las acumulaciones estructural, mantequillas, o
revestimiento.
Acabado de superficie 5.4
Rectificado y mecanizado de la superficie de acumulación como soldada puede
ser usado para mejorar el acabado de la superficie para tales exámenes, siempre
que el espesor de la acumulación no se reduce por debajo de los requisitos de
diseño.
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31. Parte 2 - artículo 2.2 ASME PCC-2 a 2015
6 PRUEBAS
Testing 6,1 Presión
Si el componente de presión puede ser aislada para la prueba de presión,
todos los lugares de reparación serán presión probaron si es requerido por el
código de post-construcción aplicable. Se tomarán precauciones especiales de
seguridad al realizar el control neumático tominimize el riesgo de fractura por
fragilidad.
6.2 Examen volumétrico en lugar de prueba de presión
examen no destructivo volumétrica puede estar formado per- en lugar de la
prueba de presión, cuando la prueba de presión no es práctico. Las pruebas de
fugas puede ser necesaria para satisfacer los requisitos del código
post-construcción.
6.3 Aislamiento y Recubrimiento
Todas las pruebas y exámenes se realizaron antes de la aplicación de
aislamiento o recubrimientos.
7. REFERENCIAS
API 510, recipientes a presión inspección: Mantenimiento
Inspección, Evaluación, reparación y alteración
dieciséis
API 570, Inspección de Tuberías Código: inspección, reparación,
Alteración y recalificación de en servicio sistemas de tuberías API RP
2201, Prácticas de seguridad caliente golpear las
Petroleum & Petrochemical Industries Editorial: Instituto Americano
del Petróleo (API), 1220
L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección IX -
Soldadura, soldadura fuerte, y la fusión de Calificaciones Editorial:
The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 Ley Drive,
POBox 2900, Fairfield, NJ 07007-2900
(Www.asme.org)
Código Nacional de Inspección del Consejo, NB-23 Editor: Junta Nacional de
calderas y recipientes a presión
Inspectores (NBBI), 1055 grupa Avenue, Columbus, OH 43229
(www.nationalboard.org)
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32. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.3
artículo 2.3
Conexiones de foca-soldada y roscada
Sellar reparaciones de soldadura
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Introducción
Cuando los sistemas de tuberías, recipientes a presión, y equipos de
proceso se ensamblan por conexiones roscadas, el cierre mecánico de roscas
cónicas estándar puede ser suficiente para muchas aplicaciones industriales.
Sin embargo, la manipulación de fluidos a altas temperaturas o altas presiones
algunos sistemas; fluidos que son inflamables, tóxicos, o reactiva; o fluidos que
requieren tasas de fuga muy bajas, no pueden depender únicamente de
uniones roscadas de estanqueidad.
1.2 Sello soldaduras
Cuando se desea la comodidad de una conexión roscada, y se requiere el
sello fiable de una conexión soldada, se utiliza a veces una junta roscada junta
soldada. soldaduras sello se aplican después de los hilos están comprometidos.
La resistencia mecánica de la articulación es proporcionado por los hilos,
mientras que la soldadura de sellado proporciona la impermeabilidad de
pérdidas.
1.3 ¿Cómo se utilizan soldaduras Seal
soldaduras de sellado se utilizan de dos maneras diferentes. Algunos están instalados
en las nuevas construcciones, como parte del diseño original. Otras soldaduras de sellado
se utilizan después de la construcción, como un procedimiento de mantenimiento para
sellar las conexiones roscadas que se han filtrado. conexiones Por último, plantsmay
mayores han roscados que fueron permitidas en las especificaciones anteriores, pero que
necesitan ser actualizados hoy por soldadura de sellado como parte de un programa de
gestión de integridad.
2 LIMITACIONES
2.1 Requisitos adicionales
Parte 1 de esta Norma contiene los requisitos y limitaciones
adicionales. Este artículo se utiliza en conjunción con la parte 1.
2.2 Consideraciones especiales fuera del alcance
reparaciones de sellos de soldadura realizados en línea, o para sistemas que
contienen materiales peligrosos, pueden requerir consideraciones especiales que
están fuera del alcance de este artículo.
2.3 Examen de los peligros
Antes de sello de soldadura de una conexión roscada existente, se
debe considerar al peligro potencial de
17
el sistema existente, la capacidad de aislar la conexión mientras que la planta
todavía está en marcha, la exposición del personal a los contenidos de un
sistema, y ​​las consecuencias de una parada de planta no programadas.
También, sin prestar atención a los detalles y requisitos de QA / QC en este
artículo, las conexiones de sellado soldada roscado son propensos al
agrietamiento y fugas. Tras una cuidadosa evaluación de estas
consideraciones, itmay concluir que Amore acción apropiada es reemplazar
el componente (s) que contiene las conexiones roscadas.
2.4 contaminantes potenciales
Para la reparación de una fuga de conexiones roscadas, el compuesto original
de sellador de roscas, lubricante de rosca, y la contaminación del fluido Cess pro-
pueden hacer sello de soldadura difícil y causar grietas de las soldaduras.
2.5 Consideraciones de soldadura y materiales
Para todas las soldaduras de sellado, se necesita una evaluación cuidadosa de la
articulación. Algunas conexiones roscadas están hechos de materiales que son difíciles de
soldar, tales como hierro fundido. Las articulaciones pueden requerir alta precalentamiento,
materiales de relleno de soldadura de acero inoxidable o cromo-molibdeno, u otros requisitos
especiales de soldadura, basado en los materiales de construcción y el servicio.
2.6 Eliminación de recubrimientos
Es esencial que los recubrimientos, incluyendo la galvanización de zinc, ser
retirados de la zona de soldadura antes de la soldadura. Recoat- ing la zona de
unión, afterwelding y las pruebas se completa, se considerará.
2,7 Soldadura Efecto sobre los componentes adyacentes
En la soldadura de sellado de las conexiones roscadas, ación considerable se
dará a los posibles efectos perjudiciales de la soldadura de los componentes
adyacentes, tales como asientos blandos en válvulas roscadas.
3 DISEÑO
3.1 Códigos aplicables
Para la reparación de soldaduras de sellado originales, consulte el código original
de la construcción, o código posterior a la construcción aplicables. Los requisitos
especificados en los párrafos. 3.1 (a) y
3.1 (b) son de la ASME BPVC Sección I, ASME B31.1 y B31.3 de ASME, pero
puede usarse con éxito en cualquier reparación de las articulaciones sello-soldada.
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33. Parte 2 - artículo 2.3 ASME PCC-2 a 2015
(una) La soldadura de sellado sólo se utiliza para proporcionar el cierre (una) La soldadura de sellado sólo se utiliza para proporcionar el cierre
hermético, no la resistencia mecánica a la articulación.
(segundo) Todas las restantes roscas expuestas (si los hay) se cubre (segundo) Todas las restantes roscas expuestas (si los hay) se cubre
totalmente con metal de soldadura.
3.2 Aplicación a juntas existentes
Para la reparación de una fuga de conexiones roscadas que originalmente no
están seal sueldan, puede que no sea posible satisfacer las condiciones de Pará.
3.1 (a) o 3.1 (b). soldaduras de sellado aplicados sobre las juntas roscadas
existentes pueden ser menos fiables que las nuevas construcciones, por lo que el
usuario debe evaluar la seguridad y la fiabilidad de cada aplicación individual.
3.3 Conjunto reensamblado
Si se desmonta la articulación, ésta se vuelve a montar sin el uso de
cualquier cinta, lubricantes, o compuesto para juntas.
3.4 Dos Pass soldaduras
El uso de dos soldaduras pase en todos los temas expuestos se considera.
Dos soldaduras de paso aumentan la fiabili- dad de la articulación.
4 FABRICACIÓN
4.1 Limpieza
Retire el sistema fuera de servicio, y drenar el líquido pro- ceso. Hacer que el
sistema de seguro para el trabajo en caliente. Esto puede hacerse mediante la purga
con vapor de agua, nitrógeno, u otro gas inerte.
4.2 Limpieza de las articulaciones
Antes de sellar la soldadura, las articulaciones deben limpiarse para eliminar toda la
contaminación de la superficie.
4.3 Requisitos de soldadura
Los soldadores y procedimientos de soldadura deben ser calificados por
ASME BPVC Sección IX, u otro código aplicable de construcción o código de
post-construcción.
4.4 Consideraciones Fatiga
Para conexiones sometidas a vibraciones o fatiga, se tendrá en cuenta a
la eliminación por la molienda de todos los hilos expuestos anteriores para
sellar soldadura.
4.5 Las juntas del cierre Antes soldadas
Para la reparación o el reemplazo de las soldaduras de sellado originales
(una) si la instalación de tubo de recambio o accesorios, no utilice (una) si la instalación de tubo de recambio o accesorios, no utilice
compuesto sellador de rosca o lubricante
(segundo) para la reparación sin desmontaje, la integridad de la edad de (segundo) para la reparación sin desmontaje, la integridad de la edad de
soldadura sello debe inspeccionarse visualmente para determinar si se debe quitar
completamente
4,6 Soldadura conexiones existentes sin necesidad de
desmontarlos
Para conexiones roscadas sello de soldadura originales con- a cabo el
desmontaje,
18
(una) eliminar la mayor cantidad viejo hilo de sellado com- puesto articulación como sea (una) eliminar la mayor cantidad viejo hilo de sellado com- puesto articulación como sea
posible. pueden ser necesarios un cepillo de alambre, amoladora, o antorcha.
(segundo) esperar la probabilidad de porosidad en la primera pasada, causado por la (segundo) esperar la probabilidad de porosidad en la primera pasada, causado por la
quema de compuesto para juntas o líquido atrapado.
(do) moler a cabo cualquier porosidad u otros defectos y vuelva a soldar. Repita si es (do) moler a cabo cualquier porosidad u otros defectos y vuelva a soldar. Repita si es
necesario hasta que la soldadura es estanca.
5 EXAMEN
5.1 Técnicas y Metodología
El examen visual (VT) es la técnica de examen más común usado para
las soldaduras de sellado hilo. examen magnética de partículas (MT) o el
examen de líquidos penetrantes (PT) pueden ser requeridos por el código
aplicable, o pueden ser utilizados para proporcionar una mayor garantía de
estanqueidad. La metodología debe estar de acuerdo con el código
aplicable de construcción o código de post-construcción.
6 PRUEBAS
6.1 Prueba de servicios iniciales
Para la mayoría de las aplicaciones, una prueba de fugas de servicio
inicial, en la que las articulaciones se examinan para la fuga cuando el
sistema se devuelve al servicio, es suficiente. Donde la posibilidad de fugas
durante una prueba inicial de fugas servicio es inaceptable, NDE adicional, o
una prueba de fugas hidrostática o neumática debe ser realizada antes de
colocar el sistema en servicio.
6.2 Prueba de fugas
Si se requiere una mayor garantía de estanqueidad antes del servicio, una
prueba de fugas preservice puede ser utilizado. Las opciones incluyen la prueba de
la burbuja, el control neumático, y la prueba hidrostática.
NOTA: Se advierte al usuario que considerar los riesgos que podrían estar asociados con el
medio de prueba (por ejemplo, toxicidad, inflamabilidad, reactividad, explosividad), nivel de
presión de fluido, y el nivel de estrés coincidente / temperatura de los componentes.
7. REFERENCIAS
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2004,
Sección I - calderas de potencia; Sección IX - Soldadura autógena, soldadura fuerte,
y la fusión B31.1 Calificaciones ASME, ASME B31.3 Tuberías de alimentación, tuberías
de proceso
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 LawDrive, PO Box 2900,
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34. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.4
Artículo 2.4 soldado Caja
reparación de fugas
1. DESCRIPCIÓN
(una) Una caja de fugas soldadas consta de un recinto utilizado para sellar (una) Una caja de fugas soldadas consta de un recinto utilizado para sellar
o reforzar un componente. Un ejemplo de una caja de fuga se ilustra en la Fig.
1.
(segundo) cajas de fugas se utilizan comúnmente para sellar componentes con (segundo) cajas de fugas se utilizan comúnmente para sellar componentes con
fugas condiciones- o reforzar componentes dañados.
(do) cajas de reparación de fugas pueden tener una variedad de formas (por ejemplo, (do) cajas de reparación de fugas pueden tener una variedad de formas (por ejemplo,
cilíndrica, rectangular, ya sea con cabezas planas o formadas), a menudo siguiendo el
contorno de la tubería o componente que está siendo reparado. cajas de reparación de
fugas también se pueden utilizar para encerrar componentes tales como bridas y válvulas
o accesorios, ramas, boquillas, o rejillas de ventilación y desagües.
(re) cajas de reparación de fugas están típicamente hechos a medida por soldadura (re) cajas de reparación de fugas están típicamente hechos a medida por soldadura
tubo split, tapas de tubos o placas.
(mi) El espacio anular entre el cuadro de la reparación de fugas y el (mi) El espacio anular entre el cuadro de la reparación de fugas y el
componente reparado se puede dejar vacío o lleno o revestido con epoxi,
sellador, fibra, materiales refractarios, u otros compuestos.
(F) Una caja de fuga puede ser no estructural (diseñado para contener (F) Una caja de fuga puede ser no estructural (diseñado para contener
fugas) o estructural (diseñado para reforzar y mantener juntos un componente
dañado).
Fig. 1 Ejemplo de una reparación de fugas Box soldada de una camiseta
19
2 LIMITACIONES
2.1 general de
Parte 1 de esta Norma, “Alcance, Organización y Intención”, contiene
los requisitos adicionales y limitaciones. Este artículo se utiliza en
conjunción con la parte 1.
Reparación 2.2 crack
Normalmente, las cajas de fugas se utilizan para contener fugas en envases, y en
la brida y juntas de empaquetadura, o para contener fugas (o fugas potenciales)
debido a un adelgazamiento local. Desde el cuadro de fuga puede no prevenir la
propagación de una grieta en la tubería o componente, fugas cajas de reparación no
se utilizará cuando las grietas están presentes, a menos
(una) las condiciones que llevaron a la formación y propagación de grietas (una) las condiciones que llevaron a la formación y propagación de grietas
han sido eliminados de manera que la grieta no va a crecer durante la vida
prevista de la reparación
(segundo) una evaluación de la aptitud para el servicio muestra que el crecimiento (segundo) una evaluación de la aptitud para el servicio muestra que el crecimiento
de la grieta durante la vida prevista es aceptable, y que la grieta no se propagará a
través de la soldadura de cierre cuadro de reparación de fugas
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35. Parte 2 - artículo 2.4 ASME PCC-2 a 2015
(do) la grieta es circunferencial y la reparación es una caja estructural de (do) la grieta es circunferencial y la reparación es una caja estructural de
fugas, donde la caja de fugas y sus soldaduras se han diseñado para el caso
de la plena ruptura circunferencial de la tubería, o la separación del
componente agrietado
(re) la caja de fugas encapsula totalmente un orificio de ventilación o de drenaje agrietada(re) la caja de fugas encapsula totalmente un orificio de ventilación o de drenaje agrietada
2.3 calificaciones
Instalación, de soldadura y de inyección de sellador, donde nece- Essary,
deberá ser realizada por personal cualificado en condiciones representativas
de la aplicación en el campo.
2.4 Seguridad
El personal debe ser consciente de los riesgos en la soldadura de
componentes degradados, y tomará los pre- necesario advierte para evitar
riesgos inaceptables.
(una) Una revisión de riesgos debe llevarse a cabo antes de iniciar el trabajo para (una) Una revisión de riesgos debe llevarse a cabo antes de iniciar el trabajo para
hacer frente a todos los problemas que pudieran surgir creíbles.
(segundo) Si el componente tiene fugas o tiene el potencial de leakduring (segundo) Si el componente tiene fugas o tiene el potencial de leakduring
instalación, y si los contenidos son peligrosos, precauciones adicionales se debe
tomar y que deben abordarse durante la reunión de revisión previa a la
operación de riesgo (por ejemplo, la necesidad de traje de aire fresco, etc.).
3 DISEÑO
3.1 Materiales
Materiales para el cuadro de fuga se enumerarán en el código de
construcción o después de la construcción, y ser compatibles con el fluido, la
presión y la temperatura, con la debida consideración para la condición
estancada creado por una fuga de fluido en la caja. Generalmente, el material
de construcción de la caja de fugas debe ser similar al componente reparado
andweldable a la barrera de presión existente. El diseño de la caja de fugas y
la construcción, incluyendo la selección del material, deberá hacerse teniendo
en cuenta el modo de deterioro que dio lugar a la necesidad de la reparación.
El cuadro de fugas deberá ser adecuado para resistir este deteriorationmode
para la duración de la reparación.
3.2 Diseño Vida
La vida útil de la reparación se basa en la fuerza restante del
componente reparado, la resistencia sión corrosión y propiedades
mecánicas de la caja de fuga y soldaduras.
3.3 Modos de fallo
El diseño de la caja deberá considerar la posible introducción de nuevos
modos de fallo en el componente en caja. Por ejemplo,
(una) partes externas del componente reparado, ahora encerrado por la caja, (una) partes externas del componente reparado, ahora encerrado por la caja,
tales como pernos de la brida, pueden degradar significativamente, crack, o
corroer si entra en contacto con el fluido de fugas.
20
(segundo) porque el cuadro de la reparación de fugas puede estar a una tem- peratura (segundo) porque el cuadro de la reparación de fugas puede estar a una tem- peratura
más baja que el componente, la condensación de los gases de fuga puede crear efectos
corrosivos.
(do) la caja puede modificar la temperatura del componente y conducir a la (do) la caja puede modificar la temperatura del componente y conducir a la
velocidad de corrosión más alta, o causar la corrosión punto de rocío.
(re) temperatura de empernado de encapsulado puede aumentar y (re) temperatura de empernado de encapsulado puede aumentar y
empernado puede producir, como resultado del contacto con el fluido de
proceso o el efecto aislante de la caja.
(mi) el desarrollo de la operación y las tensiones residuales debido a la (mi) el desarrollo de la operación y las tensiones residuales debido a la
expansión diferencial restringido.
3.4 Temperatura y Dureza
Los boxmaterials fugas deberán satisfacer mınima tempera- tura y,
cuando los requisitos aplicables de tenacidad, mínimos del código de
aplicación de la construcción o el código posterior a la construcción.
3.5 Condiciones de diseño
Fugas cajas de reparación y soldaduras de fijación deberán ser diseñados
para las condiciones de diseño y cargas transitorias anticipadas impuestas
sobre el tubo o componente reparado, siguiendo los requisitos de diseño de la
construcción o el código de post-construcción.
3.6 Cualificación
En los casos en que no hay requisitos de diseño aplicables, se seguirán los
principios del código de aplicación de la construcción o el código posterior a la
construcción. Los componentes de la caja de la reparación de fugas que se
fabrican por mecanizado de accesorios estándar (tales como el corte de salida de
una abertura en las tapas de tubería estándar para hacer piezas de los extremos)
deberán ser calificados por análisis o pruebas, según se dispone en el código
aplicable de la construcción o después de la construcción código, y ser reforzado si
es necesario.
El cuadro de la reparación de fugas no se suelda a la región de los nudillos de
tapas de los extremos o cabezas formadas a menos que el diseño es calificado por
análisis o pruebas de la prueba, incluyendo la consideración de ciclismo fatiga.
3.7 Corrosión Asignación
El diseño de la caja de fugas deberá incluir la tolerancia de corrosión
aplicable, de acuerdo con el servicio y la vida de diseño de la reparación.
3.8 Las cargas de diseño
El diseño de la caja de fugas soldada a condiciones normales de
consideraremos
(una) las presiones coincidentes máximas y mínimas y las temperaturas del (una) las presiones coincidentes máximas y mínimas y las temperaturas del
sistema, a menos que se proporcionan medios para limitar la presión en el
cuadro de la reparación de fugas. El diseño de la caja para un rango inferior de
diseño y que operan temperaturas que el componente pueden ser aceptables si
se justifica por análisis de transferencia de calor.
El factor de corrección por la soldadura asignado en el diseño de la caja de fugas
deberá ser consistente con el tipo y extensión de los exámenes de soldadura.
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36. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.4
(segundo) la carga impuesta por el peso de la caja de la reparación de fugas, (segundo) la carga impuesta por el peso de la caja de la reparación de fugas,
incluyendo la pérdida de líquido atrapado y el material de espacio anular.
(do) los efectos de la expansión, incluyendo la expansión diferencial o (do) los efectos de la expansión, incluyendo la expansión diferencial o
contracción, y el efecto sobre la flexibilidad de la tubería o componente. En las
líneas de aislamiento y componentes de la caja de fugas también puede estar
aislado para minimizar la expansión diferencial.
3.9 cargas transitorias
El diseño de la caja de fugas soldado para cargas transitorias previstas
tendrá en cuenta
(una) cargas de empuje, en caso de sepa- ración circunferencial completa (una) cargas de empuje, en caso de sepa- ración circunferencial completa
de la tubería o componente. Diseño para el empuje axial resultante de la
separación circunferencial completo se puede renunciar, siempre que la
fuerza restante calculado del componente degradada en el final de la vida de
diseño (incluyendo degradación continua esperada en servicio) se determina
que es suficiente. Limitaciones adicionales se pueden añadir a la tubería o
componente para reducir las cargas sobre el cuadro de fuga.
(segundo) viento, terremotos, o transitorios de fluido (martillo de fluido o babosa (segundo) viento, terremotos, o transitorios de fluido (martillo de fluido o babosa
líquido), según corresponda.
(do) otras condiciones de diseño aplicables.(do) otras condiciones de diseño aplicables.
3.10 venteos y drenajes
(una) Cuando la reparación de un componente con fugas, el conjunto de la caja de fugas (una) Cuando la reparación de un componente con fugas, el conjunto de la caja de fugas
debe ser diseñado con orificios de ventilación y desagües para permitir la ventilación de la
fuga mientras que el montaje de la caja, luego drenar el anillo según sea necesario.
(segundo) El orificio de ventilación o de drenaje deben incluir una tapa roscada, una (segundo) El orificio de ventilación o de drenaje deben incluir una tapa roscada, una
brida, o una válvula que se abre durante la soldadura para evitar la acumulación de presión
interna, y se cierra después de la soldadura, la inspección, y las pruebas. Esta misma
ventilación o de drenaje se pueden utilizar para ventilar o drenar el cuadro de reparación de
fugas en el futuro.
(do) Si el material de sellado de fugas es para ser inyectada en el cuadro de la reparación (do) Si el material de sellado de fugas es para ser inyectada en el cuadro de la reparación
de fugas, estas conexiones de ventilación y de drenaje pueden ser utilizados, o inyecciones
separadas pueden proporcionarse.
3,11 metal de los sonidos
La caja de escape deberá ser lo suficientemente larga como para
extenderse a una zona de sonido del componente reparado. El componente a
ser reparado será examinado para asegurar que haya suficiente espesor de
pared en los lugares de soldadura para evitar quemar el durante la soldadura de
la caja para el componente.
3,12 Presión Sellador
Si el uso de inyección de sellador, se considerará la posibilidad de
colapso hacia el interior del componente reparado debido a la presión de
corona circular del sellador inyectado.
Se debe considerar a la liberación de gases de compuestos de sellado a
medida que curan.
21
3.13 La filtración sellador
Si se utiliza la inyección de sellador, se considerará la posibilidad y la
consecuencia de sellador se filtra en el componente dañado.
3.14 articulaciones
cajas de fugas más de juntas de dilatación, juntas deslizantes, rótulas, etc.,
son casos especiales que se requieren de un análisis de las cargas en el
sistema de tuberías, anclas, y boquillas de componente con la caja instalada,
con la debida consideración para los movimientos térmicos inducidos
operativo y parada condiciones.
4 FABRICACIÓN
4.1 Preparación
El componente a la que se suelda la caja deberá estar libre de depósitos
sueltos de la corrosión, suciedad, pintura, aislamiento, masillas, y otros
recubrimientos en la zona de las soldaduras boxto-componente.
Instalación 4.2 Caja de fugas
(una) Si el cuadro de fuga es demasiado grande para ser levantada a mano, dispositivos de (una) Si el cuadro de fuga es demasiado grande para ser levantada a mano, dispositivos de
elevación puede ser necesario.
(segundo) Durante la instalación, se debe tener cuidado a fin de no dañar la caja, (segundo) Durante la instalación, se debe tener cuidado a fin de no dañar la caja,
especialmente los biseles de soldadura.
(do) Para las pequeñas fugas, la fuga boxmay ser placeddirectly sobre la (do) Para las pequeñas fugas, la fuga boxmay ser placeddirectly sobre la
fuga. instalaciones de presión más grandes o mayores pueden requerir el
cuadro de fuga ser montados en el componente en el lado de la fuga y luego se
deslizó y se sueldan sobre la fuga.
4.3 soldadura
El procedimiento de soldadura y soldador debe estar calificado para llevar a cabo la
reparación bajo el código correspondiente de la construcción o el código posterior a la
construcción.
Soldadura 4.4 en Servicio
El cuadro de la reparación de fugas puede ser instalado y soldada a la whenout
componente de servicio o, con los procedimientos de seguridad necesarias, de
servicio. Para la soldadura en el servicio, la calificación procedimiento de soldadura
debe abordar adecuadamente la temperatura de precalentamiento, velocidad de
enfriamiento de soldadura, el riesgo de burn a través, y el efecto de la temperatura de
soldadura en la resistencia del metal en condiciones de servicio.
4.5 Componente Fugas
Si el componente tiene una fuga antes de la reparación, ación
considerable se debe dar a detener la fuga antes de soldar la caja de fugas.
Tratamiento térmico 4.6
Preweld y el tratamiento térmico posterior a la soldadura deben cumplir con el código
aplicable del código de construcción o posterior a la construcción, a menos que las desviaciones
están justificadas por una aptitud para el análisis de ser- vicio. Sobre la base de las condiciones
de servicio, la necesidad
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37. Parte 2 - artículo 2.4 ASME PCC-2 a 2015
para preweld y posterior a la soldadura tratamiento térmico más allá de los
requisitos del código aplicable de construcción o código de post-construcción
debe ser considerado.
5 EXAMEN
5.1 calificaciones
examen no destructiva (NDE) personal, los procedimientos de examen,
y criterios de aceptación deben estar de acuerdo con el código aplicable de
código de construcción o post-construcción, excepto como se indica en los
párrafos. 5.2 y
5,3, y ser coherente con la eficiencia de la unión o factores conjuntos de calidad
utilizados en el diseño.
5.2 Exenciones NDE
ECM de confirmación de la plena penetración de las soldaduras se puede omitir si se
justifica por las condiciones de servicio, como por ejemplo en el caso de
(una) tensiones de bajo calculado para cargas transitorias normales y previstos; (una) tensiones de bajo calculado para cargas transitorias normales y previstos;
por ejemplo, por debajo de la mitad de la tensión de diseño permisible a temperatura
de funcionamiento
(segundo) donde hay un bajo riesgo de corrosión de la grieta en la junta de (segundo) donde hay un bajo riesgo de corrosión de la grieta en la junta de
soldadura-box-al componente
Examen 5.3 Superficie
Las soldaduras que no pueden ser examinados por métodos radiográficos
o ultrasónicas a causa de la geometría de soldadura deben ser examinados
por líquidos penetrantes o métodos de partículas magnéticas, y el factor de
eficiencia conjunta asignado en el diseño de la caja de fuga deberán ser
compatibles con el método y el alcance de examen.
22
5.4 Evaluación
Los resultados de los exámenes deben ser evaluados luego de registrar los criterios
del código de aplicación de la construcción o el código posterior a la construcción.
6 PRUEBAS
Presión 6.1 Prueba
El diseñador deberá determinar el tipo de presión o prueba de fugas
que se llevó a cabo después de la instalación, sobre la base de riesgo
(probabilidad y consecuencia) de fallo del componente reparado cuando
se presuriza el espacio anular entre la caja y el componente.
6.2 Método de prueba
La prueba puede consistir en uno de los siguientes:
(una) una prueba de fugas en servicio (si la consecuencia de una fuga en (una) una prueba de fugas en servicio (si la consecuencia de una fuga en
servicio fuera de la caja es aceptable)
(segundo) una prueba hidrostática si no hay riesgo de sobrecalentamiento de la (segundo) una prueba hidrostática si no hay riesgo de sobrecalentamiento de la
testwater encima de la temperatura intermitente a presión atmosférica
(do) una prueba de presión neumática(do) una prueba de presión neumática
(re) una prueba de fugas sensible (como el aire con ción burbuja solu-, o la prueba de (re) una prueba de fugas sensible (como el aire con ción burbuja solu-, o la prueba de
fugas con helio)
6.3 Presión externa
El potencial para el colapso de presión externa del tubo de soporte
durante el ensayo debe ser considerado en la especificación de la presión de
prueba.
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38. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.5
Artículo 2.5 soldado
bordes de retén
(En el transcurso de la preparación.)
23
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39. Parte 2 - artículo 2.6 ASME PCC-2 a 2015
artículo 2.6
Cerco de acero de refuerzo completa mangas
para tuberías
1. DESCRIPCIÓN
Este artículo se aplica al diseño y la instalación de manguitos de
acero soldada full-cerco para tuberías o líneas sobre tubería. Las
mangas se pueden diseñar para nonpressure contiene refuerzo o para
contener refuerzo presión. mangas de refuerzo de cerco completos han
demostrado ser eficaces en la reparación de una amplia variedad de
defectos internos y externos.
1.1 cerco completo de la manga de acero
manguitos de acero cerco completo consisten en una carcasa cilíndrica
colocada alrededor de la sección de tubo para ser reparado y soldada a lo largo
de las dos costuras longitudinales, como se ilustra en las Figs. 1 y 2. Hay dos
tipos de manguitos, en adelante denominadas como “Tipo A” y mangas “Tipo B.”
se pueden hacer de tubo o material de chapa laminada.
1.1.1 Tipo A de la manga. Tipo A manguito de extremos no están 1.1.1 Tipo A de la manga. Tipo A manguito de extremos no están
soldadas circunferencialmente al tubo de soporte, como se muestra en la Fig.
1. El tipo A de la manga no es capaz de contener la presión interna, pero
funciona como refuerzo para un área defectuosa. Sólo se utiliza para la
reparación de defectos que no tengan fugas y que no se espera que crezcan
durante el servicio, o cuando el mecanismo de daño y la tasa de crecimiento se
entienden completamente.
1.1.2 Tipo B de la manga. extremos de la manga B Tipo están soldadas 1.1.2 Tipo B de la manga. extremos de la manga B Tipo están soldadas
circunferencialmente al tubo de soporte, como se muestra en la Fig. 2. ATipo B
manguito es capaz de contener la presión interna debido a que los extremos son
filete soldado al tubo de soporte. mangas de tipo B se pueden utilizar para reparar
fugas de defectos o defectos que pueden llegar a tener fugas y para fortalecer la
tubería que tiene defectos que reducen la carga axial capacidad de transporte de la
tubería.
2 precauciones y limitaciones
2.1 Requisitos adicionales
Parte 1 de esta Norma contiene los requisitos y limitaciones
adicionales. Este artículo se utiliza en conjunción con la parte 1.
2.2 Reglamentos
Las regulaciones de tuberías y ductos respecto a la reparación y las tuberías y
restricciones del código de diseño de la tubería con respecto a la reparación deberán ser
seguidas.
24
2.3 Defectos fugas
Para las mangas de tipo B con defectos de fugas, se deben tomar
consideraciones especiales para aislar la fuga antes de la soldadura.
2.4 Operación cíclica
Si un manguito de reparación se aplica a un sistema sometido a ciclos de
presión frecuentes, una evaluación de la fatiga del componente debe ser de
acuerdo con el párrafo. 3,8.
Cuando un manguito de Tipo B está sujeta a cíclico través de la pared
gradientes térmicos, una evaluación de la fatiga de las soldaduras de filete tubo
manga-a-debe llevarse a cabo para establecer la vida de servicio de la reparación,
de acuerdo con el párrafo. 3,8.
2.5 Defectos circunferenciales
Tipo A mangas pueden no ser apropiados para la reparación de defectos
orientados circunferencialmente porque no van a resistir las cargas axiales
sobre el tubo.
2,6 Undersleeve corrosión
Para TypeAsleeves, deberán tomarse medidas para evitar la corrosión
debido a la migración de humedad a través de los extremos no soldados
en el espacio entre el tubo y el manguito. Tales medidas pueden incluir el
uso de un sellador o recubrimiento adecuado para el entorno operativo.
2,7 Weld Refuerzo
La presencia de una soldadura circunferencial o cordón de soldadura longitudinal
que tiene un refuerzo de soldadura prominente puede interferir con la consecución de
un ajuste apretado en marcha de la manga. Si es necesario retirar el refuerzo de
soldadura por molienda para lograr un buen ajuste, la soldadura será examinado por RT
o UT antes de la molienda o de la presión se reducirá. Este examen es particularmente
importante cuando la línea está en servicio. Alternativamente, las mangas pueden ser
fabricados con una protuberancia circunferencial para tender un puente sobre la
soldadura, como se muestra en la Fig. 3. La brecha raíz de la soldadura deberá ser
uniforme a lo largo de la longitud, incluyendo protuberancia.
2.8 Requisitos de la manga Tamaño
Las áreas que no cumplen criterios de aptitud para el servicio (FFS) deben estar
completamente cubiertas por el manguito de reparación. Para las mangas de tipo B,
las soldaduras de filete final sólo se realizarán en las zonas donde existe suficiente
espesor de la pared para evitar quemar el.
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40. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.6
La Fig. 1 Tipo A de la manga
Manga
tubo de transporte
cordón de soldadura longitudinal
No se tira de respaldo tira de respaldo
y la ranura
de alivio
tira de respaldo
Sin alivio
Groove
Tira lateral de
superposición
Las soldaduras de filete
Brecha
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41. Parte 2 - artículo 2.6 ASME PCC-2 a 2015
La Fig. 2 Tipo de manga B
Fin cordón de soldadura
Manga
Fin cordón de soldadura
tubo de transporte
costura de soldadura longitudinal
(soldadura a tope solamente. tira
laterales de solapado no está permitido.)
No se tira de respaldo tira de respaldo
y la ranura
de alivio
tira de respaldo
Sin alivio
Groove
La superposición
lateral de Gaza (no
permitido)
La Fig. 3 soldado de Split manga para el Uso
Durante un soldaduras circunferenciales
Bulto en la manga para
encajar en circunferencial
existente Weld
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42. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.6
2.9 soldadura
Las soldaduras deberán ser instalados por soldadores calificados en ajustan
procedimientos cualificados que reflejan las condiciones reales de campo.
2.10 relleno de soldadura de metales
Si se utiliza un material de relleno endurecible entre el tubo de manguito y
el soporte, deberá ser compatible con la aplicación pretendida. El material es
adecuado para la temperatura de servicio y, por mangas de tipo B, compatible
con el fluido. material de relleno puede ser aplicado antes de la instalación de
la manga o se bombea en entre el manguito y el portador de anillo de tubo
después de que el manguito está en su lugar.
3 DISEÑO
3.1 Tipo A mangas
Tipo A mangas deben estar fabricados o fabricados a partir de reunión
de acero las especificaciones de los materiales del código de la
construcción, y debe tener un espesor igual a al menos dos tercios el
grosor del tubo de soporte. Las tensiones longitudinales de tubo portador
deberán cumplir los requisitos del código de construcción aplicable.
3.2 Tipo B mangas
que contiene manguitos deberán tener un espesor de pared igual o mayor
que el espesor de pared requerido para la presión de diseño máxima
admisible o del tipo de presión B, si lo requiere el diseño de ingeniería, la
resistencia equivalente total de la tubería que está siendo reparado. Para
mangas ajustadas, el diseño de ingeniería se basa en el espesor de pared
nominal del tubo portador. Un factor de soldadura nal longitudinalmente
eficiencia conjunta de 0,8 se aplica al calcular el espesor requerido a menos
que la soldadura es 100% examinado por examen ultrasónico, en cuyo caso
se puede aplicar un factor de eficiencia conjunta de 1,0. Si el manguito de
Tipo B está destinado a proporcionar un refuerzo axial, tal como a una
soldadura circunferencial defectuoso, deberá estar diseñado para soportar
cargas axiales y de flexión que actúa en la ubicación de la manga.
Diseño 3.3 Presión
Los cálculos de diseño presión del código de construcción aplicable se
aplicarán para calcular el espesor de la manga requerida. material de la
manga y la tensión de diseño admisible se complywith los requisitos de los
códigos de construcción aplicables. subsidios a la corrosión aplicadas
deben estar de acuerdo con el diseño de ingeniería.
3.4 manga Dimensiones
Tipos A y B mangas deberán ser al menos 100 mm (4 pulg.) De largo y
extenderse más allá del defecto en al menos 50 mm (2 in.).
3.5 Tipo B de la manga Las soldaduras de filete
El tamaño soldadura en ángulo de la pierna para soldaduras de extremo circunferencial de un
manguito de Tipo B será el siguiente:
27
(una) Una soldadura de filete completa si el espesor de la manga es menor que o (una) Una soldadura de filete completa si el espesor de la manga es menor que o
igual a 1,4 veces el espesor de pared de la tubería portadora nominal, como se muestra
en la Fig. 4.
(segundo) Si un manguito de Tipo B es más grueso que 1,4 veces el espesor (segundo) Si un manguito de Tipo B es más grueso que 1,4 veces el espesor
nominal tubo de soporte de pared, los extremos circunferenciales de la Tipo B de la
manga shouldbe achaflanada aproximadamente a 45 °, hasta 1,4 veces el espesor
de pared nominal del tubo portador, más el espacio de separación, como se muestra
en la Fig. 5.
El dedo del pie de la soldadura en el tubo de soporte se una transición suave
desde el tubo de soporte para soldar con el fin de minimi- zar el nivel de
intensificación estrés. El ángulo incluido entre el borde de la soldadura y el tubo
de soporte no deberá crear una muesca afilada, y defectos tales como corte
sesgado no están permitidos.
3.6 Presión externa
carga de presión externa de la tubería dentro de las mangas de tipo B
debe ser considerada por el diseño de ingeniería. Montaje de la manga tan
firmemente como sea posible para asegurar la transferencia de carga desde
el tubo al manguito debe minimizar el volumen anular. Si esto no es posible,
el volumen anillo debe ser llenado con material de relleno endurecible (véase
el párrafo. 2.9) o de la presión debe ser equilibrada por taladradores caliente
el tubo debajo de la manga. Un respiradero o de desagüe pueden estar
provistos en el diseño. Si el anillo se va a dejar sin llenar, se debe verificar
que el fluido estancado entre el manguito y el tubo de soporte no provocará la
corrosión.
3,7 a daños externos
Si el daño externo es repairedwith un tipo A o tipo B de la manga, el
daño será filledwith un material de relleno endurecible con resistencia a la
compresión adecuada para transferir la carga al manguito. El uso de un
material endurecible debe ser aplicada para rellenar huecos o cavidades
presentes entre el manguito B Tipo y el tubo de soporte.
3.8 Operación cíclica
(una) Si el sistema se somete a mayor de 400 ciclos de presión, donde el (una) Si el sistema se somete a mayor de 400 ciclos de presión, donde el
cambio en la presión, durante un ciclo, sea superior a 20% de la presión de
diseño, a continuación, un análisis de fatiga detallada del componente,
teniendo en cuenta el ajuste en marcha de la manga a la tubo interior, se
realizará de acuerdo con API RP 579 / ASME FFS-1.
(segundo) Si un manguito de Tipo B se somete a cambios de (segundo) Si un manguito de Tipo B se somete a cambios de
temperatura donde la diferencia en la temperatura del metal media entre el
manguito y el tubo interior es de menos de 100 ° F y el número de ciclos es
menor que 200, entonces no se requiere un análisis de fatiga, de lo contrario
una evaluación fatiga detallada del componente, teniendo en cuenta el
ajuste arriba del manguito para el tubo interior, se realizará de acuerdo con
API RP 579 / ASME FFS-1.
3.9 Restricción de Pipe Pando
adelgazamiento de la pared o de daños defectos locales, tales como abolladuras, debilitar
el tubo de soporte y típicamente abultamiento hacia afuera
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43. Parte 2 - artículo 2.6 ASME PCC-2 a 2015
Fig. 4 Tipo B Tamaño de la manga cordón de soldadura de la manga de espesor inferior o igual a 1,4 veces la
Portadora de tubo Espesor
T s + sol T s + sol T s + sol T s + sol
T pagT pag
GT s 1.4GT s 1.4GT s 1.4
T pagT pag
tubo de soporte de
manguito Gap Tipo B
T p = espesor de pared de tubo portadorT p = espesor de pared de tubo portadorT p = espesor de pared de tubo portador
T s = Tipo espesor de pared de la manga BT s = Tipo espesor de pared de la manga BT s = Tipo espesor de pared de la manga B
G = brechaG = brecha
Fig. 5 Tipo B Tamaño de la manga cordón de soldadura de la manga de espesor superior a 1,4 veces el espesor de tubo portador
1.4 T pag + sol1.4 T pag + sol1.4 T pag + sol1.4 T pag + sol1.4 T pag + sol
T s 1.4 T pagT s 1.4 T pagT s 1.4 T pagT s 1.4 T pagT s 1.4 T pag
1.4 T pag1.4 T pag1.4 T pag
T pagT pag
sol
tubo de soporte de
manguito Gap Tipo B
T p = espesor de pared de tubo portadorT p = espesor de pared de tubo portadorT p = espesor de pared de tubo portador
T s = Tipo espesor de pared de la manga BT s = Tipo espesor de pared de la manga BT s = Tipo espesor de pared de la manga B
G = brechaG = brecha
antes del fallo bajo una presión creciente. La eficacia de las mangas de
reparación se basa en su capacidad para restringir el abultamiento hacia afuera
de un defecto de la tubería antes de su fracaso. El diseño deberá considerar si es
necesario
(una) para utilizar un material de relleno endurecible (epoxi o equivalente) en el (una) para utilizar un material de relleno endurecible (epoxi o equivalente) en el
manguito para llenar los vacíos cuando el defecto es externo
(segundo) para reducir la presión de línea en el momento de la instalación(segundo) para reducir la presión de línea en el momento de la instalación
3.10 Tipo A de la manga Material de relleno
Para mangas de tipo A, es necesario para lograr el contacto íntimo
entre el tubo y el manguito en el lugar del defecto de ser reparado y un
material de relleno apropiado se debe utilizar para asegurar que el
manguito proporciona el refuerzo carga de presión deseada.
3,11 expansión térmica diferencial
la expansión térmica diferencial entre el tubo soporte y el manguito de
refuerzo se considerará en
28
el diseño y la aplicación de ambas mangas Tipo A y Tipo B.
4 FABRICACIÓN
4.1 Instalación
Para la instalación de un tipo A o de la manga Tipo B, de toda la circunferencia
del tubo de soporte en el área a ser cubierta por el manguito deberá ser limpiado
a Baremetal. Si el material de relleno endurecible se va a utilizar, el relleno se
aplica a todas las muescas, pozos, huecos, y depresiones. El manguito estará
provisto de fuerza alrededor de la portadora pipe.Mechanical de sujeción por
medio de equipo hidráulico, dibujar pernos, o en otros dispositivos se puede
utilizar para asegurar el ajuste. Un ajuste “no brecha” generalmente debe lograrse;
sin embargo, un espacio de separación radial de hasta 2,5 mm ( 3 / 32 in.) puede ser sin embargo, un espacio de separación radial de hasta 2,5 mm ( 3 / 32 in.) puede ser sin embargo, un espacio de separación radial de hasta 2,5 mm ( 3 / 32 in.) puede ser sin embargo, un espacio de separación radial de hasta 2,5 mm ( 3 / 32 in.) puede ser sin embargo, un espacio de separación radial de hasta 2,5 mm ( 3 / 32 in.) puede ser
permitido máximo. Para manguitos con extremos soldados, tamaño de la
soldadura y ajustes técnica soldador, tales como pases buttering, puede ser
necesaria si la distancia es excesiva.
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44. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.6
4.2 Materiales de relleno
Si se utiliza un material de relleno entre el tubo y el manguito, la atención se
ejercerá para asegurar que no extruir en las áreas de soldadura. La quema del
material de relleno durante la soldadura comprometa la calidad de la soldadura.
material de relleno exceso se retira antes de la soldadura. Bombeo de material de
relleno en el espacio anular después de que el manguito ha sido soldada en su lugar
elimina este problema, siempre que los intersticios anulares son lo suficientemente
grandes para permitir que el material de relleno fluya en todos los huecos.
4.3 Defectos fugas
Para un defecto fugas, el área del defecto deberá estar aislado antes de la
soldadura. Para líneas con contenido inflamable, el manguito deberá ser
purgado con nitrógeno u otro gas inerte para evitar la formación de una mezcla
combustible debajo de la manga.
4.4 Las soldaduras
Si se realizan soldaduras de filete de extremo circunferencial, costuras
longitudinales de la manga deberán ser soldadas a tope a la penetración completa,
como se muestra en la Fig. 2. Disposición para la ventilación durante la soldadura de
cierre final deberán bemade. Los procedimientos de soldadura para las soldaduras de
filete circunferenciales deben ser adecuados para thematerials y condiciones de
severidad de soldadura de refrigeración en el lugar de instalación en la tubería o
tuberías, de acuerdo con el código de construcción o código de post-construcción.
Una técnica de soldadura de hidrógeno bajo debe ser utilizado. Para soldaduras
longitudinales sin tiras de respaldo, véase el párrafo. 4.5. Si las soldaduras
circunferenciales no se hacen, Tipo A, las costuras longitudinales pueden consistir en
una soldadura de ranura a tope o junta de solape filete de soldadura, como se
muestra en la Fig. 1.
4.5 de presión reducida
La reducción de la tubería de soporte o presión de funcionamiento tubería,
andmaintaining flujo, mientras que se recomienda la reparación está siendo hecho.
Ver API RP 2201 para obtener recomendaciones sobre la soldadura de tuberías en
servicio. La tubería o tuberías también pueden quedar fuera de servicio tomake la
reparación; Sin embargo, se considerará que quema a través. Presión
recomendada durante la instalación de la manga para la tubería o tuberías es de
entre 50% a 80% de la presión de funcionamiento.
Soldadura 4.6 en Servicio
Todos los aspectos para la soldadura en el servicio de la manga de Tipo B
circunferencial y la penetración completa costuras longitudinales no son
tratadas por este documento. PCC, API, ASME, y otra información relacionada
con la industria de la soldadura en servicio será considerado en la planificación
de la soldadura en servicio. Como mínimo, la calificación del procedimiento de
soldadura deberá tener en cuenta
(una) el potencial de hidrógeno agrietamiento inducido en la zona afectada por el calor (una) el potencial de hidrógeno agrietamiento inducido en la zona afectada por el calor
como resultado de la velocidad de enfriamiento acelerado y de hidrógeno en el medio
ambiente de soldadura
29
(segundo) el riesgo de formación de una zona afectada por el calor inaceptablemente difícil (segundo) el riesgo de formación de una zona afectada por el calor inaceptablemente difícil
debido a la química de los metales de base de los materiales de la manga y tuberías
(do) es posible quemar el tubo de(do) es posible quemar el tubo de
4.7 Procedimiento de Soldadura
El procedimiento de soldadura, incluyendo precalentamiento y requisitos de
tratamiento térmico posterior a la soldadura, y soldador, o los operadores de
soldadura, será calificado bajo el código aplicable de construcción o código de
post-construcción.
5 EXAMEN
5.1 Examen visual
Todos manga ajuste planos deberán ser inspeccionados antes de la soldadura. se
examinarán visualmente las soldaduras.
5.2 Tipo A mangas
Para las mangas de tipo A, se examinará visualmente la zona raíz de la soldadura
durante la soldadura para verificar la penetración y fusión adecuada. Las soldaduras
longitudinales serán líquidos penetrantes, partículas magnéticas, o examinado por
ultrasonidos después de la finalización.
5.3 Tipo B mangas
Para mangas tipo B, el material de base de tubo portador será
examinado ultrasónicamente durante espesor, grietas, y posible la
laminación en el areawhere las soldaduras circunferenciales se van a
aplicar. existirá un espesor de pared suficiente para evitar quemar el. Si
una tira de soporte no se utiliza bajo la soldadura longitudinal, el área
bajo también será examinado por ultrasonidos antes de la soldadura.
costuras longitudinales deberán ser inspeccionados después de la
finalización. El área de la raíz de la soldadura será examinado durante la
soldadura para verificar la penetración y fusión adecuada. Las
soldaduras de filete ential circunferencia deberían ser de partículas
magnéticas o líquidos penetrantes examinados después de la soldadura.
Donde retardada agrietamiento de la soldadura es una preocupación, el
examen no destructivo de la soldadura de filete circunferencial se debe
realizar no menos de 24 hr después de la soldadura se ha completado.
Alternativamente,
5.4 En-Proceso de Examen
El propietario puede requerir completo examen visual “en proceso”, como
se describe en el párrafo. 344.7 de ASME B31.3, de la instalación de la
manga de soldadura. Cuando se realiza el examen “en proceso”, se
documentarán los resultados. Los exámenes se realizan por personal que
cumpla los requisitos de calificación especificados por el código
correspondiente de la construcción o el código posterior a la construcción.
5.5 Examen ECM
métodos de examen NDE deben estar de acuerdo con los criterios de
la Sección V y de aceptación ASME BPVC en
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45. Parte 2 - artículo 2.6 ASME PCC-2 a 2015
acuerdo con el código aplicable de construcción o código de
post-construcción.
6 PRUEBAS
Una prueba de fugas debe realizarse en las mangas de tipo B, de conformidad
con el párrafo. 6 (a) o (b), como se requiere por el propietario.
(una) Realizar una prueba hidrostática de un manguito de tipo B mediante la (una) Realizar una prueba hidrostática de un manguito de tipo B mediante la
presurización del espacio anular entre el manguito y el tubo de soporte, de
acuerdo con la construcción aplicable o código de post-construcción. La
presión de prueba se selecciona de tal manera que el tubo interior no se
colapsará debido a la presión externa.
(segundo) Realice una prueba de fugas sensible tal como se describe en el párrafo.(segundo) Realice una prueba de fugas sensible tal como se describe en el párrafo.
345.8 de la ASME B31.3 u otra norma nacional reconocida.
7. REFERENCIAS
AGA, American Gas Association, reparación de tuberías
Manual de 31 de diciembre de 1994
30
AGA, American Gas Association, sexto Simposio sobre
Línea de Investigación de Defectos Procedimientos de reparación, JF Kiefner 29 de de
octubre de, 1979
Editorial: American Gas Association (AGA),
400 North Capitol Street, NW, Washington, DC 20001 (www.aga.org)
API RP 579, Aptitud para el servicio API RP 2201, las prácticas de
seguridad Hot Tapping en el
Petróleo y petroquímica Industrias estándar API 1104, soldadura de
tuberías y Relacionados
Instalaciones
Editorial: Instituto Americano del Petróleo (API),
1220 L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org) ASME
B31.3, tuberías de proceso
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección V -
Caldera no destructiva Examen Código ASME y Recipientes a
Presión, Sección IX -
Soldadura, soldadura fuerte, y la fusión de Calificaciones Editorial:
The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 Ley Drive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org)
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46. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.7
artículo 2.7
Filete con costura parches de refuerzo Plug soldaduras
1. DESCRIPCIÓN
(una) Este método de reparación se describen los criterios de selección, (una) Este método de reparación se describen los criterios de selección,
limitaciones de aplicación, diseño, fabricación, ción examina-, y pruebas de filete
soldada parches de superficie con refuerzo soldaduras de enchufe para
componentes de retención de presión. filete soldada superficie métodos de
reparación parche similar sin refuerzo soldaduras de enchufe se proporcionan en
otro artículo de esta Norma.
(segundo) Este método de reparación consiste en el ajuste de una placa de reparación (segundo) Este método de reparación consiste en el ajuste de una placa de reparación
para que coincida estrechamente superficie exterior o interior del componente original. La
placa de reparación está dimensionada para cubrir las zonas que presentan daños, tanto en
el momento de la reparación y que prevé para la vida de diseño de la reparación.
(do) El método de reparación se aplica típicamente a conchas de retención (do) El método de reparación se aplica típicamente a conchas de retención
de presión que han sufrido local de la pared adelgazamiento (incluso a través
de la pared) debido a la erosión, la corrosión, y otros mecanismos de daño
local.
(re) Este método de reparación es aplicable a carcasas cilíndricas, esféricas, (re) Este método de reparación es aplicable a carcasas cilíndricas, esféricas,
planas, y cónicos aswell como otros componentes de presión.
(mi) Este método de reparación es generalmente adecuado para (mi) Este método de reparación es generalmente adecuado para
temperaturas de servicio superiores a la temperatura nil-ductilidad de los
materiales de construcción hasta una temperatura máxima de diseño de 345 ° C
(650 ° F). El uso de este método de reparación para temperaturas más bajas
requiere la evaluación de tenacidad a la entalla, la fractura no dúctil y otros
efectos de baja temperatura aplicables. El uso de este método de reparación
para temperaturas más altas requiere la evaluación de la fatiga térmica, fluencia,
y otros efectos de alta temperatura aplicables.
(F) La figura 1 muestra una aplicación típica en un recipiente con una (F) La figura 1 muestra una aplicación típica en un recipiente con una
discontinuidad estructural cercano (en este caso una tobera). La vista en planta en
la parte superior muestra dos de las muchas configuraciones posibles parche de
reparación, que son generalmente de forma rectilínea con esquinas redondeadas.
La vista en sección inferior muestra el aspecto curvatura coincidente de cada placa
de reparación.
2 LIMITACIONES
(una) Parte 1 de esta Norma, “Alcance, Organización y Intención” (una) Parte 1 de esta Norma, “Alcance, Organización y Intención”
contiene los requisitos y limitaciones adicionales. Este artículo se utiliza
en conjunción con la parte 1.
(segundo) Este método de reparación no está limitado por el tamaño de los componentes. (segundo) Este método de reparación no está limitado por el tamaño de los componentes.
Sin embargo, un tipo de reparación de manguito puede ser más adecuado para aquellas
aplicaciones en las que el comportamiento de revolución es importante.
31
(do) Este método de reparación no será utilizada para aplicaciones de (do) Este método de reparación no será utilizada para aplicaciones de
servicio letal o donde el mecanismo de daño, la extensión del daño, o que
el daño futuro no puede ser caracterizado. Este método de reparación se
puede usar en ciertos casos en zonas con defectos de crack-como locales
previstos
(1) el crecimiento se ha detenido, detenido, o se puede predecir con (1) el crecimiento se ha detenido, detenido, o se puede predecir con
precisión para todos los modos de propagación, y
(2) el efecto de la falla se evalúa utilizando análisis detallados.(2) el efecto de la falla se evalúa utilizando análisis detallados.
3 DISEÑO
3.1 Consideraciones generales
(una) El enfoque de diseño para este método de reparación se basa en (una) El enfoque de diseño para este método de reparación se basa en
parte en los cálculos de diseño de componentes de presión estándar, tales
como aquellos en el Código ASME BPV, Sección VIII, División 1. Las
limitaciones de aplicación impuestas en la sección 2 se aplica al caso de
carga que rige resultante de la presión interna donde la tensión resultante
es el estrés membrana. Sin embargo, si el componente a ser reparado está
sujeto a la flexión, torsión, cargas de viento, o a la fatiga, el diseño deberá
incluir la evaluación de estas condiciones, utilizando métodos de análisis
adecuados. En todos los casos, se realizará un análisis de ingeniería.
(segundo) En general, el material del parche y la soldadura de metal de aporte (segundo) En general, el material del parche y la soldadura de metal de aporte
debe ser las mismas o muy similares (por ejemplo, composición, física, y
propiedades mecánicas) a la de la construcción original del componente de
presión. la selección del material de reparación deberá considerar, como mínimo,
las características tales como la química, capacidad de soldadura, propiedades
físicas (por ejemplo, coeficiente de expansión térmica), propiedades mecánicas
(por ejemplo, resistencia, ductilidad, tenacidad a la entalla), y la compatibilidad con
el medio de proceso.
(do) El espesor de la placa de parche depende de propiedades (do) El espesor de la placa de parche depende de propiedades
mecánicas de materiales y los tamaños de unión de soldadura
calculados.
(re) El tamaño (longitud y anchura) de la placa de parches está gobernado por el (re) El tamaño (longitud y anchura) de la placa de parches está gobernado por el
requisito de que todas las soldaduras de fijación se encuentran en el metal base de
sonido abarca completamente el área dañada (s) (ver Fig. 1). La placa de reparación
también debe ser lo suficientemente grande como para abarcar cualquier área
adicional (s) previsto para experimentar daños similares o relacionados durante la
duración de la reparación. La placa de parche, incluyendo refuerzo soldaduras de
enchufe, debe superponerse metal de base de sonido en por lo menos 25 mm (1 in.).
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47. Parte 2 - artículo 2.7 ASME PCC-2 a 2015
La Fig. 1 Reparación de Shell típica zona de discontinuidad
Boquilla
Boquilla
shell Vessel
placa de reparación
(Típ.)
placa de reparación
(Típ.)
retroceso placa ( L min)retroceso placa ( L min)retroceso placa ( L min)
soldaduras de ranura alternativas
puntos de taponado
Perímetro cordón de soldadura
75 mm (3 pulg.) De radio mínimo
Las áreas típicas de
daños shell
subyacente
32
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48. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.7
(mi) Este método de reparación se utiliza generalmente en la superficie (mi) Este método de reparación se utiliza generalmente en la superficie
exterior de componentes sometidos a presión interna. Para aplicaciones
bajo presión externa, un análisis separado para evaluar el pandeo y se
llevará a cabo otras consideraciones de inestabilidad.
(F) En la evaluación de la aplicabilidad y la vida útil de este método de (F) En la evaluación de la aplicabilidad y la vida útil de este método de
reparación, se tendrá en cuenta a la compatibilidad del material, futuras
condiciones de funcionamiento, los efectos térmicos y de contracción de la
soldadura, la introducción de grietas y discontinuidades estructurales,
transitorios térmicos y diferenciales de temperatura entre la placa de parches y
la componente, y otros límites de aplicación tales como las limitaciones
exámenes y pruebas. Si el daño a ser parcheado es, o se espera que sea, a
través de la pared, se evaluarán los efectos de los fluidos (por ejemplo,
atrapamiento, la concentración, la corrosión, etc.) que pueden acumularse
entre el recipiente y la placa de parche. Si este método de reparación se va a
implementedduring funcionamiento del componente, pueden necesitar ser
tomado por la seguridad del personal precauciones adicionales.
(sol) El diseño puede considerar la fuerza combinada de la placa de parche (sol) El diseño puede considerar la fuerza combinada de la placa de parche
y la carcasa subyacente, teniendo en cuenta la resistencia de la soldadura de
filete y enchufe juntas de soldadura, incluyendo la eficiencia conjunta.
Consideración también se puede dar al espesor exceso disponible adyacente a
la carcasa dañada usando reglas de sustitución en la zona de código aplicables
para las boquillas. Sin crédito se tomará para el material necesario para la
futura tolerancia de corrosión.
3.2 Cargas de presión interna
(una) Para los componentes cilíndricos sometidos a cargas de presión interna, (una) Para los componentes cilíndricos sometidos a cargas de presión interna,
las fuerzas aplicadas sobre el parche de reparación se determinarán como sigue:
(1) carga circunferencial. Unidad fuerzas en dirección del anillo: F CP (1) carga circunferencial. Unidad fuerzas en dirección del anillo: F CP (1) carga circunferencial. Unidad fuerzas en dirección del anillo: F CP (1) carga circunferencial. Unidad fuerzas en dirección del anillo: F CP
F CPF CPPAG
t
F CP pag PD metroF CP pag PD metroF CP pag PD metroF CP pag PD metroF CP pag PD metro
2
(1)
dónde
re metro pag diámetro a la mitad de la pared del componente, mm (in.)re metro pag diámetro a la mitad de la pared del componente, mm (in.)re metro pag diámetro a la mitad de la pared del componente, mm (in.)re metro pag diámetro a la mitad de la pared del componente, mm (in.)
F CP pag fuerza circunferencial debido a la presión interna,F CP pag fuerza circunferencial debido a la presión interna,F CP pag fuerza circunferencial debido a la presión interna,F CP pag fuerza circunferencial debido a la presión interna,
N / mm (lb / in.)
PAG pag presión de diseño interna, kPa (psi)PAG pag presión de diseño interna, kPa (psi)PAG pag presión de diseño interna, kPa (psi)
33
(2) carga longitudinal. fuerzas de la unidad en la dirección longitudinal: (2) carga longitudinal. fuerzas de la unidad en la dirección longitudinal:
F LPF LP
F LPF LP
F CPF CP
F CPF CP
F LP pag PD metroF LP pag PD metroF LP pag PD metroF LP pag PD metroF LP pag PD metro
4
(2)
dónde
F LP pag fuerza longitudinal debido a la presión interna,F LP pag fuerza longitudinal debido a la presión interna,F LP pag fuerza longitudinal debido a la presión interna,F LP pag fuerza longitudinal debido a la presión interna,
N / mm (lb / in.)
(segundo) Si otras cargas son aplicables (por ejemplo, flexión, torsión, (segundo) Si otras cargas son aplicables (por ejemplo, flexión, torsión,
viento, etc.), que se determinarán y se añaden a la carga de presión de tal
manera que
F do pag F CP + F COF do pag F CP + F COF do pag F CP + F COF do pag F CP + F COF do pag F CP + F COF do pag F CP + F COF do pag F CP + F CO
y
F L pag F LP pag F LOF L pag F LP pag F LOF L pag F LP pag F LOF L pag F LP pag F LOF L pag F LP pag F LOF L pag F LP pag F LOF L pag F LP pag F LOF L pag F LP pag F LO
dónde
F do pag fuerza circunferencial total de todas las cargas,F do pag fuerza circunferencial total de todas las cargas,F do pag fuerza circunferencial total de todas las cargas,F do pag fuerza circunferencial total de todas las cargas,
N / mm (lb / in.)
F CO pag fuerza circunferencial debido a otra aplicableF CO pag fuerza circunferencial debido a otra aplicableF CO pag fuerza circunferencial debido a otra aplicableF CO pag fuerza circunferencial debido a otra aplicable
cargas, N / mm (lb / pulg.)
F L pag fuerza longitudinal total de todas las cargas, N / mmF L pag fuerza longitudinal total de todas las cargas, N / mmF L pag fuerza longitudinal total de todas las cargas, N / mmF L pag fuerza longitudinal total de todas las cargas, N / mm
(Lb / in.)
F LO pag fuerza longitudinal debido a otra aplicableF LO pag fuerza longitudinal debido a otra aplicableF LO pag fuerza longitudinal debido a otra aplicableF LO pag fuerza longitudinal debido a otra aplicable
cargas, N / mm (lb / pulg.)
(do) cálculos de fuerza alternativos apropiados para componentes de (do) cálculos de fuerza alternativos apropiados para componentes de
presión esféricos, toriesférica, o elipsoidales se utilizarán cuando sea
aplicable.
3.3 Evaluación Estructural discontinuidad
(una) Para tensiones cerca de una boquilla u otra discontinuidad (una) Para tensiones cerca de una boquilla u otra discontinuidad
estructural a ser insignificante, la distancia mínima
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49. Parte 2 - artículo 2.7 ASME PCC-2 a 2015
entre la placa de parche filete soldada y la discontinuidad existente
debería
L min pag 2 ( R metro t) 1/2 L min pag 2 ( R metro t) 1/2 L min pag 2 ( R metro t) 1/2 L min pag 2 ( R metro t) 1/2 L min pag 2 ( R metro t) 1/2 L min pag 2 ( R metro t) 1/2 L min pag 2 ( R metro t) 1/2 L min pag 2 ( R metro t) 1/2 (3)
dónde
L min pag distancia placa revés (ver Fig. 1), mm (in.)L min pag distancia placa revés (ver Fig. 1), mm (in.)L min pag distancia placa revés (ver Fig. 1), mm (in.)L min pag distancia placa revés (ver Fig. 1), mm (in.)
R metro pag radio en mitad de la pared del componente, mm (in.)R metro pag radio en mitad de la pared del componente, mm (in.)R metro pag radio en mitad de la pared del componente, mm (in.)R metro pag radio en mitad de la pared del componente, mm (in.)
t pag espesor de la pared del componente, mm (in.)t pag espesor de la pared del componente, mm (in.)t pag espesor de la pared del componente, mm (in.)
El factor de 2 se aplica la distancia revés ( R metro t) 1/2El factor de 2 se aplica la distancia revés ( R metro t) 1/2El factor de 2 se aplica la distancia revés ( R metro t) 1/2El factor de 2 se aplica la distancia revés ( R metro t) 1/2El factor de 2 se aplica la distancia revés ( R metro t) 1/2
tanto a la boquilla existente (u otra discontinuidad estructural similar) y la
placa de parche.
Este límite de proximidad también se aplica a la distancia entre las placas
de parche de filete soldada adyacentes, en aquellas aplicaciones en las que
más de uno se emplean en un componente dado.
(segundo) En aquellas aplicaciones donde la placa de parche es adjuntar a las (segundo) En aquellas aplicaciones donde la placa de parche es adjuntar a las
almohadillas de refuerzo boquilla existentes, la placa de parche puede estar contorneada
para que coincida con el perímetro de la almohadilla de refuerzo y se suelda a la misma con
una junta de penetración completa.
(do) En aquellas aplicaciones donde la cáscara dañado es dentro de L min de (do) En aquellas aplicaciones donde la cáscara dañado es dentro de L min de (do) En aquellas aplicaciones donde la cáscara dañado es dentro de L min de (do) En aquellas aplicaciones donde la cáscara dañado es dentro de L min de (do) En aquellas aplicaciones donde la cáscara dañado es dentro de L min de
una tobera u otra discontinuidad estructural, la placa de parche debe ser
diseñada como una almohadilla de refuerzo que se extiende 360 ​​° alrededor de
la boquilla / de apertura, y se suelda a la misma con una junta de penetración
completa. Alternativamente, se realizó un análisis detallado adicional para
evaluar las tensiones locales.
3.4 carga admisible en el perímetro soldadura de filete
(una) La soldadura perímetro debe ser dimensionado de tal manera que la carga (una) La soldadura perímetro debe ser dimensionado de tal manera que la carga
admisible sobre la soldadura excede las cargas longitudinales y circunferenciales.
minw
F UNA pag w min ES una F UNA pag w min ES una F UNA pag w min ES una F UNA pag w min ES una F UNA pag w min ES una F UNA pag w min ES una F UNA pag w min ES una (4)
dónde
mi pag factor de eficiencia junta de soldadura (0.55)mi pag factor de eficiencia junta de soldadura (0.55)mi pag factor de eficiencia junta de soldadura (0.55)
F UNA pag fuerza permisible en soldaduras de filete, N / mmF UNA pag fuerza permisible en soldaduras de filete, N / mmF UNA pag fuerza permisible en soldaduras de filete, N / mmF UNA pag fuerza permisible en soldaduras de filete, N / mm
(Lb / in.); F A> F do y F L(Lb / in.); F A> F do y F L(Lb / in.); F A> F do y F L(Lb / in.); F A> F do y F L(Lb / in.); F A> F do y F L(Lb / in.); F A> F do y F L(Lb / in.); F A> F do y F L(Lb / in.); F A> F do y F L
S una pag estrés metal de base permisible, MPa (psi) 1S una pag estrés metal de base permisible, MPa (psi) 1S una pag estrés metal de base permisible, MPa (psi) 1S una pag estrés metal de base permisible, MPa (psi) 1S una pag estrés metal de base permisible, MPa (psi) 1
w min pag mínima dimensión de la pierna de soldadura, mm (in.)w min pag mínima dimensión de la pierna de soldadura, mm (in.)w min pag mínima dimensión de la pierna de soldadura, mm (in.)w min pag mínima dimensión de la pierna de soldadura, mm (in.)
NOTA: El tamaño máximo de soldadura de filete diseño no deberá exceder el espesor del
material más delgado que se unen ni 40 mm (1,5 pulg.).
(segundo) Alternativamente, la prepara- ción borde de soldadura perimetral (segundo) Alternativamente, la prepara- ción borde de soldadura perimetral
puede ser biselada para aumentar el espesor de la garganta efectiva de la
soldadura. En ningún caso la garganta efectiva
1 metal de soldadura Compatible deberá ser de igual o mayor resistencia.1 metal de soldadura Compatible deberá ser de igual o mayor resistencia.
34
exceder el espesor de la placa de la reparación o el espesor del componente
original.
3.5 Cargas admisibles en el enchufe de soldaduras
(una) soldaduras de clavija / ranura pueden estar diseñados para llevar hasta 30% de la (una) soldaduras de clavija / ranura pueden estar diseñados para llevar hasta 30% de la
carga de placa parche. La carga de trabajo permitida en una soldadura de tapón circular en
cualquiera de cizallamiento o tensión será determinada por
(Unidades SI)
F PAG pag 0.63 S una ( re - 6) 2 F PAG pag 0.63 S una ( re - 6) 2 F PAG pag 0.63 S una ( re - 6) 2 F PAG pag 0.63 S una ( re - 6) 2 F PAG pag 0.63 S una ( re - 6) 2 F PAG pag 0.63 S una ( re - 6) 2 F PAG pag 0.63 S una ( re - 6) 2 F PAG pag 0.63 S una ( re - 6) 2 F PAG pag 0.63 S una ( re - 6) 2 (5)
(Unidades Tradicional de Estados Unidos)
F PAG pag 0.63 S una ( re - 1/4) 2F PAG pag 0.63 S una ( re - 1/4) 2F PAG pag 0.63 S una ( re - 1/4) 2F PAG pag 0.63 S una ( re - 1/4) 2F PAG pag 0.63 S una ( re - 1/4) 2F PAG pag 0.63 S una ( re - 1/4) 2F PAG pag 0.63 S una ( re - 1/4) 2F PAG pag 0.63 S una ( re - 1/4) 2F PAG pag 0.63 S una ( re - 1/4) 2
Y la carga de trabajo admisible en una soldadura de ranura será
determinada por
(Unidades SI)
F s pag 0.8 S una [( W - 6) ( L - 6) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 6) ( L - 6) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 6) ( L - 6) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 6) ( L - 6) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 6) ( L - 6) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 6) ( L - 6) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 6) ( L - 6) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 6) ( L - 6) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 6) ( L - 6) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 6) ( L - 6) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 6) ( L - 6) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 6) ( L - 6) - 0,86 R 2] (6)
(Unidades Tradicional de Estados Unidos)
F s pag 0.8 S una [( W - 1/4) ( L - 1/4) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 1/4) ( L - 1/4) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 1/4) ( L - 1/4) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 1/4) ( L - 1/4) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 1/4) ( L - 1/4) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 1/4) ( L - 1/4) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 1/4) ( L - 1/4) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 1/4) ( L - 1/4) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 1/4) ( L - 1/4) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 1/4) ( L - 1/4) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 1/4) ( L - 1/4) - 0,86 R 2]F s pag 0.8 S una [( W - 1/4) ( L - 1/4) - 0,86 R 2]
dónde
re pag el diámetro inferior del agujero en el que lare pag el diámetro inferior del agujero en el que lare pag el diámetro inferior del agujero en el que la
soldadura se hace, mm (in.)
F PAG pag carga de trabajo total admisible en el tapónF PAG pag carga de trabajo total admisible en el tapónF PAG pag carga de trabajo total admisible en el tapónF PAG pag carga de trabajo total admisible en el tapón
soldadura, N (lb)
F s pag carga de trabajo total admisible en la ranuraF s pag carga de trabajo total admisible en la ranuraF s pag carga de trabajo total admisible en la ranuraF s pag carga de trabajo total admisible en la ranura
soldadura, N (lb)
L pag la longitud inferior de la ranura en la que la soldaduraL pag la longitud inferior de la ranura en la que la soldaduraL pag la longitud inferior de la ranura en la que la soldadura
está hecho, mm (in.)
R pag el radio de la ranura termina en el que la soldaduraR pag el radio de la ranura termina en el que la soldaduraR pag el radio de la ranura termina en el que la soldadura
está hecho ( R pag W / 2), mm (in.)está hecho ( R pag W / 2), mm (in.)está hecho ( R pag W / 2), mm (in.)está hecho ( R pag W / 2), mm (in.)está hecho ( R pag W / 2), mm (in.)
W pag la anchura inferior de la ranura en la que la soldaduraW pag la anchura inferior de la ranura en la que la soldaduraW pag la anchura inferior de la ranura en la que la soldadura
está hecho, mm (in.)
(segundo) puntos de taponado se requiere en todos los casos para minimizar el (segundo) puntos de taponado se requiere en todos los casos para minimizar el
estrés en la raíz de las soldaduras en ángulo perimetral y consideraciones ruta de
excentricidad de carga en dirección de las soldaduras perimetrales. agujeros de
enchufe de soldadura deben tener un diámetro no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) y no enchufe de soldadura deben tener un diámetro no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) y no enchufe de soldadura deben tener un diámetro no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) y no enchufe de soldadura deben tener un diámetro no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) y no enchufe de soldadura deben tener un diámetro no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) y no enchufe de soldadura deben tener un diámetro no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) y no enchufe de soldadura deben tener un diámetro no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) y no
más de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 en.). soldaduras de enchufe se fijarán atrás del borde de la más de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 en.). soldaduras de enchufe se fijarán atrás del borde de la más de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 en.). soldaduras de enchufe se fijarán atrás del borde de la más de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 en.). soldaduras de enchufe se fijarán atrás del borde de la más de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 en.). soldaduras de enchufe se fijarán atrás del borde de la más de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 en.). soldaduras de enchufe se fijarán atrás del borde de la más de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 en.). soldaduras de enchufe se fijarán atrás del borde de la
placa de parche por no menos de 2 T ni más de 4 T.placa de parche por no menos de 2 T ni más de 4 T.placa de parche por no menos de 2 T ni más de 4 T.placa de parche por no menos de 2 T ni más de 4 T.
soldaduras de enchufe se deben espaciar para llevar a su proporción de la carga, pero
su tono (separación de centro a centro) no debe ser inferior a 3 re. (do) Tapar los su tono (separación de centro a centro) no debe ser inferior a 3 re. (do) Tapar los su tono (separación de centro a centro) no debe ser inferior a 3 re. (do) Tapar los
agujeros de soldadura deben estar completamente llenos con metal de soldadura
cuando el espesor de la placa de parche ( T) es 8 mm ( 5 / dieciséis in) o menos.; para las cuando el espesor de la placa de parche ( T) es 8 mm ( 5 / dieciséis in) o menos.; para las cuando el espesor de la placa de parche ( T) es 8 mm ( 5 / dieciséis in) o menos.; para las cuando el espesor de la placa de parche ( T) es 8 mm ( 5 / dieciséis in) o menos.; para las cuando el espesor de la placa de parche ( T) es 8 mm ( 5 / dieciséis in) o menos.; para las cuando el espesor de la placa de parche ( T) es 8 mm ( 5 / dieciséis in) o menos.; para las cuando el espesor de la placa de parche ( T) es 8 mm ( 5 / dieciséis in) o menos.; para las
placas de parche donde T> 8 mm ( 5 / dieciséis in.), los agujeros deben llenarse hasta una placas de parche donde T> 8 mm ( 5 / dieciséis in.), los agujeros deben llenarse hasta una placas de parche donde T> 8 mm ( 5 / dieciséis in.), los agujeros deben llenarse hasta una placas de parche donde T> 8 mm ( 5 / dieciséis in.), los agujeros deben llenarse hasta una placas de parche donde T> 8 mm ( 5 / dieciséis in.), los agujeros deben llenarse hasta una placas de parche donde T> 8 mm ( 5 / dieciséis in.), los agujeros deben llenarse hasta una placas de parche donde T> 8 mm ( 5 / dieciséis in.), los agujeros deben llenarse hasta una
profundidad de al menos
1 / 2 T o 5 / dieciséis del diámetro del agujero, lo que sea más grande, pero en ningún caso 1 / 2 T o 5 / dieciséis del diámetro del agujero, lo que sea más grande, pero en ningún caso 1 / 2 T o 5 / dieciséis del diámetro del agujero, lo que sea más grande, pero en ningún caso 1 / 2 T o 5 / dieciséis del diámetro del agujero, lo que sea más grande, pero en ningún caso 1 / 2 T o 5 / dieciséis del diámetro del agujero, lo que sea más grande, pero en ningún caso 1 / 2 T o 5 / dieciséis del diámetro del agujero, lo que sea más grande, pero en ningún caso 1 / 2 T o 5 / dieciséis del diámetro del agujero, lo que sea más grande, pero en ningún caso 1 / 2 T o 5 / dieciséis del diámetro del agujero, lo que sea más grande, pero en ningún caso 1 / 2 T o 5 / dieciséis del diámetro del agujero, lo que sea más grande, pero en ningún caso
menos de 8 mm ( 5 / dieciséis en.).menos de 8 mm ( 5 / dieciséis en.).menos de 8 mm ( 5 / dieciséis en.).menos de 8 mm ( 5 / dieciséis en.).menos de 8 mm ( 5 / dieciséis en.).
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50. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.7
(re) Para enchufe soldaduras menor que 19 mm ( 3 / 4 pulg.) de diá- metro, (re) Para enchufe soldaduras menor que 19 mm ( 3 / 4 pulg.) de diá- metro, (re) Para enchufe soldaduras menor que 19 mm ( 3 / 4 pulg.) de diá- metro, (re) Para enchufe soldaduras menor que 19 mm ( 3 / 4 pulg.) de diá- metro, (re) Para enchufe soldaduras menor que 19 mm ( 3 / 4 pulg.) de diá- metro, (re) Para enchufe soldaduras menor que 19 mm ( 3 / 4 pulg.) de diá- metro,
ranurada o puntos de taponado oblonga se pueden utilizar para minimizar las
dificultades que surgen de calidad de la soldadura de accesibilidad y
manipulación del electrodo limitaciones. soldaduras ranura debe tener una
anchura no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) ni mayor de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 in.), y una anchura no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) ni mayor de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 in.), y una anchura no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) ni mayor de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 in.), y una anchura no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) ni mayor de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 in.), y una anchura no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) ni mayor de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 in.), y una anchura no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) ni mayor de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 in.), y una anchura no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) ni mayor de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 in.), y una anchura no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) ni mayor de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 in.), y una anchura no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) ni mayor de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 in.), y una anchura no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) ni mayor de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 in.), y una anchura no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) ni mayor de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 in.), y una anchura no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) ni mayor de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 in.), y una anchura no inferior a T + 6 mm ( 1 / 4 in.) ni mayor de 2 T + 6 mm ( 1 / 4 in.), y una
longitud de no más de 3 T + 6 mm ( 1 / 4 en.). El eje largo de las soldaduras de longitud de no más de 3 T + 6 mm ( 1 / 4 en.). El eje largo de las soldaduras de longitud de no más de 3 T + 6 mm ( 1 / 4 en.). El eje largo de las soldaduras de longitud de no más de 3 T + 6 mm ( 1 / 4 en.). El eje largo de las soldaduras de longitud de no más de 3 T + 6 mm ( 1 / 4 en.). El eje largo de las soldaduras de longitud de no más de 3 T + 6 mm ( 1 / 4 en.). El eje largo de las soldaduras de longitud de no más de 3 T + 6 mm ( 1 / 4 en.). El eje largo de las soldaduras de
ranura se orienta perpendicular al borde soldado filete adyacente. Set-posterior y
el espaciamiento deberán cumplir los requisitos del párr. 3.5 (b).
3.6 Límites de conformación en frío
(una) Carbon y las placas de parche acero de baja aleación fabricadas por (una) Carbon y las placas de parche acero de baja aleación fabricadas por
conformación en frío no deberá exceder de 5% de fibra extrema elon- gación. El
alargamiento de la fibra extrema se determina como sigue:
(1) Por doble curvatura(1) Por doble curvatura
75 TR F 1 - R F75 TR F 1 - R F75 TR F 1 - R F75 TR F 1 - R F75 TR F 1 - R F75 TR F 1 - R F
R o ≤ 5% R o ≤ 5% R o ≤ 5% R o ≤ 5%
(7)
dónde
R F pag radio de la línea central final del plato parche, mm (in.)R F pag radio de la línea central final del plato parche, mm (in.)R F pag radio de la línea central final del plato parche, mm (in.)R F pag radio de la línea central final del plato parche, mm (in.)
R o pag radio de la línea central original de la placa de parche (igualesR o pag radio de la línea central original de la placa de parche (igualesR o pag radio de la línea central original de la placa de parche (igualesR o pag radio de la línea central original de la placa de parche (iguales
infinito para la placa plana), mm (in.)
T pag espesor de la placa de parches, mm (in.)T pag espesor de la placa de parches, mm (in.)T pag espesor de la placa de parches, mm (in.)
(2) Para curvatura simple(2) Para curvatura simple
50 TR F 1 - R F50 TR F 1 - R F50 TR F 1 - R F50 TR F 1 - R F50 TR F 1 - R F50 TR F 1 - R F
R o ≤ 5% R o ≤ 5% R o ≤ 5% R o ≤ 5%
(8)
(segundo) Parches frías formadas más allá de estos límites pueden ser utilizados (segundo) Parches frías formadas más allá de estos límites pueden ser utilizados
siempre que reciban el alivio de tensión de postformado apropiado antes de la
instalación.
4 FABRICACIÓN
(una) bordes de la placa se pueden cortar a la forma y tamaño por medios (una) bordes de la placa se pueden cortar a la forma y tamaño por medios
mecánicos tales como el mecanizado, corte, ing grind-, o por medios térmicos,
tales como la llama o de corte de arco. Si se utilizan medios térmicos,
aminimumof 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) material adicional se elimina por rectificado o aminimumof 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) material adicional se elimina por rectificado o aminimumof 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) material adicional se elimina por rectificado o aminimumof 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) material adicional se elimina por rectificado o aminimumof 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) material adicional se elimina por rectificado o
de mecanizado. Si la placa de reparación es mayor que 25 mm (1 pulg.) De
espesor, y el tamaño de filete de soldadura es menor que el espesor de la
placa, los bordes de soldadura de preparación serán examinados por partícula
magnética (MT) o líquidos penetrantes (PT) métodos para comprobar para
laminaciones. Laminaciones deberán ser causa de rechazo a menos reparado o
encontrado aceptable por análisis de aptitud para el servicio de acuerdo con API
579-1 / ASME FFS-1.
(segundo) Tapón o agujeros de soldadura de ranura pueden ser fabricados (segundo) Tapón o agujeros de soldadura de ranura pueden ser fabricados
mediante corte por punzonado, taladrado, mecanizado, o la llama / arco. Los
extremos de las soldaduras de ranura, si se utiliza, deberán tener un radio, R, igual a la extremos de las soldaduras de ranura, si se utiliza, deberán tener un radio, R, igual a la extremos de las soldaduras de ranura, si se utiliza, deberán tener un radio, R, igual a la
media anchura de la ranura, W. Si se utilizan medios térmicos, un mínimo de 1,5 mm ( 1media anchura de la ranura, W. Si se utilizan medios térmicos, un mínimo de 1,5 mm ( 1media anchura de la ranura, W. Si se utilizan medios térmicos, un mínimo de 1,5 mm ( 1media anchura de la ranura, W. Si se utilizan medios térmicos, un mínimo de 1,5 mm ( 1
/ dieciséis in.) material adicional se elimina por rectificado o de mecanizado. Si la placa de / dieciséis in.) material adicional se elimina por rectificado o de mecanizado. Si la placa de / dieciséis in.) material adicional se elimina por rectificado o de mecanizado. Si la placa de
reparación es mayor que 25 mm (1 pulg.) De espesor, y el
35
enchufe / ranura tamaño de la soldadura es menor que el espesor de la placa, los bordes de
soldadura de preparación serán examinados por partícula magnética (MT) o métodos de
líquidos penetrantes (PT) para comprobar laminaciones. Laminaciones serán dispositioned
como se especifica en (a) anteriormente.
(do) La placa de parche puede estar formado a la forma requerida por cualquier (do) La placa de parche puede estar formado a la forma requerida por cualquier
proceso que no perjudiquen indebidamente las propiedades mecánicas de la
platematerial parche. Cuando sea necesario debido a la reparación tamaño de la placa o
el acceso / consideraciones de interferencia, secciones divididas se pueden utilizar
cuando se unen por soldaduras de penetración total.
(re) Piezas a filete soldadas deberá ser apto tan firmemente como sea (re) Piezas a filete soldadas deberá ser apto tan firmemente como sea
práctico a la superficie a soldar y en ningún caso deben estar separados por
más de 5 mm ( 3 / dieciséis en.). Si la separación en el borde contacto con los discos más de 5 mm ( 3 / dieciséis en.). Si la separación en el borde contacto con los discos más de 5 mm ( 3 / dieciséis en.). Si la separación en el borde contacto con los discos más de 5 mm ( 3 / dieciséis en.). Si la separación en el borde contacto con los discos más de 5 mm ( 3 / dieciséis en.). Si la separación en el borde contacto con los discos
de la placa es de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) o superior, el tamaño de la soldadura de de la placa es de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) o superior, el tamaño de la soldadura de de la placa es de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) o superior, el tamaño de la soldadura de de la placa es de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) o superior, el tamaño de la soldadura de de la placa es de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) o superior, el tamaño de la soldadura de
filete perímetro se incrementará en la cantidad de la separación.
(mi) Los procedimientos de soldadura, soldadores y operadores de (mi) Los procedimientos de soldadura, soldadores y operadores de
soldadura deben ser calificados de acuerdo con los requisitos actuales del
código aplicable de construcción o código de post-construcción. Si no se
especifica lo contrario, Código ASME BPV, Sección IX se puede usar para el
procedimiento y la calificación de desempeño. Orientación para
precalentamiento y / o tratamiento térmico posterior a la soldadura, y para la
soldadura en servicio, en su caso, se tendrá fromthe código aplicable de
construcción o código de post-construcción.
(F) actividades de reparación en campo deben ajustarse a la siguiente (F) actividades de reparación en campo deben ajustarse a la siguiente
secuencia:
(1) Paint, escala, óxido, líquidos, y otro material extraño se retira de (1) Paint, escala, óxido, líquidos, y otro material extraño se retira de
la zona de soldadura y una zona de no menos de 40 mm (1 1 / 2 in.) a cada la zona de soldadura y una zona de no menos de 40 mm (1 1 / 2 in.) a cada la zona de soldadura y una zona de no menos de 40 mm (1 1 / 2 in.) a cada la zona de soldadura y una zona de no menos de 40 mm (1 1 / 2 in.) a cada la zona de soldadura y una zona de no menos de 40 mm (1 1 / 2 in.) a cada
lado de la soldadura.
(2) En aquellas áreas que serán cubiertos por la nueva placa de parche, (2) En aquellas áreas que serán cubiertos por la nueva placa de parche,
existente costura shell o soldaduras circunferenciales se pueden moler a ras
con el recipiente o tubería OD y serán examinados por el método MT o PT.
(3) La nueva placa de parche puede ser colocado en posición usando cualquier (3) La nueva placa de parche puede ser colocado en posición usando cualquier
método adecuado.
(4) Costuras dentro del propio parche, se deben hacer en primer lugar. La soldadura de (4) Costuras dentro del propio parche, se deben hacer en primer lugar. La soldadura de
filete perímetro puede entonces ser completada. Abrazaderas o cuñas se pueden usar para
asegurar la alineación adecuada de las articulaciones y el ajuste de seguimiento.
(sol) Las superficies metálicas expuestas deben ser recubiertas, si es apli- cable, (sol) Las superficies metálicas expuestas deben ser recubiertas, si es apli- cable,
después de la finalización de todos los exámenes y pruebas.
(H) Para impedir la acumulación de presión de gas entre la placa de parche y el (H) Para impedir la acumulación de presión de gas entre la placa de parche y el
límite componente de presión, visiones pro para la ventilación durante la soldadura
de cierre final o, en su caso, el tratamiento térmico posterior a la soldadura, pueden
ser necesarios. Si la placa de parche está diseñado para defectos través de la pared
pero aplicado a la barrera de presión antes de ser violado, la rejilla de ventilación
debe ser sellado después de la finalización de la soldadura y, en su caso, el
tratamiento térmico posterior a la soldadura.
5 EXAMEN
(una) soldaduras de fijación de placa Patch serán examinados de (una) soldaduras de fijación de placa Patch serán examinados de
acuerdo con el código aplicable de construcción
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51. Parte 2 - artículo 2.7 ASME PCC-2 a 2015
o código de post-construcción ya sea por el MT o ods met PT. Si no se
especifica de otra manera por el código aplicable de construcción o
código de post-construcción, ECM se realiza usando procedimientos
escritos y calificado de acuerdo con ASME BPVC Sección V.
(segundo) Si se utilizan las argollas de elevación y dejar en su lugar, sus (segundo) Si se utilizan las argollas de elevación y dejar en su lugar, sus
soldaduras de fijación deberán ser examinadas por métodos MT o PT. En todos los
lugares donde orejetas de elevación temporales, abrazaderas soldadas, y / o cuñas
se retiran después de instalación de la placa de parches, las áreas de eliminación
serán examinados por métodos MT o PT.
(do) Las soldaduras que unen las secciones de placas de parche hechas de (do) Las soldaduras que unen las secciones de placas de parche hechas de
piezas separadas deben estar superficie contorneada y examinado
volumétricamente por cualquiera de examinationmethods radiográficos o
ultrasónicas a la medida de lo posible. Si no es posible, PT multicapa o
exámenes MT deben llevarse a cabo.
(re) Si es necesario un tratamiento térmico posterior a la soldadura, el examen se (re) Si es necesario un tratamiento térmico posterior a la soldadura, el examen se
llevará a cabo después de la aplicación de PWHT.
(mi) Se aplicarán los criterios de examen de aceptación del código aplicable (mi) Se aplicarán los criterios de examen de aceptación del código aplicable
de la construcción o el código posterior a la construcción.
6 PRUEBAS
(una) Los ensayos deberán realizarse de acuerdo con el código posterior a la (una) Los ensayos deberán realizarse de acuerdo con el código posterior a la
construcción aplicables.
(segundo) El componente de presión y la placa de parche instalado (s) (segundo) El componente de presión y la placa de parche instalado (s)
deben probarse contra fugas de acuerdo con la
36
código de post-construcción aplicable. ciones de seguridad especial precau- se
deben tomar cuando se realiza la prueba de fugas neumático.
(do) Si es permitido por el código posterior a la construcción aplicable, el examen (do) Si es permitido por el código posterior a la construcción aplicable, el examen
no destructivo se puede realizar como una alternativa a la prueba de estanqueidad.
Además, una inspección inicial de servicio se puede realizar de todas las juntas de
soldadura después de que el componente de presión ha vuelto a la presión de
funcionamiento normal y la temperatura.
(re) Pruebas e inspecciones deben ser performedprior a una nueva aplicación del (re) Pruebas e inspecciones deben ser performedprior a una nueva aplicación del
recubrimiento, el aislamiento, o encamisado, según sea el caso.
7. REFERENCIAS
API 579-1 / ASME FFS-1, Aptitud para el Servicio 5 de junio del 2007
Autor: Instituto Americano del Petróleo (API),
1220 L Street NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección V -
El examen no destructivo Código ASME para calderas y recipientes a
presión, Sección VIII,
División 1 - Reglas para la construcción de recipientes a presión
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección IX,
Soldadura, soldadura fuerte, y la fusión de Calificaciones Editorial:
The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 LawDrive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org)
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52. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.8
artículo 2.8
Las alternativas a la tradicional soldadura Precalentar
1. DESCRIPCIÓN
El precalentamiento implica piezas de calefacción a soldar en cierta temperatura
por encima de sus temperaturas ambiente antes de y durante la soldadura. Los
códigos de construcción y construc- postcon- menudo requieren precalentamiento.
Sin embargo, bajo ciertas condiciones, pero puede estar posible utilizar otras
alternativas para precalentar. Si se requiere o no de precalentamiento, el
precalentamiento puede proporcionar cualquier combinación de las siguientes
ventajas:
(una) reducir las tensiones de contracción en la soldadura y la base adyacente metal, (una) reducir las tensiones de contracción en la soldadura y la base adyacente metal,
especialmente en articulaciones altamente restringidos
(segundo) proporcionar una velocidad más lenta de enfriamiento a través del intervalo de (segundo) proporcionar una velocidad más lenta de enfriamiento a través del intervalo de
temperatura cal criti-, evitando endurecimiento excesivo y la reducción de la ductilidad, tanto
de la soldadura y la zona afectada por el calor (HAZ)
(do) proporcionar una velocidad más lenta de enfriamiento a través de la gama de 400 ° F, (do) proporcionar una velocidad más lenta de enfriamiento a través de la gama de 400 ° F,
lo que permite más tiempo para el hidrógeno que puede estar presente para difundirse fuera
de la soldadura y el metal base adyacente para evitar el agrietamiento de hidrógeno
Consideraciones tales como la presencia de Ings capa- cercanas u otros
componentes se hacen precalentamiento requerido por el código de construcción
original desaconsejable o poco práctico para aplicar. Sin embargo, si se utilizan de
soldadura entradas de calor cerca de la máxima permitida por los procedimientos
cualificados, el calor que se transfiere a la masa del conjunto puede ser
equilibrado por la entrada de calor de soldadura, lo que resulta en el metal
afectada se calienta hasta o más allá del precalentamiento mínimo requisito, por lo
tanto, permitir la aplicación relajado de precalentamiento de medios externos. Este
artículo considera que la aplicación de las estrategias de precalentamiento o
alternativas alternativo para precalentar tradicionalmente se especifica que
podrían ser permitido por la selección y control de theweldingprocess,
consumibles, y una cuidadosa técnica como la secuenciación del grano byweld.
2 LIMITACIONES
2.1 general de
Parte 1 de esta Norma, “Alcance, Organización y Intención”, contiene
los requisitos y limitaciones adicionales. Este artículo se utiliza en
conjunción con la parte 1.
2.2 Reducción de Prohibiciones
Reducción de precalentamiento también puede estar prohibido por las necesidades del
usuario, las condiciones de servicio, o códigos de construcción.
37
2.3 Los casos inapropiados
La reducción de precalentamiento puede no ser apropiado en muchos casos.
Tales situaciones incluyen materiales con contenido de carbono elevado o
equivalente de carbono, de alta templabilidad, y / o geometrías con alta
restricción.
2.4 Acceso Limitado
El acceso limitado puede evitar el uso de técnicas o procesos de soldadura
necesarios para Ance perform- satisfactoria de la soldadura con
precalentamiento inferior.
2,5 soldadura
Toda soldadura debe estar de acuerdo con una construcción aplicable o
código de post-construcción, incluyendo los procedimientos de soldadura.
3 DISEÑO
Las siguientes estrategias y consideraciones pueden ser alternativas
permisibles en el código original de construcción o de post-construcción
requisitos código de precalentamiento:
(una) geometría ranura(una) geometría ranura
(segundo) proceso de soldadura(segundo) proceso de soldadura
(do) consumibles de soldadura(do) consumibles de soldadura
(re) evaluación de carbono equivalente(re) evaluación de carbono equivalente
(mi) evaluación de craqueo parámetro (Pcm)(mi) evaluación de craqueo parámetro (Pcm)
(F) deposición controlada (perla temperamento) de soldadura(F) deposición controlada (perla temperamento) de soldadura
3.1 Geometría Groove
geometría Groove y el volumen de metal de soldadura debe ser minimizado para
reducir las tensiones residuales, pero no en la medida en que la capacidad de soldar se
ve comprometida o resultados de ING Los estertores.
(una) Minimizar las tensiones residuales en la soldadura y HAZ. Es difícil evitar (una) Minimizar las tensiones residuales en la soldadura y HAZ. Es difícil evitar
las tensiones residuales en la soldadura. Como se solidifica el charco fundido, se
reduce en tamaño y por lo tanto crea tensiones residuales como se muestra en la
Fig. 1.
(segundo) , formas de talón de ancho finos con el espesor mínimo o sección (segundo) , formas de talón de ancho finos con el espesor mínimo o sección
transversal aremore propenso al agrietamiento de la reducción de precalentamiento de
formas más redondeadas o cónicas. Las juntas soldadas con mayor encogimiento
transversal, como se muestra en la Fig. 2, son más susceptibles a la fisuración. Las
soldaduras que exhiben más amplios ángulos de ranura y mayor volumen de
soldadura normalmente también muestran niveles más altos de tensión residual.
3.2 Proceso de Soldadura
Los procesos de soldadura que reduzcan al mínimo la dilución y es “bajo
hidrógeno” en la solicitud deben ser considerados.
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53. Parte 2 - artículo 2.8 ASME PCC-2 a 2015
La Fig. 1 tensiones residuales típicas en una soldadura
0
1/4
1/2
3/4
1
1
0
0
0
0
0
0
1/4
1/2
3/4
Fig. 2 Efecto de Weld Area en Transverse Contracción
0
0.05
0.10
0.10 0.20 0.30 0.40
0.15
0.20
Área de Weld, en. 2Área de Weld, en. 2
60 grados
90 grados 60 grados
90 grados
120 deg
38
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zona de soldadura
La contracción transversal, en.
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54. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.8
Tabla 1 Comparación de la especificación y reales Propiedades metal de soldadura
Requisitos de la especificación, ksi Típica As-soldada, ksi Estrés Típica Aliviado, ksi
Metal de relleno Último rendimiento Último rendimiento Último rendimiento
E6013 62 50 74 64 ... ...
E6018 67 55 68 57 ... ...
E7018 72 60 87 79 83 [Nota (1)] 74 [Nota (1)]
E7018-A1 70 [Nota (1)] 57 [Nota (1)] 90 71 84 [Nota (1)] 70 [Nota (1)]
E8018-B2 80 [Nota (2)] 68 [Nota (2)] 118 103 95 [Nota (1)] 79 [Nota (1)]
E9018-B3 90 [Nota (2)] 77 [Nota (2)] 141 127 101 [Nota (1)] 87 [Nota (1)]
E9015-B9 90 [Nota (3)] 77 [Nota (3)] 210 ... 120 [Nota (4)] 100 [Nota (4)]
ER70S-2 70 58 74 60 ... ...
ER70S-6 72 60 94 [Nota (5)] 75 [Nota (5)] 85 [Notas (1), (5)] 71 [Notas (1), (5)]
ER80S-D2 80 68 110 79 100 [Nota (2)] 86 [Nota (2)]
ER70S-A1 80 [Nota (6)] 68 [Nota (6)] 92 79 90 [Nota (2)] 72 [Nota (2)]
ER90S-B3 90 [Nota (2)] 78 [Nota (2)] ... ... 104 [Nota (2)] 93 [Nota (2)]
NOTAS:
(1) liberado de tensiones @ 621 ° C (1150 ° F) durante 1 h. (2) alivio de
tensión @ 690 ° C (1275 ° F) durante 1 h. (3) liberado de tensiones @
746 ° C (1375 ° F) durante 1 h. (4) liberado de tensiones @ 760 ° C
(1400 ° F) durante 1 h. (5) el proceso GTAW.
(6) SGMO DIN 8575, Wks. No. 1.5424.
(una) GMAW y GTAW son particularmente muy adecuados para controlar la (una) GMAW y GTAW son particularmente muy adecuados para controlar la
dilución y no típicamente introducen hidrógeno en el depósito de soldadura.
Estos procesos deben ser candi- donde reducida de precalentamiento es
deseable.
(segundo) SMAW, FCAW, SAW o también se pueden usar donde el (segundo) SMAW, FCAW, SAW o también se pueden usar donde el
aumento de la deposición y menor contracción es importante. Care se observó
durante la calificación de los procedimientos de soldadura para evaluar la
entrada de calor y evitar parámetros que crearían una penetración excesiva,
dilución, o la contracción.
3.3 Consumibles de Soldadura
consumibles de soldadura debe tolerar aceleraron velocidades de enfriamiento
(por ejemplo, resistir la fisuración en caliente durante el enfriamiento), ser “bajo
hidrógeno” por diseño (H4 o H5 son óptimas), y exhiben una buena soldabilidad.
El uso de consumibles de soldadura que proporcionan propiedades equivalentes
pero no overmatching (menor resistencia, ferríticos de carbono minimizadas, no
ferroso, etc.) debe ser considerado a avoidmismatch en los niveles de fuerza entre el
metal de soldadura, las zonas afectadas por el calor, y metales base. La mayor parte
del metal de soldadura comercial se formula para compensar para la dilución y / o
tratamientos de calor posterior a la soldadura bajo una variedad de condiciones. Por lo
tanto, la mayoría de los puntos fuertes de soldadura de metales exhiben mucho más
alto que sus mínimos de la especificación. Esto puede ser muy importante en el
diseño e implementación de repairwelding. COMPARACIÓN de los puntos fuertes de
metal de soldadura típicos para consumibles seleccionados se muestra en la Tabla 1.
Cuando se utiliza este enfoque, las propiedades reales del metal de soldadura deben
ser verificados de cualquiera de los informes de ensayo de materiales certificados o
cupones de ensayo representativos.
39
Equivalente 3,4 Carbon
equivalente de carbono (CE) puede ser utilizado como un medio para
determinar la necesidad real de precalentamiento y el nivel requerido.
Donde (Wt%.):
CE pag C + (Mn + Si) / 6 + (Cr + Mo + V) / 5 + (Ni + Cu) / 15CE pag C + (Mn + Si) / 6 + (Cr + Mo + V) / 5 + (Ni + Cu) / 15CE pag C + (Mn + Si) / 6 + (Cr + Mo + V) / 5 + (Ni + Cu) / 15
CE ≤ 0,45%; de precalentamiento es normalmente opcionalCE ≤ 0,45%; de precalentamiento es normalmente opcionalCE ≤ 0,45%; de precalentamiento es normalmente opcional
0,45% ≤ CE ≤ 0,60%; precalentar 200 ° F a 400 ° F0,45% ≤ CE ≤ 0,60%; precalentar 200 ° F a 400 ° F0,45% ≤ CE ≤ 0,60%; precalentar 200 ° F a 400 ° F0,45% ≤ CE ≤ 0,60%; precalentar 200 ° F a 400 ° F0,45% ≤ CE ≤ 0,60%; precalentar 200 ° F a 400 ° F
CE> 0,60%; precalentar 400 ° F a 700 ° FCE> 0,60%; precalentar 400 ° F a 700 ° F
donde CE> 0,5, lo que retrasa final de ECM durante al menos 24 horas deben ser donde CE> 0,5, lo que retrasa final de ECM durante al menos 24 horas deben ser
considerados para identificar cualquier agrietamiento retardado.
3,5 Cracking Parámetro (Pcm)
Cuando el contenido de carbono es igual o menor que 0,17.% O cuando
se trata de aceros de alta resistencia, la Ito & Bessyo Cracking Parámetro
(Pcm) se puede utilizar. Este enfoque proporciona una predicción más
exacta de cuándo se necesita precalentamiento, cuando precalentamiento
es obligatorio, ya qué temperatura recomendada.
Donde [Pcm en peso. %]:
pcm pag C + Sipcm pag C + Sipcm pag C + Si
30 + Mn + Cu + Cr20
+ Ni + Mo 60
15 + V10 + 5B 2
pcm ≤ 0,15%; de precalentamiento es normalmente opcionalpcm ≤ 0,15%; de precalentamiento es normalmente opcionalpcm ≤ 0,15%; de precalentamiento es normalmente opcional
0,15% <Pcm < 0,26% a 0,28%; precalentar 200 ° F a 400 ° F0,15% <Pcm < 0,26% a 0,28%; precalentar 200 ° F a 400 ° F
pcm> 0,26% a 0,28%; precalentar 400 ° F a 700 ° Fpcm> 0,26% a 0,28%; precalentar 400 ° F a 700 ° F
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55. Parte 2 - artículo 2.8 ASME PCC-2 a 2015
La Fig. 3 Volver Típica Stepping Weld Secuencia
1 2
3 4 5 6 7
3.6 Deposición controlada de soldadura
(una) El uso de deposición controlada (temperamento perla) procedi- mientos (una) El uso de deposición controlada (temperamento perla) procedi- mientos
puede ser útil para generar zonas afectadas por el calor de grano fino y mejorar la
tenacidad a la entalla. Este método debe ser considerado cuando no se pueden
utilizar ya sea de precalentamiento elevada o tratamiento térmico posterior a la
soldadura requerida de código. Normas de clasificación de los procedimientos se
incluyen en la API 510, 7.2.3; ASME Sección IX BPVC, QW-290; y ANSI NB-23.
(segundo) Cuando se usa similares de metal composición de soldadura, (segundo) Cuando se usa similares de metal composición de soldadura,
thismethodwillNOT tensiones residuales más bajas. Una evaluación a considerar el
efecto de las tensiones residuales de soldadura debe llevarse a cabo donde este
método es para ser utilizado.
4 FABRICACIÓN
Con el fin de utilizar estrategias de precalentamiento alternativas, técnicas de
cationes fabri- deben ser cuidadosamente controlados para evitar los problemas
que precalientan se emplearía para mitigar. Los procesos de soldadura y
consumibles que tienen menos probabilidades de introducir hidrógeno se pueden
elegir sobre otras opciones. Ciertas técnicas pueden minimizar o reducir las
tensiones residuales. La supervisión cuidadosa se debe hacer para asegurar que
las alternativas se emplean adecuadamente. A continuación se describen o son
importantes para la implementación exitosa de estas técnicas.
4.1 Limpieza
Contaminantes (suciedad, grasa, humedad, etc.) siempre deben ser
eliminados antes de la aplicación de cualquier soldadura.
4.2 Técnica de soldadura
La técnica utilizada durante la soldadura tiene un efecto significativo sobre la
contracción, dando como resultado tensiones residuales, control- entrada de calor ling, y
evitando problemas de craqueo.
(una) perlas cortos versus largos típicamente minimizar la contracción (una) perlas cortos versus largos típicamente minimizar la contracción
longitudinal. Volver paso a paso (Fig. 3) o secuenciación especial para reducir las
tensiones residuales puede necesitar ser empleada.
(segundo) Controlar o minimizar la entrada de calor. perlas de larguero con oscilación menor (segundo) Controlar o minimizar la entrada de calor. perlas de larguero con oscilación menor
en comparación con los granos de la armadura de ancho deben utilizarse (ver Fig. 4).
40
Fig. 4 Diferencia entre los granos oscilado Stringer
(Izquierda) y perlas de armadura anchas (Derecho)
4.3 Peening
Peening puede ser una técnica efectiva para reducir al mínimo la
contracción y la distorsión. No se utiliza o se permite en la raíz y pases finales
de una soldadura normalmente. Para el granallado para ser eficaz, el metal
debe ser deformada y el rendimiento. Creación de hoyuelos en la superficie
con una pistola de agujas, etc., no es equivalente a granallado.
4.4 Reducción al mínimo de Craqueo
Cráter y soldadura craqueo de talón pueden ser minimizados o eliminados
mediante la aplicación de técnicas de mano de obra adecuados.
(una) cordones de soldadura con secciones transversales redondas frente perlas delgadas, (una) cordones de soldadura con secciones transversales redondas frente perlas delgadas,
anchas deben ser depositados como se muestra en la Fig. 5 para minimizar la formación de
grietas.
(segundo) Bruscos de arranque / parada debe ser evitado. Utilice hasta técnicas de (segundo) Bruscos de arranque / parada debe ser evitado. Utilice hasta técnicas de
pendiente / abajo, ya sea con manipulación de procesos y de conformación de perlas o a
través de medios electrónicos con la fuente de alimentación de soldadura.
(do) suficiente material debe ser depositado para evitar el agrietamiento de (do) suficiente material debe ser depositado para evitar el agrietamiento de
la contracción y de las influencias de construcción normales. Una buena regla
del pulgar para evitar el agrietamiento de weldmetal insuficiente depositado (y
requerido inmany códigos de construcción) es un mínimo de 10 mm ( 3 / 8 in.) o requerido inmany códigos de construcción) es un mínimo de 10 mm ( 3 / 8 in.) o requerido inmany códigos de construcción) es un mínimo de 10 mm ( 3 / 8 in.) o requerido inmany códigos de construcción) es un mínimo de 10 mm ( 3 / 8 in.) o requerido inmany códigos de construcción) es un mínimo de 10 mm ( 3 / 8 in.) o
25% del espesor de la ranura de soldadura.
4.5 Métodos de precalentamiento
El precalentamiento puede llevarse a cabo con la llama (aire-combustible o de
oxi-combustible), la resistencia eléctrica, o métodos de inducción eléctricas, tanto en la
tienda y de campo. Independientemente del método, calefacción debe ser uniforme y
por medio de grosor Ness menos que se especifique lo contrario.
Monitoring 4.6 Precalentar
Una variedad de dispositivos están disponibles para la medición y control
de las temperaturas. El componente o pieza a soldar deben ser precalentados
para permitir que el calor penetre en el material. Siempre que sea posible,
esto debe ser cual supervisa y validado. Control de la temperatura de la
superficie a una distancia predeterminada desde el borde de soldadura es
normalmente suficiente para la mayoría de aplicaciones. Nunca es aceptable
hacer o tomar lecturas que resultarían en la contaminación de la ranura de
soldadura.
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56. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.8
Fig. 5 Efecto de la sección de soldadura cruz del grano en Cracking
Anchura
Profundidad
Ancho
profundidad
profundidad de soldadura
incorrecta, anchura de soldadura
profundidad de soldadura
correcta, anchura de soldadura
Arco gubia demasiado
estrecho
grietas del
cráter
grietas
longitudinales
grietas
transversales
fisura
interna
41
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57. Parte 2 - artículo 2.8 ASME PCC-2 a 2015
(A) Temperatura de indicación lápices de colores. Estos lápices de colores o (A) Temperatura de indicación lápices de colores. Estos lápices de colores o
dispositivos de lápiz-como están diseñados para fundirse a temperaturas
específicas. Este método se puede utilizar como una forma simple y económica
de determinar que aminimumtemperature se ha logrado; es decir, el lápiz se
derrite. Una limitación es que la temperatura del componente por encima de la
temperatura de fusión del lápiz de color es desconocida. Donde la temperatura
excesiva es una preocupación, deben emplearse múltiples lápices de colores
con diferentes temperaturas.
(B) eléctrico / Control electrónico de la temperatura. Para las operaciones de (B) eléctrico / Control electrónico de la temperatura. Para las operaciones de
precalentamiento y de soldadura, dispositivos instantáneos tales como pirómetros de
contacto o termopares de lectura directa con analógica o lectura digital se pueden
utilizar. Todos los dispositivos deben ser calibrados o tener algún medio de la
verificación de su capacidad para medir el intervalo de temperatura deseado. Debido
a su capacidad para proporcionar la supervisión continua y el almacenamiento de
datos, los termopares utilizando registradores gráficos o sistemas de adquisición de
datos se debe utilizar a través de dispositivos de medición instantáneos para ambas
operaciones de precalentamiento y PWHT.
5 EXAMEN
(una) Un examen superficie se debe realizar para asegurar que el uso de (una) Un examen superficie se debe realizar para asegurar que el uso de
una alternativa de precalentamiento no resultó en o promover el
agrietamiento u otra condición inaceptable.
(segundo) examen volumétrico de la soldadura final, cuando sea (segundo) examen volumétrico de la soldadura final, cuando sea
necesario, se debe realizar de acuerdo con una construcción aplicable o
código de post-construcción.
(do) Las soldaduras en aceros de baja aleación o aceros que tienen una CE (do) Las soldaduras en aceros de baja aleación o aceros que tienen una CE
por encima de 0,5% de alta resistencia (HSLA) son propensos a agrietamiento
retardado. Un periodo de espera de 24 hr a 48 hr para detectar fisuración
retardada antes debe exigir examen final.
(re) El examen debe ser documentada e incluir, como mínimo: tipo de (re) El examen debe ser documentada e incluir, como mínimo: tipo de
examen, lo que se examina, que llevó a cabo el examen, cuando se llevó
a cabo, y los resultados del examen.
6 PRUEBAS
El ensayo debe ser realizado de acuerdo con un código aplicable de
construcción o código de post-construcción.
42
7. REFERENCIAS
ANSI / NB-23-2007, Código de la Junta Nacional de Inspección Editorial:
American National Standards Institute
(ANSI), 25 West 43rd Street, Nueva York 10036 (www.ansi.org)
API 510-2006, Presión Código inspección de navíos:
Inspección de mantenimiento, Clasificación, reparación y alteración
Editorial: Instituto Americano del Petróleo (API),
1220 L Street NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
ASM Handbook Volumen 6: soldadura, soldadura fuerte, y
Soldadura, Novena Edición
Editorial: ASM International (ASM), 9639 Pariente
Carretera, Materiales Parque, OH 44073-0002
(Www.asminternational.org) ASME para calderas y recipientes a presión
Código, Edición 2007,
Casos de código: N-373, N-594, N-606, N-638, N-644, y 2321
ASME B31.1-2007, Power tuberías ASME B31.3-2006, tuberías de
proceso Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 LawDrive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org) AWS D1.1 / D1.1M-2006,
Código de Soldadura Estructural,
Apéndice XI
Editorial: American Welding Society (AWS), 8669 NW
Calle 36, Nº 130, Miami, FL 33166 (www.aws.org) Blodgett, OW,
Diseño de estructuras soldadas, The James
F. Fundación Lincoln soldadura por arco, Cleveland, OH
Cary, HB, moderna tecnología de soldadura, Segunda
Edición, Prentice Hall, Nueva York, Nueva York Ito, Y., y Bessyo, K.,
Soldabilidad Fórmula de alta
Fuerza Aceros relacionados con el calor Afectado zona de craqueo, Journal Fuerza Aceros relacionados con el calor Afectado zona de craqueo, Journal
of Welding Society japonesa, 1968 Newell, Jr., WF, EUROWELD Ltd., of Welding Society japonesa, 1968 Newell, Jr., WF, EUROWELD Ltd.,
certificado de prueba de materiales
Informes
Newell, Jr., WF, Comprensión y uso de Carbono
Las fórmulas equivalentes, Welding Journal, De septiembre de de 1995 Stout, Las fórmulas equivalentes, Welding Journal, De septiembre de de 1995 Stout, Las fórmulas equivalentes, Welding Journal, De septiembre de de 1995 Stout,
RD, Soldabilidad de los aceros, cuarta edición,
Consejo de Investigación de soldadura, Shaker Heights, OH
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58. (15)
ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.9
artículo 2.9
Alternativas a tratamiento térmico después del soldeo
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Consideraciones generales
Este artículo se ocupa de alternativas para el tratamiento posterior a la
soldadura de calor para soldaduras de reparación. Bajo ciertas condiciones de
servicio, PWHT de una soldadura de reparación de acuerdo con el código de
construcción puede ser aconsejable o poco práctico. Un ejemplo de tal
condición sería una penetración o empotramiento rodeado de hormigón
armado o de medios líquidos que podrían ser dañados o crear una condición
insegura por aplicación de temperaturas PWHT. Además, la inspección de
recipientes de presión, tanques y tuberías que han estado en servicio puede
revelar defectos o daños que requieren reparación por soldadura, pero no
rediseño del elemento que contiene el defecto. El código de construcción o
propietario puede requerir un tratamiento térmico después del soldeo (PWHT).
1.2 Factores que afectan Selección
(una) tratamiento térmico posterior a la soldadura se aplica a ferriticwelds (una) tratamiento térmico posterior a la soldadura se aplica a ferriticwelds
componentes andwelded para reducir altos niveles de estrés residual, proporcionar
revenido para reducir la dureza, y para difundir hidrógeno.
(segundo) El tiempo y las temperaturas para PWHT se especifican con (segundo) El tiempo y las temperaturas para PWHT se especifican con
respecto a los tipos individuales de material y se seleccionan para ser realizado
por debajo de la temperatura de formación de trans- (crítico) inferior del
material.
(do) Alternativas a la posterior a la soldadura tratamiento térmico puede implicar (do) Alternativas a la posterior a la soldadura tratamiento térmico puede implicar
la aplicación de precalentamiento elevada y / o mentación en práctica de técnicas
de soldadura específicos, secuenciación de talón, y un mayor control del proceso de
soldadura.
2 LIMITACIONES
2.1 Post-Construcción Código
Parte 1 de esta Norma, “Alcance, Organización y Intención”, contiene
los requisitos adicionales y limitaciones. Este artículo se utiliza en
conjunción con la parte 1.
2.2 Métodos
Sólo los métodos que se reconocen en un código aplicable de la construcción o
el código posterior a la construcción, CUALIFICADO, o como justificada a través del
desempeño de una evaluación de la evaluación de riesgos, se utilizarán.
2.3 pruebas de idoneidad
Las pruebas para demostrar la idoneidad del procedimiento de reparación pueden ser
necesarios si las condiciones de servicio están sujetos a
43
fragilización por hidrógeno o a temperaturas en el rango de fluencia o si la alternativa
es siendo considerados para reparaciones “en-stream” o “tapping en caliente” en los
sistemas de tuberías. Las pruebas pueden realizarse de acuerdo con criterios de
propietario, el código de la construcción o el código posterior a la construcción.
2.4 Resistencia al Servicio Condiciones
Si la resistencia a hidrógeno o sulfuro o agrietamiento por tensión es un
requisito de servicio, será desarrollado apropiado para el riesgo implicado para
mostrar que la dureza amaximum en metal de soldadura y el metal de base
afectada por el calor evidencia prueba no se supera cuando se califica un
Procedimiento de soldadura Especificación específica (WPS ). dureza máxima
será como es requerido por el propietario, el código de la construcción, o código
posterior a la construcción.
2.5 Reducción de Estrés Residual
Si se requiere una reducción de las tensiones residuales en piezas soldadas
para el funcionamiento exitoso en servicios sujetos a la corrosión bajo tensión
(por ejemplo, cuando se trata de aminas, cáusticos, o carbonatos), a
continuación, alternativas a post-tratamiento térmico de soldadura deberá ser
evaluado y se determinó que aceptable para el servicio previsto antes de su uso.
2.6 alterar las propiedades del material
Algunos aceros son susceptibles al cambio metalúrgico tal que la pérdida de
tenacidad a la entalla puede ocurrir en la zona afectada por calor de soldadura y en el
metal base. El metal de soldadura también puede experimentar una pérdida de dureza y
/ o resistencia cuando se somete a PWHT. En otros aceros, agrietamiento (a menudo
llamado recalentamiento o tensofisuración relieve) intergranular puede ocurrir en la zona
afectada por calor de soldadura durante PWHT mientras que el tratamiento de calor
excesivo posterior a la soldadura (temperatura y tiempos de espera) también pueden
causar pérdida de resistencia en la soldadura y / o la base metal.
3 DISEÑO
3.1 Las soldaduras de metales disímiles
Soldadura que implica materiales diferentes se evaluará por separado a
menos abordado específicamente por el código de post-construcción
aplicable. Orientación en esta área se proporciona en el Método 5, NBIC, de
ANSI / NB-23.
3.2 Procedimientos
Requisitos para la implementación de alternativas para el tratamiento térmico posterior
a la soldadura deben estar señalados en las instrucciones específicas docu- mentados
que se acompañan de un cualificado Procedimiento de soldadura Especificación.
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Ninguna reproducción puede hacerse de este material sin el consentimiento por escrito de ASME.
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59. Parte 2 - artículo 2.9 ASME PCC-2 a 2015
Tabla 1 Resumen de los requisitos de tratamiento térmico después del soldeo y alternativas potenciales
Código Ubicación
API 510 El párrafo 7.3.2
ASME Sección I BPVC PW-39, PW-40
ASME BPVC Sección III-NB / NC / ND / NE / NF / NG / NH Aunque las subsecciones de ASME BPVC Sección III tienen reglas para PWHT y alter-
nativos (por ejemplo, NB-4622), componentes y sistemas nucleares son los únicos que tienen su propio código
posterior a la construcción específica para la calificación, la reparación y el examen; ASME BPVC Sección XI (véase a
continuación)
ASME BPVC Sección VIII, División 1 UCS-56, UHT-56, UHA-32, UHA-105, UNF-56, UCL-34, ULW-26, ULT-56
ASME BPVC Sección VIII, División 2 AF-402, AF-420, AF-550, AF-630, AF-753, AF-754, AF-820, AT-115,
Apéndice 26 (26-200)
ASME BPVC Sección VIII, División 3 KF-400, KF-630, KF-830
ASME BPVC Sección IX QW-290
ASME BPVC la sección XI IWA-4600
ASME B31.1 El párrafo 132.3, 132.1 y 132 Tablas
ASME B31.3 El párrafo 331.2.2, 331.1.1 Tabla
AWS D1.1 Los párrafos 5.8.2 y 5.8.3
D10.8 AWS Apartado 6 y en la Tabla 4
AWS D10.10 párrafo 13.2
NBIC; NB-23 parte 3
4 FABRICACIÓN
4.1 Aplicación de elevada Precalentar
Muchos códigos de los códigos de construcción o de post-construcción
permiten el uso de precalentamiento elevada como una alternativa a la
realización de un tratamiento térmico posterior a la soldadura. Los ejemplos de
alternativas se pueden encontrar en API 510, ASME BPVC Sección I (PW-39),
ASME BPVC Sección VIII, ASME B31.1 (Tabla 132), y ANSI / NB-23. Criterios se
expresan como una función de la especificación de metal base, tipo, grado y
espesor. Tabla 1 enumera una variedad de métodos PWHT y suplentes de
códigos aplicables potenciales. La tabla no es todo incluido y debe ser utilizado
como una guía para la selección de una alternativa a la posterior a la soldadura
de tratamiento térmico para el trabajo que se lleve a cabo con un código
específico de construcción o código de post-construcción.
4.2 Métodos de soldadura alternativos
4.2.1 Temper cordón de soldadura. El templado de los depósitos de soldadura 4.2.1 Temper cordón de soldadura. El templado de los depósitos de soldadura
puede llevarse a cabo mediante la aplicación de secuencias de soldadura y técnicas
especiales. técnicas de deposición controlada tales como soldadura temperamento del
grano, por ejemplo, se ofrecen en muchos códigos de construcción o post-construcción
como alternativa a la posterior a la soldadura tratamiento térmico.
4.2.2 Propiedades satisfactorio. El método utilizado deberá producir 4.2.2 Propiedades satisfactorio. El método utilizado deberá producir
piezas soldadas que satisfagan las propiedades mecánicas y de corrosión de
acuerdo con el código aplicable de construcción o código de
post-construcción.
4.2.3 Ausencia de Reglas de código. Cuando no se especifica ningún 4.2.3 Ausencia de Reglas de código. Cuando no se especifica ningún
código de código de construcción o después de la construcción, las reglas en API
510, 7.2.3; ASME Sección IX BPVC, QW-290; o ANSI / NB-23, Parte 3, se puede
utilizar como reglas para técnicas de soldadura deposición controlada.
44
4.3 Exigir Métodos adicionales
La aplicación de métodos alternativos puede requerir que las técnicas de
precalentamiento fiable de mantenimiento, consumibles de soldadura bajo
hidrógeno, y prácticas de almacenamiento materiales óptimos ser implementadas.
5 EXAMEN
El examen debe estar de acuerdo con el código ble aplicabilidad de
construcción o código de post-construcción.
6 PRUEBAS
Las pruebas se realizarán en Accordancewith el código aplicable de la construcción o
el código posterior a la construcción.
7. REFERENCIAS
ANSI / NB-23-2007, Código de la Junta Nacional de Inspección Editorial:
American National Standards Institute
(ANSI), 25 West 43rd Street, Nueva York 10036 (www.ansi.org)
API 510, recipientes a presión inspección: Mantenimiento
Inspección, Evaluación, reparación y alteración; Revisión 06, 2006
Editorial: Instituto Americano del Petróleo (API),
1220 L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Sección I - Reglas para la construcción del Poder Calderas de ASME Código
de calderas y recipientes a presión, Edición 2007,
Sección III, Reglas para la construcción de componentes de instalaciones
nucleares; Las subsecciones NCA, NB, NC, ND, NE, NF, NG, y NH
Derechos de autor 2015 por la Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos.
Ninguna reproducción puede hacerse de este material sin el consentimiento por escrito de ASME.
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60. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.9
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Sección VIII, Reglas para la construcción de recipientes a presión;
Divisiones 1, 2 y 3
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Sección IX, soldadura y soldadura fuerte Calificaciones ASME para calderas y
recipientes a presión Código, 2007 Edition,
Sección XI, Reglas para Inservice Inspección de componentes de centrales
nucleares de ASME B31.1-2007, Power tuberías ASME B31.3-2006, tuberías
de proceso
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York,
45
NY 10016-5990; Departamento orden: 22 LawDrive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org) AWS D1.1 / D1.1M-2006,
Código de Soldadura Estructural -
Acero
D10.8-1996 AWS, métodos recomendados para la soldadura
Cromo-molibdeno de acero Tuberías y Tubos D10.10-1999 AWS,
métodos recomendados para Local
El calentamiento de soldaduras en tuberías y tubos Editorial: American
Welding Society (AWS), 8669 NW
Calle 36, Nº 130, Miami, FL 33166 (www.aws.org) Prácticas Recomendadas
para el calentamiento local de las soldaduras en
Recipientes a presión, CMR Boletín 452, junio de 2000.
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61. Parte 2 - artículo 2.10 ASME PCC-2 a 2015
artículo 2.10
En Servicio soldadura sobre componentes de presión de acero al carbono
o tuberías
1. DESCRIPCIÓN
Este artículo aborda los requisitos y precauciones
associatedwithwelding en componentes de presión o tuberías mientras el
sistema está todavía en funcionamiento. En servicio componentes de
presión o tuberías incluyen equipos a presión y de la tubería y se definen
como sistemas en los que los contenidos pueden o no pueden ser ized
pressur- y / o fluye pero afectar a la forma en que la soldadura se enfría.
Este artículo está destinado a ser utilizado en conjunción con la parte 2
de esta Norma o otro código aplicable de construcción o código de
post-construcción.
Hay dos preocupaciones primarias cuando se realiza la soldadura en
servicio. La primera preocupación es “quemar-a través”, también
denominado “reventón.” A quemar el se produce cuando el material de
base sin fundir bajo el baño de soldadura pierde la capacidad de contener
los contenidos de los componentes de presión o de la tubería permitiendo
que el contenido sean expulsado. Soldadura sobre componentes de
presión o tuberías con paredes delgadas [por ejemplo, 4,8 mm (0,188 in.)
O menos] es posible siempre y cuando se toman precauciones. Tales
precauciones incluyen el control de la entrada de calor o la penetración del
proceso de soldadura y el uso de menor diámetro electrodos de [por
ejemplo, 2,4 mm (0,094 in.)] Cuando el espesor de la pared es inferior a
6,4 mm (0,250 in.). los aspectos de seguridad y aspectos de planificación
de contingencia para una ocurrencia de quemar el se deben planificar de
acuerdo con las prácticas de la empresa, estándares de la industria (por
ejemplo,
La segunda preocupación es el craqueo de hidrógeno. Agrietamiento por
hidrógeno se produce cuando los esfuerzos de tracción están actuando en la
soldadura, el hidrógeno está presente en la soldadura y, cuando se solidifica la
soldadura, la microestructura de la soldadura resultante es grieta susceptible. Si
alguna de las tres condiciones se elimina o reduce belowa nivel de umbral,
entonces no se producirá el craqueo de hidrógeno. tensiones de tracción siempre
se puede suponer debido a la contracción de la soldadura al enfriar. El hidrógeno,
típicamente, no puede ser eliminado, pero puede ser reducido mediante el uso de
procesos de soldadura bajo hidrógeno adecuadas, tales como por arco metálico
blindado de soldadura con electrodos de tipo EXX18 o EXX15. Crack-susceptible
turas microestructuras tienen típicamente una dureza alta microestructura y son
controlados por la equivalencia de carbono del material y la velocidad a la que se
enfría la soldadura.
La probabilidad de desarrollar microestructuras susceptibles al agrietamiento de
hidrógeno se puede highbecause en servicio soldaduras tienden a tener velocidades
de enfriamiento acelerado debido a la
46
capacidad de los componentes de presión o contenido de la tubería para tirar de calor
de la zona de soldadura. La posibilidad de desa- oping una microestructura
grieta-susceptible se puede reducir mediante el uso de procedimientos de soldadura
que superen el efecto de enfriamiento de los componentes de presión o contenido de
la tubería o mediante la alteración de los componentes de presión o condiciones de
funcionamiento de tuberías durante la soldadura en servicio. Tales procedimientos de
soldadura incluyen el uso de niveles de entrada de calor suficientemente altas o
mediante el uso de secuencias de deposición de soldadura específicas. Las prácticas
de soldadura más comunes en servicio utilizan para reducir agrietamiento por
hidrógeno preocupaciones incorporan tanto un proceso de soldadura de bajo
hidrógeno y un procedimiento de soldadura que reduce la susceptibilidad de la
formación de una microestructura grieta-susceptible. El uso de precalentamiento es
otra técnica que se utiliza comúnmente para reducir la susceptibilidad de la formación
de una microestructura grieta-susceptible pero puede ser difícil de aplicar a las
aplicaciones de soldadura en servicio debido a la capacidad de los componentes de
presión o contenido de la tubería para enfriar la pared de la tubería especialmente
para aplicaciones de pared delgada. El efecto de enfriamiento de los componentes de
presión o contenido de la tubería puede interferir con la consecución de la
temperatura adecuada de precalentamiento.
La aplicación exitosa de los procedimientos de soldadura en servicio requiere un
equilibrio entre la probabilidad de quemadura a través de y la reducción de la
probabilidad de agrietamiento de hidrógeno. Por ejemplo, cuando se suelda en una
tubería de menos de 6,4 mm (0,250 pulg.) De espesor, puede ser necesario para
reducir la entrada de calor de soldadura para reducir la probabilidad de quemadura a
través de; sin embargo, la entrada de calor de soldadura inferior podría resultar en
una microestructura de soldadura que es susceptible a la fisuración de hidrógeno.
Cuando la entrada de calor de soldadura máxima requerida para eliminar la
probabilidad de quemadura a través es inferior a la entrada de calor mínima requerida
para proteger contra la formación de grietas hidrógeno, entonces precauciones
alternativos deben tomarse (por ejemplo, procedimiento de soldadura que incluye una
secuencia de deposición de perlas temperamento).
2 LIMITACIONES
2.1 Requisitos adicionales
Parte 1 de esta Norma, “Alcance, Organización y Intención”, contiene
los requisitos y limitaciones adicionales. Este artículo se utiliza en
conjunción con la parte 1.
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62. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.10
2.2 Tubería y Pipeline Modificaciones
Este artículo se limita a la aplicación de soldaduras en servicio. Aunque este
artículo cubre aspectos en servicio de soldadura, no todos los aspectos de
componentes de presión o modificaciones de tuberías que se realizan para
modificar o ampliar un sistema de tuberías (por ejemplo, el procedimiento de
rosca cortante caliente que puede seguir a la soldadura en servicio) están
cubiertos por esta Artículo. Este artículo se debe utilizar en conjunción con otro
código aplicable de construcción o código ción postconstruc- que se ocupa de los
detalles de los componentes de presión o la modificación de canalización (por
ejemplo, para el ping de tomas caliente, se refiere a API Recommended Practice
2201).
2.3 Componentes de presión o material Pipeline
Este artículo se limita a en servicio soldadura sobre todos los componentes
de presión de acero al carbono o tuberías. Este artículo excluye de soldadura en
los aceros inoxidables, aceros aleados (por ejemplo, Cr-Mo), o materiales no
ferrosos.
2.4 Componentes de presión o contenido de la tubería
Antes de realizar cualquier soldadura en servicio, el propietario debe
evaluar el efecto de que en servicio de soldadura podría tener sobre los
contenidos de los componentes de presión o sistema de tuberías (por
ejemplo, la combustión, explosión, y una mayor susceptibilidad a la
corrosión o la fragilización). En servicio de soldadura sólo debe realizarse
sobre componentes de presión o tuberías, donde la evaluación indi- cates
que no hay un riesgo significativo asociado con potencial degradación
metalúrgica o reacción química del proceso de soldadura en servicio y no
un riesgo significativo de reacción química en el fluido de proceso como
resultado de contacto potencial con altas temperaturas de metal.
Presión 2,5 operativo
Un ajuste en la presión durante la soldadura en servicio puede no ser
necesaria desde una perspectiva de soldadura, pero puede ser necesario
aumentar la seguridad del soldador si se produce una quemadura a través. los
aspectos de seguridad y aspectos de planificación de contingencia para una
ocurrencia de una quemadura a través deben planificarse de acuerdo con las
prácticas de la empresa, estándares de la industria (por ejemplo, la API
RecommendedPractice 2201), o el código posterior a la construcción.
2.6 Flujo de Operación
Un ajuste en el flujo durante la soldadura en servicio puede aumentar el
agrietamiento de hidrógeno riesgo (por ejemplo, aumento de flujo) o el riesgo de
quemar a través de (por ejemplo, reducir el flujo). Un ajuste en el flujo debe abordarse
antes de la soldadura en servicio.
El tratamiento térmico después del soldeo 2,7 (PWHT)
PWHT es difícil performwhile los componentes de presión o sistema de
tubería permanece en servicio. Si se requiere térmicamente después del soldeo,
el propietario deberá abordar todas las preocupaciones adicionales para
asegurar la soldadura y PWHT posterior será completado en un safemanner. Si
esto no se logra, entonces será evaluado un método alternativo de reparación.
47
3 DISEÑO
3.1 en servicio Filete Procedimiento de Soldadura
Un procedimiento de soldadura de filete en servicio se define como un
procedimiento que se utiliza para unir material adicional sobre la en-servicio de
componentes de presión o de la tubería a refuerza forzar un área dañada (por
ejemplo, manguitos de cerco completo y reparaciones placa parche) o para facilitar
una modificación (por ejemplo, completo cerco patentada apropiado en caliente del
grifo). La soldadura de filete deberá ser diseñado de acuerdo con un código aplicable
de construcción o código de post-construcción.
3.2 En-Attachment Service Procedimiento de Soldadura
Un procedimiento de unión de soldadura en servicio se define como un
procedimiento que se utiliza para hacer una modificación de componentes de
presión existentes o de la tubería y por lo general incluye una unión de ranura de
soldadura. La soldadura de fijación deberá ser diseñado bajo uno de los dos
criterios siguientes:
(una) Si el archivo adjunto proporciona un refuerzo adecuado de (una) Si el archivo adjunto proporciona un refuerzo adecuado de
acuerdo con un código aplicable de construcción o código de
post-construcción, no se requiere un refuerzo adicional.
(segundo) Si el archivo adjunto no proporciona refuerzo adecuado de (segundo) Si el archivo adjunto no proporciona refuerzo adecuado de
acuerdo con un código aplicable de código de construcción o después de
la construcción, se requiere un refuerzo adicional.
Procedimiento 3.3 Acumulación en servicio del metal de soldadura
Un buildupprocedure en-serviceweldmetal se define como un procedimiento que
se utiliza para depositar el metal de soldadura sobre la superficie de los
componentes de presión o de la tubería para reforzar una zona adelgazada (por
ejemplo, la pérdida de metal debida a la corrosión o erosión). La acumulación de
metal de soldadura debe ser diseñado de acuerdo con un código aplicable de
construcción o código de post-construcción.
4 FABRICACIÓN
4.1 Procedimiento de soldadura Calificación: Soldadura
Una vez aprobado por el ingeniero de soldadura o inspector de soldadura, un
procedimiento de soldadura calificado para el código de nueva construcción o
código aplicable después de la construcción se puede utilizar para aplicaciones
de soldadura en servicio. Sin embargo, los procedimientos de soldadura que han
de ser utilizados para la soldadura sobre componentes de presión en servicio o
de la tubería deberán afectar a la probabilidad de quemadura a través y hidro-
gen agrietamiento. Cuando sea requerido por el ingeniero de soldadura o
inspector de soldadura, el procedimiento de soldadura se clasificó usando la
puesta a punto se describe en el Apéndice I Obligatoria y la prueba en el párr.
4.2. Las variables esenciales para el procedimiento de calificación de soldadura
deben estar de acuerdo con un código aplicable de construcción o código de
post-construcción y deben incluir las variables esenciales en servicio de
soldadura enumeradas en el párrafo. 4.1.1.
ADVERTENCIA: Los materiales que tienen valores equivalentes de alto carbono (por ejemplo,> 0,45) o ADVERTENCIA: Los materiales que tienen valores equivalentes de alto carbono (por ejemplo,> 0,45) o
experiencia velocidades de enfriamiento de soldadura severa (es decir, alto
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63. Parte 2 - artículo 2.10 ASME PCC-2 a 2015
potencial de enfriamiento) puede requerir precauciones especiales. Estas precauciones pueden
incluir, pero no se limitan a templar secuencia de soldadura perla o la aplicación de una etapa de
precalentamiento antes de la soldadura en servicio.
4.1.1 En-Servicio de soldadura variables esenciales. Las variables 4.1.1 En-Servicio de soldadura variables esenciales. Las variables
esenciales en el servicio de soldadura son requisitos específicos para la
soldadura en servicio que se deben utilizar, además de las variables
esenciales de un código aplicable de construcción o código de
post-construcción.
4.1.1.1 Tipo de soldadura. En servicio soldaduras deben ser
agrupados en uno de los siguientes tres tipos y calificado por separado:
(una) en el servicio de soldadura en ángulo(una) en el servicio de soldadura en ángulo
(segundo) en-servicio de archivos adjuntos de soldadura(segundo) en-servicio de archivos adjuntos de soldadura
(do) en servicio soldar acumulación de metal(do) en servicio soldar acumulación de metal
4.1.1.2 Potencial de refrigeración. La velocidad a la que se enfría aweld, 4.1.1.2 Potencial de refrigeración. La velocidad a la que se enfría aweld,
o potencial de enfriamiento, es una variable esencial [por ejemplo, tiempo de 800
° C de enfriamiento a 500 ° C (1472 ° F a 932 ° F) (seg) o la tasa de enfriamiento
a 556 ° C (1.000 ° F) (° / seg)]. Un aumento en el potencial de enfriamiento del
componente de presión en servicio o de la tubería mayor que el potencial de
enfriamiento usado durante la calificación del procedimiento de soldadura
requiere recalificación. El potencial de enfriamiento puede determinarse por
medición directa, cálculo, modelos de ordenador, o una combinación de estos
métodos.
NOTA: En la calificación procedimiento, espesor de pared no es una variable esencial, pero
está directamente relacionada con el potencial de enfriamiento de los componentes de presión o
de la tubería, que es una variable esencial.
4.1.1.3 Carbono equivalencia. El servicio en Weld procedimiento 4.1.1.3 Carbono equivalencia. El servicio en Weld procedimiento
ing debe ser agrupado de acuerdo con la equivalencia de carbono de
Thematerial. equivalencia de carbono se especifica por separado para
los componentes de presión de servicio en o de la tubería y el segundo
material de base (por ejemplo, el manguito o la unión material de
envoltura completa). Un procedimiento de soldadura en servicio
calificado en un material equivalente de carbono específico también
puede ser adecuado para equivalentmaterials de carbono inferiores
Suponiendo que los potenciales de refrigeración son el mismo.
Aprocedure cualificada material equivalente de carbonos inferior puede
ser utilizado en una aplicación de reparación en un material de carbono
equivalente más alta siempre que el potencial de enfriamiento de la
solicitud de reparación es menor que el coolingpotential de la
qualifiedprocedure y no hay un aumento en la susceptibilidad
agrietamiento por hidrógeno.
CE pag C + MnCE pag C + MnCE pag C + Mn
6 + Cr + Mo + V5
+ Ni + Cu
15
4.1.1.4 proceso de soldadura. Un cambio en el proceso de 4.1.1.4 proceso de soldadura. Un cambio en el proceso de
soldadura exigirán recalificación.
4.1.1.5 consumible de soldadura. Un aumento en el nivel de 4.1.1.5 consumible de soldadura. Un aumento en el nivel de
hidrógeno difusible del consumible de soldadura o un cambio en el tipo
de electrodo como se define en la Tabla QW-432 inASME BPVCode
Sección IX, u otro
48
código aplicable de la construcción o el código posterior a la construcción,
requerirá recalificación.
4.1.1.6 La entrada de calor. El intervalo de entrada de calor se 4.1.1.6 La entrada de calor. El intervalo de entrada de calor se
determina por el procedimiento de calificación de soldadura y es el rango
thatwill producir aweld que no se quema a través de y tiene una baja
probabilidad de producir una microestructura cracksusceptible. Un cambio
en el rango de entrada de calor deberá requerir recalificación. La entrada
de calor se debe calcular de acuerdo con QW-409.1 (a) o (b) en ASME
Código BPV Sección IX, u otro código aplicable de construcción o código
de post-construcción.
(una) Un aumento en la entrada de calor por encima del rango especificado en el (una) Un aumento en la entrada de calor por encima del rango especificado en el
procedimiento de calificación en servicio o se especifica en el procedimiento de
soldadura en servicio será evaluado por el riesgo de quemado a través de. La
probabilidad de quemadura a través de debe evaluarse experimentalmente, por
simulación por ordenador, o una combinación de estos métodos.
(segundo) Adecrease en la entrada de calor por debajo del rango especificado (segundo) Adecrease en la entrada de calor por debajo del rango especificado
en el procedimiento de calificación en servicio o especificado en el
in-servicewelding procedimiento requerirá recalificación para determinar la
probabilidad de la susceptibilidad de craqueo de hidrógeno. agrietamiento
susceptibilidad de hidrógeno debe ser evaluado mediante la prueba se indica en el
párrafo. 4.2.
4.1.1.7 Corriente de soldadura. Un cambio en el rango de corriente 4.1.1.7 Corriente de soldadura. Un cambio en el rango de corriente
de soldadura utilizado en la calificación procedimiento o especificado en el
procedimiento de soldadura exigirán recalificación.
4.1.1.8 postsoldadura de horneado. Una reducción de la temperatura o el 4.1.1.8 postsoldadura de horneado. Una reducción de la temperatura o el
tiempo de la aplicación de un horneado posterior a la soldadura exigirán
recalificación. Cuando se especifica, la temperatura de la mamá de remojo mini y
el tiempo se especificarán. Cualquier efecto potencial el horneado posterior a la
soldadura tiene sobre los componentes de presión o contenido de la tubería será
evaluado.
4.1.1.9 Precalentar. Una reducción de la temperatura o el tiempo de 4.1.1.9 Precalentar. Una reducción de la temperatura o el tiempo de
aplicación de un requisito de precalentamiento exigirán recalificación. Cuando
se especifica, la temperatura y el tiempo de remojo mínimo deberán
especificarse. Cualquier efecto potencial del requisito de precalentamiento
tiene sobre los componentes de presión o contenido de la tubería será
evaluado.
4.1.1.10 El hidrógeno de horneado. Un cambio en la tem- peratura o el 4.1.1.10 El hidrógeno de horneado. Un cambio en la tem- peratura o el
tiempo de aplicación del procedimiento de horneado de hidrógeno requerirá
recalificación. Cualquier efecto potencial el requisito de horneado del
hidrógeno tiene en los componentes de presión o contenido de la tubería será
evaluado.
4.1.1.11 superficie de la perla de colocación. Cualquier cambio en la 4.1.1.11 superficie de la perla de colocación. Cualquier cambio en la
posición del talón o deposición de soldadura secuencia del procedimiento de
soldadura en servicio deberá exigir
recalificación.
4,2 Weld procedimiento de calificación: Testing
Los procedimientos de soldadura que han de ser utilizado para soldar sobre
en servicio componentes de presión o tuberías se examinará la probabilidad de
quemadura a través y de hidrógeno
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64. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.10
Tabla 1 Tipo y Número de pruebas de muestra necesarios para un In-Service
Soldadura procedimiento de calificación
pruebas
pared En servicio
Espesor Tipo de soldadura Doble cara curva lateral Nick-Break Metalografía Dureza
≤ 12,7 mm ≤ 12,7 mm Filete 4 ... 4 2 2
(0,500 in.) Adjunto archivo 4 ... 4 2 2
la acumulación de metal de soldadura 4 ... ... 2 2
>12,7 mm Filete 4 ... 4 2 2
(0,500 in.) Adjunto archivo 4 ... 4 2 2
la acumulación de metal de soldadura 2 2 ... 2 2
agrietamiento susceptibilidad. La probabilidad de quemadura a través de debe
evaluarse experimentalmente, por simulación por ordenador, o una combinación
de estos métodos. Agrietamiento por hidrógeno susceptibilidad deben ser
evaluados por destructivo y ensayos no destructivos. Una vez aprobado por el
ingeniero de soldadura o inspector de soldadura, un procedimiento de soldadura
calificado para el código de nueva construcción o código aplicable después de la
construcción se puede utilizar para aplicaciones de soldadura en servicio.
Cuando se requiera por el ingeniero de soldadura o inspector de soldadura, el
procedimiento de soldadura será qualifiedusing el set-upoutlined inMandatory
Apéndice I y las pruebas en el párrafo. 4.2. Las variables esenciales para el
procedimiento de calificación de soldadura deben estar de acuerdo con un
código aplicable de construcción o código de post-construcción y deben incluir
las variables esenciales en servicio de soldadura enumeradas en el párrafo.
4.1.1.
4.2.1 Métodos de ensayo destructivo. En servicio se tomarán muestras 4.2.1 Métodos de ensayo destructivo. En servicio se tomarán muestras
de ensayo del procedimiento de soldadura fromthe cupón procedimiento
qualificationweld como se especifica en el párrafo. 4.2.2. El procedimiento
deberá ser calificado por la superación de las pruebas especificadas en los
párrafos. 4.2.1.1 través 4.2.1.4. El número de pruebas para cada procedimiento
de soldadura en servicio se da en la Tabla 1. Dos de procedimiento cupones
calificación de soldadura deben ser fabricados si no hay suficiente material
disponible para todas las muestras de ensayo en una cualificación
procedimiento. Las probetas de ensayo destructivos se pueden mecanizar de
acuerdo con AWS B4.0 u otra norma aplicable.
4.2.1.1 Macro-Sección de prueba. muestras de ensayo de sección 4.2.1.1 Macro-Sección de prueba. muestras de ensayo de sección
Themacro deberán ser retirados y mecanizar utilizando métodos no térmicos. La
muestra de ensayo de sección macro debe estar de acuerdo con la norma ASTM
E3 u otro documento equivalente para dar una representación clara de la zona de
soldadura. El examen visual de las muestras sección macro de ensayo debe
mostrar
(una) fusión completa(una) fusión completa
(segundo) sin grietas(segundo) sin grietas
(do) no rebajada superior a 0,8 mm (0,031 pulg.) o 10% de los componentes (do) no rebajada superior a 0,8 mm (0,031 pulg.) o 10% de los componentes
de presión simulados en servicio o los grosor de la pared de fondo sobre tubería,
lo que sea menor
(re) sólo para procedimientos de soldadura de filete, las longitudes de la pierna filete de (re) sólo para procedimientos de soldadura de filete, las longitudes de la pierna filete de
soldadura son al menos igual a la longitud de la pierna especificado
49
en el procedimiento de soldadura u otro documento de control de proceso
aplicable
4.2.1.2 Ensayo de dureza. Las muestras de ensayo de dureza se 4.2.1.2 Ensayo de dureza. Las muestras de ensayo de dureza se
someterán a ensayo en accordancewithASTME384 u otro documento
equivalente. Un mínimo de cinco guiones de dureza Vickers, utilizando una
carga de 10 kg, se hará en la zona afectada por el calor de grano grueso del
pie de soldadura de acuerdo con la Fig. 1. Las muestras de ensayo de sección
macro se pueden utilizar para la prueba de dureza muestras después del
análisis metalográfico se ha completado.
4.2.1.3 Prueba de Nick-Break. muestras de ensayo Nick-rotura 4.2.1.3 Prueba de Nick-Break. muestras de ensayo Nick-rotura
deberán ser retirados andmachined utilizando métodos no térmicos, y se
ensayaron de acuerdo con AWS B4.0 u otro documento equivalente. La
inspección visual de las superficies de fractura nick-break muestras deberá
presentar
(una) fusión completa.(una) fusión completa.
(segundo) no solo poro excede 1,6 mm (0,063 in.) de tamaño, y el área (segundo) no solo poro excede 1,6 mm (0,063 in.) de tamaño, y el área
combinada de todos los poros no exceda de 2% del área de superficie de
fractura expuesta.
(do) no inclusión de escoria excede 0,8 mm (0,031 in.) de profundidad y (do) no inclusión de escoria excede 0,8 mm (0,031 in.) de profundidad y
3,2 mm (0,125 pulg.) o la mitad de la pared de la tubería espesor nominal de
longitud, lo que es más pequeño. La distancia entre inclusiones de escoria
adyacentes no deberá ser inferior a 12,7 mm (0,500 in.).
(re) ojos de pescado, como se define en AWS A3.0, no debe ser causa de (re) ojos de pescado, como se define en AWS A3.0, no debe ser causa de
rechazo.
4.2.1.4 Ensayo de doblado de la cara o lateral. Las muestras de ensayo 4.2.1.4 Ensayo de doblado de la cara o lateral. Las muestras de ensayo
de plegado se pueden mecanizar utilizando métodos no térmicos, y se ensayaron
de acuerdo con AWS B4.0 u otro documento equivalente. 1 Las muestras de de acuerdo con AWS B4.0 u otro documento equivalente. 1 Las muestras de de acuerdo con AWS B4.0 u otro documento equivalente. 1 Las muestras de
ensayo se doblan deben estar dobladas en una plantilla de prueba guiada por
curva o equipo equivalente. Para las curvas de la cara, la muestra de ensayo de
plegado se coloca con la cara de la soldadura frente a la mandril (Fig. 2). El
refuerzo de soldadura deben retirarse antes de flexión. La soldadura restante no
debe exceder de 1,6 mm (0,063 in.). La muestra de ensayo de plegado se dobla
hasta que la curvatura de la muestra de ensayo de flexión es de
aproximadamente
1 La simulado en-servicio de componentes de presión o de la tubería de la muestra de prueba descanso 1 La simulado en-servicio de componentes de presión o de la tubería de la muestra de prueba descanso
Nick- para un procedimiento de soldadura de filete o fijación puede ser utilizado para la muestra de ensayo
cara curva.
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65. Parte 2 - artículo 2.10 ASME PCC-2 a 2015
una forma de U (Fig. 3). La inspección visual de las muestras de ensayo de plegado se
mostrará
(una) sin grietas u otros defectos de soldadura superiores a 3,2 mm (0,125 pulg.) (una) sin grietas u otros defectos de soldadura superiores a 3,2 mm (0,125 pulg.)
o una media-el espesor de pared nominal de la tubería, lo que sea menor, de
longitud están presentes en la zona de soldadura o fusión
(segundo) grietas que se originan en el borde de la muestra de ensayo de (segundo) grietas que se originan en el borde de la muestra de ensayo de
flexión que son menos de 6,4 mm (0,250 in.) de longitud en cualquier dirección no
debe ser motivo de rechazo a menos que un defecto de soldadura obvio está
presente
4.2.2 Localización de la muestra. Las ubicaciones de las muestras de ensayo en 4.2.2 Localización de la muestra. Las ubicaciones de las muestras de ensayo en
servicio del procedimiento de soldadura para una soldadura de filete deben tomarse de
intervalos igualmente espaciados alrededor del cupón de soldadura procedimiento de
calificación como se muestra en la Fig. 4. Las ubicaciones de las muestras de ensayo del
procedimiento de soldadura en el servicio para un shouldbe attachmentweld tomado de la
igualdad de intervalos espaciados alrededor de las muestras couponwith procedimiento
qualificationweld tomadas fromboth las porciones de la entrepierna y de silla de montar de la
soldadura como se muestra en la Fig. 5. las ubicaciones de las muestras de ensayo en
servicio del procedimiento de soldadura para un cupón de soldadura acumulación de
soldadura debe ser tomado como muestra en la Fig. 6.
4.3 Soldador de certificación funcional
Los soldadores que se van a realizar en servicio soldadura sobre
componentes de presión o tuberías deberán demostrar la capacidad de
depositar soldaduras que producen microestructuras que son no agrietarse depositar soldaduras que producen microestructuras que son no agrietarse depositar soldaduras que producen microestructuras que son no agrietarse
susceptibles y / o evitar que se queme a través de la componente de presión
o de la tubería. Esto se puede demostrar mediante la deposición con éxito
una soldadura en servicio o al calificar un soldador usando la configuración se
detalla en los requisitos obligatorios Apéndice I y de prueba descritos en el
párrafo. 4.2.
5 EXAMEN
5.1 Método ECM
La soldadura en servicio, realizado en el campo, y se efectuarán después de
la soldadura se ha completado. El método de examen debe estar de acuerdo con
un código aplicable de código de construcción o después de la construcción con
la capacidad adicional para localizar defectos de soldadura incluyendo
agrietamiento ya que es una preocupación importante para la soldadura en
servicio bajo las condiciones de servicio (por ejemplo, la temperatura de
funcionamiento de hidrógeno ). Los criterios de aceptación para el examen NDE
deben estar de acuerdo con un código aplicable de construcción o código de
post-construcción. Si la soldadura se realiza para reparar un defecto servicio
inducida, el método de END que se utilizó para detectar el defecto se utilizará
para verificar la eliminación del defecto.
Cuando los procedimientos de ECM se aplican después de la soldadura en servicio, los
procedimientos especiales pueden ser necessarywhere los componentes están operando a
temperaturas significativamente por encima de ambiente.
50
5.2 tiempo de examen
Cuando el craqueo de hidrógeno es una preocupación, en servicio soldaduras
deben ser examinados 24 hr a 72 hr después de la soldadura se ha completado.
6 PRUEBAS
La prueba debe ser completada de acuerdo con un código aplicable de
construcción o código de post-construcción. Si se contempla pruebas
hidráulicas de un componente de rosca caliente después de la instalación,
se recomienda al usuario tener en cuenta la temperatura del componente
operativo con el fin de evitar que el flash fluido de prueba en vapor.
7. REFERENCIAS
AGA Pipeline Manual de Reparación, 31 de Diciembre, 1994 Publisher:
American Gas Association (AGA), 400 North
Capitol Street NW, Suite 450, Washington, DC 20001 (www.aga.org)
Práctica Recomendada API 2201, Segura de hot tap
Prácticas en la API del petróleo y las industrias petroquímicas Práctica
Recomendada API 579-1 / ASME FFS-1, la aptitud para el servicio
estándar API 1104, soldadura de tuberías y Relacionados
Instalaciones
Editorial: Instituto Americano del Petróleo (API),
1220 L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
ANSI / AWS A3.0, definiciones estándar; Incluso
Condiciones para Adhesivo, soldadura fuerte, soldadura, corte
térmico, y la proyección térmica B4.0 ANSI / AWS, Métodos estándar
para Mecánica
pruebas de soldaduras
ANSI / NB-23-2007, Código de la Junta Nacional de Inspección Editorial:
American National Standards Institute
(ANSI), 25 West 43rd Street, Nueva York 10036 (www.ansi.org)
ASME B31.1, ASME B31.3 Tuberías de presión, tuberías de proceso
ASMEB31.4, tubería Sistemas de Transporte de Líquido
Hidrocarburos y otros líquidos ASME B31.8, Gas Transmisión y
Distribución de tuberías
sistemas
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Sección IX, soldadura y soldadura fuerte cualificaciones; Artículo II -
Soldadura Calificaciones Procedimiento: Artículo III - Soldadura para
calificación de desempeño Editorial: The American Society of
Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 Ley Drive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org) ASTM E3, Práctica estándar
para la Preparación de
especimenes metalográficos
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66. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.10
ASTME384, Standard TestMethod forMicroindentation
La dureza de los materiales
Editorial: Sociedad Americana para Pruebas y Materiales
(ASTM), 100 Barr Harbor Drive,
PO Box C700, West Conshohocken, PA 19428-2959
(www.astm.org)
Norma CSA Z662, Petróleo y Gas Pipeline Sistemas Editorial: Canadian
Standards Association (CSA), 178
Rexdale Boulevard, Toronto, Ontario M9W 1R3, Canadá
(www.csagroup.org)
La Fig. 1 Ubicaciones Zona Dureza sangría afectada por el calor
NOTAS GENERALES:
(A) Sangrías están espaciados 0,2 mm (0,008 in.) De la línea de fusión y 0,6 mm (0,024 in.) De separación. guión inicial se encuentra 0.6 mm (0.024 pulg.) de
pie de soldadura.
(B) La figura no está a escala.
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67. Parte 2 - artículo 2.10 ASME PCC-2 a 2015
La Fig. 2 Mandril ubicación en relación con el borde de la soldadura cuando se hace cara Ensayo de doblado para un servicio en el típico
Filete de soldadura
<1,6 mm (0,063 in.)
NOTAS GENERALES:
(A) La parte discontinua de la soldadura terminada debe ser eliminado antes del ensayo. (B) La figura no está a
escala.
Fig. 3 ejemplos de muestras Procedimiento de soldadura en servicio Calificación Cara ensayo de doblado
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68. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.10
Fig. 4 Prueba de ubicaciones de muestra para en Servicio Filete Soldadura procedimiento de calificación Suponiendo Equal Espaciado
Alrededor de la circunferencia para obtener todas las muestras requeridas de prueba
Filete de soldadura
SRA
SRA
pensión completa
pensión completa
nótese bien
nótese bien
Notas generales: (a) NB pag muestra de prueba nick-break; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de ensayo metalográfico (b) no son a Notas generales: (a) NB pag muestra de prueba nick-break; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de ensayo metalográfico (b) no son a Notas generales: (a) NB pag muestra de prueba nick-break; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de ensayo metalográfico (b) no son a Notas generales: (a) NB pag muestra de prueba nick-break; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de ensayo metalográfico (b) no son a Notas generales: (a) NB pag muestra de prueba nick-break; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de ensayo metalográfico (b) no son a Notas generales: (a) NB pag muestra de prueba nick-break; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de ensayo metalográfico (b) no son a Notas generales: (a) NB pag muestra de prueba nick-break; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de ensayo metalográfico (b) no son a
escala.
Fig. 5 Prueba ubicaciones de muestra para la fijación en Servicio Welding procedimiento de calificación Suponiendo Equal
Espaciado alrededor de la circunferencia para obtener todas las muestras requeridas de prueba
SRA
pensión completa
Accesorio de soldadura
pensión completa
nótese bien
nótese bien
Notas generales: (a) NB pag muestra de prueba nick-break; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de ensayo metalográfico (b) no son a Notas generales: (a) NB pag muestra de prueba nick-break; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de ensayo metalográfico (b) no son a Notas generales: (a) NB pag muestra de prueba nick-break; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de ensayo metalográfico (b) no son a Notas generales: (a) NB pag muestra de prueba nick-break; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de ensayo metalográfico (b) no son a Notas generales: (a) NB pag muestra de prueba nick-break; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de ensayo metalográfico (b) no son a Notas generales: (a) NB pag muestra de prueba nick-break; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de ensayo metalográfico (b) no son a Notas generales: (a) NB pag muestra de prueba nick-break; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de ensayo metalográfico (b) no son a
escala.
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69. Parte 2 - artículo 2.10 ASME PCC-2 a 2015
Fig. 6 de prueba ubicaciones de muestra para acumulación en Servicio metal de soldadura Soldadura procedimiento de calificación
Notas generales: (a) SB pag muestra de prueba de flexión lateral; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de análisis metalográfico. (B) Notas generales: (a) SB pag muestra de prueba de flexión lateral; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de análisis metalográfico. (B) Notas generales: (a) SB pag muestra de prueba de flexión lateral; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de análisis metalográfico. (B) Notas generales: (a) SB pag muestra de prueba de flexión lateral; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de análisis metalográfico. (B) Notas generales: (a) SB pag muestra de prueba de flexión lateral; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de análisis metalográfico. (B) Notas generales: (a) SB pag muestra de prueba de flexión lateral; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de análisis metalográfico. (B) Notas generales: (a) SB pag muestra de prueba de flexión lateral; pensión completa pag cara muestra de ensayo de curvatura; SRA pag muestra de análisis metalográfico. (B)
La figura no está a escala.
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70. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.10, Apéndice I Obligatoria
Rendimiento artículo 2.10, Apéndice I Obligatoria en servicio
Procedimiento de soldadura / soldador
Configuración de calificación
La intención de producir una en servicio simulado Weld ing cualificación
procedimiento es hacer soldaduras que serán más propensos a producir el
agrietamiento de hidrógeno durante la calificación que en el campo. Esto se puede
hacer haciendo soldaduras sobre acero al carbono equivalente más alto de
carbono, mediante el uso de un potencial de refrigeración más alta, o mediante la
incorporación de ambas variables a tener un procedimiento más conservadora
calificado.
La configuración simulada en el servicio utilizado para el procedimiento de
calificación en el servicio puede ser cualquier con- figuración conjunta aplicable, pero
es imperativo que el procedimiento de calificación de soldadura cupón en el servicio
sea más susceptible al agrietamiento de hidrógeno. Es una buena práctica para
simular la soldadura de campo real que se hará mediante el procedimiento de
soldadura en servicio. Es común para la pro- ducción de calificación de soldadura en
el servicio que se hace usando un tubo de acero de carbono equivalente más alto de
carbono con respaldo de agua, porque el agua se ha demostrado que enfriar
soldaduras rápido que cualquier otro medio de refrigeración. Es importante tener en
cuenta que el uso de agua como el enfriamiento mediummay que el procedimiento
ing Weld demasiado conservador hasta el punto de hacer imposible para calificar
satisfactoriamente el cupón de soldadura.
El procedimiento de calificación de cupón en el servicio debe tener una
longitud suficiente para eliminar todos los especímenes de prueba necesarios.
Más de un conjunto puede ser utilizado si todas las muestras requeridas no se
pueden eliminar de un solo conjunto. El medio de refrigeración se debe circular a
través del conjunto de prueba antes de la soldadura. La configuración simu- se
precisan en servicio se debe preparar de la siguiente manera:
55
(una) La configuración simulada en servicio para una soldadura de filete en (una) La configuración simulada en servicio para una soldadura de filete en
servicio debe ser preparado de una manera similar a una posición alternativa que
simular la aplicación de soldadura en servicio Fig. I-1 o. El manguito debe tener un
ajuste estrecho con el tubo portador a menos que un accesorio especial diseño de
la manga es para ser calificado. El manguito soldaduras de ranura longitudinales
deben ser soldadas antes de las soldaduras de filete en servicio para mejorar el
ajuste arriba [véase la Nota a la Fig. I-1].
(segundo) La configuración simulada en servicio para una soldadura de unión (segundo) La configuración simulada en servicio para una soldadura de unión
en servicio debe ser preparado en amanner similar a una posición alternativa
que simular la aplicación de soldadura en servicio Fig. I-2 o. Los puntos de
soldadura deben ser molidas para asegurar la fusión completa a lo largo de toda
la longitud de la soldadura. No hay muestras de ensayo se tomarán de los
lugares de pegajosidad.
(do) La configuración simulada en servicio para una soldadura de acumulación (do) La configuración simulada en servicio para una soldadura de acumulación
de metal de soldadura en servicio debe ser preparado de una manera similar a la
Fig. I-1, pero sin utilizar la cubierta. La soldadura se deposita directamente sobre la
pared del tubo. Es común para eliminar mecánicamente una cantidad especificada
de pared para simular la pérdida de la corrosión. La probabilidad de quemar el
deberá ser evaluado antes de la acumulación de metal de soldadura se lleva a cabo
utilizando el procedimiento cualificado en el campo.
Después de la terminación de la soldadura procedimiento de
calificación, el medio de refrigeración continuará hasta que todo el
conjunto ha alcanzado una temperatura de equilibrio uniforme.
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71. Parte 2 - artículo 2.10, Apéndice I Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Fig. I-1 Procedimiento y Asamblea prueba de calificación del soldador para una en Servicio cordón de soldadura
NOTA GENERAL: El cordón de soldadura longitudinal no se considera una soldadura en servicio a menos que el cordón de soldadura longitudinal fusiona a la tubería simulado en servicio.
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72. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.10, Apéndice I Obligatoria
Fig. I-2 Procedimiento y Asamblea prueba de calificación del soldador de un archivo adjunto en servicio Weld
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73. Parte 2 - artículo 2.11 ASME PCC-2 a 2015
artículo 2.11
La acumulación de soldadura, soldadura de superposición, y Restauración Clad
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Introducción
Este artículo se refiere a la reparación y restauración por la acumulación de soldadura o
recubrimiento de soldadura de acero al carbono de metal base, bajo metal de base de aleación
de acero, y ding CLAD resistentes a la corrosión o recubrimiento de soldadura en las superficies
internas de los recipientes a presión y las tuberías que han experimentado adelgazamiento de la
pared.
1.2 Alcance
Las reparaciones de recubrimiento de soldadura o de revestimiento pueden implicar la
sustitución de todo el espesor del revestimiento o recubrimiento de soldadura, o un grosor
parcial de la superposición de soldadura.
1.3 Base de metal dañado
En acero al carbono o aplicaciones de acero de baja aleación, recubrimiento de
soldadura o la acumulación de soldadura se pueden utilizar para reconstruir las
zonas que se usan de la erosión, corrosión o corrosión acelerada de flujo (FAC), o
que han sido molido a cabo para eliminar defectos tales como grietas. La integridad
de frontera de presión original del metal de base puede ser restaurado.
1,4 Damaged Weld Overlay y Revestimiento
Corrosión recubrimiento de soldadura resistente se puede utilizar para reemplazar las
áreas dañadas que originalmente habían superposición similares, o que originalmente habían
revestimiento resistente a la corrosión sobre el acero al carbono o material de baja aleación
de acero. Corrosión recubrimiento de soldadura resistente también se puede utilizar para
costuras que han sido reparados en material revestido con acero al carbono o de baja
aleación de metal base de acero de back-revestido.
1.5 Definiciones
1.5.1 Weld Overlay. Para el propósito de este artículo, recubrimiento de soldadura se 1.5.1 Weld Overlay. Para el propósito de este artículo, recubrimiento de soldadura se
refiere a la aplicación de resis- la corrosión del metal tant soldadura en acero al carbono o
de baja aleación de metal de base.
1.5.2 La acumulación de soldadura. Weld acumulación se refiere específicamente a 1.5.2 La acumulación de soldadura. Weld acumulación se refiere específicamente a
la aplicación de acero al carbono o de baja aleación de metal de soldadura, aplicado para el
propósito de restaurar el espesor del metal base.
1.5.3 Clad Restauración. restauración Clad se refiere a la aplicación de metal 1.5.3 Clad Restauración. restauración Clad se refiere a la aplicación de metal
de soldadura resistente a la corrosión sobre el acero Bon car- o de bajo de metal base
de la aleación, con el propósito de restaurar la superposición original, resistente a la
corrosión de la soldadura o de revestimiento. El revestimiento original podría haber
sido aplicado por métodos tales como unión por laminación o unión por explosión.
58
1.5.4 Revestimiento de Volver. revestimiento Volver refiere a la aplicación de 1.5.4 Revestimiento de Volver. revestimiento Volver refiere a la aplicación de
weldmetal resistente a la corrosión en un acero al carbono o de baja aleación de soldadura
de acero en el material de revestimiento que ha sido reparado.
1.5.5 profundidad efectiva. La profundidad por debajo de la superficie de la 1.5.5 profundidad efectiva. La profundidad por debajo de la superficie de la
soldadura terminada en el que la soldadura de análisis químico de metal se lleva a
cabo. Para el propósito de este artículo, la profundidad eficaz se define como en
ASME BPVC Sección IX, QW-462.5 (a).
2 LIMITACIONES
2.1 Requisitos adicionales
Parte 1 de esta Norma, “Alcance, Organización y Intención”, contiene
los requisitos y limitaciones adicionales. Este artículo se utiliza en
conjunción con la parte 1.
2.2 Base de metal Condición
Este artículo se aplicará a adelgazamiento de la pared y no se refiere
específicamente a otros tipos de defectos superficiales. Véase el artículo 3.4,
“FlawExcavation andWeld reparación” para otros tipos de defectos superficiales. El
metal de base restante con grosor deberá ser adecuada para acomodar la
acumulación de soldadura.
3 DISEÑO
3.1 Causa de daños
Antes de la reparación de soldadura, la determinación debe hacerse de las
causas de los daños en el metal de recubrimiento, revestimiento, o base de
soldadura. El uso de revestimiento de soldadura o la acumulación de soldadura
como una reparación permanente debe incluir la consideración del mecanismo de
adelgazamiento y su prevención. Se debe considerar a la sustitución de todo o parte
del recubrimiento de soldadura en caso de que haya daños en el revestimiento o
recubrimiento de soldadura (corrosión, fragilización y el agrietamiento, etc.).
3.2 Número de capas de soldadura
recubrimiento de soldadura o de revestimiento de vuelta pueden depositarse en una
o más capas. se requiere más de una capa, donde se utilizan técnicas de los estribos
de perlas. El número de capas de soldadura en la producción no deberá ser menor que
el número de capas depositadas para las pruebas de procedimiento de calificación
recubrimiento de soldadura.
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74. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.11
3.3 Espesor de soldadura
La profundidad total del recubrimiento o de revestimiento de vuelta será de 3
mm ( 1 / 8 in.) o mayor en grosor, a menos que se especifique lo contrario. En mm ( 1 / 8 in.) o mayor en grosor, a menos que se especifique lo contrario. En mm ( 1 / 8 in.) o mayor en grosor, a menos que se especifique lo contrario. En mm ( 1 / 8 in.) o mayor en grosor, a menos que se especifique lo contrario. En mm ( 1 / 8 in.) o mayor en grosor, a menos que se especifique lo contrario. En
todos los casos, el espesor de recubrimiento de soldadura y el espesor
basemetal será al menos igual espesor mınima del metal sin daños.
Soldadura 3,4 Multiple-Capa
Si se requiere la superposición de varias capas o revestimiento de vuelta
tomeet la química especificada, y ing machin- subsiguiente o molienda es
necesario para adaptarse a requisitos dimensionales, el espesor de
recubrimiento mecanizado o planta final no deberá ser menor que el espesor
calificado. Los ejemplos incluyen el mecanizado de ranuras de junta en las
bridas y placas de tubos o molienda de carcasa del intercambiador de calor en el
interior de diámetro para permitir la inserción del haz de tubos.
Restauración 3.5 Base de Metal
Cuando la resistencia del metal base original ha de ser restaurada por la
acumulación de soldadura, la resistencia a la tracción del metal de soldadura
debe ser igual o superior a la del metal base. También se debe tener en
cuenta la compatibilidad del metal de soldadura con el metal base y la
idoneidad para el servicio previsto.
3.6 Protección contra la corrosión
Cuando se aplique el recubrimiento de soldadura para protección contra la corrosión,
tales como superposición de acero inoxidable en acero al carbono o de baja aleación de
metal de base, la química de soldadura apropiado (tal como Tipo 309 seguido de Tipo 308
de metal de relleno) debe ser especificado.
3.7 Cálculos de diseño
Todos los cálculos de diseño deben estar de acuerdo con el código
original de la construcción. Si superposición o de revestimiento se incluyen
en los cálculos de espesor, los cálculos deben estar de acuerdo con el
código original de construc- ción o, cuando no existe ninguna, que pueden
basarse en ASME BPVC Sección VIII, división 1, UCL-23.
3.8 Otras consideraciones
3.8.1 expansión térmica diferencial. ación considerable se debe 3.8.1 expansión térmica diferencial. ación considerable se debe
dar a la expansión térmica diferencial entre el metal base y recubrimiento
de soldadura.
3.8.2 corrosión galvánica. La posibilidad de corrosión galvánica se debe 3.8.2 corrosión galvánica. La posibilidad de corrosión galvánica se debe
considerar en el metal de base en el borde de alta aleación o recubrimiento de
soldadura no ferrosa.
4 FABRICACIÓN
Preparación 4.1 Superficie
Las superficies a soldar deben estar libres de óxido, pintura, recubrimientos, y
otros contaminantes, y tendrán un contorno liso. Si las superficies deben ser
preparados por la voladura, los medios de comunicación deben estar libres de sílice
que pudiera interferir con las operaciones de soldadura subsiguientes.
59
4,2 Soldadura procedimiento de calificación
Los procedimientos de soldadura, soldadores y operadores de soldadura
deben ser calificados de acuerdo con las exigencias actuales del código
aplicable de construcción o código postconstruction.
Si no se especifica lo contrario,
ASME BPVC Sección IX se puede usar para realizar el procedimiento y de
rendimiento calificaciones. Típicamente, los procesos de soldadura
semiautomáticos tales como GMAWare utilizan para maximizar la productividad y
tominimize entrada de calor. Para áreas más grandes a soldar, la máquina se
aproxima usando equipo de soldadura montado en pistas para un mejor control y
las tasas de la productividad puede ser apropiado.
4.3 Weld Overlay
4.3.1 La entrada de calor. Aplicación de la primera pasada de superposición 4.3.1 La entrada de calor. Aplicación de la primera pasada de superposición
en cáscaras delgadas deberá ser tal que la penetración, y por lo tanto el potencial
para quemar el, se minimiza. En general, la entrada de calor se reducirá al mínimo
para evitar burn a través de y la distorsión.
4.3.2 Weld Overlay espesor. espesor recubrimiento de soldadura deberá 4.3.2 Weld Overlay espesor. espesor recubrimiento de soldadura deberá
ser verificada por medición real del borde expuesto en soldadura preparativos
conjuntos o reparar lazos cavi-. Las preguntas relacionadas con el espesor de
recubrimiento deben ser resueltos por las mediciones de espesor. La consulta
con un especialista de ECM puede ser necesario.
4.4 Volver Revestimiento
4.4.1 soldadura de ranura Preparación. ( detalles junta de soldadura típicos para 4.4.1 soldadura de ranura Preparación. ( detalles junta de soldadura típicos para
revestimiento de nuevo se muestran en la Fig. 1.)
Antes de realizar una copia de articulaciones revestimiento a tope, la ranura de
soldadura en el material de soporte se llenará aproximadamente a nivel con, pero no más
de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) por debajo de la línea de fusión recubrimiento de soldadura o la de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) por debajo de la línea de fusión recubrimiento de soldadura o la de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) por debajo de la línea de fusión recubrimiento de soldadura o la de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) por debajo de la línea de fusión recubrimiento de soldadura o la de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) por debajo de la línea de fusión recubrimiento de soldadura o la
línea de unión revestida adyacente a la ranura de soldadura antes de la copia de
revestimiento. Se debe tener cuidado para evitar la contaminación cruzada de la vaina y
el respaldo de metal material de soldadura. Cualquier zonas sospechosas de
contaminación cruzada se graban, ya sea con una solución de ácido o sulfato de cobre
nítrico para confirmar la ubicación de la interfaz de revestimiento / substrato.
4.4.2 quite la parte superior. Antes de realizar una copia de articulaciones revestimiento 4.4.2 quite la parte superior. Antes de realizar una copia de articulaciones revestimiento
a tope, revestimientos se despojó de nuevo un mínimo de 6 mm ( 1 / 4 in.) desde el borde de la a tope, revestimientos se despojó de nuevo un mínimo de 6 mm ( 1 / 4 in.) desde el borde de la a tope, revestimientos se despojó de nuevo un mínimo de 6 mm ( 1 / 4 in.) desde el borde de la a tope, revestimientos se despojó de nuevo un mínimo de 6 mm ( 1 / 4 in.) desde el borde de la a tope, revestimientos se despojó de nuevo un mínimo de 6 mm ( 1 / 4 in.) desde el borde de la
placa, tubo, o de los accesorios.
4.5 Consideraciones especiales para aceros de baja aleación
4.5.1 Tratamiento térmico de deshidrogenación. Antes de cualquier 4.5.1 Tratamiento térmico de deshidrogenación. Antes de cualquier
reparación que se realizan, se debe considerar la necesidad de un tratamiento
térmico de deshidrogenación de los vasos o partes que han sido expuestos a
productos o procesos que contienen hidrógeno para evitar agrietamiento por
hidrógeno durante las reparaciones. calor de deshidrogenación trata- miento
puede realizarse como se indica dentro de API RP 934.
4.5.2 La fragilidad. Somematerialsmay haber estado expuesta a las 4.5.2 La fragilidad. Somematerialsmay haber estado expuesta a las
condiciones de servicio que causan fragilidad de estos materiales. Se
debe considerar a la
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75. Parte 2 - artículo 2.11 ASME PCC-2 a 2015
La Fig. 1 la costura de soldadura Con Volver Revestimiento
revestimiento de aleación
Aleación de metal de
soldadura de nuevo revestimiento
surco de soldadura sea
aproximadamente al ras
Carbono o base de acero de baja
aleación de metal
(A) Weld Joint Preparación
(B) Terminado cordón de soldadura Con Volver Clad
1,5 mm ( 1/16 in.) max.1,5 mm ( 1/16 in.) max.1,5 mm ( 1/16 in.) max.
45 ° 6 mm ( 1/445 ° 6 mm ( 1/4
in.) (Typ.)
condiciones de servicio anteriores y el daño potencial en materiales resultantes de
estas condiciones de servicio. Esto puede requerir procedimientos de soldadura y
técnicas especiales para reducir al mínimo el riesgo de agrietamiento durante las
reparaciones soldadas. Por ejemplo, el uso de procedimientos de soldadura que
proporcionan controlleddeposition y entrada lowweldingheat reducir el riesgo de
formación de grietas en los metales base fragilizada durante las reparaciones de
soldadura.
4.5.3 Intermedio PWHT. Después de realizar reparaciones de soldadura a baja 4.5.3 Intermedio PWHT. Después de realizar reparaciones de soldadura a baja
aleación de metal base de acero, pero antes de la aplicación de recubrimiento de
soldadura (si es aplicable), un tratamiento de calor de deshidrogenación o un PWHT
intermedia deben ser examinada de con-, especialmente si el metal base es 2 1 / 4 Cr o de intermedia deben ser examinada de con-, especialmente si el metal base es 2 1 / 4 Cr o de intermedia deben ser examinada de con-, especialmente si el metal base es 2 1 / 4 Cr o de intermedia deben ser examinada de con-, especialmente si el metal base es 2 1 / 4 Cr o de intermedia deben ser examinada de con-, especialmente si el metal base es 2 1 / 4 Cr o de
aleación superior, o en la pared pesada (mayor que 38 mm o 1 1 / 2 en. de espesor).aleación superior, o en la pared pesada (mayor que 38 mm o 1 1 / 2 en. de espesor).aleación superior, o en la pared pesada (mayor que 38 mm o 1 1 / 2 en. de espesor).aleación superior, o en la pared pesada (mayor que 38 mm o 1 1 / 2 en. de espesor).aleación superior, o en la pared pesada (mayor que 38 mm o 1 1 / 2 en. de espesor).
4.5.4 dureza y tenacidad. Se debe considerar a la máxima dureza y 4.5.4 dureza y tenacidad. Se debe considerar a la máxima dureza y
tenacidad necesaria en el metal de soldadura y en las zonas afectadas
por el calor del metal de base para el servicio previsto.
Perfil 4.6 Superficie
superficies acabadas deben estar libres de socavadas, muescas, crestas
afiladas, y cambios en la superficie abruptas. Grindingmay ser necesaria para
eliminar las irregularidades o pozos.
60
Tratamiento térmico 4.7
4.7.1 General. El tratamiento térmico se realiza de acuerdo con el código 4.7.1 General. El tratamiento térmico se realiza de acuerdo con el código
aplicable de construcción, código de post-construcción, o especificación
propietario-usuario. Como una alternativa al tratamiento térmico, y si lo
permite el código aplicable de código de construcción o después de la
construcción y aprobado por el propietario, la consideración se puede dar al el
uso de alternativas tales como procedimientos de soldadura temperamento
de talón.
4.7.2 Antes térmicamente después del soldeo. Se debe considerar que el efecto 4.7.2 Antes térmicamente después del soldeo. Se debe considerar que el efecto
de los tratamientos anteriores de calor posterior a la soldadura (PWHT) y cualquier
PWHT adicional para reparaciones de soldadura en las revestimiento y sobre la fuerza y
​​la tenacidad del metal de base y las juntas soldadas.
4.7.3 aceros de baja aleación. En caso de reparaciones en el
revestimiento o recubrimiento de soldadura en aceros de baja aleación (por ejemplo,
Cr-Mo), el área reparada pueden ser sometidos a PWHT definitiva cualquier momento
después de la deposición de 5 mm ( 3 / dieciséis in.) de la primera capa del depósito de después de la deposición de 5 mm ( 3 / dieciséis in.) de la primera capa del depósito de después de la deposición de 5 mm ( 3 / dieciséis in.) de la primera capa del depósito de después de la deposición de 5 mm ( 3 / dieciséis in.) de la primera capa del depósito de después de la deposición de 5 mm ( 3 / dieciséis in.) de la primera capa del depósito de
soldadura resistente a la corrosión (a menos que otra profundidad es calificado).
PWHT final puede llevarse a cabo ya sea antes o después de la deposición de capas
adicionales de superposición ya que sólo la primera capa
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76. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.11
de depósito de soldadura causará una HAZ en el metal base. no se
espera que las capas posteriores de soldadura para crear un nuevo HAZ
en el metal base.
5 EXAMEN
5.1 general
5.1.1 El examen no destructivo antes de soldar.
Se debe considerar a la necesidad de un examen no destructivo de las
superficies a soldar. Un método apropiado, tal como partículas
magnéticas o líquidos penetrantes se puede utilizar para asegurar que
todos los defectos se han retirado antes de la soldadura. Cualquier
indicio inaceptables que se descubran deberán ser eliminados en
conformidad con el artículo 3.4, “Un error de excavación andWeld
reparación,” de esta Norma antes de la aplicación del revestimiento de
soldadura. Los criterios de aceptación deben estar de acuerdo con el
código aplicable de la construcción o código postconstruction.
5.1.2 El examen no destructivo después de la soldadura.
Se debe considerar a la necesidad de un examen no destructivo de las
superficies reparadas por soldadura. métodos de examen de superficie tales
como partículas magnéticas, líquidos penetrantes, ultrasonidos, o superficie de
corrientes parásitas pueden ser utilizados de acuerdo con el código aplicable
de construcción o código de post-construcción. Las soldaduras en el metal
base de más de 9,5 mm ( 3 / 8 in.) de espesor debe ser examinado por los base de más de 9,5 mm ( 3 / 8 in.) de espesor debe ser examinado por los base de más de 9,5 mm ( 3 / 8 in.) de espesor debe ser examinado por los base de más de 9,5 mm ( 3 / 8 in.) de espesor debe ser examinado por los base de más de 9,5 mm ( 3 / 8 in.) de espesor debe ser examinado por los
métodos de examen volumétricos tales como pruebas radiográficas o
ultrasónica. Los criterios de aceptación deben estar de acuerdo con el código
aplicable de construcción o código de post-construcción.
Prueba 5.2 Cobre solución de sulfato
Después de la eliminación de cualquier recubrimiento de soldadura de acero inoxidable
dañado, y antes de aplicar nuevo metal de soldadura, las superficies de acero de carbono
deben ser examinados con solución de sulfato de cobre para verificar la eliminación
completa de acero inoxidable. (Ver ASTM A380 para las pruebas de sulfato de cobre.)
5,3 líquidos penetrantes Examen de Weld Overlay y Volver
Revestimiento
5.3.1 Múltiples LayerWelds. Formultiple-layerweld superposición o 5.3.1 Múltiples LayerWelds. Formultiple-layerweld superposición o
revestimiento de nuevo, el examen de líquidos penetrantes se debe realizar en
la primera capa de recubrimiento de soldadura.
5.3.2 superficies acabadas. La superficie final de recubrimientos de soldadura, 5.3.2 superficies acabadas. La superficie final de recubrimientos de soldadura,
de nuevo revestimiento, y soldaduras de unión adjuntos para soldar superposiciones o
revestimiento integral debe ser líquidos penetrantes examinados en la medida
apropiada.
5.3.3 Examen y estándares de aceptación.
normas de examen de aceptación y deben estar de acuerdo con el
código aplicable de la construcción o el código de post-construcción. Si
no estándar está especificado por el código aplicable de construcción o
código de post-construcción, el examen puede llevarse a cabo de
conformidad
61
con ASME BPVC Sección V, y los criterios de aceptación puede ser de
acuerdo con el apéndice 8 de ASME BPVC Sección VIII, División deben
ser reparados 1. Las zonas defectuosas y re-examinado.
6 PRUEBAS
6.1 Análisis Químico
6.1.1 Calificación Procedimiento. La composición química en la 6.1.1 Calificación Procedimiento. La composición química en la
“profundidad efectiva” de la superposición o la espalda shouldbe
revestimiento incluía pruebas de calificación inweldingprocedure.
6.1.2 Producción de soldadura. Alternativamente, la composición cal 6.1.2 Producción de soldadura. Alternativamente, la composición cal
químicamente en la “profundidad efectiva” de la superposición o revestimiento de
vuelta se informó para la soldadura de producción, cuando se especifica por el
propietario. Los criterios de aceptación para la superposición de producción y
revestimiento de vuelta deben estar de acuerdo con las especificaciones del
propietario s excepto como se indica en esta norma.
6.1.3 Grado de Química y de ferrita Testing
(una) El número de muestras para el análisis químico para todo tipo de recubrimiento (una) El número de muestras para el análisis químico para todo tipo de recubrimiento
de soldadura y revestimiento de vuelta, y el número de mediciones de ferrita para los
depósitos de acero inoxidable austenítico será la especificada por el propietario. Cuando
sea necesario, las muestras de ensayo deben ser eliminados, o en ensayos in situ deben
llevarse a cabo, antes de PWHT final (si es aplicable) en lugares seleccionados por el
inspector de campo. No se requieren pruebas después térmicamente después del soldeo
a menos que se especifique lo contrario por el propietario.
(1) Por superposición de la máquina de soldadura, una muestra o de prueba de (1) Por superposición de la máquina de soldadura, una muestra o de prueba de
cada soldadura circunferencial y el componente (tales como la cabeza, la placa de
tubos, conexión, etc.), y cada costura trasera revestido se recomienda. Por
recubrimiento de soldadura manual, se recomiendan dos muestras o pruebas de cada
componente de juntura y el equipo (tales como la cabeza, la placa de tubos, conexión,
etc.), y cada costura trasera-revestido.
(2) Para costuras de respaldo revestido ≤ 600 mm (24 pulg.) De diámetro, una (2) Para costuras de respaldo revestido ≤ 600 mm (24 pulg.) De diámetro, una (2) Para costuras de respaldo revestido ≤ 600 mm (24 pulg.) De diámetro, una (2) Para costuras de respaldo revestido ≤ 600 mm (24 pulg.) De diámetro, una
muestra por cada 24 diametral pulgadas, o parte del mismo, se recomienda. El
surement medi- 24 diametral pulgadas es acumulativa para todas las costuras traseras
revestido de 600 mm (24 pulg.) De diámetro y más pequeños empleando el mismo
procedimiento de soldadura, el proceso, y el metal de relleno.
Ejemplo: Un 20 en manway y tres 8 en boquillas.. ≅Ejemplo: Un 20 en manway y tres 8 en boquillas.. ≅
44 diametrales pulgadas; o uno 500 mm manway y tres boquillas 200 mm ≅ medición del 44 diametrales pulgadas; o uno 500 mm manway y tres boquillas 200 mm ≅ medición del 44 diametrales pulgadas; o uno 500 mm manway y tres boquillas 200 mm ≅ medición del
diámetro 1 100 mm. Por lo tanto, se requieren dos pruebas.
(segundo) Para manuales repetitivas, semi-automático, y operaciones (segundo) Para manuales repetitivas, semi-automático, y operaciones
automáticas de soldadura de superposición de los componentes> 600 mm (24
pulg.) De diámetro, dos pruebas por soldador por semana pueden ser
sustituidos por los requisitos de (a) (1) anterior. Cómo- nunca, no habrá cambio
en el procedimiento de soldadura, la clasificación de metal de relleno, el número
de lote de arco sumergido o flujo de electroescoria, o posición de soldadura. La
autorización será a discreción del propietario.
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77. Parte 2 - artículo 2.11 ASME PCC-2 a 2015
6.2 Composición química de los depósitos de acero inoxidable austenítico de
soldadura
El análisis químico deberá estar dentro del rango manera especificada
en el código original de la construcción, o en la sección ASME BPVC II,
Parte C.
6.3 Prueba de ferrita del acero inoxidable austenítico Los depósitos de soldadura
requisitos sugeridos para los números de ferrita de acero inoxidable
austenítico son los siguientes:
(una) El contenido de ferrita de la superposición de soldadura depositado o (una) El contenido de ferrita de la superposición de soldadura depositado o
revestimiento de vuelta en la profundidad efectiva (tal como se define en la sección 1 de
este artículo) debe ser como sigue:
(1) Para el tipo 304, 304L, 316, 316L, y 317L, el rango FN debe ser (1) Para el tipo 304, 304L, 316, 316L, y 317L, el rango FN debe ser
de 4 a 10.
(2) Para el Tipo 347, el rango FN debe ser de 3 a 10.(2) Para el Tipo 347, el rango FN debe ser de 3 a 10.
(segundo) El contenido de ferrita debe estar determinado por una de las (segundo) El contenido de ferrita debe estar determinado por una de las
siguientes:
(1) El, composición química como depositado real y el Diagrama (1) El, composición química como depositado real y el Diagrama
Constitución WRC-1992
(2) Magnético (2) Magnético instrumento como enumerado en
AWS A4.2 / A4.2M.
6.4 Calibración de Medidores de pruebas magnéticas de ferrita
(una) calibradores magnéticos deben ser calibrados y certificados por AWS (una) calibradores magnéticos deben ser calibrados y certificados por AWS
A4.2 / A4.2M. Una certificación de calibración anual debe estar disponible para
el inspector. Antes de su uso en la producción, la calibración del instrumento
debe ser verificada en al menos dos estándares (bloques de prueba de
calibración) con una extensión mínima de ferrita 5 FN. Al menos una de estas
normas debe tener un FN de 4 a 10.
(segundo) Estas normas deben ser uno de los siguientes:(segundo) Estas normas deben ser uno de los siguientes:
(1) normas de soldadura de metales primarios o secundarios descritos (1) normas de soldadura de metales primarios o secundarios descritos
en AWS A4.2 / A4.2M
(2) muestras con productos químicos certificadas análisis refe- (2) muestras con productos químicos certificadas análisis refe-
mentado a la WRC-1992 Diagrama (FN) Diagrama o la DeLong (FN)
(3) sampleswith ferrita contentmeasured bymetal- técnicas (3) sampleswith ferrita contentmeasured bymetal- técnicas
lographic
6.5 Pruebas de ferricianuro de Ni-Cu (aleación 400) y Cu-Ni Aleaciones
(una) pruebas de ferricianuro se debe realizar en todo el níquel-cobre (una) pruebas de ferricianuro se debe realizar en todo el níquel-cobre
[Aleación 400 (Monel), 67Ni-30Cu] y cobre-níquel (70Cu-30Ni, 90Cu-10Ni)
superposiciones de aleación y el revestimiento de nuevo.
(segundo) pruebas de ferricianuro se deben realizar en el 100% de las placas de (segundo) pruebas de ferricianuro se deben realizar en el 100% de las placas de
níquel-cobre o de cobre-níquel terminados y los depósitos de revestimiento de la
espalda. Los resultados no deben indicar la presencia de hierro libre.
El procedimiento de prueba sugerida es la siguiente:
(1) La superficie a examinar debe ser preparado por un método que no (1) La superficie a examinar debe ser preparado por un método que no
causa la contaminación por hierro libre. Una solución de disolvente o
detergente debe eliminar el aceite, la grasa y la suciedad. Una solución de
decapado se puede utilizar para eliminar los óxidos. La superficie debe
enjuagarse a fondo
62
después del decapado o limpieza detergente, utilizando agua destilada o
desionizada. Si se requiere la preparación mecánica de la superficie, se
deben utilizar nuevo papel de lija o muelas abrasivas, y las ruedas de pulido
nonferritic y pinceles.
(2) composición sugerida de la solución de ensayo es como sigue:(2) composición sugerida de la solución de ensayo es como sigue:
(una) 90% en volumen de ferricianuro de potasio (4% de solución)(una) 90% en volumen de ferricianuro de potasio (4% de solución)
(segundo) 10% en volumen de solución que consiste en 1 parte de (segundo) 10% en volumen de solución que consiste en 1 parte de
ácido clorhídrico concentrado (36% a 38% en peso de HCl) y 9 partes de agua
destilada
(3) solución de ensayo fresco debe prepararse inmediatamente antes de (3) solución de ensayo fresco debe prepararse inmediatamente antes de
la aplicación.
(4) La reacción de la solución de prueba se debe comprobar en (4) La reacción de la solución de prueba se debe comprobar en
muestras de níquel-cobre o de cobre-níquel y acero al carbono. Un color
azul debe aparecer inmediatamente en acero al carbono. Sin color debe
aparecer en cobre de níquel o de cobre-níquel dentro de los 10 min. Si
aparece el color, la solución es demasiado ácido, y la nueva solución
debe ser formulada.
(5) Solución debe ser aplicada a la superficie de prueba por la (5) Solución debe ser aplicada a la superficie de prueba por la
pulverización (usando un atomizador) o gota a gota (con un gotero).
Aparición de un color azul definida dentro de 2 min indica la presencia de
hierro libre. Un tinte azul claro debe considerarse insignificante.
(6) Las preguntas relacionadas con la determinación del contenido de hierro (6) Las preguntas relacionadas con la determinación del contenido de hierro
basado en el grado de coloración azul deben ser resueltos por el análisis químico
punto. El contenido de hierro no debe exceder de 6%.
6.6 Prueba hidrostática
El inspector debe ser consultado para establecer la necesidad de pruebas
hidrostáticas de los equipos después de las reparaciones se han completado. La
prueba de presión generalmente no es necesario para la acumulación y restauración
reparaciones de tipo de soldadura, pero si se especifica, debe estar de acuerdo con
el código de construcción o código de post-construcción.
7. REFERENCIAS
ANSI / NB-23-2007, Código de la Junta Nacional de Inspección Editorial:
American National Standards Institute
(ANSI), 25 West 43rd Street, Nueva York 10036 (www.ansi.org)
API RP 582, Directrices para la soldadura de la Química, Petróleo
e industrias de gas
API RP 934, materiales y requisitos de fabricación de
2 1 / 4 Cr-1Mo y 3Cr-1Mo de acero de pared gruesa para recipientes a 2 1 / 4 Cr-1Mo y 3Cr-1Mo de acero de pared gruesa para recipientes a 2 1 / 4 Cr-1Mo y 3Cr-1Mo de acero de pared gruesa para recipientes a 2 1 / 4 Cr-1Mo y 3Cr-1Mo de acero de pared gruesa para recipientes a 2 1 / 4 Cr-1Mo y 3Cr-1Mo de acero de pared gruesa para recipientes a
presión de alta temperatura, alta presión de servicio de hidrógeno
Editorial: Instituto Americano del Petróleo (API),
1220 L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Sección II, Parte C - Especificaciones para Varillas para soldar, electrodos y
metales de relleno
Derechos de autor 2015 por la Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos.
Ninguna reproducción puede hacerse de este material sin el consentimiento por escrito de ASME.
do
www.iran-mavad.com
داوم ىسدنهم ىملع عجرم
material con copyright con licencia para Universidad de Toronto por Thomson Scientific, Inc. (www.techstreet.com). Esta copia descargada en 04/03/2015 09:04:20 -0600 por usuario autorizado logan Ahlstrom. No se permite la reproducción adicional o distribución.

78. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.11
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Sección V - El examen no destructivo Código de calderas y recipientes
a presión de ASME, Edición 2007,
Sección VIII, División 1 - Reglas para la construcción de recipientes a
presión
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Sección IX - los procesos de soldadura Calificaciones Editorial: The
American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY 10016-5.990;
Departamento orden: 22 LawDrive, PO Box 2900, Fairfield, NJ
07007-2900 (www.asme.org) ASTM A380, Práctica estándar para la
limpieza, descalcificación,
y pasivación del acero inoxidable de Componentes, Equipos y Sistemas
Editorial: Sociedad Americana para Pruebas y Materiales
(ASTM), 100 Barr Harbor Drive,
PO Box C700, West Conshohocken, PA 19428-2959 (www.astm.org)
63
AWS A4.2 / A4.2M: 2006 (ISO 8249: 2000), Estándar
Prácticas para calibrar instrumentos magnéticos para medir el
contenido de Delta Ferrítico austeníticos y dúplex ferrítico-austenítico de
acero inoxidable de metal de soldadura Editorial: American Welding
Society (AWS), 8669 NW
Calle 36, Nº 130, Miami, FL 33166 (www.aws.org)
Reparaciones de Deaeradores
Editorial: Instituto de Investigación de Energía Eléctrica (EPRI),
3420 Hillview Avenue, Palo Alto, CA 94304 (www.epri.com)
Baker, K., JR Sloan, y EUpitis. La reparación de un 2 1 / 4 Cr-1MoBaker, K., JR Sloan, y EUpitis. La reparación de un 2 1 / 4 Cr-1MoBaker, K., JR Sloan, y EUpitis. La reparación de un 2 1 / 4 Cr-1MoBaker, K., JR Sloan, y EUpitis. La reparación de un 2 1 / 4 Cr-1MoBaker, K., JR Sloan, y EUpitis. La reparación de un 2 1 / 4 Cr-1Mo
Reactor petroquímica. CMR Boletín 412: 95-105. CMR-1992,
Constitución Diagrama de acero inoxidable
Metales de soldadura; Kotecki, DJ y Siewert, TA
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79. (15)
(15)
Parte 2 - artículo 2.12 ASME PCC-2 a 2015
Artículo 2.12 Filete
soldado Parches
1. DESCRIPCIÓN
(una) Este método de reparación se describen los criterios de selección, (una) Este método de reparación se describen los criterios de selección,
limitaciones de aplicación, diseño, fabricación, ción examina-, y pruebas de filete
soldada parches de superficie para presionar a las piezas de sujeción. filete soldada
superficie métodos de reparación de parches similares con refuerzo soldaduras de
enchufe se proporcionan en el artículo 2.7 de esta Norma.
(segundo) Este método de reparación consiste en el ajuste de una placa de reparación (segundo) Este método de reparación consiste en el ajuste de una placa de reparación
para que coincida estrechamente superficie exterior o interior del componente original. La
placa de reparación está dimensionada para cubrir las zonas que presentan daños, tanto en
el momento de la reparación y que prevé para la vida de diseño de la reparación.
(do) El método de reparación se aplica típicamente a la presión conchas de (do) El método de reparación se aplica típicamente a la presión conchas de
retención que han sufrido local de la pared adelgazamiento (incluso a través de la
pared) debido a la erosión, la corrosión, y otros mecanismos de daño local.
(re) Este método de reparación es aplicable a carcasas cilíndricas, esféricas, (re) Este método de reparación es aplicable a carcasas cilíndricas, esféricas,
planas, y cónicos aswell como otros componentes de presión.
(mi) Este método de reparación es generalmente adecuado para (mi) Este método de reparación es generalmente adecuado para
temperaturas de servicio superiores a la temperatura nil-ductilidad de los
materiales de construcción hasta una temperatura máxima de diseño de 345 ° C
(650 ° F). El uso de este método de reparación para temperaturas más bajas
requiere la evaluación de muesca tough- Ness, la fractura no dúctil y otros
efectos de baja temperatura aplicables. El uso de este método de reparación
para temperaturas más altas requiere la evaluación de la fatiga térmica, fluencia,
y otros efectos de alta temperatura aplicables.
(F) La figura 1 muestra una aplicación típica en un recipiente con una (F) La figura 1 muestra una aplicación típica en un recipiente con una
discontinuidad estructural cercano (en este caso una tobera). La vista en planta en
la parte superior muestra dos de las muchas configuraciones de parche de
reparación posi- ble, que son generalmente de forma rectilínea con esquinas
redondeadas. La vista en sección inferior muestra el aspecto curvatura coincidente
de cada placa de reparación.
2 LIMITACIONES
(una) Parte 1 de esta Norma, “Alcance, Organización y Intención”, (una) Parte 1 de esta Norma, “Alcance, Organización y Intención”,
contiene los requisitos y limitaciones adicionales. Este artículo se utiliza
en conjunción con la parte 1.
(segundo) Este método de reparación no está limitado por el tamaño de los componentes. (segundo) Este método de reparación no está limitado por el tamaño de los componentes.
Sin embargo, un tipo de reparación de manguito puede ser más adecuado para aquellas
aplicaciones en las que el comportamiento de revolución es importante.
(do) Este método de reparación no se aplicará cuando el mecanismo (do) Este método de reparación no se aplicará cuando el mecanismo
de daño, la extensión del daño, o que puedan
64
daño futuro no puede ser caracterizado. Este método de reparación se puede
usar en ciertos casos en zonas con defectos locales de crack-como, a condición
de
(1) el crecimiento se ha detenido, detenido, o se puede predecir con (1) el crecimiento se ha detenido, detenido, o se puede predecir con
precisión para todos los modos de propagación
(2) el efecto de la falla se evalúa utilizando análisis detallados(2) el efecto de la falla se evalúa utilizando análisis detallados
3 DISEÑO
3.1 Consideraciones generales
(una) El enfoque de diseño para este método de reparación se basa en (una) El enfoque de diseño para este método de reparación se basa en
parte en los cálculos de diseño de componentes de presión estándar, tales
como aquellos en el Código ASME BPV, Sección VIII, División 1. Las
limitaciones de aplicación impuestas en la sección 2 se aplica al caso de
carga que rige resultante de la presión interna donde la tensión resultante
es el estrés membrana. Sin embargo, si el componente a ser reparado está
sujeto a la flexión, torsión, cargas de viento, o a la fatiga, el diseño deberá
incluir la evaluación de estas condiciones, utilizando métodos de análisis
adecuados. En todos los casos, se realizará un análisis de ingeniería.
(segundo) En general, el material del parche y la soldadura de metal de (segundo) En general, el material del parche y la soldadura de metal de
aporte debe ser las mismas o muy similares (por ejemplo, composición, física, y
propiedades mecánicas) a la de la construcción original del componente de
presión. la selección del material de reparación deberá considerar, como
mínimo, las características tales como la química, capacidad de soldadura,
propiedades físicas (tales como coeficiente de expansión térmica), propiedades
mecánicas (tales como resistencia, ductilidad, tenacidad a la entalla), y
compatibilitywith el medio de proceso.
(do) El espesor de la placa de parche depende de propiedades (do) El espesor de la placa de parche depende de propiedades
mecánicas de materiales y los tamaños de unión de soldadura
calculados.
(re) El tamaño (longitud y anchura) de la placa de parches está gobernado por el (re) El tamaño (longitud y anchura) de la placa de parches está gobernado por el
requisito de que todas las soldaduras de fijación se encuentran en el metal base de
sonido abarca completamente el área dañada (s) (ver Fig. 1). La placa de reparación
también debe ser lo suficientemente grande como para abarcar cualquier área
adicional (s) previsto para experimentar daños similares o relacionados durante la
duración de la reparación. La placa de parche debe superponerse metal de base de
sonido en por lo menos 25 mm (1 in.).
(mi) Este método de reparación se utiliza generalmente en la superficie (mi) Este método de reparación se utiliza generalmente en la superficie
exterior de componentes sometidos a presión interna. Para aplicaciones bajo
presión externa, una por separado
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80. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.12
La Fig. 1 Reparación de Shell típica zona de discontinuidad
Boquilla
Boquilla
shell Vessel
placa de reparación
(Típ.)
placa de reparación
(Típ.)
retroceso placa ( L min)retroceso placa ( L min)retroceso placa ( L min)
perímetro de soldadura
75 mm (3 pulg.) De radio mínimo
Las áreas típicas de
daños shell
subyacente
Sección a-A
UNA UNA
sesenta y cinco
(15)
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81. Parte 2 - artículo 2.12 ASME PCC-2 a 2015
se realizó un análisis para evaluar consideraciones de pandeo y otra de
inestabilidad.
(F) En la evaluación de la aplicabilidad y la vida útil de este método de (F) En la evaluación de la aplicabilidad y la vida útil de este método de
reparación, se tendrá en cuenta a la compatibilidad del material, futuras
condiciones de funcionamiento, los efectos térmicos y de contracción de la
soldadura, la introducción de grietas y discontinuidades estructurales,
transitorios térmicos y diferenciales de temperatura entre la placa de parches y
la componente, y otros límites de aplicación tales como las limitaciones
exámenes y pruebas. Si el daño a ser parcheado es, o se espera que sea, a
través de la pared, se evaluarán los efectos de los fluidos (por ejemplo,
atrapamiento, la concentración, la corrosión, etc.) que pueden acumularse
entre el recipiente y la placa de parche. Si este método de reparación se va a
implementedduring funcionamiento del componente, pueden necesitar ser
tomado por la seguridad del personal precauciones adicionales.
(sol) El diseño puede considerar la fuerza combinada de la placa de parche (sol) El diseño puede considerar la fuerza combinada de la placa de parche
(teniendo en cuenta también la resistencia de las uniones de soldadura de filete,
incluida la eficiencia de las articulaciones) y la carcasa subyacente. Consideración
también se puede dar al espesor exceso disponible adyacente a la carcasa dañada
usando reglas de sustitución en la zona de código aplicables para las boquillas. Sin
crédito se tomará para el material necesario para la futura tolerancia de corrosión.
3.2 Cargas de presión interna
(una) Para los componentes cilíndricos sometidos a cargas de presión interna, (una) Para los componentes cilíndricos sometidos a cargas de presión interna,
las fuerzas aplicadas sobre el parche de reparación se determinarán como sigue:
(1) carga circunferencial. Unidad fuerzas en dirección del anillo: F CP (1) carga circunferencial. Unidad fuerzas en dirección del anillo: F CP (1) carga circunferencial. Unidad fuerzas en dirección del anillo: F CP (1) carga circunferencial. Unidad fuerzas en dirección del anillo: F CP
F CPF CPPAG
t
F CP pag PD metroF CP pag PD metroF CP pag PD metroF CP pag PD metroF CP pag PD metro
2
(1)
dónde
re metro pag diámetro a la mitad de la pared del componente, mm (in.)re metro pag diámetro a la mitad de la pared del componente, mm (in.)re metro pag diámetro a la mitad de la pared del componente, mm (in.)re metro pag diámetro a la mitad de la pared del componente, mm (in.)
F CP pag fuerza circunferencial debido a la presión interna,F CP pag fuerza circunferencial debido a la presión interna,F CP pag fuerza circunferencial debido a la presión interna,F CP pag fuerza circunferencial debido a la presión interna,
N / mm (lb / in.)
PAG pag presión de diseño interna, kPa (psi)PAG pag presión de diseño interna, kPa (psi)PAG pag presión de diseño interna, kPa (psi)
66
(2) carga longitudinal. fuerzas de la unidad en la dirección longitudinal: (2) carga longitudinal. fuerzas de la unidad en la dirección longitudinal:
F LPF LP
F LPF LP
F CPF CP
F CPF CP
F LP pag PD metroF LP pag PD metroF LP pag PD metroF LP pag PD metroF LP pag PD metro
4
(2)
dónde
F LP pag fuerza longitudinal debido a la presión interna,F LP pag fuerza longitudinal debido a la presión interna,F LP pag fuerza longitudinal debido a la presión interna,F LP pag fuerza longitudinal debido a la presión interna,
N / mm (lb / in.)
(segundo) Si otras cargas son aplicables (por ejemplo, flexión, torsión, (segundo) Si otras cargas son aplicables (por ejemplo, flexión, torsión,
viento, etc.), que se determinarán y se añaden a la carga de presión de tal
manera que
F do pag F CP + F COF do pag F CP + F COF do pag F CP + F COF do pag F CP + F COF do pag F CP + F COF do pag F CP + F COF do pag F CP + F CO
y
F L pag F LP pag F LOF L pag F LP pag F LOF L pag F LP pag F LOF L pag F LP pag F LOF L pag F LP pag F LOF L pag F LP pag F LOF L pag F LP pag F LOF L pag F LP pag F LO
dónde
F do pag fuerza circunferencial total de todas las cargas,F do pag fuerza circunferencial total de todas las cargas,F do pag fuerza circunferencial total de todas las cargas,F do pag fuerza circunferencial total de todas las cargas,
N / mm (lb / in.)
F CO pag fuerza circunferencial debido a otra aplicableF CO pag fuerza circunferencial debido a otra aplicableF CO pag fuerza circunferencial debido a otra aplicableF CO pag fuerza circunferencial debido a otra aplicable
cargas, N / mm (lb / pulg.)
F L pag fuerza longitudinal total de todas las cargas, N / mmF L pag fuerza longitudinal total de todas las cargas, N / mmF L pag fuerza longitudinal total de todas las cargas, N / mmF L pag fuerza longitudinal total de todas las cargas, N / mm
(Lb / in.)
F LO pag fuerza longitudinal debido a otra aplicableF LO pag fuerza longitudinal debido a otra aplicableF LO pag fuerza longitudinal debido a otra aplicableF LO pag fuerza longitudinal debido a otra aplicable
cargas, N / mm (lb / pulg.)
(do) cálculos de fuerza alternativos apropiados para componentes de (do) cálculos de fuerza alternativos apropiados para componentes de
presión esférica, toriesférica, o elipsoidal se utilizarán cuando sea
aplicable.
3.3 Evaluación Estructural discontinuidad
(una) Para tensiones cerca de una boquilla u otra discontinuidad (una) Para tensiones cerca de una boquilla u otra discontinuidad
estructural a ser insignificante, la distancia mínima
(15)
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82. (15)
ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.12
entre la placa de parche filete soldada y la discontinuidad existente
debería
L min pag 2 ( R metro t) 1/2 L min pag 2 ( R metro t) 1/2 L min pag 2 ( R metro t) 1/2 L min pag 2 ( R metro t) 1/2 L min pag 2 ( R metro t) 1/2 L min pag 2 ( R metro t) 1/2 L min pag 2 ( R metro t) 1/2 L min pag 2 ( R metro t) 1/2 (3)
dónde
L min pag distancia placa revés (ver Fig. 1), mm (in.)L min pag distancia placa revés (ver Fig. 1), mm (in.)L min pag distancia placa revés (ver Fig. 1), mm (in.)L min pag distancia placa revés (ver Fig. 1), mm (in.)
R metro pag radio en mitad de la pared del componente, mm (in.)R metro pag radio en mitad de la pared del componente, mm (in.)R metro pag radio en mitad de la pared del componente, mm (in.)R metro pag radio en mitad de la pared del componente, mm (in.)
t pag espesor de la pared del componente, mm (in.) La ecuación (3) t pag espesor de la pared del componente, mm (in.) La ecuación (3) t pag espesor de la pared del componente, mm (in.) La ecuación (3)
se aplica la distancia revés ( R metro t) 1/2 tanto a la boquilla existente (u otra se aplica la distancia revés ( R metro t) 1/2 tanto a la boquilla existente (u otra se aplica la distancia revés ( R metro t) 1/2 tanto a la boquilla existente (u otra se aplica la distancia revés ( R metro t) 1/2 tanto a la boquilla existente (u otra se aplica la distancia revés ( R metro t) 1/2 tanto a la boquilla existente (u otra se aplica la distancia revés ( R metro t) 1/2 tanto a la boquilla existente (u otra
discontinuidad estructural similar) y la placa de parche.
Este límite de proximidad también se aplica a la distancia entre las placas
de parche de filete soldada adyacentes, en aquellas aplicaciones en las que
más de uno se emplean en un componente dado.
(segundo) En aquellas aplicaciones donde la placa de parche es adjuntar a las (segundo) En aquellas aplicaciones donde la placa de parche es adjuntar a las
almohadillas de refuerzo boquilla existentes, la placa de parche puede estar contorneada
para que coincida con el perímetro de la almohadilla de refuerzo y se suelda a la misma con
una junta de penetración completa.
(do) En aquellas aplicaciones donde la cáscara dañado es dentro de L min de (do) En aquellas aplicaciones donde la cáscara dañado es dentro de L min de (do) En aquellas aplicaciones donde la cáscara dañado es dentro de L min de (do) En aquellas aplicaciones donde la cáscara dañado es dentro de L min de (do) En aquellas aplicaciones donde la cáscara dañado es dentro de L min de
una tobera u otra discontinuidad estructural, la placa de parche debe ser diseñada
como una almohadilla de refuerzo que se extiende 360 ​​° alrededor de la boquilla /
de apertura, y se suelda a la misma con una junta de penetración completa.
Alternativamente, el análisis detallado adicional puede realizarse para evaluar
tensiones locales.
3.4 carga admisible en el perímetro soldadura de filete
(una) La soldadura perímetro debe ser dimensionado de tal manera que la (una) La soldadura perímetro debe ser dimensionado de tal manera que la
carga admisible sobre la soldadura excede las cargas longitudinales y
circunferenciales de acuerdo con eq. (4).
w minw min
F UNA ≥ w min ES una F UNA ≥ w min ES una F UNA ≥ w min ES una F UNA ≥ w min ES una F UNA ≥ w min ES una F UNA ≥ w min ES una F UNA ≥ w min ES una (4)
dónde
mi pag factor de eficiencia junta de soldadura (0.55)mi pag factor de eficiencia junta de soldadura (0.55)mi pag factor de eficiencia junta de soldadura (0.55)
F UNA pag fuerza permisible en soldaduras de filete, N / mmF UNA pag fuerza permisible en soldaduras de filete, N / mmF UNA pag fuerza permisible en soldaduras de filete, N / mmF UNA pag fuerza permisible en soldaduras de filete, N / mm
(Lb / in.); F A> F do y F L(Lb / in.); F A> F do y F L(Lb / in.); F A> F do y F L(Lb / in.); F A> F do y F L(Lb / in.); F A> F do y F L(Lb / in.); F A> F do y F L(Lb / in.); F A> F do y F L(Lb / in.); F A> F do y F L
S una pag estrés metal de base permisible, MPa (psi) 1S una pag estrés metal de base permisible, MPa (psi) 1S una pag estrés metal de base permisible, MPa (psi) 1S una pag estrés metal de base permisible, MPa (psi) 1S una pag estrés metal de base permisible, MPa (psi) 1
w min pag mínima dimensión de la pierna de soldadura, mm (in.)w min pag mínima dimensión de la pierna de soldadura, mm (in.)w min pag mínima dimensión de la pierna de soldadura, mm (in.)w min pag mínima dimensión de la pierna de soldadura, mm (in.)
NOTA: El tamaño máximo de soldadura de filete diseño no deberá exceder el espesor del
material más delgado que se unen ni 40 mm (1,5 pulg.).
(segundo) Alternativamente, la prepara- ción borde de soldadura perimetral (segundo) Alternativamente, la prepara- ción borde de soldadura perimetral
puede ser biselada para aumentar el espesor de la garganta efectiva de la
soldadura. En ningún caso la garganta efectiva
1 metal de soldadura Compatible deberá ser de igual o mayor resistencia.1 metal de soldadura Compatible deberá ser de igual o mayor resistencia.
67
exceder el espesor nominal de la placa de la reparación o el espesor
original componente nominal.
(do) Además, se considerará que la excentricidad trayectoria de carga de la tensión (do) Además, se considerará que la excentricidad trayectoria de carga de la tensión
circunferencial en la placa de chapa de la carcasa y el parche. Las soldaduras
perimetrales que llevan cargas circunferenciales tendrán un tamaño tal que
T
t
e T / 2e T / 2
t / 2t / 2
bisel opcional
S w pag ( PD metro/ 2 T) + ( 3 PD metro E / T 2)S w pag ( PD metro/ 2 T) + ( 3 PD metro E / T 2)S w pag ( PD metro/ 2 T) + ( 3 PD metro E / T 2)S w pag ( PD metro/ 2 T) + ( 3 PD metro E / T 2)S w pag ( PD metro/ 2 T) + ( 3 PD metro E / T 2)S w pag ( PD metro/ 2 T) + ( 3 PD metro E / T 2)S w pag ( PD metro/ 2 T) + ( 3 PD metro E / T 2)S w pag ( PD metro/ 2 T) + ( 3 PD metro E / T 2)S w pag ( PD metro/ 2 T) + ( 3 PD metro E / T 2)S w pag ( PD metro/ 2 T) + ( 3 PD metro E / T 2)S w pag ( PD metro/ 2 T) + ( 3 PD metro E / T 2)S w pag ( PD metro/ 2 T) + ( 3 PD metro E / T 2)S w pag ( PD metro/ 2 T) + ( 3 PD metro E / T 2) (5)
dónde
mi pag excentricidad trayectoria de carga ( T + t) / 2, mm (in.)mi pag excentricidad trayectoria de carga ( T + t) / 2, mm (in.)mi pag excentricidad trayectoria de carga ( T + t) / 2, mm (in.)mi pag excentricidad trayectoria de carga ( T + t) / 2, mm (in.)mi pag excentricidad trayectoria de carga ( T + t) / 2, mm (in.)mi pag excentricidad trayectoria de carga ( T + t) / 2, mm (in.)
S w pag estrés de soldadura calculada, MPa (psi); S w ≤ 1.5 S unaS w pag estrés de soldadura calculada, MPa (psi); S w ≤ 1.5 S unaS w pag estrés de soldadura calculada, MPa (psi); S w ≤ 1.5 S unaS w pag estrés de soldadura calculada, MPa (psi); S w ≤ 1.5 S unaS w pag estrés de soldadura calculada, MPa (psi); S w ≤ 1.5 S unaS w pag estrés de soldadura calculada, MPa (psi); S w ≤ 1.5 S unaS w pag estrés de soldadura calculada, MPa (psi); S w ≤ 1.5 S unaS w pag estrés de soldadura calculada, MPa (psi); S w ≤ 1.5 S unaS w pag estrés de soldadura calculada, MPa (psi); S w ≤ 1.5 S unaS w pag estrés de soldadura calculada, MPa (psi); S w ≤ 1.5 S una
T pag espesor de pared de la placa de parche, mm (in.)T pag espesor de pared de la placa de parche, mm (in.)T pag espesor de pared de la placa de parche, mm (in.)
3.5 Límites de conformación en frío
(una) Carbon y las placas de parche acero de baja aleación fabricadas por (una) Carbon y las placas de parche acero de baja aleación fabricadas por
conformación en frío no deberá exceder de 5% de alargamiento de la fibra extrema. El
alargamiento de la fibra extrema se determina como sigue:
(1) Por doble curvatura(1) Por doble curvatura
75 TR F 1 - R F75 TR F 1 - R F75 TR F 1 - R F75 TR F 1 - R F75 TR F 1 - R F75 TR F 1 - R F
R o ≤ 5% R o ≤ 5% R o ≤ 5% R o ≤ 5%
(6)
dónde
R F pag radio de la línea central final del plato parche, mm (in.)R F pag radio de la línea central final del plato parche, mm (in.)R F pag radio de la línea central final del plato parche, mm (in.)R F pag radio de la línea central final del plato parche, mm (in.)
R o pag radio de la línea central original de la placa de parche (igualesR o pag radio de la línea central original de la placa de parche (igualesR o pag radio de la línea central original de la placa de parche (igualesR o pag radio de la línea central original de la placa de parche (iguales
infinito para la placa plana), mm (in.)
T pag espesor de la placa de parches, mm (in.)T pag espesor de la placa de parches, mm (in.)T pag espesor de la placa de parches, mm (in.)
(2) Para curvatura simple(2) Para curvatura simple
50 TR F 1 - R F50 TR F 1 - R F50 TR F 1 - R F50 TR F 1 - R F50 TR F 1 - R F50 TR F 1 - R F
R o ≤ 5% R o ≤ 5% R o ≤ 5% R o ≤ 5%
(7)
(segundo) Parches frías formadas más allá de estos límites pueden ser utilizados (segundo) Parches frías formadas más allá de estos límites pueden ser utilizados
siempre que reciban el alivio de tensión de postformado apropiado antes de la
instalación.
4 FABRICACIÓN
(una) bordes de la placa se pueden cortar a la forma y tamaño por medios (una) bordes de la placa se pueden cortar a la forma y tamaño por medios
mecánicos tales como el mecanizado, corte, molienda, o por medios térmicos,
tales como la llama o de corte de arco.
(15)
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Ninguna reproducción puede hacerse de este material sin el consentimiento por escrito de ASME.
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83. Parte 2 - artículo 2.12 ASME PCC-2 a 2015
Si se utilizan medios térmicos, aminimumof 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) material Si se utilizan medios térmicos, aminimumof 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) material Si se utilizan medios térmicos, aminimumof 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) material Si se utilizan medios térmicos, aminimumof 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) material Si se utilizan medios térmicos, aminimumof 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) material
adicional se elimina por rectificado o de mecanizado. Si la placa de reparación
es mayor que 25 mm (1 pulg.) De espesor, y el tamaño de filete de soldadura
es menor que el espesor de la placa, los bordes de soldadura de preparación
serán examinados por partícula magnética (MT) o líquidos penetrantes (PT)
métodos para comprobar para laminaciones. Laminaciones deberán ser causa
de rechazo a menos reparado o encontrado aceptable por análisis de aptitud
para el servicio de acuerdo con API 579-1 / ASME FFS-1.
(segundo) La placa de parche puede estar formado a la forma requerida por cualquier (segundo) La placa de parche puede estar formado a la forma requerida por cualquier
proceso que no perjudiquen indebidamente las propiedades mecánicas de la platematerial
parche. Cuando sea necesario debido a la reparación tamaño de la placa o el acceso /
consideraciones de interferencia, secciones divididas se pueden utilizar cuando se unen
por soldaduras de penetración total.
(do) Piezas a filete soldadas deberá ser apto tan firmemente como sea (do) Piezas a filete soldadas deberá ser apto tan firmemente como sea
práctico a la superficie a soldar y en ningún caso deben estar separados por
más de 5 mm ( 3 / dieciséis en.). Si la separación en el borde contacto con los discos más de 5 mm ( 3 / dieciséis en.). Si la separación en el borde contacto con los discos más de 5 mm ( 3 / dieciséis en.). Si la separación en el borde contacto con los discos más de 5 mm ( 3 / dieciséis en.). Si la separación en el borde contacto con los discos más de 5 mm ( 3 / dieciséis en.). Si la separación en el borde contacto con los discos
de la placa es de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) o superior, el tamaño de la soldadura de la placa es de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) o superior, el tamaño de la soldadura de la placa es de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) o superior, el tamaño de la soldadura de la placa es de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) o superior, el tamaño de la soldadura de la placa es de 1,5 mm ( 1 / dieciséis in.) o superior, el tamaño de la soldadura
perimetral se calculará mediante la adición de la cantidad de la separación a la
excentricidad, mi. (re) Los procedimientos de soldadura, soldadores y excentricidad, mi. (re) Los procedimientos de soldadura, soldadores y excentricidad, mi. (re) Los procedimientos de soldadura, soldadores y
operadores de soldadura deben ser calificados de acuerdo con los requisitos
actuales del código aplicable de construcción o código de post-construcción. Si
no se especifica lo contrario, Código ASME BPV, Sección IX se puede usar
para el procedimiento y la calificación de desempeño. Artículo 2.10 debe ser
consultado para cuestiones de soldadura en servicio; Artículo 2.14 debe ser
consultado para el tratamiento de calor de campo temas.
(mi) actividades de reparación en campo deben ajustarse a la siguiente (mi) actividades de reparación en campo deben ajustarse a la siguiente
secuencia:
(1) Paint, escala, óxido, líquidos y otros foreignmaterial deberá ser (1) Paint, escala, óxido, líquidos y otros foreignmaterial deberá ser
retirado de la zona de soldadura y una zona de no menos de 40 mm (1 1 / 2 in.) retirado de la zona de soldadura y una zona de no menos de 40 mm (1 1 / 2 in.) retirado de la zona de soldadura y una zona de no menos de 40 mm (1 1 / 2 in.) retirado de la zona de soldadura y una zona de no menos de 40 mm (1 1 / 2 in.) retirado de la zona de soldadura y una zona de no menos de 40 mm (1 1 / 2 in.)
a cada lado de la soldadura.
(2) En aquellas áreas que serán cubiertos por la nueva placa de parche, (2) En aquellas áreas que serán cubiertos por la nueva placa de parche,
existente costura shell o soldaduras circunferenciales deben ser molidas a ras
con el recipiente o tubería OD y deben ser examinados por el método MT o PT.
(3) La nueva placa de parche puede ser colocado en posición usando cualquier (3) La nueva placa de parche puede ser colocado en posición usando cualquier
método adecuado.
(4) Costuras dentro del propio parche deben hacerse primero. La soldadura (4) Costuras dentro del propio parche deben hacerse primero. La soldadura
perimetral puede entonces ser completada. Abrazaderas o cuñas se pueden usar para
asegurar la alineación adecuada de las articulaciones y el ajuste de seguimiento.
(F) superficies metálicas expuestas deben ser recubiertas, en su caso, (F) superficies metálicas expuestas deben ser recubiertas, en su caso,
después de la finalización de todo el examen y ensayo.
(sol) Para impedir la acumulación de presión de gas entre la placa de parche (sol) Para impedir la acumulación de presión de gas entre la placa de parche
y el límite componente de presión, disposiciones para la ventilación durante la
soldadura de cierre final o, en su caso, el tratamiento térmico posterior a la
soldadura, pueden ser necesarios. Si la placa de parche está diseñado para
defectos través de la pared pero aplicado a la barrera de presión antes de ser
68
violada, la rejilla de ventilación debe ser sellado después de la finalización de la soldadura y, en
su caso, el tratamiento térmico posterior a la soldadura.
5 EXAMEN
(una) Patch soldaduras de fijación placa serán examinados en (una) Patch soldaduras de fijación placa serán examinados en
Accordancewith el código aplicable de construcción o código de
post-construcción por cualquiera de los métodos MT o Pt si no la
temperatura limitada por los métodos de ensayo. Si no se especifica de
otra manera por el código aplicable de construcción o código de
post-construcción, ECM se realiza usando procedimientos escritos y
calificado de acuerdo con ASME BPVC Sección V.
(segundo) Si se utilizan las argollas de elevación y dejar en su lugar, sus (segundo) Si se utilizan las argollas de elevación y dejar en su lugar, sus
soldaduras de fijación deberán ser examinadas por métodos MT o PT. En todos los
lugares donde orejetas de elevación temporales, abrazaderas soldadas, y / o cuñas
se retiran después de instalación de la placa de parches, las áreas de eliminación
serán examinados por métodos MT o PT.
(do) Las soldaduras que unen las secciones de placas de parche hechas de (do) Las soldaduras que unen las secciones de placas de parche hechas de
piezas separadas deben estar superficie contorneada y volu- examinado
métricamente por cualquiera de examinationmethods radiográficos o
ultrasónicas a la medida de lo posible. Si no es posible, PT multicapa o
exámenes MT deben llevarse a cabo.
(re) Si es necesario un tratamiento térmico posterior a la soldadura, el examen se (re) Si es necesario un tratamiento térmico posterior a la soldadura, el examen se
llevará a cabo después de la aplicación de PWHT.
(mi) Se aplicarán los criterios de examen de aceptación del código aplicable (mi) Se aplicarán los criterios de examen de aceptación del código aplicable
de la construcción o el código posterior a la construcción.
6 PRUEBAS
(una) Los ensayos deberán realizarse de acuerdo con el código posterior a la (una) Los ensayos deberán realizarse de acuerdo con el código posterior a la
construcción aplicables.
(segundo) El componente de presión y la placa (s) parche instalado deben (segundo) El componente de presión y la placa (s) parche instalado deben
probarse contra fugas de acuerdo con el código de post-construcción
aplicable. precauciones de seguridad especiales se deben tomar cuando se
realiza la prueba de fugas neumático.
(do) Si es permitido por el código posterior a la construcción aplicable, el (do) Si es permitido por el código posterior a la construcción aplicable, el
examen no destructivo se puede realizar como una alternativa a la prueba de
estanqueidad. Además, una inspección inicial de servicio se puede realizar de todas
las juntas de soldadura después de que el componente de presión ha vuelto a la
presión de funcionamiento normal y la temperatura, si éstos se redujeron mientras
que se realizó la soldadura.
(re) Pruebas e inspecciones deben ser performedprior a una nueva aplicación del (re) Pruebas e inspecciones deben ser performedprior a una nueva aplicación del
recubrimiento, el aislamiento, o encamisado, según sea el caso.
7. REFERENCIAS
API 579-1 / ASME FFS-1, Aptitud para el Servicio 5 de junio del 2007
Autor: Instituto Americano del Petróleo (API),
1220 L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
(15)
(15)
Derechos de autor 2015 por la Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos.
Ninguna reproducción puede hacerse de este material sin el consentimiento por escrito de ASME.
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84. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.12
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección V -
Examen no destructivo
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección VIII,
División 1 - Reglas para la construcción de recipientes a presión
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección IX -
Soldadura, soldadura fuerte, y la fusión de Calificaciones
69
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 Ley Drive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org)
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85. Parte 2 - artículo 2.13 ASME PCC-2 a 2015
Artículo 2.13 roscado o
reparaciones tapón soldado
1. DESCRIPCIÓN
Este método de reparación describe restauración de un componente o sistema
mediante la eliminación de una falla o defecto a través de la perforación o de
mecanizado de un agujero sin tener que reemplazar el material componente. Fuga y
hermeticidad de la presión se consigue mediante la inserción de un sólido o roscado
tapón y la aplicación de una soldadura de sellado. La presencia o la reparación de
defectos no deberían verse afectadas. Este método también se puede utilizar para
ganar acceso a un componente, dentro o fuera, para la inspección u otros fines.
2 LIMITACIONES
2.1 general de
Parte 1 de esta Norma, “Alcance, Organización y Intención”, contiene
los requisitos y limitaciones adicionales. Este artículo se utiliza en
conjunción con la parte 1.
2.2 Reparaciones
No es la intención de este artículo a ser utilizado para la reparación de rutina de los
defectos de soldadura o para situaciones donde el condi- ción se puede eliminar
mediante la excavación de materiales y dejando el componente como es.
2.3 corrosión
Este método de reparación crea generalmente una grieta y por lo tanto no es
adecuado para entornos de servicio que pueden ser objeto de corrosión de la
grieta.
3 DISEÑO
3.1 Revisión de Diseño
Una revisión de ingeniería a fondo del diseño se llevará a cabo para
validar la aplicabilidad de este método para restaurar la integridad de un
componente o sistema. Como mínimo, se considerará lo siguiente:
(una) necesidad de soldadura sello vs. tapón roscado(una) necesidad de soldadura sello vs. tapón roscado
(segundo) vs. no reforzada reforzado configuraciones(segundo) vs. no reforzada reforzado configuraciones
(do) consideración del uso de tapones gamma utilizada para la inspección (do) consideración del uso de tapones gamma utilizada para la inspección
radiográfica
La Figura 1 ilustra un dispositivo de enchufe macho típico.
3.2 Propiedades de los materiales
Material de enchufe debe tener la misma resistencia, propiedades de
expansión térmica, y contenido de la aleación como el material de componente
original. El uso de materiales diferentes deben
70
debe evitarse a menos evaluado y justificado en la revisión inge- niería.
Refuerzo 3.3 Apertura
Refuerzo de la abertura debe estar diseñado para cumplir con la
construcción aplicables o código postconstruction.
3.4 requisitos de resistencia
Tamaño de la rosca, de paso, compromiso, etc. (para tapones roscados), y
tamaño de la soldadura (para tapones roscados) deberán proporcionar carga
satisfactoria capacidad para cumplir con los requisitos de resistencia de la
construcción aplicable o código de post-construcción de transporte.
3.5 Fuerza y ​​Consecuencias de corrosión
La resistencia y la corrosión (grieta, materiales disímiles, etc.)
consecuencias deben ser evaluados con respecto a la utilización de sólido
frente a los tapones roscados. El efecto de servicio en las roscas deterioradas
frente a un retainingweld presión debe ser considerado.
3.6 Eliminación de materiales
La cantidad de material que se va a retirar, la zona de extracción
resultante (localización, la extensión y configuración), y el método para
restaurar la integridad (enchufe liso, tapón roscado, refuerzo, etc.) se
tratan en la revisión del diseño.
3.7 Acabado Dimensiones
El diámetro del orificio acabado o de configuración (después de la perforación,
roscado, o que se estrecha, etc.) se determinará mediante análisis de ingeniería.
4 FABRICACIÓN
4.1 Localización de fallas
La falla o área de interés estarán situados, caracterizan y dimensionados por
medios adecuados de ultrasonidos o de otro tipo.
La eliminación de fallas 4.2
La falla o área general deben ser removidos mediante la perforación o el
mecanizado de una circular, a través del grosor agujero.
4.3 Plug Fabrication
Un tapón se fabrica de acuerdo con la especificación de diseño.
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86. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.13
La Fig. 1 dispositivo de enchufe macho Típica
dos pases mínimo sello de
soldadura
diámetro del tubo. 0.250
pulg.
Fuera del
tambor
En el interior del
tambor
En el interior del
tambor
avellanado
0,31 en.
45 grados aprox.
45 grados aprox.
+0.000 pulg.
-0,031 pulg.
0,25 en.
Después de 0,25 en. Sellar soldadura se ha
completado, soldadura escariado un mínimo de
dos pasadas
(A) tapón soldado en la Posición
(B) Disposición de tapón para los agujeros de tubo con el interior escariadores
(C) Plug Disposición para Agujeros tubo que tiene No escariadores o
Con Contrataladro exterior
Fuera del
tambor
avellanado
diámetro del tubo. 0.125
pulg.
+0.000 pulg.
-0,031 pulg.
GENERAL NOTA: El uso de escariados (como se muestra) típicamente reduce la restricción en las soldaduras de sellado y reducir al mínimo el agrietamiento.
71
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87. Parte 2 - artículo 2.13 ASME PCC-2 a 2015
4.4 Lubricantes
lubricante de rosca o cinta generalmente no se utiliza con tapones
roscados en servicio temperatura elevada.
4.5 Inserción Plug
La inserción (o tornillo) de la clavija se verificarán para un ajuste arriba
y / o tensión de acuerdo con la especificación de diseño.
4.6 Sello o soldadura en ángulo
Una soldadura de sello o resistencia de la soldadura de filete se puede aplicar
usando un procedimiento de soldadura calificado de acuerdo con la construcción
aplicable o código de post-construcción.
5 EXAMEN
La eliminación de fallas 5.1 Verificación
Cuando un orificio y la posterior enchufe se utilizan para eliminar un
defecto o defecto, la eliminación se verificará como es requerido por la
construcción aplicable o código de post-construcción.
Examen 5.2 Superficie
Un examen superficie se llevará a cabo en el sello completado o
refuerzo soldadura de filete de acuerdo con y si es requerido por la
construcción aplicable o código postconstruction.
5.3 Documentación
La inspección, como se especifica en los documentos de los proyectos de gobierno,
deberá ser documentada.
72
6 PRUEBAS
De fugas, tensión o presión de prueba (hidrostática o neumática) se
llevarán a cabo de acuerdo con y, si es necesario, por la construcción
aplicable o código postconstruction. preservice inspección de fugas
durante el inicio se puede realizar como una alternativa si está permitido
por el código de aplicación (véase el artículo 5.1).
7. REFERENCIAS
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Sección I, Calderas eléctricas
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Sección VIII, división 1, Reglas para la construcción de recipientes a
presión
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Sección IX, los procesos de soldadura Requisitos ASME B31.1-2007,
Power tuberías ASME B31.3-2006, tuberías de proceso Editorial: The
American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 Ley Drive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org) PFI ES-16, orificios de
acceso, jefes y Tapones para
Radiográfica Inspección de soldaduras de tuberías Editorial: fabricación de
tuberías Institute (PFI), 511 Avenida
de las Américas, Nueva York, NY 10011 (www.pfi-institute.org)
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88. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.14
Artículo 2.14 Campo Tratamiento
térmico de los buques
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Introducción
El tratamiento térmico de las operaciones en el campo se realiza con
frecuencia en relación con las reparaciones y alteraciones de recipientes a
presión y en ocasiones al campo fabricado nuevos vasos. Sin precauciones
adecuadas, sin embargo, la operación de tratamiento térmico puede provocar
daños en el buque.
1.2 Alcance
Este artículo proporciona una guía para reducir la pro- babilidad de causar
daños en el barco, como resultado de la operación de tratamiento térmico.
1.3 Aplicación
Este artículo se aplica a las operaciones de tratamiento de calor de campo para
recipientes a presión. Esta operación de tratamiento térmico puede ser necesario debido a
las reparaciones o alteraciones soldadas o por razones vice ambiente cios. Es aplicable a
posterior a la soldadura las operaciones de tratamiento de calor, así como otras operaciones
de tratamiento de calor, tales como el tratamiento de calor de deshidrogenación.
2 LIMITACIONES
2.1 Requisitos adicionales
Parte 1 de esta Norma, “Alcance, Organización y Intención”, contiene
los requisitos adicionales y limitaciones. Este artículo se utiliza en
conjunción con la parte 1.
2.2 Lugar de Trabajo
Este artículo se aplicará a las operaciones in situ el tratamiento de calor de campo.
2.3 Códigos y Normas
Los requisitos técnicos para el tratamiento térmico se derivan de los
códigos y normas nuevas y post-construcción aplicables. Los ejemplos
incluyen ASME BPVC Sección VIII, NB-23, y API 510.
3 DISEÑO
3.1 Métodos
Los métodos de aplicación de calor en un proceso de tratamiento con calor de campo
incluyen cocción interna o externa, de calentamiento por resistencia eléctrica, y calentamiento
por inducción. El tratamiento térmico de los vasos puede consistir en el tratamiento térmico de
todo el recipiente, el tratamiento térmico de una banda circunferencial completa del buque, o el
calor
73
el tratamiento de un área localizada de la embarcación sin calentar toda la
circunferencia ( “spot” o “ojo de buey”). Estrés y estabilidad evaluaciones del
tratamiento térmico propuesto son dependientes del tipo de heatingmethod
empleado. El calentamiento local será generalmente causar estrés más térmica
que el calentamiento de una banda circunferencial, pero puede proporcionar el
beneficio de una mejor estabilidad estructural.
3.1.1 Métodos de calefacción. de tiro externo se logra a través de 3.1.1 Métodos de calefacción. de tiro externo se logra a través de
quemadores externos al recipiente. El aire caliente de estos quemadores
es conducido dentro del recipiente para llevar a cabo el tratamiento
térmico. Cuando lo permita el acceso, cocción interna se lleva a cabo a
través de quemadores internos al recipiente que proporcionan calor
radiante y convectivo a la zona a tratar calor. mamparos aislante interior
se pueden utilizar con disparo tanto externa como interna para aislar la
zona a tratar calor. calentamiento por resistencia eléctrica se realiza
mediante la aplicación de almohadillas de calentamiento eléctrica a los
componentes que están siendo calentadas. El calentamiento por
inducción se lleva a cabo mediante la inducción de calor en los
componentes a través de dispositivos electromagnéticos. Cada uno tiene
ventajas y desventajas específicas, así como consideraciones de
seguridad.
3.1.2 Cálculos y criterios de aceptación. Directrices para el diseño de una 3.1.2 Cálculos y criterios de aceptación. Directrices para el diseño de una
estrategia de tratamiento térmico para tratamientos térmicos locales se pueden
encontrar en la CMR Boletín 452 y API 510. Estos documentos proporcionan
información para el diseño de la banda requerida en remojo, la banda se
calienta, y la banda de control de gradiente. Gradiente de temperatura, anchos
de banda, y las evaluaciones de estrés y de estabilidad se pueden calcular de
forma manual o mediante el uso de técnicas (FEA) de análisis de elementos
finitos lineal o no lineal. Las tensiones residuales pueden ser omitidos en estos
cálculos. CMR Boletín 452 ofrece pautas para los niveles de estrés aceptables.
Sin embargo, los criterios para seleccionar y establecer los niveles de esfuerzo
aceptables deben tener en cuenta los parámetros del componente y su entorno
de servicio.
3.2 Expansión Térmica
Todos los artículos sometidos a tratamiento térmico operaciones estarán
sujetos a la expansión térmica. La extensión de esta expansión será
evaluado y acomodó. El fracaso para permitir la expansión térmica puede
provocar daños en el buque. A menos que se lleva a cabo un análisis más
detallado, la expansión de los aceros al carbono y de baja aleación en típico
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89. Parte 2 - artículo 2.14 ASME PCC-2 a 2015
temperatura PWHT de 650 ° C (1200 ° F) puede estimarse como 8 mm / m
(0,1 in./ft).
3.2.1 Restricción local. la restricción local puede desarrollarse de muchas 3.2.1 Restricción local. la restricción local puede desarrollarse de muchas
maneras. El tratamiento térmico de una mancha o área de “ojo de buey” en un buque
en lugar de una banda alrededor de la circunferencia se traducirá en tensiones están
desarrollando dentro de la cáscara como la zona de remojo y contiguas zonas de
temperatura más bajas tienen diferente expansión térmica.
La evaluación de este tipo de tratamiento térmico por lo general requiere el uso
de FEA realizado por un ingeniero con experiencia en el calor evaluaciónde el
tratamiento de procedimientos. El gradiente de la zona de remojo de una banda a
las porciones no calentadas de un recipiente también es importante para evaluar, y
como punto de partida los principios establecidos en la CMR Boletín 452 canbe
utilizado. Otra fuente de moderación local podría ser la proximidad de una cabeza
para una banda alrededor de la cáscara que está siendo tratado de calor. A medida
que la cáscara se expande debido a la expansión térmica, la cabeza relativamente
frío frena el crecimiento. La determinación de la idoneidad de una estrategia de
tratamiento térmico que implica la restricción local debe ser realizado por los
ingenieros experimentados en este tipo de análisis.
3.2.2 Otros medios de inmovilización. Restricción impuesta a un recipiente 3.2.2 Otros medios de inmovilización. Restricción impuesta a un recipiente
de expansión de otros componentes de los componentes de retención de presión
puede dar lugar a fuerzas y tensiones sustanciales en un recipiente que es el
tratamiento undergoingheat. Evitar tales restricciones externas puede implicar
temporar- componentes ily aflojar o desprendimiento. En algunos casos esto
puede requerir de corte y nueva soldadura de los componentes estructurales o de
otro. anillos de refuerzo, anillos de soporte de aislamiento, sillas de montar, etc.,
pueden requerir calentamiento suplementario con el fin de mantener una
temperatura compatible con la cáscara a los que están unidos.
3.2.2.1 Estructuras. estruc- interna y externa
componentes turales que restringen la expansión térmica libre del vaso deben
ser retirados o sus conexiones aflojados para permitir el crecimiento térmico sin
restricciones. componentes estructurales internos incluyen internos de la vasija,
tales como sistemas de soporte de lecho de catalizador, bandejas, distribuidores,
los colectores de salida, las placas de impacto, etc. soldadas estructuras internas
pueden requerir elementos de calefacción individuales y de supervisión para
asegurar la expansión térmica compatible si se dejan en su lugar durante el
tratamiento térmico . componentes estructurales externos incluyen escaleras y
plataformas. Evaluación de plataformas debe incluir la consideración para el
crecimiento radial de la embarcación y las conexiones a los vasos y estructuras
adyacentes. Pasamanos y largueros intermedios en las plataformas adyacentes
también deben ser evaluados para verificar que no restringen el movimiento de
las plataformas con respecto al otro. Las escaleras deben ser evaluados para
verificar que son compatibles en una sola elevación y guían a los demás. Las
tuercas en las guías deben ser lo suficientemente floja como para permitir el
movimiento vertical de la escalera.
3.2.2.2 sillas de montar. En el caso de un recipiente horizontal en sillas de montar, 3.2.2.2 sillas de montar. En el caso de un recipiente horizontal en sillas de montar,
la placa de base de una silla de montar típicamente con ranuras orificios de los pernos de
anclaje para permitir fitup y térmica
74
movimiento a temperatura de diseño de la embarcación. La expansión mal ter- entre
las sillas de montar se determinará y la longitud de la ranura disponible comprueba
para asegurarse de que la silla de montar tendrá suficiente espacio para moverse.
Tenga en cuenta que esto requiere la comprobación de la ubicación actual de los
pernos de anclaje con respecto al borde de la ranura, no solamente la longitud total
de las ranuras. La placa de base y la placa de soporte estructural deben ser
revisadas para la corrosión para verificar que son libres de moverse uno respecto al
otro. hojas delgadas de acero inoxidable se pueden colocar entre la placa de la placa
de base y el cojinete en medio de los pernos de anclaje. Estas hojas reducen la
fricción para permitir un movimiento más fácil. Por último, las tuercas de los pernos
de anclaje deben ser verificados para ser lo suficientemente floja como para no
obstaculizar el movimiento. Un medio de verificar esto es para apretar la tuerca hasta
que contacte con la parte superior de la placa de base, a continuación, una copia de
la tuerca de la mitad de un giro. Otro medio para permitir la expansión térmica es
levantar rodillos de una silla de montar y colocar (barras sólidas o tubería de
diámetro pequeño) entre la silla de montar y la placa de cojinete. Los rodillos deben
ser colocados en lugares en los que no ruede hacia los pernos de anclaje.
3.2.2.3 faldas. En la mayoría de los casos, las faldas son largas
suficiente de tal manera que la placa de base no se ve afectada por el gradiente de
temperatura del tratamiento térmico. Sin embargo, para las faldas cortas, libre
circulación debe ser verificada. Ancla-perno-a-ranura o lagunas de agujeros y las
cuestiones placa de base-tobearing de placa similar a la de una silla de montar de
deslizamiento debe ser evaluada. Para los buques de la falda con el apoyo, el
gradiente térmico axial en la parte superior puede ser crítica. Si la falda no está
aislado, el descenso de temperatura puede ser demasiado empinada y causar
rendimiento.
Se debe considerar añadir un mamparo aislante debajo de la cabeza
inferior para introducir una “caja caliente” de mantenimiento de la parte
superior de la falda caliente. En tales casos, la resistencia al pandeo de
la falda debe ser evaluada.
3.2.2.4 Otros Embarcaciones soportes. Algunos buques están 3.2.2.4 Otros Embarcaciones soportes. Algunos buques están
soportados por patas, orejas, u otros accesorios. Estos soportes deben ser
evaluados para asegurarse de que no restringen el crecimiento térmico de la
vasija.
3.2.2.5 Las tuberías. La tubería se dirige con frecuencia a lo largo 3.2.2.5 Las tuberías. La tubería se dirige con frecuencia a lo largo
de los vasos. Esta tubería debe ser verificada, y en su caso, bridas u
otras conexiones desconectados para evitar la posibilidad de inhibir el
crecimiento térmico libre del vaso.
3.2.2.6 Instrumentación y eléctricos. Conducto para sistemas de 3.2.2.6 Instrumentación y eléctricos. Conducto para sistemas de
instrumentación y eléctricos se enruta a veces a lo largo de los vasos y
escaleras asociados y formas plataformas. Estos pueden obstaculizar el
crecimiento térmico libre del vaso y como tal debe ser aflojado en cajas de
conexiones, otras terminaciones, y soportes. Y ser apoyados en una
elevación y guían a los demás. ubicaciones de guía deben ser evaluados
para verificar que permiten el movimiento suficiente. Cableado dentro del
conducto a menudo tiene suficiente holgura para permitir el crecimiento
pero esto debe ser
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90. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.14
comprobado también. Se debe considerar a la temperatura que el conducto
puede alcanzar en relación con el aislamiento en el cableado en el interior. El
conducto que está relativamente cerca de la zona tratada calor puede calentarse
lo suficiente como para dañar el aislamiento del cableado. Aislamiento colocado
entre la zona tratada de calor y el conducto es a menudo suficiente para
mantener el conducto a temperaturas tolerables cuando se aplica calor a través
de tiro o resistencia eléctrica. El calentamiento por inducción puede calentar
conducto a temperaturas sufi- ciente para causar daños en el cableado de
aislamiento independientemente de la presencia de aislamiento térmico entre el
recipiente y el conducto.
3.2.2.7 Restricción Debido al aislamiento. Aislamiento
revestimiento (revestimiento) y bandas deben aflojarse hasta permitir el
crecimiento térmico. Algunas bandas tienen conectores de resorte; estos deben
ser verificadas para tener suficiente espacio para expandirse. revestimiento o
remachados atornillado puede requerir que los remaches o tornillos pueden quitar
para permitir el crecimiento sin restricciones. El tipo de aislamiento puede
desempeñar un papel en esta evaluación. aislamiento flexible, tal como lana
mineral puede ser más tolerante que el aislamiento rígido, tal como silicato de
calcio.
3.3 Materiales Consideraciones
Las temperaturas alcanzadas durante el tratamiento térmico de un recipiente
pueden tener efectos perjudiciales sobre el acero, así como otros materiales
utilizados en la fabricación y el funcionamiento del buque.
3.3.1 Base y el material de soldadura degradación. propiedades de algunos 3.3.1 Base y el material de soldadura degradación. propiedades de algunos
materiales pueden ser degradados con la exposición al tratamiento de calor acumulado.
Thismay ser cierto para basemetal, depósito de soldadura, o ambos. Un ingeniero de
materiales o especialista debe ser consultado para verificar que el tratamiento térmico
adicional se encuentra dentro de los límites determinados para el buque.
3.3.1.1 Tiempo dependiente de la degradación. Realización del tratamiento 3.3.1.1 Tiempo dependiente de la degradación. Realización del tratamiento
de calor en los vasos puede requerir consideraciones especiales relacionadas con el
calor condiciones de tratamiento y los gradientes térmicos en los vasos donde puede
ocurrir la pérdida de tenacidad y ductilidad después de un largo tiempo de servicio.
Por ejemplo, los entornos de hidrógeno son una fuente común de efectos en servicio
de fragilización.
3.3.1.2 Efecto del Tratamiento térmico de materiales
Propiedades. Para algunos materiales, tales como aceros al carbono de alta Propiedades. Para algunos materiales, tales como aceros al carbono de alta
resistencia y aceros baja aleación, el efecto del tiempo de tratamiento de calor
adicional en las propiedades del material debe ser evaluada. Esto puede requerir la
revisión de los tratamientos térmicos anteriores, informes de pruebas materiales si
está disponible, la literatura publicada, y la toma de lecturas de dureza en el material
de material de base del recipiente y de soldadura aplicable.
3.3.1.3 resistencia a la fluencia mejorada de acero ferrítico.
Resistencia a la fluencia mejorada ferrítico Aceros (FSCE) son particularmente
vulnerables a la degradación de propie- dades materiales con tratamientos
térmicos indebidos. Amaterials ingeniero o especialista familiarizado con FSCE
deben ser consultados
75
para evaluar los efectos de cualquier tratamiento térmico propuesto.
3.3.2 Revestimiento y forro. El efecto del calor trata- miento y la expansión 3.3.2 Revestimiento y forro. El efecto del calor trata- miento y la expansión
térmica en los buques forrados o revestidos deben ser considerados. Amaterials
ingeniero o especialista debe ser consultado para verificar que la sensibilización u
otros mecanismos de degradación potencialmente causada por el tratamiento
térmico no tendrá impacto en el efecto beneficioso de la mucosa o revestimiento.
Strip-alineados y los vasos revestidos de vidrio pueden presentar daños en el
revestimiento debido a la diferencia de características de expansión térmica del
material de revestimiento y la base.
3.3.3 ignifugación y refractario. Ignifugación y refractarios forros pueden 3.3.3 ignifugación y refractario. Ignifugación y refractarios forros pueden
spall o agrietarse debido al crecimiento térmico del acero subyacente. Debe
prestarse especial atención dado para asegurar que ningún líquido, ya sea del
proceso o la condensación se mantiene entre la carcasa o la cabeza y
refractario. Las reparaciones en o reemplazo de ignifugación y revestimientos
refractarios en las proximidades de las zonas de una zona o un gradiente de
remojo debe ser anticipados.
3.3.4 Aislamiento. Aislamiento de los buques sujetos a
tratamiento térmico debe ser verificada para asegurar que es adecuada para y
no se degradará en el intervalo de temperatura de tratamiento térmico
propuesto.
3.3.5 Revestimientos. revestimientos internos y externos son
con frecuencia se aplica a los buques. Debe reconocerse que estos pueden
degradar a temperaturas de tratamiento térmico. Se debe considerar a los
impactos sobre la salud de los subproductos gaseosos. Además, el impacto
visual de humo no es deseable y puede ser motivo de preocupación por
personal no directamente participeen el proceso de tratamiento térmico
incluyendo los miembros del público.
3.4 Consideraciones Estructurales
Las temperaturas necesarias para un procedimiento de tratamiento térmico a
menudo exceden la temperatura de diseño de la embarcación. Se tendrá en
cuenta que el efecto de la temperatura de tratamiento de calor en la resistencia
estructural y estabili- dad de la embarcación.
3.4.1 Evaluación de la estabilidad. Evaluación de la integridad 3.4.1 Evaluación de la estabilidad. Evaluación de la integridad
estructural de un tratamiento térmico de vasos sometidos a debe incluir la
consideración de la deformación de la cáscara y apoya así como las
propiedades del material reducidas en la temperatura de tratamiento
térmico. Una fuente de orientación para llevar a cabo una evaluación de
este tipo es API 579-1 / ASME FFS-1. Evaluación de pandeo debe incluir la
consideración de la geometría deformada tal como una falda que se
expande diametralmente en la conexión a la headbut en diámetro nominal
en la base. Las cargas normalmente considerados incluyen el peso muerto
del buque, el aislamiento o refractario, accesorios tales como escaleras y
plataformas, tuberías, etc., así como el viento. En algunos casos puede ser
beneficioso para eliminar los elementos que contribuyen a la carga. cargas
sísmicas se pueden omitir. AWIND de carga que ofrecen cierto margen
contra lo que
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91. Parte 2 - artículo 2.14 ASME PCC-2 a 2015
que se esperaría para un determinado lugar y un momento determinado del año
debe ser incluido en la evaluación. velocidades de viento más utilizados están en
el intervalo de 10 m / s a ​​25 m / s (25 mph a 60 mph) .La velocidad máxima del
viento debe ser claramente identificada en el procedimiento de campo junto con
los procedimientos para reducir la temperatura si las velocidades del viento
máximo de diseño se alcanzan durante el proceso de tratamiento térmico.
3.4.2 apoyo externo. A veces es necesario
para proporcionar apoyo adicional para los recipientes sometidos a tratamiento térmico.
Esto puede ser proporcionado por cualquiera de las conexiones a las estructuras
adyacentes, recipientes, o grúas.
3.4.2.1 estructuras adyacentes y vasos. En sion oca- un buque sujeto 3.4.2.1 estructuras adyacentes y vasos. En sion oca- un buque sujeto
a tratamiento térmico campo puede estar situado en las proximidades de
estructuras u otros recipientes. Como alternativa, las estructuras temporales se
pueden erigir para proporcionar apoyo. La idoneidad de proporcionar apoyo a
un tratamiento térmico que experimenta recipiente por aparejo a una estructura
o vaso adyacente debe ser evaluado por ingenieros familiares con ambas
estructuras y los vasos. Esta evaluación puede requerir un esfuerzo de equipo
para completar.
3.4.2.2 grúas. Otro medio de proporcionar apoyo externo es utilizar una 3.4.2.2 grúas. Otro medio de proporcionar apoyo externo es utilizar una
grúa para proporcionar suficiente tensión para reducir la carga de compresión en
la región de ser tratado con calor a un nivel aceptable. Se debe tener cuidado en
la determinación de la carga adecuada en el cable de la grúa. Tenga en cuenta
que las grúas que operan bajo velocidades Highwind pueden ser peligrosos y,
como tales, pueden ser poco beneficiosos para la estabilidad del buque está
limitada por el viento. Los dispositivos de elevación tales como orejetas u otros
medios de conectar el cable al recipiente deben ser diseñados, o el diseño de los
dispositivos existentes comprueban, por un ingeniero. Estos dispositivos, en
particular, los dispositivos existentes, deben ser inspeccionados para asegurarse
de que ellos y sus soldaduras están en buenas condiciones.
4 FABRICACIÓN
Procedimiento 4.1 Heat Treat del contratista
Un procedimiento que detalla la operación de tratamiento de calor
propuesto se desarrolló por el contratista de tratamiento térmico. Este
procedimiento debe ser revisado y aprobado por el ingeniero del propietario
antes de la instala- ción de cualquier aparato de tratamiento térmico. Un
ejemplo procedi- miento que proporciona la cobertura de temas sugeridos se
incluye en el Apéndice I. Obligatoria
4.2 Instrumentación del tratamiento térmico
operaciones de tratamiento térmico deben tener suficiente instrumentación
para registrar las temperaturas del metal pasante a cabo el tratamiento térmico
del ciclo. sensores redundantes y dispositivos de grabación deben ser utilizados
con el fin de garantizar que el proceso se controla correctamente y que un
registro del proceso se mantiene. Estos sensores deben ser de suficiente
cantidad para verificar positivamente que las diversas zonas de
76
calefacción están logrando, pero no superior a sus gamas y los gradientes de
temperatura objetivo. Se debe prestar especial atención a la colocación de la
instrumentación en el entorno de toberas, anillos, y otros accesorios que
pueden calentar o enfriar a una velocidad diferente de la cáscara o la cabeza
adyacente. Se debe tener cuidado de no colocar termopares de resistencia de
soldadura en soldaduras o la zona afectada por el calor (HAZ) de las
soldaduras. Los termopares u otros sensores de temperatura deben tener
registros de calibración de corriente dentro de los seis meses siguientes a la
fecha de tratamiento térmico.
4.3 Consideraciones especiales
Puede ser difícil mantener los gradientes de temperatura en los recipientes a
presión THICKWALLED. Por lo tanto en el desarrollo de procedimientos de
tratamiento térmico, debe considerarse la posibilidad de aplicar calor dentro y
fuera del recipiente de tal manera que los gradientes de temperatura
perjudiciales a través de la pared no se inducen. se debe prestar atención
adicional a la posibilidad de calefacción inadvertida de componentes tales como
escaleras adyacentes, plataformas, tuberías, etc., cuando se utiliza
calentamiento por inducción.
4.4 Control
operaciones de tratamiento térmico deben ser controlados continuamente por
personal capaces de modificar la entrada de calor como sea necesario para
lograr los perfiles de temperatura requeridos.
Retención 4.5 Registro
Una descripción de trabajo detallado del tratamiento térmico, así como
registros de temperatura (gráficos), se facilitará por el contratista y debe
mantenerse en el archivo de equipo del propietario / usuario. procedi-
miento el tratamiento del contratista de calor se hace referencia en el
párrafo. 4.1 puede servir como el registro del trabajo realizado cuando se
modifique con las condiciones reales y cualquier desviación del plan
señalaron con claridad. Este registro debe incluir la identificación del
buque, tratamiento térmico temperatura objetivo y tolerancias, calentar
tasa, espera (remojo) tiempo, y enfriar las tasas. Además, un esquema
que ilustra el tamaño y la ubicación de la zona de remojo, las zonas de
calor, y zonas de control de gradiente en relación con promi-
características de los vasos nente tales como boquillas, la ubicación de
los calentadores, ubicaciones de termopar, y otros artículos importantes
para el proceso debe ser incluido .
5 EXAMEN
5.1 Embarcaciones
Sobre la terminación del tratamiento térmico, el recipiente se
comprobará por daños. Este examen incluirá un examen visual. Otras
formas de examen no destructivo se pueden utilizar para confirmar la
ausencia de grietas u otros daños. soportes de los vasos deben ser
revisados ​​por daños potenciales, y los vasos verticales
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92. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.14
debe ser revisado para verticalidad. En la comprobación de la dureza situ
deben realizarse para verificar que se han alcanzado los requisitos del
código de códigos de construcción y / o postconstruction. Si el recipiente
tiene un revestimiento que deben ser evaluados para verificar que su
integridad no se ha visto comprometida.
5.2 Estructuras
componentes estructurales internos deben revisar visualmente en busca
de daños y para garantizar que cualquier hardware de instalación que se
requiere está presente. conexiones estructurales externos deben ser
revisados, así como asegurar que todos los componentes que se
desconectaron se han vuelto a conectar. Se debe tener cuidado para
verificar que estos componentes no se vuelven a instalar de una manera que
limite el crecimiento térmico del buque en el diseño o la temperatura de
funcionamiento. Por ejemplo, las escaleras deben ser apoyadas en uno de
elevación y guiados en otros; plataforma y barandilla conexiones a otros
buques o estructuras deben ser libres para crecer de forma independiente.
5.3 tuberías
Tuberías que se desconecta se debe comprobar para asegurarse de que
se ha vuelto a conectar. directrices de montaje de brida están disponibles en
ASME PCC-1.
5.4 Instrumentación y Eléctrico
Instrumentación y las conexiones eléctricas se deben revisar visualmente
para asegurar que las conexiones de los cables son sólidos. Esto debe ser
seguido por una comprobación visual para asegurarse de que los conductos
que se aflojaron se han vuelto a conectar y tapas de las cajas se han cerrado.
5.5 aislamiento
Aislamiento debe ser verificada visualmente no haber degradado durante el
proceso de tratamiento térmico. Revestimiento (revestimiento) y las correas
deben ser evaluados para verificar que son sanas. Calafateo alrededor de
accesorios del depósito tales como clips de plataforma y boquillas debe ser
reparado para evitar la intrusión de agua de lluvia por debajo del aislamiento.
6 PRUEBAS
La prueba puede ser requerido por el código trucción postcon- o las
normas aplicables, tales como NBIC o API 510.
77
El artículo 5.1 de la presente norma proporciona directrices para las pruebas
Seguro PRESION del buque y de la tubería. Instrumento y las conexiones
eléctricas deben ser probados para la continuidad y el correcto funcionamiento
antes de la vasija siendo devuelto al servicio. En algunos casos el calor de
campo vasos que tienen requisitos de tenacidad material debe tener simulado
cupones tratamiento térmico o tener cupones adheridos a la sección de vaso
tratado de calor para asegurar que se logran los requisitos de tenacidad
especificados después del tratamiento térmico tratada. Cupones pueden hacerse
frommaterial desde la boquilla escotaduras, cortar y soldar utilizando una
soldadura procedimiento representativo de la utilizada en el buque.
7. REFERENCIAS
API 510-2006, Presión Código inspección de navíos:
Inspección en Servicio, Clasificación, reparación y alteración API 579-1
/ ASME FFS-1-2007, aptitud para el servicio Editorial: Instituto Americano
del Petróleo (API), 1220
L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org) ASME Directrices
PCC-1, última edición, por Presión
Límites atornillado Asamblea junta de brida Editorial: The American
Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York NY 10.016 a
5.990; Departamento orden: 22 LawDrive, PO Box 2900, Fairfield, NJ
07007-2900 (www.asme.org) NB-23, última edición, Código Nacional de
Inspección del Consejo Editorial: Junta Nacional de calderas y recipientes
a presión
Inspectores (NBBI), 1055 grupa Avenue, Columbus, OH 43229
(www.nationalboard.org) WRC Bulletin 452 (2000), Prácticas
recomendadas para
Calentamiento local de soldaduras en recipientes a presión Editorial: Consejo
de Investigación de soldadura (CMR),
PO Box 201547, Shaker Heights, OH 44120
(www.forengineers.org/wrc) AWS D10.10-2009, métodos
recomendados para Local
El calentamiento de soldaduras en tuberías y tubos Editorial: American
Welding Society (AWS), 8669 NW
Calle 36, Nº 130, Miami, FL 33166 (www.aws.org)
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93. Parte 2 - artículo 2.14, Apéndice I Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Artículo 2.14, obligatoria Apéndice I Desarrollo de un
procedimiento de tratamiento térmico
Los siguientes son los temas que se incluirán en el desarrollo de un procedimiento de
tratamiento térmico:
(una) Alcance(una) Alcance
(1) propósito [a explicar por qué se realiza el tratamiento térmico (1) propósito [a explicar por qué se realiza el tratamiento térmico
(HT)]
(2) resumen(2) resumen
(una) propietario del buque(una) propietario del buque
(segundo) identificación del buque(segundo) identificación del buque
(do) los códigos y normas(do) los códigos y normas
(re) especificaciones de material)(re) especificaciones de material)
(mi) proceso térmico (cocción directa, resistencia, inducción, (mi) proceso térmico (cocción directa, resistencia, inducción,
combinación, otros)
(F) HT remojo rango de temperatura (objetivo y tolerancia)(F) HT remojo rango de temperatura (objetivo y tolerancia)
(sol) HT tiempo de remojo(sol) HT tiempo de remojo
(H) velocidad de calentamiento máximo(H) velocidad de calentamiento máximo
(yo) velocidad de enfriamiento máximo(yo) velocidad de enfriamiento máximo
(segundo) Bocetos o dibujos(segundo) Bocetos o dibujos
(1) ubicación (s) de todos los dispositivos de calentamiento con respecto a puntos (1) ubicación (s) de todos los dispositivos de calentamiento con respecto a puntos
fácilmente identificables en el recipiente, tales como toberas
(2) ubicación (s) de todos termopar (s) con relación a puntos fácilmente (2) ubicación (s) de todos termopar (s) con relación a puntos fácilmente
identificables en el recipiente, tales como toberas
(3) ubicación (s) y los detalles de aislamiento, mamparas, etc.(3) ubicación (s) y los detalles de aislamiento, mamparas, etc.
(do) Remojar, bandas de gradiente, y de calefacción(do) Remojar, bandas de gradiente, y de calefacción
(1) ubicación(1) ubicación
(2) objetivos de temperatura y tolerancias(2) objetivos de temperatura y tolerancias
(re) medición y control de temperatura(re) medición y control de temperatura
78
(1) hacer andmodel de termopares u otros dispositivos de detección de (1) hacer andmodel de termopares u otros dispositivos de detección de
tem- peratura
(2) procedimiento de calibración y la fecha más reciente de calibración de los (2) procedimiento de calibración y la fecha más reciente de calibración de los
termopares u otros dispositivos de temperatura con sensor de
(3) marca y modelo de controladores y dispositivo de grabación(3) marca y modelo de controladores y dispositivo de grabación
(mi) plan de calefacción(mi) plan de calefacción
(1) orientar las tasas de calentamiento y enfriamiento con tolerancia para cada (1) orientar las tasas de calentamiento y enfriamiento con tolerancia para cada
sección (remojo zona, gradiente, etc.)
(2) orientar los tiempos de espera con tolerancias para cada paso del proceso de(2) orientar los tiempos de espera con tolerancias para cada paso del proceso de
(3) Planes de Contingencia(3) Planes de Contingencia
(una) pérdida completa o parcial de la energía, gas, etc., que la capacidad de (una) pérdida completa o parcial de la energía, gas, etc., que la capacidad de
calefacción impactos
(segundo) vientos fuertes(segundo) vientos fuertes
(do) emergencia en una planta(do) emergencia en una planta
(F) evaluación de estabilidad(F) evaluación de estabilidad
(sol) elementos necesarios o apoyo proporcionados por los demás(sol) elementos necesarios o apoyo proporcionados por los demás
(1) permisos(1) permisos
(2) utilidades(2) utilidades
(3) iluminación(3) iluminación
(4) abrigo(4) abrigo
(5) espacio de terreno(5) espacio de terreno
(H) Documentos(H) Documentos
(1) plan de seguridad (sitio / trabajo específico)(1) plan de seguridad (sitio / trabajo específico)
(2) documentos de referencia(2) documentos de referencia
(3) lista de documentos que deben presentarse al propietario / usuario al (3) lista de documentos que deben presentarse al propietario / usuario al
finalizar el trabajo
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94. ASME PCC-2 a 2015 Parte 2 - artículo 2.14, Apéndice II Obligatoria
Artículo 2.14, Apéndice II Obligatoria
Hot Box típica Diseño
Figura II-1 ilustra un diseño típico de caja caliente.
79
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95. Parte 2 - artículo 2.14, Apéndice II Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
La Fig. II-1 típico diseño de la caja caliente
Hot-Box Cavidad - este espacio sea
queda libre de aislamiento y respiraderos
anillo segmentado Típica
Aislamiento
respiradero Típica
Dimensión establece según
en el análisis de tensión térmica
Dimensión establece según
en el análisis de tensión térmica
ignifugación opcional
80
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96. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.1
PARTE 3
reparaciones mecánicas
artículo 3.1
La sustitución de componentes de presión
1. DESCRIPCIÓN
Este artículo se aplica a la sustitución de equipos a presión o
componentes de tubería (tales como recipientes, válvulas, instrumentos,
accesorios, juntas de brida, etc.) o subconjuntos (tales como carretes de
tubo, las cabezas de los vasos, conchas, etc.). La sustitución puede ser una
sustitución en especie (sustitución por componentes idénticos) o
amodification (un cambio en los materiales, el diseño o fabricación).
2 LIMITACIONES
Parte 1 de esta Norma contiene mentos y limitaciones requisitos
adicionales. Este artículo se utiliza en conjunción con la parte 1.
3 DISEÑO
3.1 Mitigación
Si la sustitución se debe al deterioro, la causa del deterioro y la
necesidad de hacer cambios para mitigar el deterioro futuro debe ser
considerado.
3.2 Evaluación de Ingeniería
Una evaluación técnica se llevará a cabo si hay algún cambio en el
diseño original. El ingeniero de diseño debe especificar el funcional,
materiales y requisitos mecánicos para el componente de reemplazo o
subconjunto. Requisitos funcionales incluyen variables de proceso,
características de flujo, etc. Requerimientos materiales incluyen la
elección de materiales compatibles con el proceso y con el sistema
existente, la elección de especificación de material, la calidad del
material, etc. requisitos mecánicos incluyen espesor de pared, clase de
presión, disposición, soportes, etc.
3.3 Código de diseño
El diseño mecánico del componente de reemplazo o subconjunto
deberá cumplir con el código aplicable de la construcción o el código
posterior a la construcción.
81
3.4 Modificaciones
Puede ser necesario modificar el diseño del sistema existente para
acomodar la sustitución. Por ejemplo, la sustitución de una válvula con un
uno más pesado puede requerir la adición de soportes adicionales o
grandes recortes en las conchas de los vasos o el reemplazo de shellsmay
requieren restricciones o soportes temporales.
4 FABRICACIÓN
4.1 Seguridad
Planificación y ejecución de actividades de sustitución a fondo y
claramente contabilizará adecuada iso mento, de bloqueo y etiquetado,
drenaje, ventilación y limpieza de los sistemas o componentes, de
conformidad con las prácticas reconocidas y aceptadas de ingeniería,
normas y procedimientos de seguridad adecuados.
4.2 soldadura
La soldadura (incluyendo el proceso de soldadura y procedi- miento,
materiales, calificación, preweld y el calor después de la soldadura de
tratamiento) o técnica de unión mecánica de la componente de sustitución o
subconjunto deberán cumplir con el código aplicable de construcción o
código postconstruction.
4.3 Tie-in Joint
El tie-in articulación (articulación entre la pieza de repuesto y el
componente existente) deberá limpiarse e hizo adecuado para unir. El
componente existente en la tie- en debe exhibir ninguna evidencia de
deterioro desde el espesor del material original, que cumpla con el código
ble aplicabilidad de construcción o código de post-construcción, menos
que lo justifique un nivel apropiado de la evaluación del servicio de la
aptitud de lucro.
4.4 unión atornillada
Para el montaje de las juntas atornilladas, estándares como ASME
PCC-1 deben ser seguidas.
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97. Parte 3 - artículo 3.1 ASME PCC-2 a 2015
5 EXAMEN
5.1 Criterios
Nuevas articulaciones y uniones entre nuevo y viejo material se
examinarán de acuerdo con el código aplicable de la construcción o el
código posterior a la construcción, incluyendo el tipo, extensión y
localización de examen y criterios de aceptación.
5.2 Mecánica Tie-in
El examen de las articulaciones de amarre en mecánicos (tales como bridas,
uniones roscadas, de estampación o accesorio de compresión, y accesorios para
tubos) debería ser especificada por el propietario y puede consistir en la
verificación de proceso adecuado de unión y montaje final, o cheques de
estanqueidad por Dinamométrica o galgas en su caso (go / no-go galgas, apriete
de las bridas pernos).
6 PRUEBAS
6.1 Criterios
El nuevo componente o subconjunto deben ser a prueba de presión y / o
examinó como sea requerido o permitido por el código aplicable de
construcción o código de post-construcción.
6.2 alternativa
Cuando no sea práctico para realizar una prueba de presión hidrostática para las
articulaciones de amarre en soldadas o mecánicos, la organización que realiza el
trabajo puede sustituir a la prueba de presión hidrostática con un método de prueba
que va a verificar la integridad de fugas de la junta. Por ejemplo, un método de
ensayo alternativo para la prueba hidrostática puede ser una prueba neumática
(véase el párrafo. 6.2.1) .Cuando todas las precauciones de seguridad no se pueden
satisfacer o cuando la presión o pruebas de fugas es poco práctico para llevar a
cabo, el examen no destructivo se pueden utilizar (véase el párrafo . 6.2.2).
82
6.2.1 Si no se realiza el control neumático, el
la presión aplicada no excederá de que la permitida por el código aplicable
de construcción o código de post-construcción y las precauciones de
seguridad especificado de código se siguió.
6.2.2 Cuando el examen no destructivo se utiliza en lugar de la 6.2.2 Cuando el examen no destructivo se utiliza en lugar de la
presión o de pruebas de fugas soldadas juntas tie-in, examen volumétrica,
tales como RT o UT, deberá ser realizado si la configuración permite
resultados ingful andmean- aceptables. Si el examen volumétrico no se
puede realizar, otros métodos, tales como PT o MT, pueden llevarse a
cabo antes de, durante, o después de la soldadura en la medida necesaria
para verificar la soldadura no contiene defectos. Cuando se utiliza el
examen no destructivo, se aplicarán los cri- terios de aceptación del
código aplicable de la construcción o código postconstruction. Para juntas
mecánicas tie-in, los requisitos de los párrafos. 4.4 y 5.2 deben ser
seguidas.
6.2.3 Requisitos adicionales de pruebas de presión, procedimientos 6.2.3 Requisitos adicionales de pruebas de presión, procedimientos
y recomendaciones se describen en ASME PCC-2, el artículo 5.1.
6.3 Diseño de Seguimiento del Cambio
Después de un cambio en el diseño, se observará el sistema para detectar
signos de vibración anormal, expansión, contracción, u otros signos de mal
funcionamiento durante la operación inicial.
7. REFERENCIAS
ASME PCC-1, Directrices para Límite de presión atornillado
Asamblea junta de bridas
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 Ley Drive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org)
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98. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.2
Artículo 3.2
enchufes de la helada
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Técnica
Una operación de enchufe congelación es una técnica para aislar una sección de
la tubería de enfriamiento criogénicamente la pared exterior de la tubería y la
congelación del líquido contenido para formar un tapón sólido. El dióxido de carbono y
nitrógeno líquido son los dos medios de congelación más comúnmente utilizados.
1.2 Aplicación
Un tapón de congelación se puede realizar en agua, soluciones de agua, lodo,
algunos hidrocarburos, algunos ácidos, algunas bases, y algunos otros líquidos.
Freeze tapones han sostenido 170 bar (2500 psi) para las reparaciones de campo
reales y éxito-probado completamente tan alto como 680 bar (10.000 psi). El éxito
de un tapón de congelación depende del punto del líquido, el tamaño de la tubería,
la temperatura inicial, la proximidad del flujo en tuberías de conexión, y la
disposición de las tuberías de congelación.
Evaluación de Riesgos 1.3
Se debe reconocer que, si bien la realización de un tapón de congelación,
un fallo puede ocurrir que resulta en lesiones al personal o daños al equipo.
Por lo tanto, los usuarios finales, en su proceso de toma, se evaluar los
beneficios de la técnica de enchufe congelación contra la posibilidad de un
fallo del tapón o de la tubería.
1.4 Bases
Este artículo se basa en la experiencia con enchufes de la helada en las tuberías de
metal.
2 LIMITACIONES
2.1 Requisitos adicionales
Parte 1 de esta Norma contiene mentos y limitaciones requisitos
adicionales. Este artículo se utiliza en conjunción con la parte 1.
2.2 Consideraciones de seguridad
2.2.1 atmósfera deficiente en oxígeno. Themajor peligro de trabajar 2.2.1 atmósfera deficiente en oxígeno. Themajor peligro de trabajar
con nitrógeno líquido y dióxido de carbono para la realización de tapones de
congelación es la posibilidad de asfixia en una atmósfera deficiente en
oxígeno. Esto se minimiza mediante los siguientes procedimientos de
espacios confinados incluido el control del contenido de oxígeno de la
atmós- fera con un analizador de oxígeno. los equipos de vigilancia de
oxígeno debe tener un indicador visual y una alarma audible.
83
2.2.2 Burns. quemaduras por congelación son otro peligro de líquidos 2.2.2 Burns. quemaduras por congelación son otro peligro de líquidos
criogénico y sólidos que deben ser minimizados mediante el uso de
procedimientos adecuados y ropa protectora.
2.2.3 Personal. El personal debe estar capacitado y con experiencia en el 2.2.3 Personal. El personal debe estar capacitado y con experiencia en el
método de congelación y conocedor de los peligros de la manipulación y el uso
de líquidos criogénicos. El personal también deberán seguir las precauciones
apropiadas y procedi- mientos relacionados con la ropa de protección, la
ventilación en espacios reducidos, control de las temperaturas, el control de
oxígeno en el aire, emergencias y primeros auxilios.
2.2.4 Espacio reducido Inferior. Para enchufes de la helada realizadas por 2.2.4 Espacio reducido Inferior. Para enchufes de la helada realizadas por
debajo del grado, la chaqueta de congelación debe ser instalado en una
excavación separada de la zona de trabajo. Si lo hace, minimiza el número de
individuos expuestos a gas nitrógeno o líquido. Si esto no es posible, deberán
tomarse precauciones de seguridad adicionales que pueden incluir
procedimientos de espacios confinados para todo el personal.
2.2.5 Seguridad de ventilación. respiraderos de nitrógeno debe ser el 2.2.5 Seguridad de ventilación. respiraderos de nitrógeno debe ser el
grado fuera o por encima y no en el espacio confinado. motores de aire o
ventiladores deben utilizarse para mantener el aire fresco.
2.2.6 Las fugas de refrigerante. fugas de nitrógeno líquido desde el equipo 2.2.6 Las fugas de refrigerante. fugas de nitrógeno líquido desde el equipo
de congelación deben corregirse o minimizarse siempre que sea posible para
proteger al personal y equipos. procedimientos de espacios confinados se deben
seguir cuando sea aplicable. Las áreas de trabajo deben tener una barrera e
isobutano RELAClONADAS con lonas para proteger al personal y el equipo en
su caso.
2.3 Congelación
Es importante conocer la temperatura del punto de congelación del líquido antes de
realizar una operación de enchufe de congelación. La temperatura del punto de
congelación para la mayoría de los procesos puede ser proporcionado por el propietario
o el encontrar en referencias químicos. Si esta información no está disponible, una
prueba atura tem- punto de congelación debe realizarse (véase la sección 6).
2.4 Precauciones de hidrocarburos
Una operación enchufe congelación de hidrocarburos deberá ser evaluado
con precauciones especiales. Las ganancias de enchufe fuerza debido a un
aumento de viscosidad a medida que disminuye la temperatura. El centro de la
bujía de congelación está a una temperatura más alta que la parte exterior de la
clavija. Esto significa que la viscosidad es más baja en el centro. Por lo tanto, la
resistencia al cizallamiento de la clavija es inferior. La lectura de temperatura de
los termopares será suficientemente baja
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99. Parte 3 - artículo 3.2 ASME PCC-2 a 2015
que la temperatura interna de la clavija está en el intervalo que proporciona fuerza
completa del tapón de congelación. La prueba de la temperatura del punto de
congelación / gama ayudará en la evaluación de este requisito.
2.5 fracciones ligeras
Si la mezcla de líquido contiene productos finales ligeros que se vaporizan cuando se
ventila la sección corriente abajo, el tapón de congelación no se mantendrá. La viabilidad de
un tapón de congelación en este fluido se puede determinar mediante la realización de una
prueba de temperatura del punto de congelación.
2.6 Impacto Cargando
El sistema de tuberías no debe ser sometido a cargas dinámicas o
externos significativos durante la operación de congelación. Por ejemplo,
no utilice llaves o llaves de impacto de martillo para quitar espárragos y
tuercas. Los pernos o espárragos y tuercas deben ser retirados uno a la
vez y limpiar o substituir antes de la operación de enchufe congelación
para minimizar estos efectos.
2.7 Flujo
El tubo a ser congelado debe estar lleno de líquido en el lugar de la
bujía de congelación y una condición de “sin flujo” debe existir. La causa
más común para el fracaso para desarrollar un tapón sólido y una
congelación de éxito es el flujo en la tubería. Este problema se ve
agravado por el hecho de que a veces es difícil determinar si hay un flujo.
Sin embargo, algunos se congela se pueden realizar en tubos pequeños,
hasta DN 100 (NPS 4) de tamaño, con un caudal bajo.
2.8 Temperatura fluido inicial
Generalmente, el líquido que se está congelado debe ser a una temperatura
inicial de 50 ° C (120 ° F) o por debajo.
2.9 Los flujos adyacentes
Si el enchufe de congelación se encuentra cerca de un tee, el flujo en el tubo de
conexión puede prevenir la congelación, debido a las corrientes de Foucault y el efecto
Bernoulli.
3 DISEÑO
3.1 Materiales de tuberías
3.1.1 Aplicaciones éxito. Congelar los tapones se han realizado con 3.1.1 Aplicaciones éxito. Congelar los tapones se han realizado con
éxito en todos los metales capaces comercialmente dispo-. Esto incluye
metales que son frágiles a temperaturas normales, intermedias, y
criogénicas.
3.1.2 La ductilidad. temperaturas criogénicas pueden ser inferiores a la 3.1.2 La ductilidad. temperaturas criogénicas pueden ser inferiores a la
temperatura de transición frágil para algunos materiales. La pérdida de tenacidad a
la entalla es una preocupación especial para acero al carbono, aceros de baja
aleación, ferrítico y aceros inoxidables martensíticos, dúplex y aceros inoxidables
austeníticos (-ferrítico). Cobre, aluminio, aceros inoxidables austeníticos, y de alta
aleaciones de níquel pierden algo de ductilidad a temperaturas criogénicas, pero
generalmente retienen suficiente tenacidad a la entalla.
84
3.2 Material de los cambios de propiedad
A medida que la temperatura de las disminuciones de metal, la fuerza
del material aumenta, pero su fractura tough- Ness disminuye. Las
propiedades microestructurales y físicas de un metal son sin cambios
después de que el metal ha sido expuesto a temperaturas criogénicas y
vuelto a temperaturas normales.
3.3 Presión
La presión que un tapón de congelación puede mantener es directamente
proporcional a la fuerza de la clavija, la fuerza de la clavija es directamente
proporcional a la longitud del tapón, y la resistencia al cizallamiento de los plug
aumenta a medida que la temperatura disminuye. contratos de hielo en un ritmo más
rápido que el acero al disminuir la temperatura, por lo tanto, el tapón de congelación
no ejerce ninguna presión en el interior de la tubería como las formas de enchufe de
congelación.
3.4 Fuerza
enchufes de la helada formadas bajo presión más alta son más fuertes.
Si es práctico, el tapón de congelación debe ser formado en la presión más
alta de ser alcanzadas durante la operación.
3.5 Localización
El usuario final debe evaluar la ubicación de la tubería permanente y
temporal apoya para permitir la expansión y contracción durante el
funcionamiento plug congelación. El diseño de ingeniería de desagües,
conductos de ventilación, puntos de alivio de presión, y las válvulas de
aislamiento se considerará también.
3,6 Nitrógeno líquido Freeze Plugs
3.6.1 Antecedentes. El nitrógeno líquido es el método más común de la 3.6.1 Antecedentes. El nitrógeno líquido es el método más común de la
formación de un tapón de congelación en una tubería. Este fluido criogénico se
utiliza para la gran mayoría de la congelación, ya que es relativamente barato,
fácilmente disponible, fácil de transportar, almacenar fácilmente, y se transfiere
fácilmente a la camisa de congelación.
3.6.2 Tamaño de la tubería. El punto de ebullición del nitrógeno líquido es -196 ° C 3.6.2 Tamaño de la tubería. El punto de ebullición del nitrógeno líquido es -196 ° C
(-320 ° F). Esto es muy por debajo de la temperatura requerida para freezewater
andmany otros líquidos. Debido a su capacidad para tasas de transferencia de calor, el
nitrógeno líquido se puede utilizar para enchufes de la helada en tamaños de tubería
hasta DN 1 200 (NPS 48).
3.6.3 Diseño de la chaqueta. Una chaqueta, como se muestra en la Fig. 1, se utiliza 3.6.3 Diseño de la chaqueta. Una chaqueta, como se muestra en la Fig. 1, se utiliza
para la congelación. Los materiales de construcción para las chaquetas de enchufe de
congelación son de acero, aluminio y vidrio óptica. Las válvulas de entrada de nitrógeno
líquido deben estar situados tanto en la parte inferior y la parte superior de la chaqueta. La
válvula en la parte inferior también puede ser usado como un drenaje de nitrógeno líquido.
3.6.4 Longitud de la chaqueta. La longitud de la chaqueta utilizado no 3.6.4 Longitud de la chaqueta. La longitud de la chaqueta utilizado no
debe ser más de tres diámetros de tubo largo. chaquetas más largas no se
deben utilizar, debido a que un enchufe doble puede formar dentro de la camisa
como resultado un líquido atrapado. Si esto ocurre, la presión alta puede
desarrollar
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100. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.2
La Fig. 1 Nitrógeno Freeze Asamblea Plug
Nota 1)
Nota 2)
Nota 3)
Nota (4)
Nota (5)
Nota 2)
Nota 1)
Nota (6)
Nota (7)
NOTAS:
(1) Termopares (2) gas nitrógeno rejillas de
ventilación (3) de suministro de nitrógeno
líquido (4) del termopar (opcional) (5)
Congelar chaqueta
(6) de suministro de nitrógeno líquido y de drenaje (7) envolvente de
monitor de temperatura
85
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101. Parte 3 - artículo 3.2 ASME PCC-2 a 2015
entre los tapones y la ruptura o dañar el tubo. Por la misma razón, dos
chaquetas colocados de extremo a extremo no se deben utilizar.
3.6.5 Presión de la chaqueta. chaquetas de enchufe Freeze están diseñados 3.6.5 Presión de la chaqueta. chaquetas de enchufe Freeze están diseñados
para funcionar a presión atmosférica. El gas que se evapora del nitrógeno líquido se
ventila hacia fuera la parte superior de la chaqueta en una ubicación segura en la
atmósfera.
3.6.6 Materiales de componentes. La chaqueta enchufe congelación, 3.6.6 Materiales de componentes. La chaqueta enchufe congelación,
mangueras, tuberías y válvulas debe ser adecuado para temperaturas criogénicas.
3.6.7 Seguimiento. El progreso de la operación de enchufe 3.6.7 Seguimiento. El progreso de la operación de enchufe
congelación se monitoriza con una temperatura Gage conectados a los
termopares situados en el tubo en cada extremo de la chaqueta. Una
sonda opcional en el centro de la camisa se puede usar para indicar la
temperatura de la camisa / tubo.
3.6.8 Alarmas. La señal eléctrica desde el medidor de temperatura también se puede 3.6.8 Alarmas. La señal eléctrica desde el medidor de temperatura también se puede
usar para disparar alarmas audibles y visuales para advertir a los operadores y el personal de
mantenimiento de cualquiera de una disminución de nivel de nitrógeno o un aumento de la
temperatura por encima del punto de ajuste, o ambos.
3.6.9 aplicaciones críticas. En algunas aplicaciones críticas medidas 3.6.9 aplicaciones críticas. En algunas aplicaciones críticas medidas
adicionales se pueden tomar, incluyendo el uso de flowmonitors,
pressuremonitors diferenciales, y cámaras de televisión a distancia para
controlar diversos aspectos de la congelación.
3.7 Dióxido de Carbono enchufes de la helada
3.7.1 Límite de tamaño. El dióxido de carbono se utiliza para enchufes de la helada en 3.7.1 Límite de tamaño. El dióxido de carbono se utiliza para enchufes de la helada en
tamaños de tubería hasta DN 100 (NPS 4).
3.7.2 Seguridad. El dióxido de carbono se utiliza a menudo para los enchufes de la helada 3.7.2 Seguridad. El dióxido de carbono se utiliza a menudo para los enchufes de la helada
en las tuberías de agua en los edificios, debido al riesgo de seguridad reducida. Sin embargo, se
deben seguir las precauciones de seguridad adecuadas, whichmay incluir procedimientos en
espacios confinados.
3.7.3 Diseño de la chaqueta. La chaqueta para esta técnica puede ser 3.7.3 Diseño de la chaqueta. La chaqueta para esta técnica puede ser
hecha de tela envuelto alrededor del tubo y en su lugar por los cordones en
cada extremo. Cuando el dióxido de carbono líquido se introduce en la
chaqueta, se forma hielo seco. Los sublima hielo seco a -78 ° C (-109 ° F) y
se enfría la tubería.
3.7.4 Longitud de la chaqueta. La longitud de la chaqueta utilizado no 3.7.4 Longitud de la chaqueta. La longitud de la chaqueta utilizado no
debe ser más de tres diámetros de tubo largo. chaquetas más largas no se
deben utilizar, debido a que un enchufe doble puede formar dentro de la camisa
como resultado un líquido atrapado. Si esto ocurre, la presión alta puede
desarrollar entre los tapones de congelación y romper o dañar la tubería. Por la
misma razón, dos chaquetas colocados de extremo a extremo no deben ser
utilizados.
3.7.5 Seguimiento. Un monitor de temperatura unido a termopares en 3.7.5 Seguimiento. Un monitor de temperatura unido a termopares en
cada extremo de la camisa se utiliza para monitorizar y controlar el tapón de
congelación.
86
3.7.6 MaintainingPlug. inyecciones adicionales de dióxido de Bon car- dentro de la 3.7.6 MaintainingPlug. inyecciones adicionales de dióxido de Bon car- dentro de la
camisa pueden ser necesarios para mantener el tapón de congelación.
4 FABRICACIÓN
4.1 Procedimientos
Los procedimientos escritos, que cubren la operación tapón de congelación,
las necesidades de personal, seguridad y planes de contingencia deben estar
preparados y revisados ​​por personal apropiado antes del inicio del trabajo.
4.2 Compatibilidad
El punto del líquido en el tubo de congelación será en un rango
aceptable compatible con el medio y el equipo de congelación siendo
utilizados.
4.3 Suministro de refrigerante
Un suministro adecuado de nitrógeno o dióxido de carbono debe estar disponible
para realizar el trabajo. Grandes congela o tiempos de espera largos pueden requerir
ya sea un tanque de almacenamiento en el lugar o entregas adicionales de nitrógeno
o ide diox- de carbono, o ambos.
4.4 Aislamiento y Revestimientos
revestimientos de aislamiento y de masilla deberán ser retirados de la
tubería en el área a ser congelados para permitir la instalación de la
chaqueta y termopares. No es necesario quitar capas finas, tales como
pintura.
4.5 Medio Ambiente
Las condiciones ambientales pueden afectar a la operación de enchufe de
congelación. Por lo tanto, el equipo tapón de congelación debe ser protegida de
los vientos, lluvia y fuentes de calor como el sol, tuberías calientes, y el equipo
caliente.
4.6 Sistemas Cerrados
se deben tomar precauciones especiales para evitar daños en el sistema de
tuberías cuando la operación de enchufe congelación se encuentra cerca de un
extremo cerrado tal como una tapa de soldadura, brida ciega, o válvula cerrada.
Una vez que se forma el tapón de congelación, la expansión diferencial de la
formación de hielo a partir del líquido puede causar un aumento de la presión en el
volumen cerrado y dañar la tubería.
4.7 Equipos de tratamiento de
Evaluación de los equipos, tales como bombas que pueden causar un
aumento de la presión, debe hacerse en la etapa de planificación de la
operación tapón de congelación. Siempre que sea posible, este equipo debe
estar aislado de la duración del trabajo.
4.8 Instalación
El equipo enchufe congelación se debe instalar en el tubo por el
procedimiento.
Marco de tiempo 4.9 Monitoreo
La operación enchufe congelación será supervisado de forma continua
desde el nitrógeno líquido tiempo o dióxido de carbono líquido se introduce en
la camisa a la realización de todos los trabajos.
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102. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.2
4.10 Verificación del enchufe
Tres indicadores deberán ser verificados para asegurar una resistencia
adecuada de la bujía de congelación antes de abrir el sistema y realizar el
trabajo.
(una) El indicador principal es la lectura de temperatura en cada extremo de (una) El indicador principal es la lectura de temperatura en cada extremo de
la camisa, que deberá estar en o por debajo de la temperatura de referencia
pre-establecida.
(segundo) Un anillo completo de las heladas círculo debe desarrollar en cada extremo de la (segundo) Un anillo completo de las heladas círculo debe desarrollar en cada extremo de la
chaqueta.
(do) Una prueba de la bujía de congelación se lleva a cabo a o por (do) Una prueba de la bujía de congelación se lleva a cabo a o por
encima de la presión más alta que se encontrará.
La prueba de la bujía de congelación puede ser realizada por estertores ing una
brida, la apertura de una válvula, o caliente taladradores un agujero en el tubo para
liberar la presión en el lado aguas abajo, utilizando así la presión en el lado aguas
arriba de la clavija para la prueba. Con el fin de asegurar la integridad de la clavija de
congelación antes de que el tubo está completamente abierta y comienza el trabajo,
el ensayo se mantiene durante el período de tiempo prescrito en los procedimientos.
productos de hidrocarburos deben ser probados para un período más largo de
tiempo para asegurar que un tapón de congelación de resistencia adecuada se ha
formado la presión.
4.11 fuga
Si se observa fuga de proceso después de drenar la porción corriente
abajo de la tubería, se identificará la fuente de la fuga. Si la fuga es del
tapón de congelación, continuar la congelación. Si a partir de una fuente
diferente, la fuga debe ser evaluada y corregida o si se considera
tolerable, el trabajo se puede realizar.
4.12 soldadura
Al soldar cerca del enchufe de congelación, procedimientos y precauciones
especiales se deben seguir para evitar ING por fusión y el fracaso de la clavija.
4.13 Duración
La operación tapón de congelación deberá continuar hasta que el sistema
de tuberías está seguro y el propietario del equipo o su representante autoriza
a detener.
4.14 Prueba
Antes de poner el sistema en servicio, el tapón de congelación puede ser
utilizado para probar nuevos componentes de la presión.
4.15 Nueva puesta en servicio
Cuando se completa el trabajo, el tubo de aguas abajo debe ser
rellenada, la presión igualada, y el aire en la tubería eliminado en un orificio
de ventilación punto alto.
4.16 La descongelación
El método recomendado para quitar el tapón de congelación es permitir
que se descongele naturalmente. Esto minimizará el riesgo de que se mueve
aguas abajo y dañar el sistema de tuberías. Generalmente no se recomienda
aplicar calor a la tubería para acelerar la descongelación de la clavija.
87
5 EXAMEN
5.1 Inspección visual
La tubería en la posición del tapón de congelación debe inspeccionarse
visualmente en busca de defectos, gubias, la corrosión externa, y otros factores que
podrían afectar a la integridad de la tubería.
5.2 El examen no destructivo
El tubo debe ser inspeccionado de forma no destructiva para determinar el
espesor de pared y condición. Las soldaduras en o cerca de la zona del tapón de
congelación deben ser inspeccionados usando técnicas radiográficas o
ultrasónicas.
5.3 Evaluación
Basándose en estos datos, una evaluación y determinación se deben hacer
en cuanto a la idoneidad de una congelación en esa ubicación. Sin embargo, la
condición de la tubería no es un indicador absoluta de que la tubería se o no
fallará durante una operación de enchufe de congelación.
6 PRUEBAS
6.1 Propiedades del fluido Desconocida
Una prueba de temperatura del punto de congelación se debe realizar en los
líquidos de punto de congelación cuestionable o desconocida o gama de
congelación para verificar la idoneidad del producto para una operación de enchufe
de congelación. Esto es particularmente importante para hydrocarbonmixtures con
diferentes extremos de la viscosidad o de la luz que puede vaporizar cuando se
despresuriza el lado aguas abajo de la clavija. Los componentes volátiles en la
liquidmay impiden un tapón de congelación éxito, y su efecto deben ser evaluados.
6.2 Prueba de Punto de Congelación
La prueba de temperatura del punto de congelación se puede realizar
con una pequeña chaqueta de congelación y el equipo asociado. La
chaqueta se puede montar en un corto carrete embridado lleno de una
muestra del líquido y se presurizó a 1 1 / 2 veces la presión de trabajo. muestra del líquido y se presurizó a 1 1 / 2 veces la presión de trabajo. muestra del líquido y se presurizó a 1 1 / 2 veces la presión de trabajo. muestra del líquido y se presurizó a 1 1 / 2 veces la presión de trabajo. muestra del líquido y se presurizó a 1 1 / 2 veces la presión de trabajo.
Después se forma un tapón de congelación, la brida puede ser retirado para
inspeccionar y evaluar la fuerza de la clavija.
6.3 Temperatura de calibración del monitor
El monitor de temperatura debe ser calibrado periódicamente. Además,
se debe comprobar rutinariamente por comparación a la ambiente, agua
con hielo, u otra temperatura de referencia antes de cada trabajo.
La calibración del monitor 6.4 Oxígeno
El oxygenmonitor debe ser calibrado periódicamente. Debe ser comprobado
por comparación con el contenido de oxígeno de la atmósfera antes de cada
trabajo.
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103. Parte 3 - artículo 3.3 ASME PCC-2 a 2015
artículo 3.3
Las roscas dañadas en orificios roscados
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Introducción
Los requisitos de diseño de equipos, tales como vasos, maquinaria, válvulas,
instrumentos, etc., donde se requiere cerca pling aco- debido a consideraciones
operativas, económico, o de espacio, a menudo dictan el uso de orificios
roscados; por lo general con un espárrago, pero a veces con un tornillo de
cabeza. Cuando se utiliza un perno, el perno se acopla dentro de un orificio
taladrado y roscado en un extremo y se fija con una tuerca en el otro extremo.
Los hilos de rosca en el agujero roscado a menudo tienen un ajuste más apretado
con el perno de hacer las roscas en la tuerca. El ajuste más apretado por lo
general se especifica, y el perno es usualmente de fondo en el agujero roscado,
para facilitar la eliminación de la tuerca del perno sin necesidad de retirar el perno
desde el agujero roscado. Temas en agujeros roscados a menudo se dañan
cuando pernos se retiran después de un período de servicio.
1.2 Métodos de reparación - Alternativas
Este artículo se destina a cubrir la reparación de roscas dañadas en
agujeros ciegos roscados en las conexiones con clavos por uno de los
métodos siguientes:
(una) taladrado y roscado de los agujeros de fijación existentes a un tamaño más grande, y (una) taladrado y roscado de los agujeros de fijación existentes a un tamaño más grande, y
reemplazando el elemento de fijación tamaño existente con un tamaño en consecuencia
(segundo) taladrado y roscado de los agujeros de fijación existentes a un tamaño (segundo) taladrado y roscado de los agujeros de fijación existentes a un tamaño
más grande, para el fin de instalar inserciones helicoidales-bobina roscados
(do) el llenado de los agujeros de fijación existentes con metal de soldadura, volver a (do) el llenado de los agujeros de fijación existentes con metal de soldadura, volver a
perforar, y retapping los agujeros
1.3 Métodos de reparación no cubierto
Otros métodos que pueden ser considerados para la reparación de roscas
dañadas, pero no están cubiertos en este artículo, se incluyen los siguientes:
(una) retapping los agujeros de fijación existentes con el mismo grifo tamaño (una) retapping los agujeros de fijación existentes con el mismo grifo tamaño
(también referido como “persiguiendo” los hilos)
(segundo) reemplazo del componente que contiene los orificios roscados(segundo) reemplazo del componente que contiene los orificios roscados
NOTA: La mayoría de las directrices de este artículo están destinados para la reparación de
roscas dañadas en agujeros ciegos roscados, como se encontraría en las conexiones con clavos.
Si bien este artículo no excluye específicamente aplicaciones tales como agujeros que se
extienden completamente a través de la componente de presión, se advierte al usuario de que
muchos de los requisitos de la presente memoria pueden no ser aplicables o suficiente para
cubrir dichos casos.
88
2 LIMITACIONES
2.1 Requisitos adicionales
Parte 1 de esta Norma contiene los requisitos y limitaciones
adicionales. Este artículo se utilizará en conjunción con la parte 1.
2.2 Agujeros Retapping existentes
A menos que el examen visual de los hilos en el orificio del perno
indica un daño sustancial a las roscas, a veces es ventajoso para intentar
RETAP los orificios utilizando el mismo grifo tamaño, un proceso
conocido como “perseguir” las roscas. A veces, el único problema es que
los productos de corrosión y / o residuos del proceso de enchufado de las
roscas.
2.3 Diseño Adecuación de agujeros Ampliación Stud
Ampliación de agujeros de fijación existentes no se hace hasta que un
análisis de ingeniería confirma la idoneidad de diseño del conjunto
propuesto (véase la sección 3).
2.4 Reparación de grietas
Si un examen de los agujeros de fijación revela grietas en la cara de la abertura
del agujero (véase la sección 5), esas grietas deben ser reparados antes de la
ampliación de agujeros de fijación existentes, si el tamaño de orificio ampliada no es
suficiente para eliminar las grietas.
2.5 Consideraciones de soldadura y materiales
Si las reparaciones implican soldadura, con o sin tratamiento térmico posterior a
la soldadura, existe la posibilidad de alabeo del conjunto de fugas andpossible.
Para somematerials (tales como aceros de baja aleación), operaciones de
tratamiento térmico posterior a la soldadura posteriores pueden afectar
negativamente a la tenacidad del material. Asimismo, se tendrá en cuenta a la
posibilidad de grietas de materiales que pueden haber experimentado fragilización
temperamento. En estas situaciones, ya sea un especialista en soldadura o
materiales, o ambos, debe ser consultado antes de comenzar las reparaciones.
2.6 Insertos de rosca helicoidal de la bobina
insertos de rosca espiral helicoidal están generalmente disponibles
hasta 1 1 / 2 Serie grueso unificado (UNC). La aplicación de insertos hasta 1 1 / 2 Serie grueso unificado (UNC). La aplicación de insertos hasta 1 1 / 2 Serie grueso unificado (UNC). La aplicación de insertos hasta 1 1 / 2 Serie grueso unificado (UNC). La aplicación de insertos hasta 1 1 / 2 Serie grueso unificado (UNC). La aplicación de insertos
roscados helicoidal de la bobina será según las recomendaciones del
fabri- cante, particularmente con respecto a las condiciones de servicio
(interna, externa), materiales y cargas. ASME B18.29.1 proporciona
información adicional.
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104. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.3
3 DISEÑO
3.1 Códigos aplicables
Una vez completada la reparación, el diseño del conjunto de atornillado
debe estar de acuerdo con el código original de la construcción o el código
de post-construcción aplicable.
Modificación 3.2 Tema
Un grifo conicidad estándar se producen hilos cerca de la parte inferior del
agujero roscado incompleto roscado; incluso el uso de un grifo de tocar fondo
no asegurará un hilo final completo. Como consecuencia, tocando fondo un
espárrago completamente roscado en un agujero roscado que tiene roscas
incompletas cerca de las averías en el fondo de las roscas completas en el
extremo de la viga. Esto casi garantiza que las roscas completas en el
agujero roscado serán dañados como el espárrago con roscas dañadas se
retiró. Una práctica que ha sido utilizado con éxito para evitar que esto ocurra
es eliminar algunos de los hilos de los espárragos y para aumentar la
profundidad de los agujeros roscados en consecuencia. Un bosquejo con
dimensiones sugeridas se proporciona en el Apéndice I. Obligatorio
3.3 Ampliación de orificios existentes
Las consideraciones de diseño especificados en los párrafos. 3.3.1 a través
de 3.3.4 son aplicables a reparación de roscas dañadas agrandando el
diámetro del agujero roscado.
3.3.1 Comprobación del acoplamiento de rosca. Antes de la 3.3.1 Comprobación del acoplamiento de rosca. Antes de la
ampliación del diámetro de agujero roscado, la longitud del enganche de
rosca Se volverá a comprobar para asegurar el cumplimiento con los
requisitos del código original de construcción [por ejemplo, UG-43 (g) de
ASME BPVC Sección VIII, División 1; AD-740 de ASME BPVC Sección
VIII, División 2; o KD-615 (b) de ASME BPVC Sección VIII, División 3] o el
código de post-construcción aplicable.
NOTA: Si las partes objeto de examen no se rigen por las normas del Código ASME,
otro código aplicable de la construcción, o código de aplicación posterior a la construcción, el
diseño puede referirse a B1.1 ASME (Apéndice B no mandatorio, hilo de resistencia de diseño
Fórmulas).
3.3.2 Comprobación de la brida Destaca. Si se aumenta el diámetro de 3.3.2 Comprobación de la brida Destaca. Si se aumenta el diámetro de
sujeción, las tensiones de brida (incluyendo el / tapa de la brida de acoplamiento sin
explotar) Se volverá a comprobar para ver si se mantienen dentro de niveles
aceptables, dado el potencial de aumento de las cargas generadas por el diámetro de
sujeción más grande. Esto debe incluir la consideración de aumento de la precarga
del perno debido a los sujetadores más grandes en las tensiones de la brida debido a
atornillar hacia arriba.
3.3.3 Espárragos cónicos. En algunas aplicaciones, puede ser posible 3.3.3 Espárragos cónicos. En algunas aplicaciones, puede ser posible
reemplazar los pernos existentes con una costumbre espárrago “cónico” (véase la
Fig. 1 para un ejemplo), donde un extremo del espárrago conserva su diámetro
original, mientras que el otro extremo se ensancha. Esto mantiene las cargas de
diseño de perno consistentes con el diseño original, evita la necesidad de perforar
agujeros más grandes en la brida de acoplamiento / cubierta, y permite la posible
reutilización de las tuercas.
89
3.4 Implicaciones agujero ampliación sobre Diseño
Cuando el agujero roscado existente está perforado a un diámetro más
grande, el material se elimina de la con- componente TaiNing el agujero. El
diseño deberá tener en cuenta las implicaciones asociadas a este método
de reparación para asegurar que el material restante proporciona fuerza
suficiente para satisfacer las condiciones de diseño previstas. Mandatory
Apéndice II ofrece un ejemplo de un cheque a una conexión de salida
tachonada en un recipiente a presión.
3.5 Diseño de los insertos de rosca helicoidal de la bobina
Helicoidal de la bobina insertos roscados deberán cumplir los requisitos de
diseño del código original de la construcción, o el código de post-construcción
aplicable, para la carga especificada a ser aplicado a la conexión roscada. En
general, el diseño se basa en el equilibrio de la resistencia a la tracción del
material del perno prisionero en contra de la resistencia al cizallamiento del
material de base componente. Para materiales que no aparecen en el código
original de la construcción, o código postconstruction aplicable, los esfuerzos
primarios no deben exceder el menor de dos tercios de la fuerza de fluencia
mínimo especificado o 1 / 3.5 de mınima resistencia a la tracción especificada del mínimo especificado o 1 / 3.5 de mınima resistencia a la tracción especificada del mínimo especificado o 1 / 3.5 de mınima resistencia a la tracción especificada del mínimo especificado o 1 / 3.5 de mınima resistencia a la tracción especificada del mínimo especificado o 1 / 3.5 de mınima resistencia a la tracción especificada del
material aplicable.
4 FABRICACIÓN
4.1 Agujero Profundidad de penetración
agujeros perforados de ser aprovechado no deberá exceder la profundidad
máxima de penetración a través del espesor de la componente de presión,
como se define por el código original de la construcción [por ejemplo, UG-43
(d) de ASMEBPVCSectionVIII, División 1 o AD-630 de ASME BPVC Sección
VIII, División 2], o el código de post-construcción aplicable.
4.2 Preparación de los agujeros antes de soldar
Si las roscas dañadas se reparan llenando los agujeros de fijación existentes
con metal de soldadura, los orificios deben estar libres de escombros y los hilos
existentes retirados (por lo general realizados por perforación fuera) para
asegurar que el depósito newweld no incluye este material.
4.3 Procedimientos de Soldadura y calificaciones
Los procedimientos de soldadura, soldadores, u operadores de soldadura, si
existen, deberán estar calificados de acuerdo con el código original de la
construcción o código ción postconstruc- aplicable.
4.4 Consideraciones de soldar y materiales
Todos los requisitos especiales de soldadura, incluyendo precalentamiento o
tratamiento térmico posterior a la soldadura, deben estar de acuerdo con el código
original de la construcción, o código struction postcon- aplicable. Debido al potencial
para la deformación del componente, a / especialista en materiales de soldadura debe
ser consultado respecto a los procedimientos / procesos, de precalentamiento, y el
tratamiento térmico posterior a la soldadura.
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Ninguna reproducción puede hacerse de este material sin el consentimiento por escrito de ASME.
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105. Parte 3 - artículo 3.3 ASME PCC-2 a 2015
Fig. 1 Ejemplo de Tapered Stud
75 mm (3 pulg.)
143 mm (5 5/8 en.)143 mm (5 5/8 en.)143 mm (5 5/8 en.)
3 1/4 en. 8 UNC Clase 3 Fit 3 1/4 en. 8 UNC Clase 3 Fit 3 1/4 en. 8 UNC Clase 3 Fit
3 en. 8 UNC Clase 2 Fit (estándar)
10 mm ( 3/8 in.) [Nota (1)]10 mm ( 3/8 in.) [Nota (1)]10 mm ( 3/8 in.) [Nota (1)]
1,5 mm ( 1/16 in.) radio1,5 mm ( 1/16 in.) radio1,5 mm ( 1/16 in.) radio
165 mm (6 1/2 en.)165 mm (6 1/2 en.)165 mm (6 1/2 en.)
457 mm (18 pulg.)
NOTA:
(1) Para otros tamaños, según sea necesario para alcanzar un 3: 1 conicidad.
4.5 Brida de Terminación
Si la superficie de contacto de la junta se ha deformado como consecuencia de reparaciones
de soldadura o de tratamiento térmico, puede requerir la renovación del acabado (véase el
artículo 3.5).
4.6 Instalación de insertos de rosca helicoidal de la bobina
Cuando se utilizan insertos roscados helicoidal de la bobina, que deben ser
instalados de acuerdo con las instrucciones del fabricante s.
4.7 gripado y lubricación
Especial atención debe darse a evitar la fricción del hilo después del
montaje. Además, el lubricante debe ser aplicado a la superficie de la
rosca del perno de acuerdo con ASME PCC-1, sección 7.
5 EXAMEN
5.1 Examen visual
agujeros perforados se examinarán visualmente nave forworkman-, la
limpieza, y la evidencia de agrietamiento.
5.2 Necesidad de ECM adicional
Cuando se sospecha de deterioro o daño material, se considerará que
el examen no destructivo adicional.
90
5.3 Procedimientos de inspección
Los procedimientos de examen deben estar de acuerdo con el código
original de construcción o código struction postcon- aplicable.
6 PRUEBAS
Prueba de requisitos asociados con la modificación del conjunto de
brida debe estar de acuerdo con el código de post-construcción
aplicable.
7. REFERENCIAS
ASME B1.1-2003, Unified Inch Roscas de tornillos (ONU y
UNR forma de rosca)
ASME B18.29.1-1993, helicoidal de la bobina rosca de tornillo
Insertos - Free Running y tornillo de seguridad (Serie pulgadas),
incluyendo erratas emitida en agosto de 1995 ASME para calderas y
recipientes a presión, Edición 2007:
Sección VIII, División 1 - Reglas para la construcción de recipientes a
presión; Sección VIII, División 2 - reglas alternativas; Sección VIII,
División 3 - Alternative Reglas para la construcción de recipientes de
alta presión
ASME PCC-1-2000, Directrices para la barrera de presión
Atornillado Editorial Asamblea Conjunta de la brida: La Sociedad Americana
de Ingeniería Mecánica
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 Ley Drive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org)
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106. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.3, Anexo I Obligatoria
Artículo 3.3, Anexo I obligatoria Recomendado
Detalle de Stud Hilos Modificación
Prevenir daño de las roscas en agujeros roscados
Fig. I-1 pulgada de rosca Serie / unidades tradicionales de EE.UU.
superficie interior
1/16 en. 1/16 en.
45 ° chaflán
hilo OD 45 ° chaflánhilo OD 45 ° chaflán
45 grados
do
UNA
H minH min
Stud engag.
F minF min
profundidad de la rosca completa
mi minmi min
profundidad de perforación Tap
sol máxsol máx
rosca
imperfecta
J
Dimensiones
UNA segundo do re mi F sol H J
5 / 8 - 11 UNC-2 5 / 8 - 11 UNC-2 5 / 8 - 11 UNC-2 5 / 8 - 11 UNC-2 17 / 32 17 / 32 17 / 32 11 / dieciséis 11 / dieciséis 11 / dieciséis 7 / dieciséis 7 / dieciséis 7 / dieciséis
1 9 / dieciséis 1 9 / dieciséis 1 9 / dieciséis 1 9 / dieciséis 1
9 / dieciséis 9 / dieciséis 9 / dieciséis 13 / dieciséis13 / dieciséis13 / dieciséis
3 / 4 - 10 UNC-2 3 / 4 - 10 UNC-2 3 / 4 - 10 UNC-2 3 / 4 - 10 UNC-2 21 / 32 21 / 32 21 / 32 3 / 4 3 / 4 3 / 4 1 / 2 1 / 2 1 / 2
1 3 / 4 1 3 / 4 1 3 / 4 1 3 / 4 1 1 / 8 1 1 / 8 1 1 / 8 1 1 / 8
5 / 8 5 / 8 5 / 8 15 / dieciséis15 / dieciséis15 / dieciséis
7 / 8 - 9 UNC-2 7 / 8 - 9 UNC-2 7 / 8 - 9 UNC-2 7 / 8 - 9 UNC-2 49 / 64 49 / 64 49 / 64 13 / dieciséis 13 / dieciséis 13 / dieciséis 5 / 8 5 / 8 5 / 8
1 7 / 8 1 7 / 8 1 7 / 8 1 7 / 8 1 3 / dieciséis 1 3 / dieciséis 1 3 / dieciséis 1 3 / dieciséis
11 / dieciséis 11 / dieciséis 11 / dieciséis
1
De 1 - 8 UNC-2
7 / 8 7 / 8 7 / 8 7 / 8 7 / 8 7 / 8 11 / dieciséis 11 / dieciséis 11 / dieciséis
2 3 / dieciséis 2 3 / dieciséis 2 3 / dieciséis 2 3 / dieciséis 1 7 / dieciséis 1 7 / dieciséis 1 7 / dieciséis 1 7 / dieciséis
3 / 4 3 / 4 3 / 4
1 3 / dieciséis1 3 / dieciséis1 3 / dieciséis1 3 / dieciséis
1 1 / 8 - 8 ONU-2 1 1 / 8 - 8 ONU-2 1 1 / 8 - 8 ONU-2 1 1 / 8 - 8 ONU-2 1 1 / 8 - 8 ONU-2 1
7 / 8 7 / 8 7 / 8 13 / dieciséis 13 / dieciséis 13 / dieciséis
2 5 / dieciséis 2 5 / dieciséis 2 5 / dieciséis 2 5 / dieciséis 1 9 / dieciséis 1 9 / dieciséis 1 9 / dieciséis 1 9 / dieciséis
3 / 4 3 / 4 3 / 4
1 5 / dieciséis1 5 / dieciséis1 5 / dieciséis1 5 / dieciséis
1 1 / 4 - 8 ONU-2 1 1 / 4 - 8 ONU-2 1 1 / 4 - 8 ONU-2 1 1 / 4 - 8 ONU-2 1 1 / 4 - 8 ONU-2 1 1 / 8 1 1 / 8 1 1 / 8 1 1 / 8
7 / 8 7 / 8 7 / 8 15 / dieciséis 15 / dieciséis 15 / dieciséis
2 7 / dieciséis 2 7 / dieciséis 2 7 / dieciséis 2 7 / dieciséis 1 11 / dieciséis 1 11 / dieciséis 1 11 / dieciséis 1 11 / dieciséis
3 / 4 3 / 4 3 / 4
1 7 / dieciséis1 7 / dieciséis1 7 / dieciséis1 7 / dieciséis
1 1 / 2 - 8 ONU-2 1 1 / 2 - 8 ONU-2 1 1 / 2 - 8 ONU-2 1 1 / 2 - 8 ONU-2 1 1 / 2 - 8 ONU-2 1 3 / 8 1 3 / 8 1 3 / 8 1 3 / 8
7 / 8 7 / 8 7 / 8
1 3 / dieciséis 1 3 / dieciséis 1 3 / dieciséis 1 3 / dieciséis 2 11 / dieciséis 2 11 / dieciséis 2 11 / dieciséis 2 11 / dieciséis 1 15 / dieciséis 1 15 / dieciséis 1 15 / dieciséis 1 15 / dieciséis
3 / 4 3 / 4 3 / 4
1 11 / dieciséis1 11 / dieciséis1 11 / dieciséis1 11 / dieciséis
1 3 / 4 - 8 ONU-2 1 3 / 4 - 8 ONU-2 1 3 / 4 - 8 ONU-2 1 3 / 4 - 8 ONU-2 1 3 / 4 - 8 ONU-2 1 5 / 8 1 5 / 8 1 5 / 8 1 5 / 8
7 / 8 7 / 8 7 / 8
1 7 / dieciséis 1 7 / dieciséis 1 7 / dieciséis 1 7 / dieciséis 2 15 / dieciséis 2 15 / dieciséis 2 15 / dieciséis 2 15 / dieciséis 2 3 / dieciséis 2 3 / dieciséis 2 3 / dieciséis 2 3 / dieciséis
3 / 4 3 / 4 3 / 4
1 15 / dieciséis1 15 / dieciséis1 15 / dieciséis1 15 / dieciséis
2 - 8 ONU-2 1 7 / 8 1 7 / 8 1 7 / 8 1 7 / 8
7 / 8 7 / 8 7 / 8
1 11 / dieciséis 1 11 / dieciséis 1 11 / dieciséis 1 11 / dieciséis 3 3 / dieciséis 3 3 / dieciséis 3 3 / dieciséis 3 3 / dieciséis 2 7 / dieciséis 2 7 / dieciséis 2 7 / dieciséis 2 7 / dieciséis
3 / 4 3 / 4 3 / 4
2 3 / dieciséis2 3 / dieciséis2 3 / dieciséis2 3 / dieciséis
NOTAS GENERALES:
(A) Las dimensiones tabulados satisfacen Código ASME Sección VIII, división 1, párr. requisitos (g) para los materiales del perno prisionero que tienen un permi- 43 UG-
capaz estrés de 25.000 psi y materiales roscados que tienen una tensión admisible de 20.000 psi a la temperatura de diseño para la articulación. Para materiales que tienen otras tensiones
admisibles, estas dimensiones se deben ajustar en consecuencia.
(B) Longitud total espárrago se puede determinar mediante la adición de la Grosor de la altura de acoplamiento Brida + Tuerca + junta de espesor + E + Espesor(B) Longitud total espárrago se puede determinar mediante la adición de la Grosor de la altura de acoplamiento Brida + Tuerca + junta de espesor + E + Espesor(B) Longitud total espárrago se puede determinar mediante la adición de la Grosor de la altura de acoplamiento Brida + Tuerca + junta de espesor + E + Espesor
del Espaciador (si existe) + 1 / 4 en. (c) Todas las del Espaciador (si existe) + 1 / 4 en. (c) Todas las del Espaciador (si existe) + 1 / 4 en. (c) Todas las del Espaciador (si existe) + 1 / 4 en. (c) Todas las del Espaciador (si existe) + 1 / 4 en. (c) Todas las
dimensiones en pulgadas.
Ver figuras. I-1 a I-3.
91
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re
diam.
segundo Toque diámetro de perforación.
Por párr. UG-43 (d)
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107. Parte 3 - artículo 3.3, Anexo I Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Fig. 2 Unidades I-pulgadas Tema Serie / SI
superficie interior
1,5 mm 45 ° chaflán1,5 mm 45 ° chaflán
hilo OD 45 ° chaflánhilo OD 45 ° chaflán
45 grados
do
UNA
H minH min
Stud engag.
F minF min
profundidad de la rosca completa
mi minmi min
profundidad de perforación Tap
sol máxsol máx
rosca
imperfecta
J
Dimensiones
UNA segundo do re mi F sol H J
5 / 8 - 11 UNC-2 5 / 8 - 11 UNC-2 5 / 8 - 11 UNC-2 5 / 8 - 11 UNC-2
13 17 11 40 25 14 21
3 / 4 - 10 UNC-2 3 / 4 - 10 UNC-2 3 / 4 - 10 UNC-2 3 / 4 - 10 UNC-2
17 19 13 44 29 dieciséis 24
7 / 8 - 9 UNC-2 7 / 8 - 9 UNC-2 7 / 8 - 9 UNC-2 7 / 8 - 9 UNC-2
19 21 dieciséis 48 30 17 25
De 1 - 8 UNC-2 22 22 17 56 37 19 30
1 1 / 8 - 8 ONU-2 1 1 / 8 - 8 ONU-2 1 1 / 8 - 8 ONU-2 1 1 / 8 - 8 ONU-2 1 1 / 8 - 8 ONU-2 25 22 21 59 40 19 33
1 1 / 4 - 8 ONU-2 1 1 / 4 - 8 ONU-2 1 1 / 4 - 8 ONU-2 1 1 / 4 - 8 ONU-2 1 1 / 4 - 8 ONU-2 29 22 24 62 43 19 37
1 1 / 2 - 8 ONU-2 1 1 / 2 - 8 ONU-2 1 1 / 2 - 8 ONU-2 1 1 / 2 - 8 ONU-2 1 1 / 2 - 8 ONU-2 35 22 30 68 49 19 43
1 3 / 4 - 8 ONU-2 1 3 / 4 - 8 ONU-2 1 3 / 4 - 8 ONU-2 1 3 / 4 - 8 ONU-2 1 3 / 4 - 8 ONU-2 41 22 37 75 56 19 49
2 - 8 ONU-2 48 22 43 81 62 19 56
NOTAS GENERALES:
(A) Las dimensiones tabulados satisfacen Código ASME Sección VIII, división 1, párr. requisitos (g) para los materiales del perno prisionero que tienen un permi- 43 UG-
capaz estrés de 173 MPa y materiales roscados que tienen una tensión admisible de 138 MPa a la temperatura de diseño para la articulación. Para materiales que tienen otras tensiones
admisibles, estas dimensiones se deben ajustar en consecuencia.
(B) Longitud total espárrago se puede determinar mediante la adición de la Grosor de la altura de acoplamiento Brida + Tuerca + junta de espesor + E + Espesor(B) Longitud total espárrago se puede determinar mediante la adición de la Grosor de la altura de acoplamiento Brida + Tuerca + junta de espesor + E + Espesor(B) Longitud total espárrago se puede determinar mediante la adición de la Grosor de la altura de acoplamiento Brida + Tuerca + junta de espesor + E + Espesor
del Espaciador (si existe) + 6 mm. (c) Dimensiones en columnas segundo mediante del Espaciador (si existe) + 6 mm. (c) Dimensiones en columnas segundo mediante del Espaciador (si existe) + 6 mm. (c) Dimensiones en columnas segundo mediante
H son en milímetros.H son en milímetros.
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108. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.3, Anexo I Obligatoria
Fig. 3 unidades I SI rosca métrica de la serie /
superficie interior
1,5 mm 45 ° chaflán1,5 mm 45 ° chaflán
hilo OD 45 ° chaflánhilo OD 45 ° chaflán
45 grados
do
UNA
H minH min
Stud engag.
F minF min
profundidad de la rosca completa
mi minmi min
profundidad de perforación Tap
sol máxsol máx
rosca
imperfecta
J
Dimensiones
UNA segundo do re mi F sol H J
M14-2 12 17 10 36 22 14 19
M16-2 14 17 12 39 25 14 22
M20-2.5 17 19 13 45 29 dieciséis 26
M24-3 21 22 dieciséis 55 36 19 29
M27-3 24 22 19 58 39 19 32
M30-3 28 22 23 61 42 19 35
M33-3 31 22 26 63 44 19 38
M36-3 33 22 28 66 47 19 41
M39-3 36 22 31 69 50 19 44
M42-3 39 22 34 72 53 19 47
M45-3 42 22 37 75 56 19 50
M48-3 45 22 40 78 59 19 53
NOTAS GENERALES:
(A) Las dimensiones tabulados satisfacen Código ASME Sección VIII, división 1, párr. requisitos (g) para los materiales del perno prisionero que tienen un permi- 43 UG-
capaz estrés de 173 MPa y materiales roscados que tienen una tensión admisible de 138 MPa a la temperatura de diseño para la articulación. Para materiales que tienen otras tensiones
admisibles, estas dimensiones se deben ajustar en consecuencia.
(B) Longitud total espárrago se puede determinar mediante la adición de la Grosor de la altura de acoplamiento Brida + Tuerca + junta de espesor + E + Espesor(B) Longitud total espárrago se puede determinar mediante la adición de la Grosor de la altura de acoplamiento Brida + Tuerca + junta de espesor + E + Espesor(B) Longitud total espárrago se puede determinar mediante la adición de la Grosor de la altura de acoplamiento Brida + Tuerca + junta de espesor + E + Espesor
del Espaciador (si existe) + 6 mm. (C) Todas
las dimensiones en millmeters.
93
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109. Parte 3 - artículo 3.3, Apéndice II Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Artículo 3.3, Anexo II Obligatoria Un ejemplo ilustrativo
que muestra un análisis de ingeniería
La ampliación asociados con un agujero roscado
II-1 Ejemplo 1
El siguiente es un ejemplo ilustrativo que muestra un análisis de
ingeniería asociados con la ampliación de un agujero roscado:
Considere la conexión sobresaliente montaje como se muestra a continuación.
61.1875 en.
42.25 pulg.
8,9375 en.
2,2114 en.
10.75 pulg.
8,3125 en.
8.4508 pulg. 73.125 en.
a la línea
tangente (T / L)
8,8577 en.
24.375 en.
41 en.
UNA 1UNA 1
UNA 2UNA 2
UNA 3UNA 3
UNA 4UNA 4
t rt r
t nortet norte
Cubrir
Datos del buque:
(1) Presión de diseño: 2160 psig a 840 ° F (2) Shell: SA-387 Gr. D w / 347 superposición SS de
soldadura (3) Los tapones:. 3 en 8 espárrago ONU, material de SA-193-B16 (4) de forja: SA-336-F22
w / 347 SS recubrimiento de soldadura (5) de tensión admisible de forjar @ 840 ° F, S F pag 14.520 w / 347 SS recubrimiento de soldadura (5) de tensión admisible de forjar @ 840 ° F, S F pag 14.520 w / 347 SS recubrimiento de soldadura (5) de tensión admisible de forjar @ 840 ° F, S F pag 14.520 w / 347 SS recubrimiento de soldadura (5) de tensión admisible de forjar @ 840 ° F, S F pag 14.520 w / 347 SS recubrimiento de soldadura (5) de tensión admisible de forjar @ 840 ° F, S F pag 14.520
psi (6) de tensión admisible de espárrago perno @ 840 ° F, S segundo pag 21.200 psi. Nota: psi (6) de tensión admisible de espárrago perno @ 840 ° F, S segundo pag 21.200 psi. Nota: psi (6) de tensión admisible de espárrago perno @ 840 ° F, S segundo pag 21.200 psi. Nota: psi (6) de tensión admisible de espárrago perno @ 840 ° F, S segundo pag 21.200 psi. Nota: psi (6) de tensión admisible de espárrago perno @ 840 ° F, S segundo pag 21.200 psi. Nota:
espárragos diámetro Mientras que la eliminación de la 3 existente en, se encontró que algunos de
los agujeros de fijación para tener roscas. Los cálculos que siguen están destinados a evaluar la
adecuación del diseño si los agujeros de fijación se agrandan para 3 1 / 4 en.adecuación del diseño si los agujeros de fijación se agrandan para 3 1 / 4 en.adecuación del diseño si los agujeros de fijación se agrandan para 3 1 / 4 en.adecuación del diseño si los agujeros de fijación se agrandan para 3 1 / 4 en.adecuación del diseño si los agujeros de fijación se agrandan para 3 1 / 4 en.
II-1.1 Nomenclatura
UNA pag área de sección transversal total que se requiere en elUNA pag área de sección transversal total que se requiere en elUNA pag área de sección transversal total que se requiere en el
avión bajo consideración, en. 2avión bajo consideración, en. 2
UNA 1 pag área de exceso de espesor en el cuerpo de la vasijaUNA 1 pag área de exceso de espesor en el cuerpo de la vasijaUNA 1 pag área de exceso de espesor en el cuerpo de la vasijaUNA 1 pag área de exceso de espesor en el cuerpo de la vasija
disponible para el refuerzo, en. 2 [ ver UG-37 (a) de disponible para el refuerzo, en. 2 [ ver UG-37 (a) de disponible para el refuerzo, en. 2 [ ver UG-37 (a) de
ASME BPVC Sección VIII,
Div. 1]
94
UNA 2 pag área de exceso de espesor en la pared de la toberaUNA 2 pag área de exceso de espesor en la pared de la toberaUNA 2 pag área de exceso de espesor en la pared de la toberaUNA 2 pag área de exceso de espesor en la pared de la tobera
disponible para el refuerzo, en. 2 [ ver UG-37 (a) de disponible para el refuerzo, en. 2 [ ver UG-37 (a) de disponible para el refuerzo, en. 2 [ ver UG-37 (a) de
ASME BPVC Sección VIII,
Div. 1]
UNA 3 pag área disponible para el refuerzo cuando elUNA 3 pag área disponible para el refuerzo cuando elUNA 3 pag área disponible para el refuerzo cuando elUNA 3 pag área disponible para el refuerzo cuando el
boquilla se extiende dentro de la pared del vaso, en. 2boquilla se extiende dentro de la pared del vaso, en. 2
[Ver UG-37 (a) de ASME BPVC Sección VIII,
Div. 1]
UNA 4 pag área de sección transversal del orificio del perno, en.UNA 4 pag área de sección transversal del orificio del perno, en.UNA 4 pag área de sección transversal del orificio del perno, en.UNA 4 pag área de sección transversal del orificio del perno, en.
UNA 4 (3 pulg.) pag área de sección transversal de un orificio del perno aso-UNA 4 (3 pulg.) pag área de sección transversal de un orificio del perno aso-UNA 4 (3 pulg.) pag área de sección transversal de un orificio del perno aso-UNA 4 (3 pulg.) pag área de sección transversal de un orificio del perno aso-
ado con un espárrago diámetro 3 in., en.
UNA 4 (3 ¼ in.) pag área de sección transversal de un orificio del perno aso-UNA 4 (3 ¼ in.) pag área de sección transversal de un orificio del perno aso-UNA 4 (3 ¼ in.) pag área de sección transversal de un orificio del perno aso-UNA 4 (3 ¼ in.) pag área de sección transversal de un orificio del perno aso-
ado con un 3 1 / 4 en. espárrago diámetro, en.ado con un 3 1 / 4 en. espárrago diámetro, en.ado con un 3 1 / 4 en. espárrago diámetro, en.ado con un 3 1 / 4 en. espárrago diámetro, en.ado con un 3 1 / 4 en. espárrago diámetro, en.
UNA s pag área de esfuerzo de tracción, en. 2UNA s pag área de esfuerzo de tracción, en. 2UNA s pag área de esfuerzo de tracción, en. 2UNA s pag área de esfuerzo de tracción, en. 2UNA s pag área de esfuerzo de tracción, en. 2
COMO s pag área de esfuerzo cortante de hilo mínimo para externoCOMO s pag área de esfuerzo cortante de hilo mínimo para externoCOMO s pag área de esfuerzo cortante de hilo mínimo para externoCOMO s pag área de esfuerzo cortante de hilo mínimo para externo
hilos, en.
segundo 3 pag longitud de la base de la parte de boquilla defin-segundo 3 pag longitud de la base de la parte de boquilla defin-segundo 3 pag longitud de la base de la parte de boquilla defin-segundo 3 pag longitud de la base de la parte de boquilla defin-
ing del área UNA 3 proyecta hacia dentro desde la superficie ing del área UNA 3 proyecta hacia dentro desde la superficie ing del área UNA 3 proyecta hacia dentro desde la superficie ing del área UNA 3 proyecta hacia dentro desde la superficie
interior de vasija, en.
re pag diámetro terminado de la abertura, en. [verre pag diámetro terminado de la abertura, en. [verre pag diámetro terminado de la abertura, en. [ver
UG-37 (a) de ASME BPVC Sección VIII,
Div. 1]
re 1 máx. pag diámetro máximo menor de internare 1 máx. pag diámetro máximo menor de internare 1 máx. pag diámetro máximo menor de internare 1 máx. pag diámetro máximo menor de internare 1 máx. pag diámetro máximo menor de interna
enhebrar, en.
re 2 pag diámetro de paso básico, en.re 2 pag diámetro de paso básico, en.re 2 pag diámetro de paso básico, en.re 2 pag diámetro de paso básico, en.
re 2 min. pag diámetro mínimo de paso de externore 2 min. pag diámetro mínimo de paso de externore 2 min. pag diámetro mínimo de paso de externore 2 min. pag diámetro mínimo de paso de externore 2 min. pag diámetro mínimo de paso de externo
hilo para la clase de hilo especificado, en.
re s pag diámetro nominal de la viga, en.re s pag diámetro nominal de la viga, en.re s pag diámetro nominal de la viga, en.re s pag diámetro nominal de la viga, en.
mi pag distancia al borde de la línea central de espárrago ami pag distancia al borde de la línea central de espárrago ami pag distancia al borde de la línea central de espárrago a
borde exterior de la forja, en.
mi norte pag eficiencia de la unión del cuello de la boquillami norte pag eficiencia de la unión del cuello de la boquillami norte pag eficiencia de la unión del cuello de la boquillami norte pag eficiencia de la unión del cuello de la boquilla
mi s pag eficiencia de la unión de la envoltura [véase mi 1 enmi s pag eficiencia de la unión de la envoltura [véase mi 1 enmi s pag eficiencia de la unión de la envoltura [véase mi 1 enmi s pag eficiencia de la unión de la envoltura [véase mi 1 enmi s pag eficiencia de la unión de la envoltura [véase mi 1 enmi s pag eficiencia de la unión de la envoltura [véase mi 1 enmi s pag eficiencia de la unión de la envoltura [véase mi 1 en
UG-37 (a) de ASME BPVC Sección VIII,
Div. 1]
F pag factor de corrección que compensa laF pag factor de corrección que compensa laF pag factor de corrección que compensa la
variación en las tensiones de presión interna en
diferentes planos con respecto al eje de un recipiente a
presión [ver UG-37 (a) de ASME BPVC Sección VIII,
Div. 1]
H pag altura H pag altura H pag altura de fundamental triángulo,
0.866025 pag, en.0.866025 pag, en.0.866025 pag, en.
h 3 pag altura de la porción de definición de la boquillah 3 pag altura de la porción de definición de la boquillah 3 pag altura de la porción de definición de la boquillah 3 pag altura de la porción de definición de la boquilla
la zona UNA 3 proyecta hacia dentro desde la superficie interior de la zona UNA 3 proyecta hacia dentro desde la superficie interior de la zona UNA 3 proyecta hacia dentro desde la superficie interior de la zona UNA 3 proyecta hacia dentro desde la superficie interior de
vasija, en.
h yo pag altura del interior de la parte de boquillah yo pag altura del interior de la parte de boquillah yo pag altura del interior de la parte de boquillah yo pag altura del interior de la parte de boquilla
área de la definición UNA 2 se proyecta hacia fuera desde la superficie área de la definición UNA 2 se proyecta hacia fuera desde la superficie área de la definición UNA 2 se proyecta hacia fuera desde la superficie área de la definición UNA 2 se proyecta hacia fuera desde la superficie
exterior del recipiente, en.
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do
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110. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.3, Apéndice II Obligatoria
h o pag altura de fuera de la parte de boquillah o pag altura de fuera de la parte de boquillah o pag altura de fuera de la parte de boquillah o pag altura de fuera de la parte de boquilla
área de la definición UNA 2 se proyecta hacia fuera desde la superficie área de la definición UNA 2 se proyecta hacia fuera desde la superficie área de la definición UNA 2 se proyecta hacia fuera desde la superficie área de la definición UNA 2 se proyecta hacia fuera desde la superficie
exterior del recipiente, en.
L pag radio interior esférica para semiesféricaL pag radio interior esférica para semiesféricaL pag radio interior esférica para semiesférica
entra.
L do pag longitud de compromiso, en.L do pag longitud de compromiso, en.L do pag longitud de compromiso, en.L do pag longitud de compromiso, en.
pag pag paso de rosca (1 / número de hilos porpag pag paso de rosca (1 / número de hilos porpag pag paso de rosca (1 / número de hilos por
pulgadas), en.
PAG pag presión de diseño, psiPAG pag presión de diseño, psiPAG pag presión de diseño, psi
q pag grado de plano con el eje longitudinalq pag grado de plano con el eje longitudinalq pag grado de plano con el eje longitudinal
del recipiente, (ver Fig. UG-37 de ASME BPVC Sección
VIII, Div. 1)
R norte pag radio interior de la boquilla bajo considerableR norte pag radio interior de la boquilla bajo considerableR norte pag radio interior de la boquilla bajo considerableR norte pag radio interior de la boquilla bajo considerable
ación, en.
S segundo pag tensión admisible de espárrago, psiS segundo pag tensión admisible de espárrago, psiS segundo pag tensión admisible de espárrago, psiS segundo pag tensión admisible de espárrago, psi
S F pag tensión admisible de forja, psiS F pag tensión admisible de forja, psiS F pag tensión admisible de forja, psiS F pag tensión admisible de forja, psi
S s pag tensión admisible de cáscara, psiS s pag tensión admisible de cáscara, psiS s pag tensión admisible de cáscara, psiS s pag tensión admisible de cáscara, psi
t pag especificado espesor de la pared del vaso, en. [vert pag especificado espesor de la pared del vaso, en. [vert pag especificado espesor de la pared del vaso, en. [ver
UG-37 (a) de ASME BPVC Sección VIII,
Div. 1]
t r pag requerido espesor de la cáscara, en. [vert r pag requerido espesor de la cáscara, en. [vert r pag requerido espesor de la cáscara, en. [vert r pag requerido espesor de la cáscara, en. [ver
UG-37 (a) de ASME BPVC Sección VIII,
Div. 1]
t rn pag espesor requerido de una boquilla sin fisurast rn pag espesor requerido de una boquilla sin fisurast rn pag espesor requerido de una boquilla sin fisurast rn pag espesor requerido de una boquilla sin fisuras
pared, en. [ver UG-37 (a) de ASME BPVC Sección VIII,
Div. 1]
UNA norte pag suma de las áreas que contribuyen al reforzamientoUNA norte pag suma de las áreas que contribuyen al reforzamientoUNA norte pag suma de las áreas que contribuyen al reforzamientoUNA norte pag suma de las áreas que contribuyen al reforzamiento
ción, UNA 1 + UNA 2 + UNA 3, en.ción, UNA 1 + UNA 2 + UNA 3, en.ción, UNA 1 + UNA 2 + UNA 3, en.ción, UNA 1 + UNA 2 + UNA 3, en.ción, UNA 1 + UNA 2 + UNA 3, en.ción, UNA 1 + UNA 2 + UNA 3, en.ción, UNA 1 + UNA 2 + UNA 3, en.ción, UNA 1 + UNA 2 + UNA 3, en.
II-1.2 Evaluar longitud de engrane, L doII-1.2 Evaluar longitud de engrane, L doII-1.2 Evaluar longitud de engrane, L do
Per UG-43 (g) de ASME BPVC Sección VIII, división 1, la longitud
mínima de enganche de rosca es la mayor de
re s ( el diámetro nominal de la espiga) ore s ( el diámetro nominal de la espiga) ore s ( el diámetro nominal de la espiga) o
valor de esfuerzo máximo admisible de
0.75 re s 0.75 re s 0.75 re s
material de espárrago a temperatura diseño valor de la
tensión máxima permisible de material de roscado a la
temperatura de diseño
pag 0,75 (3,25) pag 0,75 (3,25)
21.200
14500 pag 3.564 pulg.14500 pag 3.564 pulg.14500 pag 3.564 pulg.
Puesto que este valor es mayor que re s ( 3,25 in.), La requeridaPuesto que este valor es mayor que re s ( 3,25 in.), La requeridaPuesto que este valor es mayor que re s ( 3,25 in.), La requeridaPuesto que este valor es mayor que re s ( 3,25 in.), La requerida
longitud de compromiso, L do, es 3.564 pulg.longitud de compromiso, L do, es 3.564 pulg.longitud de compromiso, L do, es 3.564 pulg.longitud de compromiso, L do, es 3.564 pulg.
Desde la profundidad de roscado real (4 1 / 2 en.) excede calculadoDesde la profundidad de roscado real (4 1 / 2 en.) excede calculadoDesde la profundidad de roscado real (4 1 / 2 en.) excede calculadoDesde la profundidad de roscado real (4 1 / 2 en.) excede calculadoDesde la profundidad de roscado real (4 1 / 2 en.) excede calculado
L do, longitud de engrane es adecuada.L do, longitud de engrane es adecuada.L do, longitud de engrane es adecuada.
NOTA: La longitud requerida de la participación será controlada con los criterios de la ASME
B1.1-2003, en parte con fines ilustrativos, pero también porque algunos de los valores para
los diámetros se utilizará más en el análisis.
II-1.2.1 longitud de engrane, L do, Utilizando los criterios del Anexo B de II-1.2.1 longitud de engrane, L do, Utilizando los criterios del Anexo B de II-1.2.1 longitud de engrane, L do, Utilizando los criterios del Anexo B de II-1.2.1 longitud de engrane, L do, Utilizando los criterios del Anexo B de
la ASME B1.1-2003
L do pag L do pag L do pag
2 ( COMO s)2 ( COMO s)2 ( COMO s)
3.1416 re 1 máx. 13.1416 re 1 máx. 13.1416 re 1 máx. 13.1416 re 1 máx. 1
2 + 0,57735 (1 / p) (d 2 min. - re 1 max.)2 + 0,57735 (1 / p) (d 2 min. - re 1 max.)2 + 0,57735 (1 / p) (d 2 min. - re 1 max.)2 + 0,57735 (1 / p) (d 2 min. - re 1 max.)2 + 0,57735 (1 / p) (d 2 min. - re 1 max.)2 + 0,57735 (1 / p) (d 2 min. - re 1 max.)2 + 0,57735 (1 / p) (d 2 min. - re 1 max.)
95
UNA s pag 3.1416 re 2UNA s pag 3.1416 re 2UNA s pag 3.1416 re 2UNA s pag 3.1416 re 2UNA s pag 3.1416 re 2UNA s pag 3.1416 re 2
2 - 3 H2 - 3 Hdieciséis
2
dónde
UNA s pag área de esfuerzo de tracción de hiloUNA s pag área de esfuerzo de tracción de hiloUNA s pag área de esfuerzo de tracción de hiloUNA s pag área de esfuerzo de tracción de hilo
COMO s pag área de esfuerzo cortante de hilo mínimo para externoCOMO s pag área de esfuerzo cortante de hilo mínimo para externoCOMO s pag área de esfuerzo cortante de hilo mínimo para externoCOMO s pag área de esfuerzo cortante de hilo mínimo para externo
trapos
re 1 máx. pag diámetro máximo menor de internare 1 máx. pag diámetro máximo menor de internare 1 máx. pag diámetro máximo menor de internare 1 máx. pag diámetro máximo menor de internare 1 máx. pag diámetro máximo menor de interna
enhebrar, en.
re 2 pag diámetro de paso básicore 2 pag diámetro de paso básicore 2 pag diámetro de paso básicore 2 pag diámetro de paso básico
re 2 min. pag diámetro mínimo de paso de externore 2 min. pag diámetro mínimo de paso de externore 2 min. pag diámetro mínimo de paso de externore 2 min. pag diámetro mínimo de paso de externore 2 min. pag diámetro mínimo de paso de externo
hilo para la clase de hilo especificado, en.
H pag 0,866025404 pag pag 0.866025404 / 8 pag 0.1083H pag 0,866025404 pag pag 0.866025404 / 8 pag 0.1083H pag 0,866025404 pag pag 0.866025404 / 8 pag 0.1083H pag 0,866025404 pag pag 0.866025404 / 8 pag 0.1083H pag 0,866025404 pag pag 0.866025404 / 8 pag 0.1083H pag 0,866025404 pag pag 0.866025404 / 8 pag 0.1083H pag 0,866025404 pag pag 0.866025404 / 8 pag 0.1083H pag 0,866025404 pag pag 0.866025404 / 8 pag 0.1083
L do pag longitud mínima de compromiso, en.L do pag longitud mínima de compromiso, en.L do pag longitud mínima de compromiso, en.L do pag longitud mínima de compromiso, en.
(NOTA: define B1.1 ASME longitud de engrane como LE)(NOTA: define B1.1 ASME longitud de engrane como LE)(NOTA: define B1.1 ASME longitud de engrane como LE)(NOTA: define B1.1 ASME longitud de engrane como LE)
1 / pag pag número de hilos por pulgada1 / pag pag número de hilos por pulgada1 / pag pag número de hilos por pulgada1 / pag pag número de hilos por pulgada
NOTA: El factor de 2 en el numerador de la fórmula anterior para
L do significa que se supone que la zona en la cizalladura del perno es dos veces el área de L do significa que se supone que la zona en la cizalladura del perno es dos veces el área de L do significa que se supone que la zona en la cizalladura del perno es dos veces el área de
esfuerzo de tracción para desarrollar la fuerza total de la viga. Este valor es ligeramente mayor
que la requerida y proporciona un pequeño factor de seguridad contra extracción.
Para un 3 1 / 4 en 8 de perno de tachuela de la ONU.:Para un 3 1 / 4 en 8 de perno de tachuela de la ONU.:Para un 3 1 / 4 en 8 de perno de tachuela de la ONU.:Para un 3 1 / 4 en 8 de perno de tachuela de la ONU.:Para un 3 1 / 4 en 8 de perno de tachuela de la ONU.:
2 Fit Clase 3 Fit Clase comentarios
re 1 máx. re 1 máx. re 1 máx. 3.140 3.1297 De la Tabla 3A de ASME
B1.1
re 2 min. re 2 min. re 2 min. 3.1575 3.1623 De la Tabla 3A de ASME
B1.1
re 2 re 2 3.1688 3.1688 A partir de la Tabla 13 de
ASME B1.1
Para una Clase 2 en forma:
UNA s pag 3.1416 3.1688UNA s pag 3.1416 3.1688UNA s pag 3.1416 3.1688UNA s pag 3.1416 3.1688UNA s pag 3.1416 3.1688
2 - 3 (0,1083)dieciséis
2
pag 8,0898 en. 2pag 8,0898 en. 2pag 8,0898 en. 2
Sustituir el valor de UNA s ( área de esfuerzo de tracción) para el valor de COMOSustituir el valor de UNA s ( área de esfuerzo de tracción) para el valor de COMOSustituir el valor de UNA s ( área de esfuerzo de tracción) para el valor de COMOSustituir el valor de UNA s ( área de esfuerzo de tracción) para el valor de COMOSustituir el valor de UNA s ( área de esfuerzo de tracción) para el valor de COMO
s ( área de esfuerzo cortante de hilo mínimo de roscas internas) y resolver para el s ( área de esfuerzo cortante de hilo mínimo de roscas internas) y resolver para el
enganche de rosca, L doenganche de rosca, L doenganche de rosca, L do
L do pag L do pag L do pag
2 8.08982 8.0898
3.1416 3.140 13.1416 3.140 1
2 + 0.57735 8 (3,1575 a 3,140)
pag 2.823 pulg.pag 2.823 pulg.
Para una Clase 3 en forma:
UNA s pag 3.1416 3.1688UNA s pag 3.1416 3.1688UNA s pag 3.1416 3.1688UNA s pag 3.1416 3.1688UNA s pag 3.1416 3.1688
2 - 3 (0,1083)dieciséis
2
pag 8,0898 en. 2pag 8,0898 en. 2pag 8,0898 en. 2
L do pag L do pag L do pag
2 8.08982 8.0898
3.1416 3.1297 13.1416 3.1297 1
2 + 0.57735 8 (3,1623 a 3,1297)
pag 2.529 pulg.pag 2.529 pulg.
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do
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111. Parte 3 - artículo 3.3, Apéndice II Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Desde la profundidad de roscado real (4 1 / 2 en.) excede calculadoDesde la profundidad de roscado real (4 1 / 2 en.) excede calculadoDesde la profundidad de roscado real (4 1 / 2 en.) excede calculadoDesde la profundidad de roscado real (4 1 / 2 en.) excede calculadoDesde la profundidad de roscado real (4 1 / 2 en.) excede calculado
L do, longitud de engrane es adecuada, ya sea para un ajuste de Clase 2 o 3.L do, longitud de engrane es adecuada, ya sea para un ajuste de Clase 2 o 3.L do, longitud de engrane es adecuada, ya sea para un ajuste de Clase 2 o 3.
mi
Compruebe distancia requerida desde el borde de la forja de la boquilla a la
línea central del perno de tachuela
Fuerza generada por espárrago pag S segundo UNA sFuerza generada por espárrago pag S segundo UNA sFuerza generada por espárrago pag S segundo UNA sFuerza generada por espárrago pag S segundo UNA sFuerza generada por espárrago pag S segundo UNA sFuerza generada por espárrago pag S segundo UNA s
Fuerza máxima permitida en la forja pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FFuerza máxima permitida en la forja pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FFuerza máxima permitida en la forja pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FFuerza máxima permitida en la forja pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FFuerza máxima permitida en la forja pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FFuerza máxima permitida en la forja pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FFuerza máxima permitida en la forja pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FFuerza máxima permitida en la forja pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FFuerza máxima permitida en la forja pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FFuerza máxima permitida en la forja pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FFuerza máxima permitida en la forja pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S F
Suponiendo que el nuevo diámetro del perno prisionero de 3 1 / 4 in., ajustar la Suponiendo que el nuevo diámetro del perno prisionero de 3 1 / 4 in., ajustar la Suponiendo que el nuevo diámetro del perno prisionero de 3 1 / 4 in., ajustar la Suponiendo que el nuevo diámetro del perno prisionero de 3 1 / 4 in., ajustar la Suponiendo que el nuevo diámetro del perno prisionero de 3 1 / 4 in., ajustar la
fuerza el máximo permitido vigor en la forja y resolver para la distancia mínima
del borde, midel borde, mi
S segundo UNA s pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FS segundo UNA s pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FS segundo UNA s pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FS segundo UNA s pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FS segundo UNA s pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FS segundo UNA s pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FS segundo UNA s pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FS segundo UNA s pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FS segundo UNA s pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FS segundo UNA s pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FS segundo UNA s pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FS segundo UNA s pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FS segundo UNA s pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S FS segundo UNA s pag 4 (2 MI) 2 - re s 2 S F
21.200 8.0898 pag 4 (2 MI) 2 - 3.25 2 1452021.200 8.0898 pag 4 (2 MI) 2 - 3.25 2 1452021.200 8.0898 pag 4 (2 MI) 2 - 3.25 2 1452021.200 8.0898 pag 4 (2 MI) 2 - 3.25 2 1452021.200 8.0898 pag 4 (2 MI) 2 - 3.25 2 1452021.200 8.0898 pag 4 (2 MI) 2 - 3.25 2 1452021.200 8.0898 pag 4 (2 MI) 2 - 3.25 2 1452021.200 8.0898 pag 4 (2 MI) 2 - 3.25 2 1452021.200 8.0898 pag 4 (2 MI) 2 - 3.25 2 14520
mi pag 2.523 pulg.mi pag 2.523 pulg.mi pag 2.523 pulg.
La distancia al borde real de 3 en. Supera la distancia mínima del borde
requerido, MI.requerido, MI.
NOTA: La ampliación de la existente en 3 8 ONU perno Perno a un 3. 1 / 4NOTA: La ampliación de la existente en 3 8 ONU perno Perno a un 3. 1 / 4NOTA: La ampliación de la existente en 3 8 ONU perno Perno a un 3. 1 / 4NOTA: La ampliación de la existente en 3 8 ONU perno Perno a un 3. 1 / 4
8 en la ONU Stud Perno parece estar bien.; sin embargo, el refuerzo abertura de la boquilla
debe ser verificada.
Cálculo II-1.3 Boquilla Refuerzo
El espesor mínimo de la cabeza semiesférica, t r:El espesor mínimo de la cabeza semiesférica, t r:El espesor mínimo de la cabeza semiesférica, t r:
t r pag PLt r pag PLt r pag PLt r pag PL
2 S s mi s - 0,2 PAG pag 2 S s mi s - 0,2 PAG pag 2 S s mi s - 0,2 PAG pag 2 S s mi s - 0,2 PAG pag 2 S s mi s - 0,2 PAG pag 2 S s mi s - 0,2 PAG pag 2 S s mi s - 0,2 PAG pag 2 S s mi s - 0,2 PAG pag
2160 61.18752160 61.1875
(2 14520 1.0) - (0.2 2160)(2 14520 1.0) - (0.2 2160)(2 14520 1.0) - (0.2 2160)(2 14520 1.0) - (0.2 2160)
pag 4,62 pulg.pag 4,62 pulg.
El espesor mínimo de cuello de la boquilla, t rnEl espesor mínimo de cuello de la boquilla, t rnEl espesor mínimo de cuello de la boquilla, t rn
t rn pag PR nortet rn pag PR nortet rn pag PR nortet rn pag PR nortet rn pag PR norte
S F mi norte - 0,6 PAG pag S F mi norte - 0,6 PAG pag S F mi norte - 0,6 PAG pag S F mi norte - 0,6 PAG pag S F mi norte - 0,6 PAG pag S F mi norte - 0,6 PAG pag S F mi norte - 0,6 PAG pag
2160 12.18752160 12.1875
(14520 1.0) - (0.6 2160)(14520 1.0) - (0.6 2160)(14520 1.0) - (0.6 2160)
pag 1.99 pulg.pag 1.99 pulg.
96
área de refuerzo requerido, UNAárea de refuerzo requerido, UNA
UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 1.0 pag 56.305 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 1.0 pag 56.305 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 1.0 pag 56.305 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 1.0 pag 56.305 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 1.0 pag 56.305 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 1.0 pag 56.305 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 1.0 pag 56.305 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 1.0 pag 56.305 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 1.0 pag 56.305 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 1.0 pag 56.305 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 1.0 pag 56.305 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 1.0 pag 56.305 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 1.0 pag 56.305 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 1.0 pag 56.305 en. 2
refuerzo disponibles
UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2
UNA 2 pag 1UNA 2 pag 1UNA 2 pag 1UNA 2 pag 1
2 ( h O + h yo) ( t norte - t rn)2 ( h O + h yo) ( t norte - t rn)2 ( h O + h yo) ( t norte - t rn)2 ( h O + h yo) ( t norte - t rn)2 ( h O + h yo) ( t norte - t rn)2 ( h O + h yo) ( t norte - t rn)2 ( h O + h yo) ( t norte - t rn)2 ( h O + h yo) ( t norte - t rn)2 ( h O + h yo) ( t norte - t rn)2 ( h O + h yo) ( t norte - t rn)
pag 1pag 1
2
(10,75 + 8,8577) (8.3125 - 1,99) pag 61.985 en. 2(8.3125 - 1,99) pag 61.985 en. 2(8.3125 - 1,99) pag 61.985 en. 2(8.3125 - 1,99) pag 61.985 en. 2
UNA 3 pag 1UNA 3 pag 1UNA 3 pag 1UNA 3 pag 1
2 segundo 3 h 3 pag 12 segundo 3 h 3 pag 12 segundo 3 h 3 pag 12 segundo 3 h 3 pag 12 segundo 3 h 3 pag 12 segundo 3 h 3 pag 12 segundo 3 h 3 pag 12 2.2114 8.9375 pag 9,8822 en. 22 2.2114 8.9375 pag 9,8822 en. 22 2.2114 8.9375 pag 9,8822 en. 22 2.2114 8.9375 pag 9,8822 en. 22 2.2114 8.9375 pag 9,8822 en. 22 2.2114 8.9375 pag 9,8822 en. 2
UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2
Restar área de orificio del perno de EA norte:Restar área de orificio del perno de EA norte:Restar área de orificio del perno de EA norte:
(una) Para un 3 en espárrago.:(una) Para un 3 en espárrago.:
UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s profundidad espárrago) + 1
2 re s 2 re s 2 re s
( re s / 2 ( re s / 2 ( re s / 2 ( re s / 2 bronceado 59)
pag ( 3 4,5) + 1pag ( 3 4,5) + 1pag ( 3 4,5) + 1
2 3 0,901 pag 14.852 en. 22 3 0,901 pag 14.852 en. 22 3 0,901 pag 14.852 en. 22 3 0,901 pag 14.852 en. 22 3 0,901 pag 14.852 en. 2
Por lo tanto, el refuerzo disponibles
UNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNA
(segundo) Para un 3 1 / 4 en espárrago.:(segundo) Para un 3 1 / 4 en espárrago.:(segundo) Para un 3 1 / 4 en espárrago.:(segundo) Para un 3 1 / 4 en espárrago.:(segundo) Para un 3 1 / 4 en espárrago.:(segundo) Para un 3 1 / 4 en espárrago.:
UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s profundidad espárrago) + 1
2 re s 2 re s 2 re s
( re s / 2 ( re s / 2 ( re s / 2 ( re s / 2 bronceado 59)
pag ( 3.25 4,5) + 1pag ( 3.25 4,5) + 1pag ( 3.25 4,5) + 1
2 3.25 0,976 pag 16.211 en. 22 3.25 0,976 pag 16.211 en. 22 3.25 0,976 pag 16.211 en. 22 3.25 0,976 pag 16.211 en. 22 3.25 0,976 pag 16.211 en. 22 3.25 0,976 pag 16.211 en. 2
Por lo tanto, el refuerzo disponibles
UNA norte - UNA 4 pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2 < UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2 < UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2 < UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2 < UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2 < UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2 < UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2 < UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2 < UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2 < UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2 < UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2 < UNA
NOTA: Si consideramos en un plano dado a través de la central de la tobera que sólo un
orificio del perno se agranda para 3 1 / 4 .. En mientras se mantiene el diámetro del agujero opuesto a orificio del perno se agranda para 3 1 / 4 .. En mientras se mantiene el diámetro del agujero opuesto a orificio del perno se agranda para 3 1 / 4 .. En mientras se mantiene el diámetro del agujero opuesto a orificio del perno se agranda para 3 1 / 4 .. En mientras se mantiene el diámetro del agujero opuesto a orificio del perno se agranda para 3 1 / 4 .. En mientras se mantiene el diámetro del agujero opuesto a
las 3 de que puede ser capaz de calcular el refuerzo de la siguiente manera:
armadura necesaria, UNA pag 2 56.305 pag 112.61 en. 2armadura necesaria, UNA pag 2 56.305 pag 112.61 en. 2armadura necesaria, UNA pag 2 56.305 pag 112.61 en. 2armadura necesaria, UNA pag 2 56.305 pag 112.61 en. 2armadura necesaria, UNA pag 2 56.305 pag 112.61 en. 2armadura necesaria, UNA pag 2 56.305 pag 112.61 en. 2armadura necesaria, UNA pag 2 56.305 pag 112.61 en. 2armadura necesaria, UNA pag 2 56.305 pag 112.61 en. 2
UNA pag 2 71.928 - UNA 4 (3 ¼ in.) pag UNA 4 (3 pulg.)UNA pag 2 71.928 - UNA 4 (3 ¼ in.) pag UNA 4 (3 pulg.)UNA pag 2 71.928 - UNA 4 (3 ¼ in.) pag UNA 4 (3 pulg.)UNA pag 2 71.928 - UNA 4 (3 ¼ in.) pag UNA 4 (3 pulg.)UNA pag 2 71.928 - UNA 4 (3 ¼ in.) pag UNA 4 (3 pulg.)UNA pag 2 71.928 - UNA 4 (3 ¼ in.) pag UNA 4 (3 pulg.)UNA pag 2 71.928 - UNA 4 (3 ¼ in.) pag UNA 4 (3 pulg.)UNA pag 2 71.928 - UNA 4 (3 ¼ in.) pag UNA 4 (3 pulg.)UNA pag 2 71.928 - UNA 4 (3 ¼ in.) pag UNA 4 (3 pulg.)
pag 2 71.928 - 14,8-16,03 pag 113,03> 112,61pag 2 71.928 - 14,8-16,03 pag 113,03> 112,61pag 2 71.928 - 14,8-16,03 pag 113,03> 112,61pag 2 71.928 - 14,8-16,03 pag 113,03> 112,61pag 2 71.928 - 14,8-16,03 pag 113,03> 112,61pag 2 71.928 - 14,8-16,03 pag 113,03> 112,61
II-2 Ejemplo 2
Ejemplo 1 en la sección I-1 es para una abertura situada centralmente en una
cáscara esférica. Ejemplo 2 ha sido modificada convenientemente para una
abertura en una carcasa cilíndrica, para ilustrar la diferencia asociada con clavos
que se sitúan en las líneas centrales naturales de tal manera que el área
requerida para el par más cercano de agujeros roscados sería en un plano de
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112. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.3, Apéndice II Obligatoria
reducida área de refuerzo requerida. Sólo el cálculo ment reforzamiento
se repite aquí, los cálculos anteriores que implican longitud de engrane y
la distancia al borde siguen siendo válidas.
NOTA: La ampliación de la existente en el perno 3 8 espárrago de la ONU a un 3. 1 / 4 8 en la ONU NOTA: La ampliación de la existente en el perno 3 8 espárrago de la ONU a un 3. 1 / 4 8 en la ONU NOTA: La ampliación de la existente en el perno 3 8 espárrago de la ONU a un 3. 1 / 4 8 en la ONU NOTA: La ampliación de la existente en el perno 3 8 espárrago de la ONU a un 3. 1 / 4 8 en la ONU NOTA: La ampliación de la existente en el perno 3 8 espárrago de la ONU a un 3. 1 / 4 8 en la ONU
Stud Perno parece estar bien.; sin embargo, el refuerzo abertura de la boquilla debe ser
verificada.
Cálculo II-2.1 Boquilla Refuerzo
II-2.1.1 espesor mínimo de envolvente cilíndrica, t r.II-2.1.1 espesor mínimo de envolvente cilíndrica, t r.II-2.1.1 espesor mínimo de envolvente cilíndrica, t r.
Para los fines de este ejemplo ilustrativo, el espesor de la mamá mini- de
la carcasa cilíndrica, t r, se supone que es el mismo que el de la capa la carcasa cilíndrica, t r, se supone que es el mismo que el de la capa la carcasa cilíndrica, t r, se supone que es el mismo que el de la capa la carcasa cilíndrica, t r, se supone que es el mismo que el de la capa
esférica (4,62 in.).
II-2.1.2 espesor mínimo de la boquilla del cuello, t rnII-2.1.2 espesor mínimo de la boquilla del cuello, t rnII-2.1.2 espesor mínimo de la boquilla del cuello, t rn
t rn pag PR nortet rn pag PR nortet rn pag PR nortet rn pag PR nortet rn pag PR norte
S F mi norte - 0,6 PAG pag S F mi norte - 0,6 PAG pag S F mi norte - 0,6 PAG pag S F mi norte - 0,6 PAG pag S F mi norte - 0,6 PAG pag S F mi norte - 0,6 PAG pag S F mi norte - 0,6 PAG pag
2160 12.18752160 12.1875
(14520 1.0) - (0.6 2160) pag 1.99 pulg.(14520 1.0) - (0.6 2160) pag 1.99 pulg.(14520 1.0) - (0.6 2160) pag 1.99 pulg.(14520 1.0) - (0.6 2160) pag 1.99 pulg.(14520 1.0) - (0.6 2160) pag 1.99 pulg.
La boquilla en este ejemplo se va a instalar en la carcasa cilíndrica de
tal manera que los pernos se horcajadas sobre las líneas centrales
natural del vaso. El área de refuerzo será controlada en el plano que
contiene el agujero más próximo al eje longitudinal del buque.
1
9
5
13
3
7
2
6
4
8
11
1510
14 12
dieciséis
11.25 ° fuera del
eje longitudinal
97
La forja contiene 16 pernos prisioneros, por lo tanto el ángulo definido por los
pernos prisioneros adyacentes es: 360 16 pag 22,5 grados. Dado que los agujeros de pernos prisioneros adyacentes es: 360 16 pag 22,5 grados. Dado que los agujeros de pernos prisioneros adyacentes es: 360 16 pag 22,5 grados. Dado que los agujeros de
fijación se sitúan en las líneas centrales natural del vaso, el ángulo de la línea central fijación se sitúan en las líneas centrales natural del vaso, el ángulo de la línea central
longitudinal en el orificio del perno prisionero adyacentes es: 22.5 2 pag 11.25 longitudinal en el orificio del perno prisionero adyacentes es: 22.5 2 pag 11.25 longitudinal en el orificio del perno prisionero adyacentes es: 22.5 2 pag 11.25
grados. De la Fig. UG-37 de ASME BPVC Sección VIII, División 1 para el ángulo de
11,25 °, F pag 0.98. área de refuerzo requerido, UNA11,25 °, F pag 0.98. área de refuerzo requerido, UNA11,25 °, F pag 0.98. área de refuerzo requerido, UNA11,25 °, F pag 0.98. área de refuerzo requerido, UNA11,25 °, F pag 0.98. área de refuerzo requerido, UNA
UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 0.98 pag 55.181 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 0.98 pag 55.181 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 0.98 pag 55.181 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 0.98 pag 55.181 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 0.98 pag 55.181 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 0.98 pag 55.181 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 0.98 pag 55.181 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 0.98 pag 55.181 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 0.98 pag 55.181 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 0.98 pag 55.181 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 0.98 pag 55.181 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 0.98 pag 55.181 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 0.98 pag 55.181 en. 2UNA pag 0.5 dt r F pag 0.5 24.375 4.62 0.98 pag 55.181 en. 2
refuerzo disponibles
UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2UNA 1 pag 0.5 d (t - t rn) pag 0.5 24,375 (4,625 a 4,62) pag 0,061 pulg. 2
UNA 2 pag 1UNA 2 pag 1UNA 2 pag 1UNA 2 pag 1
2 ( h O + h yo)( t norte - t rn)2 ( h O + h yo)( t norte - t rn)2 ( h O + h yo)( t norte - t rn)2 ( h O + h yo)( t norte - t rn)2 ( h O + h yo)( t norte - t rn)2 ( h O + h yo)( t norte - t rn)2 ( h O + h yo)( t norte - t rn)2 ( h O + h yo)( t norte - t rn)2 ( h O + h yo)( t norte - t rn)2 ( h O + h yo)( t norte - t rn)
pag 1pag 1
2
(10,75 + 8,8577) (8.3125 - 1,99) pag 61.985 en. 2(8.3125 - 1,99) pag 61.985 en. 2(8.3125 - 1,99) pag 61.985 en. 2(8.3125 - 1,99) pag 61.985 en. 2
UNA 3 pag 1UNA 3 pag 1UNA 3 pag 1UNA 3 pag 1
2 segundo 3 h 3 pag 12 segundo 3 h 3 pag 12 segundo 3 h 3 pag 12 segundo 3 h 3 pag 12 segundo 3 h 3 pag 12 segundo 3 h 3 pag 12 segundo 3 h 3 pag 12 2.2114 8.9375 pag 9,8822 en. 22 2.2114 8.9375 pag 9,8822 en. 22 2.2114 8.9375 pag 9,8822 en. 22 2.2114 8.9375 pag 9,8822 en. 22 2.2114 8.9375 pag 9,8822 en. 22 2.2114 8.9375 pag 9,8822 en. 2
UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2UNA norte pag UNA 1 + UNA 2 + UNA 3 pag 0.061 + 61.985 + 9,8822 pag 71.928 en. 2
Restar área de orificio del perno de UNA norte:Restar área de orificio del perno de UNA norte:Restar área de orificio del perno de UNA norte:
(una) Para un 3-in. Perno prisionero(una) Para un 3-in. Perno prisionero
UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s profundidad espárrago) + 1
2 re s 2 re s 2 re s
( re s / 2 ( re s / 2 ( re s / 2 ( re s / 2 bronceado 59)
pag ( 3 4,5) + 1pag ( 3 4,5) + 1pag ( 3 4,5) + 1
2 3 0,901 pag 14.852 en. 22 3 0,901 pag 14.852 en. 22 3 0,901 pag 14.852 en. 22 3 0,901 pag 14.852 en. 22 3 0,901 pag 14.852 en. 2
Por lo tanto, el refuerzo disponibles
UNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNAUNA norte - UNA 4 pag 71,928-14,852 pag 57.076 en. 2> UNA
(segundo) Para un 3 1 / 4- en. espárrago(segundo) Para un 3 1 / 4- en. espárrago(segundo) Para un 3 1 / 4- en. espárrago(segundo) Para un 3 1 / 4- en. espárrago(segundo) Para un 3 1 / 4- en. espárrago(segundo) Para un 3 1 / 4- en. espárrago
UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s UNA 4 pag ( re s profundidad espárrago) + 1
2 re s 2 re s 2 re s
( re s / 2 ( re s / 2 ( re s / 2 ( re s / 2 bronceado 59)
pag ( 3.25 4,5) + 1pag ( 3.25 4,5) + 1pag ( 3.25 4,5) + 1
2 3.25 0,976 pag 16.211 en. 22 3.25 0,976 pag 16.211 en. 22 3.25 0,976 pag 16.211 en. 22 3.25 0,976 pag 16.211 en. 22 3.25 0,976 pag 16.211 en. 22 3.25 0,976 pag 16.211 en. 2
Por lo tanto, el refuerzo disponibles
UNA norte - UNA pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2> UNAUNA norte - UNA pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2> UNAUNA norte - UNA pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2> UNAUNA norte - UNA pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2> UNAUNA norte - UNA pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2> UNAUNA norte - UNA pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2> UNAUNA norte - UNA pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2> UNAUNA norte - UNA pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2> UNAUNA norte - UNA pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2> UNAUNA norte - UNA pag 71,928-16,211 pag 55.72 pulg. 2> UNA
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113. Parte 3 - artículo 3.4 ASME PCC-2 a 2015
artículo 3.4
La excavación y reparación de fallas de soldadura
1. DESCRIPCIÓN
defectos de superficie [Fig. 1, ilustración (a)] o defectos incrustados [fig. 2,
ilustración (a)] en el material de base o las soldaduras que exceden los
derechos de emisión del código aplicable de construcción o código de
post-construcción pueden ser removidos por excavación [Fig. 1, ilustración (b)
y la Fig. 2, la ilustración (b)]. La cavidad restante puede ser llenado con relleno
de soldadura de metal [Fig. 1, ilustración (c) y la Fig. 2, la ilustración (c)], o
hacia la izquierda en que está, en las condiciones descritas en el presente
artículo. Dependiendo del tipo y la ubicación de la falla, y el tipo de metal base
o material de soldadura, la excavación se puede lograr por métodos de
eliminación mecánicos (molienda, mecanizado, lapeado, bruñido, o aleteo), o
por métodos de eliminación térmicos (ranurado térmica) . Las descripciones
de estas técnicas de excavación son RESPETA pro en el Apéndice I.
Obligatoria
2 LIMITACIONES
2.1 Requisitos adicionales
Parte 1 de esta Norma contiene mentos y limitaciones requisitos
adicionales. Este artículo se utiliza en conjunción con la parte 1.
2.2 molienda
2.2.1 muelas abrasivas no serán obligados o sobrecargados, con el fin de 2.2.1 muelas abrasivas no serán obligados o sobrecargados, con el fin de
evitar los riesgos de seguridad de fallo de la rueda. Además, la sobrecarga de
la muela abrasiva puede causar áreas de alta temperatura localizada en el
suelo siendo sustrato, lo que conduce en algunos casos a la formación de
martensita sin templar frágil, o, grietas superficiales poco profundas estrechas.
molienda abusivo y el acabado irregular y rugosa pueden reducir la resistencia
a la fatiga o el fallo prematuro debido a la introducción de gran superficie
tensiones de tracción residual y elevadores de tensión. Estos problemas
normalmente se pueden evitar mediante el uso de las prácticas de molienda
más ligeros que evitan la oxidación de la superficie, evidente a través de la
decoloración. Puede ser necesario precalentar algunos aceros de aleación de
alta resistencia antes de la molienda. ruedas ING Grind- se fabrican para ser
utilizado en materiales específicos (ferríticos o austeníticos aceros, de obra,
etc.). Por lo tanto, las ruedas solamente molienda diseñados específicamente
para trabajar en el suelo siendo material será utilizado. rotatorios deben ser
considerados para las aleaciones de níquel.
2.2.2 Rectificado o corte consumibles utilizados en materiales de 2.2.2 Rectificado o corte consumibles utilizados en materiales de
carbono o acero de baja aleación se convertirá impregnado con los
residuos de los materiales y convertirse
98
inadecuado para su uso con los aceros inoxidables austeníticos. Abrasión de corte
sive o consumibles de molienda deben ser separados para su uso en aceros al
carbono y de baja aleación de los que se utilizan para sustratos de acero
inoxidable austenítico. Superficie contami- nación de acero inoxidable austenítico
con residuos de carbono o acero de baja aleación puede resultar en corrosión de
la superficie o picaduras del acero inoxidable austenítico. Para evitar tales
problemas, sólo grindingwheels designado como ruedas de molienda de acero
inoxidable austenítico se utilizan en estos materiales.
2.2.3 Cuando la molienda a cabo grietas por corrosión bajo tensión de acero 2.2.3 Cuando la molienda a cabo grietas por corrosión bajo tensión de acero
inoxidable, o en el caso de aceros que han sufrido de corrosión por tensión anódica
de craqueo (tal como amina o cáustica agrietamiento por corrosión bajo estrés), es
necesario para calificar y controlar la cantidad de calor generado para evitar hacer
las grietas más profundo y más largo como resultado de calor excesiva. Acero
contaminado con sosa cáustica o aminas también puede recrack durante las
reparaciones de soldadura o corte térmico. procedimientos de limpieza adecuados
serán utilizados antes de la excavación o reparación.
2.2.4 En espacios reducidos, herramientas rebaba se pueden usar
en lugar de muelas.
2.3 mecanizado
Cuando se utilizan fluidos de corte, se debe tener cuidado para evitar su
contacto en superficies en los que pueden ser perjudiciales. Además, las
virutas del metal mecanizado se controla y se mantiene a partir de
componentes que entran en donde su presencia puede ser perjudicial.
2.4 El bruñido
Las velocidades de rectificado se ajustarán en función de la relación de
longitud a diámetro interior del componente y su dureza material.
2,5 Batiendo
2.5.1 Batiendo sólo debe utilizarse para suavizar o pulir una superficie. 2.5.1 Batiendo sólo debe utilizarse para suavizar o pulir una superficie.
Aleteo no es adecuado para la eliminación de defectos que no sean defectos
superficiales superficiales.
2.5.2 Las marcas abrasivos de la aleta debe ser dirigida perpendicular 2.5.2 Las marcas abrasivos de la aleta debe ser dirigida perpendicular
a la dirección de la pasada precedente. Marcas de la pasada precedente
deben ser retirados antes de proceder a la siguiente grano más fino. De
esta manera, la distorsión de la superficie se reduce al mínimo y
superficies lisas se puede obtener.
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114. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.4
La Fig. 1 de excavación y Weld de reparación de defectos de superficie
(una)
(segundo)
(do)
1
3
NOTA GENERAL: Un cono 3-a-1 no se requiere cuando la cavidad se llena con metal de
soldadura.
La Fig. 2 de excavación y de soldadura de reparación de
Un error incrustado
(una)
(segundo)
(do)
NOTA GENERAL: Un cono 3-a-1 no se requiere cuando la cavidad se llena con metal de
soldadura.
99
2,6 Gouging térmica
2.6.1 Cuando ranurado térmica por arco de carbono o chorro de plasma, el 2.6.1 Cuando ranurado térmica por arco de carbono o chorro de plasma, el
muy rápido calentamiento a temperaturas fundidos y posterior enfriamiento a
temperatura ambiente puede resultar en zonas afectadas por el calor
endurecidos o quebradizos. Este térmicamente affectedmaterial debe ser
eliminado posteriormente por un proceso mecánico, tales como la molienda.
2.6.2 Para algunos materiales puede ser necesario para precalentar themetal 2.6.2 Para algunos materiales puede ser necesario para precalentar themetal
antes de desbaste con el fin de evitar el agrietamiento, en particular materiales que
se requieren para ser posterior a la soldadura tratada por el código de construcción
o código de post-construcción de calor.
2.7 Los daños generalizados
Esta técnica de reparación se aplica también a defectos locales. Cuando el
daño es extenso, como el estrés general de agrietamiento por corrosión de acero
inoxidable, la sustitución debe ser considerado.
3 DISEÑO
3.1 Excavación Sin Soldadura fuerte
Materiales o soldar los defectos abiertos a la superficie [Fig. 1, ilustración
(a)] o defectos incrustados [fig. 2, ilustración (a)] se eliminan típicamente
mediante un método mecánico (abrasivo) (Fig. 3). Si el espesor de la pared
restante de la excavación, con una previsión de futuro a la corrosión, es
mayor que el espesor de pared mínimo requerido requerido por el código
aplicable de construcción o código de post-construcción, tales como las
reglas área delgada locales de API RP 579 / ASME FFS -1, entonces el área
excavada se puede mezclar a un 3: pendiente del perfil 1 o más suave, y se
deja como está para el retorno al servicio.
3.2 Deposición de Soldadura
Cuando la eliminación de un defecto produce un espesor de pared restante por
debajo del límite permitido por el código aplicable de construcción o código de
post-construcción, incluyendo los márgenes de futuro la corrosión, a continuación,
la cavidad deberá ser reparado por el depósito de metal de soldadura [Fig. 1,
ilustración (c) y la Fig. 2, la ilustración (c)] o analizado para la aptitud para el
servicio. Cuando la profundidad del material excavado requiere una reparación de
soldadura, la cavidad se recortaba pre- para la soldadura. Ya sea durante o
después de la eliminación de defectos, la excavación se conformado para
proporcionar un acceso adecuado para la operación de soldadura con el fin de faci-
fusión adecuado tate, y evitar el atrapamiento de escoria, o la falta de penetración.
Para minimizar las tensiones de contracción de soldadura, la anchura de la cavidad
sólo debe ser tan amplio como sea necesario para asegurar la eliminación de
defectos y para facilitar la soldadura como se describe previamente.
3.3 excavación mecánica
Si la excavación se performedusing un proceso térmico de extracción (de
arco de carbono o desbaste de arco de plasma), un 1,5 mm adicional ( 1 / dieciséis in.) arco de carbono o desbaste de arco de plasma), un 1,5 mm adicional ( 1 / dieciséis in.) arco de carbono o desbaste de arco de plasma), un 1,5 mm adicional ( 1 / dieciséis in.) arco de carbono o desbaste de arco de plasma), un 1,5 mm adicional ( 1 / dieciséis in.) arco de carbono o desbaste de arco de plasma), un 1,5 mm adicional ( 1 / dieciséis in.)
de material deberá ser retirado por
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115. Parte 3 - artículo 3.4 ASME PCC-2 a 2015
La Fig. 3 Molienda de Weld Flaw
un proceso de eliminación mecánico tal como molienda, antes de la inspección
final y antes de que comience la soldadura. Esto es necesario para eliminar las
grietas superficiales, hardenedmaterial, escala o depósito de carbono.
4 FABRICACIÓN
4.1 Pasos de reparación
Los requisitos especificados en los párrafos. 4.1.1 a través
4.1.5 se siguió de manera general para excavar un defecto.
4.1.1 Localizar y exponer el defecto. Caracterizar el defecto (tamaño, 4.1.1 Localizar y exponer el defecto. Caracterizar el defecto (tamaño,
profundidad, orientación) en la medida posible. Si el defecto es una grieta, la punta
de la grieta pueden ser redondeadas mediante la perforación para evitar la grieta
se propague durante su excavación.
4.1.2 Retire la falla por molienda, mecanizado, rectificado, o desbaste 4.1.2 Retire la falla por molienda, mecanizado, rectificado, o desbaste
térmica. En la selección y la aplicación de un proceso de eliminación, referirse a
la orientación en los párrafos. 2 y 3 de este artículo.
4.1.3 Verificar la eliminación de defectos mediante la inspección de la 4.1.3 Verificar la eliminación de defectos mediante la inspección de la
cavidad usando un examen visual (VT) y la prueba de líquidos penetrantes (PT),
pruebas de partícula magnética (MT), o la prueba de corriente parásita (ET)
según sea apropiado. Mida el espesor de la pared restante de la cavidad
excavada utilizando una técnica de medición de espesores aprobado. Si
restante es mayor que el espesor mínimo requerido como determinado por una
evaluación de aptitud para el servicio, la excavación
100
cavidad no tiene que estar lleno de depósito de soldadura, según se dispone en el párrafo. 3.1.
4.1.4 Cuando se requiera por diseño (párr. 3), reparar la cavidad por medio de 4.1.4 Cuando se requiera por diseño (párr. 3), reparar la cavidad por medio de
soldadura de acuerdo con una especificación de procedimiento de soldadura calificado
(WPS), utilizando un soldador calificado, como es requerido por el código aplicable de
construcción o código de post-construcción.
4.1.5 Realizar precalentamiento o tratamiento térmico posterior a la soldadura, cuando 4.1.5 Realizar precalentamiento o tratamiento térmico posterior a la soldadura, cuando
sea requerido por el código aplicable de construcción o código de post-construcción, como
se indica por la especificación propietario-usuario, o según lo dictado por las condiciones de
servicio.
4.2 Accesorios especiales
En algunos casos, los accesorios especiales pueden ser requeridos para
accomplishprecisionwork. Además, es oftenbenefi- cial para desarrollar galgas
especiales para controlar la profundidad de eliminación de metal y para evitar que
el material excesivo de ser eliminado. plantillas de contorno especiales o galgas
carpintero comunes se pueden utilizar y pueden estar integrados en los
accesorios especiales.
5 EXAMEN
5.1 Servicio crítico
En las aplicaciones de servicio crítico, después de una reparación
local, la superficie final y el área adyacente se examinaron usando VT y
PT, MT, o ET, de acuerdo con el
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116. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.4
desertar criterios de aceptación del código aplicable de construcción o
código de post-construcción.
5.2 Examen volumétrica
examen volumétrico (RT o UT) se considerará donde hay una posibilidad de
defectos introducidos durante la soldadura de reparación, tales como grietas de
contracción de reparaciones de soldadura profundos en secciones gruesas.
5.3 Exámenes adicionales
Exámenes adicionales se llevarán a cabo si es necesario para
soldaduras similares por el código aplicable de construcción o código de
post-construcción.
6 PRUEBAS
6.1 Aplicabilidad
Generalmente, y a menos que se especifique lo contrario en el código aplicable de
construcción o código de post-construcción, reparaciones de soldadura que han
penetrado completamente la pared componente debe ser sometido a cualquiera de las
pruebas de fugas o examen volumétrica, o ambos, después de la reparación y
cualquier tratamiento térmico posterior a la soldadura a verificar la integridad de la
reparación.
101
6.2 Método de prueba
Si se realiza una prueba de fugas, puede ser hidrostática, neumática,
de fugas sensible, o en servicio como requiere la
aplicable código de construcción o
código de post-construcción.
6.3 Exención
Cuando la excavación no penetra totalmente la barrera de presión com-
ponente, pruebas de fugas se puede renunciar.
7. REFERENCIAS
ANSI B7.1, Requisitos de seguridad para el uso, cuidado y
Protección de ruedas abrasivas ANSI B74.2, las especificaciones para las
formas y tamaños de
Muelas abrasivas y de formas, tamaños y Identificación de ruedas
montadas ANSI B74.13, marcas de identificación GrindingWheels
y Otros Abrasivos Bonded Editorial: American National Standards
Institute
(ANSI), 25 West 43rd Street, Nueva York 10036 (www.ansi.org) API
RP 579, Aptitud para el Servicio Editorial: Instituto Americano del
Petróleo (API),
1220 L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
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117. Parte 3 - artículo 3.4, Anexo I Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Artículo 3.4, Anexo I Obligatoria
Proceso de extracción del metal
I-1 FLAPPING
Aleteando es un proceso de eliminación de metal que se usan una herramienta ing
girable fabricado de papel de lija. ruedas de la aleta vienen en una variedad de
tamaños de grano y deben ser trabajadas desde el grano más grueso para el grano
más fino.
I-2 MOLIENDA
(una) La molienda es el proceso de abrasión de la superficie de un material (una) La molienda es el proceso de abrasión de la superficie de un material
para el propósito de eliminar partes del material. El proceso se utiliza para
eliminar localizadas grietas, hoyos, depósitos, superficies endurecidas, etc. El
equipo utilizado para la molienda incluye lápiz o amoladoras pequeñas de disco
para eliminar los defectos locales, y grandes amoladoras de disco o rueda para
eliminar los defectos más grandes. El equipo de molienda puede ser eléctrico o
accionado por aire; con ruedas de diferentes formas, tamaños y características
abrasivas.
(segundo) Cada muela tiene dos componentes: el abrasivo que hace el (segundo) Cada muela tiene dos componentes: el abrasivo que hace el
corte y el vínculo que mantiene el componente abrasivo. Las variaciones
de estos componentes pueden ser seleccionados para dar una amplia
gama de características de molienda. Los tres American National
Standards Institute (ANSI) que proporcionan las especificaciones para la
molienda de ruedas son los siguientes:
(1) ANSI B74.13, Patrones para IdentifyingGrinding ruedas y otros (1) ANSI B74.13, Patrones para IdentifyingGrinding ruedas y otros
servidumbre Abrasivos
(2) ANSI B74.2, Especificaciones para formas y tamaños de (2) ANSI B74.2, Especificaciones para formas y tamaños de
muelas, y de formas, tamaños y Identificación de ruedas montadas
(3) ANSI B7.1, Requisitos de seguridad para el uso, cuidado y (3) ANSI B7.1, Requisitos de seguridad para el uso, cuidado y
protección de ruedas abrasivas
(do) rectificado manual se divide generalmente en una de tres (do) rectificado manual se divide generalmente en una de tres
categorías:
(1) áspero molienda - eliminación relativamente rápida del exceso de metal de (1) áspero molienda - eliminación relativamente rápida del exceso de metal de
soldadura o de un material de base utilizando abrasivos gruesos
(2) pulido y mezcla - lograr un acabado liso semi-, utilizando (2) pulido y mezcla - lograr un acabado liso semi-, utilizando
abrasivos medianas
(3) pulido - lograr un acabado brillante y reflexiva, utilizando (3) pulido - lograr un acabado brillante y reflexiva, utilizando
abrasivos finos por lo general en una pasta o vehículo líquido
I-3 BRUÑIDO
(una) Honing es un proceso abrasivo que se utiliza para obtener un (una) Honing es un proceso abrasivo que se utiliza para obtener un
acabado fino en la superficie interior de un componente cilíndrico.
102
(segundo) herramientas de bruñido se colocan en el orificio de la compo- nente y una (segundo) herramientas de bruñido se colocan en el orificio de la compo- nente y una
carga radial se aplica de tal manera que las piedras de bruñido están en contacto con la
superficie del orificio. La piedra de afilar se hace girar entonces en el taladro, la generación
de una superficie de alta calidad.
(do) piedras de bruñir generalmente se fabrican de minumoxide alu-, carburo (do) piedras de bruñir generalmente se fabrican de minumoxide alu-, carburo
de silicio, o de diamante granos abrasivos, se mantienen unidos por arcilla
vitrificada, resina, o un enlace metal. El grano y el grado del abrasivo a utilizar se
basan en la cantidad de material a ser eliminado y el acabado superficial deseado.
El carburo de silicio se utiliza generalmente para hierro fundido, mientras que el
óxido de aluminio se utiliza generalmente en acero. Al igual que con discos
abrasivos y lapeado compuesto, más fino es el grano, más fino el acabado de la
superficie.
I-4 LAPEADO
(una) Lapping es una técnica de pulido que se puede utilizar para preparar (una) Lapping es una técnica de pulido que se puede utilizar para preparar
superficies que requieran un acabado muy liso. Lapping no es económico para la
eliminación de defectos profundos. Una regla general es que los métodos que
traslapan son apropiados para defectos superficiales de menos de 0,05 mm
(0,002 in.). Los defectos localizados mayor que esta profundidad deben ser
eliminadas por otros métodos.
(segundo) máquinas de esmerilado están disponibles como sistemas (segundo) máquinas de esmerilado están disponibles como sistemas
portátiles o de tipo banco. En muchos casos, lapeado se forma per- con discos o
placas hechas específicamente para un tipo dado de aplicación. Estas placas
están normalmente tomaintain muy gruesa estabilidad dimensional. Después de
la eliminación de defectos, la superficie debe ser rodado para el acabado y
dimensiones especificadas por el diseño.
I-5 MECANIZADO
(una) El mecanizado utilizando equipo portátil puede proporcionar para la (una) El mecanizado utilizando equipo portátil puede proporcionar para la
eliminación de defectos andweld preparación en un solo paso. Mecanizado con
equipos de corte mecanizado se utiliza para eliminar los defectos con precisión.
equipos de mecanizado utilizado para eliminar los defectos o preparar una
superficie para la reparación incluye barras de mandrinar, fresadoras, taladros
magnéticos, facers brida (tornos portátiles), y corte de tubos y máquinas de
biselado. Mecanizado tiene la ventaja de corte y la formación de la preparación
de la soldadura con una sola pieza de equipo mientras se controla
estrechamente las tolerancias dimensionales.
(segundo) barras de mandrinar portátiles han sido utilizados donde se requiere el (segundo) barras de mandrinar portátiles han sido utilizados donde se requiere el
mecanizado circunferencial de un orificio, tal como en el mantenimiento de la válvula.
Otros cafés están disponibles con accesorios para moler o molino de geometrías únicas,
y para taladrar y taladrar agujeros de fijación.
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Ninguna reproducción puede hacerse de este material sin el consentimiento por escrito de ASME.
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118. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.4, Anexo I Obligatoria
Fig. Muestra I-1 Barco
(do) fresadoras portátil puede utilizarse para eliminar los materiales (do) fresadoras portátil puede utilizarse para eliminar los materiales
localizadas a un ritmo más rápido que las máquinas montadas en los diámetros
exteriores o interiores de los componentes. fresadoras pequeños se han
desarrollado para funcionar en lugares relativamente restringidas.
(re) Mecanizado generalmente implica el uso de fluidos de corte que (re) Mecanizado generalmente implica el uso de fluidos de corte que
realizan varias funciones, incluyendo la lubricación, refrigeración y evacuación
de virutas.
I-6 DESBASTE THERMAL
(una) En situaciones en las que los defectos se encuentran para ser extensa y donde (una) En situaciones en las que los defectos se encuentran para ser extensa y donde
la precisión no es crítica, ranurado térmica (desbaste de arco de carbono o desbaste de
arco de plasma) se pueden utilizar con eficacia.
(segundo) técnicas de alza térmica son procesos de eliminación térmica que (segundo) técnicas de alza térmica son procesos de eliminación térmica que
implican localizados de fusión del metal, que se barrió rápidamente lejos por la
fuerza de chorros de aire o gas a alta velocidad.
I-7 BARCO DE CORTE DE LA MUESTRA
(una) muestras en barco son muestras de metal en la forma de un casco de barco que (una) muestras en barco son muestras de metal en la forma de un casco de barco que
se cortan a partir de metal base, piezas soldadas, o las zonas afectadas por el calor de
soldadura (Fig. I-1). El proceso se puede utilizar para la eliminación de defectos de
soldadura, pero es más comúnmente utilizado para la obtención de muestras de materiales
de base o soldaduras para pruebas metalúrgicas o mecánico.
(B) cortadores de muestra del barco, a veces conocido como probers de soldadura o máquinas (B) cortadores de muestra del barco, a veces conocido como probers de soldadura o máquinas (B) cortadores de muestra del barco, a veces conocido como probers de soldadura o máquinas (B) cortadores de muestra del barco, a veces conocido como probers de soldadura o máquinas (B) cortadores de muestra del barco, a veces conocido como probers de soldadura o máquinas
de trepanación, son dispositivos mecánicos diseñados para eliminar una porción de una de trepanación, son dispositivos mecánicos diseñados para eliminar una porción de una
placa de soldadura o de metal por la sierra de corte de la superficie de la placa. La
máquina es una sierra con una hoja de forma cóncava, capaz de excavación y la
eliminación de una muestra con forma de barco a partir de una superficie plana en
cualquier posición.
(do) cortadores de muestras en barco se puede neumáticas o accionada por motor (do) cortadores de muestras en barco se puede neumáticas o accionada por motor
eléctrico. Se trata de dispositivos portátiles que son fácilmente
103
montado en la superficie del material a excavar por medio de cuatro pernos de
anclaje soldadas a la superficie. espaciadores Shim se utilizan para ajustar la
anchura y la profundidad de corte mediante el control del espacio entre el
bastidor de montaje de la sierra y la superficie de la placa.
(re) Una vez montado de forma segura sobre los pernos de anclaje, el (re) Una vez montado de forma segura sobre los pernos de anclaje, el
proceso de corte comienza haciendo un solo corte en el borde del material a
ser excavado. La hoja curva se alimenta en Thematerial hasta que se
consigue la desireddepth y la circunferencia de la sierra está en ángulo recto
con respecto a la articulación. La hoja entonces se retrae, la sierra gira 180 °
y se hace un segundo corte. Los dos surcos automáticamente en el mismo
plano y la excavación se ha completado.
(mi) muestras de barcos se pueden cortar ya sea longitudinal o transversal (mi) muestras de barcos se pueden cortar ya sea longitudinal o transversal
con respecto a la junta de soldadura. Tienen la forma de barco y los lados
cortados tener una curvatura esférica. El tamaño varía en proporción al espesor
de la placa de corte; sin embargo, las muestras pueden variar desde un pequeño
tamaño de 1 / 8 en. profundidad 2 3 / 8 en longitud tamaño de 1 / 8 en. profundidad 2 3 / 8 en longitud tamaño de 1 / 8 en. profundidad 2 3 / 8 en longitud tamaño de 1 / 8 en. profundidad 2 3 / 8 en longitud tamaño de 1 / 8 en. profundidad 2 3 / 8 en longitud tamaño de 1 / 8 en. profundidad 2 3 / 8 en longitud tamaño de 1 / 8 en. profundidad 2 3 / 8 en longitud tamaño de 1 / 8 en. profundidad 2 3 / 8 en longitud tamaño de 1 / 8 en. profundidad 2 3 / 8 en longitud
3 / 8 pulg. de ancho a una3 / 8 pulg. de ancho a una3 / 8 pulg. de ancho a una3 / 8 pulg. de ancho a una
gran tamaño de 1 pulg. de profundidad 4 3 / 4 en. longitud 1 1 / 2 de ancho. especímenes gran tamaño de 1 pulg. de profundidad 4 3 / 4 en. longitud 1 1 / 2 de ancho. especímenes gran tamaño de 1 pulg. de profundidad 4 3 / 4 en. longitud 1 1 / 2 de ancho. especímenes gran tamaño de 1 pulg. de profundidad 4 3 / 4 en. longitud 1 1 / 2 de ancho. especímenes gran tamaño de 1 pulg. de profundidad 4 3 / 4 en. longitud 1 1 / 2 de ancho. especímenes gran tamaño de 1 pulg. de profundidad 4 3 / 4 en. longitud 1 1 / 2 de ancho. especímenes gran tamaño de 1 pulg. de profundidad 4 3 / 4 en. longitud 1 1 / 2 de ancho. especímenes gran tamaño de 1 pulg. de profundidad 4 3 / 4 en. longitud 1 1 / 2 de ancho. especímenes gran tamaño de 1 pulg. de profundidad 4 3 / 4 en. longitud 1 1 / 2 de ancho. especímenes
más grandes pueden ser excavadas con equipo especialmente diseñado.
(F) Las muestras excavadas en barco son lo suficientemente grandes para permitir (F) Las muestras excavadas en barco son lo suficientemente grandes para permitir
diversos procesos de ensayos mecánicos. Las secciones transversales de los “barcos”
se pueden utilizar para el ensayo de dureza o inspección metalográfico. especímenes de
longitud completa se pueden mecanizar para ensayos de tracción, ensayos curva, o
ensayo de impacto Charpy con muesca en V.
(sol) Una vez que la muestra de barco se ha eliminado, el cortador puede ser (sol) Una vez que la muestra de barco se ha eliminado, el cortador puede ser
separado de su posición de montaje y los tornillos de anclaje se puede quitar de la
superficie de la placa. La cavidad dejada por la extracción de la muestra excavada
barco es muy propicio para reparar la soldadura. La naturaleza ahusada de los
extremos de la cavidad y la curvatura inclinada de las paredes de la cavidad
permiten el acceso completo y fácil para la mayoría de procesos de soldadura.
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119. Parte 3 - artículo 3.5 ASME PCC-2 a 2015
Artículo 3.5 Brida de
reparación y conversión
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Introducción
Este artículo se aplica a la renovación del acabado de la brida de enfrenta a
reparar imperfecciones mecánicas o daños de corro- sión u otros daños en el
servicio, o para cambiar el acabado de superficie de la brida para permitir el uso de
una junta diferente. El acabado superficial de una superficie de contacto de la
pestaña es esencial para la estanqueidad de la junta empaquetada. Cuando se
deteriora el acabado superficial en el servicio, que puede llegar a ser necesario
reemplazar la brida o repintado de la cara de la brida.
1.2 Lugar de Trabajo
La reparación se puede realizar in situ usando una herramienta de
máquina portátil, o la sección de tubería o equipo con- TaiNing el canbe
brida dañado retirado y reparado en la tienda.
2 LIMITACIONES
2.1 Requisitos adicionales
Parte 1 de esta Norma contiene mentos y limitaciones requisitos
adicionales. Este artículo se utilizará en conjunción con la parte 1.
2.2 La recurrencia de daños
renovación del acabado de brida restaurará la pestaña que mira hacia,
pero no puede eliminar la causa de la imperfección inicial o daños. Por lo
tanto, la imperfección o daños pueden reaparecer. Se tendrá en cuenta a
la posible recurrencia del mecanismo de imperfección / daños originales.
2.3 Espesor restante
La brida puede no ser suficientemente gruesa para permitir bymachining
eliminación de metal y aún cumplir mınima espesor requerido para la
clasificación de presión de diseño. En tal caso, será necesario aumentar el
espesor de anillo de brida por la acumulación de weldmetal antes de
mecanizado posterior de la superficie. Como solución alternativa, una brida de
anillo partido se puede añadir a la parte posterior de la brida existente para
compensar la reducción de espesor de anillo de brida, donde geome- tratar de
permisos de separación, y como calificado por los cálculos de diseño
apropiados.
2.4 El estrés residual
El mecanizado de soldadura overlayed o soldadura superficies edificadas
que no han sido liberada de esfuerzos puede causar la redistribución de las
tensiones residuales y el posterior
104
distorsión dimensional en el tiempo. En tales casos, pre- precauciones tales
como la realización de un tratamiento térmico de distensión antes de terminar
se considerará mecanizado para asegurar la estabilidad dimensional final.
3 DISEÑO
3.1 con resalte
Sub-espesor de una cara elevada debido a la renovación del acabado
deberá ser aceptable, siempre que la altura mínima acabado de la cara en
relieve es de 0,8 mm (0,031 in.).
3.2 Evaluación Espesor
Si la brida de renovación del acabado requiere eliminación de material
de otro que la cara en relieve de tal manera que las dimensiones de la
brida ya no cumplen con las dimensiones de diseño originales menos la
tolerancia de corrosión original, o los requisitos de una especificación
aplicable o dard Normaliza-, la brida será evaluada para garantizar que la
eliminación de material no pone en peligro la integridad del diseño.
deberán utilizarse métodos de evaluación Diseño de un código de nueva
construcción aplicable (como ASME BPVC Sección VIII, división 1,
apéndice 2), o un código de post-construcción aplicable o estándar.
3.3 Finalizar y planitud
Se considerarán los requisitos asiento de la empaquetadura en términos de
acabado de la superficie de la brida y planitud.
3.3.1 planitud. Por ejemplo, la API 660 y permisos TEMA desviaciones 3.3.1 planitud. Por ejemplo, la API 660 y permisos TEMA desviaciones
de planitud que exceden a los que se recomiendan para ciertos tipos de
junta de materiales (por ejemplo, plana de metal). Para orientación sobre
cara de la brida tolerancia de planitud, consulte no mandatorio Apéndice D
de ASME PCC-1.
3.3.2 Finalizar. Ver TEMA Fig. F-4 para imperfecciones permisibles en 3.3.2 Finalizar. Ver TEMA Fig. F-4 para imperfecciones permisibles en
acabado brida orientada hacia el. La elección del acabado de la brida que mira
hacia estará en Accordancewith la norma aplicable y compatible con los
requisitos especificados por el usuario o recomendados por el fabricante de la
junta. Por ejemplo, a menos que se acuerde lo contrario por el comprador o
fabricante, ASME B16.5 especifica los siguientes acabados de brida que mira
hacia (como se juzga por comparación visual con Real academia de bellas artes normas hacia (como se juzga por comparación visual con Real academia de bellas artes normas hacia (como se juzga por comparación visual con Real academia de bellas artes normas
ASME B46.1 por):
(una) Lengüeta y la ranura y pestañas hembras pequeño macho y: que no (una) Lengüeta y la ranura y pestañas hembras pequeño macho y: que no
exceda de 3,2 m (125 pulg.) De rugosidad.
(segundo) Anillo común: no superior a 1,6 m (63(segundo) Anillo común: no superior a 1,6 m (63 en.)
aspereza.
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120. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.5
(do) Otros: Cualquiera de un acabado ral SPI-concéntrica o dentada (do) Otros: Cualquiera de un acabado ral SPI-concéntrica o dentada
dentada que tiene un acabado de la superficie resultante de 3,2 m a 6,4 m dentada que tiene un acabado de la superficie resultante de 3,2 m a 6,4 m
(125 en. 250 pulg.) se aportará rugosidad media. La herramienta de corte (125 en. 250 pulg.) se aportará rugosidad media. La herramienta de corte (125 en. 250 pulg.) se aportará rugosidad media. La herramienta de corte
empleada debe tener un aproximado de 1,5 mm (0,06 pulg.) O radio
mayor y no debe ser de 1,8 surcos / mm a 2,2 ranuras / mm (45 ranuras /
in. A 55 ranuras / in.).
4 FABRICACIÓN
4.1 Reparación Sin Soldadura
Si bien el espesor de anillo de brida o cubo de dimensiones, o ambos, son
suficientes, entonces toda la superficie de la junta se puede mecanizar para
eliminar el área de la degradación o la imperfección y logrando así el acabado
deseado sin la acumulación de metal de soldadura.
4.2 La reparación por soldadura
En la reparación de una cara de la brida, puede ser necesario el uso de metal de
soldadura a cualquiera de llenar un área local (por ejemplo, una gubia o un rasguño)
o para restaurar espesor por una acumulación de soldadura del metal de base o la
cara recubrimiento de soldadura existente. Cuando la brida es para ser reparado
por medio de soldadura, el área donde la acumulación se va a aplicar deberá estar
libre de cualquier residuo, material de la junta, los depósitos de corrosión, etc., que
afectaría indebidamente la soldadura. La limpieza puede ser por procedimientos
mecánicos o químicos. procedimientos y personal de soldadura deben ser
calificados por los requisitos de un código de nueva construcción aplicable (como
ASME BPVC Sección IX), o un código o norma post-construcción aplicable. Cuando
la acumulación de metal de soldadura es necesario, el metal de relleno, técnica de
soldadura, las calificaciones soldador, y el tratamiento térmico (si existe) será
seleccionado para cumplir con el servicio y los requisitos metalúrgicos.
El tratamiento térmico después del soldeo 4.3
Cuando se requiere la acumulación de metal de soldadura, el tratamiento térmico
posterior a la soldadura se realiza antes de la brida cara de mecanizado, si es necesario
por una nueva construcción aplicable o código de post-construcción. no es necesario un
tratamiento térmico posterior a la soldadura si el espesor de la acumulación de metal de
soldadura es menor que los límites establecidos en el código-post construcción nueva o
aplicable o estándar a menos que la estabilidad dimensional es un problema, o se
requiere un tratamiento térmico posterior a la soldadura por razones de proceso.
4.4 mecanizado
El radio de la herramienta de corte y la velocidad de alimentación se deben establecer en
valores precalificados con el fin de lograr de manera consistente el acabado superficial
deseado. Para las pequeñas imperfecciones, con cuidado de presentación puede ser adecuada
para la eliminación y adobo de las caras de la brida.
4.5 Conversión de Brida Frente De Anillo-Tipo de articulación de cara
elevada
De tipo anillo de bridas de unión se pueden convertir a las bridas de tipo
cara planteadas con las siguientes consideraciones
105
junto con las secciones pertinentes del presente artículo. La decisión de convertir
a bridas de cara elevada puede provocar agrietamiento ranura del anillo de
fromobserved o potencial o por otras razones. Un método de conversión se
realiza por soldadura de nuevo material en la ranura del anillo y mecanizado para
satisfacer las dimensiones de la cara planteadas como se pide en la norma
aplicable. juntas de conversión especiales que se pueden utilizar con una brida
de unión por anillo no modificada también se pueden usar pero es necesario
tener en dado a la anchura de la junta, la ubicación de la carga de reacción de la
junta, el efecto de la rotación de brida, y el acabado superficial de la capacidad
de la junta para sellar.
4.5.1 Consideraciones. Antes de la conversión de tipos de bridas, se 4.5.1 Consideraciones. Antes de la conversión de tipos de bridas, se
tendrá en cuenta para el impacto de un cambio de este tipo en las bases y
las especificaciones de diseño del sistema, incluyendo tales consecuencias
potenciales negativos como dificultades de sellado y reventón junta. El
impacto del cambio con respecto al sistema de bases de diseño y
especificaciones debe ser considerado. materiales de juntas para el nuevo
tipo de junta deben seleccionarse con la debida consideración para el
entorno de servicio.
4.5.2 Materiales. El material utilizado para el relleno en la ranura puede 4.5.2 Materiales. El material utilizado para el relleno en la ranura puede
coincidir con el metal de base de la brida o puede ser un material diferente
adecuado para las condiciones de proceso. Por ejemplo, en algunos casos,
puede ser deseable llenar en una ranura en una brida de Cr-Mo usando un
material de carga de acero inoxidable austenítico. Si la ranura se llena con
un material que tiene un coeficiente de expansión térmica diferente que el
metal de base de la brida, se debe considerar a los efectos de la expansión
térmica diferencial. Se reconoce que algún material puede ser retirado de la
parte inferior de la ranura con el fin de preparar la superficie para soldadura
o para eliminar grietas u otros defectos. Si el material que no sea el material
de base se utiliza para rellenar la ranura, esta eliminación de material
puede resultar en el espesor de la brida (véase la fig. 1) compuesto de
metal de base de ser menor que el especificado por el estándar aplicable.
Esto es aceptable si la profundidad de la soldadura no exceda del 10% del
espesor de la brida. Este criterio 10% se puede aumentar si se justifica por
un análisis de ingeniería. Este análisis debe ser similar a una evaluación de
nivel 3 de acuerdo con API 579-1 / ASME FFS-1.
4.5.3 Marcas. Si la brida de unión por anillo que se va a convertir 4.5.3 Marcas. Si la brida de unión por anillo que se va a convertir
está marcado en su borde con la letra “R” y el número de ranura anular
correspondiente (u otras marcas que lo identifica como una junta de
anillo), esta marca será eliminado o borrado (tal como por estampación
de una serie de X sobre ella).
5 EXAMEN
5,1 superficie de la junta
La superficie acabada será examinado a complywith los requisitos de
la norma aplicable a nuevas bridas o según lo especificado por el
usuario. Por ejemplo,
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121. Parte 3 - artículo 3.5 ASME PCC-2 a 2015
La Fig. 1 brida Dimensiones
Brida
Profundidad de
espesor
soldadura (párrafo 4.5.2)
espesor de
soldadura (párrafo 4.3)
Soldar
ASME B16.5 requiere que el acabado de la superficie ser juzgado por comparisonwith visual la Real ASME B16.5 requiere que el acabado de la superficie ser juzgado por comparisonwith visual la Real
academia de bellas artes normas ASME B46.1 de.academia de bellas artes normas ASME B46.1 de.
5.2 El examen no destructivo
En los casos en los que se utiliza la acumulación de metal de
soldadura en la reparación, el área a ser reparado será examinado antes
de realizar la acumulación de soldadura utilizando un método de ECM
apropiada para determinar la integridad del metal base. Se tendrá en
cuenta para el examen de cada pasada de soldadura para defectos de la
superficie por cualquiera de examen partícula magnética (MT) o el
examen de líquidos penetrantes (PT), según sea apropiado. Por ejemplo,
tal examen debe realizarse por soldaduras susceptibles al agrietamiento.
La superficie mecanizada terminado también será examinada por MT o
PT, y las imperfecciones en exceso de la norma aplicable a nuevas
bridas, o según lo especificado por el usuario, será reparado y volvió a
examinar por el método que descubrió la imperfección. Directrices para
el examen no destructivas se pueden encontrar inASME BPVC Sección
V.
5.3 Dimensiones
Después de la reparación, el espesor de la brida y otras dimensiones
deberán ser verificados para la conformidad con el espesor requerido de la
norma aplicable o como establecen por cálculo de diseño.
6 PRUEBAS
Después de la junta de brida se vuelve a montar en el campo, que debe ser
sometido a una prueba de fugas antes de ser colocado
106
en el servicio, o una prueba inicial de fugas servicio. Una prueba inicial de
fugas servicio es una en la cual el conjunto ismonitored de fugas como la
presión se incrementa en el sistema. La selección del método de prueba más
adecuada tendrá en cuenta el peligro del servicio y las exigencias
jurisdiccionales. Para una guía general sobre las pruebas de estanqueidad
unión embridada, consulte el artículo 5.1 de la presente Norma y la sección 13
de la ASME PCC-1.
7. REFERENCIAS
7.1 Normas Relacionadas
API 660, intercambiadores de carcasa y tubos para general Refinería
Servicio
Editorial: Instituto Americano del Petróleo (API),
1220 L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
ASMEB16.1, moldeada B16.5 Bridas IronPipe andFlangedFittings ASME,
tuberías Bridas y Conexiones con bridas ASME B16.24, bronce de tubería con
bridas Bridas y Conexiones:
Clase 150, 300, 400, 600, 900 y 1500 ASME B16.36, el orificio Bridas
ASME B16.47, de gran diámetro de acero Bridas NPS 26
A través de NPS 60
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 LawDrive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org) Normas de Fabricantes de
intercambiadores tubulares
Asociación
Editorial: Tubular Exchanger Manufacturers
Association, Inc. (TEMA), 25 North Broadway, Tarrytown, NY 10591
(www.tema.org)
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122. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.6
Artículo 3.6 Mecánica de la
abrazadera de reparación
1. DESCRIPCIÓN
abrazadera amecánico consiste en accesorios de división mecánicamente camente
unen entre sí para sellar o reforzar un componente.
Ejemplos de abrazaderas mecánicas se ilustran en las Figs. 1 y 2.
abrazaderas mecánicas se utilizan comúnmente para sellar componentes con
fugas condiciones- o reforzar componentes dañados.
abrazaderas mecánicas pueden tener una variedad de formas (por ejemplo,
cilíndrica, rectangular, ya sea con cabezas planas o formadas), a menudo siguiendo
el contorno de la tubería o compo- nente siendo reparado. abrazaderas mecánicas
también se pueden utilizar para encerrar componentes tales como bridas y válvulas o
accesorios, ramas, boquillas, o rejillas de ventilación y desagües.
pinzas mecánicas a menudo están disponibles como artículos del catálogo o pueden ser
hechos a medida de las dos mitades de carcasa, una junta de estanqueidad y pernos o
espárragos y tuercas.
El espacio anular entre la abrazadera mecánica y el componente
reparado se puede dejar vacío o lleno, o revestido con epoxi, sellador,
fibra, materiales refractarios, u otros compuestos.
Una abrazadera puede ser no estructural (diseñado para contener
fugas) o estructural (diseñado para reforzar y mantener juntos un
componente dañado).
2 LIMITACIONES
2.1 general de
Parte 1 de esta Norma contiene los requisitos y limitaciones
adicionales. Este artículo se utiliza en conjunción con la parte 1.
2.2 Aplicabilidad
Normalmente, abrazaderas mecánicas se utilizan para contener fugas en
envases, y en las juntas de brida y con juntas, o para contener fugas (o fugas
potenciales) debido a un adelgazamiento local. La abrazadera no siempre es eficaz
en la prevención de la propagación de una grieta en la tubería o componente.
abrazaderas Por lo tanto, fugas no se utilizarán cuando las grietas están presentes,
a menos
(una) las condiciones que conducen a la formación y propagación de grietas (una) las condiciones que conducen a la formación y propagación de grietas
han sido eliminados de manera que la grieta no va a crecer durante la vida
prevista de la reparación;
(segundo) una evaluación de la aptitud para el servicio muestra que el (segundo) una evaluación de la aptitud para el servicio muestra que el
crecimiento de la grieta durante la vida prevista es aceptable, y que la grieta no se
propagará a través de la abrazadera; o
(do) la grieta es circunferencial y la pinza es una pinza estructural, (do) la grieta es circunferencial y la pinza es una pinza estructural,
donde la pinza está diseñado para el
107
caso de plena separación circunferencial del componente agrietado. Un conjunto
de respaldo fuerte separado puede ser usado para proporcionar integridad
estructural, mientras que la abrazadera sólo proporciona fuga del sello. Es común
que estos dos elementos sean independientes, aunque se utiliza en concierto.
2.3 calificaciones
Instalación y sellador de inyección, cuando sea necesario, se lleva a
cabo por personal cualificado en condiciones representativas de la
aplicación en el campo.
2.4 Seguridad
El personal debe ser consciente de los riesgos en la instalación de abrazaderas
de componentes degradados, y tomarán las precauciones necesarias para
avoidunacceptable riesgos. Una revisión de riesgo se llevará a cabo antes de
instalar una abrazadera. El personal debe tomar todas las precauciones
necesarias para evitar riesgos inaceptables.
2.5 Precauciones
Si el componente tiene fugas o tiene el potencial de fugas durante la
instalación, y si los contenidos son peligrosos, precauciones adicionales se debe
tomar precauciones y esos debe abordarse durante la reunión de revisión previa
a la operación de riesgo (por ejemplo, la necesidad de traje de aire fresco, etc.) .
3 DISEÑO
3.1 Materiales
materiales de sujeción deberán estar listados en la construcción o el
código posterior a la construcción, figuras. 1 y 2, y ser compatibles con el
fluido, la presión y la temperatura, con la debida consideración para la
condición estancada creado por una fuga de líquido en la abrazadera. El
elemento de sellado de sujeción mecánica y su lubricante pueden impedir
su uso en el servicio a alta temperatura. Generalmente, el material de
construcción de la pinza debe ser similar al componente de sujeción.
Abrazaderas de diferentes materiales serán aceptables si son compatibles
con el proceso y componentes existentes. El diseño de abrazadera y la
cons- trucción, incluyendo la selección del material, deberá hacerse
teniendo en cuenta el modo de deterioro que dio lugar a la necesidad de la
reparación. La pinza debe ser adecuado para resistir este modo el deterioro
de la vida de la reparación.
3.2 Diseño Vida
La vida de diseño de la reparación se basa en la fuerza restante del
componente reparado, la resistencia a la corrosión y propiedades
mecánicas de la abrazadera,
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Ninguna reproducción puede hacerse de este material sin el consentimiento por escrito de ASME.
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123. Parte 3 - artículo 3.6 ASME PCC-2 a 2015
Fig. 1 Ejemplo de una abrazadera mecánica
Fig. 2 la plaza mecánica abrazadera sobre ramal de desagüe, con la boquilla de inyección de sellador
108
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124. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.6
sus elementos de sellado y, cuando se utiliza, el sellador. Algunos sellantes
pierden sus propiedades de sellado como una línea caliente se enfría, o el
sellador pueden deteriorarse con el tiempo. Este será considerada en caso de
salir de la pinza en su lugar para un nuevo ciclo de calentamiento o más allá del
tiempo designado por el fabricante a la temperatura.
3.3 Modos de fallo
El diseño de abrazadera tendrá en cuenta los potenciales
newfailuremodes introducciónde en el componente de apriete. Por ejemplo:
(una) Las partes externas del componente reparado, ahora cerrados por la (una) Las partes externas del componente reparado, ahora cerrados por la
abrazadera, tales como pernos de la brida, que podrían degradar significativamente,
grieta, o corroer si entra en contacto con el fluido de fugas.
(segundo) Debido a que la abrazadera puede estar a una temperatura más baja (segundo) Debido a que la abrazadera puede estar a una temperatura más baja
que el componente, el condensado de los gases de fuga debe ser considerado para
sus efectos corrosivos.
(do) La abrazadera puede hacer que el componente funcione a una temperatura (do) La abrazadera puede hacer que el componente funcione a una temperatura
diferente, que puede aumentar la velocidad de corrosión o causar punto de rocío de la
corrosión.
(re) Proceso de contacto con el fluido o el efecto aislante de la abrazadera (re) Proceso de contacto con el fluido o el efecto aislante de la abrazadera
pueden aumentar la temperatura de empernado de encapsulado, haciendo que se
dió.
(mi) El desarrollo de ing operat y tensiones residuales debido a la (mi) El desarrollo de ing operat y tensiones residuales debido a la
expansión diferencial restringido puede causar la abrazadera a la fuga.
3.4 Temperatura y Dureza
Los materiales de sujeción deberán satisfacer la temperatura mínima
y, donde los requisitos de tenacidad aplicables, mínimo del código
aplicable de construcción o código de post-construcción.
3.5 Condiciones de diseño
abrazaderas mecánicas, las superficies de sellado, y pernos deben estar
diseñados para las condiciones de diseño y cargas transitorias anticipadas
impuestas sobre el tubo o componente reparado siguiendo las requisitos de
diseño de la construcción o el código de post-construcción.
3.6 Cualificación
En los casos en que no hay requisitos de diseño aplicables, se seguirán los
principios del código de aplicación de la construcción o el código posterior a la
construcción. Los componentes de la pinza mecánica que se fabrican por
mecanizado de accesorios estándar (tales como el corte de salida de una
abertura en las tapas de tubería estándar para hacer piezas de los extremos)
deberán ser calificados por análisis o pruebas, según se dispone en el código
aplicable de código de construcción o después de la construcción , y ser
reforzado si es necesario.
3.7 Corrosión Asignación
El diseño de la abrazadera deberá incluir la tolerancia de corrosión
aplicable, de acuerdo con el servicio y la vida de diseño de la reparación.
109
3.8 Las cargas de diseño
El diseño de la pinza mecánica para las condiciones normales de
funcionamiento, deberá considerar lo siguiente:
(una) las presiones máximas y mínimas coincidentes y temperaturas del (una) las presiones máximas y mínimas coincidentes y temperaturas del
sistema, a menos que se proporcionan medios para limitar la presión en la
abrazadera mecánica. El diseño de la pinza para un rango inferior de diseño y
las temperaturas de funcionamiento que el componente es aceptable capaz si
se justifica por análisis de transferencia de calor.
(segundo) la carga impuesta por el peso de la pinza, incluyendo el (segundo) la carga impuesta por el peso de la pinza, incluyendo el
fluido de fugas atrapado y el material de espacio anular.
(do) los efectos de la expansión, incluyendo la expansión diferencial o (do) los efectos de la expansión, incluyendo la expansión diferencial o
contracción, y el efecto sobre la flexibilidad de la tubería o componente. En
las líneas y componentes aislados la pinza también puede estar aislado
para minimizar la expansión diferen- cial.
3.9 cargas transitorias
Anticipado cargas transitorias para su uso en el diseño de las abrazaderas
estructurales deberán incluir, pero no se limitan a
(una) cargas de empuje, en caso de sepa- ración circunferencial (una) cargas de empuje, en caso de sepa- ración circunferencial
completa de la tubería o componente. Diseño para el empuje axial resultante
de la separación circunferencial completo se puede renunciar, siempre que
la fuerza restante calculado del componente degradada en el final de la vida
de diseño (incluyendo degradación continua esperada en servicio) se
determina que es suficiente. Limitaciones adicionales se pueden añadir a la
tubería o el componente para reducir la carga en el gancho.
Cuando una pinza está destinado a contener las fuerzas longitudinales, un
mecanismo de bloqueo o de respaldo fuerte se proporcionarán separación
toprevent. Friction nodebería ser invocado para sostener componentes juntos
dañados o separados en un servicio de fluido que es inflamable, tóxico o
perjudicial para los tejidos humanos, o si los componentes operan en el rango
de fluencia, a menos que un documentos de análisis de riesgo que el riesgo de
fracaso de la unión de apriete es aceptable.
(segundo) viento, terremotos, o transitorios de fluido (martillo de fluido o babosa (segundo) viento, terremotos, o transitorios de fluido (martillo de fluido o babosa
líquido), según corresponda.
3.10 venteos y drenajes
Cuando la reparación de un componente con fugas, el conjunto de abrazadera
mecánica debe ser diseñado con orificios de ventilación y desagües para permitir la
ventilación de la fuga mientras que el montaje de la abrazadera, entonces el drenaje del
anillo según sea necesario.
(una) Vents también deben ser proporcionados para abrazaderas mecánicas (una) Vents también deben ser proporcionados para abrazaderas mecánicas
instalados bajo el agua para evitar la sobre-presurización del agua atrapada en el
espacio anular como la abrazadera se aprieta.
(segundo) El orificio de ventilación o de drenaje deben incluir una tapa roscada, (segundo) El orificio de ventilación o de drenaje deben incluir una tapa roscada,
una brida, o una válvula que se abre para impedir la acumulación de presión interna
durante el montaje. Este mismo de ventilación o de drenaje se pueden utilizar para
ventilar o drenar la abrazadera en el futuro. Si el material de sellado de fugas se va a
inyectar
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125. Parte 3 - artículo 3.6 ASME PCC-2 a 2015
en la abrazadera, estas conexiones de ventilación y de drenaje pueden ser utilizados, o
inyecciones separadas pueden proporcionarse.
3,11 metal de los sonidos
La pinza deberá ser lo suficientemente larga como para extenderse a una
zona de sonido del componente reparado. El componente sujetado será
examinado para asegurar que haya suficiente espesor de pared en los puntos de
contacto de sujeción para llevar a la presión y las cargas estructurales en el
componente, además de las cargas adicionales impuestas por la pinza.
3,12 Presión Sellador
Si el uso de inyección de sellador, se considerará la posibilidad de colapso
hacia el interior del componente de sujeción debido a la presión de corona
circular del sellador inyectado.
Se debe considerar a la liberación de gases de compuestos de hormigas selladores
a medida que curan.
3.13 La filtración sellador
Si se utiliza la inyección de sellador, se considerará la posibilidad y la
consecuencia de sellador se filtra en el componente dañado.
3.14 articulaciones
Abrazaderas más de juntas de dilatación, juntas deslizantes, rótulas, etc.,
son casos especiales que se requieren de un análisis de las cargas en el
sistema de tuberías, anclas, y componente noz- zles con la abrazadera
instalada, con la debida consideración para los movimientos térmicos inducidos
accionamiento y de cierre condiciones.
4 FABRICACIÓN
4.1 Preparación
El componente a la que la abrazadera se adjuntará debe estar libre de
depósitos sueltos de la corrosión, suciedad, pintura, aislamiento, masillas, y
otros recubrimientos en la zona de la instalación de sujeción mecánica, en
particular, el área donde las superficies de sellado se comunicará con la
presión com - Ponent. Estas sustancias pueden evitar que las superficies de
sellado de asientos apropiadamente contra el componente de presión o de otra
manera generar una trayectoria de fuga en las superficies de sellado. Se sujeta
usando sellador generalmente injectionwill superar estas preocupaciones.
Instalación 4.2 Caja de fugas
Se debe tener cuidado para no dañar la abrazadera, especialmente las
superficies de sellado. Para las pequeñas fugas, la abrazadera típicamente se
puede colocar directamente sobre la fuga. instalaciones de presión más grandes
o más altos requieren típicamente la pinza mecánica puede instalar libremente
en el componente en el lado de la fuga y luego se deslizó y se aprieta sobre la
fuga.
4.3 Cualificación
El personal debe estar calificado para la instalación de la abrazadera de reparación y
de inyección de sellador, cuando se aplica el sellador.
110
Instalación 4.4 en Servicio
La pinza se puede instalar cuando el sistema está fuera de servicio o, con
los procedimientos de seguridad necesarias, de servicio.
4.5 Detención de fugas
Si una abrazadera mecánica se instala sobre un componente adelgazado o
con fugas, debe considerarse la posibilidad de envolver el componente con fibra
de vidrio, compuesto, o envolturas metálicas de tal manera que la fuga puede
detenerse antes de instalar la abrazadera. Esto también evitará que la
introducción de sellador en el proceso. Esto también puede ayudar en el futuro
de sellado, si el perímetro comienza con fugas.
4.6 soldadura
La pinza mecánica puede ser soldado al componente. En este caso, la
soldadura, el examen y disposiciones de pruebas para las cajas de reparación de
fugas deben revisarse para verificar la aplicabilidad de la reparación.
5 EXAMEN
5.1 Aplicabilidad
El par de atornillado final se comprueba donde manera especificada por
diseño.
5.2 Examen visual
El montaje se examinará visualmente para la conformidad con el
diseño.
5.3 Evaluación
Resultados de los exámenes deben ser evaluados según los criterios
de la código aplicable de construcción o código de post-construcción.
6 PRUEBAS
6.1 Aplicabilidad
El diseñador deberá determinar el tipo de presión o prueba de fugas que
se llevó a cabo después de la instalación, sobre la base del riesgo -
probabilidad y las consecuencias de la falta del componente reparado
cuando se presuriza el espacio anular entre la abrazadera y el componente.
6.2 Método de prueba
La prueba puede consistir en uno de los siguientes:
(una) una prueba de fugas en servicio si la consecuencia de un servicio de in- escape (una) una prueba de fugas en servicio si la consecuencia de un servicio de in- escape
hacia fuera de la abrazadera es aceptable
(segundo) una prueba hidrostática (cuando la prueba hidrostática una reparación en (segundo) una prueba hidrostática (cuando la prueba hidrostática una reparación en
un sistema operativo de calor, se requiere precaución para evitar la descarga de agua de
ensayo intermitente)
(do) una prueba de presión neumática(do) una prueba de presión neumática
(re) una prueba de fugas sensible (como el aire con una solución de burbuja, o una prueba (re) una prueba de fugas sensible (como el aire con una solución de burbuja, o una prueba
de fugas con helio)
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126. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.6
7. REFERENCIAS
API 510, Presión Código inspección de navíos: Mantenimiento,
Inspección, Evaluación, Reparación y Alteración de la API 570, tuberías de
inspección Código: inspección, reparación,
Alteración, y la recalificación de In-Service Piping Systems Editorial:
Instituto Americano del Petróleo (API),
1220 L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
111
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección VIII -
Reglas para la construcción de recipientes a presión Editor: The
American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 LawDrive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org)
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127. Parte 3 - artículo 3.7 ASME PCC-2 a 2015
artículo 3.7
Enderezar o tubo de alineación de flexión
1. DESCRIPCIÓN
Este artículo aborda los requisitos y precauciones para el enderezamiento
de tubo metálico doblado y flexión intencional del tubo metálico para dar
cabida ción alineación, ajuste en marcha, o la reparación. Enderezado y
alineación de flexión puede lograrse mediante doblado en caliente, doblado
en frío, o por calentamiento y enfriamiento.
2 LIMITACIONES
2.1 general de
Parte 1 de esta Norma contiene los requisitos y limitaciones
adicionales. Este artículo se utilizará en conjunción con la parte 1.
2.2 Prevención de pandeo
Si el tubo está revestido o es propensa a pandeo (por ejemplo, si su
diámetro exterior dividido por su espesor de pared D / t es mayor que 100), una diámetro exterior dividido por su espesor de pared D / t es mayor que 100), una diámetro exterior dividido por su espesor de pared D / t es mayor que 100), una
evaluación de ingeniería se llevará a cabo antes de intentar la operación de
enderezamiento.
2.3 Materiales
Una evaluación de ingeniería debe llevarse a cabo para validar que las
propiedades de tubería y de soldadura de material no se ven afectados
adversamente por calentamiento o flexión. Véanse los párrafos. 2.3.1 y 2.3.2.
2.3.1 Calefacción o deformación de la tubería pueden causar la pérdida de la 2.3.1 Calefacción o deformación de la tubería pueden causar la pérdida de la
corrosión o la resistencia a la fisuración, tales como la sensibilización de los
aceros inoxidables austeníticos recocido por disolución, o la acumulación de
tensiones residuales que pueden conducir a corrosión bajo tensión en servicio
cáustica.
2.3.2 Calefacción mejorada resistencia y aceros de baja aleación de tenacidad y 2.3.2 Calefacción mejorada resistencia y aceros de baja aleación de tenacidad y
aceros de alta aleación endurecibles por encima de su temperatura de tratamiento
térmico final se pueden degradar las propiedades mecánicas.
2.4 Los forros y revestimientos
La operación de curvado puede dañar revestimientos internos o recubrimientos
externos.
2.5 Riesgos Revisión
La necesidad de revisar los riesgos debe ser considerada antes de doblado en
caliente o en frío, para hacer frente a las limitaciones en el presente artículo, y otras
consideraciones instalaciones y específicos de la instalación.
112
3 DISEÑO
3.1 prevención de la recurrencia
Una investigación sobre la causa del daño debe ser completado y la
acción correctiva apropiada debe ser implementado para prevenir daños
futuros.
3.2 Análisis
La operación de enderezamiento debe ser diseñado por un ingeniero
de diseño de tuberías experimentado. La operación deberá evitar colocar
cargas significativas en boquillas, equipos, componentes, o soportes en
exceso de sus capacity.This de diseño se puede lograr mediante la
aplicación del movimiento previsto a un modelo de análisis de tensión de
la tubería, la obtención de fuerzas de reacción en boquillas, equipo,
componentes y soportes y la verificación de que estos permanezcan
dentro de los límites aceptables, tal como se especifica por el equipo,
componente, y el fabricante de soporte o por las reglas de diseño del
código aplicable de construcción o código struction postcon-. tensiones
calculadas en la propia tubería y en las soldaduras del tubo puede ser
grande, debido a que el proceso de doblado se plásticamente deformar
el tubo. Las grandes tensiones en el propio tubo o en la PIPEWELD,
distancia fromnozzles, equipos, componentes,
3.3 Operaciones de carga y deformación Límites
cargas aplicadas y las deformaciones en las juntas mecánicas, tales como juntas
de brida, uniones roscadas, conexiones de recalcar, juntas de expansión, o accesorios
de compresión deben estar dentro de los límites de diseño y del fabricante de
conjuntos.
3.4 productos químicos residuales
Si los productos químicos de proceso residuales podrían presentar un riesgo
de seguridad a la temperatura de flexión, ya sea directamente o por degradar el
material de la tubería, el procedimiento de doblado se revisará para peligros
potenciales, antes de iniciar el trabajo. La revisión deberá validar que los
productos químicos residuales, cuando se calienta, se ni degradar la tubería ni
causar una condición peligrosa. De lo contrario, la tubería debe ser limpiado a
fondo antes de su doblado en caliente.
4 FABRICACIÓN
4.1 Métodos
Enderezar un tubo puede realizarse empujando o tirando de la tubería
de nuevo en la posición deseada, ya sea usando una máquina o jacks
para curvar tubos y tirando
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128. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.7
dispositivos; o calentando localmente el tubo y luego enfriándola para lograr la forma
deseada, la aplicación de las precauciones que se especifican en el presente artículo.
Protección 4.2 Superficie
Cuando se utiliza jacks o dispositivos de tracción, una almohadilla debe
utilizarse entre la cadena o cable y el tubo para evitar la fricción excesiva,
desgaste, tensiones locales, o abolladuras y gubias en la superficie de la tubería.
Donde sea posible, el esfuerzo local de la tubería debe ser evitado mediante la
distribución de la enderezamiento o fuerza de alineación en un área amplia.
4.3 caliente o fría Doblado
Tubo puede ser enderezada por el doblado en caliente o en frío, siempre que todas las
precauciones y se cumplen las condiciones del presente artículo.
4.3.1 El doblado en caliente se refiere a la flexión de los aceros ferríticos a 4.3.1 El doblado en caliente se refiere a la flexión de los aceros ferríticos a
una temperatura superior a la temperatura crítica inferior del material T Crit. La una temperatura superior a la temperatura crítica inferior del material T Crit. La una temperatura superior a la temperatura crítica inferior del material T Crit. La una temperatura superior a la temperatura crítica inferior del material T Crit. La
temperatura crítica inferior es la menor temperatura a la que la estructura
cristalina primero comienza a sufrir una transformación alotrópica de un (BCC)
estructura atómica centrada en el cuerpo cúbico a un (FCC) estructura atómica
facecentered cúbico. La temperatura crítica inferior aproximado para tuberías
de acero de carbono es 705 ° C (1300 ° F).
de baja aleación aceros ferríticos de fluencia mejorada, tales como los
incluidos INP-No. 5B, Grupo 2 de ASMEBPVCSection IX, no deben estar
dobladas caliente. Estos materiales son sensibles a calentamiento por encima
de su menor temperatura de transformación, que es una función de su
composición química. Calefacción estos materiales por encima de su menor
temperatura de transformación podría resultar en la pérdida de sus propiedades
de alta temperatura.
Cuando el uso de calor en la tubería que ha estado en servicio, ya sea para el
doblado en caliente o para la calefacción local durante doblado en frío, se
seleccionará el proceso de calentamiento (por ejemplo, usando almohadillas de
calor en lugar de un soplete de corte) y controlado (por ejemplo, usando la
temperatura que indica marcadores o termopares) para prevenir involuntaria
transformación o estrés daño metalúrgico. Un procedimiento de calentamiento y
control de temperatura documentado se siguió.
4.3.2 doblado en frío se refiere a la flexión por debajo T Crit.4.3.2 doblado en frío se refiere a la flexión por debajo T Crit.4.3.2 doblado en frío se refiere a la flexión por debajo T Crit.4.3.2 doblado en frío se refiere a la flexión por debajo T Crit.
El tubo se puede doblar en frío si es permitido por el código aplicable de
construcción o código de post-construcción. bendingmay fríos requieren
calentamiento por debajo de la temperatura crítica; de calentamiento es
generalmente en el lado que debe ser acortado y se aplica en un patrón de
diamante.
Tratamiento térmico 4.4
Poststraightening tratamiento térmico de tubería-frío doblado o hotbent
se realizará cuando sea requerido por el código aplicable de construcción o
código de post-construcción o especificación de material para la flexión de
nueva tubería, o cuando se requiera para la resistencia a la corrosión.
113
5 EXAMEN
5.1 Aplicabilidad
Después de enderezar o doblar el tubo, los exámenes especificados
en los párrafos. 5.1.1 a 5.1.4 se considerarán.
5.1.1 examen de espesor por ultrasonido para verificar que el 5.1.1 examen de espesor por ultrasonido para verificar que el
espesor de pared está en o por encima del mínimo requerido por el
código aplicable de construcción o código postconstruction más
tolerancia de corrosión. Este examen se debe realizar en el radio exterior
(puntos colocadas en tensión por flexión) en los puntos de flexión
máxima.
5.1.2 El examen visual para verificar que la tubería de enderezado es 5.1.2 El examen visual para verificar que la tubería de enderezado es
libre de arrugas, arrugas, abolladuras, arañazos, picos y otros signos de
daño. Si se observa algún daño, el daño puede ser evaluada utilizando los
criterios de la tubería del Instituto de Ingeniería de Fabricación estándar
ES-24,
Métodos de tubos Doblado, tolerancias, procesos y requerimientos de
materiales, y el código aplicable de construcción o código de materiales, y el código aplicable de construcción o código de
post-construcción.
Cuando se especifica el acabado superficial en el diseño, se comprobará
después del enderezamiento o flexión operación.
El examen visual también se dirigirá a la integridad de la guarnición y el
revestimiento.
5.1.3 examen de dimensiones para ovalidad (mayor diferencia 5.1.3 examen de dimensiones para ovalidad (mayor diferencia
relativa de diámetros en una sección transversal de la tubería) para
verificar que no es más que la permitida por el código aplicable de
construcción o código postconstruction.
5.1.4 ensayo de dureza después de doblado en caliente (o calentamiento local) 5.1.4 ensayo de dureza después de doblado en caliente (o calentamiento local)
de la tubería tratable térmicamente, para validar que el calentamiento no ha alterado
indebidamente las propiedades del material, está en orden. La dureza se limitará a los
valores especificados en el código aplicable de código de construcción o después de
la construcción, o según lo especificado por el diseño o por los materiales y ingeniero
de corrosión.
5.2 Examen de soldadura
Si el tubo enderezado contiene soldaduras (soldaduras longitudinales o
circunferenciales) estas soldaduras serán examinados para indicaciones
rechazables de código, ya sea de partículas magnéticas o el método de líquidos
penetrantes, según proceda, y evaluados de acuerdo con el código aplicable de
construcción o código de post-construcción.
6 PRUEBAS
6.1 Aplicabilidad
El tubo de enderezado se someterá a ensayo de presión, si es requerido
por el código de post-construcción aplicable.
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129. Parte 3 - artículo 3.7 ASME PCC-2 a 2015
6.2 Consideración especial
También se debe tener en cuenta si el riesgo de una fuga o rotura en
el arranque justifica las pruebas de presión o fugas en ausencia de los
requisitos del código.
6.3 alternativa
En ausencia de pruebas de presión, una prueba inicial de fugas
servicio se debe considerar, que consta de visual
114
examen de fugas en servicio de líquido o de vapor, o la prueba de la burbuja para el
servicio de gas.
7 REFERENCIA
ES-24 estándar, tubo de Métodos Doblado, Tolerancias,
Proceso y material de necesidades Editorial: Pipe Fabrication Institute
(PFI), 511 Avenida
de las Américas, Nueva York, NY 10011
(www.pfi-institute.org)
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130. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.8
Artículo 3.8 Anclas dañados
en Concrete (Postinstalled anclajes
mecánicos)
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Usos de anclaje
se necesitan anclajes para la mayoría de las placas de base. Se utilizan para
anclar de forma segura las placas base para evitar el vuelco de la columna y
que también son necesarios cuando la placa de base está sujeta a grandes
momentos de diseño o elevación. Las anclas son principalmente dispositivos de
tensión. Para evitar que el ancla frompulling fuera del hormigón, se deben
exceder las tensiones de adherencia, ganchos, placas, u otras formas se
añaden a la parte embebida del anclaje.
1.2 Intención
Este artículo es generalmente escrito con respecto a la reparación de base de la
columna anclajes mecánicos. Por lo tanto, el énfasis de este artículo se encuentra en
anclajes mecánicos postinstalled como se describe en el párrafo. 1.6. Sin embargo,
está destinada a aplicarse a la reparación de los anclajes de soporte de recipientes a
presión, tales como faldas de apoyo y soportes de silla de montar.
1.3 Tipos de anclajes mecánicos
Hay dos tipos generales de anclajes mecánicos: emitidos en el lugar y
perforado de entrada. Tres tipos diferentes de Cast- anclas en-lugar se
muestran en Fig. 1. Estos se hacen generalmente de cualquiera de pernos o
de barra, que se refiere como una varilla. La varilla de gancho utilizado
comúnmente se hace de una forma redonda y se muestra en la Fig. 1, la
ilustración (a). La carga de tracción es resistido a través de un enlace
desarrollado a lo largo de la longitud y por el gancho. varillas lisas no siempre
forman enlaces fiables a causa de aceite u otros contaminantes que puedan
existir en la varilla. Aquellos con ganchos pueden fallar enderezando y
sacando del hormigón. a menudo se prefiere Amore anclaje positivo.
1.4 Ilustraciones
Se forma un anclaje más positiva cuando se usan pernos o varillas con hilos y
una tuerca, como se muestra en la Fig. 1, ilustraciones (b) y (c). Teniendo en la
cabeza o tuerca a continuación se desarrolla el anclaje. Sólo es necesario prever la
profundidad de empotramiento adecuada y la distancia al borde. Desde pernos con
cabeza no están a menudo disponibles en longitudes y diámetros requeridos para
placas de base, el diseñador debe gene- aliado especificar la varilla con extremos
roscados y la provisión de una tuerca para el anclaje, como se muestra en la Fig. 1,
la ilustración (c). La tuerca inferior debe ser fijado a la varilla (por ejemplo, no
pegajosas soldadas; un exceso de calor durante el proceso de soldadura puede
115
La Fig. 1 anclas
(A) Barra Enganchado (B) Perno (C) roscado Bar
con Tuerca
afectar adversamente a la resistencia de la varilla) de modo que la varilla no se
enciende cuando se aprieta la tuerca superior. Los puntos de soldadura se deben
colocar en la cara varilla saliente de la tuerca; esta práctica es aceptada por la
caldera y recipientes a presión Código ASME para puntos de soldadura no
estructurales utilizados como un dispositivo de bloqueo a pesar de que la soldadura
no se permite de otro modo para rodmaterials, tales como A-193-B7.
1.5 La falta de anclaje
Las dos causas más comunes de insuficiencia de anclaje son la corrosión y la
falta de precarga adecuada. fracasos de anclaje [véase la Fig. 2, ilustración (a)]
producirse cuando cualquiera el perno falla mecánicamente (es decir, el fracaso de
acero, pull-a través de, o retirada) o cuando el hormigón que rodea el ancla falla
(es decir, desprendimiento del hormigón o escisiones de hormigón) debido a la
tracción y / o la carga de cizallamiento del anclaje [véase la Fig. 2 ilustraciones (b)
y (c)].
1.6 Postinstalled anclaje mecánico
énfasis de este artículo se encuentra en anclajes postinstalledmechanical de
M6 (0,25 pulg.) o más de diámetro, colocados en los agujeros previamente
perforados y anclado dentro del hormigón por medios mecánicos. Si bien los datos
contenidos en las diversas tablas se limita a un diámetro máximo de M24 (1 in.),
La metodología contenida en este documento se aplica a los anclajes de mayor
diámetro que se encuentran en soportes de equipos de proceso. Sin embargo,
muchos diferentes anclajes sivos adherencias postinstalled que están anclados
por medios químicos (por ejemplo, epoxi) están disponibles para su uso en
hormigón. estos anclajes
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Ninguna reproducción puede hacerse de este material sin el consentimiento por escrito de ASME.
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131. Parte 3 - artículo 3.8 ASME PCC-2 a 2015
exhibir una serie de principios de trabajo, los diseños específicos y
características de rendimiento y por lo tanto no son el énfasis principal de
este documento. Estos pernos adhesivas anclado son aceptables para
su uso, siempre y cuando se instalan según las recomendaciones del
fabricante. Debido a la creciente popularidad de este tipo de anclaje,
obligatoria Apéndice I contiene algunos datos de instalación de anclajes
adhesivos.
1.7 Columna base mecánica del ancla
Un ejemplo de un anclaje mecánico base de la columna de hormigón se
muestra en la Fig. 3. Nota, esto no es un ancla estancado postin- pero un ancla
instalado originales. Sin embargo, a pesar de que la Fig. 3 no muestra otros
tipos, el presente artículo es aplicable a otros soportes de equipos de proceso,
tales como faldas de los vasos, columnas tubulares, y soportes de silla de
montar también.
2 LIMITACIONES
2.1 Requisitos adicionales
Parte 1 de esta Norma contiene los requisitos y limitaciones
adicionales. Este artículo se utiliza en conjunción con la parte 1.
2.2 Consideraciones
Al aplicar este método de reparación, se tendrá en cuenta la
compatibilidad de los materiales, que opera condi- ciones, la vida
prevista del componente, y cualquier limitación en el examen y ensayo.
3 DISEÑO
3.1 Montaje original del ancla
El diseño del conjunto de anclaje original debe estar de acuerdo con
el código de construcción original, como el American Institute of Steel
Construction (AISC),
Manual de construcción de acero o los códigos de construcción para
Concreto Estructural ( ahora obsoleto) o la American Concrete Institute Concreto Estructural ( ahora obsoleto) o la American Concrete Institute
(ACI) 318-02, Los códigos de construcción para hormigón estructural.(ACI) 318-02, Los códigos de construcción para hormigón estructural.
3.2 Consideraciones de diseño
Los elementos de diseño especificados en los párrafos. 3.2.1 a 3.2.3 se
proporcionan para su consideración al realizar reparaciones en el conjunto de
anclaje originales.
3.2.1 empotramiento. Anclas de cualquier tipo deberán tener una 3.2.1 empotramiento. Anclas de cualquier tipo deberán tener una
longitud de empotramiento suficiente para desarrollar la fuerza completa del
anclaje. Perforación a menudo se complica por la presencia de varillas de
refuerzo. Si uno o ser encontrado más, se realizó un análisis para determinar
si es permisible sacrificio las varillas de refuerzo, (es decir, mediante la si es permisible sacrificio las varillas de refuerzo, (es decir, mediante la si es permisible sacrificio las varillas de refuerzo, (es decir, mediante la
reducción de las varillas de refuerzo, ya que se encuentran, una reducción en
el área de acero de refuerzo se producirán de manera que el diseño concreto
puede verse comprometida).
116
Fig. 2 Ancla y falla del hormigón
F
(A) La falta de anclaje
(B) La falta de hormigón - tracción
(C) La falta de hormigón - Shear
F
F
F
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132. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.8
Fig. 3 la columna Base Anchors en Concrete
ancla
columna
Nuez
Lavador
de nuecesBase de
la lechada
Nuez
(Tackweld)
Lavadora
Anclas, cuando se utiliza con el método de la tuerca de nivelación de columnbases
de ajuste, deben tener una tuerca y la arandela pesada erección por encima y por
debajo de la placa base. Las arandelas se usan para prevenir las tuercas de tratar
de empujar a través de los agujeros de gran tamaño. hilo adicional debe ser
suministrado para el ajuste de la tuerca inferior.
3.2.2 Cargando. Cualquiera de anclaje que ha sido dimensionada por 3.2.2 Cargando. Cualquiera de anclaje que ha sido dimensionada por
cálculos basados ​​en cargas de diseño se precargado suficientemente para
evitar ya sea la separación placa de base de la fundación o movimiento sobre
la base cuando se aplican cargas. Si la precarga es inferior a la carga máxima
en servicio, se puede producir de anclaje fatiga perno. Se requiere ajuste
periódico para compensar la pérdida de precarga debido a la relajación del
hormigón. Las anclas son el vínculo entre la fundación y la columna. Cuando
una base de la columna está sujeto a elevar, la fuerza de levantamiento debe
ser resistido por un peso mayor que la fuerza de levantamiento, o la base de la
columna debe estar anclado. Anchors transmiten esta fuerza de tensión.
Varias características en el diseño de anclaje se pueden variar para adaptarse
a los requisitos de carga: la cantidad de pernos; el diámetro; la longitud; y el
tipo de material.
3.2.3 fuerzas de cizallamiento. Anclas no se utilizan típicamente para resistir 3.2.3 fuerzas de cizallamiento. Anclas no se utilizan típicamente para resistir
las fuerzas de corte en una base de columna. Mientras que la placa de base fricción
resiste cizalla, fuerzas de cizallamiento pueden ser resistidos adicionalmente
mediante algún dispositivo unido a la cara inferior de la placa de base y se inserta en
una ranura o chavetero en la cimentación de hormigón. La principal razón de anclas
no se van a utilizar para resistir las fuerzas de corte es que tienen una resistencia
relativamente baja flexión. Si una placa de base eran para aliviar maneras
secundarios en apoyo contra un ancla, la carga (des- contando la lechada) sería
entregado aproximadamente
117
La Fig. 4 Weld Reparación de varilla Existing
Original
ancla varilla Un
perno roscado
extensiones
Acoplamiento
25 mm (1 in.) Por encima de la parte superior de hormigón. El ancla actuaría como
un cantileveredmember vertical. Además, la ubicación aleatoria de los anclajes, ya
que se encuentran en los orificios de la placa de base de gran tamaño se traduce
en una seldomdoes situationwhere más de un ancla de un grupo multianchor entrar
en cizalla en un momento dado. ACI 318 tiene en cuenta para la capacidad de corte
de pernos de anclaje de hormigón. La capacidad se reduce en presencia de la
lechada a la cuenta para el doblado.
4 FABRICACIÓN
4.1 Soldadura de reparación de varillas existentes
Anclas, fabricados a partir de A36 o A307 que se desprenden en la superficie
pero que no perturban la creta con- circundante pueden tener una extensión de
varilla roscada soldada a la parte superior del perno (ver Fig. 4). La reparación
por soldadura incluirá medios para evitar daños en el hormigón. El material de
construcción de la varilla será conocida. Las anclas hechas de materiales con
propiedades logradas por tratamiento térmico (por ejemplo, apagar y templado)
no serán soldadura reparados. AWS D1.4 es una referencia para la orientación
en la soldadura de acero incrustado con- creto.
4.2 Reparación de varillas existentes con extensiones
Para los anclajes fabricados fromA36, A307, y A-193-B7, un acoplamiento de
manguito puede ser utilizado con una extensión de varilla roscada corta, siempre que
el agujero en la placa de base es lo suficientemente grande para asegurar que se
despeja el acoplamiento (ver Fig. 4) .
4.3 Sustitución
Después de quitar la tuerca y la arandela, una herramienta de corte broca de carburo
puede ser colocado sobre el perno que sobresale y una abertura circular perforado en la
placa de base de acero, ligeramente más grande que el diámetro del perno, exponiendo
el hormigón alrededor del perno dañado. Un taladro de broca de diamante puede
entonces ser utilizado para cortar a través del hormigón a la profundidad suficiente
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133. Parte 3 - artículo 3.8 ASME PCC-2 a 2015
Tabla 1 mínimo la distancia del borde de perforado,
Los agujeros escariados o perforados
Tamaño de anclaje, En los bordes esquilada, En bordes laminados de placas o
mm (in.) mm (in.) Bordes de corte de gas, mm (pulg.)
M6 ( 1 / 4)M6 ( 1 / 4)M6 ( 1 / 4)M6 ( 1 / 4) 13 ( 1 / 2)13 ( 1 / 2)13 ( 1 / 2)13 ( 1 / 2) 10 ( 3 / 8)10 ( 3 / 8)10 ( 3 / 8)10 ( 3 / 8)
M10 ( 7 / dieciséis)M10 ( 7 / dieciséis)M10 ( 7 / dieciséis)M10 ( 7 / dieciséis) 19 ( 3 / 4)19 ( 3 / 4)19 ( 3 / 4)19 ( 3 / 4) 19 ( 3 / 4)19 ( 3 / 4)19 ( 3 / 4)19 ( 3 / 4)
M12 ( 1 / 2)M12 ( 1 / 2)M12 ( 1 / 2)M12 ( 1 / 2) 22 ( 7 / 8)22 ( 7 / 8)22 ( 7 / 8)22 ( 7 / 8) 19 ( 3 / 4)19 ( 3 / 4)19 ( 3 / 4)19 ( 3 / 4)
M16 ( 5 / 8)M16 ( 5 / 8)M16 ( 5 / 8)M16 ( 5 / 8) 29 (1 1 / 8)29 (1 1 / 8)29 (1 1 / 8)29 (1 1 / 8) 22 ( 7 / 8)22 ( 7 / 8)22 ( 7 / 8)22 ( 7 / 8)
M20 ( 3 / 4)M20 ( 3 / 4)M20 ( 3 / 4)M20 ( 3 / 4) 32 (1 1 / 4)32 (1 1 / 4)32 (1 1 / 4)32 (1 1 / 4) 25 (1)
M24 (1) 44 (1 3 / 4)44 (1 3 / 4)44 (1 3 / 4)44 (1 3 / 4) 31 (1 1 / 4)31 (1 1 / 4)31 (1 1 / 4)31 (1 1 / 4)
NOTA GENERAL: Estos datos se proporcionan como un ejemplo ilustrativo de los límites
típicos, y no debe utilizarse como datos de referencia sin primero validación de acuerdo con el
código de diseño o los fabricantes de especificación aplicable.
Tabla 2 Expansión Anchor - ejemplo ilustrativo de límites mínimos típicos para Referencia
Espacio mínimo, Mínimo Edge Edge mínimo
Nominal Longitud incrustado, S, para el empotramiento Espacio mínimo, S, para el empotramiento Espacio mínimo, Distancia, ED, a Distancia, ED paraDistancia, ED, a Distancia, ED paraDistancia, ED, a Distancia, ED paraDistancia, ED, a Distancia, ED paraDistancia, ED, a Distancia, ED para
Diámetro de perno, Le, de 4,5 re,Le, de 4,5 re,Le, de 4,5 re, Longitud incrustado, 4.5 re, mm (in.) 4.5 re, mm (in.) 4.5 re, mm (in.) S, para el empotramiento S, para el empotramiento 4.5 empotramiento re, empotramiento 8 re,4.5 empotramiento re, empotramiento 8 re,4.5 empotramiento re, empotramiento 8 re,4.5 empotramiento re, empotramiento 8 re,
en. mm (in.) Le, de 8 re, mm (in.) Le, de 8 re, mm (in.) Le, de 8 re, mm (in.) Le, de 8 re, mm (in.) [Nota 1)] 8 re, mm (in.) 8 re, mm (in.) 8 re, mm (in.) mm (in.) mm (in.)
M6 ( 1 / 4)M6 ( 1 / 4)M6 ( 1 / 4)M6 ( 1 / 4) 29 (1 1 / 8)29 (1 1 / 8)29 (1 1 / 8)29 (1 1 / 8) ... 64 (2 1 / 2)64 (2 1 / 2)64 (2 1 / 2)64 (2 1 / 2) ... 31 (1 1 / 4)31 (1 1 / 4)31 (1 1 / 4)31 (1 1 / 4) ...
M10 ( 7 / dieciséis)M10 ( 7 / dieciséis)M10 ( 7 / dieciséis)M10 ( 7 / dieciséis) 41 (1 5 / 8)41 (1 5 / 8)41 (1 5 / 8)41 (1 5 / 8) 75 (3) 94 (3 3 / 4)94 (3 3 / 4)94 (3 3 / 4)94 (3 3 / 4) 113 (4 1 / 2)113 (4 1 / 2)113 (4 1 / 2)113 (4 1 / 2) 47 (1 7 / 8)47 (1 7 / 8)47 (1 7 / 8)47 (1 7 / 8) 125 (5)
M12 ( 1 / 2)M12 ( 1 / 2)M12 ( 1 / 2)M12 ( 1 / 2) 56 (2 1 / 4)56 (2 1 / 4)56 (2 1 / 4)56 (2 1 / 4) 100 (4) 125 (5) 152,4 (6) 64 (2 1 / 2)64 (2 1 / 2)64 (2 1 / 2)64 (2 1 / 2) 175 (7)
M16 ( 5 / 8)M16 ( 5 / 8)M16 ( 5 / 8)M16 ( 5 / 8) 69 (2 3 / 4)69 (2 3 / 4)69 (2 3 / 4)69 (2 3 / 4) 125 (5) 156 (6 1 / 4)156 (6 1 / 4)156 (6 1 / 4)156 (6 1 / 4) 188 (7 1 / 2)188 (7 1 / 2)188 (7 1 / 2)188 (7 1 / 2) 78 (3 1 / 8)78 (3 1 / 8)78 (3 1 / 8)78 (3 1 / 8) 213 (8 1 / 2)213 (8 1 / 2)213 (8 1 / 2)213 (8 1 / 2)
M20 ( 3 / 4)M20 ( 3 / 4)M20 ( 3 / 4)M20 ( 3 / 4) 81 (3 1 / 4)81 (3 1 / 4)81 (3 1 / 4)81 (3 1 / 4) 150 (6) 188 (7 1 / 2)188 (7 1 / 2)188 (7 1 / 2)188 (7 1 / 2) 225 (9) 94 (3 3 / 4)94 (3 3 / 4)94 (3 3 / 4)94 (3 3 / 4) 250 (10)
M24 (1) 113 (4 1 / 2)113 (4 1 / 2)113 (4 1 / 2)113 (4 1 / 2) 200 (8) 250 (10) 300 (12) 125 (5) 325 (13)
NOTA GENERAL: Estos datos se proporcionan como un ejemplo ilustrativo de los límites típicos, y no debe utilizarse como datos de referencia sin primero
validación de acuerdo con el código de diseño o los fabricantes de especificación aplicable. Corresponde al diseñador para determinar valores para diámetros mayores de M24 (1 in.). Esta tabla
de datos no debe extrapolarse. NOTA 1) S es la distancia de centro a centro entre dos anclajes de expansión adyacentes. Los dos anclajes de expansión pueden estar en el mismo o en dosde datos no debe extrapolarse. NOTA 1) S es la distancia de centro a centro entre dos anclajes de expansión adyacentes. Los dos anclajes de expansión pueden estar en el mismo o en dosde datos no debe extrapolarse. NOTA 1) S es la distancia de centro a centro entre dos anclajes de expansión adyacentes. Los dos anclajes de expansión pueden estar en el mismo o en dos
diferentes conjuntos de placa. El espacio mínimo entre los anclajes de diferentes diámetros será el promedio de la separación mínima para diámetros individuales.
para extraer el perno dañado o corroído. La broca de carburo también puede ser
utilizado para cortar a través de las piernas dobladas de pernos “J” “L” o. Se debe
tener cuidado para evitar las barras de refuerzo de corte, sin la aprobación de una
evaluación de ingeniería estructural.
Anchors ejercen relativamente pequeña carga lateral sobre placas de base, por lo
tanto “rotura” no es típicamente un problema. La Tabla 1 contiene dimensiones en
función del tamaño de anclaje.
NOTA: Las tablas 1 y 2 se proporcionan como ejemplos ilustrativos.
Mientras que la perforación de orificios de la placa base es el método preferido
para agujeros de 38 mm (1,5 in.) De diámetro o menor, la quema de orificios de la
placa base es un procedimiento aceptable para los agujeros más grandes,
especialmente cuando se aplica a las situaciones de reparación de campo. El
ligero endurecimiento exhibido en el borde quemado no es importante ya que el
cojinete del anclaje contra el lado del orificio no es un factor; hay poca diferencia
en cómo se hace el agujero. Al dimensionar el área de una placa de base, la
pérdida de área en los orificios de anclaje (y agujeros de lechada) es
generalmente ignorada.
118
Dos de themost vínculos comunes son el usedpostinstalled cuña y el manga Dos de themost vínculos comunes son el usedpostinstalled cuña y el manga Dos de themost vínculos comunes son el usedpostinstalled cuña y el manga Dos de themost vínculos comunes son el usedpostinstalled cuña y el manga
anclas. Los párrafos 4.3.1 y 4.3.2 instrucciones de instalación para cada
lista.
4.3.1 Instrucciones de instalación del anclaje de cuña.
anclajes de cuña mecánicas requieren mayor strengthdue concreto a las
tensiones concentrationof en el clip de expansión. El ancla funciona mediante
la expansión de la punta, y por lo tanto se localiza toda la presión en un área
pequeña. Esto puede causar que el concreto se agriete o, si el concreto es
débil, el anclaje no puede apretar. Este anclaje sólo se puede utilizar en el
hormigón, no en la albañilería. Las siguientes son las instrucciones de
instalación de anclaje de cuña (ver Fig. 5):
(una) Perforar el agujero perpendicular a la superficie de trabajo. No resma (una) Perforar el agujero perpendicular a la superficie de trabajo. No resma
agujero o deje que el taladro se tambalee.
(segundo) Perforar el agujero más profunda que la profundidad de (segundo) Perforar el agujero más profunda que la profundidad de
empotramiento previsto del ancla, pero no más cerca de dos diámetros de
anclaje a la superficie inferior del hormigón.
(do) Limpiar el orificio con aire comprimido, ya que es necesaria para (do) Limpiar el orificio con aire comprimido, ya que es necesaria para
la correcta ejecución del ancla.
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134. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.8
La Fig. 5 del anclaje de cuña
La Fig. 6 Anclaje
(re) Coloque el ancla en el agujero. Puede requerir golpeando con un martillo, debido a la (re) Coloque el ancla en el agujero. Puede requerir golpeando con un martillo, debido a la
fricción de diseño de anclaje en forma, para obtener la profundidad de anclaje adecuado.
(mi) Coloque la arandela y la tuerca en el anclaje y ajuste a los valores de par (mi) Coloque la arandela y la tuerca en el anclaje y ajuste a los valores de par
que figuran en la especificación del fabricante.
4.3.2 Instrucciones de instalación del casquillo de anclaje
NOTA:. Un anclaje de manguito con un manguito de chapa de metal envuelta, como se muestra en
la figura 6, es un anclaje de poca potencia y no debe ser utilizado para aplicaciones de placa base.
Hay anclajes de manguito de gran potencia que funcionan como anclajes de expansión, pero que no
se muestran aquí. La ilustración es para información de instalación solamente.
Las siguientes son las instrucciones de instalación del ancla de la manga:
(una) Perforar el agujero perpendicular a la superficie de trabajo. No resma (una) Perforar el agujero perpendicular a la superficie de trabajo. No resma
agujero o deje que el taladro se tambalee.
(segundo) Perforar el agujero más profunda que la profundidad de (segundo) Perforar el agujero más profunda que la profundidad de
empotramiento previsto del ancla, pero no más cerca de dos diámetros de
anclaje a la superficie inferior del hormigón.
119
(do) Limpiar el orificio con aire comprimido, ya que es necesaria para (do) Limpiar el orificio con aire comprimido, ya que es necesaria para
la correcta ejecución del ancla.
(re) Coloque la arandela y la tuerca en el ancla y colocar el anclaje en el (re) Coloque la arandela y la tuerca en el ancla y colocar el anclaje en el
agujero de modo que la tuerca se apoya firmemente contra la placa base
de apoyo. Con un martillo puede ser necesaria para lograr este resultado.
(mi) Apriete la tuerca de tres a cinco vueltas más allá de la posición apretada a mano.(mi) Apriete la tuerca de tres a cinco vueltas más allá de la posición apretada a mano.
4.4 Abandono en el lugar
Dañado o perno corroído puede dejarse en su lugar y uno o varios
orificios de anclaje nuevos puede ser perforado en la placa de base y el
hormigón. Nuevos anclajes pueden ser instalados en los agujeros recién
preparadas de acuerdo con el procedimiento de instalación del proveedor de
anclaje y nuevas arandelas y nutsmay ser colocados y apretados para
completar la reparación. Cuando los nuevos anclajes se colocan cerca de
los anclajes existentes, la tuerca puede ser retirado del ancla abandonada,
eliminando así la carga de tracción de que ancla o el ancla abandonado
puede ser cortado a fin de no interferir con la placa base del equipo.
4.5 Tolerancia de anclaje de expansión Localización
NOTA: Estos también pueden aplicarse al adhesivo ubicaciones de los anclajes.
4.5.1 Tolerancias para anclaje de expansión con 4,5 re4.5.1 Tolerancias para anclaje de expansión con 4,5 re
Empotramiento. La ubicación de un ancla individual puede ser cambiado para Empotramiento. La ubicación de un ancla individual puede ser cambiado para
facilitar la instalación, con la condición de las tolerancias especificadas en los
párrafos. 4.5.1.1 través 4.5.1.3 se cumplen.
4.5.1.1 Reubicación de uno o dos anclas dentro de un arco como se 4.5.1.1 Reubicación de uno o dos anclas dentro de un arco como se
muestra en las Figs. 7 y 8 será admisible si se cumplen los siguientes
requisitos:
(una) la distancia mínima del borde entre el anclaje y el borde de la (una) la distancia mínima del borde entre el anclaje y el borde de la
placa cumple con los requisitos de la Tabla 1
(segundo) requisitos de la distancia al borde, ED, y la longitud incrustado, Le, por (segundo) requisitos de la distancia al borde, ED, y la longitud incrustado, Le, por (segundo) requisitos de la distancia al borde, ED, y la longitud incrustado, Le, por (segundo) requisitos de la distancia al borde, ED, y la longitud incrustado, Le, por (segundo) requisitos de la distancia al borde, ED, y la longitud incrustado, Le, por (segundo) requisitos de la distancia al borde, ED, y la longitud incrustado, Le, por
la Tabla 2. Estas tolerancias se aplican en una situación en la que en lugar de la
perforación de un agujero en el lugar designado, se perfora un agujero en la
ubicación alternativa.
4.5.1.2 Expansión ancla no utilizando la tolerancia de párr. 4.5.1.1 4.5.1.2 Expansión ancla no utilizando la tolerancia de párr. 4.5.1.1
pueden ser reubicados tal que la separación es menos de 3 mm ( 1 / 8 in.) de pueden ser reubicados tal que la separación es menos de 3 mm ( 1 / 8 in.) de pueden ser reubicados tal que la separación es menos de 3 mm ( 1 / 8 in.) de pueden ser reubicados tal que la separación es menos de 3 mm ( 1 / 8 in.) de pueden ser reubicados tal que la separación es menos de 3 mm ( 1 / 8 in.) de
la distancia especificada para M6 ( 1 / 4 in.) y M10 ( 7 / dieciséis in.) anclaje de la distancia especificada para M6 ( 1 / 4 in.) y M10 ( 7 / dieciséis in.) anclaje de la distancia especificada para M6 ( 1 / 4 in.) y M10 ( 7 / dieciséis in.) anclaje de la distancia especificada para M6 ( 1 / 4 in.) y M10 ( 7 / dieciséis in.) anclaje de la distancia especificada para M6 ( 1 / 4 in.) y M10 ( 7 / dieciséis in.) anclaje de la distancia especificada para M6 ( 1 / 4 in.) y M10 ( 7 / dieciséis in.) anclaje de la distancia especificada para M6 ( 1 / 4 in.) y M10 ( 7 / dieciséis in.) anclaje de la distancia especificada para M6 ( 1 / 4 in.) y M10 ( 7 / dieciséis in.) anclaje de la distancia especificada para M6 ( 1 / 4 in.) y M10 ( 7 / dieciséis in.) anclaje de
expansión de diámetro y dentro de 6 mm ( 1 / 4 in.) de la distancia expansión de diámetro y dentro de 6 mm ( 1 / 4 in.) de la distancia expansión de diámetro y dentro de 6 mm ( 1 / 4 in.) de la distancia expansión de diámetro y dentro de 6 mm ( 1 / 4 in.) de la distancia expansión de diámetro y dentro de 6 mm ( 1 / 4 in.) de la distancia
especificada para M12 ( 1 / 2 in.) y anclajes de expansión de mayor diámetro. especificada para M12 ( 1 / 2 in.) y anclajes de expansión de mayor diámetro. especificada para M12 ( 1 / 2 in.) y anclajes de expansión de mayor diámetro. especificada para M12 ( 1 / 2 in.) y anclajes de expansión de mayor diámetro. especificada para M12 ( 1 / 2 in.) y anclajes de expansión de mayor diámetro.
Se aplicarán los requisitos de las Tablas 1 y 2.
4.5.1.3 Los anclajes de expansión que no cumplan con las tolerancias de 4.5.1.3 Los anclajes de expansión que no cumplan con las tolerancias de
los párrafos. 4.5.1.1 y 4.5.1.2 serán objeto de una evaluación de ingeniería por un
ingeniero estructural para la resolución sobre una base de caso por caso.
4.6 Tolerancia para anclas con 8 re empotramiento4.6 Tolerancia para anclas con 8 re empotramiento4.6 Tolerancia para anclas con 8 re empotramiento
La ubicación de un ancla individual puede ser cambiado para facilitar la
instalación, con la condición de las tolerancias especificadas en los párrafos. 4.6.1
y 4.6.2 se cumplen.
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135. Parte 3 - artículo 3.8 ASME PCC-2 a 2015
Fig. 7 La reubicación de una o dos anclas dentro de una
arco ( r pag 1 / 2 re)arco ( r pag 1 / 2 re)arco ( r pag 1 / 2 re)arco ( r pag 1 / 2 re)arco ( r pag 1 / 2 re)arco ( r pag 1 / 2 re)arco ( r pag 1 / 2 re)
45 grados
45 grados
Indicaciones generales: (a) el radio del
arco r pag 1 / 2 rearco r pag 1 / 2 rearco r pag 1 / 2 rearco r pag 1 / 2 rearco r pag 1 / 2 rearco r pag 1 / 2 rearco r pag 1 / 2 re
(segundo) ✕ pag ancla reubicado(segundo) ✕ pag ancla reubicado(segundo) ✕ pag ancla reubicado(segundo) ✕ pag ancla reubicado
120
Fig. 8 Reubicación de uno o dos anclas dentro de una
arco ( r pag re)arco ( r pag re)arco ( r pag re)arco ( r pag re)
45 grados
45 grados
Indicaciones generales: (a) el radio
del arco r pag redel arco r pag redel arco r pag redel arco r pag re
(segundo) ✕ pag ancla reubicado(segundo) ✕ pag ancla reubicado(segundo) ✕ pag ancla reubicado(segundo) ✕ pag ancla reubicado
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136. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.8
Fig. 9 La reubicación de una o dos anclas Dentro de una
Asamblea diseño de la placa
W
L
r 2 rer 2 rer 2 re
r 2 rer 2 rer 2 re
ubicación diseño del anclaje
trasladó anclaje
4.6.1 Reubicación de uno o dos anclas Dentro de la
Asamblea diseño de la placa (Fig. 9). La reubicación de anclajes dentro de Asamblea diseño de la placa (Fig. 9). La reubicación de anclajes dentro de
un círculo de 2d radio estará autorizada, si los requisitos de los párrafos. un círculo de 2d radio estará autorizada, si los requisitos de los párrafos. un círculo de 2d radio estará autorizada, si los requisitos de los párrafos.
4.6.1.1 través 4.6.1.4 se cumplen.
4.6.1.1 La distancia mínima del borde entre el anclaje y el borde de la 4.6.1.1 La distancia mínima del borde entre el anclaje y el borde de la
placa cumple con los requisitos tal como se muestra en la Tabla 1.
4.6.1.2 Requisitos de ED y Le por la Tabla 2.4.6.1.2 Requisitos de ED y Le por la Tabla 2.4.6.1.2 Requisitos de ED y Le por la Tabla 2.4.6.1.2 Requisitos de ED y Le por la Tabla 2.4.6.1.2 Requisitos de ED y Le por la Tabla 2.4.6.1.2 Requisitos de ED y Le por la Tabla 2.
4.6.1.3 Si la angulosidad del anclaje reubicado
es menor que o igual a 4 °, se permite el uso del mismo anclaje tamaño.
4.6.1.4 Si la angulosidad del anclaje reubicado
es mayor que 4 grados y menos de 10 °, el siguiente tamaño más grande
se utiliza para el anclaje reubicados por ejemplo, utilizar M16 ( 5 / 8 in.) de se utiliza para el anclaje reubicados por ejemplo, utilizar M16 ( 5 / 8 in.) de se utiliza para el anclaje reubicados por ejemplo, utilizar M16 ( 5 / 8 in.) de se utiliza para el anclaje reubicados por ejemplo, utilizar M16 ( 5 / 8 in.) de se utiliza para el anclaje reubicados por ejemplo, utilizar M16 ( 5 / 8 in.) de
anclaje de diámetro en lugar de M12 ( 1 / 2 in.) de diámetro, M24 (1 in.) de anclaje de diámetro en lugar de M12 ( 1 / 2 in.) de diámetro, M24 (1 in.) de anclaje de diámetro en lugar de M12 ( 1 / 2 in.) de diámetro, M24 (1 in.) de anclaje de diámetro en lugar de M12 ( 1 / 2 in.) de diámetro, M24 (1 in.) de anclaje de diámetro en lugar de M12 ( 1 / 2 in.) de diámetro, M24 (1 in.) de
diámetro en lugar de M20 ( 3 / 4 en diámetro. Para M24 existente (1 in.) De diámetro en lugar de M20 ( 3 / 4 en diámetro. Para M24 existente (1 in.) De diámetro en lugar de M20 ( 3 / 4 en diámetro. Para M24 existente (1 in.) De diámetro en lugar de M20 ( 3 / 4 en diámetro. Para M24 existente (1 in.) De diámetro en lugar de M20 ( 3 / 4 en diámetro. Para M24 existente (1 in.) De
anclaje de diámetro, el ancla reubicado será del mismo diámetro si la
limitación angularidad de < 4 grados es satisfecho. angularidad Bolt es el limitación angularidad de < 4 grados es satisfecho. angularidad Bolt es el
ángulo de los 90 grados perpendicular entre la placa de base y el anclaje.
4.6.2 reubicación de más de dos anclas Dentro
Asamblea diseño de la placa (Fig. 10). Cualquier número de anclas en un Asamblea diseño de la placa (Fig. 10). Cualquier número de anclas en un
conjunto de placa puede ser reubicado siempre que el espaciamiento de
anclaje instalado está dentro de más o menos dos diámetros de tornillo de la
separación designado y los requisitos dados en el párrafo. 4.6.1 aremet. Para
otros casos, la ingeniería será notificada para su resolución.
4.6.3 La reubicación de las anclas fuera de la placa Diseño
Asambleas (Fig. 11)
4.6.3.1 Si un perno debe ser reubicado debido
interferencia, toda la fila de pernos se trasladó
121
Fig. 10 reubicación de más de dos anclas
Dentro de un conjunto de diseño de la placa
S
S
S 2 reS 2 reS 2 reS 2 re
S 2 reS 2 reS 2 reS 2 re
S
SS 2 reSS 2 reSS 2 reSS 2 re
S 2 reS 2 reS 2 reS 2 re
ubicación de diseño de anclaje mínima
por
Tabla 2
ancla reubicado
igualmente. La reubicación máxima admisible será de 75 mm (3 pulg.).
4.6.3.2 Requisitos de ED y Le por la Tabla 2 y requisitos de distancia 4.6.3.2 Requisitos de ED y Le por la Tabla 2 y requisitos de distancia 4.6.3.2 Requisitos de ED y Le por la Tabla 2 y requisitos de distancia 4.6.3.2 Requisitos de ED y Le por la Tabla 2 y requisitos de distancia 4.6.3.2 Requisitos de ED y Le por la Tabla 2 y requisitos de distancia 4.6.3.2 Requisitos de ED y Le por la Tabla 2 y requisitos de distancia
mínima del borde por la Tabla 1 se deberán cumplir.
4.6.3.3 Una nueva placa rectangular, WL 'o4.6.3.3 Una nueva placa rectangular, WL 'o4.6.3.3 Una nueva placa rectangular, WL 'o4.6.3.3 Una nueva placa rectangular, WL 'o
W ' W ' L con un espesor de 6 mm ( 1 / 4 in.) más de la placa de montaje L con un espesor de 6 mm ( 1 / 4 in.) más de la placa de montaje L con un espesor de 6 mm ( 1 / 4 in.) más de la placa de montaje L con un espesor de 6 mm ( 1 / 4 in.) más de la placa de montaje L con un espesor de 6 mm ( 1 / 4 in.) más de la placa de montaje L con un espesor de 6 mm ( 1 / 4 in.) más de la placa de montaje
existente se utilizará.
4.6.3.4 Adjuntos se efectuarán con respecto a la nueva central 4.6.3.4 Adjuntos se efectuarán con respecto a la nueva central
conjunto de la placa.
4.6.3.5 Anclas dentro de la nuevo placa puede ser ajustada de 4.6.3.5 Anclas dentro de la nuevo placa puede ser ajustada de 4.6.3.5 Anclas dentro de la nuevo placa puede ser ajustada de 4.6.3.5 Anclas dentro de la nuevo placa puede ser ajustada de
acuerdo con las disposiciones de párr. 4.5.
4.6.3.6 Si hay más de una fila de tornillos tiene que ser
reubicado, se realizará una evaluación de ingeniería.
5 EXAMEN
La extensión varilla roscada soldada por párr. 4.1 se examinaron usando
el método de partículas magnéticas por ASME para calderas y código de
recipientes a presión, criterios / rechazo Sección V. aceptación para MT son
el código aplicable de la construcción o el código de post-construcción.
Todas las otras reparaciones serán examinados por los requisitos de
instalación original y siguen los criterios de aceptación por los requerimientos
de instalación original.
6 PRUEBAS
Las pruebas se realizarán según los requisitos de instalación original. En el
caso que se determine que la prueba de la real
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137. Parte 3 - artículo 3.8 ASME PCC-2 a 2015
Fig. 11 utilizando una placa ampliada
La saturación que requieran la resolución
Una resolución
W
L
agujero perforado en el diseño satisfactoria
lugar de anclaje agujero satisfactoria no
puede ser perforado en el diseño del lugar
de anclaje
abandonado (lechada) agujero
agujero reubicado
diseño de ubicación de los componentes
componente reubicado
3 in. (Máximo)
W
LL
/ 2 / 2 mi
mi
W 3 in. (Máximo)W 3 in. (Máximo)W
L 3 in. (Máximo)L 3 in. (Máximo)L
resolución B
W
L
W / 2W / 2
ancla reparado no es factible, es aceptable para represen- enviado el método
de instalación / reparación en un prototipo si la muestra (s) de anclaje se
preparan de la misma manera.
7. REFERENCIAS
ACI 318-02, los códigos de construcción para Estructural
Hormigón
Editorial: American Concrete Institute (ACI), 38800
Country Club Drive, Farmington Hills, MI 48331 (www.concrete.org)
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección V,
Examen no destructivo
122
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 Ley Drive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org) D1.4, Código de soldadura
estructural, acero de refuerzo Editorial: American Welding Society
(AWS), 8669 NW
Calle 36, Nº 130, Miami, FL 33166 (www.aws.org)
Manual of Steel Construction Editorial: American Institute of Steel
Construction
(AISC), 1 East Wacker Drive, Suite 700, Chicago, IL 60601
(www.aisc.org)
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el componente
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138. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.8, Anexo I Obligatoria
Artículo 3.8, obligatoria Apéndice I anclas de instalación
utilizando medios químicos (adhesivo)
I-1 anclajes adhesivos
anclajes adhesivos tienen la ventaja de trabajar en el hormigón de
resistencia inferior; sin embargo, son más caros de instalar que los anclajes
mecánicos. El anclaje adhesivo funciona mediante la perforación de un
agujero en el hormigón, llenándolo de adhesivo, y luego insertar el ancla. La
fuerza de corte se extiende igualmente a lo largo de la longitud de la varilla.
Los siguientes son Drop-In instrucciones de instalación adhesivo de anclaje:
(una) Seleccione el bit de taladro adecuado tamaño. Perforar el agujero (una) Seleccione el bit de taladro adecuado tamaño. Perforar el agujero
perpendicular a la superficie de trabajo. No escariar el agujero o deje que el taladro se
tambalee.
123
(segundo) agujero limpio de polvo y escombros como cualquier izquierda, reducirá la (segundo) agujero limpio de polvo y escombros como cualquier izquierda, reducirá la
capacidad de retención del anclaje.
(do) Inyectar el adhesivo en el orificio de aproximadamente medio lleno.(do) Inyectar el adhesivo en el orificio de aproximadamente medio lleno.
(re) Insertar el ancla en el orificio con un ligero movimiento de torsión.(re) Insertar el ancla en el orificio con un ligero movimiento de torsión.
(mi) Deje que el adhesivo se cure según las especificaciones del (mi) Deje que el adhesivo se cure según las especificaciones del
fabricante. No toque el ancla durante este tiempo de curado.
(F) Después de que haya transcurrido el tiempo de curado, es seguro para cargar el (F) Después de que haya transcurrido el tiempo de curado, es seguro para cargar el
anclaje mediante la colocación de una arandela y una tuerca en el anclaje y apriete al
par valores listados en la especificación del fabricante.
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139. Parte 3 - artículo 3.9 ASME PCC-2 a 2015
artículo 3.9
Las válvulas con bonetes de presión junta de tipo
(En el transcurso de la preparación.)
124
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140. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.10
Artículo 3.10
caliente Empernado
(En el transcurso de la preparación.)
125
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141. Parte 3 - artículo 3.11 ASME PCC-2 a 2015
artículo 3.11
Procedimientos de eliminación de calor y la mitad de empernado
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Introducción
Tornillos en uniones embridadas que han estado en servicio pueden ser difíciles
de eliminar. Estas dificultades en el inicio de las paradas de mantenimiento de la
planta puede dar lugar a interrupciones costosas de horario, o extender la duración
de las actividades que implican cierto riesgo. El uso de procedimientos de
eliminación de empernado calientes y medio puede ser considerada como una
solución po- sible.
1.2 caliente Empernado
atornillado caliente es la eliminación secuencial y la sustitución de los pernos atornillado caliente es la eliminación secuencial y la sustitución de los pernos
en juntas de brida, mientras que bajo reducida presión de trabajo (véase el
párrafo. 3.4). Se lleva a cabo un perno a la vez en una secuencia de patrón
transversal predeterminada. Cada perno sustituido está totalmente tensado antes
de retirar la siguiente.
atornillado caliente se puede utilizar para limpiar, lubricar y volver a instalar los
tornillos existentes para las actividades de espera de aviso, vuelva a colocar
damagedbolts corrodedor, o actualizar themate- especificación rial o grado de
pernos.
NOTA: empernado caliente también se puede utilizar para comprobar la tensión de perno residual después de un
período de funcionamiento, o de volver a apretar los pernos sueltos. atornillado caliente para estos fines está más
allá del alcance de esta Norma.
1.3 La mitad Empernado
La mitad de los pernos es la eliminación de todos los demás perno (por lo que la brida La mitad de los pernos es la eliminación de todos los demás perno (por lo que la brida
se deja con la mitad del número de pernos) durante la despresurización de la planta, por lo
general cuando el sistema está cerca de la presión atmosférica.
NOTA: La mitad de los pernos también se refiere a veces como pernos de salto o pernos impar.
1.4 Definición de los pernos
Tornillo como se usa aquí es un término todo incluido para cualquier tipo de elemento de Tornillo como se usa aquí es un término todo incluido para cualquier tipo de elemento de
sujeción roscado que puede ser utilizado en un conjunto de unión límite empernada brida de
presión tal como un perno, perno prisionero, studbolt, tornillo de cabeza, etc.
2 LIMITACIONES
2.1 Requisitos adicionales
Parte 1 de esta Norma, “Alcance, Organización y Intención”, contiene
los requisitos adicionales y limitaciones. Este artículo se utiliza en
conjunción con la parte 1.
126
2.2 Riesgos asociados con agua caliente y Medio Empernado
A pesar de atornillado caliente y de eliminación de la mitad de los pernos de procedi-
mientos pueden reducir el tiempo de inactividad de la planta, que son potencialmente
peligrosos y, por tanto, la precaución se ejercerá en su planificación y ejecución. Al
considerar las aplicaciones potenciales para atornillar caliente y procedimientos de
eliminación de la mitad de los pernos, los beneficios potenciales de estas actividades
deben ser cuidadosamente sopesados ​​frente a los riesgos (véase el párr. 3.1).
2.2.1 Riesgos associatedwith caliente empernado. Al llevar a cabo caliente 2.2.1 Riesgos associatedwith caliente empernado. Al llevar a cabo caliente
atornillar los procedimientos de extracción, los riesgos de fuga de fluido se incrementan
debido al aumento de las tensiones de empernado y relajación de compresión de la
junta, tanto potencialmente resultando en fugas en las uniones o reventón segmento de
junta.
2.2.2 Riesgos AssociatedWithHalf Bolting. Cuando conductos con- medio 2.2.2 Riesgos AssociatedWithHalf Bolting. Cuando conductos con- medio
atornillar los procedimientos de extracción, los riesgos de fuga de fluido se
incrementan debido a la reducción junta com- presión y la posibilidad de que la
systemmay inadvertidamente se represuriza. Por esta razón, la presión del
sistema en el que se lleva a cabo un medio de empernado debe estar bien
debajo de la presión de diseño y preferiblemente en o cerca de la presión
atmosférica con controles de gestión locales en el lugar para evitar que la
represurización.
2.3 Procedimientos y prácticas de trabajo seguras
Los requisitos y orientaciones para atornillar caliente y eliminación de la mitad de
los pernos previstos en este artículo son de carácter genérico y se pueden combinar
con un procedimiento de trabajo específico junto con otras prácticas seguras de
trabajo de la planta apropiada.
3 DISEÑO
3.1 Ingeniería y Análisis de Riesgos
Un análisis de ingeniería y el riesgo de los pernos de calor propuesta o la
mitad operación de retirada de los pernos se llevará a cabo para establecer que
la operación puede realizarse con seguridad; por ejemplo, establecer que no
hay cargas externas inaceptablemente altos y / o momentos de flexión están
actuando sobre la articulación que podrían causar fugas o junta reventón
durante la operación. El análisis debe considerar, como mínimo, los siguientes:
(una) contenido de la tubería o equipo(una) contenido de la tubería o equipo
(segundo) diseño y operación presiones y temperaturas(segundo) diseño y operación presiones y temperaturas
(do) posibles condiciones irregulares(do) posibles condiciones irregulares
(re) momento de flexión en la articulación (véase el párrafo. 3.2.1)(re) momento de flexión en la articulación (véase el párrafo. 3.2.1)
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142. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.11
(mi) posición y funcionalidad de soportes de tuberías(mi) posición y funcionalidad de soportes de tuberías
(F) posición y el tipo de fuelle de expansión(F) posición y el tipo de fuelle de expansión
(sol) historial de mantenimiento de la articulación(sol) historial de mantenimiento de la articulación
(H) la experiencia con la aplicación de procedimiento de atornillado caliente o medio de (H) la experiencia con la aplicación de procedimiento de atornillado caliente o medio de
articulaciones similares
(yo) el par de destino utilizado en conjunto de junta(yo) el par de destino utilizado en conjunto de junta
(J) confinado vs. tipo de junta no confinada(J) confinado vs. tipo de junta no confinada
NOTA: una junta en espiral con un anillo de centrado se considera que es una junta
confinado.
(K) a través de atornillado vs. pernos con clavos a agujeros roscados (véase el (K) a través de atornillado vs. pernos con clavos a agujeros roscados (véase el
párrafo. 3.6)
(L) material de la junta / espesor(L) material de la junta / espesor
(metro) condición de la brida(metro) condición de la brida
(norte) condición de pernos; incluyendo la consideración de si el (norte) condición de pernos; incluyendo la consideración de si el
estrés perno necesario es suficiente, o estresado (véanse los párrafos.
4.1.6 y 4.1.7)
(O) condición de frutos secos (véanse los párrafos. 4.1.6 y 4.1.7)(O) condición de frutos secos (véanse los párrafos. 4.1.6 y 4.1.7)
3.2 Número mínimo de Pernos de la brida
A menos que los resultados del análisis de ingeniería y el riesgo establecen
que las consecuencias de cualquiera de las fugas en las uniones o un reventón
junta son aceptables, bridas deben tener un mínimo de ocho pernos.
3.2.1 momentos de flexión en ASME B16.5 Clase 150
Bridas. La clase 150 de brida B16.5 8-perno es reconocida como única Bridas. La clase 150 de brida B16.5 8-perno es reconocida como única
bajo-atornillada y por lo tanto sólo puede accommodatemodest
bendingmoments externos, una consideración con- en el análisis de
riesgos.
3.3 Determinación de presiones máximas que cuando se realizan
caliente / Media Empernado
La presión máxima permitida mientras que la realización o bien la
operación tomará debida consideración de
(una) El índice de temperatura coincidente presión-aplicable, para (una) El índice de temperatura coincidente presión-aplicable, para
bridas estándar (tales como ASME B16.47 16.5 o)
(segundo) la presión máxima admisible calculada por el código (segundo) la presión máxima admisible calculada por el código
aplicable de la construcción, para bridas no estándar
(do) la presencia de cargas externas y / o momentos de flexión en la brida (do) la presencia de cargas externas y / o momentos de flexión en la brida
y el papel que desempeñan en la capacidad de transporte de presión de la
pestaña
NOTA: Se recomienda que las cargas axiales externas y momentos de flexión externas
que actúan a través de la brida pueden convertir de forma conservadora en una presión
equivalente. Esta presión total equivalente, más la presión de diseño del sistema en
consideración se convierte en la presión para ser utilizado en el análisis de riesgos.
(re) la reducción de la mínima tensión de compresión junta efectiva entre los (re) la reducción de la mínima tensión de compresión junta efectiva entre los
pernos asociados con la eliminación de perno; por ejemplo, que la carga
suficiente permanece sobre la ket de gas para asegurar que se mantiene un
sello
3.4 Presión máxima / Hot Bolting
Salvo que lo justifique de otro modo por un análisis de ingeniería y el riesgo,
los pernos de calor puede realizarse sólo cuando el
127
presión de operación es igual o menor que 50% de maxi- presión mamá
permitido como se determina en el párrafo. 3.3.
3.4.1 Confirmación de presión reducida Antes caliente
Atornillado. La confirmación de que la presión se ha reducido y que Atornillado. La confirmación de que la presión se ha reducido y que
represurización no es practicable se obtendrá de personal de operaciones
antes de que se inicie la operación de eliminación de empernado caliente.
NOTA: En los párrafos. 3.4.1 y 3.5.1, “no es factible” significa que los controles son
suficientes para garantizar la represurización no se producirá hasta que el sistema se
devuelve a un statuswhen que es seguro hacerlo.
3.5 Presión Máxima / Media Empernado
Salvo que lo justifique de otro modo por un análisis de ingeniería y el
riesgo, medio empernado puede ser realizado solamente durante la
despresurización cuando la presión es igual o inferior a 25% de la presión
máxima admisible o 50 psig, lo que sea menor, y cuando el vapor de baja
presión, el aire, o nitrógeno (véase también párr. 4.1.5) es el medio de
purga.
NOTA: Si el contenido de fluido son tales que existe un bajo riesgo de lesión
associatedwith contacto accidental, la necesidad de purgingmay ser revisado para su
eliminación.
3.5.1 Confirmación de presión reducida Antes de la mitad
Atornillado. La confirmación de que la presión se ha reducido y que Atornillado. La confirmación de que la presión se ha reducido y que
represurización no es practicable se obtendrá de personal de
operaciones antes de que se inicie el empernado medio operación de
eliminación.
3.6 agujeros roscados - Uso de Hot Empernado
Si pernos roscados en orificios roscados, no se recomienda el uso del
procedimiento de empernado caliente a menos que se sabe que las
roscas en el extremo tachonada del perno se han aliviado para eliminar la
posibilidad de dañar los hilos roscados cuando el perno está respaldado
fuera.
Incluso si se ha proporcionado este alivio hilo, se debe reconocer que las juntas
con clavos son inherentemente más sensibles a la reducción en tensión previa del
perno debido a los efectos normales de empotramiento y de fluencia de la junta. En
consecuencia, la probabilidad de un reventón de fuga / junta es mayor, ya sea durante
una operación de atornillado caliente o un medio que para un homólogo de articulación
a través de-atornillada.
4 FABRICACIÓN
4.1 Preparación
4.1.1 Equipo de Protección Personal / Emergencia
Planificación. equipo de protección y seguridad adecuada deberá ser Planificación. equipo de protección y seguridad adecuada deberá ser
usado en caso de fuga. También se considerará la necesidad de reserva
de emergencia y planes de contingencia.
4.1.2 Consideraciones de acceso. Se tendrá en cuenta a la 4.1.2 Consideraciones de acceso. Se tendrá en cuenta a la
accesibilidad de la zona y que están disponibles debería producirse
fugas brida incontrolada vías de escape adecuadas.
4.1.3 ubicación y el estado de las válvulas de aislamiento.
La ubicación y el estado del más cercano aguas arriba y
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143. Parte 3 - artículo 3.11 ASME PCC-2 a 2015
válvulas de aislamiento aguas abajo serán determinadas antes de comenzar el
trabajo. El personal de operaciones deben tener un plan de contingencia para el
aislamiento de la articulación, que aborda la necesidad de bloquear en o
despresurizar el sobre Equipos rápidamente debe producirse una fuga
incontrolable.
4.1.4 Identificación de las instalaciones de emergencia. Como Essary nece-, 4.1.4 Identificación de las instalaciones de emergencia. Como Essary nece-,
instalaciones de emergencia, tales como duchas de seguridad y deben ser identificados
y fuentes oculares de lugares puestos en conocimiento personal que participa en la
obra.
4.1.5 Examen de nitrógeno peligros. Si se utiliza nitrógeno como 4.1.5 Examen de nitrógeno peligros. Si se utiliza nitrógeno como
medio de purga, se tendrá en cuenta para la protección del personal
debe ocurrir una fuga en un espacio confinado.
4.1.6 Inspección de la Asamblea brida. Una inspección minuciosa 4.1.6 Inspección de la Asamblea brida. Una inspección minuciosa
del conjunto de brida debe ser con- canalizado para verificar la integridad
de la brida y su empernado, teniendo en consideración lo siguiente:
(una) deterioro de los pernos y tuercas, tales como formación de cuellos (adelgazamiento (una) deterioro de los pernos y tuercas, tales como formación de cuellos (adelgazamiento
corrosión), hilos desgastados, o formación de grietas
(segundo) la capacidad de la junta para volver a apretar y su potencial de (segundo) la capacidad de la junta para volver a apretar y su potencial de
explosión
(do) deterioro de la junta, y el potencial de fallo de la junta debido a la (do) deterioro de la junta, y el potencial de fallo de la junta debido a la
perturbación o reapriete
(re) verificación de enganche de rosca suficiente antes de medio atornillar las bridas de (re) verificación de enganche de rosca suficiente antes de medio atornillar las bridas de
clavos, por ejemplo, por surement medi- ultrasónico de la longitud del perno prisionero
4.1.7 Evaluación de la Capacidad de carga del perno existente.
Si el deterioro de los pernos y tuercas [véase el párrafo. 4.1.6 (a)] se encuentra,
se tendrá en cuenta a los aspectos de seguridad de la eliminación de perno y el
aumento de la carga en los tornillos restantes. puede ser necesario un análisis
de la carga del perno mínimo requerido para la estanqueidad y una evaluación
de la posible tensión perno para asegurar los pernos de tener suficiente
capacidad de carga.
4.2 Ejecución
4.2.1 Comprobación de la estanqueidad de tornillos existentes. Para antic- 4.2.1 Comprobación de la estanqueidad de tornillos existentes. Para antic-
ipate relajación perno de brida, cada perno se comprobará la estanqueidad antes de
retirar el primer perno. opresión en el perno puede comprobarse mediante la
aplicación de par de torsión, ya sea con una llave de mano o una llave de par
hidráulico. No utilice llaves de martillo (babosa).
4.2.2 Secuencia de Perno Changeout. Cuando los pernos de calor, 4.2.2 Secuencia de Perno Changeout. Cuando los pernos de calor,
los pernos se cambió a cabo uno a la vez en una secuencia de apriete
adecuado (véase la Tabla 4 de ASME PCC-1). El sistema de numeración
para la secuencia de apriete apropiado se debe marcar en la brida en un
lugar fácilmente visible antes de comenzar a eliminar cualquier pernos.
4.2.3 Consideraciones relativas a In-Service vs. Pre-
Apagar. Las disposiciones de los párrafos. 4.2.4 a través de 4.2.7 puede ser Apagar. Las disposiciones de los párrafos. 4.2.4 a través de 4.2.7 puede ser
más aplicable cuando la brida está destinado a permanecer en el servicio, en
lugar de inmediatamente antes de
128
apagar. Esto debe ser considerado en el análisis de ingeniería y el riesgo
(véase el párr. 3.1).
4.2.4 Limpieza y lubricación de las superficies. Como se eliminan los 4.2.4 Limpieza y lubricación de las superficies. Como se eliminan los
tornillos y tuercas, la superficie de las bridas en donde se hace contacto con
las tuercas debe ser de alambre o de encendido cepillado limpio (quitar
salientes, cara lugar si es necesario). Proper lubricationwith un lubricante
aprobado deberían aplicarse a las superficies de fricción del conjunto de
cerrojo. Esto incluye las roscas y todas las superfi- cies de apoyo de las
tuercas a excepción de la superficie entre la tuerca y la brida en la parte
trasera de la articulación (en el lado opuesto de la brida de la llave de
torsión), donde es beneficioso para permitir fricción a desarrollarse entre las
superficies de ING Bear-.
El apriete 4.2.5 Mano de línea de base y perno Longitud
Lecturas. Instalar los pernos y tuercas de la mano apretada, con el
extremos marcadas de los pernos y tuercas situadas en el mismo lado de la articulación
y que miran hacia fuera para facilitar la inspección. Si el control de la elongación de
ultrasonidos se va a utilizar, las lecturas iniciales longitud del perno deben ser tomadas
y registradas en este momento.
4.2.6 Primer Paso La torsión. Antes de instalar nuevos pernos / tuercas, 4.2.6 Primer Paso La torsión. Antes de instalar nuevos pernos / tuercas,
comprobar para determinar que las tuercas corren libremente por el pasado parte
donde van a venir a descansar después de apretar. Si las tuercas no giran
libremente con la mano, busque la causa y hacer necesarias correcciones /
reemplazos.
Como se instala cada nuevo perno, apretar el perno usando el valor del par
objetivo. Continuar este proceso para cada perno en el patrón secuencial
apropiada. Si el control de la elongación de ultrasonidos se va a utilizar, las
lecturas deben ser tomadas después de los primeros ocho pernos han sido
sustituidos, y los valores de par ajustarse, si es necesario. Si el valor de par
ajustado es sustancialmente más alta que la utilizada para los primeros ocho
pernos, estos tornillos se deben, vuelva a apretar utilizando el nuevo valor de
par.
NOTA: la expansión térmica diferencial puede provocar una pérdida de carga del perno durante el
tiempo de reutilización de bridas calientes (véase la sección 12 de ASME PCC-1). Esto debe ser
considerado en la determinación de la carga del perno de reensamblaje caliente. Además, debe
considerarse la posibilidad de permitir que los pernos de recambio para alcanzar su temperatura de
funcionamiento antes de apriete final.
4.2.7 La torsión final. Después de cada ronda de apriete, tomar 4.2.7 La torsión final. Después de cada ronda de apriete, tomar
mediciones alrededor de la circunferencia de la brecha entre las bridas con un
vernier o pinza para verificar que las bridas están siendo llevados juntos de
manera uniforme (véase el párrafo. 11.1 de ASME PCC-1).
Después de la primera pasada de apretar todos los tornillos al valor del
par objetivo en un orden secuencial apropiado, una de las siguientes
acciones se requerirá, dependiendo de si se utiliza o no el control de la
elongación de ultrasonidos:
(una) Apretar todos los tornillos de nuevo utilizando el mismo valor de par y (una) Apretar todos los tornillos de nuevo utilizando el mismo valor de par y
siguiendo el orden secuencial desde la primera pasada, seguida por una o más
pasadas utilizando el valor del par objetivo en un orden de rotación.
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144. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.11
(segundo) Tome lecturas ultrasónicas y ajustar el valor de par, si es (segundo) Tome lecturas ultrasónicas y ajustar el valor de par, si es
necesario. Entonces, si el valor de par se cambia como resultado de las
mediciones de alargamiento ultrasónicos, vuelva a apretar dos veces en el
valor de par final en el orden secuencial piado appro-, seguido de al menos
un pase en una orden de rotación, hasta que las tuercas no se enciende en
el par de destino. Si no es necesario cambiar el valor del par objetivo, sigue
la etapa (a) anterior.
4.2.8 El corte de pernos. corte en frío de pernos incautados y el uso de 4.2.8 El corte de pernos. corte en frío de pernos incautados y el uso de
cortadores de tuercas es aceptable. métodos de corte térmico no deben ser
realizadas a menos que el inge- niería y análisis de riesgos (véase el párrafo. 3.1)
determina que puede hacerse con seguridad. De particular preocupación son las
líneas que contienen contenido que pueden generar un incendio o liberar
materiales tóxicos.
5 EXAMEN
5.1 Examen de mano de obra y de fuga
En el contexto de estos requisitos, el examen consiste en una
comprobación visual en proceso para la nave goodworkman- y un control
visual permanente de los signos de fugas.
129
5.2 Examen de los pernos de especificación adecuada de
materiales
Las marcas en los pernos deben comprobarse visualmente para verificar
que se está utilizando el material correcto. Esto puede ser complementado
con PMI si se desea una garantía adicional de material correcta.
6 PRUEBAS
No hay requisitos de prueba asociados a este artículo.
7. REFERENCIAS
ASME B16.5, bridas de la tubería con brida y guarniciones, NPS 1 / 2ASME B16.5, bridas de la tubería con brida y guarniciones, NPS 1 / 2ASME B16.5, bridas de la tubería con brida y guarniciones, NPS 1 / 2ASME B16.5, bridas de la tubería con brida y guarniciones, NPS 1 / 2
A través de NPS 24
ASME B16.47, de gran diámetro de las bridas de acero, NPS 26
A través de NPS 60
ASME PCC-1, Directrices para Límite de presión atornillado
Asamblea junta de bridas
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 Ley Drive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org)
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145. Parte 3 - artículo 3.12 ASME PCC-2 a 2015
artículo 3.12
Inspección y reparación del intercambiador de calor de carcasa y tubos
1. DESCRIPCIÓN
Este artículo ofrece buenas recomendaciones y requisitos para las
siguientes técnicas de reparación generales:
(una) determinar el tipo de técnica de inspección a utilizar para la (una) determinar el tipo de técnica de inspección a utilizar para la
inspección de los tubos y de haz de tubos de un intercambiador de calor de
carcasa y tubo
(segundo) determinar el tipo de técnica de inspección a utilizar para la (segundo) determinar el tipo de técnica de inspección a utilizar para la
inspección de la placa de tubos y el conjunto de tubo-totubesheet de un
intercambiador de calor de carcasa y tubo
(do) determinar el tipo de inspección a utilizar para la otra presión que (do) determinar el tipo de inspección a utilizar para la otra presión que
contiene componentes de un intercambiador de calor de carcasa y tubo
(re) proporcionar técnicas de reparación de los fracasos Cal commonmechani- de (re) proporcionar técnicas de reparación de los fracasos Cal commonmechani- de
varios componentes en un intercambiador de calor
2 LIMITACIONES
2.1 general de
Parte 1 de esta Norma, “Alcance, Organización y Intención”, contiene
los requisitos y limitaciones adicionales. Este artículo se utiliza en
conjunción con la parte 1.
2.2 Exclusiones
(una) Presente artículo no se aplicará a los intercambiadores de calor (una) Presente artículo no se aplicará a los intercambiadores de calor
construidos de acuerdo con ASME BPVC Sección VIII, División 3.
(segundo) Los intercambiadores de calor distintos de concha y diseño de tubo no están (segundo) Los intercambiadores de calor distintos de concha y diseño de tubo no están
incluidos en el alcance del presente artículo.
3 DISEÑO
Esta sección proporciona directrices para su consideración al determinar la
reparación de los componentes de intercambiadores de calor. Puede que sea
necesario que el usuario ha completado una inspección de los componentes,
considere la posibilidad de daños anteriores experimentado, o tener en cuenta
las lecciones aprendidas en la operación de equipos similares antes de
comenzar el trabajo de diseño.
3.1 Condiciones Existentes
Las condiciones existentes son los siguientes:
(una) el original condiciones de diseño y cálculos.(una) el original condiciones de diseño y cálculos.
(segundo) asegurar que las condiciones de diseño, con un margen (segundo) asegurar que las condiciones de diseño, con un margen
adecuado, corresponden a los modos normales de funcionamiento reales,
incluyendo arranque, parada, y en condiciones irregulares.
130
(do) parámetros de funcionamiento actuales, es decir, presiones, (do) parámetros de funcionamiento actuales, es decir, presiones,
temperaturas, cambios de normal a un pico de servicio.
(re) determinación si se requiere una rerate presión y / o temperatura.(re) determinación si se requiere una rerate presión y / o temperatura.
(mi) la determinación de si existe la necesidad de llevar a cabo el análisis de (mi) la determinación de si existe la necesidad de llevar a cabo el análisis de
fallos para reducir la posibilidad de daños en el futuro. También referencia API
579 / ASME FFS-1.
3.2 general
(una) Los materiales usados ​​para componentes de repuesto deben ser (una) Los materiales usados ​​para componentes de repuesto deben ser
del mismo tipo de material que el componente original menos que se realice
un análisis de ingeniería que indica la necesidad de cambiar Thematerial
debido a la damagemechanism (s). Este análisis deberá tener en cuenta los
nuevos mecanismos introducidos debido a posibles interacciones materiales.
Al seleccionar el material a usar, este análisis también tendrá en cuenta la
necesidad de que coincida con resistencia, tenacidad, y P-número, y para
cumplir los requisitos de tenacidad actuales del código aplicable de la
construcción.
(segundo) componentes de sustitución deberán ser de un espesor igual o (segundo) componentes de sustitución deberán ser de un espesor igual o
mayor a menos que se lleva a cabo un análisis de ingeniería que indica la
necesidad de un espesor menor que el espesor del componente original.
(do) Cuando se considera el método de reparación de tubos y haces de tubos, (do) Cuando se considera el método de reparación de tubos y haces de tubos,
el usuario tendrá en cuenta el impacto sobre la eficiencia y otras características
operacionales del intercambiador de calor debido a la reducción potencial de la
zona de transferencia de calor. Consultationwith un especialista en transferencia de
calor puede ser necesario.
(re) Los siguientes factores adicionales deben ser considerados:(re) Los siguientes factores adicionales deben ser considerados:
(1) Determinación de la pérdida de pared aceptable dependerá de un (1) Determinación de la pérdida de pared aceptable dependerá de un
número de factores que incluyen
(una) la duración de la ejecución del servicio actual(una) la duración de la ejecución del servicio actual
(segundo) tiempo para la próxima parada programada(segundo) tiempo para la próxima parada programada
(do) la criticidad de la operación intercambiador(do) la criticidad de la operación intercambiador
(re) mecanismos de daño que los tubos están expuestos a la (re) mecanismos de daño que los tubos están expuestos a la
inclusión de la velocidad de corrosión
(mi) tasa histórica de fracaso y si esa tasa se ha incrementado(mi) tasa histórica de fracaso y si esa tasa se ha incrementado
(F) potencial para la mejora metalúrgica(F) potencial para la mejora metalúrgica
(sol) la consecuencia potencial debido a fallo de la manguera(sol) la consecuencia potencial debido a fallo de la manguera
(H) accesible(H) accesible
(yo) el alcance de los trabajos de inspección(yo) el alcance de los trabajos de inspección
(J) la precisión y la eficacia del método de inspección(J) la precisión y la eficacia del método de inspección
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146. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.12
(2) Para intercambiadores de calor consideran críticos para el fun- (2) Para intercambiadores de calor consideran críticos para el fun-
cionamiento y / o safey proceso de la instalación, la siguiente también se debe
considerar:
(una) reemplazo total del haz de tubos cuando los tubos (una) reemplazo total del haz de tubos cuando los tubos
inspeccionados indican una pérdida de la pared de 40% o más del espesor
inicial, nominal
(segundo) reemplazo de haz de tubos o el reemplazo tubo individual (segundo) reemplazo de haz de tubos o el reemplazo tubo individual
cuando los tubos inspeccionados indican una pérdida de la pared de 20% a 40%
del espesor inicial, nominal
3.3 Tubos y haces de tubos
(una) Tubos y haces de tubos deben ser evaluados usando los datos (una) Tubos y haces de tubos deben ser evaluados usando los datos
obtenidos por inspección realizada en ajustan Obligatorio Apéndice I
para los tipos de reparaciones a realizar; enchufar por tapones de ajuste
soldada, mecánico, o de fricción, la sustitución parcial del haz de tubos, o
la sustitución completa del haz de tubos.
(segundo) Al considerar el uso ofmechanical o fricción tapones de ajuste, el (segundo) Al considerar el uso ofmechanical o fricción tapones de ajuste, el
usuario debe considerar el impacto en la eficiencia y otras características de
funcionamiento del intercambiador de calor debido a la reducción del área de
transferencia de calor, especialmente para intercambiadores de calor que se
consideran como esenciales para el funcionamiento y / o la seguridad del proceso de
la instalación. La consulta con un especialista en la transferencia de calor puede ser
necesario.
(do) Manguitos pueden ser instalados en tubos a la línea una región dañada (do) Manguitos pueden ser instalados en tubos a la línea una región dañada
tubo o para restaurar tubos que se han diluido. No se utilizan típicamente para la
protección de los extremos del tubo; véase el párrafo. 3.3 (d) y párr. 4.4.
(re) Ferrules pueden instalarse en tubos para protección contra la erosión (re) Ferrules pueden instalarse en tubos para protección contra la erosión
entrada de para la protección térmica de los extremos del tubo. No se utilizan
típicamente para daños tubo general; véanse los párrafos. 3.3 (c) y 4.3.
(mi) Para párrafos. 3.3 (c) y (d), se debe considerar lo siguiente:(mi) Para párrafos. 3.3 (c) y (d), se debe considerar lo siguiente:
(1) uniformidad de contacto entre el manguito o regla fer- y el tubo, (1) uniformidad de contacto entre el manguito o regla fer- y el tubo,
ver párrafos. 4.3 (b) y 4.4
(2) posibilidad de corrosión de la grieta entre el manguito o el (2) posibilidad de corrosión de la grieta entre el manguito o el
casquillo y el tubo
(3) posibilidad de abombamiento del tubo, lo que puede hacer difícil (3) posibilidad de abombamiento del tubo, lo que puede hacer difícil
reentubado
(4) caída de presión adicional(4) caída de presión adicional
(5) reducción del flujo de fluido del tubo debido a la manga o férula(5) reducción del flujo de fluido del tubo debido a la manga o férula
(6) resistencia a la transferencia de calor adicional(6) resistencia a la transferencia de calor adicional
(7) radial diferencial y la expansión térmica axial entre el manguito (7) radial diferencial y la expansión térmica axial entre el manguito
o el casquillo y el tubo
(F) Los soportes de haz de tubos deben ser evaluados utilizando los (F) Los soportes de haz de tubos deben ser evaluados utilizando los
datos obtenidos mediante inspección realizado de acuerdo con el
Apéndice I. Obligatorio Si los datos indica que el fallo de tubos se debe a
placas de soporte dañados, debe considerarse la posibilidad de sustituir
con diseños alternativos. Los artículos específicos a considerar incluyen
los siguientes:
(1) La tolerancia de corrosión proporcionada por la placa de soporte debe (1) La tolerancia de corrosión proporcionada por la placa de soporte debe
ser el doble del valor para el lado de la carcasa
131
debido a la posibilidad de que las placas se corroen en las regiones donde
los tubos penetran en los soportes y conducir a problemas de vibración
inducida tubo. Si es cero, se debe considerar para la asignación de un valor
nominal de 3 mm ( 1 / 8 en.).nominal de 3 mm ( 1 / 8 en.).nominal de 3 mm ( 1 / 8 en.).nominal de 3 mm ( 1 / 8 en.).nominal de 3 mm ( 1 / 8 en.).
(2) Se debe considerar al uso de placas de soporte de aleación / (2) Se debe considerar al uso de placas de soporte de aleación /
deflectores en vez de acero al carbono más grueso; sin embargo, material
más duro puede resultar en más daño a los tubos en lugar de las placas de
soporte / deflectores. También, se deben considerar los efectos de la
expansión térmica diferencial. La consulta con un especialista en materiales /
corrosiones también puede ser necesaria.
(3) La separación entre las placas de soporte debe ser evaluado y se (3) La separación entre las placas de soporte debe ser evaluado y se
ajusta si el análisis indica un potencial de vibración de los tubos resultantes
en tubos dañados y / o placas de soporte. Evaluación por TEMARCB las
secciones 5 y 6 debe ser considerado. Consultationwith un especialista en
transferencia de calor también puede ser necesaria.
(4) estacas de tubo son varillas, tiras, u otros dispositivos insertados (4) estacas de tubo son varillas, tiras, u otros dispositivos insertados
entre tubos para arriostramiento y / o apoyo. Se pueden usar para añadir
soporte de tubo a un lote existente con el propósito de eliminar la vibración
tubo. La instalación requiere acceso desde el lado de la carcasa, y la principal
ventaja es que no se requiere el desmontaje del haz de tubos. La
consideración especial puede ser necesario para el uso de participaciones en
curvas de tubo en U debido a que algunos diseños de estaca requieren que los
tubos de ser redondo y espaciados uniformemente.
estacas de tubo se han desarrollado para su uso cuando un cambio en
material de tubo o un aumento de la velocidad de flujo requiere soportes de tubos
adicionales, y aumentar el número de placas de soporte no es posible o deseable.
Pueden ser utilizados en cualquier momento se requiere soporte de tubo adicional
como para proporcionar apoyo adicional para placas de soporte deteriorados o
dañados, para proporcionar apoyo adicional entre deflectores segmentados, o
para proporcionar apoyo adicional a boquillas de entrada. Si estacas de tubos se
fabrican a partir de barra plana y se insertan en cada otra fila de tubos, puede ser
necesario variar el espesor bar de tal manera que cada tubo se pone en contacto
o incluso desplazado de su posición original.
Evaluación de la caída de presión del lado de la cáscara, y cambios en el
flujo-lado de la carcasa son necesarias. La compatibilidad de los materiales de
tubo y de estaca debe ser evaluada. También, se deben considerar los efectos
de la expansión térmica diferencial.
(sol) Si se requiere protección de choque para evitar la erosión inducida por el flujo, (sol) Si se requiere protección de choque para evitar la erosión inducida por el flujo,
se refieren a las normas aplicables, tales como la norma API 660, TEMA, y la institución
de educación superior para los requisitos de diseño.
3.4 placa de tubos
(una) El material utilizado para reemplazar una placa de tubos deberán ser de la (una) El material utilizado para reemplazar una placa de tubos deberán ser de la
misma o mayor esfuerzo admisible que el usado para el componente original.
(segundo) Si un análisis de ingeniería indica la sustitución del tubo de un (segundo) Si un análisis de ingeniería indica la sustitución del tubo de un
diámetro más grande que se requiere, el análisis adicional
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147. Parte 3 - artículo 3.12 ASME PCC-2 a 2015
en la placa de tubos se realiza para determinar si la eficiencia ligamento
es aceptable. El análisis se reunirá el código original de la construcción,
o si esto no se conoce, el análisis debe cumplir los requisitos de ASME
BPVC Sección VIII, División 1.
(do) Las placas tubulares deben ser evaluados usando los datos obtenidos (do) Las placas tubulares deben ser evaluados usando los datos obtenidos
por inspección realizada por un método que figura en el Apéndice II obligatoria
para la determinación de la reparación o sustitución de la placa de tubos. Las
condiciones comunes a considerar incluyen
(1) craqueo (no a través del espesor total) de placa de tubos en el lado de la (1) craqueo (no a través del espesor total) de placa de tubos en el lado de la
cáscara; más típico en unidades verticales. La instalación de un orificio de
ventilación placa de tubos y de drenaje debe ser considerado para promover la
operación completa líquido. El respiradero debe ser un 19 mm ( 3 / 4 in.) de la boquilla operación completa líquido. El respiradero debe ser un 19 mm ( 3 / 4 in.) de la boquilla operación completa líquido. El respiradero debe ser un 19 mm ( 3 / 4 in.) de la boquilla operación completa líquido. El respiradero debe ser un 19 mm ( 3 / 4 in.) de la boquilla operación completa líquido. El respiradero debe ser un 19 mm ( 3 / 4 in.) de la boquilla
soldada al borde de la placa de tubos, con un 16 mm ( 5 / 8 in.) agujero en la placa de soldada al borde de la placa de tubos, con un 16 mm ( 5 / 8 in.) agujero en la placa de soldada al borde de la placa de tubos, con un 16 mm ( 5 / 8 in.) agujero en la placa de soldada al borde de la placa de tubos, con un 16 mm ( 5 / 8 in.) agujero en la placa de soldada al borde de la placa de tubos, con un 16 mm ( 5 / 8 in.) agujero en la placa de
tubos que es paralela a los tubos a la sección media de la placa de tubos, a
continuación normal a los tubos para el borde de la placa de tubos. Una válvula de
compuerta o de bola se debe instalar en la boquilla junto con una brida ciega o el
enchufe.
(2) separación de revestimiento de recubrimiento de soldadura resultante dibujo (2) separación de revestimiento de recubrimiento de soldadura resultante dibujo
fromwire de fluido tubeside de alta presión se escapa a través de juntas de tubo a
placa de tubos.
(3) agrietamiento en el ligamento de la placa de tubos. Un análisis (3) agrietamiento en el ligamento de la placa de tubos. Un análisis
de fallos se debe realizar para determinar el mecanismo de daño. La
decisión de reparar frente reemplazar la placa tubular debe basarse en el
mecanismo de daños junto con la extensión del agrietamiento del
ligamento.
(4) la corrosión de la placa de tubos canoccur en el (lado de la carcasa) (4) la corrosión de la placa de tubos canoccur en el (lado de la carcasa)
parte trasera de la placa de tubos. Cuando el margen de corrosión en la parte
trasera se ha consumido, la hoja en forma de tubo o bien debe ser reemplazado
o una evaluación técnica realizada para determinar su aptitud para el servicio.
(5) la corrosión de la placa de tubos puede ocurrir en la cara frontal (5) la corrosión de la placa de tubos puede ocurrir en la cara frontal
(lado del tubo) de la placa de tubos. Cuando el margen de corrosión en la cara
se ha consumido, la placa de tubos o bien debe ser reemplazado o una
evaluación técnica realizada para determinar su aptitud para el servicio.
Alternativa- mente, la cara de la placa de tubos puede ser reparado por la
acumulación de soldadura que es Condit ioned por molienda u otros medios
mecánicos de tal manera que se devuelve al espesor original de la placa de
tubos. Los factores a considerar cuando se persigue esta opción incluye
(una) distancia mínima entre la cara frontal de la placa de tubos y de (una) distancia mínima entre la cara frontal de la placa de tubos y de
la ranura para las juntas de tubo a placa de tubos
(segundo) la necesidad de soldadura, la fuerza o sello, de la articulación de (segundo) la necesidad de soldadura, la fuerza o sello, de la articulación de
tubo a placa de tubos y la necesidad de retroceso desde la cara frontal
3.5 tubo a placa de tubos articulaciones
articulaciones de Tubo a placa de tubos deben ser evaluados usando los datos
obtenidos por inspección realizada por uno de los métodos enumerados en el párrafo.
5.3 para la determinación del tipo de reparación. tipos de reparación de juntas con
fugas incluyen
(una) sustitución de un tubo dañado, véase el párrafo. 4.6(una) sustitución de un tubo dañado, véase el párrafo. 4.6
132
(segundo) conectar un tubo, véase el párrafo. 4.2(segundo) conectar un tubo, véase el párrafo. 4.2
(do) retirar el tubo y la realización de la acumulación de soldadura del orificio (do) retirar el tubo y la realización de la acumulación de soldadura del orificio
del tubo y, a continuación el mecanizado posterior del orificio de tubo al
diámetro original orificio del tubo. Designof conjunta themechanical debe
bemade al código original de la construcción, un código de post-construcción
procede, o de ASME BPVC Sección VIII, división 1, apéndice A. Se debe tener
precaución para evitar daños a los tubos adyacentes.
(re) sellar soldadura o resistencia de la soldadura de la junta. Diseño (re) sellar soldadura o resistencia de la soldadura de la junta. Diseño
de la junta soldada, si soldada previamente, se debe hacer al código
original de la construcción, un código de post-construcción procede, o de
ASME BPVC Sección VIII, división 1, apéndice A. Se debe considerar a
la limpieza de la articulación teniendo en cuenta residuo potencial de los
fluidos.
(mi) También se tendrá en cuenta el efecto de estilo de intercambiador (mi) También se tendrá en cuenta el efecto de estilo de intercambiador
de calor en la carga de la articulación de tubo a placa de tubos. Por
ejemplo, un intercambiador de tubo fijo puede tener cargas más altas
debido a la expansión térmica diferencial de un intercambiador de tubo en
U.
3.6 bimetálico Shell-a-placa de tubos Soldaduras
Si el depósito y la placa de tubos están hechos de diferentes materiales, la
tensión térmica entre la carcasa y la placa de tubos debe ser considerado. Una
solución común a la rotura de esta soldadura es cambiar el material de la
cubierta para que coincida con la placa de tubos. Una cáscara de todo puede
ser sustituido, o bandas o material de la cubierta puede ser instalado adyacente
a la placa de tubos. puede ser necesaria reevaluación del diseño mecánico del
intercambiador de calor debido al cambio en la expansión térmica o la
resistencia de la cáscara.
3.7 Shell, Canal, u otros componentes de presión de retención
(una) Los materiales utilizados para reemplazar o reparar porciones (una) Los materiales utilizados para reemplazar o reparar porciones
pressureretaining de una concha o canal deben ser de la misma tensión
admisible que el componente original, a menos que el análisis adicional se
realiza para justificar el cambio del material.
(segundo) La sustitución de estos u otros componentes de retención de (segundo) La sustitución de estos u otros componentes de retención de
presión deberá cumplir con el código aplicable de la construcción. Para
orientación adicional sobre la sustitución, consulte el artículo 3.1.
(do) porciones de componentes nonpressure de retención deberá (do) porciones de componentes nonpressure de retención deberá
cumplir la construcción original o código construcción post- aplicable.
(re) orientación adicional sobre placas de paso de partición puede encontrarse (re) orientación adicional sobre placas de paso de partición puede encontrarse
en la norma API 660.
4 FABRICACIÓN
4.1 Consideraciones generales
(una) Cuando varios intercambiadores de calor están en uso en una (una) Cuando varios intercambiadores de calor están en uso en una
configuración paralela, se debe considerar a los requisitos de flujo para cada
intercambiador. La experiencia ha demostrado que un único intercambiador
de calor eliminado de
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148. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.12
servicio puede resultar en mayores flujos hacia el otro intercambiador (s) de
calor que puede causar daño de la erosión, las vibraciones de haz de tubos,
u otro daño mecánico.
(segundo) Antes de reparaciones y para aumentar la precisión de la (segundo) Antes de reparaciones y para aumentar la precisión de la
inspec- ción, los tubos deben ser evaluados por la necesidad de ser limpiado.
La limpieza puede ser realizada por medio de chorro de alta presión de agua,
soluciones químicas, o de Granallado / fregado. Selecciónde un
cleaningmethodology tomará en consideración la naturaleza del
ensuciamiento, el tipo de material del tubo, y mejoras de tubo.
(1) chorro de agua de alta presión está normalmente per- formó a 70 MPa (1) chorro de agua de alta presión está normalmente per- formó a 70 MPa
(10.000 psi). En algunos casos, con chorro de agua a presión ultra-alta, puede ser
necesario a presiones de hasta 275 MPa (40.000 psi). Otros factores esenciales
para la eliminación de depósitos incluyen tasa de flujo de agua y la configuración
de la punta de pulverización.
(2) Cuando la limpieza con soluciones químicas, un ingeniero de materiales (2) Cuando la limpieza con soluciones químicas, un ingeniero de materiales
debe ser consultado para asegurar que no se producen efectos perjudiciales a los
tubos y / o la carcasa del intercambiador de calor. Por ejemplo, una solución
cáustica no se debe utilizar en tubos de acero inoxidable de la serie 300.
(3) Al realizar abrasivo chorreado / lavado, el cuidado se ejercerá para (3) Al realizar abrasivo chorreado / lavado, el cuidado se ejercerá para
asegurar que ningún daño adverso a las se produce tubos. capacidad
Deteriorationof transferencia de calor se considerará al limpiar los tubos con
los componentes internos diseñados para mejorar la transferencia de calor
mediante el aumento de la turbulencia a través de los tubos.
(do) La inspección de los tubos periódicamente durante el proceso de limpieza (do) La inspección de los tubos periódicamente durante el proceso de limpieza
debe hacerse para asegurar resultados consistentes. El uso de un boroscopio
puede mejorar los resultados de inspección.
(re) Cuando un haz de tubos se debe quitar de su concha para fines (re) Cuando un haz de tubos se debe quitar de su concha para fines
de inspección o reparación, se debe tener precaución para evitar daños
a los tubos u otros componentes.
(mi) Cuando se sabe que un tubo o tubos múltiples son fugas, se (mi) Cuando se sabe que un tubo o tubos múltiples son fugas, se
tendrá en cuenta para tirar de un tubo para el análisis de fallos para
ayudar en la determinación del mecanismo de daño.
(F) Todas las reparaciones soldadas se realizarán utilizando procedimientos (F) Todas las reparaciones soldadas se realizarán utilizando procedimientos
de soldadura calificados. Los soldadores y operadores de soldadura deben ser
calificados de acuerdo con los requisitos del código aplicable de la construcción o
el código de post-construcción aplicable. las cualificaciones procedimiento de
soldadura incluirán ensayos de impacto si es requerido por el código ble
aplicabilidad de construcción para el componente que está siendo reparado.
(sol) materiales y procesos serán los Cur- soldadura permitidos tualmente (sol) materiales y procesos serán los Cur- soldadura permitidos tualmente
por el código aplicable de construcción o código de post-construcción para el
componente. La soldadura de aceros al carbono y de baja aleación debe ser
performedwith electrodos y procesos de bajo hidrógeno.
4,2 tubeside reparación enchufando
Reparación de tubos puede conseguirse conectando el tubo en la
placa de tubos con un accesorio soldado o mecánico.
133
Fig. 1 Friction Típica Fit Plug tubo ahusado
(una) Todos los tubos que están conectados deben ser perforados para (una) Todos los tubos que están conectados deben ser perforados para
proporcionar para la ventilación y el drenaje. Al hacerlo, tubos verticales deben ser
perforadas en cada extremo, y los tubos horizontales deben ser perforados en la
parte superior y la parte inferior del tubo. Piercing de cada tubo impide posible
reventón enchufe y permite la validación de la integridad del tapón del tubo, véase
el párrafo. 4.2 (b) (4). diferencial de temperatura grande entre tubeside y lado de
la carcasa puede requerir que el tubo se puede cortar en dos.
(segundo) Fricción tapones cónicos de ajuste (Fig. 1) sólo se utilizan en los (segundo) Fricción tapones cónicos de ajuste (Fig. 1) sólo se utilizan en los
servicios que cumplen todas las siguientes condiciones, a menos que una
evaluación de ingeniería se realiza indicando la aceptabilidad de estos tapones
en otros servicios:
(1) -Lado de la carcasa presión de funcionamiento 1,5 MPa (200 psi) o menos(1) -Lado de la carcasa presión de funcionamiento 1,5 MPa (200 psi) o menos
(2) temperatura de funcionamiento-lado de la carcasa 205 ° C (400 ° F) o menos(2) temperatura de funcionamiento-lado de la carcasa 205 ° C (400 ° F) o menos
(3) articulaciones de tubo a placa de tubos se expanden y no soldadas(3) articulaciones de tubo a placa de tubos se expanden y no soldadas
NOTA: Inspección del tubo expandido para el adelgazamiento del tubo se debe hacer
para asegurar que la instalación del enchufe no dañar aún más el tubo que conduce a sellar
fallo entre el tapón y los tubos.
(4) tapones cónicos que se instalan en los que no se perforan los tubos (4) tapones cónicos que se instalan en los que no se perforan los tubos
pueden presentar un riesgo de seguridad grave. Si el tubo no puede ser
perforado, el tubo debe ser retirado o se debe tomar otras medidas para
garantizar la protección del personal, tales como la soldadura de la clavija a la
placa de tubos y el drenaje de todos los líquidos del tubo que se está
enchufado.
(do) tapones mecánicos (Fig. 2) deben ser considerados en (do) tapones mecánicos (Fig. 2) deben ser considerados en
situaciones donde la fricción tapones cónicos de ajuste no son
apropiadas para la presión y / o temperatura de servicio o de otras
condiciones mecánicas / ambiental. Estos tipos de tapones se han
utilizado en los servicios de hasta 50 MPa (7000 psi) y 595 ° C (1100 °
F). tapones mecánicos se instalan típicamente por un sistema neumático
o hidráulico. Ver Fig. 3. Otros estilos de tapones pueden ser
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149. Parte 3 - artículo 3.12 ASME PCC-2 a 2015
La Fig. 2 tapones de tubo de ajuste mecánico típicos
La Fig. 3 Instalación típica de los tapones de tubo de ajuste mecánico
(© 2006 Foto cortesía de EST Group Inc., utilizada con permiso.)
134
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150. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.12
Fig. Gráfico 4 muestra: número de errores de tubo mediante Mes
Número de meses
la sustitución de haces
de tubos se debe
considerar aquí
considerado para presiones más altas. También se tendrá en cuenta lo
siguiente:
(1) tubos con superficie interna severamente corroídos o agrietados(1) tubos con superficie interna severamente corroídos o agrietados
(2) cuando el tubo y el tapón tienen metalurgia disímiles(2) cuando el tubo y el tapón tienen metalurgia disímiles
(3) instalación en servicio severamente corrosivo(3) instalación en servicio severamente corrosivo
(4) condición de la articulación mecánica de la tubeto-placa de tubos en (4) condición de la articulación mecánica de la tubeto-placa de tubos en
situaciones de tubos laminados
(re) Un mapa enchufe debe ser desarrollado para registrar el número y (re) Un mapa enchufe debe ser desarrollado para registrar el número y
ubicación de los tubos que han sido enchufados. Además, el número de
tubos, número acumulativo de tubos en comparación con la duración, debe
ser trazado. Cuando se produce el giro brusco en el número de fallo de los
tubos, el reemplazo del haz de tubos debe ser considerado. Ver Fig. 4, por
ejemplo de gráfico.
(mi) Seguimiento de la pérdida de presión debido a taponamiento tubo debe ser (mi) Seguimiento de la pérdida de presión debido a taponamiento tubo debe ser
considerada como algunos tipos de intercambiadores no pueden funcionar
adecuadamente más allá de ciertos pérdidas de presión tubeside. Las provisiones para
bypass interno deben ser consi- Ered si la reparación no se realiza con el fin de evitar el
fallo de particiones de pase. Un diseño adecuado de este manual se puede determinar a
partir de las referencias de la industria en el apartado 7 del presente artículo.
4.3 Reparación tubeside por tubos manguitos
(una) Manguitos frente a la sustitución del tubo puede ser ven- ventajo- (una) Manguitos frente a la sustitución del tubo puede ser ven- ventajo-
cuando la reparación de tubos previamente tapados debido a perforaciones en
ubicaciones identificables discretos, o para superar fallos en ubicaciones
discretas de tubos que son de otra manera intacta.
(segundo) Los métodos de instalación de la manga se incluyen los (segundo) Los métodos de instalación de la manga se incluyen los
siguientes: forzar un balón aunque el manguito, la soldadura de los extremos
del manguito, la expansión de rodillos de la manga, exploraciones unión sive
del manguito y de expansión hidráulica de la manga. Se debe considerar la
posibilidad de abombamiento del tubo, que canmake reentubado difícil. Amock-
upmay ser aconsejable ensureweld o calidad de expansión.
135
(do) AMAP se deben desarrollar para registrar el número y ubicación de (do) AMAP se deben desarrollar para registrar el número y ubicación de
los tubos que han sido encamisados. Además, el número de tubos, número
acumulativo de tubos en comparación con el tiempo de servicio debe ser
trazado. Si se produce un fuerte aumento de los fallos de tubo, el reemplazo
del haz de tubos debe ser considerado. Ver Fig. 4, por ejemplo de gráfico.
4.4 tubeside reparación del manguito de instalación
Ferrules se pueden mantener en su lugar por un extremo con pestaña con un
ajuste ajustado al diámetro interior del tubo, mediante la expansión de los
extremos de la abrazadera en el tubo en la placa de tubos, o por soldadura.
Uniformcontact con el tubemay lograrse mediante rodillo o expansión hidráulica
de la virola. Se debe considerar la posibilidad de abombamiento del tubo, lo que
puede hacer reentubado difícil. Una maqueta puede ser aconsejable asegurarse
de soldadura o expansión calidad.
4.5 tubeside reparación por tubos Tirando
(una) Tirar del tubo del intercambiador y de conectar la placa de tubos (una) Tirar del tubo del intercambiador y de conectar la placa de tubos
como se describe en el párrafo. 4,2 deben ser considerados como una
opción de reparación al enchufar no es una alternativa viable, o cuando el
tubo será retenido para el análisis torymetallurgical labora- u otro examen
específico.
(segundo) Al tirar de un tubo y no sustituir, el daño potencial para el (segundo) Al tirar de un tubo y no sustituir, el daño potencial para el
deflector podría ocurrir y la consideración de la sustitución del tubo debe ser
hecho. La consulta con un especialista en la transferencia de calor también
puede ser necesaria.
4.6 Reparación tubeside por reemplazo
La reparación puede ser realizada por sustitución del tubo, que puede
realizarse en uno de los métodos siguientes:
(una) la sustitución de tubos individuales, que pueden incluir la reparación / (una) la sustitución de tubos individuales, que pueden incluir la reparación /
remodelación de la placa de tubos en la zona del tubo sujeto.
(segundo) sustitución de todo el haz de tubos. Véase el párrafo. 3.2 (c).(segundo) sustitución de todo el haz de tubos. Véase el párrafo. 3.2 (c).
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Número de errores de Tubo
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151. Parte 3 - artículo 3.12 ASME PCC-2 a 2015
4.7 Reparación placa de tubos
4.7.1 Soldadura Reparación de grietas
(una) Reparación de grietas generales que no son completamente a (una) Reparación de grietas generales que no son completamente a
través del espesor de la placa de tubos y no están en los ligamentos
puede hacerse de acuerdo con las directrices del artículo 3.4.
(segundo) Reparación de grietas generales que son a través del espesor de la (segundo) Reparación de grietas generales que son a través del espesor de la
placa de tubos y no en los ligamentos pueden ser reparados mediante la
preparación de una ranura de U o forma de V para toda la profundidad y la
longitud de la grieta y luego rellenar la ranura con metal de soldadura de acuerdo
con párrafos. 4.7.1 y 4.7.2.
(do) Reparación de grietas en la zona del ligamento de la placa de (do) Reparación de grietas en la zona del ligamento de la placa de
tubos puede estar hecha de acuerdo con (a) o (b) anterior. Consideración
también se puede administrar a la realización de un análisis de ingeniería
para determinar si el equipo puede continuar funcionando con la placa de
tubos dañados. Este análisis puede realizarse de acuerdo con API 579 /
ASME FFS-1 u otra norma post-construcción.
(re) Al hacer las placas de tubos reparaciones, se debe considerar que el (re) Al hacer las placas de tubos reparaciones, se debe considerar que el
impacto de esta reparación de los tubos en el área general de la reparación.
Las siguientes acciones pueden ser necesarias:
(1) eliminación de tubos en el área general de la reparación. Véase el párrafo. 4.5 (1) eliminación de tubos en el área general de la reparación. Véase el párrafo. 4.5
(b).
(2) reparación de las articulaciones de tubo a placa de tubos.(2) reparación de las articulaciones de tubo a placa de tubos.
4.7.2 Reparación Face de superposición y mecanizado
(una) adelgazamiento general y localizada de placas de tubos puede ser reparada por (una) adelgazamiento general y localizada de placas de tubos puede ser reparada por
soldadura de superposición y el mecanizado posterior de la cara.
(segundo) Véase el artículo 2.2 para adicional (segundo) Véase el artículo 2.2 para adicional artículos de
consideración.
Reparación 4,8 tubo a placa de tubos conjunta
4.8.1 Re-Expansión
(una) Limpieza y control se realizan para determinar la condición de la (una) Limpieza y control se realizan para determinar la condición de la
placa de tubos tubo a conjunta antes de realizar este tipo de reparación.
Véase el párrafo. 4.1.
(segundo) articulaciones de Tubo a placa de tubos con fugas de un caudal (segundo) articulaciones de Tubo a placa de tubos con fugas de un caudal
pequeño, también conocidos como tubos de llanto, donde se ha producido
ningún daño aparente a las superficies de asiento, se pueden reexpansión para
obtener un ajuste mecánico aceptable de tubo a placa de tubos. Rerolling es un
método aceptable de re-expansión.
(do) Antes de volver a la expansión, el vigente diámetro interior del tubo (do) Antes de volver a la expansión, el vigente diámetro interior del tubo
en la placa de tubos se determinará así como la pérdida de material debido
a la corrosión / erosión. Los cálculos para máxima permisible diámetro
interior se basarán en condiciones medidas de campo, las propiedades del
tubo, y la condición placa de tubos ligamento.
(re) Ver ASME BPVC Sección VIII, división 1, apéndice HH para las (re) Ver ASME BPVC Sección VIII, división 1, apéndice HH para las
consideraciones adicionales.
136
4.8.2 Acumulación de soldadura de reparación de orificios del tubo y
mecanizado
(una) Cuando se sustituye un tubo y el agujero de tubo ha sido dañado, la (una) Cuando se sustituye un tubo y el agujero de tubo ha sido dañado, la
reparación puede ser efectuada por la acumulación de soldadura y mecanizado del
agujero.
(segundo) Todas las reparaciones orificio del tubo con costura se realizarán (segundo) Todas las reparaciones orificio del tubo con costura se realizarán
utilizando procedimientos de soldadura calificados. Los soldadores y operadores
de soldadura deben ser calificados de acuerdo con los requisitos del código
aplicable de la construcción o el código de post-construcción aplicable. Soldadura
calificaciones procedi- miento incluirán pruebas de impacto si es requerido por el
código de aplicación de la construcción de la placa de tubos.
(do) materiales y procesos serán los Cur- soldadura permitidos tualmente (do) materiales y procesos serán los Cur- soldadura permitidos tualmente
por el código aplicable de construcción o código de post-construcción para
la placa de tubos. La soldadura de aceros al carbono y de baja aleación se
debe realizar con electrodos y procesos de bajo hidrógeno.
(re) Mecanizado del agujero será a las especificaciones del (re) Mecanizado del agujero será a las especificaciones del
originalmanufacturer de diámetro y ranurado.
4.8.3 Sello de soldadura o soldadura de la Fuerza
(una) soldaduras de Tubo a placa de tubos deben estar de acuerdo (una) soldaduras de Tubo a placa de tubos deben estar de acuerdo
con el código aplicable de construcción o código de post-construcción.
(segundo) Si las soldaduras de sellado deben ser hechos, se tendrá en cuenta (segundo) Si las soldaduras de sellado deben ser hechos, se tendrá en cuenta
para la unión mecánica de tubo a placa de tubos para asegurar su fortaleza. Si las
soldaduras de sellado se determinan a ser inadecuada, la soldadura será fuerza
completa para asegurar la integridad de la articulación.
(do) Todas las soldaduras se realizarán utilizando los procedimientos de (do) Todas las soldaduras se realizarán utilizando los procedimientos de
soldadura calificados. Los soldadores y operadores de soldadura deben ser
calificados de acuerdo con los requisitos del código aplicable de la construcción
o el código de construcción post- aplicable. Soldadura calificaciones
procedimiento incluirá las pruebas de impacto como es requerido por el código
aplicable de la construcción de la placa de tubos.
(re) materiales y procesos de soldadura se permitirán en la actualidad por el (re) materiales y procesos de soldadura se permitirán en la actualidad por el
código correspondiente de la construcción o el código posterior a la
construcción de la placa de tubos. La soldadura de aceros al carbono y de baja
aleación se debe realizar con electrodos y procesos de bajo hidrógeno.
4,9 reparación de componentes de contención de presión
Las reparaciones de la carcasa del intercambiador de calor se pueden realizar
para el código original de la construcción o código postconstruction aplicable. Véase
también el artículo 2.1 y el artículo 2.2.
5 EXAMEN
El examen de los intercambiadores de calor típicamente cubre tres
áreas; , Y haz de tubos interno externo. No es necesario que cada
inspección que tiene la misma frecuencia.
5.1 Examen de los tubos y haces de tubos
Es importante que la técnica de examen adecuado para ser
seleccionado para la aplicación en cuestión. Los siguientes examen no
destructiva (NDE) técnicas deben
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152. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.12
ser considerado para la aplicación dada. Ver también la Tabla I-1 en el Apéndice
I obligatoria para la eficacia de los métodos de examen. Otros métodos de
examen pueden ser elegidos por el propietario / operador, de la siguiente
manera:
(una) Eddy examen actual (ET) se selecciona generalmente para la (una) Eddy examen actual (ET) se selecciona generalmente para la
inspección de tubos no ferromagnéticos, o los que son slightlymagnetic.
Tenga en cuenta que la sensibilidad de este método disminuye para la
porción de codo en U de haces de tubo en U.
(segundo) Campo a Distancia Eddy Current (RFET) se utiliza generalmente (segundo) Campo a Distancia Eddy Current (RFET) se utiliza generalmente
para la inspección de tubos ferromagnéticos. Su sensibilidad y exactitud
pueden ser menos de lo deseado o requerido y requerirá un mayor número de
tubos a inspeccionar. Es un método más rápido que los métodos ultrasónicos.
(do) La saturación parcial de corrientes de Foucault (PSET) puede localizar y grietas (do) La saturación parcial de corrientes de Foucault (PSET) puede localizar y grietas
de tamaño en tubos ferromagnéticos. Puede que no sea sensible a los defectos de DO.
(re) Pérdida de flujo magnético (MFL) también puede seleccionarse para la (re) Pérdida de flujo magnético (MFL) también puede seleccionarse para la
inspección de tubos ferromagnéticos. Sin embargo, la sensibilidad de este método
puede ser pobre para los tubos de acero al carbono, y sólo podría ser mejor en la
determinación de la condición general del tubo, no determinar la ubicación defecto
individual.
(mi) sistemas de examen ultrasónico destinado a medir el espesor de (mi) sistemas de examen ultrasónico destinado a medir el espesor de
pared del tubo pueden utilizarse para las pequeñas intercambiadores de
calor, donde el daño puede ser localizado, o para la validación de otros
resultados ECM. Estos sistemas de exámenes ultrasónicos son
particularmente adecuados para tubos de acero al carbono debido a la falta
de sensibilidad de otros métodos de ECM. Un tipo de sistema es el sistema
interno rotatorio inspección ultrasónica (IRIS). IRIS es un método NDE
preciso para detectar y dimensionamiento ID y metal OD pérdida en tubos.
Otro tipo de sistema es Shear Wave IRIS (SWIRIS) y esto puede ser efectivo
para detectar la ID y
grietas de DO. Tanto el IRIS y SWIRIS requieren tubos limpios.
(F) Otros métodos de ECM pueden ser más apropiados para la (F) Otros métodos de ECM pueden ser más apropiados para la
inspección. Se debe considerar que el uso de la radiografía (RT) o
inspección sonda de vídeo. Estos métodos pueden ser más adecuados
para la inspección de la porción de codo en U de haces de tubo en U.
(sol) Se debe considerar para el seguimiento y la tendencia de la (sol) Se debe considerar para el seguimiento y la tendencia de la
condición tubo como parte de un mantenimiento predictivo y / o
programa de reemplazo.
(H) El número mínimo de tubos a inspeccionar puede ser determinado (H) El número mínimo de tubos a inspeccionar puede ser determinado
por los métodos proporcionados en Mandatory Apéndice I.
5.2 Examen de reparación tubo a placa de tubos
Las reparaciones deberán ser examinadas por uno o más de los siguientes
métodos:
(una) la prueba de presión o fuga en el lado de la carcasa; véase la sección 6(una) la prueba de presión o fuga en el lado de la carcasa; véase la sección 6
(segundo) examen de líquidos penetrantes (PT) de acuerdo con el (segundo) examen de líquidos penetrantes (PT) de acuerdo con el
código aplicable de código de construcción o después de la construcción
137
(do) examen visual (VT) de acuerdo con ASME BPVC Sección V, el (do) examen visual (VT) de acuerdo con ASME BPVC Sección V, el
artículo 9
5.3 Examen de placa de tubos de reparación
(una) VT en proceso se llevará a cabo el examen de soldadura.(una) VT en proceso se llevará a cabo el examen de soldadura.
(segundo) examen superficial por PT se realizará a la finalización de la (segundo) examen superficial por PT se realizará a la finalización de la
reparación por soldadura.
(do) examen volumétrica por UT debe ser consi- eredwhen existe la (do) examen volumétrica por UT debe ser consi- eredwhen existe la
posibilidad de defectos adicionales de ser introducido a la placa tubular
durante la reparación.
5.4 Examen de los componentes de contención de presión
Reparaciones
(una) Todas las reparaciones soldadas deben recibir VT y PT o examen MT, (una) Todas las reparaciones soldadas deben recibir VT y PT o examen MT,
especialmente para intercambiadores de calor consideran críticos para el
funcionamiento y / o la seguridad del proceso de la instalación.
(segundo) Siempre que sea posible, las reparaciones soldadas deberán recibir un examen (segundo) Siempre que sea posible, las reparaciones soldadas deberán recibir un examen
volumétrica por RT o UT.
6 PRUEBAS
Siguiendo completionof la inspección, una prueba de presión o prueba de
estanqueidad de acuerdo con el artículo 5.1 deben ser considerados,
particularmente si la integridad de la unión de tubo a placa de tubos está en
cuestión.
7. REFERENCIAS
API RP 579 / ASME FFS-1, la aptitud para el servicio, segundo
Edición de 2007
API estándar 660, intercambiadores de calor de tubos para
Refinería General de Servicios, Edición 2003 Editorial: Instituto
Americano del Petróleo (API),
1220 L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Sección V - El examen no destructivo Código de calderas y recipientes
a presión de ASME, Edición 2007,
Sección VIII, División 1 - Reglas para la construcción de recipientes a
presión
ASME PCC-3, Planificación de inspección utilizando Basada en Riesgo
métodos
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME). Dos Park Avenue, Nueva York, NY 10016-5990;
Departamento orden: 22 Ley Drive, PO Box 2900, Fairfield, NJ
07007-2900 (www.asme.org) ASTM E2283-03, Práctica estándar para
Valor Extremo
Las inclusiones no metálicas análisis de acero y Otras características
microestructurales
Editorial: Sociedad Americana para Pruebas y Materiales
(ASTM), 100 Barr Harbor Drive, PO Box C700, West Conshohocken,
PA 19428-2959 (www.astm.org)
Derechos de autor 2015 por la Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos.
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153. Parte 3 - artículo 3.12 ASME PCC-2 a 2015
Wolf, Gerald M. y Adams, Robert B., una mejor
Sistema para tapar HX Tubing, papel EPRI Conferencia BPO, junio de
1996
Editorial: Electricidad Power Research Institute
(EPRI), 3420 Hillview Avenue, Palo Alto, CA 94304 (www.epri.com)
Normas para intercambiadores de calor de la central eléctrica, cuarto
Edición de 2004
Normas para cerrado de agua de alimentación del calentador, 7ª edición,
2004
Editorial: Instituto Heat Exchange, Inc. (HEI), 1300
Avenida verano, Cleveland, OH 44115
(www.heatexchange.org)
138
Normas de los fabricantes de intercambiadores tubulares
Asociación, Octava Edición Editorial: tubulares de intercambiadores
de Fabricantes
Association, Inc. (TEMA), 25 North Broadway, Tarrytown, NY 10591
(www.tema.org) Andreone, Carl F. andYokell, S., TubularHeat
Intercambiador
Inspección, mantenimiento y reparación, McGraw-Hill, Nueva York, Nueva
York, 1997.
Wang, W. David, Ph.D., “Análisis ExtremeValue de calor
Tubo intercambiador de datos de inspección,”Actas de
PVP2006-ICPVT-11, 2006 Recipientes a presión ASME y la
Conferencia División de tuberías, de julio de 2006.-bypass-R3.xls
cálculo, http://www.mgt-inc.com/
docs / Bypass-cálculo-R3.xls.
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154. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.12, Apéndice I Obligatoria
Artículo 3.12, obligatoria Apéndice I Métodos para
determinar el número mínimo de los tubos de
Inspeccionar
I-1 Introducción
Este MandatoryAppendix ofrece buenas recomendaciones y requisitos
generales para la determinación del número de tubos a inspeccionar por
diferentes métodos. El usuario puede seleccionar cualquier método, y
también puede desviarse de las recomendaciones y requisitos de cada
método basado en los requisitos del intercambiador de calor.
I-1.1 Cuentan tubo fijo
El siguiente número mínimo de tubos inspeccionados se debe
considerar:
(una) Tubos de 50 o 25% del total del tubo, lo que sea mayor, para (una) Tubos de 50 o 25% del total del tubo, lo que sea mayor, para
intercambiadores de calor con un recuento de tubo total de menos de 500 tubos
(segundo) 20% del total de tubos para intercambiadores de calor con un recuento de (segundo) 20% del total de tubos para intercambiadores de calor con un recuento de
tubo total de 500 tubos o más, hasta 750 tubos
(do) 15% del total de tubos para intercambiadores de calor con un recuento de (do) 15% del total de tubos para intercambiadores de calor con un recuento de
tubo total de 750 tubos o más, hasta 1.000 tubos
(re) 10% del total de tubos para intercambiadores de calor con un recuento de tubo (re) 10% del total de tubos para intercambiadores de calor con un recuento de tubo
total de más de 1.000 tubos
I-1.2 haces de tubos
Las siguientes áreas del haz de tubos deben ser examinados en un
mínimo:
(una) las tres primeras filas adyacentes a la boquilla de entrada y las dos últimas (una) las tres primeras filas adyacentes a la boquilla de entrada y las dos últimas
filas adyacentes a la boquilla de salida.
(segundo) cada segundo tubo alrededor del perímetro del haz. Para (segundo) cada segundo tubo alrededor del perímetro del haz. Para
intercambiadores de calor multipaso, se incluirá el perímetro de cada
pase.
(do) una selección de tubos en la sección interior del haz.(do) una selección de tubos en la sección interior del haz.
(re) areaswith una historia de damagemechanisms activos.(re) areaswith una historia de damagemechanisms activos.
(mi) áreas que no han sido previamente examinados.(mi) áreas que no han sido previamente examinados.
(F) fracaso de 10% de los tubos examinados requerirá un 10% (F) fracaso de 10% de los tubos examinados requerirá un 10%
adicional de los tubos que deben examinarse en el área examinada, como
por (a) a (e).
139
I-1.3 Uso de Planificación de Inspección
(una) Un programa de planificación de la inspección se puede realizar para (una) Un programa de planificación de la inspección se puede realizar para
determinar el número de tubos a inspeccionar y la frecuencia con que deben
ser inspeccionados los tubos.
(segundo) directrices para la aplicación del programa se proporcionan en (segundo) directrices para la aplicación del programa se proporcionan en
ASME PCC-3. Los siguientes factores deben ser considerados:
(1) la eficacia de inspección necesario, véase la Tabla I-1 para el (1) la eficacia de inspección necesario, véase la Tabla I-1 para el
vario eficacia y los métodos asociados de inspección.
(2) intervalo máximo permitido de inspección.(2) intervalo máximo permitido de inspección.
(3) tipo de inspección requerida para el mecanismo de daño sospechado. (3) tipo de inspección requerida para el mecanismo de daño sospechado.
Véase la Tabla I-1 para obtener detalles adicionales.
(do) Véase el párrafo. 5.1 para los métodos de inspección.(do) Véase el párrafo. 5.1 para los métodos de inspección.
I-1.4 El uso de análisis de valor extremo (EVA)
(una) El uso de EVA hace que sea posible evaluar con precisión la vida (una) El uso de EVA hace que sea posible evaluar con precisión la vida
restante de un gran número de tubos usando datos relativamente mínimas.
(segundo) EVA evaluación se basa en la norma ASTM E 2283, (segundo) EVA evaluación se basa en la norma ASTM E 2283,
“Práctica estándar para análisis de valor extremo de inclusiones no
metálicas en acero y otros
Características microestructurales “.
(do) El uso de EVA para evaluar los datos de pérdida máxima de la pared ha sido (do) El uso de EVA para evaluar los datos de pérdida máxima de la pared ha sido
descrito en publicaciones de la conferencia; véase la Tabla I-1, Nota (4).
(re) El EVAmethod y los resultados pueden ser incorporados en una evaluación (re) El EVAmethod y los resultados pueden ser incorporados en una evaluación
planificación de la inspección.
(mi) Con tamaños de muestra más pequeños, idealmente de 20 a 30 tubos, (mi) Con tamaños de muestra más pequeños, idealmente de 20 a 30 tubos,
independientemente del número de tubos en el intercambiador, la eficacia de
inspección apropiado se puede lograr utilizando el valor límite inferior de 99%,
95%, 90%, y los intervalos de confianza del 80%.
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155. Parte 3 - artículo 3.12, Apéndice I Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Tabla I-1 Inspección Tabla Eficacia
Número de metales
no ferrosos
Número de metales ferrosos tubos de Número de tubos
Inspección Tubos por intrusiva Intruso por no intrusivo
Eficacia Daño a Inspección Inspección Inspección Inspección
Categoría Considerar Método métodos métodos métodos
Muy efectivo perdida de pared IRIS 80% a 100% 80% a 100% No aplica
[MIC excluyendo]
... IRIS y EVA 20 a 30 20 a 30 ...
IC del 99% como
límite inferior
... RFET o MFL 100% y tire No aplica ...
2 peores tubos para análisis
de laboratorio
... ET No aplica 100% ...
Agrietamiento SWIRIS 100% No aplica ...
Agrietamiento o MIC ET No aplica 100% ...
Por lo general efectiva pérdida de pared o IRIS 60% a 80% 60% a 80% Perfil RT 50%
localizada y a 0 ° y
corrosión general 90 grados
(MIC excluido)
... IRIS y EVA 20 a 30 20 a 30 ...
IC del 95% como
límite inferior
... RFET o MFL 100% y el uso No aplica ...
IRIS en 2 tubos
peores
PSET 90% No aplica ... ...
... ET No aplica 80% ...
Agrietamiento SWIRIS 80% No aplica ...
... PSET 100% No aplica ...
Agrietamiento o MIC ET No aplica 80% ...
bastante eficaz perdida de pared IRIS 40% a 60% 40% a 60% No aplica
(MIC excluido)
... IRIS y EVA 20 a 30 20 a 30 ...
CI 90% como
límite inferior
140
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156. ASME PCC-2 a 2015 Parte 3 - artículo 3.12, Apéndice I Obligatoria
Tabla I-1 Inspección Eficacia Tabla (continuación)
Número de metales
no ferrosos
Número de metales ferrosos tubos de Número de tubos
Inspección Tubos por intrusiva Intruso por no intrusivo
Eficacia Daño a Inspección Inspección Inspección Inspección
Categoría Considerar Método métodos métodos métodos
... RFET o MFL 80% y el uso No aplica ...
IRIS en 2 tubos
peores
PSET 70% No aplica ... ...
... ET No aplica 60% ...
Agrietamiento SWIRIS 60% No aplica ...
... PSET 80% No aplica ...
... RFET o MFL 100% ... ...
Agrietamiento o MIC ET No aplica 50% ...
poco eficaz perdida de pared IRIS 20% a 40% 20% a 40% No aplica
(MIC excluido)
... IRIS y EVA 20 a 30 20 a 30 ...
CI 80% como
límite inferior
... RFET o MFL 60% y el uso No aplica ...
IRIS en 2 tubos
peores
PSET 50% No aplica ... ...
... ET No aplica 40% ...
Agrietamiento SWIRIS 40% No aplica ...
... PSET 60% No aplica ...
... RFET o MFL 80% ... ...
Agrietamiento o MIC ET No aplica 30% ...
NOTAS GENERALES:
(A) MIC - corrosión microbiológicamente inducida (b) IRIS -
sistema de inspección rotatorio interno (c) EVA - análisis de valor
extremo (d) RFET - campo remoto de corrientes parásitas (e) MFL
- magnético fuga de flujo (f) ET - prueba de corrientes de Foucault
(G) SWIRIS - sistema de inspección rotatorio interno de onda de corte (h) PSET -
saturación parcial de corrientes de Foucault
141
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157. Parte 3 - artículo 3.12, Apéndice II Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Artículo 3.12, Mandatory Apéndice II examen de los
componentes de contención de presión
II-1 EXAMEN
El examen de la cáscara, el canal, y otros componentes de contención de
presión, con exclusión de los tubos, puede realizarse por cualquiera de los
métodos siguientes:
(una) RT(una) RT
(segundo) Utah(segundo) Utah
(do) MONTE(do) MONTE
(re) Vermont(re) Vermont
(mi) inspección interna de la eliminación del haz de tubos(mi) inspección interna de la eliminación del haz de tubos
(F) inspección interna de la cámara a distancia u otro instrumento de (F) inspección interna de la cámara a distancia u otro instrumento de
sonda de inspección
142
II-2 DE INSPECCIÓN
La inspección de estos componentes debe ocurrir concurrentemente
con la inspección de los tubos.
II-3 CONVENIENCIA
componentes de contención de presión son particularmente adecuados para
los métodos de planificación de inspección tal como se describe por ASME
PCC-3.
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158. (15)
ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1
PARTE 4
NO METALICOS y unida REPARACIONES
artículo 4.1
Sistemas de reparación no metálicos compuestos: de alto riesgo
aplicaciones
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Alcance
(una) Este artículo establece los requisitos para la reparación de componentes (una) Este artículo establece los requisitos para la reparación de componentes
para sistemas de fluidos (por ejemplo, tuberías, tuberías, tanques y recipientes)
usando un sistema de reparación calificado.
(segundo) El sistema de reparación se define como una combinación de los (segundo) El sistema de reparación se define como una combinación de los
siguientes elementos para los que se ha completado la prueba de calificación:
(1) sustrato (componente)(1) sustrato (componente)
(2) preparación de la superficie(2) preparación de la superficie
(3) material compuesto (laminado de reparación)(3) material compuesto (laminado de reparación)
(4) material de transferencia de carga (material de relleno)(4) material de transferencia de carga (material de relleno)
(5) adhesivo de primera capa (un adhesivo utilizado en algunos sistemas (5) adhesivo de primera capa (un adhesivo utilizado en algunos sistemas
de reparación, unir el laminado de material compuesto al sustrato)
(6) método de aplicación (incluyendo sellado, revestimiento, etc., según sea (6) método de aplicación (incluyendo sellado, revestimiento, etc., según sea
necesario)
(7) protocolo de curado(7) protocolo de curado
(8) adhesiva interlaminar para sistemas de reparación que utilizan capas (8) adhesiva interlaminar para sistemas de reparación que utilizan capas
precurvados
(do) Los materiales compuestos permitidos para el sistema de reparación (do) Los materiales compuestos permitidos para el sistema de reparación
incluyen, pero no se limitan a, vidrio, aramida, o de refuerzo de fibra de carbono
en un polímero termoestable (por ejemplo, poliéster, poliuretano, fenólicas,
éster de vinilo, o epoxi) matriz. Fibras deberán ser continuas.
1.2 Aplicabilidad
(una) Este artículo es aplicable a una amplia variedad de componentes de la siguiente (una) Este artículo es aplicable a una amplia variedad de componentes de la siguiente
manera:
(1) la reparación de tuberías y tuberías originalmente diseñado de (1) la reparación de tuberías y tuberías originalmente diseñado de
acuerdo con una variedad de normas de construcción, incluyendo ASME
B31.1 / B31.3 / B31.4 / B31.8, y ISO 15649 e ISO 13623
143
(2) la reparación de tanques originalmente diseñado de acuerdo (2) la reparación de tanques originalmente diseñado de acuerdo
con una variedad de normas de construcción, incluyendo D100 AWWA,
D103 AWWA, API 620, API 650, BS EN 13121-2, y PD 5500
(3) la reparación de los vasos originalmente diseñado de acuerdo (3) la reparación de los vasos originalmente diseñado de acuerdo
con una variedad de normas de construcción, includingASME BPVCode,
BS EN13121-2 y PD5500
(segundo) La calificación de sistema de reparación, diseño, instalación y (segundo) La calificación de sistema de reparación, diseño, instalación y
requisitos de funcionamiento previstas en este artículo se refiere a situaciones
que implican el daño se encuentra comúnmente en los sistemas de fluidos.
(do) El siguiente tipo de defectos puede ser reparado (y se evalúan en el (do) El siguiente tipo de defectos puede ser reparado (y se evalúan en el
párrafo 3.3.3.):
(1) la corrosión externa donde se ve comprometida la integridad (1) la corrosión externa donde se ve comprometida la integridad
estructural. En este caso es probable la aplicación de un sistema de reparación
va a detener a un mayor deterioro.
(2) daño externo, tal como abolladuras, gubias, rozamiento o desgaste (en (2) daño externo, tal como abolladuras, gubias, rozamiento o desgaste (en
los apoyos).
(3) grietas se pueden reparar de acuerdo con el presente artículo si (3) grietas se pueden reparar de acuerdo con el presente artículo si
se preparan de acuerdo con los requisitos de excavación del artículo 3.4.
(4) o bien la corrosión interna o erosión (fugas o que no presentan (4) o bien la corrosión interna o erosión (fugas o que no presentan
filtración). En este caso, es probable que la corrosión continuará y la
evaluación tiene que tener esto en cuenta.
(5) fugas.(5) fugas.
(6) de fabricación o de fabricación de defectos.(6) de fabricación o de fabricación de defectos.
(re) fluidos internos y entornos externos afectan a la compatibilidad del (re) fluidos internos y entornos externos afectan a la compatibilidad del
material compuesto. Los límites de presión / temperatura dependen del tipo
de daño está siendo reparado y el sistema de reparación que se utiliza.
Estos límites están determinados por las pruebas y requisitos de
cualificación del presente artículo. Un límite inferior de temperatura de -50 °
C (-58 ° F) se puede suponer a menos que una capacidad de temperatura
más baja se demuestra a través de pruebas de calificación.
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159. Parte 4 - artículo 4.1 ASME PCC-2 a 2015
(mi) Este artículo se aplica a la reparación de los dos materiales no (mi) Este artículo se aplica a la reparación de los dos materiales no
metálicos (sustrato) metálico y.
Evaluación de Riesgos 1.3
(una) Una evaluación de los riesgos asociados con el método de reparación de (una) Una evaluación de los riesgos asociados con el método de reparación de
defectos y deberá completarse en línea con el correspondiente mejores prácticas
del sector. Cuando se aplica un sistema de reparación en el presente artículo
Accordancewith los siguientes elementos serán considerados:
(1) evaluación de la naturaleza y la ubicación de los defectos(1) evaluación de la naturaleza y la ubicación de los defectos
(2) de diseño y condiciones de operación para el componente y (2) de diseño y condiciones de operación para el componente y
contenidos (incluyendo la presión, la temperatura, tamaños, y combinaciones
de los mismos)
(3) la vida de reparación (ver párr. 1.4)(3) la vida de reparación (ver párr. 1.4)
(4) geometría del componente siendo reparado(4) geometría del componente siendo reparado
(5) peligros asociados con el servicio del sistema(5) peligros asociados con el servicio del sistema
(6) la disponibilidad de personal con las habilidades nece- sarios(6) la disponibilidad de personal con las habilidades nece- sarios
(7) la facilidad con la que es posible ejecutar operaciones de (7) la facilidad con la que es posible ejecutar operaciones de
preparación de superficies
(8) rendimiento en situaciones de incidente molesto y más importantes, (8) rendimiento en situaciones de incidente molesto y más importantes,
incluyendo el impacto, a la abrasión, incendio, explosión, colisión, y la carga
medioambiental
(9) modos de fallo(9) modos de fallo
(10) inspeccionabilidad(10) inspeccionabilidad
(11) los materiales del sistema de reparación(11) los materiales del sistema de reparación
(segundo) La información y los datos que describen los peligros se incluirán (segundo) La información y los datos que describen los peligros se incluirán
en la declaración de método (párr. 4.4) para ser utilizado en el lugar.
(do) La aplicación de estos sistemas de reparación para tuberías (do) La aplicación de estos sistemas de reparación para tuberías
típicamente va a cambiar el modo de fallo por rotura de una fuga. Una
reparación aplicado en Accordancewith presente artículo se reducirá la
probabilidad de fallo.
Vida 1.4 Reparación
La vida de reparación determinada se define por la evaluación de riesgos, y
la vida de reparación alcanzable dependerá del sistema de reparación. La vida
alcanzable del sistema de reparación para una aplicación específica puede ser
afectada por la exposición bientes ronmental, mecanismos de degradación
interna activa, y las influencias mecánicas externas.
1.5 Evaluación de defectos
evaluación de defectos en el componente de host se puede realizar con el
estándar de aptitud para el servicio que prevalece,
por ejemplo, ASME B31G, API 579 / ASME FFS-1, BS 7910, o equivalente.
2 LIMITACIONES
2.1 Requisitos adicionales
Parte 1 de esta Norma contiene mentos y limitaciones requisitos
adicionales. Este artículo se utiliza en conjunción con la parte 1.
144
2.2 Cualificación
(una) El uso de este artículo será limitada a los sistemas de (una) El uso de este artículo será limitada a los sistemas de
reparación para el cual la prueba de calificación descrito en Mandatory
Apéndice II ha sido com- pletó (véase el párrafo. 3.2 para los datos de
calificación).
(segundo) Cualquier cambio a cualquier elemento del sistema de reparación (ver (segundo) Cualquier cambio a cualquier elemento del sistema de reparación (ver
párr. 1.1 para el alcance) constituirá un sistema de reparación diferente y por lo tanto
nueva.
(do) Este sistema newRepair requerirá titulación como se describe en el (do) Este sistema newRepair requerirá titulación como se describe en el
Apéndice II Obligatoria. Véase también el párrafo. 3.6 para la recalificación.
(re) El proveedor del sistema de reparación se indicará el tipo de defectos (re) El proveedor del sistema de reparación se indicará el tipo de defectos
(como se enumera en la Parte 1, Tabla 1, Guía para la Selección de técnica de
reparación) a la que su sistema de reparación ha sido calificado en contra.
2.3 Instalación
Los procedimientos de instalación serán los utilizados en la calificación de sistema
de reparación. Si los procedimientos de instalación no son los que se utilizan en el
sistema de reparación de cualificación ción, a continuación, la reparación no está en
conformidad con el presente artículo.
3 DISEÑO
3.1 Símbolos
Estos son los símbolos utilizados en este artículo.
re pag diámetro exterior componente, mm (in.)re pag diámetro exterior componente, mm (in.)re pag diámetro exterior componente, mm (in.)
re pag diámetro (o el diámetro de la cir- equivalentere pag diámetro (o el diámetro de la cir- equivalentere pag diámetro (o el diámetro de la cir- equivalente
CLE) del defecto o la región fugas, mm (in.)
mi una pag módulo de tracción para el laminado de material compuestomi una pag módulo de tracción para el laminado de material compuestomi una pag módulo de tracción para el laminado de material compuestomi una pag módulo de tracción para el laminado de material compuesto
en la dirección axial determinada por la prueba de acuerdo
con la Tabla 1, N / m 2 ( psi)con la Tabla 1, N / m 2 ( psi)con la Tabla 1, N / m 2 ( psi)
mi C.A pag ( mi una mi C.A pag ( mi una mi C.A pag ( mi una mi C.A pag ( mi una mi C.A pag ( mi una mi do) 0.5 Nuevo Méjico 2 ( psi)mi do) 0.5 Nuevo Méjico 2 ( psi)mi do) 0.5 Nuevo Méjico 2 ( psi)mi do) 0.5 Nuevo Méjico 2 ( psi)mi do) 0.5 Nuevo Méjico 2 ( psi)mi do) 0.5 Nuevo Méjico 2 ( psi)
mi do pag módulo de tracción para el laminado de material compuestomi do pag módulo de tracción para el laminado de material compuestomi do pag módulo de tracción para el laminado de material compuestomi do pag módulo de tracción para el laminado de material compuesto
en la dirección circunferencial determinada por la prueba de
acuerdo con la Tabla 1, N / m 2 ( psi)acuerdo con la Tabla 1, N / m 2 ( psi)acuerdo con la Tabla 1, N / m 2 ( psi)
mi s pag módulo de tracción para el material de sustrato,mi s pag módulo de tracción para el material de sustrato,mi s pag módulo de tracción para el material de sustrato,mi s pag módulo de tracción para el material de sustrato,
Nuevo Méjico 2 ( psi)Nuevo Méjico 2 ( psi)Nuevo Méjico 2 ( psi)
F pag resumir cargas de tracción axial debido a la presión,F pag resumir cargas de tracción axial debido a la presión,F pag resumir cargas de tracción axial debido a la presión,
flexión, y el empuje axial, N (lb). Tenga en cuenta que la
carga de tracción axial generada por un momento de flexión
aplicado es (4 M / D) f pag factor de servicio de la Tabla 4aplicado es (4 M / D) f pag factor de servicio de la Tabla 4aplicado es (4 M / D) f pag factor de servicio de la Tabla 4aplicado es (4 M / D) f pag factor de servicio de la Tabla 4
F do pag factor de reducción cíclicaF do pag factor de reducción cíclicaF do pag factor de reducción cíclicaF do pag factor de reducción cíclica
F T pag factor de reducción de temperatura, determinado porF T pag factor de reducción de temperatura, determinado porF T pag factor de reducción de temperatura, determinado porF T pag factor de reducción de temperatura, determinado por
NCA. (1) y (2)
sol 31 pag módulo de cizalladura para el laminado de material compuesto,sol 31 pag módulo de cizalladura para el laminado de material compuesto,sol 31 pag módulo de cizalladura para el laminado de material compuesto,sol 31 pag módulo de cizalladura para el laminado de material compuesto,
Nuevo Méjico 2 ( psi), determinado de acuerdo con la Tabla 1Nuevo Méjico 2 ( psi), determinado de acuerdo con la Tabla 1Nuevo Méjico 2 ( psi), determinado de acuerdo con la Tabla 1
HDT pag temperatura de distorsión térmica, ° C (° F), deter-HDT pag temperatura de distorsión térmica, ° C (° F), deter-HDT pag temperatura de distorsión térmica, ° C (° F), deter-
minadas de conformidad con la Tabla 1
h pag enterrado profundidad de componente, mm (in.)h pag enterrado profundidad de componente, mm (in.)h pag enterrado profundidad de componente, mm (in.)
L pag longitud reparación axial total de, mm (in.)L pag longitud reparación axial total de, mm (in.)L pag longitud reparación axial total de, mm (in.)
l pag longitud axial de defecto, mm (in.), para ser utilizadol pag longitud axial de defecto, mm (in.), para ser utilizadol pag longitud axial de defecto, mm (in.), para ser utilizado
en ensayo especificado en Mandatory Apéndice III
(15)
(15)
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160. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1
L defecto pag longitud axial del defecto, mm (in.)L defecto pag longitud axial del defecto, mm (in.)L defecto pag longitud axial del defecto, mm (in.)L defecto pag longitud axial del defecto, mm (in.)
L terminado pag longitud de solapamiento, mm (in.)L terminado pag longitud de solapamiento, mm (in.)L terminado pag longitud de solapamiento, mm (in.)L terminado pag longitud de solapamiento, mm (in.)
L cirio pag estrecharse longitud, mm (in.)L cirio pag estrecharse longitud, mm (in.)L cirio pag estrecharse longitud, mm (in.)L cirio pag estrecharse longitud, mm (in.)
METRO pag aplicado momento de flexión, N · m (lb-pulg.)METRO pag aplicado momento de flexión, N · m (lb-pulg.)METRO pag aplicado momento de flexión, N · m (lb-pulg.)
norte pag número de ciclosnorte pag número de ciclosnorte pag número de ciclos
norte pag número de vueltasnorte pag número de vueltasnorte pag número de vueltas
PAG pag presión de diseño interno, N / m 2 ( psi)PAG pag presión de diseño interno, N / m 2 ( psi)PAG pag presión de diseño interno, N / m 2 ( psi)PAG pag presión de diseño interno, N / m 2 ( psi)PAG pag presión de diseño interno, N / m 2 ( psi)
PAG mi pag presión externa aplicada, N / m 2 ( psi)PAG mi pag presión externa aplicada, N / m 2 ( psi)PAG mi pag presión externa aplicada, N / m 2 ( psi)PAG mi pag presión externa aplicada, N / m 2 ( psi)PAG mi pag presión externa aplicada, N / m 2 ( psi)PAG mi pag presión externa aplicada, N / m 2 ( psi)
PAG ext, suelos pag la presión del suelo externo, N / m 2 ( psi)PAG ext, suelos pag la presión del suelo externo, N / m 2 ( psi)PAG ext, suelos pag la presión del suelo externo, N / m 2 ( psi)PAG ext, suelos pag la presión del suelo externo, N / m 2 ( psi)PAG ext, suelos pag la presión del suelo externo, N / m 2 ( psi)PAG ext, suelos pag la presión del suelo externo, N / m 2 ( psi)
PAG vivir pag interna pressurewithin el componente Du-PAG vivir pag interna pressurewithin el componente Du-PAG vivir pag interna pressurewithin el componente Du-PAG vivir pag interna pressurewithin el componente Du-
ing aplicación de la reparación, N / m 2 ( psi)ing aplicación de la reparación, N / m 2 ( psi)ing aplicación de la reparación, N / m 2 ( psi)
PAG máx pag presión interna máxima de la presiónPAG máx pag presión interna máxima de la presiónPAG máx pag presión interna máxima de la presiónPAG máx pag presión interna máxima de la presión
ciclo, N / m 2 ( psi)ciclo, N / m 2 ( psi)ciclo, N / m 2 ( psi)
PAG min pag presión interna mínima de la presiónPAG min pag presión interna mínima de la presiónPAG min pag presión interna mínima de la presiónPAG min pag presión interna mínima de la presión
ciclo, N / m 2 ( psi)ciclo, N / m 2 ( psi)ciclo, N / m 2 ( psi)
PAG s pag PSMA / MAOP / MOP para el componentePAG s pag PSMA / MAOP / MOP para el componentePAG s pag PSMA / MAOP / MOP para el componentePAG s pag PSMA / MAOP / MOP para el componente
con el defecto determinado a partir de API 579 / ASME
FFS-1, ASME B31G, o equivalente, N / m 2 ( psi), FFS-1, ASME B31G, o equivalente, N / m 2 ( psi), FFS-1, ASME B31G, o equivalente, N / m 2 ( psi),
incluyendo la consideración de futuro tolerancia de
corrosión
PAG prueba pag presión de prueba, N / m 2 ( psi)PAG prueba pag presión de prueba, N / m 2 ( psi)PAG prueba pag presión de prueba, N / m 2 ( psi)PAG prueba pag presión de prueba, N / m 2 ( psi)PAG prueba pag presión de prueba, N / m 2 ( psi)PAG prueba pag presión de prueba, N / m 2 ( psi)
PAG y pag presión del componente en buen estado aPAG y pag presión del componente en buen estado aPAG y pag presión del componente en buen estado aPAG y pag presión del componente en buen estado a
rendimiento, N / m 2 ( psi)rendimiento, N / m 2 ( psi)rendimiento, N / m 2 ( psi)
R do pag severidad carga cíclica, definido como:R do pag severidad carga cíclica, definido como:R do pag severidad carga cíclica, definido como:R do pag severidad carga cíclica, definido como:
R do pag PAG min / PAG máxR do pag PAG min / PAG máxR do pag PAG min / PAG máxR do pag PAG min / PAG máxR do pag PAG min / PAG máxR do pag PAG min / PAG máxR do pag PAG min / PAG máx
s pag SMYS (especificado límite elástico mínimos pag SMYS (especificado límite elástico mínimos pag SMYS (especificado límite elástico mínimo
nominal reducida como es requerido por el código de construcción
apropiado) del componente, N / m 2 ( psi)apropiado) del componente, N / m 2 ( psi)apropiado) del componente, N / m 2 ( psi)
s una pag resistencia a la fluencia medida del componente os una pag resistencia a la fluencia medida del componente os una pag resistencia a la fluencia medida del componente os una pag resistencia a la fluencia medida del componente o
certificación molino, N / m 2 ( psi)certificación molino, N / m 2 ( psi)certificación molino, N / m 2 ( psi)
s do pag característica resistencia a la tracción de composites do pag característica resistencia a la tracción de composites do pag característica resistencia a la tracción de composites do pag característica resistencia a la tracción de composite
en dirección circunferencial (aro), donde la resistencia
característica es igual a la resistencia media, N / m 2 ( psi), característica es igual a la resistencia media, N / m 2 ( psi), característica es igual a la resistencia media, N / m 2 ( psi),
de acuerdo con la Tabla 1
s lt pag 95% límite inferior de confianza de largo plazos lt pag 95% límite inferior de confianza de largo plazos lt pag 95% límite inferior de confianza de largo plazos lt pag 95% límite inferior de confianza de largo plazo
fuerza determinada por pruebas de rendimiento de
acuerdo con el apéndice Obligatorio II, N / m 2 ( psi)acuerdo con el apéndice Obligatorio II, N / m 2 ( psi)acuerdo con el apéndice Obligatorio II, N / m 2 ( psi)
T re pag temperatura de diseño, ° C (° F)T re pag temperatura de diseño, ° C (° F)T re pag temperatura de diseño, ° C (° F)T re pag temperatura de diseño, ° C (° F)
T sol pag temperatura de transición vítrea, ° C (° F)T sol pag temperatura de transición vítrea, ° C (° F)T sol pag temperatura de transición vítrea, ° C (° F)T sol pag temperatura de transición vítrea, ° C (° F)
T metro pag límite superior de temperatura de sistema de reparación,T metro pag límite superior de temperatura de sistema de reparación,T metro pag límite superior de temperatura de sistema de reparación,T metro pag límite superior de temperatura de sistema de reparación,
° C (° F)
t pag espesor de pared nominal de compo- originalest pag espesor de pared nominal de compo- originalest pag espesor de pared nominal de compo- originales
nente, mm (in.)
t capa pag capa o capa de espesor del material compuestot capa pag capa o capa de espesor del material compuestot capa pag capa o capa de espesor del material compuestot capa pag capa o capa de espesor del material compuesto
material de reparación, mm (in.)
t min pag espesor de reparación mínimo, mm (in.)t min pag espesor de reparación mínimo, mm (in.)t min pag espesor de reparación mínimo, mm (in.)t min pag espesor de reparación mínimo, mm (in.)
t reparar pag diseño espesor de reparación, mm (in.)t reparar pag diseño espesor de reparación, mm (in.)t reparar pag diseño espesor de reparación, mm (in.)t reparar pag diseño espesor de reparación, mm (in.)
t s pag mínimo espesor de la pared restante de lat s pag mínimo espesor de la pared restante de lat s pag mínimo espesor de la pared restante de lat s pag mínimo espesor de la pared restante de la
componente, mm (in.)
t prueba pag espesor de prueba de compuesto, mm (in.) (det prueba pag espesor de prueba de compuesto, mm (in.) (det prueba pag espesor de prueba de compuesto, mm (in.) (det prueba pag espesor de prueba de compuesto, mm (in.) (de
Mandatory Apéndice V)
W pag anchura de defecto ranura, mm (in.)W pag anchura de defecto ranura, mm (in.)W pag anchura de defecto ranura, mm (in.)
145
w pag anchura de defecto en dirección circunferencial para ser utilizadow pag anchura de defecto en dirección circunferencial para ser utilizadow pag anchura de defecto en dirección circunferencial para ser utilizado
en ensayo especificado en Mandatory Apéndice III, mm (in.)
una pag coeficiente de expansión térmica de la reparaciónuna pag coeficiente de expansión térmica de la reparaciónuna pag coeficiente de expansión térmica de la reparación
laminado en la dirección axial mediante la prueba
determinado de acuerdo con la Tabla 1, ° C -1 ( ° F -1)determinado de acuerdo con la Tabla 1, ° C -1 ( ° F -1)determinado de acuerdo con la Tabla 1, ° C -1 ( ° F -1)determinado de acuerdo con la Tabla 1, ° C -1 ( ° F -1)
do pag coeficiente de expansión térmica de la reparacióndo pag coeficiente de expansión térmica de la reparacióndo pag coeficiente de expansión térmica de la reparación
laminado en la dirección circunferencial por la prueba
determinado de acuerdo con la Tabla 1, ° C -1 ( ° F -1)determinado de acuerdo con la Tabla 1, ° C -1 ( ° F -1)determinado de acuerdo con la Tabla 1, ° C -1 ( ° F -1)determinado de acuerdo con la Tabla 1, ° C -1 ( ° F -1)
s pag coeficiente de expansión térmica de la sub-s pag coeficiente de expansión térmica de la sub-s pag coeficiente de expansión térmica de la sub-
Strate, ° C -1 ( ° F -1)Strate, ° C -1 ( ° F -1)Strate, ° C -1 ( ° F -1)Strate, ° C -1 ( ° F -1)
pag parámetro de tenacidad (velocidad de liberación de energía)pag parámetro de tenacidad (velocidad de liberación de energía)
para el material compuesto - interfaz sustrato medido de
acuerdo con Mandatory Apéndice IV, J / m 2 ( pulg-lb / in. 2)acuerdo con Mandatory Apéndice IV, J / m 2 ( pulg-lb / in. 2)acuerdo con Mandatory Apéndice IV, J / m 2 ( pulg-lb / in. 2)acuerdo con Mandatory Apéndice IV, J / m 2 ( pulg-lb / in. 2)
LCL pag parámetro de dureza límite inferior de confianzaLCL pag parámetro de dureza límite inferior de confianzaLCL pag parámetro de dureza límite inferior de confianza
por Mandatory Apéndice IV
suelo pag suelo unidad de peso, kN / m 3 ( lb / pulg. 3) [ en ausenciasuelo pag suelo unidad de peso, kN / m 3 ( lb / pulg. 3) [ en ausenciasuelo pag suelo unidad de peso, kN / m 3 ( lb / pulg. 3) [ en ausenciasuelo pag suelo unidad de peso, kN / m 3 ( lb / pulg. 3) [ en ausenciasuelo pag suelo unidad de peso, kN / m 3 ( lb / pulg. 3) [ en ausenciasuelo pag suelo unidad de peso, kN / m 3 ( lb / pulg. 3) [ en ausenciasuelo pag suelo unidad de peso, kN / m 3 ( lb / pulg. 3) [ en ausencia
de los datos, se supone
s pag 18 kN / m 3s pag 18 kN / m 3s pag 18 kN / m 3s pag 18 kN / m 3
(0.072 lb / in. 3)](0.072 lb / in. 3)]
T pag diferencia de temperatura (absoluta) entreT pag diferencia de temperatura (absoluta) entreT pag diferencia de temperatura (absoluta) entre
operación e instalación, ° C (° F)
una pag deformación axial permisible obtenido a partir deuna pag deformación axial permisible obtenido a partir deuna pag deformación axial permisible obtenido a partir de
eq. (10b)
do pag cepa circunferencial permisible obtuvodo pag cepa circunferencial permisible obtuvodo pag cepa circunferencial permisible obtuvo
desde eq. (10 a)
una 0 pag deformación axial permisible obtenido a partir de la Tabla 3una 0 pag deformación axial permisible obtenido a partir de la Tabla 3una 0 pag deformación axial permisible obtenido a partir de la Tabla 3una 0 pag deformación axial permisible obtenido a partir de la Tabla 3
do 0 pag cepa circunferencial permisible obtuvodo 0 pag cepa circunferencial permisible obtuvodo 0 pag cepa circunferencial permisible obtuvodo 0 pag cepa circunferencial permisible obtuvo
de la Tabla 3
t pag deformación térmicat pag deformación térmicat pag deformación térmica
pag regazo resistencia a la cizalladura, N / m 2 ( psi)pag regazo resistencia a la cizalladura, N / m 2 ( psi)pag regazo resistencia a la cizalladura, N / m 2 ( psi)pag regazo resistencia a la cizalladura, N / m 2 ( psi)
California pag el coeficiente de Poisson para el laminado de material compuestoCalifornia pag el coeficiente de Poisson para el laminado de material compuestoCalifornia pag el coeficiente de Poisson para el laminado de material compuesto
en la dirección circunferencial (carga en dirección
circunferencial, la contracción en la dirección axial),
determinado por la prueba de acuerdo con la Tabla 1
3.2 Reparación del sistema de datos de clasificación
(una) Calificación del sistema de reparación se completará de acuerdo (una) Calificación del sistema de reparación se completará de acuerdo
con la Tabla 1 y obligatorio Apéndice II.
(segundo) Todos los componentes (por ejemplo, de imprimación, material de transferencia de (segundo) Todos los componentes (por ejemplo, de imprimación, material de transferencia de
carga, y compuestos) del sistema de reparación se deben ensayar para definir el rendimiento
térmico.
(do) rendimiento de los materiales y los datos del ensayo serán medido según (do) rendimiento de los materiales y los datos del ensayo serán medido según
un centro de pruebas certificado o acreditado a nivel nacional, o certificados por
un ingeniero profesional registrado (o equivalente internacional).
(re) datos de calificación sistema de reparación se medirán para un (re) datos de calificación sistema de reparación se medirán para un
miembro representativo de cada familia de substratematerials (por ejemplo,
acero al carbono, acero de alta aleación lowand, acero inoxidable, aluminio,
polietileno, PVC, ABS, polímero reforzado con fibras, hormigón, etc.) para los
que se desea la clasificación para el uso del sistema de reparación.
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161. (15)
Parte 4 - artículo 4.1 ASME PCC-2 a 2015
Tabla 1 reparación del sistema Material necesario y propiedades de desempeño
Propiedad Tipo de prueba Propiedades detalladas Los valores mínimos Métodos de prueba
Propiedades primarias
Resistencia a la tracción ( S Washington, S WH)Resistencia a la tracción ( S Washington, S WH)Resistencia a la tracción ( S Washington, S WH)Resistencia a la tracción ( S Washington, S WH)Resistencia a la tracción ( S Washington, S WH) Obligatorio Resistencia a la tracción ( s),Resistencia a la tracción ( s), Deformación a la rotura ISO 527,
y módulo de tracción módulo ( MI), Pois- módulo ( MI), Pois- módulo ( MI), Pois- debe ser> 1% D3039 ASTM
( mi do)( mi do)( mi do) relación de hijo (para tuberías
con fugas y algunos casos de
diseño; deformación a la rotura,
tanto en aro y direcciones
axiales)
En el plano módulo de cizallamiento obligatorio para Módulo solamente ( sol 31)Módulo solamente ( sol 31)Módulo solamente ( sol 31) Ninguna D5379 ASTM
tuberías con fugas
solamente
Per espesor ply Obligatorio Espesor por capa Ninguna Ninguno (puede ser
determinado a partir de los
ensayos de tracción arriba)
Dureza Obligatorio Barcol o Shore Ninguna BS EN 59,
los datos de dureza ISO 868, ASTM
D2583, D2240
ASTM
Coeficiente de térmica Obligatorio valor CET Ninguna ISO 11359-2,
expansión ASTM E831
Lentes de transición obligatorio o tem- transición de cristal Ninguna, excepto ISO 11357-2,
temperatura ( T sol)temperatura ( T sol)temperatura ( T sol) utilizar HDT peratura ( T sol)peratura ( T sol)peratura ( T sol) que esto puede ASTM E831,
abajo determina el ASTM E1640,
máximo ASTM E6604
temperatura de
funcionamiento del
sistema compuesto
la deformación por calor obligatorio o El calor distorsión tem- Ninguna, excepto ISO 75,
temperatura (HDT) utilizar T sol encima utilizar T sol encima utilizar T sol encima utilizar T sol encima Ature (HDT) que esto puede ASTM D648
[Nota 1)] determinar la
temperatura
máxima de
funcionamiento del
sistema compuesto
adhesión por cizallamiento vuelta Obligatorio Resistencia al corte de com- 4 NM / m 2 4 NM / m 2 BS EN 1465,
fuerza [Nota (2)] enlace Posite a subs- (580 psi) D3165 ASTM,
trarse D5868 ASTM
rendimiento de impacto obligatorio para Impacto de baja velocidad soportar gota Obligatorio
tuberías con fugas actuación ensayo por Anexo VI
solamente Mandatory
Apéndice VI
tasa de liberación de energía ( ) tasa de liberación de energía ( ) obligatorio para parámetro Dureza, Ninguna Obligatorio
tuberías con fugas tasa de liberación de energía Apéndice IV
solamente ( )( )
cizalla vuelta a largo plazo Opcional Medición de la primera vuelta 30% de la primera vuelta Obligatorio
actuación resistencia a la cizalladura después cizalla adhe- Apéndice II-2
calor 1000-hr fuerza sión
exposición
146
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162. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1
Tabla 1 reparación del sistema Material necesario y propiedades de desempeño (Continuación)
Propiedad Tipo de prueba Propiedades detalladas Los valores mínimos Métodos de prueba
Propiedades primarias
refuerzo estructural Obligatorio tubería envuelta Envoltura no debe Obligatorio
con mosto defecto fallar Apéndice III
soportar una prueba de
presión a corto plazo
Resistencia a largo plazo Opcional Determinar a largo plazo Ninguno [Nota (4)] Obligatorio
[Nota 3)] (Creep-ruptura) Apéndice V,
fuerza de la envoltura D2990 ASTM,
por cualquiera de tres D2992 ASTM
métodos
desprendimiento catódico obligatorio para desprendimiento Ninguna G8 ASTM,
catódicamente ASTM G42,
protegido ASTM G95
tubería
Carga cíclica Opcional Ninguna Ninguna ISO 14692, ISO
24817
Conductividad eléctrica Opcional Ninguna Ninguna ISO 14692, ASTM
D149
compatibilidad química Opcional Ninguna Ninguna ASTM D543, ASTM
C581, ASTM
D3681, ISO 10952
módulo de compresión Obligatorio La transferencia de cargas Ninguna D695 ASTM,
material ASTM D6641, ISO
604, ISO 14126
NOTAS:
(1) Para el polímero de matriz (sin las fibras de refuerzo), utilice la norma ASTM D648 para medir HDT bajo una carga de 1,82 MPa (264 psi). Como
alternativa, cuando se mide HDT para polímeros reforzados, la carga mínima debe ser de 18 MPa (2640 psi). (2) Cuando se utiliza D3165 ASTM, D5868 ASTM, o BS EN 1465, deberá
servir para proporcionar directrices generales para esta prueba. Una muestra de la com-
Posite en lugar de sólo el adhesivo debe utilizarse entre las placas.
(3) Cuando se utiliza D2990 ASTM D2992 y ASTM, que servirán para proporcionar directrices generales para esta prueba. (4) Esta prueba califica la envoltura
de conformidad con la Tabla 5.
147
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163. Parte 4 - artículo 4.1 ASME PCC-2 a 2015
Documentación 3.2.1 material básico
(una) Esto debe incluir una declaración de los siste- mas de polímeros, (una) Esto debe incluir una declaración de los siste- mas de polímeros,
incluyendo refuerzos utilizados, y cualesquiera otros estándares a los que se
suministran.
(segundo) Datos básicos sobre la compatibilidad del material con el medio ambiente de (segundo) Datos básicos sobre la compatibilidad del material con el medio ambiente de
trabajo también deberán estar disponibles.
(1) Se deberá asegurar que cualquier interacción química entre el (1) Se deberá asegurar que cualquier interacción química entre el
compuesto y sustrato no provocará la degradación del ther fur- en la
superficie del sustrato.
(2) puede ser necesario dado a los efectos de los sistemas de resina (2) puede ser necesario dado a los efectos de los sistemas de resina
de polímero y sus agentes de curado asociados consideración.
(do) Particular attentionmayneed que debe darse a los laminados de FRP (do) Particular attentionmayneed que debe darse a los laminados de FRP
de carbono y el potencial de corrosión bimetálica (galvánica) del sustrato
huésped.
3.2.2 Preparación de la superficie. La durabilidad de un conjunto 3.2.2 Preparación de la superficie. La durabilidad de un conjunto
unido bajo carga aplicada se determina por la calidad de la preparación de
la superficie utilizada.
(una) El método específico de preparación de la superficie deberá ser (una) El método específico de preparación de la superficie deberá ser
una parte integral del sistema de reparación y su calificación.
(segundo) Cualquier cambio en el método de preparación de la superficie (segundo) Cualquier cambio en el método de preparación de la superficie
requiere recalificación del sistema de reparación (ver Obligatorio Apéndice
VIII).
3.2.3 Datos de Prueba de Corto Plazo. Para el sistema de reparación, éstas 3.2.3 Datos de Prueba de Corto Plazo. Para el sistema de reparación, éstas
deberán incluir lo siguiente:
(una) resistencia a la tracción(una) resistencia a la tracción
(segundo) deformación por tracción última y el módulo, tanto en el aro y (segundo) deformación por tracción última y el módulo, tanto en el aro y
axiales direcciones
(do) la fuerza de la unión adhesiva entre el laminado reparación y el (do) la fuerza de la unión adhesiva entre el laminado reparación y el
material de sustrato
(re) opcionalmente la velocidad de liberación de energía(re) opcionalmente la velocidad de liberación de energía
3.2.4 Datos de Prueba a Largo Plazo
(una) Para el sistema de reparación, éstas deberán incluir lo siguiente:(una) Para el sistema de reparación, éstas deberán incluir lo siguiente:
(1) fuerza de la unión adhesiva entre la reparación laminado, (1) fuerza de la unión adhesiva entre la reparación laminado,
sustrato, y material de relleno
(2) opcionalmente, la deformación por tracción a largo plazo del laminado (2) opcionalmente, la deformación por tracción a largo plazo del laminado
reparación
(segundo) “A largo plazo” se define como mayor o igual a(segundo) “A largo plazo” se define como mayor o igual a
1000 hr.
3.3 Datos necesarios
(una) Los siguientes datos deberán ser suministrados por cada reparación:(una) Los siguientes datos deberán ser suministrados por cada reparación:
(1) El detalle con que se cumplen estos requisitos puede ser (1) El detalle con que se cumplen estos requisitos puede ser
determinada por el resultado de la evaluación de riesgos.
(2) Los datos originales de equipos de diseño, mantenimiento e historias (2) Los datos originales de equipos de diseño, mantenimiento e historias
operativos serán proporcionados por el propietario.
(3) Datos de material serán prestados por el proveedor del sistema de (3) Datos de material serán prestados por el proveedor del sistema de
reparación.
(4) La disponibilidad de los datos pertinentes se debe considerar en la (4) La disponibilidad de los datos pertinentes se debe considerar en la
evaluación de riesgos.
148
(segundo) Un ejemplo de una hoja de datos de diseño se proporciona en el Apéndice (segundo) Un ejemplo de una hoja de datos de diseño se proporciona en el Apéndice
I. Obligatorio
3.3.1 Diseño de equipos originales de datos. Los artículos siguien- tes 3.3.1 Diseño de equipos originales de datos. Los artículos siguien- tes
pueden ser equipo original diseño de datos relevantes:
(una) listas de línea de componente (es decir, cuenta de listado de materiales) u (una) listas de línea de componente (es decir, cuenta de listado de materiales) u
otra documentación que muestra las condiciones de diseño de proceso y una
descripción de la clase categorización incluyendo especificación de material, espesor
de pared, y a la presión nominal de temperatura
(segundo) dibujos isométricos incluyendo suficientes detalles para permitir que (segundo) dibujos isométricos incluyendo suficientes detalles para permitir que
un cálculo flexibilidad componente si se considera necesario este análisis
(do) especificación de todas las cargas mecánicas que operan no incluido en el (do) especificación de todas las cargas mecánicas que operan no incluido en el
anterior, incluyendo condiciones irregulares
(re) los cálculos de diseño originales(re) los cálculos de diseño originales
3.3.2 Mantenimiento e Historia operacional. Los siguientes artículos 3.3.2 Mantenimiento e Historia operacional. Los siguientes artículos
pueden ser relevante de mantenimiento y la historia fun- cional:
(una) documentación de cualquier cambio significativo en las condiciones de (una) documentación de cualquier cambio significativo en las condiciones de
servicio incluyendo la presión, la temperatura, contenido de fluido, y la velocidad de
corrosión
(segundo) condiciones del servicio pasado(segundo) condiciones del servicio pasado
(do) Resumen de todas las alteraciones y reparaciones anteriores local a la (do) Resumen de todas las alteraciones y reparaciones anteriores local a la
sección del componente de interés
(re) los informes de inspección que detallan la naturaleza y extensión del (re) los informes de inspección que detallan la naturaleza y extensión del
daño a reparar
3.3.3 Servicio de datos Condición. Los siguientes datos se 3.3.3 Servicio de datos Condición. Los siguientes datos se
determinarán:
(una) requisitos de toda la vida / expectativa de la vida de servicio de reparación(una) requisitos de toda la vida / expectativa de la vida de servicio de reparación
(segundo) de diseño y de funcionamiento requeridas presiones (internas y (segundo) de diseño y de funcionamiento requeridas presiones (internas y
externas) / temperaturas
(do) condiciones de servicio futuros esperados(do) condiciones de servicio futuros esperados
(re) en su caso, PSMA / MAOP / RP como se indica por el propietario o (re) en su caso, PSMA / MAOP / RP como se indica por el propietario o
calculado de acuerdo a los requerimientos de ASME B31G, API 579 / API
FFS-1, BS 7910, o el código de construcción aplicable
3.4 Metodología de Diseño
3.4.1 Descripción general. El diseño del laminado de reparación se 3.4.1 Descripción general. El diseño del laminado de reparación se
llevará a cabo utilizando los requisitos en las siguientes secciones.
(una) Hay dos casos de diseño:(una) Hay dos casos de diseño:
(1) Tipo A caso del diseño. Los componentes que no se produzcan (1) Tipo A caso del diseño. Los componentes que no se produzcan
fugas, que sólo requiere refuerzo estructural. Uno de los siguientes tres
métodos de diseño se utilizará:
(una) incluyen provisión para componente original (véase párr. (una) incluyen provisión para componente original (véase párr.
3.4.3) donde rendimiento del componente puede o no puede ser incluido
(segundo) excluir asignación para el componente original (véase párr. (segundo) excluir asignación para el componente original (véase párr.
3.4.4)
(do) datos de las pruebas de rendimiento a largo plazo (véase el párr. 3.4.5).(do) datos de las pruebas de rendimiento a largo plazo (véase el párr. 3.4.5).
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164. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1
Límites Tabla 2 Temperatura de Servicio de Reparación
sistemas
Propiedad La fuga de sustrato, No sustrato
Medición T metro T metro La fuga, T metroLa fuga, T metroLa fuga, T metro
T sol T sol T sol - 30 ° C (54 ° F) T sol - 30 ° C (54 ° F) T sol - 30 ° C (54 ° F) T sol - 20 ° C (36 ° F)T sol - 20 ° C (36 ° F)T sol - 20 ° C (36 ° F)
HDT HDT - 25 ° C (45 ° F) HDT - 15 ° C (27 ° F)
(2) Tipo BDesign Caso. Componentes fugas requiere refuerzo (2) Tipo BDesign Caso. Componentes fugas requiere refuerzo
estructural y el sellado de defectos a través de la pared.
(una) El designmethod en el párr. 3.4.6 Se utilizará además del (una) El designmethod en el párr. 3.4.6 Se utilizará además del
tipo A del caso del diseño.
(segundo) Para los componentes con corrosión interna activo, el (segundo) Para los componentes con corrosión interna activo, el
laminado de reparación deberá estar diseñado en el supuesto de que se
produzca un defecto través de la pared si se espera que el espesor de pared
restante al final de la vida de servicio a ser inferior a 1 mm (0,04 in.).
(do) El mayor espesor del Tipo A y Tipo B Diseño caso se toma (do) El mayor espesor del Tipo A y Tipo B Diseño caso se toma
como el espesor de reparación laminado, t reparar. El caso del diseño del como el espesor de reparación laminado, t reparar. El caso del diseño del como el espesor de reparación laminado, t reparar. El caso del diseño del como el espesor de reparación laminado, t reparar. El caso del diseño del
Tipo B es a menudo el caso límite.
(segundo) Los párrafos 3.4.9 y 3.4.10 se considerarán para cada caso (segundo) Los párrafos 3.4.9 y 3.4.10 se considerarán para cada caso
de diseño y se aplican en su caso, con el espesor más grande que se toma
como el espesor de reparación laminado, t reparar.como el espesor de reparación laminado, t reparar.como el espesor de reparación laminado, t reparar.
3.4.2 Efectos de la temperatura de servicio
(una) El sistema de reparación no se utilizará por encima de los valores de T metro enumerados (una) El sistema de reparación no se utilizará por encima de los valores de T metro enumerados (una) El sistema de reparación no se utilizará por encima de los valores de T metro enumerados (una) El sistema de reparación no se utilizará por encima de los valores de T metro enumerados (una) El sistema de reparación no se utilizará por encima de los valores de T metro enumerados
en la Tabla 2.
(segundo) En ausencia de otros datos de calificación de sistema de (segundo) En ausencia de otros datos de calificación de sistema de
reparación [véase el párrafo. II-3 (b) del Apéndice Obligatorio II], las cepas
admisibles a utilizar en las Ecs. (8) y (9), y los factores de servicio para ser
utilizado en las Ecs. (10a), (10b), (13), (14), y (15) se down-calificado por el
factor de temperatura,
F T, dada en las ecuaciones. (1) y (2).F T, dada en las ecuaciones. (1) y (2).F T, dada en las ecuaciones. (1) y (2).
(Las temperaturas en Celsius)
F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)F T pag 6 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,001 ( T metro - T re) + 0,7014 (1)
(Las temperaturas en grados Fahrenheit)
F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)F T pag 2 10 -5 ( T metro - T re) 2 + 0,006 ( T metro - T re) + 0,7014 (2)
El valor máximo permitido de F T es 1.El valor máximo permitido de F T es 1.El valor máximo permitido de F T es 1.El valor máximo permitido de F T es 1.
3.4.3 Componente de tensión admisible. El uso del designmethod 3.4.3 Componente de tensión admisible. El uso del designmethod
en esta sección es apropiado si se va a incluir en el cálculo de la
capacidad portante de la contribución del componente.
3.4.3.1 sustrato subyacente no cede
(una) En la derivación de las ecuaciones. (3) y (4), se supone que el (una) En la derivación de las ecuaciones. (3) y (4), se supone que el
sustrato subyacente no dió.
(segundo) Para tensiones de deformación debido a la presión interna, la reparación (segundo) Para tensiones de deformación debido a la presión interna, la reparación
mínimo espesor del laminado, t min, es dado pormínimo espesor del laminado, t min, es dado pormínimo espesor del laminado, t min, es dado pormínimo espesor del laminado, t min, es dado por
149
t min pag ret min pag ret min pag ret min pag re
2 s · mi s2 s · mi s2 s · mi s2 s · mi s2 s · mi smi do · ( PAG - PAG s)mi do · ( PAG - PAG s)mi do · ( PAG - PAG s)mi do · ( PAG - PAG s)mi do · ( PAG - PAG s)mi do · ( PAG - PAG s)mi do · ( PAG - PAG s)
(3)
(do) Para tensiones axiales debido a la presión interna, de flexión, y el (do) Para tensiones axiales debido a la presión interna, de flexión, y el
empuje axial, theminimumrepair espesor del laminado,
t min, es dado port min, es dado port min, es dado por
t min pag ret min pag ret min pag ret min pag re
2 s · mi s2 s · mi s2 s · mi s2 s · mi s2 s · mi smi do · 2 Fmi do · 2 Fmi do · 2 Fmi do · 2 F
re 2 - PAG sre 2 - PAG sre 2 - PAG sre 2 - PAG sre 2 - PAG s
(4)
(re) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el mayor (re) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el mayor (re) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el mayor (re) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el mayor (re) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el mayor
valor determinado a partir de las Ecs. (3) y (4).
(mi) Cuando la finalidad del sistema de reparación es reforzar una (mi) Cuando la finalidad del sistema de reparación es reforzar una
sección no dañada del componente para llevar a flexión adicional o otras
cargas axiales, el valor de F deben tomarse para ser el aumento de la cargas axiales, el valor de F deben tomarse para ser el aumento de la cargas axiales, el valor de F deben tomarse para ser el aumento de la
necesidad total de la carga axial y el valor de PAG s deberá ser el original necesidad total de la carga axial y el valor de PAG s deberá ser el original necesidad total de la carga axial y el valor de PAG s deberá ser el original necesidad total de la carga axial y el valor de PAG s deberá ser el original
PMTP / MAOP / RP. El valor de F depende de los detalles específicos de PMTP / MAOP / RP. El valor de F depende de los detalles específicos de PMTP / MAOP / RP. El valor de F depende de los detalles específicos de
aplicación y deberá ser considerada por el diseñador del sistema de
reparación (fuera del alcance de este artículo).
3.4.3.2 Los rendimientos sustrato subyacente
(una) En la derivación de las ecuaciones. (5) y (6) se supone que el sustrato (una) En la derivación de las ecuaciones. (5) y (6) se supone que el sustrato
subyacente hace rendimiento y el laminado de reparación está diseñado sobre
la base de la cepa permisible del material compuesto. Sólo carga aro se debe
considerar en la determinación del espesor del laminado diseño de reparación.
(segundo) Para cepa aro debido a la presión interna, el espesor laminado (segundo) Para cepa aro debido a la presión interna, el espesor laminado
reparador de diseño, t reparar, puede ser calculada por iteración usandoreparador de diseño, t reparar, puede ser calculada por iteración usandoreparador de diseño, t reparar, puede ser calculada por iteración usandoreparador de diseño, t reparar, puede ser calculada por iteración usando
do pag PDdo pag PDdo pag PD
2E do t reparar - s 2E do t reparar - s 2E do t reparar - s 2E do t reparar - s 2E do t reparar - s 2E do t reparar - s
t st s
mi do t reparar - mi do t reparar - mi do t reparar - mi do t reparar - mi do t reparar -
PAG vivir rePAG vivir rePAG vivir re
2 ( mi do t la reparación + mi s t s)2 ( mi do t la reparación + mi s t s)2 ( mi do t la reparación + mi s t s)2 ( mi do t la reparación + mi s t s)2 ( mi do t la reparación + mi s t s)2 ( mi do t la reparación + mi s t s)2 ( mi do t la reparación + mi s t s)2 ( mi do t la reparación + mi s t s)2 ( mi do t la reparación + mi s t s)
(5)
(do) Si la reparación se aplica a la presión interna cero,(do) Si la reparación se aplica a la presión interna cero,
es decir, PAG vivir pag 0, entonces eq. (5) puede reordenarse para dares decir, PAG vivir pag 0, entonces eq. (5) puede reordenarse para dares decir, PAG vivir pag 0, entonces eq. (5) puede reordenarse para dares decir, PAG vivir pag 0, entonces eq. (5) puede reordenarse para dares decir, PAG vivir pag 0, entonces eq. (5) puede reordenarse para dar
t reparar pag 1t reparar pag 1t reparar pag 1t reparar pag 1
do mi do do mi do do mi do
PD 2 - S t sPD 2 - S t sPD 2 - S t sPD 2 - S t s
(6)
(re) Las suposiciones hechas en la derivación de las ecuaciones. (5) y (re) Las suposiciones hechas en la derivación de las ecuaciones. (5) y
(6) son que el material de sustrato es elástica, perfectamente plástico, es
decir, no strainhardening y que la evaluación nodefect se lleva a cabo otro
uso que del mínimo espesor de pared (del sustrato) restante para inferir la
presión interna en el punto de rendimiento sustrato.
(mi) El valor de la tensión admisible del compuesto en la dirección (mi) El valor de la tensión admisible del compuesto en la dirección
circunferencial se puede tomar de las Ecs. (10a) y (10b) o si están
disponibles los datos de rendimiento, a partir de Mandatory Apéndice V. El
factor de servicio apropiado se toma de la Tabla 4.
(F) Para cargas axiales en tuberías, eq. (7) deberá ser utilizado.(F) Para cargas axiales en tuberías, eq. (7) deberá ser utilizado.
t reparar pag 1t reparar pag 1t reparar pag 1t reparar pag 1
una mi una una mi una una mi una
PD
4 - S t s4 - S t s4 - S t s
(7)
dónde t s pueden ser de forma conservadora el espesor minimumwall o el dónde t s pueden ser de forma conservadora el espesor minimumwall o el dónde t s pueden ser de forma conservadora el espesor minimumwall o el dónde t s pueden ser de forma conservadora el espesor minimumwall o el
espesor de pared restante equivalente basado en la evaluación de defectos.
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165. Parte 4 - artículo 4.1 ASME PCC-2 a 2015
Tabla 3 admisible (largo plazo) Las cepas de laminados de reparación (no
tiene en cuenta los efectos de temperatura)
Raramente Continuo
Tipo de carga Símbolo ocurriendo,% (sostenida),%
por mi una ≥ 0.5 mi do por mi una ≥ 0.5 mi do por mi una ≥ 0.5 mi do por mi una ≥ 0.5 mi do por mi una ≥ 0.5 mi do por mi una ≥ 0.5 mi do por mi una ≥ 0.5 mi do
do 0 do 0 0.40 0.25
por mi un < 0.5 mi dopor mi un < 0.5 mi dopor mi un < 0.5 mi dopor mi un < 0.5 mi dopor mi un < 0.5 mi dopor mi un < 0.5 mi do
Circunferencial
do 0 do 0 0.40 0.25
Axial
una 0 una 0 0.25 0.10
3.4.4 Reparación de laminado admisibles cepas
(una) El uso del método de diseño en esta sección es apropiado si es (una) El uso del método de diseño en esta sección es apropiado si es
para ser ignorada en el cálculo de capacidad de carga y si las
propiedades del material a corto plazo se van a utilizar la contribución del
componente original.
(segundo) El método de diseño cepa reparación laminado admisible es una (segundo) El método de diseño cepa reparación laminado admisible es una
función de la temperatura de diseño.
(do) Para aro destaca debido a la presión interna, mınima espesor del (do) Para aro destaca debido a la presión interna, mınima espesor del
laminado reparación, t min, es dado porlaminado reparación, t min, es dado porlaminado reparación, t min, es dado porlaminado reparación, t min, es dado por
t min pag 1t min pag 1t min pag 1t min pag 1
do
PD
2
1
mi do - Fmi do - Fmi do - Fmi do - Fre
California
mi domi do
(8)
(re) Para tensiones axiales debido a la presión interna, bend- Ing, y el (re) Para tensiones axiales debido a la presión interna, bend- Ing, y el
empuje axial, theminimumrepair laminado con grosor, t min, es dado porempuje axial, theminimumrepair laminado con grosor, t min, es dado porempuje axial, theminimumrepair laminado con grosor, t min, es dado porempuje axial, theminimumrepair laminado con grosor, t min, es dado por
t min pag 1t min pag 1t min pag 1t min pag 1
una
FD1
mi una - PDmi una - PDmi una - PDmi una - PD2
California
mi domi do
(9)
(mi) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el mayor (mi) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el mayor (mi) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el mayor (mi) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el mayor (mi) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el mayor
valor determinado a partir de las Ecs. (8) y (9).
(F) eventos que se producen raras ocasiones (por ejemplo, las excursiones de (F) eventos que se producen raras ocasiones (por ejemplo, las excursiones de
presión superiores a la presión de diseño) puede evaluarse utilizando las cepas dadas
en la Tabla 3, a condición de que se producen típicamente menos de diez veces en la
vida del componente con cada duración de menos de 30 min.
(sol) Los continuos cepas permisibles (sostenida) de largo plazo enumerados en (sol) Los continuos cepas permisibles (sostenida) de largo plazo enumerados en
la Tabla 3 sólo se pueden utilizar si la cepa término a la tracción a corto a un fallo del
laminado de reparación es al menos 1%, de lo contrario los datos de rendimiento
derivados de acuerdo con el párrafo. 3.4.5 se utilizará.
(H) La cepa a corto plazo a un fallo se deriva de la prueba llevada a (H) La cepa a corto plazo a un fallo se deriva de la prueba llevada a
cabo para determinar las propiedades de tracción del laminado (Tabla 1).
(yo) Algunos proveedores del sistema de reparación pueden optar por utilizar el (yo) Algunos proveedores del sistema de reparación pueden optar por utilizar el
análisis de laminado para calcular los valores del módulo de nalgas, forrado con
celofán construidos a partir de una serie de diferentes capas. Esto es satisfactorio,
siempre que los resultados del análisis de laminado se han validado usando datos
medidos.
(J) coeficientes de expansión térmica para Sistemas de reparación (J) coeficientes de expansión térmica para Sistemas de reparación
compuestos son diferentes de aquellos para el sustrato, por lo que serán
generadas tensiones térmicas en donde las temperaturas de funcionamiento
varían de temperatura de la instalación. Cuando este cambio de temperatura
absoluta es mayor que 40 ° C (72 ° F), el efecto de expansión térmica
diferencial
150
Tabla 4 Factores de servicio para los laminados de reparación
Prueba Factor de servicio, FFactor de servicio, F
1.000 datos de recursos humanos 0.5
datos de la vida de diseño 0.67
entre el laminado de reparación y el sustrato se considerará en la
evaluación del diseño.
(K) Las cepas de reparación de laminado permisibles (ential (K) Las cepas de reparación de laminado permisibles (ential
circunferencia y axial) se calcularán
do pag F Tc 0 - T ( s - do)do pag F Tc 0 - T ( s - do)do pag F Tc 0 - T ( s - do)do pag F Tc 0 - T ( s - do)do pag F Tc 0 - T ( s - do)do pag F Tc 0 - T ( s - do)do pag F Tc 0 - T ( s - do)do pag F Tc 0 - T ( s - do)do pag F Tc 0 - T ( s - do)do pag F Tc 0 - T ( s - do)
(10 a)
una pag F Ta 0 - T ( s - una)una pag F Ta 0 - T ( s - una)una pag F Ta 0 - T ( s - una)una pag F Ta 0 - T ( s - una)una pag F Ta 0 - T ( s - una)una pag F Ta 0 - T ( s - una)una pag F Ta 0 - T ( s - una)una pag F Ta 0 - T ( s - una)una pag F Ta 0 - T ( s - una)una pag F Ta 0 - T ( s - una) (10b)
dónde do 0 y una 0 son de la Tabla 3.dónde do 0 y una 0 son de la Tabla 3.dónde do 0 y una 0 son de la Tabla 3.dónde do 0 y una 0 son de la Tabla 3.dónde do 0 y una 0 son de la Tabla 3.dónde do 0 y una 0 son de la Tabla 3.dónde do 0 y una 0 son de la Tabla 3.
3.4.5 Reparación de laminado tensiones admisibles
Determinado por la prueba de funcionamiento
(una) El uso del método de diseño en esta sección es apropiado si se dispone de (una) El uso del método de diseño en esta sección es apropiado si se dispone de
los datos de prueba basados ​​en el desempeño.
(segundo) Si no se va a incluir en cuenta el componente y luego eq. (segundo) Si no se va a incluir en cuenta el componente y luego eq.
(11) se utilizará.
(do) Para aro destaca debido a la presión interna, mınima espesor del (do) Para aro destaca debido a la presión interna, mınima espesor del
laminado reparación, t min, es dado porlaminado reparación, t min, es dado porlaminado reparación, t min, es dado porlaminado reparación, t min, es dado por
t min pag PDt min pag PDt min pag PDt min pag PD
2 ·
1
F · s ltF · s ltF · s ltF · s lt
(11)
(re) Para tensiones axiales debido a la presión interna, de flexión, y el (re) Para tensiones axiales debido a la presión interna, de flexión, y el
empuje axial, theminimumrepair laminado con grosor, t min, está dada por eq. empuje axial, theminimumrepair laminado con grosor, t min, está dada por eq. empuje axial, theminimumrepair laminado con grosor, t min, está dada por eq. empuje axial, theminimumrepair laminado con grosor, t min, está dada por eq.
(4) o (9), según sea apropiado.
(mi) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el (mi) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el (mi) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el (mi) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el (mi) El espesor del laminado de diseño de reparación, t reparar, será el
mayor de los valores determinados por párrafos. (C) y (d).
(F) Si asignación para el componente se va a incluir, a continuación, eq. (F) Si asignación para el componente se va a incluir, a continuación, eq.
(12) se utilizará.
(sol) Para tensiones de deformación debido a la presión interna, el espesor (sol) Para tensiones de deformación debido a la presión interna, el espesor
laminado reparador de diseño, t reparar, es dado porlaminado reparador de diseño, t reparar, es dado porlaminado reparador de diseño, t reparar, es dado porlaminado reparador de diseño, t reparar, es dado por
t reparar pag PDt reparar pag PDt reparar pag PDt reparar pag PD
2 - t s s · 2 - t s s · 2 - t s s · 2 - t s s · 2 - t s s ·
1
F · s ltF · s ltF · s ltF · s lt
(12)
(H) El factor de servicio, F, es el menor de que el código de construcción (H) El factor de servicio, F, es el menor de que el código de construcción (H) El factor de servicio, F, es el menor de que el código de construcción (H) El factor de servicio, F, es el menor de que el código de construcción
apropiado obtenido fromTable 4 y fromthe.
(yo) El factor de servicio de datos 1000 hr se utilizará si el producto está (yo) El factor de servicio de datos 1000 hr se utilizará si el producto está
calificado para el ensayo in Obligatorio Apéndice V, párr. V-2.1. El factor de
servicio de datos de vida de diseño se puede utilizar si el producto está
calificado para cualquiera párr. V-2.2 o para. V-2.3.
3.4.6 Componentes de fugas
(una) El uso del método de diseño en este párrafo es apropiado si el (una) El uso del método de diseño en este párrafo es apropiado si el
componente tiene una fuga o se considera que tiene una fuga al final de
su vida útil. Las exigencias de este párrafo son, además de los descritos
en el párrafo. 3.4.4 o 3.4.5.
(segundo) Un componente (sustrato) se considerará que tienen fugas si el (segundo) Un componente (sustrato) se considerará que tienen fugas si el
espesor de la pared en cualquier punto de los afectados
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166. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1
área se determina que es de menos de 1 mm (0,04 in.) en el final de su vida.
(do) Por un defecto circular o casi circular, la reparación mínimo (do) Por un defecto circular o casi circular, la reparación mínimo
espesor del laminado, t min, se itera usando eq. (13).espesor del laminado, t min, se itera usando eq. (13).espesor del laminado, t min, se itera usando eq. (13).espesor del laminado, t min, se itera usando eq. (13).
PAG pag F T FPAG pag F T FPAG pag F T FPAG pag F T FPAG pag F T F
LCL
(1 - 2)(1 - 2)
mi
3 512 t 3min3 512 t 3min3 512 t 3min
re 4 + 1 re +re 4 + 1 re +re 4 + 1 re +re 4 + 1 re +re 4 + 1 re +
3 64 gt min re3 64 gt min re3 64 gt min re3 64 gt min re
2
(13)
(1) La ecuación (13) es válida para los tamaños de defectos donde(1) La ecuación (13) es válida para los tamaños de defectos donde
re ≤ 6 dt, dónde mi C.A pag mi una mi do.re ≤ 6 dt, dónde mi C.A pag mi una mi do.re ≤ 6 dt, dónde mi C.A pag mi una mi do.re ≤ 6 dt, dónde mi C.A pag mi una mi do.re ≤ 6 dt, dónde mi C.A pag mi una mi do.re ≤ 6 dt, dónde mi C.A pag mi una mi do.re ≤ 6 dt, dónde mi C.A pag mi una mi do.re ≤ 6 dt, dónde mi C.A pag mi una mi do.re ≤ 6 dt, dónde mi C.A pag mi una mi do.re ≤ 6 dt, dónde mi C.A pag mi una mi do.re ≤ 6 dt, dónde mi C.A pag mi una mi do.re ≤ 6 dt, dónde mi C.A pag mi una mi do.
(2) El valor de F está ajustado a 0.333 (o en la Tabla 4, si los datos de rendimiento (2) El valor de F está ajustado a 0.333 (o en la Tabla 4, si los datos de rendimiento (2) El valor de F está ajustado a 0.333 (o en la Tabla 4, si los datos de rendimiento (2) El valor de F está ajustado a 0.333 (o en la Tabla 4, si los datos de rendimiento
está disponible).
(re) Para los defectos no circulares que tienen una relación de aspecto menor (re) Para los defectos no circulares que tienen una relación de aspecto menor
que 5, eq. (13) se utilizará cuando el valor de reque 5, eq. (13) se utilizará cuando el valor de re
se selecciona de manera que contiene el defecto.
(mi) Cuando el sistema de reparación incorpora un enchufe para permitir la (mi) Cuando el sistema de reparación incorpora un enchufe para permitir la
reparación de un componente vivo, las pruebas de calificación llevaron a cabo para
determinar el valor de (Obligatorio
Apéndice IV) se llevará a cabo en todo el sistema de reparación incluyendo
cualquier dispositivo de enchufe macho.
(F) Para un defecto ranura circunferencial, el espesor mínimo para un (F) Para un defecto ranura circunferencial, el espesor mínimo para un
laminado de reparación, t min, se itera usando el valor más pequeño del grosor de laminado de reparación, t min, se itera usando el valor más pequeño del grosor de laminado de reparación, t min, se itera usando el valor más pequeño del grosor de laminado de reparación, t min, se itera usando el valor más pequeño del grosor de
reparación calculada a partir de ambos NCA. (13) y (14). Tenga en cuenta que t min reparación calculada a partir de ambos NCA. (13) y (14). Tenga en cuenta que t min reparación calculada a partir de ambos NCA. (13) y (14). Tenga en cuenta que t min
se pueden repetir en eq. (14).
PAG pag F T FPAG pag F T FPAG pag F T FPAG pag F T FPAG pag F T F
LCL
(1 - 2)(1 - 2)
mi C.A mi C.A
1 24 t 3min1 24 t 3min1 24 t 3min
W 4 + 4 W +W 4 + 4 W +W 4 + 4 W +W 4 + 4 W +W 4 + 4 W +
3 16 sol 313 16 sol 313 16 sol 31
t mint min
4 5 + 2 (1 + ) W4 5 + 2 (1 + ) W4 5 + 2 (1 + ) W
2
(14)
PAG pag F T FPAG pag F T FPAG pag F T FPAG pag F T FPAG pag F T F
re 8 et minre 8 et minre 8 et minre 8 et min
(15)
(sol) Para un defecto de tipo ranura axial, donde el ancho ential (sol) Para un defecto de tipo ranura axial, donde el ancho ential
circunferencia de la ranura, W pag RE/ 2 mm (in.), El espesor mínimo para un circunferencia de la ranura, W pag RE/ 2 mm (in.), El espesor mínimo para un circunferencia de la ranura, W pag RE/ 2 mm (in.), El espesor mínimo para un circunferencia de la ranura, W pag RE/ 2 mm (in.), El espesor mínimo para un circunferencia de la ranura, W pag RE/ 2 mm (in.), El espesor mínimo para un
laminado de reparación, T min mm (in.) se calcula utilizandolaminado de reparación, T min mm (in.) se calcula utilizandolaminado de reparación, T min mm (in.) se calcula utilizandolaminado de reparación, T min mm (in.) se calcula utilizando
PAG pag F T FPAG pag F T FPAG pag F T FPAG pag F T FPAG pag F T F
LCL
(1 - 2)(1 - 2)
mi C.A mi C.A
re
8
+
re 4re 4
384 t 3min384 t 3min384 t 3min
4 +
re 4 mire 4 mire 4 mi
4 G + 24 G + 24 G + 2
11520 t 3min11520 t 3min11520 t 3min
6
(dieciséis)
donde el límite sobre la aplicabilidad de eq. (16) viene dada por < 1, donde donde el límite sobre la aplicabilidad de eq. (16) viene dada por < 1, donde
es el ángulo subtendido por el axial
ranura (radianes).
151
(H) El valor de mi C.A y 2 en las ecuaciones. (13) a (15), se considerará ( mi una · mi do)(H) El valor de mi C.A y 2 en las ecuaciones. (13) a (15), se considerará ( mi una · mi do)(H) El valor de mi C.A y 2 en las ecuaciones. (13) a (15), se considerará ( mi una · mi do)(H) El valor de mi C.A y 2 en las ecuaciones. (13) a (15), se considerará ( mi una · mi do)(H) El valor de mi C.A y 2 en las ecuaciones. (13) a (15), se considerará ( mi una · mi do)(H) El valor de mi C.A y 2 en las ecuaciones. (13) a (15), se considerará ( mi una · mi do)(H) El valor de mi C.A y 2 en las ecuaciones. (13) a (15), se considerará ( mi una · mi do)(H) El valor de mi C.A y 2 en las ecuaciones. (13) a (15), se considerará ( mi una · mi do)(H) El valor de mi C.A y 2 en las ecuaciones. (13) a (15), se considerará ( mi una · mi do)(H) El valor de mi C.A y 2 en las ecuaciones. (13) a (15), se considerará ( mi una · mi do)(H) El valor de mi C.A y 2 en las ecuaciones. (13) a (15), se considerará ( mi una · mi do)(H) El valor de mi C.A y 2 en las ecuaciones. (13) a (15), se considerará ( mi una · mi do)
0.5 y ( v California 2 · mi una/ mi do), respectivamente, tal como el laminado de reparación es 0.5 y ( v California 2 · mi una/ mi do), respectivamente, tal como el laminado de reparación es 0.5 y ( v California 2 · mi una/ mi do), respectivamente, tal como el laminado de reparación es 0.5 y ( v California 2 · mi una/ mi do), respectivamente, tal como el laminado de reparación es 0.5 y ( v California 2 · mi una/ mi do), respectivamente, tal como el laminado de reparación es 0.5 y ( v California 2 · mi una/ mi do), respectivamente, tal como el laminado de reparación es 0.5 y ( v California 2 · mi una/ mi do), respectivamente, tal como el laminado de reparación es 0.5 y ( v California 2 · mi una/ mi do), respectivamente, tal como el laminado de reparación es 0.5 y ( v California 2 · mi una/ mi do), respectivamente, tal como el laminado de reparación es 0.5 y ( v California 2 · mi una/ mi do), respectivamente, tal como el laminado de reparación es 0.5 y ( v California 2 · mi una/ mi do), respectivamente, tal como el laminado de reparación es
anisotrópica, es decir, las propiedades del material son diferentes en las direcciones
axial y circunferencial.
3.4.7 Impacto
(una) Para la reparación de componentes con fugas, el proveedor del (una) Para la reparación de componentes con fugas, el proveedor del
sistema de reparación deberá demostrar que el sistema de reparación es
capaz de soportar una baja velocidad 5 J (44,3 pulg-lb) de impacto de
acuerdo con el procedimiento descrito en Mandatory Apéndice VI.
(segundo) El espesor de reparación laminado, tal como fue diseñado por el presente (segundo) El espesor de reparación laminado, tal como fue diseñado por el presente
artículo, puede ser insuficiente para hacer frente a las cargas de impacto externas. Se
debe considerar la posibilidad de aumentar el espesor de reparación de laminado o
proporcionar otros métodos de protección.
3.4.8 Longitud axial de reparación
(una) A menos que se pueda demostrar que una longitud de reparación más (una) A menos que se pueda demostrar que una longitud de reparación más
corto es suficiente, el espesor de diseño de la lámina de reparación se extenderá
más allá de la zona dañada en el componente, L terminado, pormás allá de la zona dañada en el componente, L terminado, pormás allá de la zona dañada en el componente, L terminado, pormás allá de la zona dañada en el componente, L terminado, por
L terminado pag 2.5 dt / 2 L terminado pag 2.5 dt / 2 L terminado pag 2.5 dt / 2 L terminado pag 2.5 dt / 2 L terminado pag 2.5 dt / 2 L terminado pag 2.5 dt / 2 (dieciséis)
(segundo) Para reparaciones diseñados de acuerdo con el párrafo. 3.4.6, L terminado (segundo) Para reparaciones diseñados de acuerdo con el párrafo. 3.4.6, L terminado (segundo) Para reparaciones diseñados de acuerdo con el párrafo. 3.4.6, L terminado (segundo) Para reparaciones diseñados de acuerdo con el párrafo. 3.4.6, L terminado
será el más elevado de
L terminado pag máx. 2.5 dt / 2 o mi Automóvil club británico t repararL terminado pag máx. 2.5 dt / 2 o mi Automóvil club británico t repararL terminado pag máx. 2.5 dt / 2 o mi Automóvil club británico t repararL terminado pag máx. 2.5 dt / 2 o mi Automóvil club británico t repararL terminado pag máx. 2.5 dt / 2 o mi Automóvil club británico t repararL terminado pag máx. 2.5 dt / 2 o mi Automóvil club británico t repararL terminado pag máx. 2.5 dt / 2 o mi Automóvil club británico t repararL terminado pag máx. 2.5 dt / 2 o mi Automóvil club británico t repararL terminado pag máx. 2.5 dt / 2 o mi Automóvil club británico t repararL terminado pag máx. 2.5 dt / 2 o mi Automóvil club británico t repararL terminado pag máx. 2.5 dt / 2 o mi Automóvil club británico t reparar (17)
(do) La longitud total axial de la reparación está dada por(do) La longitud total axial de la reparación está dada por
L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio (18)
(re) Los extremos de la reparación deberán ser reducidos de si el espesor de (re) Los extremos de la reparación deberán ser reducidos de si el espesor de
reparación se rige por las cargas axiales (. Párrafos 3.4.4, 3.4.5, y 3.4.6). Una
conicidad mínima de aproximadamente 5: 1 debe ser utilizado.
(mi) La longitud de solapamiento también deberá estar diseñado para ser suficiente (mi) La longitud de solapamiento también deberá estar diseñado para ser suficiente
para transferir la carga axial.
3.4.9 Conexiones de componentes
(una) Las ecuaciones (3) a (12) se refieren a las tensiones en el sustrato (una) Las ecuaciones (3) a (12) se refieren a las tensiones en el sustrato
(componente) bajo combinaciones de presión nal inter y carga axial. Para los
accesorios, tales como curvas, reductores, tees, bridas y boquillas, los sistemas
de estrés son más complejas y pueden necesitar una mayor consideración. Los
cálculos pueden basarse en los multiplicadores de esfuerzo de presión para los
componentes tomados de la norma ISO 14692 o ISO 24817.
(segundo) El multiplicador de tensión de presión para curvas, reductores y (segundo) El multiplicador de tensión de presión para curvas, reductores y
otros componentes, donde la tensión de la membrana debido a la presión es la
misma que para el componente sencillo se tomará como unidad, y para tubo
tees se tomará como 2. El diámetro requerido para diseño de reparación es la
diámetro más grande de la componente.
3.4.10 Otras consideraciones de diseño. Los párrafos3.4.10 Otras consideraciones de diseño. Los párrafos
3.4.10.1 través 3.4.10.6 se puede aplicar si es apropiado.
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167. Parte 4 - artículo 4.1 ASME PCC-2 a 2015
3.4.10.1 Cargas externas
(una) Para resistir la presión externa o vacío aplicado al sistema de (una) Para resistir la presión externa o vacío aplicado al sistema de
reparación, el espesor mínimo de reparación, t min,reparación, el espesor mínimo de reparación, t min,reparación, el espesor mínimo de reparación, t min,
es dado por
t min pag re 3 (1 - 2) PAG mit min pag re 3 (1 - 2) PAG mit min pag re 3 (1 - 2) PAG mit min pag re 3 (1 - 2) PAG mit min pag re 3 (1 - 2) PAG mit min pag re 3 (1 - 2) PAG mit min pag re 3 (1 - 2) PAG mit min pag re 3 (1 - 2) PAG mi
2 mi do 2 mi do 2 mi do
1/3
(19)
(segundo) Para cargas del suelo, para evitar el colapso de un componente reparado (segundo) Para cargas del suelo, para evitar el colapso de un componente reparado
enterrado, la presión del suelo externa PAG ext, suelosenterrado, la presión del suelo externa PAG ext, suelosenterrado, la presión del suelo externa PAG ext, suelos
deberá ser menor que la resistencia al colapso del sistema de reparación, PAG dodeberá ser menor que la resistencia al colapso del sistema de reparación, PAG dodeberá ser menor que la resistencia al colapso del sistema de reparación, PAG do
PAG ext, el suelo <PAG ext, el suelo <
2 mi do2 mi do2 mi do
3 (1 - 2)3 (1 - 2)
t mint min
re
3
(20)
dónde
PAG ext, suelos pag 4PAG ext, suelos pag 4PAG ext, suelos pag 4PAG ext, suelos pag 4
DD h + D2 - re 22 - re 22 - re 28 + 13 h + D3 h + D2
2
suelo
dónde 2 Se define como ( v California 2 · mi una/ mi do).dónde 2 Se define como ( v California 2 · mi una/ mi do).dónde 2 Se define como ( v California 2 · mi una/ mi do).dónde 2 Se define como ( v California 2 · mi una/ mi do).dónde 2 Se define como ( v California 2 · mi una/ mi do).dónde 2 Se define como ( v California 2 · mi una/ mi do).dónde 2 Se define como ( v California 2 · mi una/ mi do).dónde 2 Se define como ( v California 2 · mi una/ mi do).dónde 2 Se define como ( v California 2 · mi una/ mi do).dónde 2 Se define como ( v California 2 · mi una/ mi do).dónde 2 Se define como ( v California 2 · mi una/ mi do).
(do) Para la reparación de componentes enterrados, véase el artículo 4.3, (do) Para la reparación de componentes enterrados, véase el artículo 4.3,
obligatoria Apéndice I para los requisitos técnicos adicionales.
3.4.10.2 cíclica Cargando
(una) carga cíclica se considerará en la evaluación de riesgos para la (una) carga cíclica se considerará en la evaluación de riesgos para la
aplicación del sistema de reparación.
(segundo) carga cíclica no se limita necesariamente a las cargas de (segundo) carga cíclica no se limita necesariamente a las cargas de
presión interna. cargas cíclicas térmicas y otras también se deben considerar
al evaluar la gravedad cíclico.
(do) Si el número previsto de presión u otros ciclos de carga es (do) Si el número previsto de presión u otros ciclos de carga es
inferior a 7.000 durante la vida de diseño, entonces la carga cíclica no
requiere consideración.
(re) Si el número predicho de presión u otros ciclos de carga excede 7000 (re) Si el número predicho de presión u otros ciclos de carga excede 7000
sobre la vida de diseño, a continuación, la carga cíclica se considerará el uso de
las ecuaciones. (21) y (22). Las ecuaciones son conservadoras para los números
más bajos de ciclos.
(mi) Si el número predicho de presión u otros ciclos de carga-ING excede 10 8 durante (mi) Si el número predicho de presión u otros ciclos de carga-ING excede 10 8 durante (mi) Si el número predicho de presión u otros ciclos de carga-ING excede 10 8 durante (mi) Si el número predicho de presión u otros ciclos de carga-ING excede 10 8 durante
la vida de diseño, a continuación, en las ecuaciones. (21) y (22), norte se pondrá a la vida de diseño, a continuación, en las ecuaciones. (21) y (22), norte se pondrá a la vida de diseño, a continuación, en las ecuaciones. (21) y (22), norte se pondrá a
10 8.10 8.
(F) Para el diseño de los defectos, que no presentan filtración párrafos. 3.4.4 (F) Para el diseño de los defectos, que no presentan filtración párrafos. 3.4.4
y 3.4.5, la cepa compuesto permisible en ambas direcciones circunferencial y
axial,
do y una, NCA. (10a) ydo y una, NCA. (10a) ydo y una, NCA. (10a) ydo y una, NCA. (10a) y
(10b), se reduce en el factor, F do, dónde F do es dado por(10b), se reduce en el factor, F do, dónde F do es dado por(10b), se reduce en el factor, F do, dónde F do es dado por(10b), se reduce en el factor, F do, dónde F do es dado por(10b), se reduce en el factor, F do, dónde F do es dado por(10b), se reduce en el factor, F do, dónde F do es dado por(10b), se reduce en el factor, F do, dónde F do es dado por
F do pag R 2 c +F do pag R 2 c +F do pag R 2 c +F do pag R 2 c +F do pag R 2 c +F do pag R 2 c +
1
2.888Log ( NORTE) - 7.108 (1 - R 2 do)2.888Log ( NORTE) - 7.108 (1 - R 2 do)2.888Log ( NORTE) - 7.108 (1 - R 2 do)2.888Log ( NORTE) - 7.108 (1 - R 2 do)2.888Log ( NORTE) - 7.108 (1 - R 2 do)2.888Log ( NORTE) - 7.108 (1 - R 2 do)
(21)
(sol) Para el diseño de fugas en las tuberías (párr. 3.4.6), el factor de (sol) Para el diseño de fugas en las tuberías (párr. 3.4.6), el factor de
servicio, F, en las ecuaciones. (13) a (15) se sustituye porservicio, F, en las ecuaciones. (13) a (15) se sustituye porservicio, F, en las ecuaciones. (13) a (15) se sustituye por
F pag 0,333 R 2 c +F pag 0,333 R 2 c +F pag 0,333 R 2 c +F pag 0,333 R 2 c +F pag 0,333 R 2 c +F pag 0,333 R 2 c +
1
2.888Log ( NORTE) - 7.108 (1 - R 2 do)2.888Log ( NORTE) - 7.108 (1 - R 2 do)2.888Log ( NORTE) - 7.108 (1 - R 2 do)2.888Log ( NORTE) - 7.108 (1 - R 2 do)2.888Log ( NORTE) - 7.108 (1 - R 2 do)2.888Log ( NORTE) - 7.108 (1 - R 2 do)
(22)
152
(H) Estas ecuaciones están destinadas para solamente cíclico carga de (H) Estas ecuaciones están destinadas para solamente cíclico carga de
presión interna, pero se pueden aplicar con precaución a cargas axiales, siempre
que permanezcan a la tracción, es decir, las ecuaciones no son aplicables para la
carga reversible.
Rendimiento 3.4.10.3 Fuego
(una) Los requisitos para la resistencia al fuego deberán ser identificadas en la (una) Los requisitos para la resistencia al fuego deberán ser identificadas en la
evaluación del riesgo.
(1) propagación de la llama y generación de humo también se (1) propagación de la llama y generación de humo también se
considerarán en la evaluación.
(2) Deberá tenerse debidamente en cuenta la respuesta del sistema de (2) Deberá tenerse debidamente en cuenta la respuesta del sistema de
reparación (sustrato de componente y el laminado de reparación). En muchos
casos no será necesaria una protección adicional contra el fuego, que el
componente original dañado todavía puede ser capaz de realizar satisfactoriamente
durante la corta duración de un evento de fuego.
(segundo) Las estrategias para lograr la resistencia al fuego pueden incluir los (segundo) Las estrategias para lograr la resistencia al fuego pueden incluir los
siguientes:
(1) aplicación de envolturas adicionales de material laminado de tal manera (1) aplicación de envolturas adicionales de material laminado de tal manera
que la reparación suficiente compuesto básico permanecerá intacto durante la
duración del evento de fuego
(2) aplicación de revestimientos externos intumescentes(2) aplicación de revestimientos externos intumescentes
(3) aplicación de intumescentes y otras energías materiales (3) aplicación de intumescentes y otras energías materiales
absorbentes dentro del laminado reparación
(4) uso de formulaciones de polímeros con propiedades retardantes de incendios (4) uso de formulaciones de polímeros con propiedades retardantes de incendios
específicos.
(do) Detalles adicionales de resistencia al fuego y métodos ción firemitiga- están (do) Detalles adicionales de resistencia al fuego y métodos ción firemitiga- están
contenidas en la norma ASTM E84 o ISO 14692.
3.4.10.4 Conductividad eléctrica
(una) Para las reparaciones a sustratos metálicos, es probable que las (una) Para las reparaciones a sustratos metálicos, es probable que las
propiedades del sustrato se satisfacer los requisitos de conductividad eléctrica.
(segundo) Cuando el sustrato es aislante, por ejemplo, FRP de vidrio, y (segundo) Cuando el sustrato es aislante, por ejemplo, FRP de vidrio, y
los requisitos de conductividad eléctrica se especifican, las propiedades de
conductividad eléctrica del sistema de reparación deben medirse para
asegurar que las características originales del sustrato se restauran.
(do) Conductividad eléctrica detalles de la prueba están contenidos en (do) Conductividad eléctrica detalles de la prueba están contenidos en
D149 ASTM o ISO 14692.
3.4.10.5 Compatibilidad Ambiental
(una) La idoneidad para el uso del sistema de reparación en el (una) La idoneidad para el uso del sistema de reparación en el
entorno de servicio se basa en las siguientes consideraciones.
(1) El entorno de servicio es el ambiente que se pondrá en (1) El entorno de servicio es el ambiente que se pondrá en
contacto laminado reparador. Puede ser o bien el ambiente externo o
interno.
(2) Cuando sea requerido por el entorno de servicio, el sistema de (2) Cuando sea requerido por el entorno de servicio, el sistema de
reparación debe ser protegido de la exposición UV (por ejemplo, la luz solar), el
agua y los productos químicos perjudiciales, ya sea como una característica
inherente del sistema de reparación o por la aplicación de recubrimiento o barrera
mecánica.
(segundo) La calificación del sistema de reparación (. Párrafo 3.2) se (segundo) La calificación del sistema de reparación (. Párrafo 3.2) se
asegurará de que el sistema de reparación es compatible con entornos
acuosos y de hidrocarburos a la temperatura de calificación. En general, los
polímeros termoestables son
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168. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1
compatible con una amplia gama de ambientes pero la consideración
debe darse cuando el ambiente es fuertemente ácido (pH < 3.5), debe darse cuando el ambiente es fuertemente ácido (pH < 3.5),
fuertemente alcalino (pH> 11), o es un disolvente fuerte, por ejemplo, fuertemente alcalino (pH> 11), o es un disolvente fuerte, por ejemplo,
metanol, tolueno en concentración superior a 25%.
(do) Cuando se desconoce la compatibilidad del sistema de reparación, a (do) Cuando se desconoce la compatibilidad del sistema de reparación, a
continuación, el proveedor del sistema de reparación deberá proporcionar una de las
siguientes para demostrar la compatibilidad:
(1) los datos de compatibilidad ambiental del proveedor de (1) los datos de compatibilidad ambiental del proveedor de
polímero, demostrando que el medio ambiente no es más agresivo que
ambientes acuosos o hidrocarburos a la temperatura de diseño.
(2) si no hay datos de compatibilidad del proveedor de polímero está (2) si no hay datos de compatibilidad del proveedor de polímero está
disponible, se requiere pruebas ambientales entonces específico. Los
resultados de los ensayos de acuerdo con uno de los siguientes
procedimientos de ensayo, ASTM D543, ASTM C581, ASTM D3681, ISO
10952 o equivalente, la comparación de la exposición del medio ambiente
específico y entorno acuoso al laminado de reparación a la temperatura de
diseño se llevarán a cabo. El sistema de reparación, se consideran
compatibles con el medio ambiente específico si los resultados de las pruebas
del entorno específico no son peores que para el medio ambiente acuoso.
(re) Cuando la erosión es la causa del proceso de degradación del material de (re) Cuando la erosión es la causa del proceso de degradación del material de
sustrato y el laminado de reparación está en contacto con el medio de erosión, a
continuación, el laminado de reparación puede sufrir la pérdida de material. El
proveedor de sistema de reparación deberá demostrar que a pesar de este potencial
pérdida de material laminado, el sistema de reparación debe sobrevivir durante el
tiempo de vida de reparación especificado.
3.4.10.6 catódica desprendimiento
(una) Para la reparación de componentes que están protegidos (una) Para la reparación de componentes que están protegidos
catódicamente, que puede ser necesaria para demostrar que la reparación no
despegarse debido al sistema de protección catódica.
(segundo) ASTMG8, ASTMG42, o ASTMG95 serán utilizados para (segundo) ASTMG8, ASTMG42, o ASTMG95 serán utilizados para
demostrar que la reparación no será susceptible de desprendimiento
sustancial bajo una corriente eléctrica impuesta.
3.4.11 Diseño de salida
(una) Las salidas de los cálculos de diseño de laminado reparador son (una) Las salidas de los cálculos de diseño de laminado reparador son
los siguientes:
(1) número de capas, n (2) longitud total reparación axial, L [ desde (1) número de capas, n (2) longitud total reparación axial, L [ desde (1) número de capas, n (2) longitud total reparación axial, L [ desde (1) número de capas, n (2) longitud total reparación axial, L [ desde (1) número de capas, n (2) longitud total reparación axial, L [ desde (1) número de capas, n (2) longitud total reparación axial, L [ desde
eq. (18)]
(segundo) El número de capas para fines de instalación es(segundo) El número de capas para fines de instalación es
norte pag t repararnorte pag t repararnorte pag t repararnorte pag t reparar
t capa t capa
(23)
dónde norte no deberá ser menor que 2 y redondeado al número entero más dónde norte no deberá ser menor que 2 y redondeado al número entero más dónde norte no deberá ser menor que 2 y redondeado al número entero más
próximo.
(do) El espesor de capa, t capa, puede determinarse a partir del grosor de los (do) El espesor de capa, t capa, puede determinarse a partir del grosor de los (do) El espesor de capa, t capa, puede determinarse a partir del grosor de los (do) El espesor de capa, t capa, puede determinarse a partir del grosor de los (do) El espesor de capa, t capa, puede determinarse a partir del grosor de los
cupones de prueba de tensión dividido por el número de capas utilizadas en la
preparación de los cupones.
153
3.5 Aprobación
Diseños de reparaciones de acuerdo con el presente artículo serán
autorizados por un ingeniero profesional (o equivalente internacional) o serán
efectuadas por una persona técnicamente competente, aceptada por el
propietario.
3.6 Recalificación
(una) Cuando ha habido un cambio en el sistema de reparación, entonces la (una) Cuando ha habido un cambio en el sistema de reparación, entonces la
prueba se especifica en los párrafos pertinentes.
3.6.1 y 3.6.2 se completará si es requerido por el Apéndice B no
mandatorio
(segundo) Si se encuentra el sistema de reparación modificado para que sea (segundo) Si se encuentra el sistema de reparación modificado para que sea
de menor rendimiento que el sistema original, entonces será tratado como un
nuevo sistema y validado de acuerdo con los requisitos del presente artículo.
(do) Si se encuentra el sistema de reparación modificado para que sea de (do) Si se encuentra el sistema de reparación modificado para que sea de
mayor rendimiento que el original del sistema, entonces puede ser tratado como un
nuevo sistema y validado de acuerdo con los requisitos del presente artículo o los
datos del Sistema de reparación originales pueden ser utilizados.
3.6.1 Para reparaciones de tipo A
(una) El ensayo debe ser realizado como se especifica en las secciones II-2 a (una) El ensayo debe ser realizado como se especifica en las secciones II-2 a
través de II-4 del apéndice Obligatorio II.
(segundo) Donde el sistema de reparación ha sido validado de acuerdo (segundo) Donde el sistema de reparación ha sido validado de acuerdo
con la sección II-6 del apéndice Obligatorio II, el sistema estará sujeto a la
prueba de supervivencia especificado en el párr. V-2.1 de Mandatory
Apéndice V.
3.6.2 Para reparaciones de tipo B
(una) El ensayo debe ser realizado como se especifica en las secciones II-2, (una) El ensayo debe ser realizado como se especifica en las secciones II-2,
II-3, y II-5 del apéndice Obligatorio II.
(segundo) Se requieren Aminimumof tres pruebas, y los resultados se (segundo) Se requieren Aminimumof tres pruebas, y los resultados se
compararán con LCL del sistema de reparación originales.compararán con LCL del sistema de reparación originales.compararán con LCL del sistema de reparación originales.
4 FABRICATION (Instalación)
4.1 Generalidades
El espesor de reparación para ser instalado se expresa como el
número de capas a aplicar (basado en el espesor mínimo por capa
determinado durante la validación); véase el párrafo. 3.4.11.
4.2 Materiales de construcción
Los materiales de construcción serán aquellos para los que se ha
completado la calificación y el diseño.
4.3 Condiciones de almacenamiento
(una) Almacenamiento de material deberá cumplir con las instrucciones del proveedor del (una) Almacenamiento de material deberá cumplir con las instrucciones del proveedor del
sistema de reparación.
(segundo) El MSDS será retenida para la referencia.(segundo) El MSDS será retenida para la referencia.
(do) Los materiales utilizados deben ser almacenados y controlados de acuerdo con las (do) Los materiales utilizados deben ser almacenados y controlados de acuerdo con las
normas de seguridad nacionales (por ejemplo, la OSHA o COSHH).
(15)
(15)
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169. (15)
Parte 4 - artículo 4.1 ASME PCC-2 a 2015
4.4 declaraciones de método
(una) La instalación de un sistema de reparación estará cubierta por una declaración (una) La instalación de un sistema de reparación estará cubierta por una declaración
de método, que se describe cada uno de los procedimientos principales que se llevarán
a cabo.
(segundo) De entrada a la declaración método proviene de las siguientes:(segundo) De entrada a la declaración método proviene de las siguientes:
(1) evaluación de riesgos (suministrado por el propietario)(1) evaluación de riesgos (suministrado por el propietario)
(2) las condiciones de trabajo (suministrado por el propietario)(2) las condiciones de trabajo (suministrado por el propietario)
(3) la información de diseño(3) la información de diseño
(una) las condiciones de operación de la planta, diseño, etc (suministrado por el (una) las condiciones de operación de la planta, diseño, etc (suministrado por el
propietario)
(segundo) diseño de la reparación (suministrado por el proveedor de sistema de (segundo) diseño de la reparación (suministrado por el proveedor de sistema de
reparación)
(4) información materiales para el sistema de reparación (podido suministrar el proveedor (4) información materiales para el sistema de reparación (podido suministrar el proveedor
del sistema de reparación)
(do) Típicamente, la declaración de método incluye informa- ción especificado en (do) Típicamente, la declaración de método incluye informa- ción especificado en
los párrafos. 4.4.1 a través de 4.4.5.
4.4.1 Salud y Seguridad
(una) Lista de materiales para ser manipulados, incluyendo copias de MSDS(una) Lista de materiales para ser manipulados, incluyendo copias de MSDS
(segundo) reglamentos nacionales de seguridad (por ejemplo, OSHA, COSHH) para el (segundo) reglamentos nacionales de seguridad (por ejemplo, OSHA, COSHH) para el
proceso de evaluación
(do) detalles de las medidas de protección personal que deben adoptarse(do) detalles de las medidas de protección personal que deben adoptarse
(re) lista de los peligros asociados con el equipo para ser reparado y el equipo (re) lista de los peligros asociados con el equipo para ser reparado y el equipo
en las proximidades de la zona de reparación con las medidas de protección
Diseño 4.4.2 Reparación
(una) detalles de laminado Lay-Up, incluyendo el número de vueltas, área de (una) detalles de laminado Lay-Up, incluyendo el número de vueltas, área de
reparación cubierta, y la orientación de las capas individuales de refuerzo (esto
puede ser presentado como una descripción escrita o un dibujo que incorpora
detalles estándar, tales como la superposición y la información de conicidad y la
longitud ahusada)
(segundo) detalles de procedimiento de preparación de la superficie, método ing (segundo) detalles de procedimiento de preparación de la superficie, método ing
INCLUYENDO de aplicación, el equipo a utilizar, y método de inspección
(do) detalles de relleno necesario para lograr un perfil exterior lisa (do) detalles de relleno necesario para lograr un perfil exterior lisa
antes de la aplicación del laminado reparación
4.4.3 Solicitud de reparación
(una) detalles de las limitaciones de tiempo entre las etapas de la reparación, por (una) detalles de las limitaciones de tiempo entre las etapas de la reparación, por
ejemplo, entre la preparación de superficies y laminación
(segundo) detalles del procedimiento de lay-up incluyendo si el laminado de (segundo) detalles del procedimiento de lay-up incluyendo si el laminado de
reparación se va a aplicar en etapas
(do) los detalles del procedimiento de curado incluyendo postcurado si es necesario(do) los detalles del procedimiento de curado incluyendo postcurado si es necesario
4.4.4 Aseguramiento de la Calidad
(una) detalles de los puntos de retención / de inspección durante la (una) detalles de los puntos de retención / de inspección durante la
aplicación del sistema de reparación (párr. 4.6 y obligatorio Apéndice VIII)
(segundo) detalles de cualquier material pruebas para ser llevado a cabo (si se especifica por (segundo) detalles de cualquier material pruebas para ser llevado a cabo (si se especifica por
el propietario o el proveedor del sistema de reparación)
(do) detalles de cualquier pruebas del sistema de presión para ser llevadas a cabo (véase la (do) detalles de cualquier pruebas del sistema de presión para ser llevadas a cabo (véase la
sección 6)
154
Tabla 5 Puntos Hold durante la instalación
Punto de espera Revisado por
Declaración de método instalador
preparación de materiales instalador
)reforzamiento
)polímero
preparación de la superficie de sustrato Instalador o supervisor
)inspección
perfil de relleno instalador
cheque etapa en el refuerzo estaba en marcha instalador
Las pruebas en el laminado de reparación Instalador o supervisor
)cura (dureza)
)espesor
)dimensiones
)inspección externa (véase la Tabla 6)
Test de presión Servicio de control
(re) valores de dureza Shore o Barcol deben utilizarse como una medida (re) valores de dureza Shore o Barcol deben utilizarse como una medida
campo de la cura.
(mi) valores de dureza medidos deben ser no menos de 90% del (mi) valores de dureza medidos deben ser no menos de 90% del
mínimo obtenido de cualificación sistema de reparación.
4.4.5 ambiental. El programa de instalación de reparación deberá proporcionar 4.4.5 ambiental. El programa de instalación de reparación deberá proporcionar
información sobre la eliminación de la ELA unusedmateri- y residuos.
4.5 Requisitos del instalador
El personal involucrado en la instalación de un sistema de reparación
deberán ser entrenados y calificados de acuerdo con el Apéndice VII
obligatoria.
Orientación 4.6 Instalación
(una) Systemsuppliers reparación deberán proporcionar instrucciones instala- (una) Systemsuppliers reparación deberán proporcionar instrucciones instala-
ción completos. Estas instrucciones deberán incluir (en su caso)
(1) condiciones ambientales aceptables de sitio en el momento de la reparación(1) condiciones ambientales aceptables de sitio en el momento de la reparación
(2) almacenamiento de material(2) almacenamiento de material
(3) preparación de la superficie de sustrato(3) preparación de la superficie de sustrato
(4) material de transferencia de carga(4) material de transferencia de carga
(5) de mezcla de polímero(5) de mezcla de polímero
(6) laminado estaba en marcha(6) laminado estaba en marcha
(7) consolidación de laminado(7) consolidación de laminado
(8) cura(8) cura
(9) puntos de espera claves(9) puntos de espera claves
(segundo) Otros detalles de estos requisitos se pueden encontrar en el (segundo) Otros detalles de estos requisitos se pueden encontrar en el
Apéndice Obligatorio VIII.
(do) Los puntos clave de retención que se pueden observar durante una reparación (do) Los puntos clave de retención que se pueden observar durante una reparación
se resumen en la Tabla 5.
(15)
(15)
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170. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1
Fig. 1 Esquema de un Sistema de reparación y Localización de Defectos
defecto externo
delaminación interfaz
DEBOND
laminado interno
defecto
Sustrato, pared de la tubería
compuesto de reparación
defecto interno
(re) Los resultados de las pruebas en el laminado de reparación se compararán con (re) Los resultados de las pruebas en el laminado de reparación se compararán con
los datos de calificación. los valores de aceptación de los resultados de las pruebas serán
prestados por el proveedor del sistema de reparación antes de la reparación de
instalación del sistema.
4.7 Las reparaciones en directo
(una) Las reparaciones a que no presentan filtración, sistemas de procesos (una) Las reparaciones a que no presentan filtración, sistemas de procesos
vivos son posibles, siempre que los riesgos asociados se consideran plenamente
en la evaluación del riesgo de la operación. Esto debe incluir cualquier peligro
hacia y desde circundante equipos además del componente que está siendo
reparado.
(segundo) Los tracción (radial) tensiones inducidas en la unión (segundo) Los tracción (radial) tensiones inducidas en la unión
adhesiva como resultado de las diferencias de contracción térmica entre
el compuesto y sustrato componente sobre la eliminación de las cargas
vivas deben ser insignificante.
5 EXAMEN
5.1 Introducción
En esta sección se proporciona orientación sobre los ción postinstalla- / cuestiones
operativas de los sistemas de reparación.
(una) La instalación de un sistema de reparación no debe afectar a las (una) La instalación de un sistema de reparación no debe afectar a las
inspecciones internas que se pueden llevar a cabo.
(segundo) Los principales problemas para el examen no destructivo del sistema de (segundo) Los principales problemas para el examen no destructivo del sistema de
reparación son
(1) la inspección de laminado reparador (compuesto)(1) la inspección de laminado reparador (compuesto)
(2) la inspección de la calidad de la unión entre el laminado de (2) la inspección de la calidad de la unión entre el laminado de
reparación y el sustrato
(3) la inspección del sustrato(3) la inspección del sustrato
(do) La estructura básica de una reparación de material compuesto en este contexto se (do) La estructura básica de una reparación de material compuesto en este contexto se
considera en la Fig. 1.
5.2 defectos dentro del sistema de reparación
(una) El proveedor de sistema de reparación deberá proporcionar criterios de (una) El proveedor de sistema de reparación deberá proporcionar criterios de
inspección visual stalació postin-. Orientación sobre defectos y límites
permisibles que pueden ser de importancia se dan en la Tabla 6.
(segundo) El instalador debe tener cuidado de asegurarse de que estos defectos (segundo) El instalador debe tener cuidado de asegurarse de que estos defectos
no se forman durante la aplicación del sistema de reparación.
155
5.3 La reparación de defectos dentro del sistema de reparación
(una) Las zonas secas en la capa superficial rica en polímero se (una) Las zonas secas en la capa superficial rica en polímero se
pueden reparar por abrasión y la limpieza de la zona afectada y luego
mojar con más polímero.
(segundo) Las reparaciones que contienen defectos que excedan los límites de (segundo) Las reparaciones que contienen defectos que excedan los límites de
la Tabla 6 deberán ser eliminados en su totalidad y una nueva reparación instalados.
Sin embargo, en el acuerdo con el propietario, la eliminación local de la zona dañada
y reaplicación de los materiales del sistema de reparación a esta área son
admisibles si el proveedor del sistema de reparación puede demostrar que esto va a
restaurar el pleno rendimiento de la reparación.
5.4 Métodos de inspección
5.4.1 Prueba de Tap. La prueba del grifo se puede utilizar para identificar 5.4.1 Prueba de Tap. La prueba del grifo se puede utilizar para identificar
delaminaciones y huecos en el laminado curado que sonido hueco en
comparación con una superficie sólida. En la prueba del grifo, la superficie de la
estructura se sangra a mano utilizando un objeto contundente duro, tal como
un martillo tapping [menos de 60 g (2 oz)], sonando varita, o una moneda. Este
método se utiliza a menudo como el primer método de inspección, que puede
ser seguida por otras técnicas NDE.
Orientación Proveedor Sistema 5.4.2 reparación. Consulte la reparación de Orientación Proveedor Sistema 5.4.2 reparación. Consulte la reparación de
proveedor de sistemas para orientación sobre los métodos de control del sistema de
reparación.
Estrategia de sustitución del sistema 5.5 Reparación
(una) El mantenimiento y la estrategia de sustitución para sistemas de (una) El mantenimiento y la estrategia de sustitución para sistemas de
reparación serán una función del tipo de defecto original en el componente.
(segundo) Para los sistemas de proceso sobre el suelo, la inspección visual (segundo) Para los sistemas de proceso sobre el suelo, la inspección visual
del laminado de reparación de defectos de acuerdo con la Tabla 6 se
recomienda como parte de la estrategia de mantenimiento. La frecuencia de
inspección debe ser determinado de acuerdo con la evaluación de riesgos. Si
los defectos se encuentran, entonces se requiere una evaluación adicional.
(do) Si la evaluación determina que se requiere el reemplazo, a continuación, (do) Si la evaluación determina que se requiere el reemplazo, a continuación,
las opciones de reemplazo incluyen
(1) eliminación de la reparación (por ejemplo, a través de ultra-alta chorro de (1) eliminación de la reparación (por ejemplo, a través de ultra-alta chorro de
agua a presión) y la sustitución
(2) reparar laminado reparador. En este caso el laminado dañado (2) reparar laminado reparador. En este caso el laminado dañado
reparación deberá ser considerado como el defecto de
(15)
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171. (15)
Parte 4 - artículo 4.1 ASME PCC-2 a 2015
Tabla 6 Tipo de defecto y los límites permisibles para el forro compuesto
Sección reparación Defecto Límites permisibles
material de reparación y Compruebe que el material de sustrato son aquellos ...
sustrato antes de especificada por el diseño
solicitud de reparación
Los cambios en la geometría área de reparación de estar libre de cambios bruscos de
geometría [todos los radios> 5 mm (0,2 in.)], o la geometría
afilado para ser carenada-in
preparación del soporte De acuerdo con la especificación del sistema de reparación
catión
extensión axial para estar en conformidad con el diseño
Temperatura de la superficie De acuerdo con el diseño de reparación
Defecto Las dimensiones no exceden aquellos para los cuales
la reparación se ha diseñado la naturaleza del defecto a ser
aquello para lo cual la reparación
ha sido designado
Ubicación de la reparación extensión axial y el posicionamiento para estar en ajustan
bailar con diseño
Interfaz delaminación prueba del grifo puede indicar la presencia de la desunión en los extremos
Ninguno de reparación
capa rica en polímero grietas Ninguno (comprobar filetes adhesivas)
Exteriores materia, ampollas, y pozos 10 mm máximo (0,4 pulg.) De ancho, 2,5 mm
(0,1 in.) De altura
Las arrugas No Paso cambios en el espesor mayor que
2,5 mm (0,1 pulg.) De altura
agujeritos Ninguno más profundo que la capa rica en polímero
color del polímero Uniforme
Los puntos secos Ninguna
laminado compuesto orientación de las fibras Tal como se especifica en el diseño
No impregnado de fibra / seco Ninguna
Expuesto, bordes de corte / fibras Ninguna
Asunto extranjero Ninguna
extensión axial y el posicionamiento de la reparación Tal como se especifica en el diseño no se extiende más allá de la
superficie preparada
fines de diseño y una nueva reparación, concebido según el párrafo. 3.4
(3) la reparación localizada de la zona dañada, párr. 5.3(3) la reparación localizada de la zona dañada, párr. 5.3
5.5.1 Defectos externos. Para defectos externos, se supone que un 5.5.1 Defectos externos. Para defectos externos, se supone que un
mayor deterioro del defecto se detiene en la aplicación del laminado
reparador. Por lo tanto, themaintenance strategywill ser asegurar que el
laminado de reparación permanece intacta, es decir, el laminado de
reparación no se daña o se deslamina en parte del sustrato.
5.5.2 Defectos la pared de los internos o
(una) Para la corrosión interna o defectos través de la pared, un mayor (una) Para la corrosión interna o defectos través de la pared, un mayor
deterioro o el crecimiento del defecto puede continuar a pesar de la aplicación
del laminado reparación. Por lo tanto, además de los requisitos establecidos en
el párrafo. 5.5.1, la estrategia de mantenimiento debe asegurarse de que el
interno
156
defecto no crece a un tamaño mayor que asumido en el diseño de la
reparación o de que el laminado reparador no se deslamina desde el
sustrato componente.
(segundo) La frecuencia de inspección debe ser determinado de acuerdo (segundo) La frecuencia de inspección debe ser determinado de acuerdo
con la evaluación de riesgos.
(do) Si la evaluación determina que el diseño del sistema de reparación ya no es (do) Si la evaluación determina que el diseño del sistema de reparación ya no es
apto para el propósito, a continuación, opciones de mantenimiento / reparación deben
ser considerados, como se describe en ASME PCC-2.
PRUEBA DE PRESIÓN DEL SISTEMA 6
(una) Systempressure prueba, si es necesario, se manera especificada por el (una) Systempressure prueba, si es necesario, se manera especificada por el
propietario.
(segundo) Todas las reparaciones deben ser curadas de acuerdo con las instrucciones del (segundo) Todas las reparaciones deben ser curadas de acuerdo con las instrucciones del
proveedor de sistema de reparación antes de la prueba de presión.
(15)
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172. (15)
ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1
(do) Una prueba de servicio de no menos de 1,0 veces la presión / operativo (do) Una prueba de servicio de no menos de 1,0 veces la presión / operativo
ing de obra se llevará a cabo durante un período de al menos 60 min sobre la
cual se registrarán los cambios en la presión y la temperatura. Cualquier signo
de fuga o indicación del fracaso de la reparación de laminado deberán ser
causa de rechazo de la reparación.
(re) Si la presión de prueba es superior a la presión para la cual se ha (re) Si la presión de prueba es superior a la presión para la cual se ha
diseñado el sistema de reparación, entonces esta presión más alta será
considerado como un caso de diseño separada. Para los propósitos del
cálculo, la condición de prueba se puede tratar como una carga ocasional.
(mi) El artículo 5.1 de la presente norma se puede utilizar para Ance guid- para la (mi) El artículo 5.1 de la presente norma se puede utilizar para Ance guid- para la
prueba de presión del sistema.
7. REFERENCIAS
7.1 Códigos y los estándares mencionados
La siguiente es una lista de las publicaciones referenciadas en el presente artículo.
API 579 / ASME FFS-1, la aptitud para el servicio (última
edición)
API 620-2008, Diseño y construcción de grandes,
Soldado, tanques de almacenamiento de baja presión API 650-2007, tanques
soldados de acero para almacenamiento de petróleo Editorial: Instituto Americano del
Petróleo (API),
1220 L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
ASME B31.1-2010, Power tuberías ASME
B31.3-2008, tuberías de proceso
ASME B31.4-2009, tubería Sistemas de Transporte para
Hidrocarburos líquidos y otros líquidos ASME B31.8-2010, Gas
Transmission and Distribution
Los sistemas de tuberías
ASME B31G-1991, Manual: Determinar restante
Corroídos fuerza de Tuberías: Suplemento al Código B31 - tubería de
presión
ASME para calderas y recipientes a presión Código de 2010 (última
edición)
ASME PCC-2-2011, Reparación de Equipos y Presión
Tubería
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 Ley Drive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org) ASTM A106-2008,
Especificación estándar para Seamless
De carbono de tubos de acero para servicio de alta temperatura ASTM
C581-2003, Práctica estándar para determinar
Resistencia química de las resinas termoestables utilizadas en
estructuras reforzadas con vidrio para servicio de líquidos
D149-1997 ASTM, Método de prueba estándar para dieléctrica
Tensión de disparo y la rigidez dieléctrica de sólidos materiales de
aislamiento eléctricos de potencia a frecuencias comerciales
157
ASTMD543-2006, Prácticas estándar para evaluar la
La resistencia de los plásticos a los reactivos químicos ASTM D648-2007,
Método de prueba estándar para la desviación
Temperatura de plásticos bajo la flexión carga en la posición de canto
ASTM D695-2010, Método de prueba estándar para
Propiedades de Compresión de Plásticos Rígidos D790-2007 ASTM, Método
de prueba estándar para la flexión
Las propiedades de no reforzadas y plásticos reforzados y materiales
aislantes
ASTM D1598-2002, Método de prueba para el tiempo hasta el fallo
de Tuberías de Plástico Bajo constante D1599-1999 ASTM presión
interna, Método de prueba para Tiempo Corto
Presión falla hidráulica de tubería plástica, entubado y accesorios
ASTM D2240-2005, Método de prueba estándar para Caucho
Propiedad - Dureza de durómetro ASTM D2583-2007, Método de
prueba estándar para
Dureza de penetración de los plásticos rígidos por medio de un Impresor
Barcol
ASTM D2992-2006, Práctica para hidrostática Obtención
o Presión de Base para la fibra de vidrio reforzada resina termoestable
tuberías y conexiones D3039-2008 ASTM, Método de prueba estándar
para la tracción
Propiedades del Polímero Matrix Composite Materials ASTM
D3165-2007, Método de prueba estándar para la fuerza
Propiedades de los adhesivos en Shear por la tensión de carga de una sola
junta de solapa laminada Asambleas ASTM D3681-2001, Método de prueba
estándar para la Química
La resistencia de la fibra de vidrio de tuberías (con fibra de vidrio reforzado
con resina termoestable) en un D5379-2005 desviada Condición ASTM,
Método de prueba estándar para Shear
Propiedades de los materiales compuestos por el método de haz de
V-muescas
ASTMD5868-2001, Método de prueba estándar para la vuelta al cizallamiento
La adhesión de plástico reforzado con fibra (FRP) D6604-2000
Bonding ASTM, Práctica estándar para la Copa
Temperaturas de transición de Hidrocarburos Resinas por calorimetría
diferencial de barrido ASTMD6641-2009, Método de prueba estándar para la
compresión
sivos Propiedades de Polymer Matrix Materiales compuestos utilizando una
compresión carga combinada (CLC) accesorio de prueba
ASTM E84-2010, Método de prueba estándar para la superficie
Características de combustión de materiales de construcción ASTM
E831-2006, Método de prueba estándar para Lineal
Expansión térmica de materiales sólidos por análisis termomecánico
ASTM E1640-2009, Método de prueba estándar para
Asignación de la temperatura de transición vítrea por análisis
mecánico dinámico ASTM G8-1996, Métodos de prueba estándar para
catódica
La desunión de Pipeline Revestimientos ASTM G42-2011, Método de
prueba estándar para catódica
La desunión de Pipeline revestimientos sometidos a temperaturas
elevadas
Derechos de autor 2015 por la Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos.
Ninguna reproducción puede hacerse de este material sin el consentimiento por escrito de ASME.
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داوم ىسدنهم ىملع عجرم
material con copyright con licencia para Universidad de Toronto por Thomson Scientific, Inc. (www.techstreet.com). Esta copia descargada en 04/03/2015 09:04:20 -0600 por usuario autorizado logan Ahlstrom. No se permite la reproducción adicional o distribución.

173. Parte 4 - artículo 4.1 ASME PCC-2 a 2015
ASTM G84-1989, Práctica estándar para la medición de
Tiempo de humedad en las superficies expuestas a la humectación
condiciones que en el Ensayo de corrosión atmosférica ASTM G95-2007,
Método de prueba estándar para catódica
Prueba de desprendimiento de Pipeline Revestimientos (Attached método de celdas)
Editorial: Sociedad Americana para Pruebas y Materiales
(ASTM), 100 Barr Harbor Drive, PO Box C700, West Conshohocken,
PA 19428-2959 (www.astm.org)
D100-05 AWWA, tanques soldados de acero al carbono para el Agua
Almacenamiento
AWWA D103-97, Fábrica revestida tanques de acero atornillada
Almacenamiento de agua
Editorial: AmericanWaterWorksAssociation (AWWA),
6666 West Quincy Avenue, Denver, CO 80235 (www.awwa.org)
BS EN 59: 1977, Medición de dureza por medio de la
Impresor Barcol una
BS EN 1465: 1995, Determinación de corte superpuesto a la tracción
Fuerza de rígido a rígido Asambleas servidumbre BS EN 13121-2:
2003, tanques de PRFV y vasos de uso
En la tierra
BS 7910: 1999, Guía de métodos para evaluar la
La aceptabilidad de defectos en estructuras metálicas PD 5500,
Especificación para Unfired soldado por fusión
Recipientes a presión
Editorial: British Standards Institution, Inc. (BSI), 12110
Sunset Hills Road, Reston, VA 20190-5902 (www.bsigroup.com)
ISO 75-1993, Plásticos - Determinación de la temperatura
Deformación Bajo Carga de
ISO 178: 2001, Plásticos - Determinación de la flexión
propiedades
ISO 527: 1993, Plásticos - Determinación de la tracción
propiedades
ISO 604-2002, propiedades de compresión de plásticos ISO 868: 2003,
plásticos y ebonita - Determinación de
La sangría de dureza por medio de un durómetro (dureza Shore)
ISO 8501: 1988, Preparación de acero Sustratos Antes
Aplicación de pinturas y productos relacionados ISO 8502: 1992,
Pruebas para la evaluación de Acero
Limpieza
ISO 8503: 1988, la superficie de las características de rugosidad
Chorreado sustratos de acero
ISO 8504: 2000, Preparación de la superficie Métodos ISO 10952: 1999,
plásticos Sistemas de tuberías - Glass
Reforzado con plásticos termoestables (GRP) Tuberías y accesorios -
Determinación de la resistencia al ataque químico desde el interior de
una sección en una condición desviada
ISO 11357-2: 1999, Plastics - diferencial de barrido
Calorimetría de barrido (DSC) - Parte 2: Determinación de la Temperatura de
transición vítrea
158
ISO 11359-2: 1999, Plásticos - termomecánica
Análisis (TMA) - Parte 2: Determinación del coeficiente de dilatación
térmica lineal y temperatura de transición vítrea
ISO13623: 2000, PetroleumandNatural Gas Industrias-
Pipeline Sistemas de transporte ISO 14126-1999, Fiber-Reinforced
Plastic Composites -
Determinación de las propiedades compresión en la dirección
In-Plane
ISO14692: 2002, PetroleumandNatural Gas Industrias-
Plástico reforzado con vidrio (GRP) Las tuberías ISO 15.649-2001,
Petróleo y Gas Natural
Industrias - Tubería
ISO 24817: 2006, petróleo, petroquímica y natural
Industrias de gas Reparaciones -Composite para Tuberías -
Calificación y Diseño, instalación, pruebas e inspección Editorial:
Internacional Organización para
Normalización (ISO), Secretaría Central, 1, cap. de la Voie-Creuse,
Case postale 56, CH-1211 Gene`ve 20, Suiza / Suisse (www.iso.org)
7.2 Códigos y normas relacionadas
Los siguientes códigos y normas están relacionadas. A menos que se
especifique lo contrario, el estándar más reciente (última edición) disponible
puede ser utilizado. ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección
III,
División 1, Subsección ND (ND-3611.2), Diseño de tuberías
Requisitos / General / Límites / estrés de aceptabilidad
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección III,
División 1, Subsección ND [ND-3672.6 (a)], Diseño de tuberías /
Requisitos Generales / Expansión y Flexibilidad / hincapié / ASME
B31.5 estrés Rango, ASME B31.9 tuberías de refrigeración, servicios de
construcción ASME B31.11, un tubo de transporte de lodos sistemas
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 Ley Drive,
PO Box 2900, Fairfield, NJ 07007-2900
(Www.asme.org)
ASTM D638, Método de prueba estándar para la tracción
Propiedades de los plásticos
ASTM D696, Método de prueba estándar para el coeficiente de
Expansión térmica lineal de Plastics entre -30 ° C y 30 ° C con vítreo
de sílice Dilatómetro ASTMD903, Método de prueba estándar para Peel
o Stripping
Fuerza de adhesivo Bonds ASTM D1763, Especificación Estándar para
Resinas de Epoxy D2105 ASTM, Método de prueba estándar para
Longitudinal
Propiedades de tracción de “fibra de vidrio” (Glass-FiberReinforced
termoestable de resina) D2344 y tubos de ASTM, Método de prueba
estándar para Corto-Beam
Fuerza de la matriz polimérica Materiales Compuestos y sus
laminados
Derechos de autor 2015 por la Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos.
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174. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1
ASTM D2837, Método de prueba estándar para la obtención de
Base de diseño hidrostático de materiales de tuberías termoplásticas
D3846 de ASTM, Método de prueba estándar para In-Plane Shear
Fuerza de plásticos reforzados
ASTM F412, Estándar Terminología relacionada con plástico
Los sistemas de tuberías
Editorial: Sociedad Americana para Pruebas y Materiales
(ASTM), 100 Barr Harbor Drive, PO Box C700, West Conshohocken,
PA 19428-2959 (www.astm.org)
AWWA C-150 / A21.51, normalizado para el espesor de diseño
de tubería de hierro dúctil
AWWA C-151 / A21.51, Norma para tubería de hierro dúctil,
Moldeada de forma centrífuga, de agua u otros líquidos AWWA C-200, Norma
para Acero Tubería de agua de 6 pulg. Y
mayor
AWWA M-11, de tubos de acero - Una Guía para el Diseño y
Instalación
Editorial: AmericanWaterWorksAssociation (AWWA),
6666 West Quincy Avenue, Denver, CO 80235 (www.awwa.org)
159
BS 2782: Parte 10, Método 1001, Medición de
La dureza por medio de un Barcol Impresser Editorial: British
Standards Institution, Inc. (BSI), 12110
Sunset Hills Road, Descansa en, VA 20190
(Www.bsigroup.com)
CSWIP, CSWIP-GRP-1-96 y CSWIP-GRP-2-96, según
ISO 8503
NTS-GRP-FJS / 01 y NTS-GRP-INSP / 01, NTS GRP
Directrices para los regímenes de aprobación de los instaladores, carpinteros,
supervisores e inspectores ISO EN 13121, los tanques de PRFV y vasos de uso
Sobre
Suelo
ISO 14129, plástico reforzado con fibra composites -
Determinación de la respuesta al estrés / deformación en cizalla-Plane
Shear, Incluyendo el In-Plane Shear módulo y resistencia, por el
método de ensayo de 45 grados Tensión Plus orMinus
ISO 15310, plástico reforzado con fibra composites -
Determinación de los In-Plane módulo de corte de la placa de torsión
Método Editorial:
Internacional Organización para
Normalización (ISO), Secretaría Central, 1, cap. de la Voie-Creuse,
Case postale 56, CH-1211 Gene`ve 20, Suiza / Suisse (www.iso.org)
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175. (15)
Parte 4 - artículo 4.1, Anexo I Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Artículo 4.1, Anexo I Obligatoria
Hoja de datos de diseño
Este Obligatorio Apéndice proporciona un ejemplo de una hoja de datos de diseño como referencia en el párrafo. 3.3 del artículo 4.1.
160
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176. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1, Anexo I Obligatoria
Hoja de Datos de Reparación de Componentes
Esta hoja de datos de componentes de reparación será la base del alcance del trabajo del cliente y ser utilizado en la preparación de una solución de diseño. Una hoja deberá ser
completada para cada tipo de reparación requerida. Siempre que sea posible, deben proporcionarse las fotografías (digitales) de las áreas defectuosas.
NOTAS GENERALES:
(A) Para los cálculos de diseño original, isométricos componentes se añaden a esta hoja de datos. (B) Cargas serán definidos como
“sostenido” o “ocasional” en la columna Comentarios.
Detalles del cliente
Dirección de
contacto de la
empresa
Código postal
Teléfono Fax
E-mail
Referencia laboral
País
Detalles de los componentes
Componente apoya
Accesibilidad Ubicación
Cantidad
Wall diámetro externo de
identificación de componente de
referencia Componente
Especificación Componente
Material / grado espesor de
temperatura media
recubrimiento Componente (existente)
diseño
máximo
por ejemplo, enterrados, perchas, bastidores de tubos, traviesas, bloques de empuje
por ejemplo, dentro, fuera
Evaluación de riesgos
Requisitos de reparación (ver párr. 1.2)
tipo de reparación
Requerido por vida de reparación Otros
datos
Componente de carga de
presión axial
Otro momento de
flexión
Operando Diseño Prueba comentarios
por ejemplo, A o B
diseño
mínimo
funcionamiento
mínima
de funcionamiento
máxima
161
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177. Parte 4 - artículo 4.1, Anexo I Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Reparación de Componentes Hoja de Datos (Continúa)
Detalles del Área de defectos
Adjuntar dibujos del sistema del proceso, informes de inspección, etc., cuando estén disponibles. Indique si existen restricciones de acceso y la proximidad a otros
equipos.
Reparación especificación del
tipo de defecto Naturaleza del
defecto de tamaño proyectado
Efecto Causa tamaño actual
PMTP
Área de la
corrosión
externa
perforada
Profundidad
Profundidad
erosión
interna
NOTA GENERAL: PSMA / MAOP / RP es la presión máxima de trabajo / funcionamiento admisible como se define en ASME B31G, API 579 / ASME FFS-1, BS
7910, u otro método de cálculo.
Condiciones anticipados durante la ejecución de la reparación
temperatura del tubo de
Humedad Temperatura
ambiente
Las limitaciones del entorno
externo
mínimo
mínimo
máximo
máximo
Instalaciones para ser suministrado por el cliente / Instalación (preparación de la superficie., Etc.)
Otra información
NOTA GENERAL: Esto debe incluir cualquier comentario sobre reparaciones anteriores, los requisitos de protección contra incendios, cálculos de diseño
disponibles, etc.
Preparado por: Fecha:
162
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178. (15)
ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1, Apéndice II Obligatoria
Artículo 4.1, Apéndice II obligatoria de datos de
calificación para el sistema de reparación
II-1 INTRODUCCIÓN
Este apéndice describe obligatoria los datos de calificación que el
proveedor del sistema de reparación facilitará a estar en conformidad con el
presente artículo.
(una) Todas las pruebas de aptitud se pueden realizar usando el mismo material de (una) Todas las pruebas de aptitud se pueden realizar usando el mismo material de
sustrato, preparación de la superficie, laminado reparador, material de transferencia de
carga (si es necesario), capa de imprimación (si es necesario), de adherencia
interlaminar (si es necesario), método de aplicación, y el protocolo de curado (véase el
párrafo. 1.1 del artículo 4.1).
(segundo) pruebas de calificación se completó de acuerdo con la (segundo) pruebas de calificación se completó de acuerdo con la
norma de prueba en la Tabla 1.
(do) Cambios a las normas de ensayo no requerirán pruebas de (do) Cambios a las normas de ensayo no requerirán pruebas de
calificación que se repita.
II-2 DE DATOS PARA LA REPARACIÓN LAMINADO
Se requieren los siguientes datos:
(una) capa o capa de grosor del material laminado de reparación (una) capa o capa de grosor del material laminado de reparación
(compuesto).
(segundo) módulo de tracción, deformación a la rotura, y resistencia en la (segundo) módulo de tracción, deformación a la rotura, y resistencia en la
dirección circunferencial determinada por la prueba de acuerdo con la Tabla 1 del
artículo 4.1.
(do) módulo de tracción, deformación de rotura y la fuerza en la dirección (do) módulo de tracción, deformación de rotura y la fuerza en la dirección
axial determinada por la prueba de acuerdo con la Tabla 1 del artículo 4.1.
(re) la relación de Poisson en la dirección circunferencial (es decir, dirección de la (re) la relación de Poisson en la dirección circunferencial (es decir, dirección de la
carga circunferencial, axial contracción) determinó mediante la prueba de acuerdo con
la Tabla 1 del artículo 4.1.
(mi) módulo de corte determinado por ensayo de acuerdo con la Tabla 1. La (mi) módulo de corte determinado por ensayo de acuerdo con la Tabla 1. La
geometría de la muestra de ensayo debe ser como se muestra en la Fig. II-1.
La Fig. II-1 Muestra de prueba Geometría
2
1
3
Para G 31Para G 31
163
(F) Alternativamente, el módulo de cizallamiento de la matriz polimérica puede ser (F) Alternativamente, el módulo de cizallamiento de la matriz polimérica puede ser
utilizado.
(sol) dureza Barcol o dureza Shore determinaron mediante la prueba de acuerdo (sol) dureza Barcol o dureza Shore determinaron mediante la prueba de acuerdo
con la Tabla 1 del artículo 4.1.
(H) T sol o HDT para el polímero sometido a la misma historia térmica como (H) T sol o HDT para el polímero sometido a la misma historia térmica como (H) T sol o HDT para el polímero sometido a la misma historia térmica como
reparaciones aplicadas en el sitio, determinada por la prueba de acuerdo con la
Tabla 1 del artículo 4.1.
(yo) coeficiente de expansión térmica en las direcciones axiales y (yo) coeficiente de expansión térmica en las direcciones axiales y
circunferenciales determinadas por uno de los siguientes:
(1) medición (Tabla 1 del artículo 4.1)(1) medición (Tabla 1 del artículo 4.1)
(2) cálculo(2) cálculo
(3) por referencia a la literatura técnica pertinente(3) por referencia a la literatura técnica pertinente
II-3 DATOS PARA LA REPARACIÓN / interfase del sustrato
Los objetivos de las siguientes pruebas no son para producir datos para su uso
en el diseño. La intención es demostrar que una unión adhesiva puede lograrse de
una resistencia adecuada anddurabilitywith el método de preparación de reparación
de laminado y la superficie. Tenga en cuenta que las mediciones de intensidad a
corto plazo no son necesariamente un buen indicador del rendimiento a largo plazo.
(una) Los siguientes ensayos de corte de vuelta se llevarán a cabo:(una) Los siguientes ensayos de corte de vuelta se llevarán a cabo:
(1) Lap prueba strengthdeterminedby de cizallamiento de acuerdo con la Tabla 1.(1) Lap prueba strengthdeterminedby de cizallamiento de acuerdo con la Tabla 1.
(una) Esta prueba de corta duración a temperatura ambiente, se utiliza (una) Esta prueba de corta duración a temperatura ambiente, se utiliza
para determinar la resistencia al cizallamiento promedio o el locus de la insuficiencia
(reparación laminado restante en un mínimo de 30% de la zona de servidumbre).
(segundo) resistencia al cizallamiento del solapado promedio mínimo (segundo) resistencia al cizallamiento del solapado promedio mínimo
de 4 MN / m 2 ( 580 psi) se demostrará para sustratos metálicos.de 4 MN / m 2 ( 580 psi) se demostrará para sustratos metálicos.de 4 MN / m 2 ( 580 psi) se demostrará para sustratos metálicos.
(do) Alternativamente, se demostró que la unión adhesiva es más fuerte (do) Alternativamente, se demostró que la unión adhesiva es más fuerte
que la fuerza cizalla por solape del laminado de reparación mediante la evaluación
de la superficie del material de sustrato utilizado en un espécimen de vuelta de
cizallamiento después de la prueba.
(2) Cuando se requiere pruebas de durabilidad a largo plazo de la unión (2) Cuando se requiere pruebas de durabilidad a largo plazo de la unión
adhesiva entre el laminado de reparación y el sustrato y el ensayo basado en el
rendimiento no se ha llevado a cabo para proporcionar datos para el diseño
(véase el párrafo. 3.4.5 del artículo 4.1), un largo resistencia al cizallamiento del
solapado plazo determinado por la prueba de acuerdo con la Tabla 1 se lleva a
cabo.
(15)
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179. Parte 4 - artículo 4.1, Apéndice II Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
(una) Este ensayo se lleva a cabo, como un ensayo de envejecimiento (una) Este ensayo se lleva a cabo, como un ensayo de envejecimiento
acelerado, después de la inmersión en agua (u otro relevantmedium) a la
temperatura de diseño [minimum40 ° C (104 ° F)] para 1000 h.
(segundo) La resistencia media al cizallamiento del solapado determinado a partir (segundo) La resistencia media al cizallamiento del solapado determinado a partir
de esta prueba será de al menos 30% de los valores de las pruebas de vuelta de cizallamiento
a corto plazo determina a temperatura ambiente anteriormente.
(3) Para el servicio por encima de 100 ° C (212 ° F), se llevarán a cabo los siguientes (3) Para el servicio por encima de 100 ° C (212 ° F), se llevarán a cabo los siguientes
ensayos de corte de vuelta:
(una) después de la inmersión en agua a un mínimo de 90 ° C (194 ° F) (una) después de la inmersión en agua a un mínimo de 90 ° C (194 ° F)
durante 1000 h
(segundo) después de la exposición al aire a la temperatura de servicio requerido (segundo) después de la exposición al aire a la temperatura de servicio requerido
( T metro) para 1000 h( T metro) para 1000 h( T metro) para 1000 h( T metro) para 1000 h
(segundo) La resistencia media al cizallamiento del solapado determinada a partir de estas (segundo) La resistencia media al cizallamiento del solapado determinada a partir de estas
pruebas será de al menos 30% de los valores de las pruebas de vuelta de cizallamiento a corto
plazo determinados en habitación TEMPERATURA anteriormente.
II-4 REQUISITOS ADICIONALES PARA
Reparaciones estructurales a los componentes que no
presentan filtración (tipo A caso del diseño)
El objetivo de la prueba que se hace referencia no es producir datos para su
uso en el diseño. La intención es demostrar que para un defecto grave, la
resistencia adecuada del sistema de reparación se puede lograr.
(una) La prueba de supervivencia carrete de tubería (Obligatorio Apéndice III (una) La prueba de supervivencia carrete de tubería (Obligatorio Apéndice III
del Artículo 4.1) deberá ser completado.
(segundo) Esta prueba solamente debe completarse en un sustrato.(segundo) Esta prueba solamente debe completarse en un sustrato.
164
II-5 REQUISITOS ADICIONALES PARA LA FUGA
COMPONENTES (tipo B diseño de la caja)
Los siguientes datos se determinarán:
(una) módulo de flexión para el (compuesto) laminado reparador (una) módulo de flexión para el (compuesto) laminado reparador
determinado por
(1) ensayo de acuerdo con la Tabla 1.(1) ensayo de acuerdo con la Tabla 1.
(2) Alternativamente, el módulo de tracción para el laminado puede ser (2) Alternativamente, el módulo de tracción para el laminado puede ser
usado como una estimación conservadora para el valor en la flexión.
(segundo) parámetro de tenacidad a la fractura determinada por ensayo de (segundo) parámetro de tenacidad a la fractura determinada por ensayo de
acuerdo con Mandatory Apéndice IV del artículo 4.1.
(do) rendimiento de impacto determinada por la prueba obligatoria de acuerdo (do) rendimiento de impacto determinada por la prueba obligatoria de acuerdo
con el Anexo VI del artículo 4.1.
PRUEBAS DE RENDIMIENTO II-6 (OPCIONAL
Pruebas de calificación)
(una) El proveedor de sistema de reparación puede llevar a cabo pruebas de (una) El proveedor de sistema de reparación puede llevar a cabo pruebas de
rendimiento para determinar cantidades permisibles de diseño de acuerdo con el
Apéndice V obligatoria del artículo 4.1.
(segundo) Las cantidades permisibles de diseño serán determinados por cualquiera (segundo) Las cantidades permisibles de diseño serán determinados por cualquiera
de los siguientes requisitos:
(1) resistencia a largo plazo, ya sea desde prueba de supervivencia o pruebas de (1) resistencia a largo plazo, ya sea desde prueba de supervivencia o pruebas de
regresión 1.000 h
(2) cepa a largo plazo a un fallo de las pruebas de regresión laminado (2) cepa a largo plazo a un fallo de las pruebas de regresión laminado
reparador representante
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180. (15)
ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1, Apéndice III Obligatoria
Artículo 4.1, obligatoria Apéndice III Corto
Plazo Pipe Spool Survival Test
La Fig. III-1 Defecto Dimensiones
l D / 2 y w D / 4l D / 2 y w D / 4l D / 2 y w D / 4l D / 2 y w D / 4
re 2 w2 w
2 l2 l
Defecto
área de mecanizado
(Incluyendo conicidad)
Tubol
ww
III-1 INTRODUCCIÓN
Este Obligatorio apéndice describe el método de ensayo que se utiliza para
demostrar que un tipo Un defecto puede ser reparado utilizando el sistema de
reparación.
El propósito de esta prueba es para confirmar el sistema de reparación tiene
cizalla y fuerza de adherencia interlaminar aceptable. Esto demuestra la
integridad de una reparación estructural hasta el nivel de rendimiento de la
tubería originales.
III-2 MÉTODO
(una) El siguiente ensayo se puede completar utilizando un tubo de acero de (una) El siguiente ensayo se puede completar utilizando un tubo de acero de
al menos 150 mm (6 pulg.) De diámetro, y la longitud mínima de seis veces el
diámetro, además de la longitud de la reparación.
(segundo) El tubo de acero tendrá un SMYS mínimas de 235 · 10 6 Nuevo (segundo) El tubo de acero tendrá un SMYS mínimas de 235 · 10 6 Nuevo (segundo) El tubo de acero tendrá un SMYS mínimas de 235 · 10 6 Nuevo (segundo) El tubo de acero tendrá un SMYS mínimas de 235 · 10 6 Nuevo
Méjico 2 ( 35.000 psi), por ejemplo, ASTM A 106 B Grado o equivalente Méjico 2 ( 35.000 psi), por ejemplo, ASTM A 106 B Grado o equivalente Méjico 2 ( 35.000 psi), por ejemplo, ASTM A 106 B Grado o equivalente
internacional.
(do) El proveedor del sistema de reparación puede seleccionar la profundidad del defecto, es (do) El proveedor del sistema de reparación puede seleccionar la profundidad del defecto, es
decir, porcentaje de pérdida de pared.
(re) El sistema de reparación deberá ser calificado sólo para profundidades de defectos (re) El sistema de reparación deberá ser calificado sólo para profundidades de defectos
hasta esta profundidad elegido [véase el párrafo. III-2 (c)].
(mi) Un defecto se mecaniza en el tubo hasta una profundidad equivalente a la pérdida (mi) Un defecto se mecaniza en el tubo hasta una profundidad equivalente a la pérdida
de la pared para el que se reunieron los requisitos del sistema de reparación.
(1) El defecto tendrá una longitud, l, de un mínimo de la mitad del diámetro (1) El defecto tendrá una longitud, l, de un mínimo de la mitad del diámetro (1) El defecto tendrá una longitud, l, de un mínimo de la mitad del diámetro (1) El defecto tendrá una longitud, l, de un mínimo de la mitad del diámetro
del tubo a lo largo de la dirección axial del carrete de tubería, y una anchura, w, de del tubo a lo largo de la dirección axial del carrete de tubería, y una anchura, w, de del tubo a lo largo de la dirección axial del carrete de tubería, y una anchura, w, de
una cuarta parte del diámetro del tubo alrededor de la dirección circunferencial del
carrete de tubería.
(2) Un radio se puede mecanizar fuera del borde del defecto, pero las (2) Un radio se puede mecanizar fuera del borde del defecto, pero las
dimensiones del área de mecanizado no será superior a 2 l ni el 2 w, como se dimensiones del área de mecanizado no será superior a 2 l ni el 2 w, como se dimensiones del área de mecanizado no será superior a 2 l ni el 2 w, como se dimensiones del área de mecanizado no será superior a 2 l ni el 2 w, como se dimensiones del área de mecanizado no será superior a 2 l ni el 2 w, como se
muestra en la Fig. III-1.
165
(3) Para evitar concentraciones de esfuerzos, las esquinas interiores y (3) Para evitar concentraciones de esfuerzos, las esquinas interiores y
exteriores deben ser mecanizadas con un radio.
(4) El borde de la reparación deberá ser al menos tres veces el (4) El borde de la reparación deberá ser al menos tres veces el
diámetro del tubo lejos de los extremos de la bobina del tubo.
(F) La presión de prueba de la bobina, PAG F, se determinado por (F) La presión de prueba de la bobina, PAG F, se determinado por (F) La presión de prueba de la bobina, PAG F, se determinado por (F) La presión de prueba de la bobina, PAG F, se determinado por (F) La presión de prueba de la bobina, PAG F, se determinado por
cálculo usando eq. (III-1)
PAG F pag 2 ts unaPAG F pag 2 ts unaPAG F pag 2 ts unaPAG F pag 2 ts unaPAG F pag 2 ts unaPAG F pag 2 ts una
re
(III-1)
(sol) Un laminado de reparación se aplicará sobre el defecto en el carrete de prueba y (sol) Un laminado de reparación se aplicará sobre el defecto en el carrete de prueba y
deberá sobrevivir a una prueba para la presión PAG F.deberá sobrevivir a una prueba para la presión PAG F.deberá sobrevivir a una prueba para la presión PAG F.
(H) El espesor de la reparación se calculará utilizando eq. (III-2), donde t s (H) El espesor de la reparación se calculará utilizando eq. (III-2), donde t s (H) El espesor de la reparación se calculará utilizando eq. (III-2), donde t s (H) El espesor de la reparación se calculará utilizando eq. (III-2), donde t s
es el espesor de la pared restante de la bobina de tubo en el defecto y s do es es el espesor de la pared restante de la bobina de tubo en el defecto y s do es es el espesor de la pared restante de la bobina de tubo en el defecto y s do es es el espesor de la pared restante de la bobina de tubo en el defecto y s do es
la resistencia a la tracción característica de la reparación de compuesto en
la dirección del aro.
(yo) Medida de s do deben estar de acuerdo con la Tabla 1 del artículo (yo) Medida de s do deben estar de acuerdo con la Tabla 1 del artículo (yo) Medida de s do deben estar de acuerdo con la Tabla 1 del artículo (yo) Medida de s do deben estar de acuerdo con la Tabla 1 del artículo (yo) Medida de s do deben estar de acuerdo con la Tabla 1 del artículo
4.1.
t reparar pag 1t reparar pag 1t reparar pag 1t reparar pag 1
s do s do
PAG F rePAG F rePAG F re
2 - s una t s2 - s una t s2 - s una t s2 - s una t s2 - s una t s
(III-2)
(J) El carrete reparado se presuriza a PAG F, y el tiempo mínimo para (J) El carrete reparado se presuriza a PAG F, y el tiempo mínimo para (J) El carrete reparado se presuriza a PAG F, y el tiempo mínimo para (J) El carrete reparado se presuriza a PAG F, y el tiempo mínimo para (J) El carrete reparado se presuriza a PAG F, y el tiempo mínimo para
alcanzar PAG F será de 30 seg.alcanzar PAG F será de 30 seg.alcanzar PAG F será de 30 seg.alcanzar PAG F será de 30 seg.
(K) Calificación requiere el tubo reparado para sobrevivir de carga hasta PAG F y (K) Calificación requiere el tubo reparado para sobrevivir de carga hasta PAG F y (K) Calificación requiere el tubo reparado para sobrevivir de carga hasta PAG F y (K) Calificación requiere el tubo reparado para sobrevivir de carga hasta PAG F y (K) Calificación requiere el tubo reparado para sobrevivir de carga hasta PAG F y
no muestran signos visuales de degradación cuando inspeccionado de acuerdo
con la Tabla 6 del artículo 4.1.
INFORME III-3
Un informe será preparado dando las condiciones de prueba, la profundidad de la
pérdida ofwall forwhich la reparación ha beenqualified, detalles del sistema de la
reparación, y el resultado de la prueba de presión.
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181. (15)
Parte 4 - artículo 4.1, Anexo IV obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Artículo 4.1, obligatoria Apéndice IV
Medición de Defecto de la filtración de Cálculo
IV-1 INTRODUCCIÓN
Este Obligatorio apéndice describe el método de ensayo para la
medición del parámetro de tenacidad para la interfaz de
reparación-laminado a sustrato (componente), ,
para ser utilizado en las Ecs. (13) a (15) en el párrafo. 3.4.6 del artículo 4.1.
IV-2 MÉTODO
(una) deberán utilizarse placas de ensayo o secciones de tubo de diámetro (una) deberán utilizarse placas de ensayo o secciones de tubo de diámetro
como mínimo ter 100 mm (4 pulg.) y el espesor mínimo de 3 mm (0,12 in.).
(segundo) Para representar defectos típicos, agujeros circulares serán (segundo) Para representar defectos típicos, agujeros circulares serán
perforados a través del espesor de la pared del sustrato, y el laminado reparador
aplicado.
(do) Todas las muestras se pueden laminar para evitar polímero de entrar en (do) Todas las muestras se pueden laminar para evitar polímero de entrar en
los agujeros.
(re) La sección de placa de ensayo o el tubo utilizado para la preparación (re) La sección de placa de ensayo o el tubo utilizado para la preparación
de la muestra de ensayo será apropiada para la presión de fallo anticipado de
la reparación.
(mi) Rendimiento de la sección de placa de ensayo o tubo antes del fallo (mi) Rendimiento de la sección de placa de ensayo o tubo antes del fallo
no tendrá lugar.
(F) La presión interna se aplicará y el valor al cual la reparación (F) La presión interna se aplicará y el valor al cual la reparación
empieza a gotear, se registrarán.
(sol) El ensayo se lleva a cabo a la temperatura a la que el sistema de (sol) El ensayo se lleva a cabo a la temperatura a la que el sistema de
reparación se va a utilizar.
(H) tasa de presurización deberá ser tal que la presión de la mamá (H) tasa de presurización deberá ser tal que la presión de la mamá
maxi- se alcanza en un mínimo de 30 seg. (Se prefiere la presurización
más largos.)
(yo) Un mínimo de nueve pruebas se llevará a cabo cubriendo un mínimo (yo) Un mínimo de nueve pruebas se llevará a cabo cubriendo un mínimo
de tres diferentes tamaños de los orificios, típicamente de diámetro 10 mm
(0,4 in.), 15 mm (0,6 in.), Y 25 mm (1 in.).
(1) El diámetro mínimo del agujero será de 10 mm (0,4 pulg.).(1) El diámetro mínimo del agujero será de 10 mm (0,4 pulg.).
(2) El diámetro máximo del agujero será de 50 mm (2 in.).(2) El diámetro máximo del agujero será de 50 mm (2 in.).
(J) Un máximo de un tercio de los ensayos se realizará para cualquier tamaño de (J) Un máximo de un tercio de los ensayos se realizará para cualquier tamaño de
un agujero.
(K) Para los diámetros más grandes, el defecto puede ser simu- lated mediante el (K) Para los diámetros más grandes, el defecto puede ser simu- lated mediante el
uso de un agujero más pequeño y una película polimérica de liberación circular del
diámetro adecuado colocado sobre el orificio antes de la aplicación de la reparación
(películas deberán ser perforados antes de la aplicación de la reparación).
(L) Los fallos deben tomar la forma de desprendimiento del laminado (L) Los fallos deben tomar la forma de desprendimiento del laminado
reparación del sustrato seguido de fugas desde el borde del laminado
reparación.
166
(1) En pequeños tamaños de agujero, el fracaso puede ocurrir a través de (1) En pequeños tamaños de agujero, el fracaso puede ocurrir a través de
llanto del fluido de prueba a través del espesor del laminado a través de la
reparación o rendimiento del sustrato (tubería).
(2) En este caso, los ensayos se repitieron con un tamaño de agujero más (2) En este caso, los ensayos se repitieron con un tamaño de agujero más
grande.
(3) Todos los puntos de falla se referirán al mecanismo de fallo de (3) Todos los puntos de falla se referirán al mecanismo de fallo de
desprendimiento.
IV-3 CÁLCULO DE
(una) El valor de se calculará mediante el ajuste eq. (13) en el párrafo. 3.4.6 (una) El valor de se calculará mediante el ajuste eq. (13) en el párrafo. 3.4.6 (una) El valor de se calculará mediante el ajuste eq. (13) en el párrafo. 3.4.6
(Artículo 4.1) a los datos.
(segundo) El siguiente procedimiento se aplicará:(segundo) El siguiente procedimiento se aplicará:
Anuncio yo) pag la función del tamaño del defecto, re yo, y lam- reparaciónAnuncio yo) pag la función del tamaño del defecto, re yo, y lam- reparaciónAnuncio yo) pag la función del tamaño del defecto, re yo, y lam- reparaciónAnuncio yo) pag la función del tamaño del defecto, re yo, y lam- reparaciónAnuncio yo) pag la función del tamaño del defecto, re yo, y lam- reparaciónAnuncio yo) pag la función del tamaño del defecto, re yo, y lam- reparaciónAnuncio yo) pag la función del tamaño del defecto, re yo, y lam- reparación
propiedades inate de observación, yo, dóndepropiedades inate de observación, yo, dóndepropiedades inate de observación, yo, dónde
yo pag 1, nn pag el número de puntos de datos observadosyo pag 1, nn pag el número de puntos de datos observadosyo pag 1, nn pag el número de puntos de datos observadosyo pag 1, nn pag el número de puntos de datos observadosyo pag 1, nn pag el número de puntos de datos observadosyo pag 1, nn pag el número de puntos de datos observados
[ Anuncio yo), PAG yo)][ Anuncio yo), PAG yo)][ Anuncio yo), PAG yo)][ Anuncio yo), PAG yo)][ Anuncio yo), PAG yo)]
PAG yo pag la presión a la insuficiencia de la observación yo, dóndePAG yo pag la presión a la insuficiencia de la observación yo, dóndePAG yo pag la presión a la insuficiencia de la observación yo, dóndePAG yo pag la presión a la insuficiencia de la observación yo, dóndePAG yo pag la presión a la insuficiencia de la observación yo, dóndePAG yo pag la presión a la insuficiencia de la observación yo, dónde
yo pag 1, n (c) Tenga en cuenta que Anuncioyo pag 1, n (c) Tenga en cuenta que Anuncioyo pag 1, n (c) Tenga en cuenta que Anuncioyo pag 1, n (c) Tenga en cuenta que Anuncioyo pag 1, n (c) Tenga en cuenta que Anuncioyo pag 1, n (c) Tenga en cuenta que Anuncio
yo) Se define comoyo) Se define como
PAG yo pag Anuncio yo)PAG yo pag Anuncio yo)PAG yo pag Anuncio yo)PAG yo pag Anuncio yo)PAG yo pag Anuncio yo)
yo
dónde
Anuncio yo) pagAnuncio yo) pagAnuncio yo) pag
1
(1 - 2)(1 - 2)
mi
3 512 t3 512 t
3 yo3 yo
re 4 i + 1 re yo + 3re 4 i + 1 re yo + 3re 4 i + 1 re yo + 3re 4 i + 1 re yo + 3re 4 i + 1 re yo + 3re 4 i + 1 re yo + 3re 4 i + 1 re yo + 3re 4 i + 1 re yo + 3
64 gt yo re 2 yo64 gt yo re 2 yo64 gt yo re 2 yo64 gt yo re 2 yo64 gt yo re 2 yo64 gt yo re 2 yo
y donde t yo es el espesor reparación de punto de datos yo. (re) tasa de liberación y donde t yo es el espesor reparación de punto de datos yo. (re) tasa de liberación y donde t yo es el espesor reparación de punto de datos yo. (re) tasa de liberación y donde t yo es el espesor reparación de punto de datos yo. (re) tasa de liberación y donde t yo es el espesor reparación de punto de datos yo. (re) tasa de liberación y donde t yo es el espesor reparación de punto de datos yo. (re) tasa de liberación
de energía Themean, media, se calcularon a partirde energía Themean, media, se calcularon a partirde energía Themean, media, se calcularon a partir
media pag media pag
norte
yo pag 1 Anuncio yo) PAG yoyo pag 1 Anuncio yo) PAG yoyo pag 1 Anuncio yo) PAG yoyo pag 1 Anuncio yo) PAG yoyo pag 1 Anuncio yo) PAG yoyo pag 1 Anuncio yo) PAG yoyo pag 1 Anuncio yo) PAG yo
norte
yo pag 1 Anuncio yo) 2 yo pag 1 Anuncio yo) 2 yo pag 1 Anuncio yo) 2 yo pag 1 Anuncio yo) 2 yo pag 1 Anuncio yo) 2 yo pag 1 Anuncio yo) 2
2
(IV-1)
(mi) El límite inferior de confianza de la tasa de liberación de energía, LCL, se (mi) El límite inferior de confianza de la tasa de liberación de energía, LCL, se (mi) El límite inferior de confianza de la tasa de liberación de energía, LCL, se (mi) El límite inferior de confianza de la tasa de liberación de energía, LCL, se
calculará a partir
LCL pag LCL pag
norte
yo pag 1 Anuncio yo) PAG yoyo pag 1 Anuncio yo) PAG yoyo pag 1 Anuncio yo) PAG yoyo pag 1 Anuncio yo) PAG yoyo pag 1 Anuncio yo) PAG yoyo pag 1 Anuncio yo) PAG yoyo pag 1 Anuncio yo) PAG yo
norte
yo pag 1 Anuncio yo) 2yo pag 1 Anuncio yo) 2yo pag 1 Anuncio yo) 2yo pag 1 Anuncio yo) 2yo pag 1 Anuncio yo) 2yo pag 1 Anuncio yo) 2
- t- t
1
norte
yo pag 1 Anuncio yo) 2yo pag 1 Anuncio yo) 2yo pag 1 Anuncio yo) 2yo pag 1 Anuncio yo) 2yo pag 1 Anuncio yo) 2yo pag 1 Anuncio yo) 2
2
(IV-2)
(15)
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182. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1, Anexo IV obligatoria
dónde es la varianza de medición de la presión y está dada pordónde es la varianza de medición de la presión y está dada por
pag
norte
yo pag 1 PAG yo - Anuncio yo)yo pag 1 PAG yo - Anuncio yo)yo pag 1 PAG yo - Anuncio yo)yo pag 1 PAG yo - Anuncio yo)yo pag 1 PAG yo - Anuncio yo)yo pag 1 PAG yo - Anuncio yo)yo pag 1 PAG yo - Anuncio yo)yo pag 1 PAG yo - Anuncio yo)
significa 2
( norte - 2)( norte - 2)( norte - 2)
(IV-3)
y donde t v es el estudiante de t valor y se basa en un 0,025 nivel de dos y donde t v es el estudiante de t valor y se basa en un 0,025 nivel de dos y donde t v es el estudiante de t valor y se basa en un 0,025 nivel de dos y donde t v es el estudiante de t valor y se basa en un 0,025 nivel de dos y donde t v es el estudiante de t valor y se basa en un 0,025 nivel de dos y donde t v es el estudiante de t valor y se basa en un 0,025 nivel de dos
caras de significación, es decir, 95% límite inferior de confianza.
(F) Valores de t v se dan como una función del número de variables, norte, en la (F) Valores de t v se dan como una función del número de variables, norte, en la (F) Valores de t v se dan como una función del número de variables, norte, en la (F) Valores de t v se dan como una función del número de variables, norte, en la (F) Valores de t v se dan como una función del número de variables, norte, en la (F) Valores de t v se dan como una función del número de variables, norte, en la (F) Valores de t v se dan como una función del número de variables, norte, en la
Tabla IV-1.
(sol) El valor de (sol) El valor de calculado por eq. (IV-2), LCL deberácalculado por eq. (IV-2), LCL deberácalculado por eq. (IV-2), LCL deberá
ser utilizado en las Ecs. (13) a (15) del artículo 4.1.
INFORME IV-4
Un informe será preparado dando las condiciones de ensayo, los detalles del
sistema de reparación, los puntos de datos individuales, y el valor derivado de LCL.sistema de reparación, los puntos de datos individuales, y el valor derivado de LCL.
167
Tabla IV-1 de estudiante de t Valor de doble caraTabla IV-1 de estudiante de t Valor de doble caraTabla IV-1 de estudiante de t Valor de doble cara
0.025 Nivel de importancia
grados de
Número de Libertad,
variables, norte variables, norte norte - 2 norte - 2 norte - 2 estudiante de t ( 0,025)estudiante de t ( 0,025)estudiante de t ( 0,025)
5 3 3.163
6 4 2,969
7 5 2,841
8 6 2,752
9 7 2.685
10 8 2,634
11 9 2.593
12 10 2,560
13 11 2,533
14 12 2.510
15 13 2.490
dieciséis 14 2,473
17 15 2,458
18 dieciséis 2,445
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183. (15)
Parte 4 - artículo 4.1, obligatoria Apéndice V ASME PCC-2 a 2015
Artículo 4.1, obligatoria Apéndice V Medición del
Rendimiento de datos de prueba
V-1 INTRODUCCIÓN
(una) Este Obligatorio Apéndice define los métodos de ensayo para la (una) Este Obligatorio Apéndice define los métodos de ensayo para la
determinación de la resistencia a largo plazo, s lt, del sistema de reparación (utilizado determinación de la resistencia a largo plazo, s lt, del sistema de reparación (utilizado determinación de la resistencia a largo plazo, s lt, del sistema de reparación (utilizado determinación de la resistencia a largo plazo, s lt, del sistema de reparación (utilizado
en el párr. 3.4.5 del artículo 4.1) mediante uno de los métodos de ensayo
proporcionados en la sección V-2.
(1) El factor de servicio de datos 1000-h se utilizará, si el producto está (1) El factor de servicio de datos 1000-h se utilizará, si el producto está
calificado para la prueba en el párrafo. V-2.1.
(2) El factor de servicio de datos de vida de diseño se utilizará si el (2) El factor de servicio de datos de vida de diseño se utilizará si el
producto está calificado para párr. V-2.1, párr. V-2.2, o para. V-2.3.
(3) Si la resistencia a largo plazo se determina de acuerdo al párrafo. V-2.3, a (3) Si la resistencia a largo plazo se determina de acuerdo al párrafo. V-2.3, a
continuación, también se llevará a cabo pruebas de supervivencia 1000-H, tal como se
define en el párrafo. V-2.1.
(4) La resistencia a largo plazo, s lt, puede ser determinada directamente a (4) La resistencia a largo plazo, s lt, puede ser determinada directamente a (4) La resistencia a largo plazo, s lt, puede ser determinada directamente a (4) La resistencia a largo plazo, s lt, puede ser determinada directamente a (4) La resistencia a largo plazo, s lt, puede ser determinada directamente a
partir del análisis de los datos de prueba medidos en cualquiera párr. V-2.2 o para.
V-2.3.
(5) Para las pruebas realizadas de acuerdo con el párrafo. V-2.1, se (5) Para las pruebas realizadas de acuerdo con el párrafo. V-2.1, se
requiere una estimación inicial de la resistencia a largo plazo, y el ensayo debe
validar que la estimación inicial.
(segundo) Los factores de servicio para laminados de reparación enumerados en la (segundo) Los factores de servicio para laminados de reparación enumerados en la
Tabla 4 se determinarán a partir de la prueba completado en la sección V-2.
V-2 MÉTODOS
(una) Las alternativas del método de prueba pueden ser uno de los siguientes:(una) Las alternativas del método de prueba pueden ser uno de los siguientes:
(1) las pruebas de supervivencia, donde el sistema de reparación se somete (1) las pruebas de supervivencia, donde el sistema de reparación se somete
a un período de carga sostenida de 1.000 h para la medición de la resistencia a
largo plazo
(2) pruebas de regresión en base a una serie de pruebas en el Sistema de (2) pruebas de regresión en base a una serie de pruebas en el Sistema de
reparación durante diferentes períodos de tiempo y la extrapolación para diseñar
la vida de medición de la resistencia a largo plazo
(3) pruebas cupón basado en pruebas de regresión de cupones (3) pruebas cupón basado en pruebas de regresión de cupones
representativos seguido por la confirmación de resultados de la prueba cupón a
largo plazo con las pruebas de supervivencia para la medición de la tensión a
largo plazo
(segundo) Todos los ensayos se llevarán a cabo en la tempera- tura máxima a la (segundo) Todos los ensayos se llevarán a cabo en la tempera- tura máxima a la
que el sistema de reparación se va a utilizar en el servicio.
V-2,1 Testing Survival
(una) Las secciones de tubería ofminimumdiameter 100 mm (4 pulg.), (una) Las secciones de tubería ofminimumdiameter 100 mm (4 pulg.),
mínimo D / t proporción de 20, y la longitud mínima de 2,5 diámetros de tubería mínimo D / t proporción de 20, y la longitud mínima de 2,5 diámetros de tubería mínimo D / t proporción de 20, y la longitud mínima de 2,5 diámetros de tubería
se utilizarán y el sistema de reparación aplican a toda la longitud de la muestra
de tubería.
168
(segundo) Un valor de presión interna se aplicará para alcanzar la resistencia (segundo) Un valor de presión interna se aplicará para alcanzar la resistencia
a largo plazo requerida, s lt, como se define por las ecuaciones. (V-1) y (V-2) y a largo plazo requerida, s lt, como se define por las ecuaciones. (V-1) y (V-2) y a largo plazo requerida, s lt, como se define por las ecuaciones. (V-1) y (V-2) y a largo plazo requerida, s lt, como se define por las ecuaciones. (V-1) y (V-2) y
sostenido por 1000 h.
(do) Si el deterioro de la lámina de reparación en forma de grietas, se (do) Si el deterioro de la lámina de reparación en forma de grietas, se
produce la delaminación o con fugas, el sistema de reparación deberá haber
superado la prueba.
(re) Tres pruebas idénticas se llevarán a cabo, y la calificación de sistema (re) Tres pruebas idénticas se llevarán a cabo, y la calificación de sistema
de reparación sólo es posible si las tres pruebas sobreviven.
(mi) El estrés a largo plazo 95% menor confianza es cal- culado usando(mi) El estrés a largo plazo 95% menor confianza es cal- culado usando
s lt pag PAG prueba Delaware dos lt pag PAG prueba Delaware dos lt pag PAG prueba Delaware dos lt pag PAG prueba Delaware dos lt pag PAG prueba Delaware dos lt pag PAG prueba Delaware dos lt pag PAG prueba Delaware do
2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)
(V-1)
(F) Si rendimiento del tubo de sustrato no ocurrir entonces el 95% (F) Si rendimiento del tubo de sustrato no ocurrir entonces el 95%
menor confianza estrés a largo plazo, s lt, se calcula utilizandomenor confianza estrés a largo plazo, s lt, se calcula utilizandomenor confianza estrés a largo plazo, s lt, se calcula utilizandomenor confianza estrés a largo plazo, s lt, se calcula utilizando
s lt pag 1s lt pag 1s lt pag 1s lt pag 1
t reparar t reparar
PAG F rePAG F rePAG F re
2 - s una t s2 - s una t s2 - s una t s2 - s una t s2 - s una t s
(V-2)
(sol) Orientación adicional sobre los procedimientos de prueba de presión de supervivencia (sol) Orientación adicional sobre los procedimientos de prueba de presión de supervivencia
puede ser obtenida de la norma ASTM D1598.
V-2,2 pruebas de regresión
(una) carretes de tubería de diámetro mínimo de 100 mm (4 pulg.) y el (una) carretes de tubería de diámetro mínimo de 100 mm (4 pulg.) y el
espesor mínimo de 3 mm (0,12 in.) se utilizan y aplican el sistema de
reparación.
(segundo) Una serie de muestras de ensayo estará sujeta a sus- presiones (segundo) Una serie de muestras de ensayo estará sujeta a sus- presiones
CONTENIDAS de diferentes valores.
(do) La hora a la que el laminado reparador muestra signos de deterioro (do) La hora a la que el laminado reparador muestra signos de deterioro
definidos como agrietamiento, deslaminación, o pérdida será registrada.
(re) Los resultados se representaron gráficamente (log / log) y la presión (re) Los resultados se representaron gráficamente (log / log) y la presión
requerida determinados por un análisis de regresión utilizando el límite de
confianza 95% menor y la extrapolación para diseñar la vida.
(mi) La conversión de la presión a la tensión dentro del laminado de (mi) La conversión de la presión a la tensión dentro del laminado de
reparación para cada punto de datos será conforme a
s pag PAG prueba Delaware dos pag PAG prueba Delaware dos pag PAG prueba Delaware dos pag PAG prueba Delaware dos pag PAG prueba Delaware dos pag PAG prueba Delaware do
2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)2 ( mi do t min + mi s t s)
(V-3)
(F) Si rendimiento del sustrato se produce entonces el 95% menor (F) Si rendimiento del sustrato se produce entonces el 95% menor
confianza estrés a largo plazo, s lt ( MPa), es cal- culado usandoconfianza estrés a largo plazo, s lt ( MPa), es cal- culado usandoconfianza estrés a largo plazo, s lt ( MPa), es cal- culado usandoconfianza estrés a largo plazo, s lt ( MPa), es cal- culado usando
s lt pag 1s lt pag 1s lt pag 1s lt pag 1
t reparar t reparar
PAG F rePAG F rePAG F re
2 - s una t s2 - s una t s2 - s una t s2 - s una t s2 - s una t s
(V-4)
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184. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1, obligatoria Apéndice V
(sol) Al menos 18 resultados se requieren con el fin de llevar a cabo el análisis (sol) Al menos 18 resultados se requieren con el fin de llevar a cabo el análisis
de regresión. ASTM D2992 proporciona orientación adicional sobre las pruebas a
largo plazo de los materiales compuestos y ISO 14692 proporciona orientación
sobre el análisis de los datos necesarios para calcular s lt.sobre el análisis de los datos necesarios para calcular s lt.sobre el análisis de los datos necesarios para calcular s lt.
V-2,3 Testing Cupón Representante
(una) cupones representativos de laminado reparador serán hechas y (una) cupones representativos de laminado reparador serán hechas y
probadas de una manera comparable al laminado real sistema de
reparación.
(1) “Representante” implica mismos constituyentes laminados, fracción (1) “Representante” implica mismos constituyentes laminados, fracción
de volumen, y orientación de las fibras.
(2) “Carga comparable” implica cupones deberán cargarse de forma idéntica (2) “Carga comparable” implica cupones deberán cargarse de forma idéntica
como el laminado de reparación en el servicio (por ejemplo, tensión uniaxial o
tensión biaxial).
(segundo) Al menos 18 cupones se someterán a ensayo bajo una carga (segundo) Al menos 18 cupones se someterán a ensayo bajo una carga
constante a la falta (puntos de datos en términos de número y la longitud de tiempo
de ensayo de acuerdo con D2990 de ASTM y ASTMD2992 (Procedimiento B), con
el análisis estadístico de los datos según la norma ISO 14692).
(do) La producción de estas pruebas de descuento es el gradiente de regresión, SOL, en (do) La producción de estas pruebas de descuento es el gradiente de regresión, SOL, en (do) La producción de estas pruebas de descuento es el gradiente de regresión, SOL, en (do) La producción de estas pruebas de descuento es el gradiente de regresión, SOL, en
términos de log (ya sea estrés o tensión) contra log (tiempo).
(re) Además de las pruebas de ensayo representativa, las pruebas de (re) Además de las pruebas de ensayo representativa, las pruebas de
supervivencia descritas en el párrafo. V-2.1 se completó con éxito.
169
(mi) Para determinar el largo plazo estrés fracaso o la tensión del (mi) Para determinar el largo plazo estrés fracaso o la tensión del
sistema de reparación, cinco pruebas a medio plazo (de acuerdo con
D1598 ASTM), se realizó en secciones de tubería de diámetro mínimo 100
mm (4 pulg.) Y el espesor mínimo de 3 mm (0,12 en.).
(1) En estas pruebas, la presión es fija, y se registró el tiempo (1) En estas pruebas, la presión es fija, y se registró el tiempo
hasta el fracaso.
(2) Una presión de prueba debe seleccionar de manera que ocurre un fallo después de (2) Una presión de prueba debe seleccionar de manera que ocurre un fallo después de
aproximadamente 1.000 h.
(F) El límite de confianza inferior (en términos de tiempo) para estas cinco (F) El límite de confianza inferior (en términos de tiempo) para estas cinco
pruebas se calculará de acuerdo con el tiempo de fallo media menos dos
desviaciones estándar.
(sol) La resistencia a largo plazo de diseño (o deformación) del sistema de (sol) La resistencia a largo plazo de diseño (o deformación) del sistema de
reparación deberán ser la extrapolación de la límite de confianza inferior a la
vida de diseño utilizando el gradiente de regresión medida a partir de las
pruebas de cupones.
(H) Orientación adicional sobre los procedimientos de prueba de presión de supervivencia (H) Orientación adicional sobre los procedimientos de prueba de presión de supervivencia
puede ser obtenida de la norma ASTM D1598.
(yo) Más orientación en pruebas a largo plazo y la interpretación de los (yo) Más orientación en pruebas a largo plazo y la interpretación de los
datos se puede obtener de ISO 14692.
INFORME V-3
Un informe será preparado dando las condiciones de ensayo, detalles del
sistema de reparación, los puntos de datos individuales, y los datos de diseño de
rendimiento derivados.
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185. (15)
(15)
Parte 4 - artículo 4.1, Anexo VI obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Artículo 4.1, Anexo VI obligatoria Medición
del Rendimiento de impacto
VI-1 INTRODUCCIÓN
Este obligatoria apéndice describe el método de prueba para medir el
rendimiento de impacto. El proveedor del sistema de reparación deberá
demostrar que la reparación es capaz de resistir el impacto de una baja
velocidad de 5 J (44,3 pulg-lb) impacto representante de una herramienta
caído.
VI-2 MÉTODOS
(una) Se utilizará una muestra de ensayo idénticas a una de las nueve (una) Se utilizará una muestra de ensayo idénticas a una de las nueve
del Mandatory Apéndice IV (Artículo 4.1).
(segundo) La reparación estará sujeta a un 0,5 kg (1,1 lb) de peso con un 12 (segundo) La reparación estará sujeta a un 0,5 kg (1,1 lb) de peso con un 12
mm (0,5 in.) Indentador semiesférico dejó caer desde una altura de 1 m (39 in.).
170
(do) La muestra de ensayo deberán estar orientados de tal manera que las huelgas (do) La muestra de ensayo deberán estar orientados de tal manera que las huelgas
penetrador en la ubicación del agujero en la muestra de ensayo.
(re) La muestra de ensayo deberán estar vacío durante la duración de la prueba de (re) La muestra de ensayo deberán estar vacío durante la duración de la prueba de
impacto.
(mi) El espécimen impactadas estarán sujetos a una prueba de presión (mi) El espécimen impactadas estarán sujetos a una prueba de presión
como se describe en el Apéndice IV obligatoria (artículo 4.1).
(F) los valor de la prueba se calcula de acuerdo con Mandatory (F) los valor de la prueba se calcula de acuerdo con Mandatory (F) los valor de la prueba se calcula de acuerdo con Mandatory
Apéndice IV.
(sol) el calculada valor no será menor de lo LCL.(sol) el calculada valor no será menor de lo LCL.(sol) el calculada valor no será menor de lo LCL.(sol) el calculada valor no será menor de lo LCL.
VI-3 INFORME
Un informe será preparado dando las condiciones de ensayo, detalles del
sistema de reparación, los puntos de datos individuales, y el rendimiento
derivada.
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186. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1, Anexo VII obligatoria
Artículo 4.1, Anexo VII obligatoria
Calificación instalador
VII-1 INTRODUCCIÓN
La reparación de los componentes que utilizan laminados compuestos
difiere considerablemente de otras técnicas de reparación, y la calidad de la
instalación depende en gran medida de la artesanía satisfactoria. La
formación y cualificación del personal son elementos clave de una
reparación exitosa. Este obligatoria apéndice describe los requisitos
mínimos de formación, cualificación, y la aprobación de los instaladores y
los supervisores / formadores para el sistema de reparación específica.
NOTA: Los supervisores y capacitadores tienen los mismos requisitos de calificación, pero
pueden ser diferentes posiciones dentro de la organización del proveedor del sistema de
reparación.
VII-2 FORMACIÓN
(una) Cursos y formación será realizado por o con la ayuda del (una) Cursos y formación será realizado por o con la ayuda del
proveedor de sistema de reparación.
(1) El proveedor de sistema de reparación puede utilizar para entrenar a (1) El proveedor de sistema de reparación puede utilizar para entrenar a
instructores calificados instaladores y otros supervisores.
(2) El proveedor de sistema de reparación será responsable de la (2) El proveedor de sistema de reparación será responsable de la
formación de los supervisores / instructores.
(segundo) El curso básico dará una introducción teórica cal andpracti- a (segundo) El curso básico dará una introducción teórica cal andpracti- a
los elementos más importantes en la instalación de una reparación
compuesto.
VII-2,1 Coursework (instalador)
(una) El curso incluirá formación en(una) El curso incluirá formación en
(1) definición de un sistema de reparación(1) definición de un sistema de reparación
(2) terminología, tipos de reparación(2) terminología, tipos de reparación
(3) peligros asociados con sistemas presurizados(3) peligros asociados con sistemas presurizados
(4) Salud, Seguridad y Entorno(4) Salud, Seguridad y Entorno
(5) preparación de la superficie(5) preparación de la superficie
(6) preparación de materiales(6) preparación de materiales
(7) la aplicación del material(7) la aplicación del material
(8) control de las condiciones de reparación(8) control de las condiciones de reparación
(9) control de calidad(9) control de calidad
(segundo) Una prueba escrita que cubre los temas anteriores se tomará y (segundo) Una prueba escrita que cubre los temas anteriores se tomará y
se pasa por el instalador.
VII-2,2 Coursework (Supervisor / Trainer)
(una) El candidato de supervisión / formador deberá ser un instalador calificado.(una) El candidato de supervisión / formador deberá ser un instalador calificado.
(segundo) El supervisor / entrenador deberá completar el siguiente (segundo) El supervisor / entrenador deberá completar el siguiente
entrenamiento adicional:
(1) supervisor de 's / entrenador' s (1) supervisor de 's / entrenador' s deberes y
responsabilidades
171
(2) métodos de evaluación utilizados en el diseño de reparación(2) métodos de evaluación utilizados en el diseño de reparación
(3) salud y seguridad(3) salud y seguridad
(4) Lista de comprobación de instalación y puntos de espera(4) Lista de comprobación de instalación y puntos de espera
(5) la inspección de las reparaciones(5) la inspección de las reparaciones
(do) Una prueba escrita que cubre los temas anteriores se tomará y se (do) Una prueba escrita que cubre los temas anteriores se tomará y se
pasa por el supervisor / entrenador.
Calificación VII-2,3 instalador-Specific
(una) Los instaladores deben ser calificados por cada Systemthroughpractical pruebas (una) Los instaladores deben ser calificados por cada Systemthroughpractical pruebas
de reparación específicos para TypeAand / o tipo B.
(segundo) Todos los ensayos de homologación específicos se llevarán a cabo de (segundo) Todos los ensayos de homologación específicos se llevarán a cabo de
acuerdo con un procedimiento escrito, relevante para el sistema de reparación
específica y aprobado por el proveedor del sistema de reparación.
(do) registros de calificación deberán ser mantenidos por el empresario de la (do) registros de calificación deberán ser mantenidos por el empresario de la
instalación de sistema de reparación.
VII-2.3.1 Tipo A
(una) La reparación deberá ser aplicado a una muestra de ensayo de tubo de al menos 100 (una) La reparación deberá ser aplicado a una muestra de ensayo de tubo de al menos 100
mm (4 pulg.) De diámetro.
(segundo) La reparación debe pasar la inspección visual completado de (segundo) La reparación debe pasar la inspección visual completado de
acuerdo con el párrafo. 5.2 del artículo 4.1 en presencia de un supervisor o
instructor.
VII-2.3.2 Tipo B
(una) Además de los requisitos para reparaciones de tipo A, se (una) Además de los requisitos para reparaciones de tipo A, se
preparó una muestra de ensayo idénticas a una de las nueve del
Mandatory Apéndice IV (Artículo 4.1).
(segundo) El espécimen estarán sujetos a una prueba de presión como se (segundo) El espécimen estarán sujetos a una prueba de presión como se
describe en Mandatory Apéndice IV (véase el artículo 5.1 para guía).
(do) los valor de la prueba se calcula de acuerdo con Mandatory (do) los valor de la prueba se calcula de acuerdo con Mandatory (do) los valor de la prueba se calcula de acuerdo con Mandatory
Apéndice IV.
(re) el calculada valor no será menor de lo LCL.(re) el calculada valor no será menor de lo LCL.(re) el calculada valor no será menor de lo LCL.(re) el calculada valor no será menor de lo LCL.
VII-3 registros de entrenamiento
(una) A la finalización de un instalador o supervisores / entrenador, un (una) A la finalización de un instalador o supervisores / entrenador, un
candidato seleccionado se expedirá un certificado por el entrenador
calificado con todos los detalles del sistema de reparación de
preocupación.
(segundo) El empresario de la instalación de sistema de reparación deberá mantener un (segundo) El empresario de la instalación de sistema de reparación deberá mantener un
registro de la formación recibida (por ejemplo, libro de registro para cada reparación instalador
del sistema).
VII-4 RECALIFICACIÓN
(una) La calificación de tipo específico será válido por un período de 1 año.(una) La calificación de tipo específico será válido por un período de 1 año.
(15)
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187. Parte 4 - artículo 4.1, Anexo VII obligatoria ASME PCC-2 a 2015
(segundo) Si el instalador ha realizado un documentado instala- (segundo) Si el instalador ha realizado un documentado instala-
lationwitnessed por un supervisor durante el año de cualificación
typespecific, a continuación, sus calificaciones pueden ser renovados por
otro año, por un máximo de dos renovaciones.
(do) Si el instalador no se ha realizado una reparación en el último año (do) Si el instalador no se ha realizado una reparación en el último año
ellos serán recalificados antes de aplicar más reparaciones.
(re) El instalador deberá completar el proceso de recalificación no menos (re) El instalador deberá completar el proceso de recalificación no menos
de una vez cada 3 años.
172
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188. (15)
(15)
ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1, Anexo VIII obligatoria
Artículo 4.1, Anexo VIII obligatoria
Instalación
VIII-1 INTRODUCCIÓN
(una) Systemsuppliers reparación deberán proporcionar instrucciones completas de (una) Systemsuppliers reparación deberán proporcionar instrucciones completas de
instalación.
(segundo) Los requisitos que se indican en las siguientes secciones están (segundo) Los requisitos que se indican en las siguientes secciones están
destinadas a complementar las dadas por los proveedores del sistema de
reparación y especificar las operaciones básicas necesarias para una reparación
exitosa. En caso de conflicto, el proveedor del sistema de reparación debe ser
contactado para una aclaración.
(do) Las instrucciones completas para cada situación de reparación deben ser (do) Las instrucciones completas para cada situación de reparación deben ser
descritas en la declaración de método elaborado en cada caso.
PREPARACIÓN VIII-2 SUPERFICIE
(una) La preparación de la superficie se extenderá al menos sobre toda la (una) La preparación de la superficie se extenderá al menos sobre toda la
superficie sobre la que el laminado de reparación se va a aplicar y estar de
acuerdo con el sistema de reparación específica.
(segundo) Evaluación de la superficie preparada para la rugosidad y (segundo) Evaluación de la superficie preparada para la rugosidad y
la limpieza se puede obtener de SSPC (SP 1 a través de 14 / NACE a 8),
ISO 8501, ISO 8502, ISO 8503, o ISO 8504.
(do) Todos los productos químicos utilizados para la preparación de la superficie (do) Todos los productos químicos utilizados para la preparación de la superficie
deberá estar dentro de la vida útil recomendada, recién mezclado (en su caso).
(re) El período de tiempo entre la preparación de la superficie y la aplicación (re) El período de tiempo entre la preparación de la superficie y la aplicación
inicial de revestimiento / laminado debe ser tan corto como sea posible, para evitar
la formación de corrosión flash.
(mi) superficies preparadas estarán protegidos nación fromcontami- (mi) superficies preparadas estarán protegidos nación fromcontami-
antes de la aplicación del laminado reparador. El deterioro de la
superficie preparada será causa de rechazo y el procedimiento de
preparación de la superficie repetido.
(F) La técnica de preparación de la superficie especificado no deberá ser (F) La técnica de preparación de la superficie especificado no deberá ser
sustituido por otro, sin una orientación explícita del proveedor de sistema de
reparación, que se ha clasificado la alternativa como parte de un sistema de
reparación diferente.
VIII-3 LAMINADO LAY-UP
En su caso, estos datos deben incluir lo siguiente:
(una) en-llenar compuestos(una) en-llenar compuestos
(segundo) aplicación de la imprimación(segundo) aplicación de la imprimación
(do) material de transferencia de polímero / carga (si es necesario) / capa de imprimación (do) material de transferencia de polímero / carga (si es necesario) / capa de imprimación
(si es necesario) la preparación
173
(re) orientación de refuerzo(re) orientación de refuerzo
(mi) superposiciones entre capas vecinas(mi) superposiciones entre capas vecinas
(F) superposiciones entre capas individuales(F) superposiciones entre capas individuales
(sol) consolidación de las capas(sol) consolidación de las capas
(H) capa de acabado / revestimiento (capa superior)(H) capa de acabado / revestimiento (capa superior)
(yo) detalles de la forma cónica (véase el párr. 3.4.8 del artículo 4.1)(yo) detalles de la forma cónica (véase el párr. 3.4.8 del artículo 4.1)
VIII-4 CURE
PRECAUCIÓN: Cada polímero en el sistema de reparación se puede curar a una gama de
temperaturas de transición vítrea. Sistemas de reparación no lograrán la temperatura de
transición vítrea final determinado por la prueba de calificación especificado en esta
norma a menos que experimenten la misma temperatura durante el mismo período de
tiempo que la muestra analizada.
Reparaciones diseñado para el servicio de temperatura elevada no se cumplen los
requisitos del presente artículo a menos que están sujetos a un ciclo de curado posterior
(calefacción) que coincide con la historia térmica de la muestra ensayada durante la
calificación.
(una) Desde la cura de un laminado de reparación está fuertemente influenciada por (una) Desde la cura de un laminado de reparación está fuertemente influenciada por
la temperatura y la correcta mezcla de los componentes de polímero antes de la
laminación, los límites fijados por el proveedor del sistema de reparación no deberán
superarse sin la aprobación del proveedor de sistema de reparación.
(segundo) Cuando se requieren temperaturas elevadas para el endurecimiento, (segundo) Cuando se requieren temperaturas elevadas para el endurecimiento,
la temperatura se controla durante el proceso de curado y se adhieren a
reparación de orientación del proveedor del sistema.
(do) El tiempo para el curado completo depende del tipo de polímero usado (do) El tiempo para el curado completo depende del tipo de polímero usado
en las condiciones de reparación y ambientales. El grado de curado que se
alcancen durante la instalación será el mismo que supuestas en el proyecto.
(re) Si la presión del sistema de proceso se ha reducido antes de la (re) Si la presión del sistema de proceso se ha reducido antes de la
reparación, entonces el componente reparado no podrá ser devuelto a su
presión normal de trabajo hasta que se haya logrado la curación satisfactoria.
VIII-5 DOCUMENTACIÓN
(una) Un registro para cada reparación debe hacerse y se conserva para la vida (una) Un registro para cada reparación debe hacerse y se conserva para la vida
de reparación.
(segundo) Un identificador único se debe asignar a cada reparación.(segundo) Un identificador único se debe asignar a cada reparación.
(do) Los registros de diseño que se deben tener incluyen los siguientes:(do) Los registros de diseño que se deben tener incluyen los siguientes:
(1) capas y orientación de refuerzo(1) capas y orientación de refuerzo
(2) procedimiento de preparación de(2) procedimiento de preparación de
(3) procedimiento de curado(3) procedimiento de curado
(4) curado posterior(4) curado posterior
(15)
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189. Parte 4 - artículo 4.1, Anexo VIII obligatoria ASME PCC-2 a 2015
(5) número de capas(5) número de capas
(6) extensión axial de reparación(6) extensión axial de reparación
(7) datos de diseño (obligatorio Apéndice I del Artículo 4.1) y (7) datos de diseño (obligatorio Apéndice I del Artículo 4.1) y
cálculos
(8) ubicación de la reparación(8) ubicación de la reparación
(re) Los registros de materiales que se deben tener incluyen los siguientes:(re) Los registros de materiales que se deben tener incluyen los siguientes:
(1) Proveedor de sistemas de reparación(1) Proveedor de sistemas de reparación
(2) tipo y la cantidad de polímero(2) tipo y la cantidad de polímero
(3) tipo y la cantidad de refuerzo(3) tipo y la cantidad de refuerzo
(4) números de lote para los materiales(4) números de lote para los materiales
174
(mi) Los registros de control de calidad que se deben tener incluyen los (mi) Los registros de control de calidad que se deben tener incluyen los
siguientes:
(1) Número de referencia de reparación(1) Número de referencia de reparación
(2) informe de inspección visual (ver defectos aceptables enumeradas en la (2) informe de inspección visual (ver defectos aceptables enumeradas en la
Tabla 6 del artículo 4.1)
(3) medición de espesores(3) medición de espesores
(4) dimensiones de reparación(4) dimensiones de reparación
(5) el personal de completar la instalación(5) el personal de completar la instalación
(6) Barcol o Shore medición de la dureza (si se especifica)(6) Barcol o Shore medición de la dureza (si se especifica)
(7) T sol medida (si se especifica)(7) T sol medida (si se especifica)(7) T sol medida (si se especifica)
(F) Los detalles de los intervalos de inspección de servicios futuros deben (F) Los detalles de los intervalos de inspección de servicios futuros deben
mantenerse.
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190. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1, Apéndice A no mandatorio
Artículo 4.1, Apéndice A no mandatorio
Glosario de términos y acrónimos
A-1 Glosario de términos
anisótropo: exhibiendo diferentes propiedades en diferentes direcciones.anisótropo: exhibiendo diferentes propiedades en diferentes direcciones.
dureza Barcol: medida de la dureza de la superficie usando un impresser dureza Barcol: medida de la dureza de la superficie usando un impresser
superficie.
compuesto: un plástico termoestable (polímero) que está reforzada por fibras.compuesto: un plástico termoestable (polímero) que está reforzada por fibras.
continua (fibra): fibra ininterrumpida longitudes de toda la estructura.continua (fibra): fibra ininterrumpida longitudes de toda la estructura.
curar o curar: ajuste de un polímero termoendurecible por una reacción curar o curar: ajuste de un polímero termoendurecible por una reacción
química irreversible.
delaminación: separación de las capas dentro de un laminado de material delaminación: separación de las capas dentro de un laminado de material
compuesto o entre el laminado y el tubo de host.
vida de diseño: plazo máximo esperado servicio de la reparación en virtud de vida de diseño: plazo máximo esperado servicio de la reparación en virtud de
las condiciones de diseño.
datos de la vida de diseño: información necesaria para apoyar una “vida útil” datos de la vida de diseño: información necesaria para apoyar una “vida útil”
para una reparación. Esta información podría incluir resistencia a largo plazo,
módulo a largo plazo, la fatiga cíclica, la exposición química, la temperatura y
resistencia al impacto y abrasión sión.
calorimetría diferencial de barrido (DSC): método de determinación de la calorimetría diferencial de barrido (DSC): método de determinación de la
temperatura de transición vítrea de un polímero mosetting ter-.
desprendimiento: separación del laminado del sustrato.desprendimiento: separación del laminado del sustrato.
temperatura de transición del vidrio: temperatura a la que un mer poli- sufre temperatura de transición del vidrio: temperatura a la que un mer poli- sufre
un cambio marcado en las propiedades físicas.
endurecedor: componente añadido a una resina de polímero para afectar la curación (agente de endurecedor: componente añadido a una resina de polímero para afectar la curación (agente de
curado).
calentar temperatura de distorsión: temperatura a la que una barra de ensayo calentar temperatura de distorsión: temperatura a la que una barra de ensayo
estándar desvía una cantidad especificada bajo una carga dada.
laminado: la parte de un sistema de reparación que es el ite un proceso de laminado: la parte de un sistema de reparación que es el ite un proceso de
compostaje. La mayoría de los compuestos considerados en este documento
están compuestas de lámina o capas discretas, que se envuelven o se apila, una
encima de la otra. Esta construcción apilada es el “laminado”.
fuga: esto no se refiere a una pérdida de líquido a través de un agujero o brecha en la fuga: esto no se refiere a una pérdida de líquido a través de un agujero o brecha en la
tubería. Más bien, esto se refiere a una condición de una pared de la tubería (sustrato)
que podría o no permitir que el contenido de una tubería para hacer contacto con y
actúan directamente sobre el laminado de reparación (compuesto).
175
material de transferencia de carga: material utilizado para reparar imperfecciones material de transferencia de carga: material utilizado para reparar imperfecciones
superficiales externos antes de la aplicación de laminado de material compuesto.
modificado sistema de reparación cualificado: un sistema de reparación, modificado sistema de reparación cualificado: un sistema de reparación,
desarrollado bymodifying uno o más elementos de un sistema de reparación
calificado previamente, para lo cual el ing Ensayos de calificación recomendado
por no mandatoria Apéndice B de este artículo se ha completado.
propietario: la empresa o entidad que posee o es responsable de está propietario: la empresa o entidad que posee o es responsable de está
reparando el sustrato.
tubería: tubo con componentes (por ejemplo, curvas, bridas, válvulas) sujetos tubería: tubo con componentes (por ejemplo, curvas, bridas, válvulas) sujetos
a las mismas condiciones de diseño y typicallyused para transportar fluidos
betweenplants, por lo general enterrados.
tuberías: interconectado de tuberías sujeto a la misma conjunto o conjuntos de tuberías: interconectado de tuberías sujeto a la misma conjunto o conjuntos de
condiciones de diseño.
tubería: conjuntos de componentes de tubería (por ejemplo, tubo, tings Fit-, bridas, tubería: conjuntos de componentes de tubería (por ejemplo, tubo, tings Fit-, bridas,
juntas, atornillado, válvulas) utilizan para transportar fluidos dentro de una planta, a
menudo por encima del suelo, pero a veces enterrado.
capa: una única envoltura o capa (lámina) de un laminado de reparación.capa: una única envoltura o capa (lámina) de un laminado de reparación.
curado posterior: curado a temperatura elevada adicional.curado posterior: curado a temperatura elevada adicional.
Sistema de reparación calificado: un sistema de reparación para las que se ha Sistema de reparación calificado: un sistema de reparación para las que se ha
completado la prueba de calificación dispuesto por el presente artículo.
reforzamiento: una fibra de alta resistencia incrustado en el tic plas- reforzamiento: una fibra de alta resistencia incrustado en el tic plas-
(polímero), lo que resulta en propiedades mecánicas superiores a las del
polímero base.
sistema de resina: todos los componentes que constituyen la matriz (plástico o sistema de resina: todos los componentes que constituyen la matriz (plástico o
polímero) de un compuesto. A menudo esto es una resina, material de relleno (s),
pigmento, modificadores de las propiedades mecánicas, y el catalizador o
endurecedor.
riesgo: un término que abarca lo que puede suceder (escenario), su riesgo: un término que abarca lo que puede suceder (escenario), su
probabilidad (probabilidad), y su grado de daño (consecuencias).
dureza Shore: medida de la dureza de la superficie usando un impresser dureza Shore: medida de la dureza de la superficie usando un impresser
superficie o durómetro.
sustrato: el componente original para ser modificado.sustrato: el componente original para ser modificado.
proveedor: la empresa o entidad asumiendo la responsabilidad de la prueba y proveedor: la empresa o entidad asumiendo la responsabilidad de la prueba y
calificar un sistema de reparación; por lo general themanufacturer, pero posiblemente
un proveedor de productos re-etiquetado-privada.
polímero termoestable: plásticos que no pueden ser resoftened polimerización polímero termoestable: plásticos que no pueden ser resoftened polimerización
siguien- tes.
(15)
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191. Parte 4 - artículo 4.1, Apéndice A no mandatorio ASME PCC-2 a 2015
A-2 GLOSARIO DE ACRÓNIMOS
API: Instituto Americano de PetróleoAPI: Instituto Americano de Petróleo
COMO YO: La Sociedad Americana de Ingenieros MecánicosCOMO YO: La Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos
ASTM: Sociedad Americana para Pruebas y MaterialesASTM: Sociedad Americana para Pruebas y Materiales
AWWA: American Water Works AssociationAWWA: American Water Works Association
BS (BSI): British Standards InstituteBS (BSI): British Standards Institute
COSHH: Control de sustancias peligrosas para la saludCOSHH: Control de sustancias peligrosas para la salud
CSWIP: Sistema de certificación para el personal de inspección de soldaduraCSWIP: Sistema de certificación para el personal de inspección de soldadura
DSC: Calorimetría diferencial de barridoDSC: Calorimetría diferencial de barrido
176
FRP: Plástico reforzado con fibra / polímeroFRP: Plástico reforzado con fibra / polímero
HDT: Temperatura de distorsión térmicaHDT: Temperatura de distorsión térmica
YO ASI: Organización de Estándares InternacionalesYO ASI: Organización de Estándares Internacionales
MAOP: La máxima presión permitida de funcionamientoMAOP: La máxima presión permitida de funcionamiento
PMTP: Presión máxima de trabajo permitidaPMTP: Presión máxima de trabajo permitida
MSDS: Hojas de Datos de Seguridad de MaterialesMSDS: Hojas de Datos de Seguridad de Materiales
END: Pruebas no destructivasEND: Pruebas no destructivas
OSHA: Ley de Seguridad y Salud OcupacionalOSHA: Ley de Seguridad y Salud Ocupacional
PD: Directiva de presiónPD: Directiva de presión
SMYS: Especificada límite elástico mínimoSMYS: Especificada límite elástico mínimo
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192. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1, Apéndice B no mandatorio
Artículo 4.1, Apéndice B no mandatorio Recomendado El nuevo examen
para una reparación calificado Modificado
Sistema
B-1 GENERAL
Es común para un Systemsupplier reparación para desarrollar una reparación
compuesto modificado Systemby cambiar los elementos seleccionados de un
sistema de reparación existentes. Esto no mandatorio Apéndice proporciona, en
la Tabla B-1, alguna orientación general en cuanto a la cantidad mínima de
repetición de pruebas que deben realizarse para la recalificación cuando un
sistema de reparación es desarrollado por el cambio de un elemento de un
sistema de reparación existentes.
SISTEMA DE REPARACIÓN B-2 MODIFICADO
Si un elemento de un sistema de reparación existentes se ha cambiado con el fin
de desarrollar un sistema de reparación modificado, entonces la cantidad de
recomendado volver a probar para la recalificación incluye la repetición de pruebas
recomendadas en la Tabla B-1 en relación con cada uno de los elementos
modificados.
177
SENTENCIA B-3 INGENIERÍA
Es imposible que el Comité de post-construcción ASME para concebir, por
adelantado, de todas las muchas maneras posibles en las que un sistema de
reparación en particular SUP- alicates puede desarrollar un nuevo sistema de
reparación mediante la modificación de un elemento de un sistema específico de
reparación existente o predecir con precisión cómo cada cambio de un elemento
de un sistema de reparación específico puede afectar a su rendimiento. Per- que
forma la repetición de pruebas recomendado identificado en la Tabla B-1 no
implica necesariamente que el Sistema de newRepair ha sido recalificado
adecuadamente. Mientras que la repetición de pruebas recomendadas en la Tabla
B-1 es necesaria para la recalificación, en algunas situaciones, puede que no sea
suficiente. Es responsabilidad exclusiva del proveedor del sistema de reparación
para juzgar si cualquier nuevo análisis adicional más allá de lo recomendado en la
Tabla B-1 puede ser necesaria para un nuevo sistema de reparación a ser
recalificado adecuadamente.
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193. Parte 4 - artículo 4.1, Apéndice B no mandatorio ASME PCC-2 a 2015
Tabla B-1 recomienda la prueba de recalificación de un sistema de reparación calificado Modificado
Ilustrativa (no limitativa) mínima recomendada
Componente modificado Ejemplos repetición de pruebas
sustrato El sistema de reparación ha sido calificado • adhesión por cizallamiento Lap
para su uso en tubos de acero inoxidable por fuerza (por ejemplo, tempera-
el uso de un acero representante ture, envejecimiento)
tipo de acero de material durante las pruebas de
calificación inicial. el fabri- • desprendimiento catódico
turer ahora quiere calificar para su uso (Sólo si que se utilizará para
sobre tuberías de acero de carbono mediante el uso de un repre- protección catódica
material de acero de carbono represen- en tubería)
pruebas adicionales.
• El rendimiento de impacto y la velocidad de
liberación de energía (sólo si es para ser
utilizado para las reparaciones de fugas)
Preparación de la superficie Un procedimiento de limpieza de superficie específica • adhesión por cizallamiento Lap
había sido utilizado durante cualificación inicial fuerza (por ejemplo, tempera-
las pruebas de cationes. El sistema de reparación ture, envejecimiento)
proveedor ahora quiere cambiar el procedimiento de
limpieza de superficies. • desprendimiento catódico (sólo si es
para ser utilizado para tuberías con
protección catódica)
• El rendimiento de impacto y la velocidad de
liberación de energía (sólo si es para ser
utilizado para las reparaciones de fugas)
polímero de la matriz de Un polímero de matriz epoxi había sido Considere la com- modificado
material compuesto utilizado durante Test- inicial cualificación material de Posite sea una
En g. El proveedor de sistema de reparación de ahora completamente nuevo compuesto
quiere calificar a una versión de la material. Repita el com-
producto usando una matriz de poliuretano pruebas de calificación pleta
polímero. programa establecido por el presente artículo.
ingredientes auxiliares El tipo y / o cantidad de una resina, • tensión uniaxial (tanto dentro
con un papel principalmente en agente de curado, catalizador, iniciador, sur- direcciones avión)
la fabricación de pro- factant, de encolado de fibra, etc., se ha modificado
Cess utilizado en matriz (Añadir ejemplo de adquisiciones • Dureza
formulación de polímero fuente.)
•T sol o HDTT sol o HDTT sol o HDT
ingredientes auxiliares Un ingrediente tal como un incendio • tensión uniaxial (tanto dentro
con un papel principalmente retardante, modificador de impacto, el curado direcciones avión)
en afectar final- agente (que resulta en una diferente
rendimiento en uso arquitectura molecular para la • Dureza
utilizado en poli- matriz red termoestable curado), etc., es
formulación mer incorporado, o su tipo y / o •T sol o HDTT sol o HDTT sol o HDT
cantidad (en porcentaje en peso o porcentaje en
volumen) se modifica. • Las pruebas adicionales que pueden
ayudar a evaluar el tipo deseado de
efecto del ingrediente (por ejemplo,
pruebas de retardo del fuego si un
retardante de fuego se ha añadido o
pruebas de rendimiento de impacto si un
modificador de impacto se ha añadido)
178
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194. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.1, Apéndice B no mandatorio
Tabla B-1 de prueba recomendados para recalificación de un sistema de reparación calificado Modificado (Continuación)
Ilustrativa (no limitativa) mínima recomendada
Componente modificado Ejemplos repetición de pruebas
Tipo de fibra utilizada en De fibra de vidrio se han utilizado durante ini- Considere la com- modificado
material compuesto pruebas de calificación cial. La reparación material de Posite sea una
proveedor del sistema ahora quiere cali- completamente nuevo compuesto
ify una versión del producto utilizando material. Repita el com-
fibras de carbono. pleta qualificaiton programa de pruebas
estipuladas por el presente artículo.
orientación de la fibra utilizada Un estado de orientación biaxial en particular • tensión uniaxial (tanto dentro
en material compuesto había sido utilizado durante cualificación inicial direcciones avión)
las pruebas de cationes. El proveedor de sistema de
reparación ahora quiere calificar a un ver- • la supervivencia a corto plazo de carrete
Sion utilizando una sustancialmente diferente prueba
estado de orientación biaxial u orientación
uniaxial
adhesivo lnterlaminar Un polímero epoxi particular había sido • adhesión por cizallamiento Lap
en un material compuesto utilizado durante cualificación inicial fuerza (por ejemplo, tempera-
utilizando capas precuradas pruebas. ture, envejecimiento)
El proveedor de sistema de reparación de ahora
• desprendimiento catódico
quiere calificar una versión utilizando una
(Sólo si que se utilizará para
diferente polímero epoxi.
catódicamente tuberías
protegido)
• El rendimiento de impacto y la velocidad de
liberación de energía (sólo si es para ser
utilizado para las reparaciones de fugas)
• módulo de compresión en la
propuesta máxima temperatura de
uso del sistema de reparación
• prueba de supervivencia a corto plazo de carrete
material de transferencia de carga Un polímero epoxi particular había sido • Medir la compresión
utilizado durante cualificación inicial módulo de nueva carga
pruebas. transferir material en la
utilización máxima prevista
El proveedor de sistema de reparación de ahora
temperatura de la reparación
quiere calificar una versión utilizando una
sistema. Es al menos tan
diferente polímero epoxi.
alto como 75% del módulo de
compresión, a la misma temperatura, del
material de transferencia de carga que
había sido utilizado en la prueba de
calificación inicial? Si la respuesta es
“No”, también se realizará una prueba de
supervivencia de carrete a corto plazo.
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195. Parte 4 - artículo 4.1, Apéndice B no mandatorio ASME PCC-2 a 2015
Tabla B-1 de prueba recomendados para recalificación de un sistema de reparación calificado Modificado (Continuación)
Ilustrativa (no limitativa) mínima recomendada
Componente modificado Ejemplos repetición de pruebas
capa de imprimación Un tipo particular de capa de imprimación tenía • adhesión por cizallamiento Lap
ha utilizado durante cualificación inicial fuerza (por ejemplo, tempera-
pruebas. El proveedor de sistema de reparación ture, envejecimiento)
ahora quiere calificar a una versión que utiliza una capa de
imprimación diferente. • desprendimiento catódico (sólo si es
para ser utilizado para tuberías con
protección catódica)
• El rendimiento de impacto y la velocidad de
liberación de energía (sólo si es para ser
utilizado para las reparaciones de fugas)
Método de aplicación se instaló el sistema de reparación • sur- carrete de tubería a corto plazo
manualmente durante cualificación inicial prueba vencia con muestras
pruebas. El proveedor de sistema de reparación preparado por modificada
ahora quiere calificar una instalación proceso
método en el que el instalador es ayudado por una
máquina que proporciona una cierta • desprendimiento catódico
grado de automatización para la instala- (Sólo si que se utilizará para
proceso ción. catódicamente tuberías
protegido)
• El rendimiento de impacto y la velocidad de
liberación de energía (sólo si es para ser
utilizado para las reparaciones de fugas)
protocolo de curado Una gama particular de la historia térmica • Dureza
(Tiempo y temperatura de curado) se han utilizado
para curar durante ini- •T sol o HDTT sol o HDTT sol o HDT
pruebas de calificación cial. El proveedor de sistema
de reparación ahora quiere calificar el uso de una
gama diferente de la historia térmica para el curado.
NOTA GENERAL: Propiedades de ingeniería y normas de ensayo se definen en la Tabla 1 del artículo 4.1.
180
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196. (15)
ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.2
artículo 4.2
Sistemas de reparación no metálicos compuestos: de bajo riesgo
aplicaciones
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Alcance
1.1.1 Requisitos de reparación. Este artículo establece los requisitos para la 1.1.1 Requisitos de reparación. Este artículo establece los requisitos para la
reparación de componentes de bajo riesgo (por ejemplo, tuberías, tuberías,
tanques y recipientes) usando un sistema de reparación calificado.
1.1.2 Definición de sistema de reparación. El sistema de reparación 1.1.2 Definición de sistema de reparación. El sistema de reparación
se define como una combinación de los siguientes elementos para los que
se ha completado la prueba de calificación:
(una) sustrato (componente)(una) sustrato (componente)
(segundo) preparación de la superficie(segundo) preparación de la superficie
(do) material compuesto (laminado de reparación)(do) material compuesto (laminado de reparación)
(re) material de transferencia de carga (material de relleno)(re) material de transferencia de carga (material de relleno)
(mi) adhesivo de primera capa (un adhesivo utilizado en algunos sistemas de (mi) adhesivo de primera capa (un adhesivo utilizado en algunos sistemas de
reparación, unir el laminado de material compuesto al sustrato)
(F) método de aplicación (incluyendo sellado, revestimiento, etc., según sea (F) método de aplicación (incluyendo sellado, revestimiento, etc., según sea
necesario)
(sol) protocolo de curado(sol) protocolo de curado
(H) adhesiva interlaminar para sistemas de reparación que utilizan capas (H) adhesiva interlaminar para sistemas de reparación que utilizan capas
precurvados
1.1.3 Materiales permitidos. Los materiales compuestos permitidos para 1.1.3 Materiales permitidos. Los materiales compuestos permitidos para
la reparación Systemare fibra de ingeniería (por ejemplo, carbono, vidrio,
aramida) refuerzos en una matriz de polímero termoendurecible (por ejemplo,
poliéster, poliuretano, fenólicas, éster de vinilo, o epoxi). Fibras será continua
(es decir, no se utilizarán fibras cortadas).
1.2 Aplicabilidad
1.2.1 Aplicaciones de ejemplo. Este artículo aborda la reparación 1.2.1 Aplicaciones de ejemplo. Este artículo aborda la reparación
de componentes diseñados originalmente de acuerdo con una variedad
de estándares, incluyendo API 620, API 650, Código ASME BPV, ASME
B31.1, ASME B31.3, AWWAC200, AWWAC300, AWWAC301,
AWWAC302, AWWAC303, AWWAC400, AWWAC402, AWWAD100,
AWWAD103, BS EN 13121-2, ISO 15649, ISO 13623, y PD 5500.
1.2.2 Definición de bajo riesgo. aplicaciones de bajo riesgo, para los 1.2.2 Definición de bajo riesgo. aplicaciones de bajo riesgo, para los
efectos del presente artículo, se definen como aquellas aplicaciones en las que
todos los siguientes casos:
(una) líquidos no peligrosos(una) líquidos no peligrosos
(segundo) sistemas que contienen tuberías, tanques, y recipientes a presión no es (segundo) sistemas que contienen tuberías, tanques, y recipientes a presión no es
crítica para la seguridad de los trabajadores
181
(do) fluidos no IDLH(do) fluidos no IDLH
(re) menos de 150 psig (1 MN / m 2)(re) menos de 150 psig (1 MN / m 2)(re) menos de 150 psig (1 MN / m 2)
(mi) menos de 120 ° F (50 ° C)(mi) menos de 120 ° F (50 ° C)
(F) por encima de 0 ° F (-20 ° C)(F) por encima de 0 ° F (-20 ° C)
(sol) el tamaño del defecto fugas, re, y presión de diseño, PAG,(sol) el tamaño del defecto fugas, re, y presión de diseño, PAG,(sol) el tamaño del defecto fugas, re, y presión de diseño, PAG,(sol) el tamaño del defecto fugas, re, y presión de diseño, PAG,(sol) el tamaño del defecto fugas, re, y presión de diseño, PAG,
satisfacer la relación siguiente:
(1) P d < 150 psig (in.) 0.5(1) P d < 150 psig (in.) 0.5(1) P d < 150 psig (in.) 0.5
(2) pd < 0,5 MN / m 1.5(2) pd < 0,5 MN / m 1.5(2) pd < 0,5 MN / m 1.5
(3) el tamaño del defecto se limitará a re ≤ 0.25 re(3) el tamaño del defecto se limitará a re ≤ 0.25 re(3) el tamaño del defecto se limitará a re ≤ 0.25 re(3) el tamaño del defecto se limitará a re ≤ 0.25 re(3) el tamaño del defecto se limitará a re ≤ 0.25 re(3) el tamaño del defecto se limitará a re ≤ 0.25 re
1.2.3 Defectos aplicables. Los siguientes tipos de defectos pueden ser 1.2.3 Defectos aplicables. Los siguientes tipos de defectos pueden ser
reparados:
(una) la corrosión externa(una) la corrosión externa
(segundo) daños externos(segundo) daños externos
(do) la corrosión interna y / o erosión(do) la corrosión interna y / o erosión
(re) fugas(re) fugas
(mi) de fabricación o de fabricación defectos(mi) de fabricación o de fabricación defectos
Evaluación de Riesgos 1.3
Una determinación se hará en cuanto a si la reparación es de bajo riesgo,
tal como se define en el párrafo. 1.2. La evaluación de riesgos debe definir la
vida aceptable de la reparación. Una evaluación de los riesgos asociados con
el método de reparación de defectos y debe ser completado.
NOTA: Véase el artículo 4.1 para la orientación en la evaluación de riesgos.
La información y los datos que describen los peligros se incluirán en la
evaluación del riesgo que se utilizarán en el lugar.
Vida 1.4 Reparación
La vida de reparación determinada se define por la evaluación de riesgos,
y la vida de reparación alcanzable dependerá del sistema de reparación. El
período de servicio útil del sistema de reparación para una aplicación
específica puede ser afectada por las exposiciones externas y ambientales,
activa la corrosión / erosión interna, y las influencias mecánicas externas.
2 LIMITACIONES
2.1 Requisitos adicionales
Parte 1 de esta Norma contiene los requisitos y limitaciones
adicionales. Este artículo se utiliza en conjunción con la parte 1.
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197. (15)
(15)
(15)
Parte 4 - artículo 4.2 ASME PCC-2 a 2015
2.2 Calificación del sistema de reparación
(una) El uso de este artículo será limitada a los sistemas de (una) El uso de este artículo será limitada a los sistemas de
reparación para el que se ha completado la prueba de calificación
descrito en Mandatory Apéndice II (véase el párrafo. 3.2 para los datos
de calificación).
(segundo) Cualquier cambio a cualquier elemento del sistema de reparación (ver (segundo) Cualquier cambio a cualquier elemento del sistema de reparación (ver
párr. 1.1 para el alcance) constituirá un sistema de reparación diferente y por lo tanto
nueva.
(do) Este sistema newRepair requerirá titulación como se describe en el (do) Este sistema newRepair requerirá titulación como se describe en el
Apéndice II Obligatoria. Véase también el párrafo. 3.2.
2.3 Instalación
Los procedimientos de instalación serán los utilizados en la calificación de sistema
de reparación. Si los procedimientos de instalación no son los que se utilizan en la
calificación de sistema de reparación, a continuación, la reparación no está en
conformidad con el presente artículo.
2.4 Carga
Si otras cargas están presentes dentro de la zona de reparación, además de la
presión interna, a continuación, el artículo 4.1 se utilizará.
3 DISEÑO
3.1 Símbolos
Estos son los símbolos utilizados en este artículo.
re pag diámetro exterior componente, mm (in.)re pag diámetro exterior componente, mm (in.)re pag diámetro exterior componente, mm (in.)
re pag diámetro (o el diámetro de la cir- equivalentere pag diámetro (o el diámetro de la cir- equivalentere pag diámetro (o el diámetro de la cir- equivalente
CLE) del defecto o la región fugas, mm (in.)
re F pag factor de diseñore F pag factor de diseñore F pag factor de diseñore F pag factor de diseño
mi do pag módulo de tracción para el laminado de material compuestomi do pag módulo de tracción para el laminado de material compuestomi do pag módulo de tracción para el laminado de material compuestomi do pag módulo de tracción para el laminado de material compuesto
en la dirección circunferencial determinado por la Tabla 1,
N / m 2 ( psi) HDT pag temperatura de distorsión térmica, ° C (° F)N / m 2 ( psi) HDT pag temperatura de distorsión térmica, ° C (° F)N / m 2 ( psi) HDT pag temperatura de distorsión térmica, ° C (° F)N / m 2 ( psi) HDT pag temperatura de distorsión térmica, ° C (° F)N / m 2 ( psi) HDT pag temperatura de distorsión térmica, ° C (° F)
L pag longitud reparación axial total de, mm (in.)L pag longitud reparación axial total de, mm (in.)L pag longitud reparación axial total de, mm (in.)
L defecto pag longitud axial del defecto, mm (in.)L defecto pag longitud axial del defecto, mm (in.)L defecto pag longitud axial del defecto, mm (in.)L defecto pag longitud axial del defecto, mm (in.)
L terminado pag longitud de solapamiento, mm (in.)L terminado pag longitud de solapamiento, mm (in.)L terminado pag longitud de solapamiento, mm (in.)L terminado pag longitud de solapamiento, mm (in.)
L cirio pag estrecharse longitud, mm (in.)L cirio pag estrecharse longitud, mm (in.)L cirio pag estrecharse longitud, mm (in.)L cirio pag estrecharse longitud, mm (in.)
norte pag número de capas como se determina por la perti-norte pag número de capas como se determina por la perti-norte pag número de capas como se determina por la perti-
caso de diseño de reparación Vant
norte UNA pag número mínimo de capas de tipo Anorte UNA pag número mínimo de capas de tipo Anorte UNA pag número mínimo de capas de tipo Anorte UNA pag número mínimo de capas de tipo A
reparaciones (dirección axial)
norte segundo pag número mínimo de capas de tipo Bnorte segundo pag número mínimo de capas de tipo Bnorte segundo pag número mínimo de capas de tipo Bnorte segundo pag número mínimo de capas de tipo B
refacción
norte H pag número mínimo de capas de tipo Anorte H pag número mínimo de capas de tipo Anorte H pag número mínimo de capas de tipo Anorte H pag número mínimo de capas de tipo A
reparaciones (dirección circunferencial)
PAG pag reparación presión de diseño, N / m 2 ( psi)PAG pag reparación presión de diseño, N / m 2 ( psi)PAG pag reparación presión de diseño, N / m 2 ( psi)PAG pag reparación presión de diseño, N / m 2 ( psi)PAG pag reparación presión de diseño, N / m 2 ( psi)
S Washington pag envolver resistencia a la tracción axial por capa porS Washington pag envolver resistencia a la tracción axial por capa porS Washington pag envolver resistencia a la tracción axial por capa porS Washington pag envolver resistencia a la tracción axial por capa por
metros (por pulgada) determinado por la Tabla 1
S WH pag envolver resistencia a la tracción aro por capa porS WH pag envolver resistencia a la tracción aro por capa porS WH pag envolver resistencia a la tracción aro por capa porS WH pag envolver resistencia a la tracción aro por capa por
metros (por pulgada) determinado por la Tabla 1
t pag espesor de pared de sustrato, mm (in.)t pag espesor de pared de sustrato, mm (in.)t pag espesor de pared de sustrato, mm (in.)
T re pag temperatura de diseño de sistema de reparación, ° CT re pag temperatura de diseño de sistema de reparación, ° CT re pag temperatura de diseño de sistema de reparación, ° CT re pag temperatura de diseño de sistema de reparación, ° C
(° F)
182
T sol pag temperatura de transición vítrea determinadaT sol pag temperatura de transición vítrea determinadaT sol pag temperatura de transición vítrea determinadaT sol pag temperatura de transición vítrea determinada
por la Tabla 1, ° C (° F)
3.2 Reparación del sistema de datos de clasificación
(una) Calificación del sistema de reparación será com- pletó de (una) Calificación del sistema de reparación será com- pletó de
acuerdo con la Tabla 1 y en el Apéndice II obligatoria.
(segundo) rendimiento de los materiales y los datos de prueba se medirán por (segundo) rendimiento de los materiales y los datos de prueba se medirán por
un centro de pruebas certificado o acreditado a nivel nacional, o certificados por
un ingeniero profesional registrado (o equivalente internacional).
(do) El proveedor de sistema de reparación deberá especificar los parámetros (do) El proveedor de sistema de reparación deberá especificar los parámetros
siguien- tes:
(1) material de la pieza(1) material de la pieza
(2) preparación de la superficie(2) preparación de la superficie
(3) laminado reparador (matriz de polímero y refuerzo de fibra)(3) laminado reparador (matriz de polímero y refuerzo de fibra)
(4) orientación de refuerzo(4) orientación de refuerzo
(5) superposiciones entre envolturas de vecinos(5) superposiciones entre envolturas de vecinos
(6) superposiciones entre capas individuales(6) superposiciones entre capas individuales
(7) material de relleno (restauración dimensional), si se usa(7) material de relleno (restauración dimensional), si se usa
(8) adhesivo / cebador, si se usa(8) adhesivo / cebador, si se usa
(9) instrucciones de aplicación(9) instrucciones de aplicación
(re) Cualquier cambio en los parámetros anteriores a la reparación (re) Cualquier cambio en los parámetros anteriores a la reparación
Systemshall constituye una newRepair Sistema y requieren calificación.
3.3 Datos adicionales requeridos
(una) Los siguientes datos deben ser proporcionados para cada reparación:(una) Los siguientes datos deben ser proporcionados para cada reparación:
(1) requisitos de toda la vida / expectativa de la vida de servicio de reparación(1) requisitos de toda la vida / expectativa de la vida de servicio de reparación
(2) presiones de diseño y de funcionamiento requeridas / temperaturas(2) presiones de diseño y de funcionamiento requeridas / temperaturas
(3) condiciones de servicio futuros esperados(3) condiciones de servicio futuros esperados
(4) identidad de la línea de tuberías(4) identidad de la línea de tuberías
(5) Descripción del componente, incluida la especificación de (5) Descripción del componente, incluida la especificación de
material y espesor de pared
(6) fuerza por capa por espesor que puede ser calcularon por la (6) fuerza por capa por espesor que puede ser calcularon por la
siguiente relación:
S Washington y S wh ( psi por capa por pulg.) pagS Washington y S wh ( psi por capa por pulg.) pagS Washington y S wh ( psi por capa por pulg.) pagS Washington y S wh ( psi por capa por pulg.) pagS Washington y S wh ( psi por capa por pulg.) pagS Washington y S wh ( psi por capa por pulg.) pagS Washington y S wh ( psi por capa por pulg.) pag
carga a fracaso de cupón, / área de sección transversal lb de cupón
espesor de cupón / número de capas de cupón
(segundo) Los datos utilizados en el diseño deberán ser registrados. Apéndice (segundo) Los datos utilizados en el diseño deberán ser registrados. Apéndice
Obligatorio I se puede utilizar.
3.4 Cálculos
(una) El diseño del laminado de reparación se llevará a cabo (una) El diseño del laminado de reparación se llevará a cabo
utilizando los requisitos en las siguientes secciones. Hay dos casos de
diseño:
(1) Tipo A caso del diseño. Para los componentes que no tengan (1) Tipo A caso del diseño. Para los componentes que no tengan
fugas (que sólo requieren refuerzo estructural). Esto se calcula para todas
las reparaciones.
(2) Tipo B Diseño Caso. Esto se calculará para los componentes que se (2) Tipo B Diseño Caso. Esto se calculará para los componentes que se
están escapando.
(15)
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198. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.2
Tabla 1 reparación del sistema Material necesario y propiedades de desempeño
Propiedad Tipo de prueba Propiedades detalladas Los valores mínimos Métodos de prueba
Resistencia a la tracción Obligatorio Resistencia a la tracción ( s), modularización Resistencia a la tracción ( s), modularización Resistencia a la tracción ( s), modularización Deformación a la rotura ISO 527,
( S Washington, S WH) y la tracción ( S Washington, S WH) y la tracción ( S Washington, S WH) y la tracción ( S Washington, S WH) y la tracción ( S Washington, S WH) y la tracción ( S Washington, S WH) y la tracción lus ( MI), el coeficiente de Poisson lus ( MI), el coeficiente de Poisson lus ( MI), el coeficiente de Poisson debe> 1% D3039 ASTM
módulo ( mi do)módulo ( mi do)módulo ( mi do) (Para tuberías con fugas y
[Nota 1)] algunos casos de diseño;
deformación a la rotura, tanto en aro
y axiales direcciones)
Lentes de transición obligatorio o tempera- de transición vítrea Ninguna, excepto que ISO 11357-2,
temperatura ( T sol)temperatura ( T sol)temperatura ( T sol) utilizar HDT debajo tura ( T sol)tura ( T sol)tura ( T sol) esto puede deter- ASTM E831,
mina de la maxi- ASTM E1640,
operativo madre ASTM E6604
la temperatura del
sistema de reparación
la deformación por calor obligatorio o El calor distorsión tempera- Ninguna, excepto que ISO 75,
temperatura (HDT) utilizar T sol encima utilizar T sol encima utilizar T sol encima utilizar T sol encima ture (HDT) esto puede deter- ASTM D648
[Nota 2)] extraer la temperatura
máxima de
funcionamiento del
sistema de reparación
cizalla vuelta a largo plazo Opcional La medición de esfuerzo cortante de superposición 30% de esfuerzo cortante de superposición Obligatorio
actuación fuerza después de 1 000-h adhesión Apéndice II-2
la exposición al calor fuerza
fuerza de adhesión Obligatorio cizalla vuelta Obligatorio D3165 ASTM,
rendimiento de sellado de fugas Apéndice III BS EN 1465
(Opcional)
Notas: (1) S Washington y S WH se calculan a partir de los cupones utilizados en los métodos de prueba (resistencia a la tracción veces el espesor de la capa). (2) Para el polímero de matriz (sin las fibras de Notas: (1) S Washington y S WH se calculan a partir de los cupones utilizados en los métodos de prueba (resistencia a la tracción veces el espesor de la capa). (2) Para el polímero de matriz (sin las fibras de Notas: (1) S Washington y S WH se calculan a partir de los cupones utilizados en los métodos de prueba (resistencia a la tracción veces el espesor de la capa). (2) Para el polímero de matriz (sin las fibras de Notas: (1) S Washington y S WH se calculan a partir de los cupones utilizados en los métodos de prueba (resistencia a la tracción veces el espesor de la capa). (2) Para el polímero de matriz (sin las fibras de Notas: (1) S Washington y S WH se calculan a partir de los cupones utilizados en los métodos de prueba (resistencia a la tracción veces el espesor de la capa). (2) Para el polímero de matriz (sin las fibras de Notas: (1) S Washington y S WH se calculan a partir de los cupones utilizados en los métodos de prueba (resistencia a la tracción veces el espesor de la capa). (2) Para el polímero de matriz (sin las fibras de Notas: (1) S Washington y S WH se calculan a partir de los cupones utilizados en los métodos de prueba (resistencia a la tracción veces el espesor de la capa). (2) Para el polímero de matriz (sin las fibras de
refuerzo), utilice la norma ASTM D648 o ISO 75 para medir la HDT bajo una carga de 1,82 MPa (264 psi).
Como alternativa, cuando se mide HDT para polímeros reforzados, la carga mínima debe ser de 18 MPa (2640 psi).
(segundo) Un componente se considerará que tienen fugas si se espera que (segundo) Un componente se considerará que tienen fugas si se espera que
el grosor de la pared en cualquier punto de la zona afectada para ser inferior a
1 mm (0,04 pulg.) Al final de la vida de reparación. Esto debe tener en cuenta la
corrosión interna activa cuando sea aplicable.
(do) Para boquillas, codos, codos, reductores, y las bridas, el espesor de (do) Para boquillas, codos, codos, reductores, y las bridas, el espesor de
reparación calcula en los párrafos. 3.4.1 y 3.4.2 se utilizará.
Un caso del diseño 3.4.1 Tipo
(una) Para aro destaca debido a la presión interna, el número mínimo (una) Para aro destaca debido a la presión interna, el número mínimo
de vueltas, norte H, es dado porde vueltas, norte H, es dado porde vueltas, norte H, es dado porde vueltas, norte H, es dado por
norte H pag PDnorte H pag PDnorte H pag PDnorte H pag PD
2 re F S WH 2 re F S WH 2 re F S WH 2 re F S WH 2 re F S WH
(1)
dónde re F se fija en 0,2 y S WH se toma de la Tabla 1.dónde re F se fija en 0,2 y S WH se toma de la Tabla 1.dónde re F se fija en 0,2 y S WH se toma de la Tabla 1.dónde re F se fija en 0,2 y S WH se toma de la Tabla 1.dónde re F se fija en 0,2 y S WH se toma de la Tabla 1.dónde re F se fija en 0,2 y S WH se toma de la Tabla 1.dónde re F se fija en 0,2 y S WH se toma de la Tabla 1.
(segundo) Para los casos en que el espesor de pared sustrato se ha (segundo) Para los casos en que el espesor de pared sustrato se ha
reducido en un 50% o más, entonces el siguiente cálculo se hará:
norte UNA pag PDnorte UNA pag PDnorte UNA pag PDnorte UNA pag PD
4 re F S Washington 4 re F S Washington 4 re F S Washington 4 re F S Washington 4 re F S Washington
(2)
183
(do) El número necesario de reparación mínima de diseño de capas (do) El número necesario de reparación mínima de diseño de capas
será el mayor de los valores determinados.
(re) Para las camisetas, el número de capas será el doble del número (re) Para las camisetas, el número de capas será el doble del número
determinado en párr. 3.4.1 (c). Para tubos tee articulaciones, el diámetro de
la tubería más grande se utiliza en el cálculo.
B Diseño Caso 3.4.2 Tipo
(una) El número de vueltas, norte SEGUNDO, que se aplicará será calificada en (una) El número de vueltas, norte SEGUNDO, que se aplicará será calificada en (una) El número de vueltas, norte SEGUNDO, que se aplicará será calificada en (una) El número de vueltas, norte SEGUNDO, que se aplicará será calificada en (una) El número de vueltas, norte SEGUNDO, que se aplicará será calificada en
el Apéndice III obligatoria.
(segundo) Para tees que se están escapando, el número de capas será el (segundo) Para tees que se están escapando, el número de capas será el
mayor número de la determinada en el párrafo. 3.4.1 y norte SEGUNDO.mayor número de la determinada en el párrafo. 3.4.1 y norte SEGUNDO.mayor número de la determinada en el párrafo. 3.4.1 y norte SEGUNDO.
3.4.3 Longitud axial de reparación
(una) El espesor de diseño de la lámina de reparación se extenderá más (una) El espesor de diseño de la lámina de reparación se extenderá más
allá de la zona dañada en el componente de L terminado.allá de la zona dañada en el componente de L terminado.allá de la zona dañada en el componente de L terminado.
L terminado pag 2.5 dt / 2 L terminado pag 2.5 dt / 2 L terminado pag 2.5 dt / 2 L terminado pag 2.5 dt / 2 L terminado pag 2.5 dt / 2 L terminado pag 2.5 dt / 2 (3)
(B) L terminado será de al menos 0,05 m (2 in.).(B) L terminado será de al menos 0,05 m (2 in.).(B) L terminado será de al menos 0,05 m (2 in.).
(15)
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199. (15)
Parte 4 - artículo 4.2 ASME PCC-2 a 2015
(do) Los extremos de la repairmay ser ahusados. Un minimo longitud (do) Los extremos de la repairmay ser ahusados. Un minimo longitud
conicidad, L cirio, de aproximadamente 5: 1 se recomienda.conicidad, L cirio, de aproximadamente 5: 1 se recomienda.conicidad, L cirio, de aproximadamente 5: 1 se recomienda.conicidad, L cirio, de aproximadamente 5: 1 se recomienda.
(re) La longitud total axial de la reparación está dada por(re) La longitud total axial de la reparación está dada por
L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio L pag 2 L por encima de + L defecto + 2 L cirio (4)
(mi) La reparación se centra sobre el defecto.(mi) La reparación se centra sobre el defecto.
3.4.4 Compatibilidad Ambiental. La idoneidad del sistema de 3.4.4 Compatibilidad Ambiental. La idoneidad del sistema de
reparación para su uso en el entorno de servicio especificado por el
propietario se determinará.
3.4.5 Diseño de salida
(una) Las salidas de los cálculos de diseño de laminado reparador son (una) Las salidas de los cálculos de diseño de laminado reparador son
los siguientes:
(1) el número de capas, norte, será determinada por el caso diseño (1) el número de capas, norte, será determinada por el caso diseño (1) el número de capas, norte, será determinada por el caso diseño (1) el número de capas, norte, será determinada por el caso diseño
apropiado especificado en el párr. 3.4 ( norte no deberá ser inferior a 2)apropiado especificado en el párr. 3.4 ( norte no deberá ser inferior a 2)apropiado especificado en el párr. 3.4 ( norte no deberá ser inferior a 2)
(2) longitud total reparación axial, L (b) El programa de instalación de (2) longitud total reparación axial, L (b) El programa de instalación de (2) longitud total reparación axial, L (b) El programa de instalación de (2) longitud total reparación axial, L (b) El programa de instalación de
reparación será providedwith la siguiente información:
(1) detalles de laminado Lay-Up, incluyendo el número de capas, el (1) detalles de laminado Lay-Up, incluyendo el número de capas, el
área de reparación a ser cubierto, y la orientación de las capas individuales de
refuerzo (esto puede ser presentado como una descripción escrita o un dibujo
incor- ing detalles estándar, tales como la superposición y la conicidad)
(2) detalles de preparationprocedure superficie, método ing (2) detalles de preparationprocedure superficie, método ing
INCLUYENDO de aplicación, el equipo a utilizar, y método de inspección
(3) detalles de relleno necesario para lograr un perfil exterior lisa (3) detalles de relleno necesario para lograr un perfil exterior lisa
antes de la aplicación del laminado reparación
(4) detalles del protocolo de cura(4) detalles del protocolo de cura
3.5 Aprobación
Diseños de reparaciones de acuerdo con el presente artículo serán efectuadas
por una persona técnicamente competente, aceptada por el propietario.
3.6 Recalificación
Cuando ha habido un cambio en el sistema de reparación, entonces la prueba
correspondiente especificado en el artículo 4.1 se completará.
4 FABRICATION (Instalación)
4.1 Condiciones de almacenamiento
(una) Almacenamiento ofmaterial debe complywith instrucciones del er (una) Almacenamiento ofmaterial debe complywith instrucciones del er
abastecedores.
(segundo) El MSDS debe conservarse para referencia.(segundo) El MSDS debe conservarse para referencia.
(do) Debe observarse que los materiales utilizados deberán ser almacenados y (do) Debe observarse que los materiales utilizados deberán ser almacenados y
controlados de acuerdo con las normas de seguridad nacionales (por ejemplo, la
OSHA o COSHH).
4.2 Requisitos del instalador
El personal involucrado en la instalación de un sistema de reparación
deberán ser entrenados y calificados para ese sistema de reparación de
acuerdo con el Anexo IV obligatoria.
184
Tabla 2 Mantenga puntos durante la instalación
Punto de espera
preparación de materiales
)reforzamiento
)preparación de la superficie del polímero de
sustrato
)la inspección de relleno cheque perfil de la etapa de
refuerzo de Inspección lay-up de laminado de reparación
)cura (dureza)
)número de vueltas (espesor)
)dimensiones y la posición
)inspección externa (véase la Tabla 3) Prueba de
presión
Orientación 4.3 Instalación
(una) proveedores del sistema de reparación deberán proporcionar (una) proveedores del sistema de reparación deberán proporcionar
instrucciones de instalación. Estas instrucciones deberán incluir (en su caso)
(1) condiciones ambientales aceptables de sitio en el momento de la reparación(1) condiciones ambientales aceptables de sitio en el momento de la reparación
(2) almacenamiento de material(2) almacenamiento de material
(3) preparación de la superficie(3) preparación de la superficie
(4) de mezcla de polímero(4) de mezcla de polímero
(5) laminado estaba en marcha(5) laminado estaba en marcha
(6) consolidación de laminado(6) consolidación de laminado
(7) cura(7) cura
(8) puntos de espera claves(8) puntos de espera claves
(segundo) Otros detalles de estos requisitos se pueden encontrar en el (segundo) Otros detalles de estos requisitos se pueden encontrar en el
Apéndice Obligatorio V.
(do) Los puntos clave de retención que se pueden observar durante una reparación (do) Los puntos clave de retención que se pueden observar durante una reparación
se resumen en la Tabla 2.
(re) Los resultados de la inspección de la lámina de reparación deberán cumplir (re) Los resultados de la inspección de la lámina de reparación deberán cumplir
con los criterios de aceptación de la producción de diseño.
4.4 Las reparaciones en directo
(una) Las reparaciones a que no presentan filtración, sistemas de (una) Las reparaciones a que no presentan filtración, sistemas de
componentes vivos son posibles, siempre que los riesgos asociados se
consideran plenamente en la evaluación del riesgo de la operación. Esto debe
incluir cualquier peligro hacia y desde circundante equipos además del
componente que está siendo reparado.
(segundo) Los tracción (radial) tensiones inducidas en la unión adhesiva (segundo) Los tracción (radial) tensiones inducidas en la unión adhesiva
como resultado de las diferencias de contracción térmica entre el sustrato
compuesto y el componente sobre la eliminación de las cargas vivas pueden
ser ignorados.
5 EXAMEN
5.1 Introducción
(una) En esta sección se proporciona orientación sobre los / las cuestiones operativas (una) En esta sección se proporciona orientación sobre los / las cuestiones operativas
posteriores a la instalación de sistemas de reparación. los
(15)
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200. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.2
Tabla 3 Tipo de defecto y los límites permisibles para la reparación Compuesto
Sección reparación Defecto Límites permisibles
Materiales de reparación y compo- sustrato Compruebe que los materiales son aquellos ...
nente antes de la reparación de aplicaciones especificada por la producción de diseño
Los cambios en la geometría área de reparación de estar libre de cambios agudos en la geometría
[todos los radios < 5 mm (0,2 pulg.)], O la geometría de afilado para ser [todos los radios < 5 mm (0,2 pulg.)], O la geometría de afilado para ser
suavizadas. (Material de / contorno relleno)
preparación de la superficie de sustrato De acuerdo con la especificación del sistema de reparación de
extensión axial a estar de acuerdo con el diseño
Temperatura de la superficie De acuerdo con el diseño de reparación
Defecto Las dimensiones no exceden aquellos para los que la
la reparación se ha diseñado la naturaleza del defecto a ser aquello para lo
que la reparación tiene
ha diseñado
Ubicación de la reparación extensión axial y el posicionamiento para estar en conformidad
con el diseño
Interfaz Delaminación / desprendimiento prueba del grifo puede indicar la presencia de deslaminación o
Ninguno de desunión existe en los extremos de
la reparación
capa rica en polímero grietas Ninguno (comprobar filetes adhesivas)
Exteriores materia, ampollas, y pozos 10 mm máximo (0,4 pulg.) De ancho, 2,5 mm
(0,1 in.) De altura
Las arrugas No hay cambios de paso de espesor superior a 2,5 mm
(0,1 in.) De altura
agujeros de los pasadores Ninguno más profundo que la capa rica en polímero
color del polímero Uniforme
Los puntos secos Ninguna
laminado compuesto orientación de las fibras Tal como se especifica en el diseño
No impregnado de fibra / seco Ninguna
Expuesto, bordes de corte / fibras Ninguna
Asunto extranjero Ninguna
extensión axial y el posicionamiento de la reparación Como se especifica en el diseño
No se extiende más allá de la superficie preparada
instalación de un sistema de reparación no afectará negativamente a las
inspecciones internas que se pueden llevar a cabo.
(segundo) La inspección del sistema de reparación puede incluir(segundo) La inspección del sistema de reparación puede incluir
(1) cura (dureza)(1) cura (dureza)
(2) número de vueltas (espesor)(2) número de vueltas (espesor)
(3) dimensiones y la posición(3) dimensiones y la posición
(4) examen de los defectos (véase la Tabla 3)(4) examen de los defectos (véase la Tabla 3)
(do) La estructura básica de una reparación de material compuesto en este contexto (do) La estructura básica de una reparación de material compuesto en este contexto
se ilustra en la Fig. 1 del artículo 4.1.
5.2 defectos dentro del sistema de reparación
(una) El proveedor de sistema de reparación deberá proporcionar criterios de (una) El proveedor de sistema de reparación deberá proporcionar criterios de
examen visual stalació postin-.
(segundo) Orientación sobre defectos y límites permisibles que pueden ser (segundo) Orientación sobre defectos y límites permisibles que pueden ser
de importancia se dan en la Tabla 3.
185
(do) El instalador debe tener cuidado de asegurarse de que estos defectos no (do) El instalador debe tener cuidado de asegurarse de que estos defectos no
se forman durante la aplicación del sistema de reparación.
5.3 La reparación de defectos dentro del sistema de reparación
(una) Las acciones correctivas deben ser los especificados por el proveedor del sistema de (una) Las acciones correctivas deben ser los especificados por el proveedor del sistema de
reparación para hacer frente a los defectos identificados en la Tabla 3.
(segundo) Las reparaciones que contienen defectos que excedan los límites (segundo) Las reparaciones que contienen defectos que excedan los límites
de la Tabla 3 se deben quitar y volver a aplicar. Sin embargo, en el acuerdo con
el propietario, la eliminación local de la zona dañada y reaplicación de la
reparación del als Systemmateri- a esta área son admisibles si el proveedor del
sistema de reparación puede demostrar que esto va a restaurar el pleno
rendimiento de la reparación.
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201. (15)
(15)
Parte 4 - artículo 4.2 ASME PCC-2 a 2015
PRUEBA DE PRESIÓN DEL SISTEMA 6
(una) Systempressure prueba, si es necesario, se manera especificada por el (una) Systempressure prueba, si es necesario, se manera especificada por el
propietario.
(1) Una prueba de servicio en la presión de operación debe ser realizada.(1) Una prueba de servicio en la presión de operación debe ser realizada.
(2) Véase el artículo 5.1 para orientación sobre las pruebas de presión.(2) Véase el artículo 5.1 para orientación sobre las pruebas de presión.
(3) Cualquier signo de fuga o indicación de la reparación lam- insuficiencia (3) Cualquier signo de fuga o indicación de la reparación lam- insuficiencia
innata será causa de rechazo de la reparación.
(segundo) Todas las reparaciones deben ser curadas de acuerdo con las instrucciones del (segundo) Todas las reparaciones deben ser curadas de acuerdo con las instrucciones del
proveedor de sistema de reparación antes de la prueba de presión.
(do) Si la presión de prueba excede la presión para el cual se ha diseñado el (do) Si la presión de prueba excede la presión para el cual se ha diseñado el
sistema de reparación, entonces el reparación deberá ser rediseñado para esta
presión más alta.
7. REFERENCIAS
7.1 Códigos y los estándares mencionados
La siguiente es una lista de las publicaciones referenciadas en el presente artículo.
API 579 / ASME FFS-1, la aptitud para el servicio API de 620 a 2.008,
Diseño y construcción de grandes,
Soldado, tanques de almacenamiento de baja presión API 650-2007, tanques
soldados de acero para almacenamiento de petróleo Editorial: Instituto Americano del
Petróleo (API),
1220 L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
ASME para calderas y recipientes a presión Código ASME
B31.1-2010, Power tuberías ASME B31.3-2010, tuberías de
proceso
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY 10016-5.990;
Departamento orden: 22 LawDrive, PO Box 2900, Fairfield, NJ
07007-2900 (www.asme.org) ASTM D648-2007, Método de prueba
estándar para la desviación
Temperatura de plásticos bajo la flexión carga en la posición de canto
D1599-1999 ASTM (2011), Método de prueba para Tiempo Corto
Presión falla hidráulica de tubería plástica, entubado y accesorios
D2240-2005 ASTM (2010), Método de prueba estándar para
Propiedad de Goma - Dureza de durómetro ASTM D2583-2007, Método de
prueba estándar para la indentación
Dureza ción de plásticos rígidos por medio de un Impresor Barcol
ASTM D3039-2008, Método de prueba estándar para la tracción
Propiedades del Polímero Matrix Composite Materials ASTM
D3165-2007, Método de prueba estándar para la fuerza
Propiedades de los adhesivos en Shear por la tensión de carga de una sola
junta de solapa D6604-2000 laminado Asambleas ASTM (2009), Práctica
estándar para el vidrio
temperaturas de transición de Hidrocarburos Resinas por calorimetría
diferencial de barrido
186
E831-2012 ASTM, Método de prueba estándar para Lineal
Expansión térmica de materiales sólidos por análisis termomecánico
ASTM E1640-2009, Método de prueba estándar para
Asignación de la temperatura de transición vítrea por Dynamic
Mechanical Analysis Editorial: Sociedad Americana para Pruebas y
Materiales
(ASTM), 100 Barr Harbor Drive,
PO Box C700, West Conshohocken, PA 19428-2959 (www.astm.org)
AWWA C200-12, Norma para acero del tubo de agua 6 en.
(150 mm) y Larger
AWWA C300-11, Reinforced tubo de presión de hormigón,
Acero-Cilindro Tipo
AWWA C301-07, pretensado tubo de presión de hormigón,
Acero-Cilindro Tipo
AWWA C302-11, Reinforced tubo de presión de hormigón,
Tipo Noncylinder
AWWA C303-08, tubería de presión de hormigón, Bar-envuelto,
Acero Tipo Cilindro
AWWA C400-03, amianto cemento tubo de presión 4 in.-
16 pulg. (100-mm 400 mm) para los sistemas de distribución de agua
AWWA C402-05, amianto cemento de tuberías de transmisión,
18. A través de 42 pulg. (450 mm a través de 1 050 mm) para servicio de
suministro de agua
AWWA D100-11, tanques de acero con costura para almacenamiento de agua AWWA
D103-09, Fábrica revestida tanques de acero atornillada
Almacenamiento de agua
Editorial: AmericanWaterWorksAssociation (AWWA),
6666 West Quincy Avenue, Denver, CO 80235 (www.awwa.org)
BS EN 59: 1977, Medición de dureza por medio de
Impresor Barcol una
BS EN 1465: 2009, Determinación de cizalla vuelta a la tracción
fuerza de rígido a conjuntos rígidos unidos BS EN13121-2: 2003, tanques de
GRP y recipientes para su uso por encima de
tierra - Parte 2: Materiales compuestos - resistencia química
BS EN 13121-3: 2008 (2010), tanques de PRFV y vasos para
aplicaciones de superficie-Parte 3: Diseño andworkmanship PD 5500:
2012, Unfired fusión soldada recipientes a presión Editorial: British
Standards Institution, Inc. (BSI),
12110 Sunset Hills Road, Reston, VA 20190 (www.bsigroup.com)
ISO 75: 2006 Plásticos - Determinación de la temperatura
de deflexión bajo carga
ISO 527-1: 2002, Plásticos - Determinación de la tracción
propiedades - Parte 1: Principios generales ISO 527-2: 2012, Plásticos
- Determinación de la tracción
propiedades -Parte 2: Condiciones de ensayo para moldeo y extrusión de
plásticos
ISO 868: 2003, plásticos y ebonita - Determinación de
dureza de penetración por medio de un durómetro (dureza Shore)
Derechos de autor 2015 por la Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos.
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202. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.2
ISO 11357-2: 1999, Plastics - diferencial de barrido Calo-
rimetry (DSC) -Parte 2: Determinación de la temperatura de transición
vítrea
ISO 13623: 2009, petróleo y gas natural industrias -
Los sistemas de transporte por oleoductos
ISO 15649: 2001, petróleo y gas natural industrias -
Tuberías
Editorial: Internacional Organización para
Normalización (ISO), Secretaría Central, 1, cap. de la Voie-Creuse,
Case postale 56, CH-1211 Gene`ve 20, Suiza / Suisse (www.iso.org)
7.2 Códigos y normas relacionadas
Los siguientes códigos y normas están relacionadas. A menos que se indique
lo contrario, la última edición disponible puede ser utilizado.
ASME B31G, Manual para la Determinación restante
Corroídos fuerza de Tuberías: Suplemento al Código B31 para la
tubería de presión
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 Ley Drive,
POBox 2900, Fairfield, NJ 07007-2900
(Www.asme.org)
D3681 de ASTM, Método de prueba estándar para la Química
La resistencia de la fibra de vidrio de tuberías (con fibra de vidrio reforzado con
resina termoestable) en una condición desviada
187
D5379 de ASTM, Método de prueba estándar para Shear
Propiedades de los materiales compuestos por el método de haz de
V-muescas
Editorial: Sociedad Americana para Pruebas y Materiales
(ASTM), 100 Barr Harbor Drive, PO Box C700, West Conshohocken,
PA 19428-2959 (www.astm.org)
BS 7910, Guía sobre los métodos para evaluar la aceptabilidad
dad de defectos en estructuras metálicas Editorial: British Standards
Institution, Inc. (BSI),
12110 Sunset Hills Road, Reston, VA 20190
(www.bsigroup.com)
ISO 8501, Preparación de sustratos de acero antes de aplicabilidad
ción de pinturas y productos relacionados ISO 8502, Pruebas para la
evaluación de la limpieza del acero ISO 8503, Superficie características de
rugosidad de la explosión
limpiado sustratos de acero ISO 8504, Surface métodos de preparación ISO
10952, los sistemas de tuberías de plástico - Glass-reforzada
plásticos termoestables (GRP) tuberías y accesorios - Determinación
de la resistencia al ataque químico de la parte interior de una sección
en una condición desviada ISO 11359-2, Plastics - análisis
termomecánico
(TMA) -Parte 2: Determinación del coeficiente de expansión térmica
lineal y la temperatura de transición vítrea Editorial:
Internacional Organización para
Normalización (ISO), Secretaría Central, 1, cap. de la Voie-Creuse,
Case postale 56, CH-1211 Gene`ve 20, Suiza / Suisse (www.iso.org)
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203. Parte 4 - artículo 4.2, Anexo I Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Artículo 4.2, Anexo I Obligatoria
Hoja de datos de reparación
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188
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204. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.2, Anexo I Obligatoria
Hoja de datos de reparación
Referencia laboral
Detalles de los componentes
Wall diámetro externo Componente
Material de identificación / grado
Grosor de contenidos de
componentes de funcionamiento
Presión temperatura
de trabajo
mínima
Máximo
Diseño Prueba comentarios
Requisitos de reparación (ver párr. 1.2 del artículo 4.2)
tipo de reparación
Reparación presión de diseño, PAGReparación presión de diseño, PAG
por ejemplo, A o B
Especificación de reparación
Naturaleza del defecto
longitud de defectos, llongitud de defectos, l
el tamaño del defecto utilizado
en el diseño, reen el diseño, re
Causa de defectos
Localización
Posición en el componente (por
ejemplo, 6:00)
Diámetro
La fuga de
corrosión
externa
Profundidad
La erosión
interna
Condiciones durante la ejecución de la reparación
temperatura de componente
Humedad Temperatura ambiente
Las limitaciones del entorno
externo
Y o N
Los detalles de reparación aplicados
Número de capas Longitud
de la reparación
Materiales de reparación
Número de lote del
fabricante Fecha de
instalación Instalado
tiempo
instalador
Nombre
Preparado por: Fecha:
189
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205. (15)
(15)
Parte 4 - Artículo 4.2, Apéndice II Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Artículo 4.2, Apéndice II obligatoria de datos de
calificación para el sistema de reparación
II-1 INTRODUCCIÓN
(una) Este MandatoryAppendix describe los datos de calificación que el (una) Este MandatoryAppendix describe los datos de calificación que el
proveedor del sistema de reparación facilitará a estar en conformidad con el
presente artículo.
(segundo) Es un requisito que todos los pruebas de calificación se llevan a (segundo) Es un requisito que todos los pruebas de calificación se llevan a
cabo utilizando el mismo material de sustrato, preparación de la superficie,
laminado reparador, material de relleno, adhesivo, y el método de aplicación
(véase el párrafo. 1.1 del artículo 4.2). Cualquier cambio sustancial en el sistema
de reparación constituirá un nuevo sistema de reparación y requieren cualificación.
(do) pruebas de calificación se completará de acuerdo con la última (do) pruebas de calificación se completará de acuerdo con la última
edición de la norma de prueba (véase el párr. 7.1). Cambios a las
normas de ensayo no requerirán pruebas de calificación que se repita.
II-2 DE DATOS PARA LA REPARACIÓN LAMINADO
Los siguientes datos / propiedades son necesarias:
(una) resistencia a la tracción por capa por metro (o la fuerza por capa por (una) resistencia a la tracción por capa por metro (o la fuerza por capa por
pulgada) en la tensión de la dirección aro ( S WH)pulgada) en la tensión de la dirección aro ( S WH)pulgada) en la tensión de la dirección aro ( S WH)
y la dirección axial ( S Washington)y la dirección axial ( S Washington)y la dirección axial ( S Washington)
(segundo) módulo de tracción mínima ( mi do) de 7 (segundo) módulo de tracción mínima ( mi do) de 7 (segundo) módulo de tracción mínima ( mi do) de 7 (segundo) módulo de tracción mínima ( mi do) de 7 (segundo) módulo de tracción mínima ( mi do) de 7 10 9 Nuevo Méjico 210 9 Nuevo Méjico 210 9 Nuevo Méjico 210 9 Nuevo Méjico 2
(1.000.000 psi)
(do) dureza Barcol o dureza Shore determinada por la prueba de acuerdo (do) dureza Barcol o dureza Shore determinada por la prueba de acuerdo
con la Tabla 1 del artículo 4.2 (si procede)
190
(re) temperatura de distorsión térmica (HDT) o la temperatura de transición (re) temperatura de distorsión térmica (HDT) o la temperatura de transición
vítrea ( T sol) para el sistema de reparación deberá ser mayor que 60 ° C (140 ° F), vítrea ( T sol) para el sistema de reparación deberá ser mayor que 60 ° C (140 ° F), vítrea ( T sol) para el sistema de reparación deberá ser mayor que 60 ° C (140 ° F), vítrea ( T sol) para el sistema de reparación deberá ser mayor que 60 ° C (140 ° F),
determinado por un ensayo de acuerdo con la Tabla 1 del artículo 4.2
II-3 DATOS PARA COMPOSITE / sustrato
INTERFAZ
(una) El ensayo de corte de vuelta se llevará a cabo de acuerdo con la Tabla 1.(una) El ensayo de corte de vuelta se llevará a cabo de acuerdo con la Tabla 1.
(1) Esta prueba a corto plazo se utiliza para determinar la resistencia al (1) Esta prueba a corto plazo se utiliza para determinar la resistencia al
cizallamiento promedio o el locus de fracaso.
(2) resistencia al cizallamiento del solapado promedio mínimo de 4 MN (2) resistencia al cizallamiento del solapado promedio mínimo de 4 MN
/ m 2 ( 580 psi), o el fracaso del sustrato, se demostraron para todos los / m 2 ( 580 psi), o el fracaso del sustrato, se demostraron para todos los / m 2 ( 580 psi), o el fracaso del sustrato, se demostraron para todos los
substratos.
(segundo) Alternativamente, se demostró que la unión adhesiva es más fuerte que la (segundo) Alternativamente, se demostró que la unión adhesiva es más fuerte que la
resistencia al cizallamiento del laminado reparación o sustrato mediante la evaluación
de la superficie del material de sustrato utilizado en un espécimen de vuelta de
cizallamiento después de la prueba.
II-4 REQUISITOS ADICIONALES PARA LA FUGA
SOPORTES
Se requieren los siguientes datos: Demostración de la capacidad de sellado
de fugas, determinado por ensayo de acuerdo con el Apéndice Obligatorio III.
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206. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.2, Mandatory Apéndice III
El artículo 4.2, obligatoria Apéndice III de validación para la
reparación de componentes con fugas
III-1 INTRODUCCIÓN
Este apéndice describe obligatoria las pruebas necesarias para validar el
sistema de reparación para la reparación de fugas de diversos componentes.
(una) El sistema de reparación deberá ser validada después de la finalización con (una) El sistema de reparación deberá ser validada después de la finalización con
éxito de tres pruebas en un tamaño de la tubería.
(segundo) Solamente un tamaño de tubería debe matizarse.(segundo) Solamente un tamaño de tubería debe matizarse.
III-2 MÉTODO
(una) deberán utilizarse secciones de tubería de diámetro mínimo de (una) deberán utilizarse secciones de tubería de diámetro mínimo de
100 mm (4 pulg.) y el espesor mínimo de 3 mm (0,12 in.). Un agujero
circular de 25 mm (1 in.) De diámetro se perfora a través del espesor de
pared del sustrato y el laminado de reparación aplicado. Todas las
muestras deben ser
191
estratificadas con los agujeros en la orientación 6:00. Tres ensayos se
completaron a temperatura ambiente.
(segundo) El espesor de reparación aplicado se calculará utilizando eq. (2) (segundo) El espesor de reparación aplicado se calculará utilizando eq. (2)
del artículo 4.2 para una presión de 1 MN / m 2del artículo 4.2 para una presión de 1 MN / m 2
(150 psig). Al menos dos capas de material de refuerzo se utilizan para la
prueba. El espesor de reparación probado se definirá como norte SEGUNDO.prueba. El espesor de reparación probado se definirá como norte SEGUNDO.prueba. El espesor de reparación probado se definirá como norte SEGUNDO.
(do) La presión interna se aplicará y la reparación no dejará por (do) La presión interna se aplicará y la reparación no dejará por
debajo del 3 MN / m 2 ( 450 psig). tasa de presurización debe estar de debajo del 3 MN / m 2 ( 450 psig). tasa de presurización debe estar de debajo del 3 MN / m 2 ( 450 psig). tasa de presurización debe estar de
acuerdo con ASTM D1599.
INFORME III-3
Un informe será preparado dando las condiciones de ensayo, detalles del
sistema de la reparación, y los puntos de datos individuales (presión final de
ensayo).
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207. Parte 4 - artículo 4.2, Mandatory Apéndice IV ASME PCC-2 a 2015
Artículo 4.2, Mandatory Apéndice IV
Calificación instalador
IV-1 INTRODUCCIÓN
(una) La reparación de los componentes utilizando nalgas, forrado con (una) La reparación de los componentes utilizando nalgas, forrado con
celofán compuestos difiere considerablemente de otras técnicas de
reparación y la calidad de la instalación depende en gran medida de la
artesanía satisfactoria. La formación y cualificación del personal son
elementos clave de una reparación exitosa. ThisMandatoryAppendix describe
los requisitos mınima de formación, calificación y aprobación de los
supervisores y los instaladores.
(segundo) La formación debe ser organizado por o con la ayuda del (segundo) La formación debe ser organizado por o con la ayuda del
proveedor de sistema de reparación u otro experto formación cualificada.
IV-2 FORMACIÓN
(una) Cursos y formación será realizado por o con la ayuda del (una) Cursos y formación será realizado por o con la ayuda del
proveedor de sistema de reparación.
(segundo) La formación se dará una introducción teórica andpractical a (segundo) La formación se dará una introducción teórica andpractical a
los elementos más importantes de la instala- ción del sistema de reparación.
IV-2,1 instalador
(una) El entrenamiento debe incluir lo siguiente:(una) El entrenamiento debe incluir lo siguiente:
(1) definición de un sistema de reparación(1) definición de un sistema de reparación
(2) terminología, tipos de reparación(2) terminología, tipos de reparación
(3) peligros asociados con sistemas presurizados(3) peligros asociados con sistemas presurizados
(4) Salud, Seguridad y Entorno(4) Salud, Seguridad y Entorno
(5) preparación de la superficie(5) preparación de la superficie
(6) preparación de materiales(6) preparación de materiales
(7) la aplicación del material(7) la aplicación del material
(8) control de las condiciones de reparación(8) control de las condiciones de reparación
(9) control de calidad(9) control de calidad
192
(segundo) Una prueba escrita que cubre los temas anteriores se tomará y (segundo) Una prueba escrita que cubre los temas anteriores se tomará y
se pasa por el instalador.
IV-2.2 Supervisor
(una) El supervisor deberá ser un instalador calificado.(una) El supervisor deberá ser un instalador calificado.
(segundo) El supervisor deberá completar el siguiente entrenamiento (segundo) El supervisor deberá completar el siguiente entrenamiento
adicional:
(1) deberes y responsabilidades del supervisor(1) deberes y responsabilidades del supervisor
(2) métodos de evaluación utilizados en el diseño de reparación(2) métodos de evaluación utilizados en el diseño de reparación
(3) salud y seguridad(3) salud y seguridad
(4) Lista de comprobación de instalación y puntos de espera(4) Lista de comprobación de instalación y puntos de espera
(5) la inspección de las reparaciones(5) la inspección de las reparaciones
(do) Una prueba escrita que cubre los temas anteriores se tomará y se (do) Una prueba escrita que cubre los temas anteriores se tomará y se
pasa por el supervisor.
IV-2.3 Calificación del instalador-Specific
(una) Los instaladores deben ser calificados para cada sistema de reparación específica a (una) Los instaladores deben ser calificados para cada sistema de reparación específica a
través de pruebas prácticas.
(segundo) Todos los ensayos de homologación específicos se llevarán a cabo de acuerdo (segundo) Todos los ensayos de homologación específicos se llevarán a cabo de acuerdo
con los procedimientos de instalación pertinentes.
(do) La reparación debe pasar la inspección visual completado de acuerdo (do) La reparación debe pasar la inspección visual completado de acuerdo
con el párrafo. 5.2 del artículo 4.2 en presencia de un supervisor o instructor.
IV-3 REGISTRO DE FORMACIÓN
El empleador de los instaladores de sistemas de reparación deberá llevar un
registro de su formación.
PERIODO IV-4 CALIFICACIÓN
La calificación estará en vigor durante un período de 1 año tras la
instalación de la última reparación exitosa.
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Ninguna reproducción puede hacerse de este material sin el consentimiento por escrito de ASME.
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208. (15)
ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.2, Mandatory Apéndice V
Artículo 4.2, Mandatory Apéndice V
Instalación
V-1 INTRODUCCIÓN
(una) Systemsuppliers reparación deberán proporcionar instrucciones completas de (una) Systemsuppliers reparación deberán proporcionar instrucciones completas de
instalación.
(segundo) Los requisitos que se indican en las siguientes secciones están (segundo) Los requisitos que se indican en las siguientes secciones están
destinadas a complementar las dadas por los proveedores del sistema de reparación y
especificar las operaciones básicas necesarias para una reparación exitosa.
(do) En caso de conflicto, el proveedor del sistema de reparación debe ser (do) En caso de conflicto, el proveedor del sistema de reparación debe ser
contactado para una aclaración.
Preparación V-2 SUPERFICIE
(una) La preparación de la superficie se extenderá al menos sobre toda la (una) La preparación de la superficie se extenderá al menos sobre toda la
superficie sobre la que el laminado de reparación se va a aplicar y estar de
acuerdo con el sistema de reparación específica.
(segundo) Evaluación de la superficie preparada para la rugosidad y la (segundo) Evaluación de la superficie preparada para la rugosidad y la
limpieza shouldbe proporcionado por el proveedor del sistema theRepair. La
técnica de preparación de la superficie especificado no deberá ser sustituido
por otro, sin Ance guid- explícita del proveedor de sistema de reparación, que
se ha clasificado la alternativa como parte de un sistema de reparación
diferente.
(do) Todos los productos químicos utilizados para la preparación de la superficie (do) Todos los productos químicos utilizados para la preparación de la superficie
deberá estar dentro de la vida útil recomendada, recién mezclado (en su caso).
(re) El período de tiempo entre la preparación de la superficie y la aplicación (re) El período de tiempo entre la preparación de la superficie y la aplicación
inicial de revestimiento / laminado debe ser tan corto como sea posible (por
ejemplo, para evitar la formación de corrosión flash). superficies preparadas
estarán protegidos fromcontamination antes de la aplicación del laminado
reparación. El deterioro de la superficie preparada debe ser causa de rechazo y
el procedimiento de preparación de la superficie repetido.
V-3 LAMINADO LAY-UP
El sistema de reparación específico puede necesitar incluir instrucciones
para
(una) en-llenar compuestos(una) en-llenar compuestos
(segundo) aplicación de la imprimación(segundo) aplicación de la imprimación
(do) polímero / preparación adhesiva(do) polímero / preparación adhesiva
(re) orientación de refuerzo(re) orientación de refuerzo
(mi) superposiciones entre capas vecinas(mi) superposiciones entre capas vecinas
(F) superposiciones entre capas individuales(F) superposiciones entre capas individuales
(sol) consolidación de las capas(sol) consolidación de las capas
(H) capa de acabado / revestimiento (capa superior)(H) capa de acabado / revestimiento (capa superior)
(yo) detalles de la forma cónica (véase el párr. 3.4.5 del Artículo 4.2)(yo) detalles de la forma cónica (véase el párr. 3.4.5 del Artículo 4.2)
193
V-4 CURE
(una) Desde la cura de un laminado de reparación puede estar fuertemente (una) Desde la cura de un laminado de reparación puede estar fuertemente
influenciada por la temperatura y la correcta mezcla de los componentes de polímero
antes de la laminación, los límites fijados por reparación Systemsupplier no serán
aprobación exceededwithout desde el proveedor del sistema de reparación.
(segundo) El tiempo para el curado completo depende del tipo de polímero usado (segundo) El tiempo para el curado completo depende del tipo de polímero usado
en las condiciones de reparación y ambientales.
(do) Si la presión de los componentes se ha reducido antes de la (do) Si la presión de los componentes se ha reducido antes de la
reparación, entonces el componente reparado no podrá ser devuelto a su
presión normal de trabajo hasta que se haya logrado la curación satisfactoria.
V-5 DOCUMENTACIÓN
Un registro para cada reparación debe hacerse y se conserva para la vida de
reparación.
Un identificador único se debe asignar a cada reparación. Los
registros que se deben tener incluyen los siguientes:
(A) Registros de Diseño
(1) capas y orientación de refuerzo(1) capas y orientación de refuerzo
(2) procedimiento de preparación de(2) procedimiento de preparación de
(3) protocolo de cura(3) protocolo de cura
(4) curado posterior(4) curado posterior
(5) número de capas(5) número de capas
(6) extensión axial de reparación(6) extensión axial de reparación
(7) datos de diseño (obligatorio Apéndice I del Artículo 4.2) y (7) datos de diseño (obligatorio Apéndice I del Artículo 4.2) y
cálculos
(8) ubicación de la reparación(8) ubicación de la reparación
(B) Material de Registros
(1) Proveedor de sistemas de reparación(1) Proveedor de sistemas de reparación
(2) tipo y la cantidad de polímero(2) tipo y la cantidad de polímero
(3) tipo y la cantidad de refuerzo(3) tipo y la cantidad de refuerzo
(4) números de lote para los materiales(4) números de lote para los materiales
(C) Control de calidad Records
(1) Número de referencia de reparación(1) Número de referencia de reparación
(2) informe de inspección visual (véase la Tabla 3 del artículo 4.2)(2) informe de inspección visual (véase la Tabla 3 del artículo 4.2)
(3) medición de espesores(3) medición de espesores
(4) dimensiones de reparación(4) dimensiones de reparación
(5) de cualificación del personal de completar la instalación(5) de cualificación del personal de completar la instalación
(6) Barcol o Shore medición de la dureza (si se especifica)(6) Barcol o Shore medición de la dureza (si se especifica)
(15)
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209. (15)
Parte 4 - artículo 4.2, Apéndice A no mandatorio ASME PCC-2 a 2015
Artículo 4.2, Apéndice A no mandatorio
Glosario de términos y acrónimos
A-1 Glosario de términos
dureza Barcol: medida de la dureza de la superficie utilizando un Impresor dureza Barcol: medida de la dureza de la superficie utilizando un Impresor
superficie.
compuesto: un plástico termoestable (polímero) que está reforzada por fibras.compuesto: un plástico termoestable (polímero) que está reforzada por fibras.
curar o curar: ajuste de un polímero termoendurecible, por ejemplo, de curar o curar: ajuste de un polímero termoendurecible, por ejemplo, de
poliéster, epoxi, por una reacción química irreversible.
delaminación: separación de las capas dentro de un laminado de material compuesto.delaminación: separación de las capas dentro de un laminado de material compuesto.
calorimetría diferencial de barrido (DSC): método de determinación de la calorimetría diferencial de barrido (DSC): método de determinación de la
temperatura de transición vítrea de un polímero termoendurecible.
desprendimiento: separación del laminado del sustrato (tubería).desprendimiento: separación del laminado del sustrato (tubería).
temperatura de transición del vidrio: temperatura a la que un polímero se somete temperatura de transición del vidrio: temperatura a la que un polímero se somete
a un cambio marcado en las propiedades físicas.
endurecedor: componente añadió a una resina para afectar a la curación del polímero endurecedor: componente añadió a una resina para afectar a la curación del polímero
termoestable.
calentar temperatura de distorsión: temperatura a la que una barra de ensayo dard calentar temperatura de distorsión: temperatura a la que una barra de ensayo dard
Normaliza- desvía una cantidad especificada bajo una carga dada.
en-material de relleno: material utilizado para reparar imperfecciones superficiales externos en-material de relleno: material utilizado para reparar imperfecciones superficiales externos
antes de la aplicación de envolvente de material compuesto.
laminado: la parte de un sistema de reparación que es el compuesto. La laminado: la parte de un sistema de reparación que es el compuesto. La
mayoría de los compuestos considerados en este documento están
compuestas de lámina o capas discretas, que se envuelven o se apila, una
encima de la otra. Esta construcción apilada es el “laminado”.
fuga: esto no se refiere a una pérdida de líquido a través de un agujero o brecha en la fuga: esto no se refiere a una pérdida de líquido a través de un agujero o brecha en la
tubería. Más bien, esto se refiere a una condición de una pared de la tubería (sustrato)
que podría o no permitir que el contenido de una tubería para hacer contacto con y
actúan directamente sobre el laminado de reparación (compuesto).
propietario: la empresa o entidad que posee o es responsable por el sustrato propietario: la empresa o entidad que posee o es responsable por el sustrato
está reparando la tubería.
tubería: tubo con los componentes (por ejemplo, curvas, bridas, válvulas) sujetas a tubería: tubo con los componentes (por ejemplo, curvas, bridas, válvulas) sujetas a
las mismas condiciones de diseño y Tıpicamente utilizados para el transporte de
fluidos entre plantas, por lo general enterrado.
tuberías: interconectado de tuberías sujeto a la misma conjunto o conjuntos de tuberías: interconectado de tuberías sujeto a la misma conjunto o conjuntos de
condiciones de diseño.
194
tubería: conjuntos de componentes de tubería (por ejemplo, tubo, tings Fit-, bridas, tubería: conjuntos de componentes de tubería (por ejemplo, tubo, tings Fit-, bridas,
juntas, atornillado, válvulas) utilizan para transportar fluidos dentro de una planta, a
menudo por encima del suelo, pero a veces enterrado.
capa: una única envoltura o capa (lámina) de un laminado de reparación.capa: una única envoltura o capa (lámina) de un laminado de reparación.
sistema de polímero: todos los componentes que constituyen la matriz (plástico o sistema de polímero: todos los componentes que constituyen la matriz (plástico o
polímero) de un compuesto. A menudo esto es una resina, material de relleno (s),
pigmento, modificadores de las propiedades mecánicas, y el catalizador o
endurecedor.
reforzamiento: una fibra de alta resistencia incrustado en el polímero, dando como reforzamiento: una fibra de alta resistencia incrustado en el polímero, dando como
resultado propiedades inmechanical superiores a las del polímero base.
riesgo: un término que abarca lo que puede suceder (escenario), su riesgo: un término que abarca lo que puede suceder (escenario), su
probabilidad (probabilidad), y su grado de daño (consecuencias).
dureza Shore: medida de la dureza de la superficie utilizando un Impresor dureza Shore: medida de la dureza de la superficie utilizando un Impresor
superficie o durómetro.
sustrato: la tubería original o componente de la tubería a ser modificados.sustrato: la tubería original o componente de la tubería a ser modificados.
proveedor: la empresa o entidad asumiendo la responsabilidad de la prueba y proveedor: la empresa o entidad asumiendo la responsabilidad de la prueba y
calificar un sistema de reparación; por lo general themanufacturer, pero posiblemente
un proveedor de productos re-etiquetado-privada.
polímero termoestable: estos son plásticos que no se puede suavizar re- polímero termoestable: estos son plásticos que no se puede suavizar re-
después de la polimerización.
A-2 GLOSARIO DE ACRÓNIMOS
COMO YO: La Sociedad Americana de Ingenieros MecánicosCOMO YO: La Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos
ASTM: Sociedad Americana para Pruebas y MaterialesASTM: Sociedad Americana para Pruebas y Materiales
BS (BSI): British Standards InstituteBS (BSI): British Standards Institute
COSHH: Control de sustancias peligrosas para la saludCOSHH: Control de sustancias peligrosas para la salud
DSC: Calorimetría diferencial de barridoDSC: Calorimetría diferencial de barrido
FRP: Plástico reforzado con fibra / polímeroFRP: Plástico reforzado con fibra / polímero
HDT: Temperatura de distorsión térmicaHDT: Temperatura de distorsión térmica
IDLH: Peligro inmediato para la vida o la saludIDLH: Peligro inmediato para la vida o la salud
YO ASI: Organización Internacional para la EstandarizaciónYO ASI: Organización Internacional para la Estandarización
MSDS: Hojas de Datos de Seguridad de MaterialesMSDS: Hojas de Datos de Seguridad de Materiales
OSHA: Ley de Seguridad y Salud OcupacionalOSHA: Ley de Seguridad y Salud Ocupacional
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210. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.3
artículo 4.3
No metálica interna de la guarnición de la tubería:
Formulario de rociado para tubería enterrada
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Antecedentes
Thisarticle es para el uso de polímeros termoestables como revestimiento
protector o estructural para tubería enterrada cuando se aplica en una forma
pulverizada (ver Fig. 1). El tubo puede ser de acero, hierro fundido, hormigón, u otros
materiales, que se encuentra por debajo del suelo / enterrado, y con / sin
revestimientos (por ejemplo, cemento, pintura). Cuando se utilizan polímeros
termoestables, la reparación se llama comúnmente-In-Place curado Pipe (CIPP).
Este artículo no se aplica a la tubería por encima del suelo, bombas, válvulas,
tanques o recipientes a presión.
El uso de métodos de reparación CIPP puede proporcionar añadido fuerza
estruc- tural, aumento de la química y resistencia a la abrasión, la infiltración
reducida y exfiltración, y la reducción de la resistencia al flujo tubería. Este
método de reparación es particular- mente útil para tubería subterránea mayor
que 600 mm (24 pulg.) De diámetro.
La aplicación forma pulverizada de revestimiento interno no metálico
se puede considerar la formación in situ de un tubo compuesto.
Los epóxidos son quizás el mejor de los polímeros termoestables para la
rehabilitación tubería enterrada debido a su versatilidad, fuerza, la adhesión a
la tubería receptora, bajo coeficiente de fricción, y química y resistencia a la
abrasión.
1.2 Ventajas
aplicado correctamente en el interior del tubo anfitrión, el polímero se adhiere
bien a la tubería y se convierte en parte de un sistema de material compuesto
(revestimiento polímero más el tubo de host). El polímero se puede reforzar con
fibra cortada (es decir, vidrio, carbono), tela de fibra de carbono preimpregnado o
carbono pultruded, con lo que el tubo compuesto mucho más fuerte. El sistema de
formulario de reparación de pulverización de polímero se puede utilizar bemanually
para parchear porciones de la tubería enterrada en vez de toda la tubería enterrada.
Es relativamente fácil de aplicación cuando el tamaño de la tubería permite la
entrada hombre.
1.3 Desventajas
Este repairmethod ismore difícil de aplicar para tubería enterrada menos de DN
600 (NPS 24) de diámetro, desde la entrada del tubo tripulada y la pulverización es
prácticamente imposi- ble para las personas normalmente de tamaño. Existe la
posibilidad de aplicar el sistema de reparación de forma rociado en tubos pequeños
por robots controlados a distancia. Este servicio está disponible para aplicaciones
especializadas.
195
2 precauciones y limitaciones
2.1 general de
Parte 1 de esta Norma contiene los requisitos y limitaciones
adicionales. Este artículo se utilizará en conjunción con la parte 1.
2.2 Limitaciones temperatura de aplicación
las limitaciones de temperatura de diseño máxima y mínima del polímero
termoestable se considerarán para la aplicación específica, ya que las
propiedades de los materiales se ven afectadas sustancialmente por encima
de la T g ( temperatura de transición vítrea) o T HDT ( temperatura de distorsión de la T g ( temperatura de transición vítrea) o T HDT ( temperatura de distorsión de la T g ( temperatura de transición vítrea) o T HDT ( temperatura de distorsión de la T g ( temperatura de transición vítrea) o T HDT ( temperatura de distorsión de la T g ( temperatura de transición vítrea) o T HDT ( temperatura de distorsión de la T g ( temperatura de transición vítrea) o T HDT ( temperatura de distorsión de la T g ( temperatura de transición vítrea) o T HDT ( temperatura de distorsión
térmica).
2.3 Limitaciones temperatura de funcionamiento
temperatura máxima y mínima de operación del polímero
termoestable se considerará para la aplicación CIFIC espe-, ya que el
rendimiento de polímero depende en gran medida de su composición.
Más allá de esta temperatura, la vida útil de este método de reparación
se puede acortar considerablemente.
2.4 Limitaciones Humedad Aplicaciones
El enlace de polímero termoestable al sustrato tubo se ve afectada
por la humedad de la aplicación. se identificarán los requisitos de
aplicación de humedad
(una) para los polímeros que utilizan disolventes para el proceso de aplicación, ya (una) para los polímeros que utilizan disolventes para el proceso de aplicación, ya
que la humedad puede afectar el proceso de secado.
(segundo) para aplicaciones que necesitan alta resistencia de unión al sustrato de (segundo) para aplicaciones que necesitan alta resistencia de unión al sustrato de
tubo, ya que la alta humedad puede causar una rápida oxidación (es decir, óxido
flash). Esto es particularmente un parámetro importante para el aluminio y el tubo de
hierro.
Por lo tanto, la humedad dentro de la zona de aplicación debe ser
controlada, según lo recomendado por el fabricante.
2.5 Limitaciones superficie de aplicación
La formación efectiva de un compuesto de tubos requiere que el revestimiento
se adhiera a la tubería de host. El ENCE revestimiento adher- es sensible a la
limpieza de la superficie y el perfil de la superficie.
2.6 Limitaciones de curado de aplicación
El curado para polímeros termoestables es tiempo / temperatura sensible. El
proceso de curado para temperaturas de aplicación más bajas puede requerir
calor auxiliar para evitar los tiempos de curado extremadamente largos.
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211. Parte 4 - artículo 4.3 ASME PCC-2 a 2015
La Fig. 1 Liner estructural en sistema de agua cruda
3 DISEÑO
3.1 Consideraciones generales de diseño
Existen tres categorías de aplicaciones de diseño para la reparación CIPP.
(A) El diseño de la aplicación Categoría A - corrosión de tuberías(A) El diseño de la aplicación Categoría A - corrosión de tuberías
revestimiento de protección del fluido contenido (cojinete nonload)
(1) La aplicación CIPP se supone que no llevan cargas del sistema.(1) La aplicación CIPP se supone que no llevan cargas del sistema.
(2) El revestimiento debe ser dimensionado para proporcionar barrera protectora a (2) El revestimiento debe ser dimensionado para proporcionar barrera protectora a
una mayor degradación.
(B) Categoría B Diseño de aplicaciones - cargar los portes(B) Categoría B Diseño de aplicaciones - cargar los portes
miembro para un sistema dentro de una tubería enterrada parcialmente deteriorado
(1) Este artículo se aplica a apoyado continuamente los sistemas de tuberías (1) Este artículo se aplica a apoyado continuamente los sistemas de tuberías
enterradas en el que el tubo anfitrión degradada todavía tiene suficiente resistencia
para llevar una parte del suelo, la superficie y las cargas de la presión interna.
(2) El revestimiento debe ser dimensionado para resistir la carga hidrostática del (2) El revestimiento debe ser dimensionado para resistir la carga hidrostática del
agua subterránea externo.
(C) Diseño de aplicación Categoría C - cargar los portes(C) Diseño de aplicación Categoría C - cargar los portes
miembro para un sistema dentro de una tubería enterrada completamente deteriorado
196
(1) Este artículo se aplica cuando el tubo anfitrión enterrado tiene (1) Este artículo se aplica cuando el tubo anfitrión enterrado tiene
capacidad estructural insuficiente para llevar el suelo, la superficie y las cargas de
presión y sirve sólo como una forma para la aplicación CIPP.
(2) El revestimiento debe ser dimensionado para manejar todas las cargas aplicables.(2) El revestimiento debe ser dimensionado para manejar todas las cargas aplicables.
3.2 Tipos de Forma rociado
Sistema de polímero 3.2.1. El formulario de reparación rociado systemshall Sistema de polímero 3.2.1. El formulario de reparación rociado systemshall
constan de aplicación de polímero, con orwithout fibra de refuerzo. La fibra de
refuerzo puede ser cortada, paño, parcialmente curado, o materiales
pultrusionados. El rociado formmay utilizar una variedad de fibras de refuerzo (es
decir, vidrio, carbono, Kevlar). Típicamente, la resina de polímero y agente de
curado se mezclan en el sitio, bombeado a través de una boquilla de
pulverización, y se aplican directamente a la superficie de la tubería interna
protegida o reforzado. El polímero puede bemanually mezclado, la fibra
humedecida de forma manual, y la matriz de polímero de fibra de combinación
aplicada manualmente a la ID tubería
3.2.2 Variables CIPP de diseño. El diseño CIPP tendrá en cuenta lo 3.2.2 Variables CIPP de diseño. El diseño CIPP tendrá en cuenta lo
siguiente para la aplicación específica:
(una) la exposición del sistema (por ejemplo, ácidos, disolventes, agua)(una) la exposición del sistema (por ejemplo, ácidos, disolventes, agua)
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212. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.3
(segundo) temperaturas de operación (máximo, mínimo, y rango)(segundo) temperaturas de operación (máximo, mínimo, y rango)
(do) coeficientes de expansión térmica(do) coeficientes de expansión térmica
(re) módulo de elasticidad(re) módulo de elasticidad
(mi) resistencia a la tracción(mi) resistencia a la tracción
3.3 Tuberías de degradación Casos
Los párrafos 3.3.1 a través de 3.3.5 proporcionan la categoría de aplicaciones
de diseño reparado dación que se debe utilizar con los cinco escenarios de casos
de degradación. Alternativamente, otras normas de aptitud para el servicio (tales
como API RP 579, ASME B31G, o ASME FFS-1) se pueden usar para determinar
si se pueden emplear otras categorías de aplicaciones de diseño, o si las
reparaciones son incluso necesario.
3.3.1 Degradación de tuberías, Caso # 1. Caso # 1 es donde todavía no se 3.3.1 Degradación de tuberías, Caso # 1. Caso # 1 es donde todavía no se
ha producido corrosión interna o ha penetrado inferior a la profundidad de la
tolerancia de corrosión aceptado. En este caso, la tubería existente cumple con
todos los requisitos de diseño necesarios. La aplicación de un revestimiento
protector CIPP se puede extender la vida de diseño de la tubería receptora
permanezca satisfactorio para la vida de la planta. Esta funda es una buena
aplicación de la aplicación de diseño de la categoría A.
3.3.2 Degradación de tuberías, Caso # 2. Caso # 2 es donde la corrosión 3.3.2 Degradación de tuberías, Caso # 2. Caso # 2 es donde la corrosión
interna es muy localizada, tal como la corrosión por picadura. Algunos
estenopeica leaksmay ser evident.With la excepción de estas pequeñas áreas, la
tubería existente no ha perdido su margen de corrosión. Las pérdidas en estas
áreas pequeñas no afectan a la fuerza total general de la tubería existente y no
indican ningún fallo a corto plazo inminente. La reparación de estas zonas
corroídas a nivel local permitirá que la tubería existente debería seguir siendo
satisfactoria hasta la próxima inspección requerida. Esta funda es una buena
aplicación de la aplicación de diseño de la categoría B.
3.3.3 Degradación de tuberías, Caso # 3. Caso # 3 es donde hay 3.3.3 Degradación de tuberías, Caso # 3. Caso # 3 es donde hay
corrosión severa, limitada a longitudes cortas o secciones de tubo anfitrión.
Esta corrosión general podría haber sido causado por la pérdida o daño al
revestimiento original, defectos en la tubería receptora, material de soldadura
mal controlada, o pérdida de la protección catódica. Las pérdidas debidas a
esta corrosión generalizada son mayores que el margen de corrosión y cierto
grado de fracaso de la tubería existente podría ser inminente. Esta funda es
una buena aplicación de la aplicación de diseño de la categoría B.
3.3.4 Degradación de tuberías, Caso # 4. Caso # 4 es donde existe una 3.3.4 Degradación de tuberías, Caso # 4. Caso # 4 es donde existe una
importante corrosión interna generalizada. La tubería existente ha perdido la
totalidad o la mayor parte de su margen de corrosión. La tubería existente aún
mantiene la mayor parte de su fuerza requerida y está en peligro inmediato de
un fallo catastrófico. Esta funda es una buena aplicación de la aplicación de
diseño de la categoría B o C.
3.3.5 Degradación de tuberías, Caso # 5. Caso # 5 es donde hay 3.3.5 Degradación de tuberías, Caso # 5. Caso # 5 es donde hay
corrosión generalizada grave, ya sean internas, externas, o una
combinación. La tubería existente está en peligro inmediato de la falta. El
tubo de host ya no puede ser
197
se espera para llevar a la mayoría de las cargas de diseño. El tubo de acogida
puede continuar a someterse a la corrosión externa incluso si está instalado un
forro CIPP. Esta funda es una buena aplicación de la aplicación de diseño de la
categoría C.
3.4 Consideraciones de materiales
(una) Este artículo se aplica normalmente a termoestables meros poli- que (una) Este artículo se aplica normalmente a termoestables meros poli- que
pueden tener fibras de refuerzo.
(segundo) El espesor del polímero termoestable aplicada (y la cantidad / (segundo) El espesor del polímero termoestable aplicada (y la cantidad /
tipo de fibra de refuerzo) dependerá de si el material es proporcionar
revestimiento protector a la tubería (diseño de la aplicación Categoría A), para
aumentar estructuralmente el tubo anfitrión parcialmente deteriorada (diseño de
la aplicación B de Categoría) o para llevar a todas las cargas de diseño de la
tubería (aplicación de diseño de la categoría C).
(do) Polymer relaciones de mezcla, el tiempo de fraguado y el tiempo de curado (do) Polymer relaciones de mezcla, el tiempo de fraguado y el tiempo de curado
deberá cumplir con las especificaciones del fabricante.
Determinación 3.5 Material de la propiedad
(una) La vida de diseño y las temperaturas mínimas / máximas a las que estará (una) La vida de diseño y las temperaturas mínimas / máximas a las que estará
expuesto CIPP largo de su vida de diseño para todas las condiciones de carga
esperadas serán manera especificada. Propiedades de los materiales serán
proporcionados por el fabricante. Normalmente, el fabricante tiene una variedad de
polímeros termoestables para caber dentro de las necesidades de la aplicación.
(segundo) Ensayo de materiales se aborda en el párrafo. 5.2.(segundo) Ensayo de materiales se aborda en el párrafo. 5.2.
(do) Un módulo de flexión de tiempo-temperatura-corregida de (do) Un módulo de flexión de tiempo-temperatura-corregida de
elasticidad se determina de acuerdo con ASTMD790 o ISO178 usando
themaximum temperatura y la vida de diseño de párr. 3.5.1.
(re) Una resistencia a la tracción final corregido-tiempo-temperatura (re) Una resistencia a la tracción final corregido-tiempo-temperatura
será determinada de acuerdo con ASTM D638, D3039 ASTM, o ISO 527
utilizando la temperatura máxima / mínima y la vida de diseño de párr.
3.5.1.
(mi) El rendimiento de fluencia a largo plazo del material puede ser (mi) El rendimiento de fluencia a largo plazo del material puede ser
determinada de acuerdo con ASTM D2990 o BS EN 899-2.
(F) El coeficiente de expansión térmica para las temperaturas (F) El coeficiente de expansión térmica para las temperaturas
máximas y mínimas de Pará. 3.5.1 se determinarán de acuerdo con
ASTM D696, ASTM E831, o ISO 11359.
(sol) La resistencia al desprendimiento (adherencia) puede ser extraído deter- (sol) La resistencia al desprendimiento (adherencia) puede ser extraído deter-
de acuerdo con D3983 de ASTM.
(H) La resistencia al cizallamiento vuelta puede ser determinada de (H) La resistencia al cizallamiento vuelta puede ser determinada de
acuerdo con ASTM D3165 o BS EN 1465.
(yo) La cáscara o la fuerza de extracción se pueden determinar de (yo) La cáscara o la fuerza de extracción se pueden determinar de
acuerdo con D903 ASTM.
(J) La resistencia a la abrasión se puede determinar de acuerdo con (J) La resistencia a la abrasión se puede determinar de acuerdo con
D4060 ASTM o CS 17.
(K) La resistencia al impacto puede ser determinado de acuerdo con (K) La resistencia al impacto puede ser determinado de acuerdo con
ASTM G14.
3.6 Requisitos específicos de diseño
3.6.1 Diseño de espesor. El espesor de diseño de la CIPP es una 3.6.1 Diseño de espesor. El espesor de diseño de la CIPP es una
función del polímero, material de refuerzo,
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213. Parte 4 - artículo 4.3 ASME PCC-2 a 2015
y la categoría aplicación de diseño (A, B, o C). Las cargas previstas o
postuladas se especificarán en la especificación de diseño para las
modificaciones del sistema de tuberías.
3.6.2 Las cargas de diseño requeridas especificación. La especificación de 3.6.2 Las cargas de diseño requeridas especificación. La especificación de
diseño deberá responder a las siguientes cargas:
(A) Diseño para la presión interna del fluido. La presión interna es (A) Diseño para la presión interna del fluido. La presión interna es
típicamente la primera consideración de diseño para tubería enterrada.
Después de haber seleccionado un material de la tubería y el diámetro
compatible con el caudal necesario, el diseñador calcula el espesor de pared
mínimo requerido para sostener de forma segura la presión de diseño a la
temperatura de diseño. La ecuación utilizada para calcular el espesor de pared
de las tuberías enterradas se especifica en el código o estándar aplicable al
servicio (véase la sección 7 para las referencias). En todos los casos, la
intención de la ecuación para espesor de pared es limitar la tensión
circunferencial en el tubo de host (diseño original), tubo compuesto, o CIPP a
una fracción de rendimiento mínimo especificado del material o la resistencia a
la rotura. La forma de la ecuación para el diseño original varía con el código
aplicable y material de la tubería, pero no es diferente de la ecuación de diseño
presión sobre el suelo (pared de la tubería está dimensionada del mismo modo
para metro y por encima del suelo de servicio). Para aplicaciones de diseño las
categorías B y C, la CIPP deberá acomodar la presión de diseño del sistema.
Ver el Apéndice I obligatoria para las ecuaciones aplicables para CIPP.
(B) Diseño para cargas de suciedades. cargas del suelo son una (B) Diseño para cargas de suciedades. cargas del suelo son una
consideración importante para tubos hechos de materiales rígidos y dúctiles, tales
como hormigón o hierro y tuberías emitidos con gran D / t tal como se encuentra como hormigón o hierro y tuberías emitidos con gran D / t tal como se encuentra como hormigón o hierro y tuberías emitidos con gran D / t tal como se encuentra
en aplicaciones de ingeniería civil. Por el contrario, las cargas de tierra rara vez
se cuantificaron para tubería de presión hecha de materiales dúctiles, tales como
acero o polietileno. Para la aplicación de diseño de la categoría C, el CIPP debe
soportar la carga del suelo. Ver el Apéndice I obligatoria para las ecuaciones
aplicables para CIPP.
(C) Diseño para cargas de superficie. El efecto de las cargas superficiales (C) Diseño para cargas de superficie. El efecto de las cargas superficiales
pesados, como el tráfico de la carretera, ferrocarril, o estructuras construidas por
encima de las disminuciones de tuberías enterradas como el cuadrado de la altura de
cubiertas de suelo y a menudo se controla proporcionando una profundidad mínima
de la cubierta por encima de la tubería. La profundidad mínima de cubiertas se
especifican por códigos y normas y debe ser verificada por análisis de cargas de
superficie particularmente pesados. Para la aplicación de diseño de la categoría C, el
CIPP debe soportar la carga de superficie. Ver el Apéndice I obligatoria para las
ecuaciones aplicables para CIPP.
(D) Diseño para el cambio de temperatura. tuberías enterradas son a (D) Diseño para el cambio de temperatura. tuberías enterradas son a
menudo funcionan a temperaturas que no son significativamente por encima
de la temperatura del suelo circundante. Si no hay ninguna expansión
diferencial entre el suelo y el tubo, a continuación, no se requiere un análisis
térmico. En los casos en que el fluido se caliente, compresión y tensiones de
flexión se generan como la expansión de la tubería está restringido por el suelo
circundante, a menos que un cojín de fibra mineral (o equivalente) ha
beenwrapped alrededor de codos y curvas
198
para permitir la expansión térmica. SeeMandatoryAppendix que para las
ecuaciones aplicables para CIPP.
3.6.3 Las cargas de diseño opcionales especificación. La especificación de 3.6.3 Las cargas de diseño opcionales especificación. La especificación de
diseño debe tener en cuenta las siguientes cargas:
(A) Diseño de golpes de ariete. La respuesta de una tubería enterrada a (A) Diseño de golpes de ariete. La respuesta de una tubería enterrada a
golpes de ariete difiere del comportamiento de las tuberías sobre el suelo, ya que
está restringido por el suelo que limita sus movimientos y momentos de flexión.
En virtud de las tensiones de deformación excesiva de los impulsos de presión
que accompanywaterhammer, apropiado, de la válvula, o tubo, la rotura es
posible.
(B) Diseño para cargas sísmicas. En la práctica, el diseño de la tubería (B) Diseño para cargas sísmicas. En la práctica, el diseño de la tubería
enterrada para cargas sísmicas se limita a aplicaciones críticas en áreas
propensas a terremotos. Un terremoto puede afectar a la integridad de una
tubería enterrada de dos maneras posibles: pasaje throughwave (transitoria
deformación del suelo), y a través de la deformación permanente del suelo. Los
fallos en tubos de acero soldados son más a menudo debido a fallos del suelo
(licuefacción, deslizamientos, movimiento de la falla) en lugar del paso
transitoria de ondas sísmicas.
(C) Diseño para otras cargas. Otras cargas aplicables deben ser (C) Diseño para otras cargas. Otras cargas aplicables deben ser
considerados (es decir, abrasión, impacto).
4 FABRICATION (Instalación)
4.1 Host Pipe Examen y Preparación
4.1.1 Solidez examen. se realizó una nación solidez exami- para 4.1.1 Solidez examen. se realizó una nación solidez exami- para
determinar la condición de diseño de la tubería de huésped, es decir,
parcial o totalmente deteriorado.
4.1.2 Condiciones de trabajo seguras. se establecerán las condiciones de 4.1.2 Condiciones de trabajo seguras. se establecerán las condiciones de
trabajo seguras, incluidas las
(una) ofmaterials de identificación a ser manejados, incluyendo copias de (una) ofmaterials de identificación a ser manejados, incluyendo copias de
MSDS.
(segundo) normas de seguridad aplicables (por ejemplo, OSHA) de evaluación para el (segundo) normas de seguridad aplicables (por ejemplo, OSHA) de evaluación para el
proceso.
(do) que especifican los detalles de las medidas de protección personal que deben (do) que especifican los detalles de las medidas de protección personal que deben
adoptarse.
(re) lista de los peligros asociados con la tubería que está siendo reparado y equipo (re) lista de los peligros asociados con la tubería que está siendo reparado y equipo
en las proximidades de la zona de reparación con las medidas de protección. Tenga en
cuenta que para una tubería totalmente deteriorada, medidas especiales de seguridad
pueden ser necesarias antes de la entrada en el personal de la tubería.
4.1.3 Preparación de la superficie. El interior de la tubería receptora deberá 4.1.3 Preparación de la superficie. El interior de la tubería receptora deberá
limpiarse de óxido suelto, la escala y la contaminación biológica. Para una mejor
adhesión del polímero termoestable a la tubería de anfitrión, la superficie del tubo
interior deberá estar preparado para SSPC-SP-10 / NACE 2 cerca-white-limpieza a
chorro ción condi- o para D4258 ASTM para tubería de concreto.
4.2 Mezcla de Polímeros
De resina y agente de curado lotes y proporción de mezcla deberán
ser verificados, por las recomendaciones del fabricante s.
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214. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.3
4.3 Aplicación Polymer
(una) Polymer se aplicará en los patrones de pares y superpuestas hasta que (una) Polymer se aplicará en los patrones de pares y superpuestas hasta que
se consigue el espesor de diseño.
(segundo) Cuando se añaden fibras de refuerzo, serán uniformemente (segundo) Cuando se añaden fibras de refuerzo, serán uniformemente
dispersos, humedecen, y rodaron / comprimido para eliminar huecos. A
continuación, la capa superior de polímero se aplica sobre las fibras de refuerzo
para proporcionar un revestimiento liso, monolítico.
(do) Si se está utilizando de carbono pultruded o preimpregnado, a (do) Si se está utilizando de carbono pultruded o preimpregnado, a
continuación, el proceso de aplicación será la siguiente:
(1) aplicar la capa adhesiva de polímero(1) aplicar la capa adhesiva de polímero
(2) pulse el carbono en el polímero adhesivo(2) pulse el carbono en el polímero adhesivo
(3) aplicar la capa superior para el revestimiento estructural para proporcionar (3) aplicar la capa superior para el revestimiento estructural para proporcionar
una superficie lisa, monolítica
5 EXAMEN
Recuperación de muestras 5.1 Prueba
Se pueden tomar muestras de acuerdo con lo siguiente para cada lote
CIPP instalado:
(una) Las muestras se tomarán en especímenes de descuento idénticas a material (una) Las muestras se tomarán en especímenes de descuento idénticas a material
aplicado sobre el tubo de acogida (de manera similar curados).
(segundo) Número de muestras deberá ser lo suficientemente grande para proporcionar (segundo) Número de muestras deberá ser lo suficientemente grande para proporcionar
número estadísticamente adecuado de muestras para cada uno de los procedimientos de
prueba requeridas en el ensayo de materiales (. Párrafo 5.2).
(do) Las muestras deben ser marcados para proporcionar trazabilidad.(do) Las muestras deben ser marcados para proporcionar trazabilidad.
5.2 Ensayo de Materiales
Las muestras de ensayo obtenidas de acuerdo con el párrafo. 5.1 Requisitos para la
recuperación de la muestra de ensayo deben ser probados para confirmar los siguientes
valores de las propiedades de diseño del material base:
(una) tiempo-temperatura-corrigió módulo de flexión de elasticidad para (una) tiempo-temperatura-corrigió módulo de flexión de elasticidad para
CIPP ( mi F desde obligatoria Apéndice I)CIPP ( mi F desde obligatoria Apéndice I)CIPP ( mi F desde obligatoria Apéndice I)CIPP ( mi F desde obligatoria Apéndice I)
(segundo) corregido en tiempo-temperatura rotura por tracción de (segundo) corregido en tiempo-temperatura rotura por tracción de
CIPP ( S T desde obligatoria Apéndice I)CIPP ( S T desde obligatoria Apéndice I)CIPP ( S T desde obligatoria Apéndice I)CIPP ( S T desde obligatoria Apéndice I)
(do) el coeficiente de expansión térmica utilizada en el análisis (do) el coeficiente de expansión térmica utilizada en el análisis
requerido por Mandatory Apéndice I
5,3 CIPP-Instalado Geometría Verificación
(una) El espesor de pared CIPP instalada mínima deberá ser verificada (una) El espesor de pared CIPP instalada mínima deberá ser verificada
para cumplir los requisitos de diseño utilizando sonic ultra- o otros
exámenes.
(segundo) El examen será en los procedimientos aprobados Accordancewith (segundo) El examen será en los procedimientos aprobados Accordancewith
por personal cualificado.
(do) Un conjunto de cuatro medidas, igualmente espaciados alrededor (do) Un conjunto de cuatro medidas, igualmente espaciados alrededor
de la circunferencia de la CIPP, se debe tomar en cada extremo y en un
punto intermedio.
(re) conjuntos adicionales de mediciones se deben tomar en áreas de (re) conjuntos adicionales de mediciones se deben tomar en áreas de
significativa degradación tubo anfitrión.
5.4 Documentación del CIPP-Como Instalado Condición
(una) Un examen visual se realizará.(una) Un examen visual se realizará.
(segundo) Huecos, defectos en la superficie, y las zonas de curado inadecuado serán (segundo) Huecos, defectos en la superficie, y las zonas de curado inadecuado serán
evaluadas.
199
(do) Toda la inspección / examen y acciones correctivas deben estar (do) Toda la inspección / examen y acciones correctivas deben estar
de acuerdo con el Apéndice II Obligatoria.
5.5 Los planes de monitoreo
(una) se preparó un plan para el control de la velocidad de corrosión de un (una) se preparó un plan para el control de la velocidad de corrosión de un
tubo anfitrión cialmente deteriorado par-.
(segundo) No se requiere ningún plan de vigilancia para una tubería principal totalmente (segundo) No se requiere ningún plan de vigilancia para una tubería principal totalmente
deterioró, ya que el CIPP está dimensionado para proporcionar integridad estructural completa.
(do) Un plan de seguimiento CIPP para la degradación debida a los (do) Un plan de seguimiento CIPP para la degradación debida a los
iones ambientales Condit, erosión, o expansión / contracción térmica
debe estar preparado.
6 PRUEBAS
Una prueba systempressure se llevará a cabo en el CIPP como se especifica
en los párrafos. 6,1 y 6,2.
6,1 aislable Pipe
6.1.1 Presión de prueba Decay. La prueba de la integridad del sistema para los 6.1.1 Presión de prueba Decay. La prueba de la integridad del sistema para los
componentes que son enterrados aislable por válvulas u otros medios debe consistir
en la caída de presión a través del tiempo que determina la tasa de fuga.
6.1.2 líquido de prueba de maquillaje de volumen. Alternativamente, la prueba de la 6.1.2 líquido de prueba de maquillaje de volumen. Alternativamente, la prueba de la
integridad del sistema puede consistir en un maquillaje de volumen de fluido para mantener
una presión de ajuste en el tiempo que deter- mina la tasa de fuga.
6.1.3 Criterios de aceptación. La tasa aceptable de pérdida de presión o 6.1.3 Criterios de aceptación. La tasa aceptable de pérdida de presión o
de maquillaje volumen debería establecerse más de un mínimo de 1 hr. Los
factores que pueden influir en la tasa aceptable de pérdida de presión o de
maquillaje de volumen son
(una) volumen de la prueba de presión del sistema(una) volumen de la prueba de presión del sistema
(segundo) fugas requisitos de estanqueidad para los componentes enterrados(segundo) fugas requisitos de estanqueidad para los componentes enterrados
6,2 Nonisolable Pipe
6.2.1 Flujo test de deterioro. La prueba de la integridad del sistema para 6.2.1 Flujo test de deterioro. La prueba de la integridad del sistema para
componentes enterrados nonisolable debe consistir en una prueba para confirmar que
el flujo durante el funcionamiento no se vea afectada.
6.2.2 Cambio en la prueba de flujo. Alternativamente, la prueba de la integridad del 6.2.2 Cambio en la prueba de flujo. Alternativamente, la prueba de la integridad del
sistema puede determinar el cambio en el flujo entre los extremos de los componentes
enterrados.
6.2.3 Criterios de aceptación. deben establecerse El flujo 6.2.3 Criterios de aceptación. deben establecerse El flujo
aceptable o cambio en el flujo.
7. REFERENCIAS
7.1 Códigos y los estándares mencionados
API RP 579 (última edición), Aptitud para el Servicio Editorial: Instituto
Americano del Petróleo (API),
1220 L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
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215. Parte 4 - artículo 4.3 ASME PCC-2 a 2015
ASME B31G-1991, Manual para la determinación de la
Restante de la fuerza de corroídos Tuberías: Un Suplemento al Código
ASME B31 para la tubería de presión ASME FFS-1-2007, de aptitud para
el servicio
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY 10016-5900;
Departamento orden: 22 LawDrive, PO Box 2900, Fairfield, NJ
07007-2900 (www.asme.org) ASTM D638-2003, Método de prueba
estándar para la tracción
Propiedades de los plásticos
ASTM D696-2003, Método de prueba estándar para el Coeficiente
de expansión térmica lineal de Plastics entre -30 ° C y 30 ° C con
vítreo de sílice Dilatómetro D790-2003 ASTM, Método de prueba
estándar para la flexión
Las propiedades de no reforzadas y plásticos reforzados y materiales
aislantes
ASTM D903-1998, Método de prueba estándar para la cáscara o
Excluyendo la fuerza del adhesivo Bonds
ASTM D2105-1997, Método de prueba estándar para
Propiedades de tracción de Longitudinal “fibra de vidrio” (fibra de vidrio
reforzado con termoendurecible de resina) D2583-1995 y tubos ASTM,
Método de prueba para el sangrado
La dureza de los plásticos rígidos por medio de la Impresor Barcol
ASTM D2990-2001, Método de prueba estándar para la tracción,
Compresión, flexión y la fluencia y la rotura por fluencia de Plásticos
ASTM D3039-2000, Método de prueba estándar para la tracción
Propiedades de matriz polimérica Composite Materials ASTM D4258
(última edición), Práctica estándar para
Revestimiento de hormigón para la limpieza de superficies
D5162 ASTM (última edición), Práctica estándar para
Discontinuidad (vacaciones) Ensayo de no conductor capa protectora
en metálico sustratos ASTM G14-2004, Método de prueba estándar
para el Impacto
La resistencia de los recubrimientos de tuberías (Falling Prueba Peso)
Editorial: Sociedad Americana para Pruebas y Materiales
(ASTM), 100 Barr Harbor Drive,
PO Box C700, West Conshohocken, PA 19428-2959 (www.astm.org)
BS EN 59-1977, Medición de dureza por medio de
Impresor Barcol una
BS EN 1465-1995, Determinación de cizalla vuelta a la tracción
fuerza de rígido a rígido montajes enlazados Editorial: British
Standards Institution, Inc. (BSI),
12110 Sunset Hills Road, Reston, VA 20190
(www.bsigroup.com)
ISO 178: 2001, Plásticos - Determinación de la flexión
propiedades
ISO 527: 1993, Plásticos - Determinación de la tracción
propiedades
ISO 868: 2003, plásticos y ebonita - Determinación de
dureza de penetración por medio de un durómetro (dureza Shore)
200
Editor: Internacional Organización para
Normalización (ISO), Secretaría Central, 1, cap. de la Voie-Creuse,
Case postale 56, CH-1211 Gene`ve 20, Suiza / Suisse (www.iso.org)
NACE RP 0.188-1.988, la discontinuidad (Holiday) Pruebas de
Capa protectora
Editorial: Asociación Nacional de Ingenieros de Corrosión
(NACE International), 1440 South Creek Drive, Houston, TX 77084
hasta 4906 (www.nace.org) SSPC-SP10 (última edición), casi blanco
chorro metal
Limpieza
Editorial: SSPC: La Sociedad de los revestimientos protectores,
40 calle 24, Pittsburgh, PA 15222 (www.sspc.org)
7.2 Códigos y normas relacionadas
Los siguientes códigos y normas están relacionadas. A menos que se
especifique lo contrario, se utilizará el estándar más reciente (la última edi- ción)
disponibles.
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección III,
División 1, Subsección ND (ND-3611.2), Diseño de tuberías
Requisitos / General / Límites / estrés de aceptabilidad
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección III,
División 1, Subsección ND [-ND 3672.6 (a)], Diseño de tuberías /
Requisitos Generales / expansión y / hincapié / Estrés Rango ASME
para calderas y recipientes a presión Flexibilidad, Caso Código
N-589-1-2002, Clase 3 no metálicos Curado-in-Place tuberías; Sección XI,
División 1 ASME B31.1, ASME B31.3 Tuberías de alimentación, tuberías de
proceso
ASMEB31.4, tubería Sistemas de Transporte de Líquido
Hidrocarburos y otros líquidos ASME B31.5, B31.8 de ASME tuberías
de refrigeración, transmisión de gas y tuberías de distribución
sistemas
ASME B31.9, ASME B31.11 Edificio de Servicios, Transporte de lechada
Piping Systems Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY 10016-5.990;
Departamento orden: 22 LawDrive, PO Box 2900, Fairfield, NJ
07007-2900 (www.asme.org) ASTM D1763, Especificación estándar para
resinas epoxi D2837 de ASTM, Método de prueba estándar para la
obtención de
Base de diseño hidrostático de materiales de tuberías termoplásticas
ASTM D2992, Método para obtención hidrostática o
Presión de Base para la fibra de vidrio reforzada resina termoestable
tuberías y conexiones ASTM D4787, Práctica estándar para la
continuidad
Verificación de la guarnición líquido o la hoja aplicada a sustratos de
hormigón
ASTM F412, Estándar Terminología relacionada con plástico
Los sistemas de tuberías
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216. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.3
G8 ASTM, Método de prueba estándar para catódica
Desprendimiento de revestimientos de tuberías
Editorial: Sociedad Americana para Pruebas y Materiales
(ASTM), 100 Barr Harbor Drive,
PO Box C700, West Conshohocken, PA 19428-2959 (www.astm.org)
AWWA C150 / A21.51, normalizado para el espesor de Diseño
Hierro Dúctil
AWWA C151 / A21.51, Norma para tubería de hierro dúctil,
Moldeada de forma centrífuga, de agua u otros líquidos AWWA C200, Norma
para Acero Tubería de agua de 6 pulg. Y
mayor
AWWA C300, Norma para Hormigón Armado
Tubo de presión, de acero Cilindro-Type, para agua y otros líquidos
AWWA C301, Norma para hormigón pretensado
Tubo de presión, de acero Cilindro-Type, para agua y otros líquidos
AWWA C302, Norma para Hormigón Armado
Tubo de presión, Non-cilindro
AWWA C303, Norma para la tubería de presión de hormigón,
Bar-envuelta Acero Tipo-Cilindro
AWWA C900, Norma para el cloruro de polivinilo (PVC)
Presión Pipe, 4. A través de 12 in., Para distribución de agua
AWWA C905, Norma para el cloruro de polivinilo (PVC)
Transmisión de Agua Pipe, Diámetro nominal 14 in. A través de 36 en.
AWWA C906, Norma para Polietileno (PE) Presión
Tuberías y accesorios, 4 in. A través de 63 in., Para distribución de agua
AWWA C950, fibra de vidrio estándar para tubería de presión
201
AWWA M11, de tubos de acero - Una Guía para el Diseño y
Instalación
AWWA M23, Tubería de PVC - Diseño e instalación AWWA M45, fibra de
vidrio Diseño de tuberías Editorial: AmericanWaterWorksAssociation
(AWWA),
6666 West Quincy Avenue, Denver, CO 80235 (www.awwa.org)
SSPC-SP5 (última edición), White limpieza a chorro metal SSPC-SP6,
chorro comercial de limpieza SSPC-SP7, Brush-Off limpieza a chorro
SSPC-SP8, Decapado
Editorial: SSPC: La Sociedad de los revestimientos protectores,
40 calle 24, Pittsburgh, PA 15222 (www.sspc.org)
7.3 Relacionados Publicaciones Técnicas
(1) GA Antaki, “Una revisión de los métodos para la(1) GA Antaki, “Una revisión de los métodos para la
Análisis de tubería de presión Buried,”Soldadura Consejo de Investigación
Boletín 425, Nueva York, mayo de 1997
(2) RH Walker y CW Rowley, “Forro estructural(2) RH Walker y CW Rowley, “Forro estructural
Sistemas de la Water Environment servicio,”EPRI 12 Anual de Servicio de
Agua Seminario sistemas de mejora de la fiabilidad, Biloxi, Mississippi,
julio de 1999
(3) CE Goodling, “tubería subterránea - un análisis(3) CE Goodling, “tubería subterránea - un análisis
Procedimiento de actualización,”PVP ASME 1983
(4) AP Moser, “Buried diseño de la tubería”, McGraw(4) AP Moser, “Buried diseño de la tubería”, McGraw
Hill, 1990
(5) RK Watkins y AP Moser “, y la superficie del suelo(5) RK Watkins y AP Moser “, y la superficie del suelo
Las cargas en las tuberías enterradas incluyendo los requisitos de cobertura
mínima,”PVP ASME, Volumen 360, 1998
(6) “Diseño de Buried de tubos de acero,” American Lifeline Alianza, (6) “Diseño de Buried de tubos de acero,” American Lifeline Alianza,
ASCE, Reston, VA, última edición
(7) DF Adams, LA Carlsson y Tubos RB,(7) DF Adams, LA Carlsson y Tubos RB,
“Caracterización experimental de Avanzada de Materiales Compuestos”,
CRC Press, tercera edición, 2003
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217. Parte 4 - artículo 4.3, Anexo I Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Artículo 4.3, obligatorios Apéndice I Consideraciones
de diseño para tubería enterrada
I-1 espesor de pared CIPP
(una) El espesor de pared de diseño CIPP necesario, t r, para un tubo (una) El espesor de pared de diseño CIPP necesario, t r, para un tubo (una) El espesor de pared de diseño CIPP necesario, t r, para un tubo (una) El espesor de pared de diseño CIPP necesario, t r, para un tubo (una) El espesor de pared de diseño CIPP necesario, t r, para un tubo
anfitrión parcialmente deteriorada (diseño de la aplicación Categoría B) deberá
ser al menos la mayor del espesor determinado por las ecuaciones. (I-1) y
(I-3). Este mínimo con grosor se aumentará para proporcionar todas las
tolerancias de viabilidad de construcción instalación de fabricación específico
aplicable y deberá utilizarse en el análisis de diseño. 1aplicable y deberá utilizarse en el análisis de diseño. 1
(segundo) los t r para una tubería principal totalmente deteriorada será de (segundo) los t r para una tubería principal totalmente deteriorada será de (segundo) los t r para una tubería principal totalmente deteriorada será de (segundo) los t r para una tubería principal totalmente deteriorada será de (segundo) los t r para una tubería principal totalmente deteriorada será de
al menos la mayor del espesor determinado por las ecuaciones. (I-1) y (I-2).
Este espesor mínimo se aumentará para proporcionar todas las tolerancias
de viabilidad de construcción de instalación manufacturingspecific
aplicables, se denomina t norte, y se utilizarán en el análisis requerido por las aplicables, se denomina t norte, y se utilizarán en el análisis requerido por las aplicables, se denomina t norte, y se utilizarán en el análisis requerido por las aplicables, se denomina t norte, y se utilizarán en el análisis requerido por las
ecuaciones de análisis de abajo. 1ecuaciones de análisis de abajo. 1
I-2 Ecuaciones de diseño I-2.1
Presión Interna
La ecuación (I-1) se utilizará para determinar la t rLa ecuación (I-1) se utilizará para determinar la t rLa ecuación (I-1) se utilizará para determinar la t r
requerido debido a la presión interna en CIPP contenida en un tubo anfitrión
parcial o totalmente deteriorada.
t r pag re ot r pag re ot r pag re ot r pag re ot r pag re o
2 S T2 S T2 S T
PAG re norte S + 1PAG re norte S + 1PAG re norte S + 1PAG re norte S + 1PAG re norte S + 1PAG re norte S + 1
(I-1)
dónde
re o pag diámetro exterior de CIPP (diámetro interior dere o pag diámetro exterior de CIPP (diámetro interior dere o pag diámetro exterior de CIPP (diámetro interior dere o pag diámetro exterior de CIPP (diámetro interior de
el anfitrión de la tubería), mm (in.)
norte S pag factor de seguridad de diseño (por lo general 2)norte S pag factor de seguridad de diseño (por lo general 2)norte S pag factor de seguridad de diseño (por lo general 2)norte S pag factor de seguridad de diseño (por lo general 2)
PAG re pag presión de diseño interna, MPa (psig)PAG re pag presión de diseño interna, MPa (psig)PAG re pag presión de diseño interna, MPa (psig)PAG re pag presión de diseño interna, MPa (psig)
S T pag tiempo-temperatura-corrigió la tracción finalS T pag tiempo-temperatura-corrigió la tracción finalS T pag tiempo-temperatura-corrigió la tracción finalS T pag tiempo-temperatura-corrigió la tracción final
fuerza de CIPP, MPa (psi)
t r pag requerida CIPP espesor de pared de diseño, mm (in.)t r pag requerida CIPP espesor de pared de diseño, mm (in.)t r pag requerida CIPP espesor de pared de diseño, mm (in.)t r pag requerida CIPP espesor de pared de diseño, mm (in.)
I-2.2 Las presiones exteriores / Tubos completo deterioro
La ecuación (I-2) se utilizará para determinar la t rLa ecuación (I-2) se utilizará para determinar la t rLa ecuación (I-2) se utilizará para determinar la t r
requerido debido a presiones externas aplicables sobre CIPP contenidas en una
tubería principal totalmente deteriorada.
t r pag 0,721 re ot r pag 0,721 re ot r pag 0,721 re ot r pag 0,721 re ot r pag 0,721 re ot r pag 0,721 re o
( norte mi q t / DO) 2( norte mi q t / DO) 2( norte mi q t / DO) 2( norte mi q t / DO) 2( norte mi q t / DO) 2( norte mi q t / DO) 2( norte mi q t / DO) 2
mi F R w segundo ' mi ' smi F R w segundo ' mi ' smi F R w segundo ' mi ' smi F R w segundo ' mi ' smi F R w segundo ' mi ' smi F R w segundo ' mi ' smi F R w segundo ' mi ' smi F R w segundo ' mi ' smi F R w segundo ' mi ' s
1/3
(I-2)
1 Aunque la hipótesis de tubo anfitrión parcialmente deteriorada podría resultar en un grosor de 1 Aunque la hipótesis de tubo anfitrión parcialmente deteriorada podría resultar en un grosor de
pared más delgado que un tubo principal totalmente deteriorada, se requerirá el futuro
seguimiento de la tubería anfitrión mientras que el tubo totalmente deteriorada no lo hará.
202
dónde
SEGUNDO' pag coeficiente de soporte elásticoSEGUNDO' pag coeficiente de soporte elásticoSEGUNDO' pag coeficiente de soporte elástico
pag 1 / (1 + 4e -0.213 H ( metro)) pag 1 / (1 + 4e -0.065 H ( pie))pag 1 / (1 + 4e -0.213 H ( metro)) pag 1 / (1 + 4e -0.065 H ( pie))pag 1 / (1 + 4e -0.213 H ( metro)) pag 1 / (1 + 4e -0.065 H ( pie))pag 1 / (1 + 4e -0.213 H ( metro)) pag 1 / (1 + 4e -0.065 H ( pie))pag 1 / (1 + 4e -0.213 H ( metro)) pag 1 / (1 + 4e -0.065 H ( pie))pag 1 / (1 + 4e -0.213 H ( metro)) pag 1 / (1 + 4e -0.065 H ( pie))pag 1 / (1 + 4e -0.213 H ( metro)) pag 1 / (1 + 4e -0.065 H ( pie))pag 1 / (1 + 4e -0.213 H ( metro)) pag 1 / (1 + 4e -0.065 H ( pie))pag 1 / (1 + 4e -0.213 H ( metro)) pag 1 / (1 + 4e -0.065 H ( pie))pag 1 / (1 + 4e -0.213 H ( metro)) pag 1 / (1 + 4e -0.065 H ( pie))
do pag factor de reducción ovalidad pagdo pag factor de reducción ovalidad pagdo pag factor de reducción ovalidad pagdo pag factor de reducción ovalidad pag
do pag 1 - qdo pag 1 - qdo pag 1 - qdo pag 1 - q
100/1 + q100/1 + q 100
2 3
mi F pag tiempo-temperatura-corrigió módulo de flexiónmi F pag tiempo-temperatura-corrigió módulo de flexiónmi F pag tiempo-temperatura-corrigió módulo de flexiónmi F pag tiempo-temperatura-corrigió módulo de flexión
de elasticidad para CIPP, MPa (psi)
MI' S pag módulo de reacción del suelo, MPa (psi)MI' S pag módulo de reacción del suelo, MPa (psi)MI' S pag módulo de reacción del suelo, MPa (psi)MI' S pag módulo de reacción del suelo, MPa (psi)
H pag altura del suelo por encima de la parte superior de tubo anfitrión, m (ft)H pag altura del suelo por encima de la parte superior de tubo anfitrión, m (ft)H pag altura del suelo por encima de la parte superior de tubo anfitrión, m (ft)
H w pag altura de las aguas subterráneas por encima de la parte superior de tubo anfitrión,H w pag altura de las aguas subterráneas por encima de la parte superior de tubo anfitrión,H w pag altura de las aguas subterráneas por encima de la parte superior de tubo anfitrión,H w pag altura de las aguas subterráneas por encima de la parte superior de tubo anfitrión,
m (ft)
norte mi pag Factor de diseño (por lo general 2)norte mi pag Factor de diseño (por lo general 2)norte mi pag Factor de diseño (por lo general 2)norte mi pag Factor de diseño (por lo general 2)
q pag ovalidad (%) de tubo anfitriónq pag ovalidad (%) de tubo anfitriónq pag ovalidad (%) de tubo anfitrión
100 máx. dia medido. - min. dia medido.100 máx. dia medido. - min. dia medido.
dia promedio medido.
q t pag presión externa total en CIPP, MPa (psi)q t pag presión externa total en CIPP, MPa (psi)q t pag presión externa total en CIPP, MPa (psi)q t pag presión externa total en CIPP, MPa (psi)
R w pag factor de flotabilidad agua (0,67 min).R w pag factor de flotabilidad agua (0,67 min).R w pag factor de flotabilidad agua (0,67 min).R w pag factor de flotabilidad agua (0,67 min).
pag 1 - [0,33 ( H w / H)]pag 1 - [0,33 ( H w / H)]pag 1 - [0,33 ( H w / H)]pag 1 - [0,33 ( H w / H)]pag 1 - [0,33 ( H w / H)]
I-2.3 Las presiones exteriores / Tubos parcialmente deterioradas
La ecuación (I-3) se utilizará para determinar la t rLa ecuación (I-3) se utilizará para determinar la t rLa ecuación (I-3) se utilizará para determinar la t r
requerido debido a presiones externas aplicables sobre CIPP contenidos en un
tubo anfitrión parcialmente deteriorada.
t r pag t r pag t r pag
re ore o
2 KE F C q h norte MI(2 KE F C q h norte MI(2 KE F C q h norte MI(2 KE F C q h norte MI(2 KE F C q h norte MI(2 KE F C q h norte MI(2 KE F C q h norte MI(
1 - 2)1 - 2)
1/3
+ 1
(I-3)
dónde
K pag pandeo factor de mejora del suelo yK pag pandeo factor de mejora del suelo yK pag pandeo factor de mejora del suelo y
sede de tubo adyacente a CIPP. Un valor de 7,0 puede ser utilizado.
q h pag las aguas subterráneas carga hidráulica, MPa (psi)q h pag las aguas subterráneas carga hidráulica, MPa (psi)q h pag las aguas subterráneas carga hidráulica, MPa (psi)q h pag las aguas subterráneas carga hidráulica, MPa (psi)
pag el coeficiente de Poisson pag 0,30; o el coeficiente de Poisson se puede pag el coeficiente de Poisson pag 0,30; o el coeficiente de Poisson se puede pag el coeficiente de Poisson pag 0,30; o el coeficiente de Poisson se puede pag el coeficiente de Poisson pag 0,30; o el coeficiente de Poisson se puede
determinar usando el método de ensayo de ASTM D2105
I-3 APPLIED cargas de diseño
Para validar el diseño CIPP, el análisis tendrá en cuenta los efectos
debidos a las cargas sostenidas y ocasionales aplicables especificadas en los
requisitos del propietario.
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218. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.3, Anexo I Obligatoria
I-3.1 Las cargas sostenidas y ocasionales
Tensiones debido a cargas sostenidas y ocasionales deberán cumplir los
requisitos de la ecuación. (I-4).
PAG mes re oPAG mes re oPAG mes re oPAG mes re o
4t n + 0.75 soy A + METRO segundo4t n + 0.75 soy A + METRO segundo4t n + 0.75 soy A + METRO segundo4t n + 0.75 soy A + METRO segundo4t n + 0.75 soy A + METRO segundo4t n + 0.75 soy A + METRO segundo4t n + 0.75 soy A + METRO segundoZ
+
SA ≤ Kansas TSA ≤ Kansas TSA ≤ Kansas TSA ≤ Kansas T
4
(I-4)
dónde
UNA pag área de sección transversal de CIPP, mm 2 ( en. 2)UNA pag área de sección transversal de CIPP, mm 2 ( en. 2)UNA pag área de sección transversal de CIPP, mm 2 ( en. 2)UNA pag área de sección transversal de CIPP, mm 2 ( en. 2)UNA pag área de sección transversal de CIPP, mm 2 ( en. 2)UNA pag área de sección transversal de CIPP, mm 2 ( en. 2)
re o pag diámetro exterior de CIPP, mm (in.)re o pag diámetro exterior de CIPP, mm (in.)re o pag diámetro exterior de CIPP, mm (in.)re o pag diámetro exterior de CIPP, mm (in.)
yo pag factor de intensificación de la tensión (SIF). El SIF parayo pag factor de intensificación de la tensión (SIF). El SIF parayo pag factor de intensificación de la tensión (SIF). El SIF para
forma pulverizada CIPP en un tubo anfitrión recta o curva se
toma como la unidad, por lo tanto “0.75 yo ”Es igual a‘1’toma como la unidad, por lo tanto “0.75 yo ”Es igual a‘1’toma como la unidad, por lo tanto “0.75 yo ”Es igual a‘1’
k pag factor de carga de vez en cuando pag 1.2, si las cargas ocasionales se k pag factor de carga de vez en cuando pag 1.2, si las cargas ocasionales se k pag factor de carga de vez en cuando pag 1.2, si las cargas ocasionales se k pag factor de carga de vez en cuando pag 1.2, si las cargas ocasionales se k pag factor de carga de vez en cuando pag 1.2, si las cargas ocasionales se
incluyen en la ecuación. (I-4); de otra manera,
k pag 1k pag 1k pag 1
METRO UNA pag resultante momento de carga en sección transversalMETRO UNA pag resultante momento de carga en sección transversalMETRO UNA pag resultante momento de carga en sección transversalMETRO UNA pag resultante momento de carga en sección transversal
debido al peso y otras cargas sostenidas aplicables, N · mm
(pulg-lb). Si el CIPP está soportado de forma continua por el
sistema de suelo existente o el tubo anfitrión parcialmente
deteriorada, la METRO UNAdeteriorada, la METRO UNAdeteriorada, la METRO UNA
plazo puede ser descuidado.
METRO segundo pag resultante momento de carga en sección transversalMETRO segundo pag resultante momento de carga en sección transversalMETRO segundo pag resultante momento de carga en sección transversalMETRO segundo pag resultante momento de carga en sección transversal
debido a las cargas ocasionales aplicables, tales como
empujes de socorro y la válvula de seguridad de las cargas,
de presión y transitorios de flujo, y la inercia sísmica, N · m
(pulg-lb). Por inercia sísmica, el cálculo puede utilizar sólo un
medio de la gama. Los efectos de los desplazamientos
sísmicos pueden ser excluidos de eq. (I-4), si se incluyen en
la eq. (I-5).
PAG mes pag presión de funcionamiento máxima, MPa (psig)PAG mes pag presión de funcionamiento máxima, MPa (psig)PAG mes pag presión de funcionamiento máxima, MPa (psig)PAG mes pag presión de funcionamiento máxima, MPa (psig)
r metro pag radio medio de CIPP, mm (in.)r metro pag radio medio de CIPP, mm (in.)r metro pag radio medio de CIPP, mm (in.)r metro pag radio medio de CIPP, mm (in.)
203
S pag carga axial en sección transversal debido a sísmicaS pag carga axial en sección transversal debido a sísmicaS pag carga axial en sección transversal debido a sísmica
desplazamientos u otras cargas ocasionales aplicables, N
(lb)
S T pag tiempo-temperatura-corrigió la tracción finalS T pag tiempo-temperatura-corrigió la tracción finalS T pag tiempo-temperatura-corrigió la tracción finalS T pag tiempo-temperatura-corrigió la tracción final
fuerza de CIPP, MPa (psi)
t norte pag espesor de pared nominal CIPP, mm (in.)t norte pag espesor de pared nominal CIPP, mm (in.)t norte pag espesor de pared nominal CIPP, mm (in.)t norte pag espesor de pared nominal CIPP, mm (in.)
Z pag módulo de sección de CIPP, mm 3 ( en. 3)Z pag módulo de sección de CIPP, mm 3 ( en. 3)Z pag módulo de sección de CIPP, mm 3 ( en. 3)Z pag módulo de sección de CIPP, mm 3 ( en. 3)Z pag módulo de sección de CIPP, mm 3 ( en. 3)Z pag módulo de sección de CIPP, mm 3 ( en. 3)
pag r metro 2 t nortepag r metro 2 t nortepag r metro 2 t nortepag r metro 2 t nortepag r metro 2 t nortepag r metro 2 t norte
I-3.2 Cargas expansión térmica
Tensiones debidas a las cargas de expansión térmica deberán cumplir los
requisitos de eq. (I-5).
soy dosoy do
Z + SUNA ≤ S TUNA ≤ S TUNA ≤ S TUNA ≤ S T2
(I-5)
dónde
METRO do pag resultante momento de carga en sección transversalMETRO do pag resultante momento de carga en sección transversalMETRO do pag resultante momento de carga en sección transversalMETRO do pag resultante momento de carga en sección transversal
debido a la expansión térmica, N · mm (pulg-lb). Además,
incluye efectos momento de desplazamientos sísmicos si
theywere omite fromeq. (I-4).
S pag carga axial en sección transversal debido a sísmicaS pag carga axial en sección transversal debido a sísmicaS pag carga axial en sección transversal debido a sísmica
desplazamientos, si se incluye, y la expansión térmica, N
(lb)
I-3.3 Determinación del momento resultante
Para las ecuaciones. (I-4) y (I-5), los momentos resultantes para los
miembros de tuberías rectas y curvas se calculará como sigue:
METRO j pag ( METRO UNA 2 + METRO segundo 2 + METRO do 2) ½METRO j pag ( METRO UNA 2 + METRO segundo 2 + METRO do 2) ½METRO j pag ( METRO UNA 2 + METRO segundo 2 + METRO do 2) ½METRO j pag ( METRO UNA 2 + METRO segundo 2 + METRO do 2) ½METRO j pag ( METRO UNA 2 + METRO segundo 2 + METRO do 2) ½METRO j pag ( METRO UNA 2 + METRO segundo 2 + METRO do 2) ½METRO j pag ( METRO UNA 2 + METRO segundo 2 + METRO do 2) ½METRO j pag ( METRO UNA 2 + METRO segundo 2 + METRO do 2) ½METRO j pag ( METRO UNA 2 + METRO segundo 2 + METRO do 2) ½METRO j pag ( METRO UNA 2 + METRO segundo 2 + METRO do 2) ½METRO j pag ( METRO UNA 2 + METRO segundo 2 + METRO do 2) ½METRO j pag ( METRO UNA 2 + METRO segundo 2 + METRO do 2) ½
dónde
j pag A, B, o C, como se define en las Ecs. (I-4) y (I-5)j pag A, B, o C, como se define en las Ecs. (I-4) y (I-5)j pag A, B, o C, como se define en las Ecs. (I-4) y (I-5)
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219. Parte 4 - artículo 4.3, Apéndice II Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Artículo 4.3, Anexo II obligatoria Inspección /
examen y acción correctiva
Requisitos para CIPP
II-1 GENERAL
Todas las acciones correctivas necesarias para la CIPP debido a los huecos,
defectos en la superficie, y las zonas de curado inadecuado deben estar de acuerdo
con este Apéndice obligatoria.
II-2 mezcla de polímero II-2.1 en tiempo real
Control de Mezcla
Control de la mezcla puede ser confirmada por el color del polímero,
según las recomendaciones del fabricante.
II-2.2 Control de mezcla resultante
fichas de color desde el fabricante pueden ser utilizados para comparar
polímero a la mezcla adecuada de polímero.
II-3 Espesor del Polímero MUESTREO II-3.1
Número de Capas
El grosor de la matriz de polímero de fibra se puede medir sobre la base
de espesor de capa a partir de los tiempos fabricante el número de capas.
Este thicknessmay ser comparado con theminimumdesign cálculos para
espesor requerido.
II-3.2 Medición ECM
El grosor de la matriz de polímero de fibra se puede medir con UT o
otros instrumentos ECM.
Medición de la dureza II-4
POLYMER DUREZA II-4.1
La dureza del polímero curado se puede medir para el control de calidad
de la relación de mezcla instalado.
(una) dureza Barcol - por D2583 ASTM o BS EN 59(una) dureza Barcol - por D2583 ASTM o BS EN 59
(segundo) dureza Shore - por ASTM D2240 o ISO 868(segundo) dureza Shore - por ASTM D2240 o ISO 868
II-4.2 puntos de muestra
puntos de muestra de dureza pueden ser determinados al azar
aproximadamente cada tres pies en longitud instalada y en aproximadamente
cuatro puntos circunferenciales. puntos de muestra de la dureza también se
deben tomar siempre que sea el color visual instalado del polímero se ve
irregulares (indica que algún posible mala mezcla de resina de polímero y
agente de curado).
204
II-4.3 catalizador de curado
El proceso de curado se puede mejorar mediante la adición del catalizador de
curado (por ejemplo, calor, agua, radiación UV).
II-5 COBERTURA POLYMER
II-5.1 Inspección Visual
La cobertura de polímero puede ser inspeccionado visualmente para
identificar “agujeros” e imperfecciones.
II-5.2 Prueba de vacaciones
Una “prueba de vacaciones” tal como se especifica por el fabricante
(cuyos requisitos se basan típicamente en ASTMD5162 o NACE RP 0188) se
puede utilizar para identificar agujeros y puntos finos en la cobertura de
polímero. Esta prueba es muy eficaz para polímeros con fibras de vidrio de
refuerzo. Cuando se utilizan fibras de carbono de refuerzo, que necesitan ser
aislados a partir del sustrato metálico con una imprimación de polímero, tela
de vidrio polímero saturado, o ambos para la “prueba de vacaciones” para ser
eficaz.
II-6 superficie del defecto ACCIONES CORRECTIVAS
II-6.1 Preparación del substrato
Moler lejos el polímero alrededor del defecto superficie para crear sitios
de unión adhesivas.
II-6.2 Mezcla Polymer
Mezclar el agente de resina y el curado del polímero de acuerdo con
las proporciones recomendadas por el fabricante s.
Aplicación de polímero II-6.3
Pulverizar o llana el polímero sobre el defecto superficial.
II-6.4 Inspección Polymer
Inspección del sistema polimérico, aplicado al defecto de la superficie
de acuerdo con el polímero CIPP
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220. ASME PCC-2 a 2015 Parte 4 - artículo 4.3, Apéndice II Obligatoria
las recomendaciones del fabricante s, serán el factor determinante para
juzgar la finalización cura.
II-6.5 exceso de polímero
Grind de distancia, según sea necesario, el exceso de polímero de manera
que la acción correctiva sigue el contorno de la CIPP existente. Nota este exceso
de polímero sólo afecta a la superficie de flujo de la tubería, no los aspectos
estructurales de la CIPP.
205
II-7 CORRECCIÓN de Espacios de
Curado insuficiente
Áreas de curado insuficiente serán completamente corregidas por pasos
identificados en la sección II-6. Inspección de conformidad con las
recomendaciones del fabricante del polímero CIPP será el factor
determinante en la terminación sentencias con el cura ing.
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221. Parte 4 - artículo 4.3, Apéndice III Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Artículo 4.3, obligatoria Apéndice III Glosario
de términos y acrónimos
III-1 Glosario de términos
pipe-in-place curado (CIPP): el método pipingmodification enterrado con un pipe-in-place curado (CIPP): el método pipingmodification enterrado con un
polímero termoestable en un tubo anfitrión.
curación: el cambio de propiedades del material de un sistema polimérico curación: el cambio de propiedades del material de un sistema polimérico
conjunto termo por la aplicación de calor, agua, radiación, u otros medios
en una condición más estable y utilizable.
epoxis: estos son por lo general un sistema polimérico termoestable de dos epoxis: estos son por lo general un sistema polimérico termoestable de dos
componentes compuesto principalmente de epichlorahydrin y bisfenol A en
combinación con un agente de curado basado en amina.
tubería principal totalmente deteriorada: una tubería existente que no se confía para soportar tubería principal totalmente deteriorada: una tubería existente que no se confía para soportar
las cargas del suelo, de pago o de aguas subterráneas.
el anfitrión de la tubería: la vieja tubería existente que desea modificar.el anfitrión de la tubería: la vieja tubería existente que desea modificar.
tubo anfitrión parcialmente deteriorada: una tubería de host que se confía para tubo anfitrión parcialmente deteriorada: una tubería de host que se confía para
soportar cargas de suelo y de pago a lo largo de su vida de diseño.
polímero: un material plástico que puede ser termoendurecible (de dos partes de polímero) polímero: un material plástico que puede ser termoendurecible (de dos partes de polímero)
o termoplástico (de una sola pieza de polímero) en la naturaleza.
relleno de polímero: un material relativamente inerte añadido a un polímero para relleno de polímero: un material relativamente inerte añadido a un polímero para
modificar su fuerza, permanencia, o propiedades de trabajo.
carbono pultruded: una tira relativamente delgada de polímero y carbono carbono pultruded: una tira relativamente delgada de polímero y carbono
ya curado y algo maleable para forma- ción a la geometría de la
aplicación.
reforzamiento: fibras de alta resistencia embebidas en el polímero, dando reforzamiento: fibras de alta resistencia embebidas en el polímero, dando
como resultado propiedades inmechanical superiores a las del polímero de
base sin las fibras.
206
recargo: cargar en un tubo anfitrión enterrado producido por el tráfico de transporte recargo: cargar en un tubo anfitrión enterrado producido por el tráfico de transporte
por tierra, por ejemplo, camión o ferrocarril.
polímero termoestable: estos son plásticos que no se puede suavizar re- polímero termoestable: estos son plásticos que no se puede suavizar re-
después de la polimerización (incluye baquelita, epoxi, poliuretano,
poliésteres, ésteres de vinilo, y pinturas).
III-2 GLOSARIO DE ACRÓNIMOS
COMO YO: La Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos (ASME).COMO YO: La Sociedad Americana de Ingenieros Mecánicos (ASME).
ASTM: Sociedad Americana para Pruebas y Materiales (ASTM ASTM: Sociedad Americana para Pruebas y Materiales (ASTM
International)
AWWA: American Water Works AssociationAWWA: American Water Works Association
BS: British StandardsBS: British Standards
CIPP: curado en el lugar tuboCIPP: curado en el lugar tubo
DN: número de dimensionesDN: número de dimensiones
CARNÉ DE IDENTIDAD: diámetro internoCARNÉ DE IDENTIDAD: diámetro interno
YO ASI: Organización Internacional para la EstandarizaciónYO ASI: Organización Internacional para la Estandarización
MSDS: Ficha de datos de seguridad de materialesMSDS: Ficha de datos de seguridad de materiales
NACE: Asociación Nacional de Ingeniería de CorrosiónNACE: Asociación Nacional de Ingeniería de Corrosión
ECM: Examen no destructivoECM: Examen no destructivo
NPS: Diámetro nominalNPS: Diámetro nominal
OSHA: Administración de Seguridad y SaludOSHA: Administración de Seguridad y Salud
SSPC-SP: Estructuras de acero Pintura Normas del ConsejoSSPC-SP: Estructuras de acero Pintura Normas del Consejo
UV: Radiación ultravioleta)UV: Radiación ultravioleta)
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222. (15)
(15)
ASME PCC-2 a 2015 Parte 5 - artículo 5.1
PARTE 5 examen y
ensayo
artículo 5.1
La presión y la tensión Prueba de tuberías y equipos
1. DESCRIPCIÓN
(una) Este artículo proporciona una buena práctica general para la determinación (una) Este artículo proporciona una buena práctica general para la determinación
del tipo de prueba, la presión de prueba, y el procedimiento para las pruebas de
presión y estanqueidad de los equipos a presión, incluyendo intercambiadores
tubulares de calor, recipientes a presión, y sistemas de tuberías. Este artículo está
diseñado para su uso en las siguientes situaciones:
(1) cuando un vaso o sistema completo es para ser pre- sión probado(1) cuando un vaso o sistema completo es para ser pre- sión probado
(2) cuando un recipiente de presión o sistema está aislado de tal manera (2) cuando un recipiente de presión o sistema está aislado de tal manera
que la prueba de presión se completa en una parte de la vasija de presión o
sistema de
(segundo) Información general sobre los distintos tipos de pruebas (segundo) Información general sobre los distintos tipos de pruebas
para elegir se proporciona, incluyendo apli- cación, beneficios y
limitaciones.
(do) Referirse a los artículos de reparación individuales de PCC-2 para cualquier (do) Referirse a los artículos de reparación individuales de PCC-2 para cualquier
requisito de presión o de pruebas de fugas o las recomendaciones que deben
seguirse.
2 LIMITACIONES
(una) Parte 1 de esta Norma contiene mentos y limitaciones requisitos (una) Parte 1 de esta Norma contiene mentos y limitaciones requisitos
adicionales. Este artículo se utiliza en conjunción con la parte 1.
(segundo) Este artículo se limita al uso para la presión campo o pruebas de (segundo) Este artículo se limita al uso para la presión campo o pruebas de
estanqueidad de los equipos existentes y ing Pip usando cualquiera de los dos
medios fluidos, líquido o gas.
(do) Este artículo no se puede utilizar para pruebas de vacío del equipo o (do) Este artículo no se puede utilizar para pruebas de vacío del equipo o
la tubería.
(re) Este uso direcciones Artículo de dispositivos o métodos para aislar un (re) Este uso direcciones Artículo de dispositivos o métodos para aislar un
sistema de tuberías, un componente de tubería, o un componente de recipiente de
presión [véase el párrafo. 1 (a) (2)] para realizar la presión o pruebas de
estanqueidad. Al utilizar un dispositivo para aislar y probar una soldadura, se deben
considerar las siguientes limitaciones:
(1) Se advierte al usuario para asegurar que el uso de cualquier (1) Se advierte al usuario para asegurar que el uso de cualquier
dispositivo se realiza de acuerdo con los requisitos de su fabricante.
207
(2) Puede haber limitaciones por dispositivo fabri- cante con (2) Puede haber limitaciones por dispositivo fabri- cante con
respecto a la presión, el tamaño y / o configuración.
(3) Los dispositivos que dejan marcas en la superficie interna no se (3) Los dispositivos que dejan marcas en la superficie interna no se
deben utilizar cuando marcas en la superficie interna no pueden ser toleradas
(por ejemplo, cuando tales marcas introducen trabajo en frío en materiales de
acero inoxidable).
(4) Dependiendo del dispositivo que está siendo utilizado, el estrés axial (4) Dependiendo del dispositivo que está siendo utilizado, el estrés axial
típicamente puede no ser aplicada al sistema de tuberías de la misma manera tal como
se aplica mediante una prueba de presión para un sistema completo.
(5) tensiones conjunto de brida no se pueden aplicar, dependiendo (5) tensiones conjunto de brida no se pueden aplicar, dependiendo
del método de que se emplea la prueba de presión local.
(6) pruebas de presión localizada no prueba la integridad de la (6) pruebas de presión localizada no prueba la integridad de la
unión atornillada terminado final.
(mi) Este artículo aborda el control neumático. neumático de prueba es (mi) Este artículo aborda el control neumático. neumático de prueba es
potencialmente peligrosa, mucho más que la prueba hidrostática debido a
los niveles más altos de energía potencial en el sistema presurizado; Por lo
tanto, se considerarán todas las alternativas razonables antes de
seleccionar esta opción.
3 DISEÑO
3.1 Definiciones
el cierre de soldadura: los sistemas o componentes de tubería soldadura el cierre de soldadura: los sistemas o componentes de tubería soldadura
final de conexión que han sido con éxito una prueba de presión de
acuerdo con el código aplicable de la construcción.
examen HIDROSTATICO: una prueba de presión o tensión donde el líquido, típicamente examen HIDROSTATICO: una prueba de presión o tensión donde el líquido, típicamente
agua, es el medio de prueba.
en el servicio de prueba de fugas: una prueba utilizando el medio de proceso del en el servicio de prueba de fugas: una prueba utilizando el medio de proceso del
equipo a presión realizado en la puesta en marcha de los equipos.
prueba neumática: una presión o prueba de estanqueidad, donde un gas, generalmente prueba neumática: una presión o prueba de estanqueidad, donde un gas, generalmente
nitrógeno o aire, es el medio de prueba.
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223. (15)
Parte 5 - artículo 5.1 ASME PCC-2 a 2015
test de presión: una prueba realizada para garantizar la integri- dad bruto test de presión: una prueba realizada para garantizar la integri- dad bruto
de la componente de presión en nuevos equipos a presión, o en el equipo
de presión y tuberías fabricados previamente que ha sido o está en servicio
y que ha sido objeto de una alteración o reparación a un límite (s) de
presión para asegurar la integridad bruto del componente de presión para
el código original de la construcción. Una prueba de presión puede
realizarse con líquido (prueba hidrostática), con gas (prueba de neumático),
o una combinación de ambos (prueba hidroneumática).
prueba de hermeticidad: una prueba que se realiza para asegurar la estanqueidad prueba de hermeticidad: una prueba que se realiza para asegurar la estanqueidad
general de la fuga del sistema o sus conexiones antes el medio de proceso se
introduce.
3.2 Razones de presión y de prueba de hermeticidad
(una) El propósito principal de la realización de una prueba de presión es para (una) El propósito principal de la realización de una prueba de presión es para
verificar la integridad de un sistema de presión. Esto es especialmente cierto cuando
las reparaciones o alteraciones soldadas han sido performedon la barrera de presión.
La presión y las pruebas de estanqueidad no son sustitutos de la prueba de prueba
de un diseño.
(segundo) Las pruebas de presión o de estanqueidad se pueden utilizar para comprobar si (segundo) Las pruebas de presión o de estanqueidad se pueden utilizar para comprobar si
hay fugas en el sistema de presión, especialmente en uniones embridadas. pruebas de
estanqueidad se pueden realizar en combinación con la prueba de presión.
(do) pruebas de presión hidrostática puede proporcionar algún alivio del estrés (do) pruebas de presión hidrostática puede proporcionar algún alivio del estrés
mecánico. Esto se logra cuando las regiones locales de la alta tensión, como en
las concentraciones de esfuerzos y las imperfecciones de grietas similares, se
someten local de rendimiento durante la prueba de presión. La liberación de la
presión a continuación, produce tensión residual de compresión en estas
regiones, de manera que cuando se vuelve a aplicar la presión, la tensión de
funcionamiento es menor de lo que habría ocurrido de otra manera. Esto puede
ayudar a mitigar el riesgo de rotura frágil cuando es una consideración. El manejo
posterior, especialmente a temperaturas elevadas, puede reducir o eliminar
cualquier beneficio hacia el alivio de tensión o control de la rotura frágil. la prueba
de presión hidrostática no elimina la necesidad de tratamiento térmico posterior a
la soldadura, ya sea requerido por el código aplicable de construcción o por los
requisitos del usuario. Véase también el párrafo. 1.7 del artículo 5.2.
(re) El uso de un dispositivo para aislar y probar una soldadura (re) El uso de un dispositivo para aislar y probar una soldadura
independientemente de la vasija de presión completa o sistema puede ser
considerado cuando se requiere una prueba de presión a una presión de prueba
completo de conformidad con la Sección 6 (véase el párrafo. 3.3). Cabe señalar que
el uso de dispositivos para aislar y probar una soldadura debe ser usado en
conjunción con los controles de soldadura apropiadas de actividad, en proceso
exámenes de soldadura, y ECM (véase el artículo 5.2).
(mi) de prueba de hermeticidad puede ser considerada cuando la integridad (mi) de prueba de hermeticidad puede ser considerada cuando la integridad
estructural no necesita ser verificada pero cuando estanqueidad debe ser verificada
antes de su puesta en marcha.
(F) En el servicio de prueba de fugas puede ser considerado cuando la (F) En el servicio de prueba de fugas puede ser considerado cuando la
integridad estructural no necesita ser verificada y las consecuencias de una fuga
durante el arranque son aceptables,
208
o cuando lo permita el código correspondiente de la construcción o el código
posterior a la construcción.
3.3 Prueba de Selección Tipo
El requisito de la prueba de presión se puede encontrar en el código aplicable
de construcción o código de post-construcción. Cuando no existe ninguna prueba
se hace referencia específicamente, la Fig. 1 se utiliza para determinar el tipo de
prueba a realizar.
Prueba de Presión 3.4 - general
(una) Una prueba de presión de equipo o un sistema de tuberías debe (una) Una prueba de presión de equipo o un sistema de tuberías debe
ser considerada si una alteración o reparación se ha realizado, si el equipo
ha sido rerated, o necesita ser recertificado para determinar la integridad.
(segundo) Una prueba de presión puede no ser necesaria para el equipo de (segundo) Una prueba de presión puede no ser necesaria para el equipo de
recalificación usando una tensión más alta permisible desde la prueba de presión original
podría ser más alta que la presión de prueba requerida para la recalificación.
(do) La prueba de presión [o alternativamente, opresión en el ensayo; véase el (do) La prueba de presión [o alternativamente, opresión en el ensayo; véase el
párrafo. 6.3 (a)] se debe considerar durante las inspecciones de rutina y después
de las operaciones de limpieza cuando la integridad de las articulaciones de tubo
a placa de tubos está en cuestión. Tras la finalización de la prueba de presión, los
tubos deben ser inspeccionados para pandeo que pueda haber ocurrido.
3.4.1 Exclusiones de la prueba hidrostática. La prueba de presión debe 3.4.1 Exclusiones de la prueba hidrostática. La prueba de presión debe
realizarse hidrostáticamente menos que una de las condiciones especificadas
en los siguientes casos:
(una) Los equipos, tuberías, y / o soportes, incluidas las fundaciones, no (una) Los equipos, tuberías, y / o soportes, incluidas las fundaciones, no
pueden soportar adecuadamente el peso de líquido.
(segundo) El equipo o la tubería no se pueden secar y trazas de líquido de (segundo) El equipo o la tubería no se pueden secar y trazas de líquido de
ensayo pueden resultar en la contaminación del sistema o de su contenido
después de regresar al servicio.
(do) El equipo o la tubería contiene revestimientos internos que podrían ser (do) El equipo o la tubería contiene revestimientos internos que podrían ser
dañados por el medio de ensayo.
3.4.2 Condiciones de prueba neumáticas. Si un hidrostática
prueba no puede ser realizada por párr. 3.4.1, a continuación, una prueba de presión
matic pneu- debe ser considerado.
(una) Si una prueba de presión neumática presentaría riesgos inaceptables (una) Si una prueba de presión neumática presentaría riesgos inaceptables
tales como el riesgo de rotura frágil a la temperatura de ensayo de metal, a
continuación, una sustitución de la prueba de presión debe ser desarrollado.
(segundo) Véase también el párrafo. 6.2 (d) para obtener información sobre la necesidad de (segundo) Véase también el párrafo. 6.2 (d) para obtener información sobre la necesidad de
análisis de riesgos.
3.4.3 Consideraciones localizadas prueba de presión.
El uso de una prueba de presión localizada devicemay ser considerado cuando
cualquiera de las siguientes condiciones:
(una) Otras soldaduras en el sistema bajo consideración ya han sido (una) Otras soldaduras en el sistema bajo consideración ya han sido
probados o están exentas de la prueba.
(segundo) La fractura frágil puede ser una consideración.(segundo) La fractura frágil puede ser una consideración.
(do) Hay una necesidad tominimize el número de uniones embridadas (do) Hay una necesidad tominimize el número de uniones embridadas
de desmontar para el fin de instalar aislamiento de bridas ciegas.
(15)
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224. ASME PCC-2 a 2015 Parte 5 - artículo 5.1
209
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(15) La Fig. 1 Tipo de Prueba de Selección
comienzo
Definir el alcance de
equipo a ser
probado
alteración de
equipos a
presión
Certificar integridad
estructural bruto
Considere en
servicio de
prueba de fugas
Consecuencias de fuga
aceptable
Considere prueba
de presión hidrostática
(véase el párr. 3.4.3)
Considere localizada
prueba de presión
hidrostática
Considere la estanqueidad
prueba
Obtener la
aprobación
jurisdiccional si es
necesario
realizar ECM
NDE en lugar de la
prueba de presión
aplicable
realizar la estanqueidad
prueba con ECM
adicional
Considere localizada
prueba de presión
hidrostática (véase el
párrafo. 3.4.3)
Considere localizada
prueba de presión
hidrostática (véase el
párrafo. 3.4.3)
consideraciones
fractura frágil
alivio de la tensión
mecánica requerida
Soldada según el código
de construcción
Equipo apoyar con
seguridad la carga
hidrostática
Energía almacenada
> 271 MM-J
Considere la
prueba de presión
neumática
Considere localizada
prueba de presión
hidrostática (véase el
párrafo. 3.4.3)
Considere
Contaminación
prueba de presión
hidrostática o daños
por el líquido de
prueba
Con seguridad a prueba
sistema después de las
consideraciones de riesgo
Sí
Sí
No
No
No No
Sí
Sí
No No No
Sí
O
O O
Sí
No
O
ONo
Sí
Sí
Sí
Sí
Sí
No
O
No
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225. (15)
(15)
Parte 5 - artículo 5.1 ASME PCC-2 a 2015
(re) Hay una necesidad de minimizar la cantidad de fluido de prueba y / o (re) Hay una necesidad de minimizar la cantidad de fluido de prueba y / o
evitar la contaminación de artículos de proceso en el sistema, tales como
catalizador, forros, refractario, o otros equipos de proceso.
(mi) aislamiento completa no es posible o factible, por ejemplo, cuando un (mi) aislamiento completa no es posible o factible, por ejemplo, cuando un
sistema de tuberías se suelda directamente a la boquilla de un recipiente a
presión.
(F) uso exclusivo de RT u otro examen volumétrico no es deseado o (F) uso exclusivo de RT u otro examen volumétrico no es deseado o
factible.
(sol) Hay una necesidad de minimizar la cantidad de reducción de la (sol) Hay una necesidad de minimizar la cantidad de reducción de la
aislación y la reinstalación.
(H) Hay consecuencias potenciales o riesgos adicionales asociados (H) Hay consecuencias potenciales o riesgos adicionales asociados
con el fluido de prueba queda en el sistema tras la finalización de una
prueba de presión.
(yo) Hay una necesidad de minimizar el desmontaje y / o eliminación de los (yo) Hay una necesidad de minimizar el desmontaje y / o eliminación de los
componentes del sistema.
(J) Una reparación frente a una alteración se ha realizado. (Véase el artículo 5.2 para (J) Una reparación frente a una alteración se ha realizado. (Véase el artículo 5.2 para
obtener información sobre la reparación y alteración).
3.4.4 Consideraciones de exámenes no destructivos.
el examen no destructivo puede ser considerado en lugar de la prueba de presión
para verificar las reparaciones o alteraciones en algunos casos (véase el artículo
5.2). Esto puede requerir el uso de pruebas de estanqueidad también.
3.5 Documentación
Un formulario de registro de la prueba de presión debe ser preparado antes de la
prueba de presión y completó después de la aceptación de la prueba por el
propietario o el representante designado por el propietario. Un formulario de registro
de ejemplo se proporciona en el Apéndice I. Obligatoria
4 FABRICACIÓN
En el contexto de este artículo, la presente sección no es aplicable.
5 EXAMEN
En el contexto de este artículo, el examen visual se realizará durante la
prueba de fuga de presión, tensión o en servicio para determinar si alguno se
produce una fuga durante la prueba. Cuando el examen visual no es posible,
tal como por la tubería subterránea, la vigilancia de la presión del sistema
para la caída de presión durante más tensa Ness o en el servicio de prueba
de fugas puede estar sustituido cuando sea aprobado por el propietario.
Véanse también los párrafos. 6,1 (t) (8) y
6.2.1.3 (c) con respecto a las prácticas de seguridad.
6 PRUEBAS
6.1 Prueba de Presión Hidrostática de recipientes a presión o sistemas de
tuberías
(una) La fabricación y en servicio de los registros de inspección, junto (una) La fabricación y en servicio de los registros de inspección, junto
con los registros operativos necesarios deben ser revisados ​​antes de la
prueba para determinar si el componente de presión / sistema ha
experimentado un daño creíble
210
mecanismo. Se debe considerar la forma en que cada mecanismo podría
manifestarse durante una prueba de presión. Sección 7 proporciona
referencias que proporcionan consideraciones para mecanismos de daño.
(1) Los registros de inspección deben ser revisados ​​para el adelgazamiento (1) Los registros de inspección deben ser revisados ​​para el adelgazamiento
más allá del límite especificado. Si se ha producido adelgazamiento más allá de la
tolerancia de corrosión especificado, una evaluación técnica se llevará a cabo
utilizando los datos de inspección actuales.
(2) El material puede haber sido sometido a los daños debido a la (2) El material puede haber sido sometido a los daños debido a la
temperatura o la exposición proceso. Si la evidencia de daño se encontró
mediante inspección, una evaluación técnica se llevará a cabo utilizando los
datos de inspección actuales.
(3) El componente / sistema puede haber sido dañado por medios (3) El componente / sistema puede haber sido dañado por medios
mecánicos tales como alta vibración. con- consideración se debe dar a
analizar el sistema para las áreas donde podría ocurrir el daño y luego
inspeccionar estas áreas antes de la prueba para buscar evidencia de
daño.
(segundo) Con el fin de reducir el riesgo de fractura frágil durante la prueba, (segundo) Con el fin de reducir el riesgo de fractura frágil durante la prueba,
la temperatura de themetal durante la prueba de presión de recipientes a
presión debe mantenerse a un mínimo de 17 ° C (30 ° F) por encima de la
temperatura mínima de diseño de metal (MDMT) (como se muestra en el
informe de datos del fabricante).
(1) Si el MDMT es desconocido, el mínimo permi- temperatura (1) Si el MDMT es desconocido, el mínimo permi- temperatura
capaz (MAT) del componente o sistema debe ser determinada usando
una evaluación de aptitud para el servicio.
(2) Si un recipiente hecho de acero de baja aleación se ha sometido a (2) Si un recipiente hecho de acero de baja aleación se ha sometido a
temperaturas de tratamiento o de servicio térmicas más de 370 ° C (700 ° F), un
desplazamiento hacia arriba en la temperatura de transición frágil dúctil-a-puede
haber ocurrido. Esta pérdida de tenacidad puede no ser fácilmente evidente
durante la operación; sin embargo, el recipiente puede ser susceptible a la
rotura frágil. Por lo tanto, la temperatura utilizada para la prueba de presión
puede necesitar ser determinado por un Fitness- evaluación por servicio.
(do) Cuando los sistemas de tuberías de pruebas de presión, la temperatura (do) Cuando los sistemas de tuberías de pruebas de presión, la temperatura
ambiente de la misma debe ser mayor que 2 ° C (35 ° F). Cuando las pruebas de
presión a temperaturas más bajas, el uso de una solución anticongelante debe ser
considerado como el medio de prueba para evitar la congelación; sin embargo,
themetal temperatura debe mantenerse por encima de la temperatura de transición
dúctil-frágil. Orientaciones adicionales de pruebas con respecto a la presión a
temperaturas frías puede encontrarse en los las referencias enumeradas en la
sección 7 del presente artículo.
(re) El buque y sus soportes y la base y / o el sistema de tuberías y (re) El buque y sus soportes y la base y / o el sistema de tuberías y
sus soportes y estructuras de soporte deben ser evaluados para
determinar si se van a soportar adecuadamente el peso del medio de
ensayo.
(mi) medidores de presión utilizada para el registro de presiones de prueba (mi) medidores de presión utilizada para el registro de presiones de prueba
deben ser calibrados y situado en el punto más alto en el recipiente o en el
sistema de tuberías. Los calibradores deben cumplir los requisitos de ASME
PTC 19.2 o estándar de rendimiento Gage similares, andbe corregida según
sea necesario para compensar la presión estática presente en el sistema.
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226. ASME PCC-2 a 2015 Parte 5 - artículo 5.1
(F) Vents deben proporcionarse en los puntos altos de la embarcación y / o (F) Vents deben proporcionarse en los puntos altos de la embarcación y / o
sistema de tuberías para purgar el aire desde el componente probado mientras se
está llenando.
(sol) El sistema de recipiente o tubería deberá ser evaluado para los (sol) El sistema de recipiente o tubería deberá ser evaluado para los
componentes que no soportan la presión de prueba, o la voluntad de otro modo
interferewith una prueba de presión. Ejemplos de estos componentes incluyen
placas de orificio, toberas de flujo, válvulas de control, juntas de expansión, etc.
(H) Una evaluación de la necesidad de dispositivos de alivio de sobrepresión (H) Una evaluación de la necesidad de dispositivos de alivio de sobrepresión
se llevará a cabo. La presión de conjunto de un dispositivo de alivio de presión no
debe ser mayor que el menor de:
(1) la presión de prueba, más 345 kPa (50 psi), o(1) la presión de prueba, más 345 kPa (50 psi), o
(2) 110% de la presión de prueba(2) 110% de la presión de prueba
(yo) Se tendrá en cuenta para la correcta eliminación del agua de la prueba, ya (yo) Se tendrá en cuenta para la correcta eliminación del agua de la prueba, ya
que puede contener trazas residuales de los contenidos del sistema.
(J) La prueba de presión debe ser completada antes de aislante. Las soldaduras (J) La prueba de presión debe ser completada antes de aislante. Las soldaduras
u otras articulaciones que han sido previamente probados presión se pueden aislar o
de otra manera cubiertos cuando acordado por el propietario por el usuario.
(K) La prueba de presión debe ser completada antes de pintar juntas de (K) La prueba de presión debe ser completada antes de pintar juntas de
soldadura, a menos que las juntas de soldadura se ensayaron previamente.
resultados de los ensayos documentados indican varios tipos de pintura
conservarán presión durante una prueba de presión al cubrir una través de la
pared Al considerar si o no las soldaduras pueden ser pintadas antes de la
presión de prueba, la siguiente se debe dar consideración “agujero de alfiler.”:
(1) el sistema de pintura (s) que se utiliza y su capacidad para enmascarar una (1) el sistema de pintura (s) que se utiliza y su capacidad para enmascarar una
posible fuga
(2) la probabilidad de que el fluido (s) proceso será actuar como disolvente en el (2) la probabilidad de que el fluido (s) proceso será actuar como disolvente en el
sistema de pintura si un agujero de alfiler está presente, lo que aumenta el potencial de
una fuga que se produzca
(3) el efecto sobre el equipo o personal cercana si se produce una fuga(3) el efecto sobre el equipo o personal cercana si se produce una fuga
(4) el coste de llevar a cabo reparaciones en el campo si se produce un fallo (4) el coste de llevar a cabo reparaciones en el campo si se produce un fallo
tal
(L) No es necesario para el inspector que se aprueba el ensayo de presión (L) No es necesario para el inspector que se aprueba el ensayo de presión
hidrostática para ser certificado por SNT-TC-1A de pruebas de fugas o de un
examen visual; Sin embargo, el inspector debe tener la autoridad para detener
una prueba de presión cuando se considere necesario para hacerlo. Las líneas
dedicadas de comunicación deben estar en su lugar entre el inspector tiene
autoridad de supervisión y todos los demás personal que realiza la prueba de
presión.
(metro) La presión de prueba de una prueba de presión hidrostática de recipientes a (metro) La presión de prueba de una prueba de presión hidrostática de recipientes a
presión o intercambiadores de calor debe ser de acuerdo con el código original de la
construcción, teniendo en cuenta también cualquier análisis de ingeniería subsiguiente
como se considere necesario.
(norte) Cuando los requisitos del código original de la construcción no (norte) Cuando los requisitos del código original de la construcción no
están disponibles, la presión de prueba para una prueba de presión
hidrostática para recipientes a presión o intercambiadores de calor será el
menor de párr. 6,1 (n) (1) o
6,1 (n) (2) a continuación.
(1) La ecuación (1)(1) La ecuación (1)
211
PAG t pag 1.3 PD aPAG t pag 1.3 PD aPAG t pag 1.3 PD aPAG t pag 1.3 PD aPAG t pag 1.3 PD aPAG t pag 1.3 PD a
S dt S dt
(1)
dónde
PAG pag presión máxima de trabajo permitidaPAG pag presión máxima de trabajo permitidaPAG pag presión máxima de trabajo permitida
Informe de los datos del fabricante, o el valor al que se
rerated el buque
PAG t pag presión de prueba a utilizar, medido en elPAG t pag presión de prueba a utilizar, medido en elPAG t pag presión de prueba a utilizar, medido en elPAG t pag presión de prueba a utilizar, medido en el
parte superior del recipiente en su posición de funcionamiento normal
S a pag tensión admisible a temperatura de prueba desdeS a pag tensión admisible a temperatura de prueba desdeS a pag tensión admisible a temperatura de prueba desdeS a pag tensión admisible a temperatura de prueba desde
el código aplicable de construcción para el material del
cual se construye el componente bajo consideración
S dt pag tensión admisible a la temperatura de diseñoS dt pag tensión admisible a la temperatura de diseñoS dt pag tensión admisible a la temperatura de diseñoS dt pag tensión admisible a la temperatura de diseño
a partir del código aplicable de construcción para el
material del cual se construye el componente bajo
consideración
S a/ S dt pag la relación de tensiones admisibles; el más bajoS a/ S dt pag la relación de tensiones admisibles; el más bajoS a/ S dt pag la relación de tensiones admisibles; el más bajoS a/ S dt pag la relación de tensiones admisibles; el más bajoS a/ S dt pag la relación de tensiones admisibles; el más bajoS a/ S dt pag la relación de tensiones admisibles; el más bajo
valor se utiliza en eq. (1) para todos los mate- rias
considerado 1,3 es el factor de prueba
(2) Una presión igual a la que resulta en una membrana primaria tensión (2) Una presión igual a la que resulta en una membrana primaria tensión
de tracción general aplicado igual a 90% la tensión specifiedminimumyield a
prueba tem- Ature de material de acero al carbono, o 100% de material de
acero austenítico. Los valores de resistencias a la fluencia para algunos
materiales se proporcionan en ASME BPVC Sección II, Parte D.
(O) La presión de prueba para una prueba de presión hidrostática para sistemas (O) La presión de prueba para una prueba de presión hidrostática para sistemas
de tuberías debe ser especificado por el propietario y debe ser de acuerdo con el
código original de la construcción.
(pag) Cuando los requisitos del código original de la construcción no están (pag) Cuando los requisitos del código original de la construcción no están
disponibles, la presión de prueba para una prueba de presión hidrostática para
sistemas de tuberías debe ser especificado por el propietario y debería ser al
menos
PAG t pag 1.5 PD aPAG t pag 1.5 PD aPAG t pag 1.5 PD aPAG t pag 1.5 PD aPAG t pag 1.5 PD aPAG t pag 1.5 PD a
S dt S dt
(2)
dónde
PAG pag presión de diseño interno de la tuberíaPAG pag presión de diseño interno de la tuberíaPAG pag presión de diseño interno de la tubería
sistema
PAG t pag presión de prueba a utilizar, medido en elPAG t pag presión de prueba a utilizar, medido en elPAG t pag presión de prueba a utilizar, medido en elPAG t pag presión de prueba a utilizar, medido en el
punto más alto del sistema de tuberías en su posición de
funcionamiento normal
S a pag tensión admisible a temperatura de prueba desdeS a pag tensión admisible a temperatura de prueba desdeS a pag tensión admisible a temperatura de prueba desdeS a pag tensión admisible a temperatura de prueba desde
el código aplicable de construcción para el material del
cual se construye el componente bajo consideración
S dt pag tensión admisible a la temperatura de diseñoS dt pag tensión admisible a la temperatura de diseñoS dt pag tensión admisible a la temperatura de diseñoS dt pag tensión admisible a la temperatura de diseño
a partir del código aplicable de construcción para el
material del cual se construye el componente bajo
consideración
S a/ S dt pag relación de tensiones admisibles; el valor más bajoS a/ S dt pag relación de tensiones admisibles; el valor más bajoS a/ S dt pag relación de tensiones admisibles; el valor más bajoS a/ S dt pag relación de tensiones admisibles; el valor más bajoS a/ S dt pag relación de tensiones admisibles; el valor más bajoS a/ S dt pag relación de tensiones admisibles; el valor más bajo
se utilizará en eq. (2) para todos los materiales considerados
1,5 es el factor de prueba.
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227. Parte 5 - artículo 5.1 ASME PCC-2 a 2015
La tensión resultante debido a la presión de prueba, PAG t, se limitará a 100% La tensión resultante debido a la presión de prueba, PAG t, se limitará a 100% La tensión resultante debido a la presión de prueba, PAG t, se limitará a 100% La tensión resultante debido a la presión de prueba, PAG t, se limitará a 100%
de límite de elasticidad, S Y.de límite de elasticidad, S Y.de límite de elasticidad, S Y.
(Q) Si la presión de diseño del sistema de tubería no se puede verificar, (Q) Si la presión de diseño del sistema de tubería no se puede verificar,
el valor de PAG en eq. (2) puede ser el menor de párr. 6,1 (q) (1) o 6,1 (q) el valor de PAG en eq. (2) puede ser el menor de párr. 6,1 (q) (1) o 6,1 (q) el valor de PAG en eq. (2) puede ser el menor de párr. 6,1 (q) (1) o 6,1 (q)
(2), normalizado al punto más alto del sistema de tuberías.
(1) La presión de trabajo a la temperatura de diseño para bridas en (1) La presión de trabajo a la temperatura de diseño para bridas en
el sistema de tuberías de B16.5 de ASME u otra norma aplicable.
(2) presión Themaximumallowable calculado para el componente (2) presión Themaximumallowable calculado para el componente
limitante del sistema de tuberías.
(3) La presión de prueba no debe exceder de lo que se traduce en un (3) La presión de prueba no debe exceder de lo que se traduce en un
esfuerzo de tracción membrana primaria general aplicado mayor que 100% la
tensión de fluencia mínimo especificado a temperatura de ensayo. límites de
elasticidad a temperatura ambiente temperaturemay pueden encontrar
inASMEB31.3 u otro código de apli- cable de la construcción. resistencias a la
fluencia a temperaturas más altas se pueden encontrar en ASME BPVC Sección II,
Parte D.
(R) No se recomienda la prueba de presión de un sistema de tuberías a (R) No se recomienda la prueba de presión de un sistema de tuberías a
través de equipos. Piping puede ser probado con un recipiente de presión
si no es práctico para aislar la tubería del recipiente, la presión de prueba
de la tubería es igual a o menor que la presión de prueba del recipiente y
el recipiente y sus soportes apoyará adecuadamente el peso de el líquido
de ensayo.
Si la presión de prueba de la tubería es superior a la presión de prueba del
recipiente, la presión de prueba del recipiente se puede utilizar, siempre que sea al
menos 77% de la presión de prueba de tuberías; de lo contrario la tubería debe ser
aislado de la vasija de presión y la presión probada de forma independiente.
(S) Los sistemas de tuberías que operan a presión atmosférica pueden prueba para (S) Los sistemas de tuberías que operan a presión atmosférica pueden prueba para
detectar fugas por el llenado con líquido de ensayo solamente.
(T) Los artículos especificados en los párrafos. 6,1 (t) (1) a través de(T) Los artículos especificados en los párrafos. 6,1 (t) (1) a través de
6,1 (t) (9) deben ser considerados en el desarrollo de procedimientos de prueba
de presión hidrostática para buques y sistemas de tuberías.
(1) Todo el equipo y / o la tubería a ensayar deben ser verificados como (1) Todo el equipo y / o la tubería a ensayar deben ser verificados como
siendo limpias de suciedad, escoria de soldadura, escombros de construcción, o
cualquier otro material extraño inaceptable.
(2) Los productos identificados en el párrafo. 6.1 (g) debe ser eliminado.(2) Los productos identificados en el párrafo. 6.1 (g) debe ser eliminado.
(3) Todo el resorte soporta deben protegerse con viaje adecuado invapor (3) Todo el resorte soporta deben protegerse con viaje adecuado invapor
líneas de servicio se detiene para evitar la sobrecarga durante la prueba de
presión.
(4) soportes temporales deben proporcionarse para soportes de (4) soportes temporales deben proporcionarse para soportes de
tuberías y / o tuberías que no han sido diseñados para soportar el peso del
líquido de prueba utilizado para la prueba de presión hidrostática.
(5) El uso de agua salada o salobre debe ser evitado. Prueba de (5) El uso de agua salada o salobre debe ser evitado. Prueba de
agua debe estar libre de sedimentos y sustancias corrosivas.
(6) El agua de ensayo debe ser verificada a estar libre de microbios. (6) El agua de ensayo debe ser verificada a estar libre de microbios.
Si un nivel inaceptable de microbios está en el agua, que debe ser
desinfectada.
212
(7) agua de ensayo utilizado para austenítica recipientes de acero o sistemas (7) agua de ensayo utilizado para austenítica recipientes de acero o sistemas
de tuberías, o para los componentes revestidos o recubiertos de acero inoxidable
austenítico, debe ser condensado, desmineralizada o agua de calidad potable con un
contenido de paseo cloruros verificado de menos de 50 ppm.
(8) Después de un tiempo bodega de un mínimo de 10 min, la (8) Después de un tiempo bodega de un mínimo de 10 min, la
presión debe reducirse en un 30%, o a la presión de diseño interna, lo que
sea menor, seguido de un examen visual para pruebas de fugas en
lugares tales como bridas, juntas de soldadura, conexiones roscadas, y
cualesquiera lugares reparados.
(9) Líquido de ensayo se debe vaciar inmediatamente después de la (9) Líquido de ensayo se debe vaciar inmediatamente después de la
finalización de la prueba hidrostática. Se debe tener cuidado para proporcionar
una ventilación adecuada para prevenir la creación de presión negativa interna (de
vacío) durante el drenaje.
(una) Los recipientes a presión y / o sistemas de tuberías que (una) Los recipientes a presión y / o sistemas de tuberías que
contendrá el agua de ensayo durante más de 10 días, ya sea o no se presuriza
el líquido de ensayo, deben ser tratados con un inhibidor de corrosión y
biocida. Un ingeniero de la corrosión debe ser consultado.
(segundo) Si el secado adicional es necesaria, el uso de aire caliente o (segundo) Si el secado adicional es necesaria, el uso de aire caliente o
nitrógeno caliente debe ser considerado.
(do) Si el drenaje completo de los vasos de acero inoxidable (do) Si el drenaje completo de los vasos de acero inoxidable
austenítico y / o sistemas de tuberías no es posible, los componentes
deben lavarse con cloruro de baja (menos de 5 ppm) de agua.
(10) Después de la terminación de la prueba, el sistema de vasos y / (10) Después de la terminación de la prueba, el sistema de vasos y /
o la tubería debe ser restaurada a su estado de funcionamiento. Esto
incluye, pero no se limita a, párrafos. 6,1 (t) (10) (a) a través de 6,1 (t) (10)
(f).
(una) Todas las juntas embridadas cegados para las pruebas de (una) Todas las juntas embridadas cegados para las pruebas de
presión deben volver a montar con juntas nuevas y apretadas de acuerdo
con las especificaciones aplicables. Se debe considerar a ASME PCC-1.
(segundo) Todos los filtros contenidos en el sistema de tuberías deben ser (segundo) Todos los filtros contenidos en el sistema de tuberías deben ser
retirados, limpiados, y vuelven a instalar.
(do) topes de carrera temporales instalados en soportes de muelle (do) topes de carrera temporales instalados en soportes de muelle
debe ser eliminado.
(re) Vent y sangrar conexiones que se instalaron para (re) Vent y sangrar conexiones que se instalaron para
propósitos de prueba solamente se deben conectar usando materiales y
métodos por la especificación aplicable. Se debe considerar para sellar la
soldadura cuando sea necesario.
(mi) Las válvulas de alivio o de seguridad que se aislaron para la prueba tendrán los (mi) Las válvulas de alivio o de seguridad que se aislaron para la prueba tendrán los
dispositivos de aislamiento (por ejemplo, mordazas, persianas deslizantes, etc.) eliminado.
(F) Las juntas de expansión que fueron bloqueados para evitar daños (F) Las juntas de expansión que fueron bloqueados para evitar daños
durante la prueba de presión serán desbloqueados.
6.2 Prueba de presión neumática de recipientes a presión o tuberías
(una) Cuando una prueba de presión hidrostática no puede formarse per- por (una) Cuando una prueba de presión hidrostática no puede formarse per- por
párr. 6.1 (véase el párrafo. 3.4.1), una prueba de presión neumática puede ser
realizada.
(segundo) Nitrógeno shouldbe la testmediumsince que no puede soportar la (segundo) Nitrógeno shouldbe la testmediumsince que no puede soportar la
combustión. Alternativamente, limpio y seco, libre de aceite
(15)
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228. ASME PCC-2 a 2015 Parte 5 - artículo 5.1
reunión aire los requisitos de la clase 1, 2, o 3 de aire por ISO 8573-1: 2010
debe ser utilizado con un punto de rocío que oscila entre-20 ° C a -70 ° C (-4 ° F
a -94 ° F). Se debe tener precaución cuando se utiliza aire en cualquier sistema
que no puede ser verificada como libre de hidrocarburos ya que esto podría
resultar en la formación de una mezcla explosiva. Cuando sea necesario, el
fluido de servicio de diseño se puede utilizar para la prueba de presión
neumática.
(do) Los registros de fabricación y la inspección en servicio, junto con (do) Los registros de fabricación y la inspección en servicio, junto con
los registros operativos necesarios deben ser revisados ​​antes de la
prueba para determinar si el componente de presión / sistema ha
experimentado un mecanismo ración deterioro creíble. Se debe
considerar la forma en que cada mecanismo podría manifestarse.
(1) Los registros de inspección deben ser revisados ​​para el (1) Los registros de inspección deben ser revisados ​​para el
adelgazamiento más allá del límite especificado. Si se ha producido
adelgazamiento más allá de la tolerancia de corrosión se especifica, se realizará
una evaluación de ingeniería.
(2) El componente / sistema puede haber sido DAÑAR por medios (2) El componente / sistema puede haber sido DAÑAR por medios
mecánicos, tales como alta vibración. Debería considerarse la posibilidad
de inspeccionar todo el sistema antes de la prueba para buscar
evidencia de daño.
(re) Componentes fabricados frombrittlematerials tales como hierro fundido (re) Componentes fabricados frombrittlematerials tales como hierro fundido
y hierro dúctil no se someterán a ensayo de presión neumáticamente a menos
que los siguientes requisitos se cumplen:
(1) la prueba de presión no exceda de PSMA(1) la prueba de presión no exceda de PSMA
(2) NDE adicional, tales como pruebas de emisión acústica (AE), se (2) NDE adicional, tales como pruebas de emisión acústica (AE), se
lleva a cabo junto con la prueba de presión
(3) los procedimientos de párr. 6.2.1 se siguen(3) los procedimientos de párr. 6.2.1 se siguen
(mi) La energía máxima calculada almacenada de cualquier sistema (mi) La energía máxima calculada almacenada de cualquier sistema
de recipiente o tubería está probando presión neumática no debe ser
mayor que 271 000 000 J (200.000.000 ft-lb). Si la energía almacenada
calculada es mayor que 271 000 000 J (200.000.000 ft-lb), entonces una
de las siguientes ocurrirá:
(1) El sistema deberá ser dividido en volúmenes más pequeños de tal manera (1) El sistema deberá ser dividido en volúmenes más pequeños de tal manera
que cada subsistema tiene una energía almacenada no es mayor que 271 000 000 J
(200.000.000 ft-lb).
(2) Una distancia mínima se calcula por Mandatory Apéndice III, (2) Una distancia mínima se calcula por Mandatory Apéndice III,
eq. (III-1), y esta distancia se cumplen.
(3) A barricada por párr. se instalará 6,2 (g).(3) A barricada por párr. se instalará 6,2 (g).
(F) Un análisis detallado de riesgo también se debe realizar para evaluar (F) Un análisis detallado de riesgo también se debe realizar para evaluar
el riesgo asociado con la liberación de energía almacenada.
SeeMandatoryAppendix IV para las consideraciones relativas a la evaluación
de riesgos. Los factores a considerar en este análisis debe incluir:
(1) cualquier mecanismos de daño detectados en la revisión de la (1) cualquier mecanismos de daño detectados en la revisión de la
fabricación o en el servicio registros de inspección alongwith registros operativos
(2) la MDMT de los componentes siendo probado presión, y su (2) la MDMT de los componentes siendo probado presión, y su
comparación con relación a la temperatura de ensayo para abordar el
riesgo de fractura frágil
(3) el nivel de estrés del sistema mientras se somete a una prueba(3) el nivel de estrés del sistema mientras se somete a una prueba
213
(4) la cantidad de examen no destructivo per- formedonwelds que (4) la cantidad de examen no destructivo per- formedonwelds que
previamente no han sido sometidos a una prueba de presión hidrostática
o neumática
(5) otros métodos de inspección simultánea siendo realizadas durante (5) otros métodos de inspección simultánea siendo realizadas durante
la prueba de presión, tales como las pruebas de emisión acústica (AE)
(6) onda de presión de explosión potencial(6) onda de presión de explosión potencial
(7) tamaño de los fragmentos potenciales resultantes fromfailure de sistema, (7) tamaño de los fragmentos potenciales resultantes fromfailure de sistema,
la distancia de viaje, y la existencia de barreras suficientes para detener proyectiles
de fragmentos
(sol) Para las pruebas de presión donde el riesgo de lesión a partir de (sol) Para las pruebas de presión donde el riesgo de lesión a partir de
fragmentos potenciales, ondas de choque, u otras consecuencias de
cualquier fallo del sistema a presión se determina que es inaceptable, una
zona de acceso y control de la presión punto limitado debería ser
establecida. La distancia mínima fromthe límite de esta área para el
componente a presión se calculará de acuerdo con el procedimiento del
Apéndice Obligatorio III.
Cuando los requisitos de espacio descritos en Mandatory Apéndice III
no son alcanzables, se debe considerar en el diseño, fabricación e
instalación de una barricada alternativa capaz de con- pie de la explosión
de la energía almacenada dentro del sistema. Véase también el párrafo.
6.2 (e).
(H) Se proporcionará protección contra sobrepresiones. La presión de (H) Se proporcionará protección contra sobrepresiones. La presión de
conjunto de un dispositivo de alivio de presión debe ser no más que la mayor
de
(1) la presión de prueba más 70 kPa (10 psi), o(1) la presión de prueba más 70 kPa (10 psi), o
(2) 110% de la presión de prueba(2) 110% de la presión de prueba
(yo) La presión de prueba para una prueba de presión neumática para el equipo (yo) La presión de prueba para una prueba de presión neumática para el equipo
debe ser de acuerdo con el código original de la construcción, teniendo en cuenta
también cualquier análisis inge- niería subsiguiente como se considere necesario.
(J) Si los requisitos del código original de la construcción no están (J) Si los requisitos del código original de la construcción no están
disponibles, la presión de prueba para una prueba de presión neumática para
recipientes a presión será
PAG t pag 1.1 PD aPAG t pag 1.1 PD aPAG t pag 1.1 PD aPAG t pag 1.1 PD aPAG t pag 1.1 PD aPAG t pag 1.1 PD a
S dt S dt
(3)
dónde
PAG pag presión máxima de trabajo permitidaPAG pag presión máxima de trabajo permitidaPAG pag presión máxima de trabajo permitida
Informe de los datos del fabricante. Si no se conoce, utilice
el diseño del buque o de la presión nominal.
PAG t pag presión de prueba a utilizarPAG t pag presión de prueba a utilizarPAG t pag presión de prueba a utilizarPAG t pag presión de prueba a utilizar
S a pag tensión admisible a temperatura de prueba desdeS a pag tensión admisible a temperatura de prueba desdeS a pag tensión admisible a temperatura de prueba desdeS a pag tensión admisible a temperatura de prueba desde
el código aplicable de construcción para el material del
cual se construye el componente bajo consideración
S dt pag tensión admisible a la temperatura de diseñoS dt pag tensión admisible a la temperatura de diseñoS dt pag tensión admisible a la temperatura de diseñoS dt pag tensión admisible a la temperatura de diseño
a partir del código aplicable de construcción para el
material del cual se construye el componente bajo
consideración
S a/ S dt pag relación de tensiones admisibles; el valor más bajoS a/ S dt pag relación de tensiones admisibles; el valor más bajoS a/ S dt pag relación de tensiones admisibles; el valor más bajoS a/ S dt pag relación de tensiones admisibles; el valor más bajoS a/ S dt pag relación de tensiones admisibles; el valor más bajoS a/ S dt pag relación de tensiones admisibles; el valor más bajo
se utilizará en eq. (3) para todos los materiales considerados
1.1 pag el factor de prueba1.1 pag el factor de prueba1.1 pag el factor de prueba
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229. Parte 5 - artículo 5.1 ASME PCC-2 a 2015
(K) Si los requisitos del código original de construc- ción no están disponibles, (K) Si los requisitos del código original de construc- ción no están disponibles,
la presión de prueba para una prueba de presión de neumático para los sistemas
de tuberías será
PAG t pag 1.1 PAG PAG t pag 1.1 PAG PAG t pag 1.1 PAG PAG t pag 1.1 PAG PAG t pag 1.1 PAG (4)
dónde
PAG pag la presión de diseño interno de la tuberíaPAG pag la presión de diseño interno de la tuberíaPAG pag la presión de diseño interno de la tubería
sistema
PAG t pag la presión de prueba que se utiliza 1: 1 pag el PAG t pag la presión de prueba que se utiliza 1: 1 pag el PAG t pag la presión de prueba que se utiliza 1: 1 pag el PAG t pag la presión de prueba que se utiliza 1: 1 pag el PAG t pag la presión de prueba que se utiliza 1: 1 pag el PAG t pag la presión de prueba que se utiliza 1: 1 pag el
factor de prueba
(L) La energía almacenada del equipo o la tubería systemunder presión (L) La energía almacenada del equipo o la tubería systemunder presión
neumática se debe calcular y convertir en libras equivalentes de TNT
(trinitrotolueno), utilizando las ecuaciones que se muestran en el Apéndice
Obligatorio II. El valor calculado se puede utilizar para los cálculos de
distancia de seguridad alternativos conforme al Apéndice Obligatorio III. La
distancia mínima de seguridad será la mayor de la distancia requerida por
Mandatory Apéndice III, párr. III-1 (a) o tal como se calcula por la ecuación.
(III-1). Ver también la Tabla III-2 cuando los fragmentos son para ser
considerado.
NOTA: El valor de la energía almacenada de 271 000 000 J (200.000.000 ft-lb) es equivalente
a una energía explosiva de 127 libras de TNT. Evaluación del riesgo también puede ser
necesaria; ver Mandatory Apéndice IV y el párrafo. 6.2 (d).
6.2.1 Procedimientos de prueba neumática. Los artículos especificados 6.2.1 Procedimientos de prueba neumática. Los artículos especificados
en los párrafos. 6.2.1.1 través 6.2.1.5 (pasos 1 a
5) debe considerarse en el desarrollo de procedimientos de ensayo de presión
neumática para buques y sistemas de tuberías.
6.2.1.1 Paso 1
(una) Elevar la presión a la menor de 170 kPa (25 psi) o 25% de la presión de (una) Elevar la presión a la menor de 170 kPa (25 psi) o 25% de la presión de
prueba.
(segundo) Bloque en el suministro y mantener durante 10 min.(segundo) Bloque en el suministro y mantener durante 10 min.
(do) una inspección visual de estanqueidad de la instalación.(do) una inspección visual de estanqueidad de la instalación.
(re) Si se descubren fugas, libere la presión, reparar y volver al paso (re) Si se descubren fugas, libere la presión, reparar y volver al paso
1.
(mi) Si se descubren fugas, continúe en el paso 2.(mi) Si se descubren fugas, continúe en el paso 2.
6.2.1.2 Paso 2. Gradualmente aumentar la presión del sistema a 50% de 6.2.1.2 Paso 2. Gradualmente aumentar la presión del sistema a 50% de
la presión de prueba como sigue:
(una) Aumentar frompressure en el paso 1 por 350 kPa (50 psi) o a la presión de (una) Aumentar frompressure en el paso 1 por 350 kPa (50 psi) o a la presión de
prueba de 35%, el que sea mayor. Mantenga para un mínimo de 3 minutos para
permitir cepas para igualar. Continuar aumentando por 350 kPa (50 psi)
incrementos hasta que la presión del sistema está a la presión de prueba de 50%.
(segundo) Se mantiene a la presión de prueba de 50% durante un mínimo de 10 min. (segundo) Se mantiene a la presión de prueba de 50% durante un mínimo de 10 min.
Observe medidor de presión para la pérdida de presión del sistema. Si la pérdida de presión
excede de 10% de la presión de prueba, la presión del sistema debe ser reducida a la presión
de prueba 25% y comprobar si hay fugas.
(do) Si no se detecta pérdida de presión, sujeto a la aprobación del (do) Si no se detecta pérdida de presión, sujeto a la aprobación del
inspector, continúe en el paso 3.
6.2.1.3 Paso 3
(una) Gradualmente aumentar la presión del sistema en incrementos de 10% de la (una) Gradualmente aumentar la presión del sistema en incrementos de 10% de la
presión de prueba. En cada incremento, el bloque de alimentación y observar medidor de
presión durante 5 min.
214
Si se observa pérdida de presión, reducir la presión a la presión de prueba de
25% y comprobar si hay fugas. Si es necesario, liberar la presión y llevar a cabo las
reparaciones necesarias. Vuelva al paso 1.
(segundo) Una vez que se alcanza la presión de prueba completa, el bloque de alimentación (segundo) Una vez que se alcanza la presión de prueba completa, el bloque de alimentación
y observar medidor de presión durante un mínimo de 10 min.
(do) Reducir la presión del sistema a la siguiente presión ble aplicabilidad:(do) Reducir la presión del sistema a la siguiente presión ble aplicabilidad:
(1) la presión de prueba dividido por el factor de prueba para los buques [ver eq. (1) la presión de prueba dividido por el factor de prueba para los buques [ver eq.
(3)]. Si no hay ningún factor de prueba disponible, utilice 4/5 presión de prueba.
(2) presión de diseño para tuberías.(2) presión de diseño para tuberías.
6.2.1.4 Paso 4
(una) Llevar a cabo una inspección completa de fugas del sistema de vasos (una) Llevar a cabo una inspección completa de fugas del sistema de vasos
o tuberías, o ambos, en lugares tales como bridas, uniones de soldadura, y las
conexiones roscadas.
NOTA: Se supone que la integridad del sistema presurizado ha sido demostrado por
párr. 6.2.1.3 (b) y las barricadas requeridas por párr. 6.2 (e) se puede pasar de manera
segura.
(segundo) Si se descubre ninguna fuga, libere la presión del sistema.(segundo) Si se descubre ninguna fuga, libere la presión del sistema.
(do) Si la fuga que no es aceptable es descubierto, aliviar toda la presión (do) Si la fuga que no es aceptable es descubierto, aliviar toda la presión
y la reparación del sistema. Repita los pasos 2 y 3.
6.2.1.5 Paso 5. Después de la terminación de la prueba, el sistema de 6.2.1.5 Paso 5. Después de la terminación de la prueba, el sistema de
vasos o tuberías, o ambos, debe ser restaurada a su condición de diseño.
Esto incluye, pero no se limita a, los siguientes:
(una) Todas las juntas embridadas cegados para las pruebas de presión (una) Todas las juntas embridadas cegados para las pruebas de presión
deben volver a montar con juntas nuevas y apretadas de acuerdo con las
especificaciones aplicables. ación considerable se debe dar a ASME PCC-1
directrices.
(segundo) Ventilar y purgar las conexiones que se instalaron para (segundo) Ventilar y purgar las conexiones que se instalaron para
testingpurposes única shouldbe pluggedusingmaterials y métodos por la
especificación aplicable. Se debe considerar para sellar la soldadura
cuando sea necesario.
6.3 Prueba de hermeticidad
(una) Una prueba de estanqueidad se puede realizar para detectar fugas en (una) Una prueba de estanqueidad se puede realizar para detectar fugas en
varios lugares dentro de un sistema de presión. Se puede llevar a cabo en los
sistemas que han sido previamente una prueba de presión, para soldaduras de
cierre de los sistemas de tuberías, en las articulaciones tubeto-placas de tubos, y en
los sistemas exentos de prueba hidrostática o neumática. ASME Sección BPVC
V, artículo 10 proporciona información sobre una variedad de métodos de prueba de
fugas.
(segundo) A prueba de fugas sensible por ASME B31.3 es el método preferido para la (segundo) A prueba de fugas sensible por ASME B31.3 es el método preferido para la
realización de una prueba de estanqueidad.
(do) La presión de prueba aplicada a los buques y tuberías no debe exceder el (do) La presión de prueba aplicada a los buques y tuberías no debe exceder el
35% de la presión de diseño. Sin embargo, las fugas en las juntas de brida puede
ser evidente a presiones mucho más bajas cuando se utilizan métodos de detección
de fugas sensibles; por lo tanto, theminimumtest shouldbe presión especificada que
permite a los requerimientos de sensibilidad de ensayo para bemet.
(15)
(15)
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230. (15)
(15)
ASME PCC-2 a 2015 Parte 5 - artículo 5.1
(re) Donde las consecuencias de la fuga del medio de proceso son (re) Donde las consecuencias de la fuga del medio de proceso son
aceptables, una prueba de fugas en servicio se puede realizar como una prueba
de estanqueidad con el medio de proceso durante la puesta en marcha del
sistema.
6.3.1 Procedimientos de prueba de hermeticidad neumática. Los artículos 6.3.1 Procedimientos de prueba de hermeticidad neumática. Los artículos
especificados en los párrafos. 6.3.1 (a) a 6.3.1 (f) deben ser considerados en el
desarrollo de procedimientos de prueba de estanqueidad neumáticos para vasos o
sistemas de tuberías.
(una) El aire limpio y seco, libre de aceite debe utilizarse como el medio de (una) El aire limpio y seco, libre de aceite debe utilizarse como el medio de
ensayo, excepto en sistemas que no pueden verificarse como libre de hidrocarburos.
Para esta situación, el nitrógeno debe ser utilizado como el medio de ensayo [véase
el párrafo. 6.2 (b)].
(segundo) Para reducir al mínimo la energía almacenada de un sistema, la (segundo) Para reducir al mínimo la energía almacenada de un sistema, la
presión de prueba máxima debe ser de no más de 35% de la presión de
diseño del sistema de vasos o la tubería. La presión de prueba no debe ser
menor que el menor de 105 kPa (15 psi) o 25% de la presión de diseño del
sistema.
(do) La presión del sistema debe aumentarse gradualmente hasta que la (do) La presión del sistema debe aumentarse gradualmente hasta que la
presión del sistema es el menor de 170 kPa (25 psi) o 25% de la presión de
prueba. Se mantiene a esta presión el tiempo suficiente para llevar a cabo una
inspec- ción preliminar que no haya fugas.
(re) La presión del sistema debe aumentarse gradualmente en incrementos (re) La presión del sistema debe aumentarse gradualmente en incrementos
de 10% de la presión de prueba, sosteniendo durante 30 s a 1 min en cada
incremento. Se mantiene a la presión de prueba final y completar una
inspección minuciosa de fugas usando el método de Gas y prueba de la
burbuja se especifica en ASME Sección V, artículo 10, u otro método de igual
o mejor sensibilidad.
(mi) Si la fuga es descubierto y un conjunta de las necesidades para ser (mi) Si la fuga es descubierto y un conjunta de las necesidades para ser
apretada, reducir la presión del sistema a la menor de 50% de la presión de
prueba o 170 kPa (25 psi) y apretar.
(F) Después de la terminación de la prueba, el sistema de vasos y / o la (F) Después de la terminación de la prueba, el sistema de vasos y / o la
tubería debe ser restaurada a su estado de funcionamiento.
7. REFERENCIAS
API RP 571, Mecanismos de daños que afectan fijo
Armas en el API RP 579 Industria de Procesos,
Aptitud para el servicio API RP 580, Inspección
Basada en Riesgo
Editorial: Instituto Americano del Petróleo (API),
1220 L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección II,
Parte D - Propiedades
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección V -
Examen no destructivo
215
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Sección VIII,
División 1 - Unfired B16.5 recipientes a presión de ASME, tuberías Bridas y
Conexiones con bridas ASME B31.3 para tuberías de proceso (Ver también el
Apéndice F
en el mismo para consideraciones de mecanismos de daño.) ASME PCC-1,
Directrices para la presión de Límites empernado
Asamblea junta de bridas
ASME PTC 19.2, de la presión, Instrumentos
y Aparato
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 LawDrive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org) ISO 8573-1, aire comprimido
- Parte 1: Contaminantes
y clases de pureza
Editorial: Organización Internacional para la estandarización
ción (ISO), Secretaría Central, 1, cap. de la Voie-Creuse, Case
postale 56, CH-1211 Gene`ve 20, Suiza / Suisse (www.iso.org)
Práctica Recomendada SNT-TC-1A, Personal
Calificación y Certificación en ensayos no destructivos
ANSI / ASNT CP-189-2006, Norma para la ASNT
Cualificación y titulación del personal de ensayos no destructivos
Editorial: Sociedad Americana para Pruebas No Destructivas
(ASNT), 1711 Arlingate Lane, PO Box 28518, Columbus, OH 43228
“Solución de END (www.asnt.org): Preocupado por fugas? No pintar
Antes Hydrotesting, “Jon E. Batey, materiales de evaluación, Volumen
51, Número 9, septiembre de 1993, pp. 980-982.
Soldadura Consejo de Investigación Boletín 488, daños
Mecanismos que afectan Equipos Fijos en la industria de pulpa y
papel, Jonathan D. Dobis y David C. Bennet, 2 de julio de 2004.
Soldadura Consejo de Investigación Boletín 489, daños
Mecanismos que afectan Equipos Fijos en la industria de la refinación,
Jonathan D. Dobis, JE Cantwell y Martin Prager, 2 de julio de 2004.
Soldadura Consejo de Investigación Boletín 490, daños
Mecanismos que afectan Equipos Fijos en el fósil de la Industria de
Energía Eléctrica, Jonathan D. Dobis y David N. francesa; 2 de julio de
2004. Editorial: Consejo de Investigación de soldadura (CMR),
PO Box 201547, Shaker Heights, OH 44120
(www.forengineers.org/welding-research-council)
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231. Parte 5 - artículo 5.1, Anexo I Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Artículo 5.1, Anexo I Obligatoria
Prueba de presión / fugas
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216
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232. ASME PCC-2 a 2015 Parte 5 - artículo 5.1, Anexo I Obligatoria
Registro de la prueba
Ubicación:
identificación del equipo: Tipo de
prueba:
medios de prueba:
número de sistema / test:
código aplicable:
Req presión de prueba:
Hidrostática en
Servicio
Neumática Otros
(especificar)
Combinación hidroneumático fuga sensibles
DWG / Rev. No.
Identificación de artículo / Equipo No. /
Línea nº
Especificacion
estandar
Los límites de prueba (Sólo prueba parcial) desde:
A:
observaciones:
Insatisfactorio
(Inicial / Fecha)
Satisfactorio
(Inicial / Fecha) N / A
Lista de inspección antes de la prueba (a rellenar por el representante de Inspección)
1
2
3
4
5
6
7
8 9
10
fuente de medios de prueba Aprobado (s) identificado / situado
el contenido en cloruro del agua verificada <50 ppm (inoxidable y de alta aleación Aceros) Artículos no ser
sometido a la presión de prueba se han aislado de prueba (por ejemplo, válvulas de control, instrumentos, etc.)
Equipo / tuberías esté debidamente apoyado, de instalar topes en primavera apoya persianas son de tamaño / grosor
de presión y correctamente situado / instalado Todas las desviaciones para poner a prueba los procedimientos /
códigos / normas han sido aprobadas y las copias de las aprobaciones adjunto adecuado
Rangos de presión Gage / Recorder son> 1,5 y <dispositivos de protección sobrepresurización
requiere 4 veces la presión de prueba req se han instalado Toda soldadura requerida y ECM se ha
completado
Temperatura de los equipos y medios de comunicación de prueba estabilizada y mínima temperatura de prueba
verificada Fecha probado:
nn Gage / grabadora. y calibración fechas de vencimiento: presión de
prueba: Prueba real aceptadas: Duración de la prueba (tiempo de retención)
Representante QC / Empresa propietario Representante
Representante fabricante / Empresa propietario Representante
sistema de prueba drena / enrojecida tras la finalización de la prueba: No aplica
Temperatura ambiente.: temp .: metales
217
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233. Parte 5 - artículo 5.1, Apéndice II Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Artículo 5.1, Anexo II Obligatoria almacenado Los cálculos de energía
para realizar la prueba de presión neumática
El energía almacenada del equipo o la tubería del sistema se debe
calcular y convertir en kilogramos equivalentes (libras) de TNT
(trinitrotolueno) utilizando las ecuaciones siguien- tes:
mi pag 1 / ( k - 1)mi pag 1 / ( k - 1)mi pag 1 / ( k - 1)mi pag 1 / ( k - 1)mi pag 1 / ( k - 1) PAG a PAG a V 1 - ( PAG una/ PAG a) [(k - 1) / k]V 1 - ( PAG una/ PAG a) [(k - 1) / k]V 1 - ( PAG una/ PAG a) [(k - 1) / k]V 1 - ( PAG una/ PAG a) [(k - 1) / k]V 1 - ( PAG una/ PAG a) [(k - 1) / k]V 1 - ( PAG una/ PAG a) [(k - 1) / k]V 1 - ( PAG una/ PAG a) [(k - 1) / k]V 1 - ( PAG una/ PAG a) [(k - 1) / k] (II-1)
dónde
mi pag energía almacenada, J (ft-lb)mi pag energía almacenada, J (ft-lb)mi pag energía almacenada, J (ft-lb)
k pag relación de calor específico para el fluido de pruebak pag relación de calor específico para el fluido de pruebak pag relación de calor específico para el fluido de prueba
PAG una pag absoluto de la presión atmosférica, 101 kPaPAG una pag absoluto de la presión atmosférica, 101 kPaPAG una pag absoluto de la presión atmosférica, 101 kPaPAG una pag absoluto de la presión atmosférica, 101 kPa
(14,7 psia)
PAG a pag presión de prueba absoluta, Pa (psia)PAG a pag presión de prueba absoluta, Pa (psia)PAG a pag presión de prueba absoluta, Pa (psia)PAG a pag presión de prueba absoluta, Pa (psia)
V pag volumen total bajo presión de prueba, m 3 ( pie 3)V pag volumen total bajo presión de prueba, m 3 ( pie 3)V pag volumen total bajo presión de prueba, m 3 ( pie 3)V pag volumen total bajo presión de prueba, m 3 ( pie 3)V pag volumen total bajo presión de prueba, m 3 ( pie 3)V pag volumen total bajo presión de prueba, m 3 ( pie 3)
Cuando se usa aire o nitrógeno como medio de ensayo ( k pag 1.4), esta Cuando se usa aire o nitrógeno como medio de ensayo ( k pag 1.4), esta Cuando se usa aire o nitrógeno como medio de ensayo ( k pag 1.4), esta Cuando se usa aire o nitrógeno como medio de ensayo ( k pag 1.4), esta
ecuación se convierte
mi pag 2.5 PAG a mi pag 2.5 PAG a mi pag 2.5 PAG a mi pag 2.5 PAG a mi pag 2.5 PAG a V 1 - ( PAG una/ PAG a) 0,286V 1 - ( PAG una/ PAG a) 0,286V 1 - ( PAG una/ PAG a) 0,286V 1 - ( PAG una/ PAG a) 0,286V 1 - ( PAG una/ PAG a) 0,286V 1 - ( PAG una/ PAG a) 0,286V 1 - ( PAG una/ PAG a) 0,286 (II-2)
y
TNT pag miTNT pag miTNT pag mi
4 266 920
(kg)
(II-3)
218
dónde
mi pag energía almacenada, Jmi pag energía almacenada, Jmi pag energía almacenada, J
PAG una pag absoluto de la presión atmosférica, 101 000 PaPAG una pag absoluto de la presión atmosférica, 101 000 PaPAG una pag absoluto de la presión atmosférica, 101 000 PaPAG una pag absoluto de la presión atmosférica, 101 000 Pa
PAG a pag presión de prueba absoluta, PaPAG a pag presión de prueba absoluta, PaPAG a pag presión de prueba absoluta, PaPAG a pag presión de prueba absoluta, Pa
V pag volumen total bajo presión de prueba, m 3V pag volumen total bajo presión de prueba, m 3V pag volumen total bajo presión de prueba, m 3V pag volumen total bajo presión de prueba, m 3
Para las unidades de EE.UU. habituales utilizando aire o nitrógeno como medio de
ensayo ( k pag 1.4), esta ecuación se convierteensayo ( k pag 1.4), esta ecuación se convierteensayo ( k pag 1.4), esta ecuación se convierteensayo ( k pag 1.4), esta ecuación se convierte
mi pag 360 PAG a mi pag 360 PAG a mi pag 360 PAG a mi pag 360 PAG a mi pag 360 PAG a V 1 - ( PAG una/ PAG a) 0,286V 1 - ( PAG una/ PAG a) 0,286V 1 - ( PAG una/ PAG a) 0,286V 1 - ( PAG una/ PAG a) 0,286V 1 - ( PAG una/ PAG a) 0,286V 1 - ( PAG una/ PAG a) 0,286V 1 - ( PAG una/ PAG a) 0,286 (II-4)
y
TNT pag miTNT pag miTNT pag mi
1.488.617 (lb)
(II-5)
dónde
mi pag energía almacenada, ft-lbmi pag energía almacenada, ft-lbmi pag energía almacenada, ft-lb
PAG una pag presión atmosférica absoluta, 14,7 psiaPAG una pag presión atmosférica absoluta, 14,7 psiaPAG una pag presión atmosférica absoluta, 14,7 psiaPAG una pag presión atmosférica absoluta, 14,7 psia
PAG a pag presión de prueba absoluta, psiaPAG a pag presión de prueba absoluta, psiaPAG a pag presión de prueba absoluta, psiaPAG a pag presión de prueba absoluta, psia
V pag volumen total bajo presión de prueba, ft 3V pag volumen total bajo presión de prueba, ft 3V pag volumen total bajo presión de prueba, ft 3V pag volumen total bajo presión de prueba, ft 3
Véanse también los párrafos. 6.2 (e) y 6.2 (f) del artículo 5.1.
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234. (15)
ASME PCC-2 a 2015 Parte 5 - artículo 5.1, Apéndice III Obligatoria
Artículo 5.1, los cálculos obligatoria Apéndice III Distancia de seguridad
para realizar la prueba de presión neumática
BLAST DISTANCIA WAVE-1 III
El minimumdistance entre todo el personal y el equipo que se está
probando será la mayor de
(una) el seguimiento:(una) el seguimiento:
(1) R pag 30 m para mi ≤ 135 500 000 J(1) R pag 30 m para mi ≤ 135 500 000 J(1) R pag 30 m para mi ≤ 135 500 000 J(1) R pag 30 m para mi ≤ 135 500 000 J(1) R pag 30 m para mi ≤ 135 500 000 J(1) R pag 30 m para mi ≤ 135 500 000 J
(2) R pag 60 m para 135 500 000 J < mi ≤ 271 000 000 J(2) R pag 60 m para 135 500 000 J < mi ≤ 271 000 000 J(2) R pag 60 m para 135 500 000 J < mi ≤ 271 000 000 J(2) R pag 60 m para 135 500 000 J < mi ≤ 271 000 000 J(2) R pag 60 m para 135 500 000 J < mi ≤ 271 000 000 J(2) R pag 60 m para 135 500 000 J < mi ≤ 271 000 000 J
(3) R pag 100 pies para E < 100.000.000 libras-pie(3) R pag 100 pies para E < 100.000.000 libras-pie(3) R pag 100 pies para E < 100.000.000 libras-pie(3) R pag 100 pies para E < 100.000.000 libras-pie(3) R pag 100 pies para E < 100.000.000 libras-pie
(4) R pag 200 pies para 100000000 < mi ≤ 200.000.000 libras-pie(4) R pag 200 pies para 100000000 < mi ≤ 200.000.000 libras-pie(4) R pag 200 pies para 100000000 < mi ≤ 200.000.000 libras-pie(4) R pag 200 pies para 100000000 < mi ≤ 200.000.000 libras-pie(4) R pag 200 pies para 100000000 < mi ≤ 200.000.000 libras-pie(4) R pag 200 pies para 100000000 < mi ≤ 200.000.000 libras-pie
(segundo) la siguiente ecuación:(segundo) la siguiente ecuación:
R pag R escalado ( 2TNT) 1/3 R pag R escalado ( 2TNT) 1/3 R pag R escalado ( 2TNT) 1/3 R pag R escalado ( 2TNT) 1/3 R pag R escalado ( 2TNT) 1/3 R pag R escalado ( 2TNT) 1/3 (III-1)
dónde
mi pag energía almacenada tal como se calcula por la ecuación. (II-1) omi pag energía almacenada tal como se calcula por la ecuación. (II-1) omi pag energía almacenada tal como se calcula por la ecuación. (II-1) o
(II-2)
R pag la distancia real desde el equipoR pag la distancia real desde el equipoR pag la distancia real desde el equipo
R escamoso pag escalado factor de consecuencia; valor porR escamoso pag escalado factor de consecuencia; valor porR escamoso pag escalado factor de consecuencia; valor porR escamoso pag escalado factor de consecuencia; valor por
eq. (III-1) será de 20 m / kg 1/3 ( 50 ft / lb 1/3)eq. (III-1) será de 20 m / kg 1/3 ( 50 ft / lb 1/3)eq. (III-1) será de 20 m / kg 1/3 ( 50 ft / lb 1/3)eq. (III-1) será de 20 m / kg 1/3 ( 50 ft / lb 1/3)
o mayor TNT pag energía medida en TNT, kg (lb), deter-o mayor TNT pag energía medida en TNT, kg (lb), deter-o mayor TNT pag energía medida en TNT, kg (lb), deter-
extraído de eq. (II-3) o (II-5)
Para sistemas donde E> 271 000 000 J (200.000.000 ft-lb), la distancia Para sistemas donde E> 271 000 000 J (200.000.000 ft-lb), la distancia Para sistemas donde E> 271 000 000 J (200.000.000 ft-lb), la distancia
requerida se calcula eq. (III-1).
Si no se puede obtener la distancia mínima calculada, un valor
alternativo para R escamoso puede ser elegidoalternativo para R escamoso puede ser elegidoalternativo para R escamoso puede ser elegidoalternativo para R escamoso puede ser elegido
219
Tabla III-1 valores alternativos para R escamosoTabla III-1 valores alternativos para R escamosoTabla III-1 valores alternativos para R escamoso
R escamoso,R escamoso, R escamoso,R escamoso,
m / kg 1/3 m / kg 1/3 ft / lb 1/3 ft / lb 1/3 Efecto biológico El fallo estructural
20 50 ... Ventanas de cristal
12 30 ruptura del tímpano paneles de bloques de hormigón
6 15 El daño pulmonar Paredes de ladrillo
2 5 Fatal ...
basado en la Tabla III-1 para su uso en eq. (III-1). Véase también el párrafo. 6.2 (g)
de este artículo.
Por ejemplo, para prevenir el daño pulmonar, la distancia que una
persona es del equipo debe resultar en una R escamosopersona es del equipo debe resultar en una R escamosopersona es del equipo debe resultar en una R escamoso
valor de más de 6 m / kg 1/3 ( 15 ft / lb 1/3). Tenga en cuenta el daño valor de más de 6 m / kg 1/3 ( 15 ft / lb 1/3). Tenga en cuenta el daño valor de más de 6 m / kg 1/3 ( 15 ft / lb 1/3). Tenga en cuenta el daño valor de más de 6 m / kg 1/3 ( 15 ft / lb 1/3). Tenga en cuenta el daño valor de más de 6 m / kg 1/3 ( 15 ft / lb 1/3). Tenga en cuenta el daño
estructural que puede ocurrir, el cual se considerará.
III-2 DISTANCIA FRAGMENTO THROW
(una) Cuando fragmentos de buque o tuberías están en riesgo de ser (una) Cuando fragmentos de buque o tuberías están en riesgo de ser
creado e impactando personal, la distancia mínima entre todas las
personas y el equipo que se está ensayando se como se muestra en la
Tabla III-2.
(segundo) Si las distancias en la Tabla III-2 no son alcanzables, la distancia (segundo) Si las distancias en la Tabla III-2 no son alcanzables, la distancia
puede ser evaluada utilizando métodos disponibles en el dominio público.
(15)
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235. (15)
Parte 5 - artículo 5.1, Apéndice III Obligatoria ASME PCC-2 a 2015
Tabla III-2 mínimo distancias Consideraciones Fragmento Throw
TNT Equivalente (kg) Distancia mínima (m) Equivalente TNT (lb) Distancia mínima (pies)
0 a 3 50 0 a 5 140
3 a 5 60 De 5 a 10 180
De 5 a 10 70 10 a 20 220
De 10 a 15 80 20 a 30 250
15 a 20 90 30 a 40 280
20 a 25 95 40 a 50 300
25 a 35 105 50 a 75 340
35 a 50 120 75 a 100 380
50 a 65 130 100 a 125 400
65 a 80 140 125 a 150 430
80 a 100 150 150 a 200 470
100 a 120 160 200 a 250 510
120 a 150 170 250 a 300 540
150 a 200 190 300 a 400 590
200 a 250 205 400 a 500 640
250 a 300 215 500 a 600 680
De 300 a 350 225 600 a 700 710
350 a 400 240 700 a 800 750
400 a 450 245 800 a 900 780
450 a 500 255 900 a 1000 800
500 a 600 270 1000 a 1200 850
600 a 700 285 1200 a 1400 940
700 a 800 300 1400 a 1800 980
800 a 900 310 1800 a 2000 1010
900 hasta 1 100 330 2000 a 2500 1090
1 100 a 1 300 350 2500 a 3000 1160
De 1 300 y 1 500 365 3000 a 4000 1270
Entre 1 500 y 1 900 395 4000 a 5000 1370
De 1 900 hasta 2 300 420 5000 a 6000 1460
De 2 300 a 2 800 450 6000 a 7000 1540
2 800 y 3 300 475 7000 a 8000 1600
3 300 a 3 800 500 8000 a 9000 1670
3 800 a 4 400 525 9.000 a 10.000 1730
4 400 5 000 530 10.000 a 12.000 1750
5 000 a 5 500 535 12.000 a 14.000 1770
5 500 a 6 500 545 14.000 a 16.000 1800
6 500 a 7 500 570 16.000 a 18.000 1880
7 500 a 8 500 590 18.000 a 20.000 1950
8 500 a 10 000 605 20.000 a 25.000 2000
NOTA GENERAL: De acuerdo con la Tabla Americana de distancias para el almacenamiento de explosivos, publicado por el Instituto de Fabricantes de Explosivos. Longitudes son para edificios habitados,
unbarricaded.
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236. ASME PCC-2 a 2015 Parte 5 - artículo 5.1, Anexo IV obligatoria
Artículo 5.1, Anexo IV obligatoria
Consideraciones de evaluación de riesgos para realizar la prueba de presión neumática
Al considerar los factores de análisis de riesgos enumerados en el
párrafo. 6.2 (f), se debe recordar que el riesgo es una combinación de dos
dimensiones de la probabilidad (o capucha bilidad) y consecuencia. El
riesgo es themeasure del poten- cial de daño o pérdida (es decir, peligro)
que refleja la probabilidad (o frecuencia) y gravedad de un tohealth de
efectos adversos, la propiedad o el medio ambiente. Si la probabilidad y la
consecuencia se definen cuantitativamente (es decir, se asignan valores
numéricos), el riesgo es el producto.
Riesgo pag Probabilidad Consecuencia Riesgo pag Probabilidad Consecuencia Riesgo pag Probabilidad Consecuencia Riesgo pag Probabilidad Consecuencia (IV-1)
En una evaluación cualitativa, una matriz se utiliza típicamente para combinar
probabilidad y consecuencia. Se debe considerar que el nivel de riesgo que es
aceptable cuando se realizan pruebas de neumáticos. Referencia de la API RP
580 para el uso de la evaluación del riesgo en la determinación de los niveles
aceptables de riesgo asociado con las pruebas de neumático.
Al revisar eq. (IV-1), está claro que a pesar de que la consecuencia puede
ser significativa, si la probabilidad es muy baja, el riesgo puede llegar a ser
aceptable. Por ejemplo, la consecuencia de un avión estrellarse es
significativo, ya que lo más probable es que resulte en lesiones graves o la
muerte a los pasajeros junto con grandes daños o pérdida total de la
aeronave. Sin embargo, la probabilidad de la estrellarse avión de línea es
muy bajo; De este modo, el público acepta el riesgo asociado con los viajes
en avión.
Consideraciones de riesgo se pueden aplicar a las pruebas de neumático también. Los
ejemplos pueden incluir
221
(una) un nuevo sistema de tuberías de acero inoxidable austenítico que ha sido (una) un nuevo sistema de tuberías de acero inoxidable austenítico que ha sido
probado hidrostáticamente durante taller de fabricación con la excepción de cuatro
de montaje campo soldaduras finales a tope circunferencial. El sistema de tuberías
tiene un volumen total que resulta en un nivel de energía mayor que 271 000 000 J
(200,000,000 ft-lb); Sin embargo, no es posible separar el sistema de tuberías en
secciones más pequeñas para las pruebas, ni es factible instalar barreras de
explosión. Mediante la realización de examen volumétrica tal como UT o RT y la
determinación de las soldaduras de campo están libres de indicaciones
rechazables, el riesgo asociado con una prueba de presión neumática completa de
este sistema puede ser considerado aceptable.
(segundo) un recipiente de acero de carbono existente con una calificación (segundo) un recipiente de acero de carbono existente con una calificación
MDMT de -45 ° C (-50 ° F) en el que se había instalado una nueva tobera
siguiente todos los requisitos del código original de la construcción. El recipiente
tiene un volumen total que resulta en un nivel de energía mayor que 271 000 000
J (200,000,000 ft-lb); sin embargo, todavía se desea realizar una prueba de
presión para comprobar la integridad de la soldadura y obtener los otros
beneficios de la prueba de presión. No es factible instalar barreras de explosión.
Mediante la realización de examen volumétrica tal como UT en la soldadura
accesorio de boquilla y la determinación de la soldadura está libre de las
indicaciones rechazables, junto con la verificación mediante inspección que el
recipiente está en una condición como nueva, el riesgo associatedwith una prueba
de presión neumática completa de este recipiente puede se considerará
aceptable.
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237. Parte 5 - artículo 5.2 ASME PCC-2 a 2015
artículo 5.2
El examen no destructivo en Lugar de la Prueba de presión para
Reparaciones y Alteraciones
1. DESCRIPCIÓN
1.1 Antecedentes
Este artículo ofrece alternativas a las pruebas de presión después de
reparación o modificación. Una prueba de presión en sí mismo es un respeto
toolwith útil equipo tonewly construido. La aplicación de una prueba de presión,
a un equipo que ha estado en servicio durante algún tiempo, es un asunto que
requiere una cuidadosa consideración de una variedad de factores que
intervienen. Hay casos en que la aplicación de una prueba de presión no es
deseable, tales como, la aplicación de una prueba de presión puede crear
daños.
1.2 Aplicación
Este artículo se aplica a los equipos para los cuales
(una) ECM proporciona una mejor garantía de la integridad en el funcionamiento (una) ECM proporciona una mejor garantía de la integridad en el funcionamiento
futuro de temperatura elevada o funcionamiento cíclico donde la iniciación de grietas
y la propagación es una preocupación. Grandes defectos no pueden resultar en una
falla durante una prueba de presión, pero pueden propagarse en servicio cíclico o
fluencia.
(segundo) una prueba de presión no es práctico y ECM puede ser mostrado para (segundo) una prueba de presión no es práctico y ECM puede ser mostrado para
proporcionar una seguridad integridad apropiado. Una prueba de presión de equipo
que ha sido reparado es principalmente una prueba de fugas, o, en algunos casos,
una prueba para defectos de fabricación brutos que podrían comprometer la
integridad estructural. La integridad estructural del diseño no suele ser un problema
para las reparaciones. Incluso para la mayoría de las alteraciones, la integridad del
diseño se puede verificar mediante análisis de ingeniería.
(do) una prueba de presión es práctico, pero ECM puede ser mostrado para (do) una prueba de presión es práctico, pero ECM puede ser mostrado para
proporcionar una seguridad integridad equivalente. En este caso, el costo total
puede ser una consideración importante. Es esencial que la ECM apropiada se
realiza en base a los mecanismos de daño previstos durante las reparaciones o
alteraciones.
Prueba de Presión 1.3
La prueba de presión consta de tres métodos principales.
(A) de prueba hidrostática. El fluido utilizado es típicamente agua; sin (A) de prueba hidrostática. El fluido utilizado es típicamente agua; sin
embargo, otro líquido adecuado puede ser sustituido si hay un riesgo de
daño debido a cualquier efecto adverso de tener agua en el sistema.
(B) prueba neumática. Esto se realiza en algunas situaciones en las que (B) prueba neumática. Esto se realiza en algunas situaciones en las que
la presencia de cualquier agua o peso del agua en el sistema es un
problema. La prueba neumática es
222
potencialmente peligrosa debido a partir de la energía almacenada del gas
comprimido.
(C) Prueba hidroneumático. Esta es una combinación de los otros dos (C) Prueba hidroneumático. Esta es una combinación de los otros dos
métodos de prueba. El artículo 5.1 debe ser referido a problemas de pruebas de
presión y precauciones.
1.4 Examen no destructiva (NDE)
ECM se ha definido como que comprende esos examinationmethods
(seeMandatoryAppendix I) utilizados para exami- ine un objeto, material
o sistema sin perjudicar su utilidad futuro. Se utiliza para investigar la
integridad material y el componente.
La determinación de la integridad estructural de un dispositivo de retención de
presión o componente se puede lograr mediante un proceso que implica una
evaluación de ingeniería cuantitativo junto con ECM para obtener espesores de
pared actuales y proporcionar la detección y dimensionamiento de cualquier en
servicio defectos o grietas (Boletín de la Junta Nacional, Volumen 61).
Prueba 1.5 Presión
1.5.1 Razones para Pruebas de presión en Nueva
Construcción
(una) El control de fugas de uniones mecánicas y soldadas(una) El control de fugas de uniones mecánicas y soldadas
(segundo) Puede evitar un fallo en el servicio y los problemas de seguridad asociados(segundo) Puede evitar un fallo en el servicio y los problemas de seguridad asociados
(do) Pantallas de fuera de diseño, material, deficiencias brutos de fabricación(do) Pantallas de fuera de diseño, material, deficiencias brutos de fabricación
(re) Reduce la capacidad de multiplicar el estrés de muescas afiladas, defectos (re) Reduce la capacidad de multiplicar el estrés de muescas afiladas, defectos
metalúrgicos, discontinuidades (Defecto de punta despuntable)
(mi) Proporciona alivio de la tensión mecánica(mi) Proporciona alivio de la tensión mecánica
(F) También consulte el artículo 5.1, párr. 3.2 de esta Norma(F) También consulte el artículo 5.1, párr. 3.2 de esta Norma
1.6 Métodos de NDE
La siguiente es una lista limitada de los métodos alternativos más
comunes ECM. Mandatory Apéndice I contiene una tabla que compara
los métodos de ECM, propiedades detectados o medidos, las
discontinuidades típicos detectados, aplicaciones representativas,
ventajas y limitaciones. Consulte la sección 5 de este Articulo para los
requisitos del examen.
1.6.1 Métodos de NDE alternativos: volumétricas
(una) Radiografía(una) Radiografía
(segundo) Ultrasonic Shear de onda(segundo) Ultrasonic Shear de onda
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238. ASME PCC-2 a 2015 Parte 5 - artículo 5.2
(do) Automated Ultrasonics, tales como el tiempo-de-flightdiffraction (do) Automated Ultrasonics, tales como el tiempo-de-flightdiffraction
(TOFD) y Phased Array
1.6.2 Métodos de NDE alternativos: Superficie
(una) Partícula magnética(una) Partícula magnética
(segundo) Penetrante líquido(segundo) Penetrante líquido
(do) Corrientes de Foucault(do) Corrientes de Foucault
(re) Pérdida de flujo magnético(re) Pérdida de flujo magnético
1.7 Riesgo de Fractura frágil
Realización de pruebas de presión de un dispositivo en servicio o
componente con insuficiente resistencia a la fractura puede resultar en la
rotura frágil. Una vez que un dispositivo o componente ha sido sometido
a una sola vez (en la nueva construcción) prueba hidrostática, cualquier
pruebas hidrostáticas adicionales durante la vida útil del componente
servirán propósito útil mínima con respecto a la integridad o beneficios de
la redistribución de las tensiones estructurales. Adicionalmente,
2 LIMITACIONES
2.1 Requisitos alternativos: Parte 1 de ASME PCC-2
Parte 1 de esta Norma, alcance, organización y Intención, contiene los
requisitos y limitaciones adicionales. Este artículo se utiliza en conjunción
con la parte 1.
2.2 reparado o alterado de equipos a presión
Los términos reparado y alterado son como se define en el Código Los términos reparado y alterado son como se define en el Código Los términos reparado y alterado son como se define en el Código Los términos reparado y alterado son como se define en el Código Los términos reparado y alterado son como se define en el Código
Nacional de Inspección (NBIC), ANSI / NB-23 Apéndice 4, o API 510 y
API 570 para recipientes a presión y tuberías.
2.3 Ejemplos de casos de prueba de presión puede estar
contraindicado
2.3.1 Fundación de apoyo o Estructura. Cuando la estructura de 2.3.1 Fundación de apoyo o Estructura. Cuando la estructura de
base o de soporte no ha sido diseñado para soportar el peso del equipo
a presión lleno de líquido.
2.3.2 Las reacciones adversas o consecuencias. Un problema de 2.3.2 Las reacciones adversas o consecuencias. Un problema de
seguridad donde la aplicación de fluidos de ensayo podría conducir a una
reacción indeseable con el residuo de los fluidos contenidos en el equipo a
presión.
2.3.3 Diseño Razones
(una) Cuando el diseño del equipo a presión se basa en otros (una) Cuando el diseño del equipo a presión se basa en otros
factores, tales como flexión, donde destaca debido a la presión no puede
ser gobernando
223
(segundo) Cuando un buque para el que el espesor de los componentes (segundo) Cuando un buque para el que el espesor de los componentes
de frontera de presión es governedby presión externa (pandeo)
Consideraciones
2.3.4 Problemas Pintura / Revestimiento / forro. Donde la pintura / 2.3.4 Problemas Pintura / Revestimiento / forro. Donde la pintura /
revestimiento / revestimiento podría enmascarar fugas que de otro modo habrían
sido detectados durante una prueba de presiones. También incluye daños en
refractario o de otros materiales aislantes internas y daños en revestimientos
internos.
2.4 Las reparaciones y alteraciones para las pruebas de presión que no se
requiere normalmente (ANSI / NB-23)
Los siguientes tipos de reparaciones y / o alteraciones pueden estar exentos de
las pruebas de presión o en los ensayos de presión pueden ser opcionales
dependiendo de las necesidades del propietario por el usuario:
(una) soldadura o soldadura fuerte que no penetra la barrera de presión (una) soldadura o soldadura fuerte que no penetra la barrera de presión
en cualquier punto
(segundo) soldaduras de sellado(segundo) soldaduras de sellado
(do) revestimiento de aplicación / reparaciones(do) revestimiento de aplicación / reparaciones
(re) revestimiento duro(re) revestimiento duro
(mi) soldadura a la brida superficies de asiento, cuando menos del 50% del (mi) soldadura a la brida superficies de asiento, cuando menos del 50% del
espesor axial se sustituye por soldadura
(F) soldaduras de tubo a placa de tubos provistos de menos de 10% del número total de (F) soldaduras de tubo a placa de tubos provistos de menos de 10% del número total de
tubos son sustituidos en cualquier momento después de un ciclo operativo completo
(sol) taponamiento tubo o manguito de intercambiadores de calor, generadores de (sol) taponamiento tubo o manguito de intercambiadores de calor, generadores de
vapor, o tubos de la caldera
(H) grifería calientes(H) grifería calientes
3 DISEÑO
Véase el párrafo. 2.3.3 del presente artículo.
4 FABRICATION (reparación o alteración)
No es aplicable al presente artículo.
EXAMEN 5 - NO DESTRUCTIVOS
EXAMEN (NDE)
El tipo y la cantidad de superficie y / o ECM volumétrica específica que
debe especificarse en lugar de la prueba de presión es a discreción del
propietario-usuario, la extensión de la que debe basarse en el riesgo de
fuga o fallo del equipo. La ECM especificado debe coincidir con la
probabilidad de que el tipo de defectos que podrían ocurrir con los
andweldingmethods particularmaterials en uso. Véase el párrafo. 1,6 para
los métodos más comunes de ECM generalmente empleados en lugar de
la prueba de presión.
6 PRUEBAS
No es aplicable al presente artículo.
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239. Parte 5 - artículo 5.2 ASME PCC-2 a 2015
7. REFERENCIAS
ANSI / NB-23-2007, Código de la Junta Nacional de Inspección Editorial: Junta
Nacional de calderas y recipientes a presión
Inspectores (NBBI), 1055 grupa Avenue, Columbus, OH 43229
(www.nationalboard.org)
API 510-2006, Presión Código inspección de navíos:
Inspección de mantenimiento, Clasificación, reparación y alteración
API 570, en servicio Código de Inspección de tuberías de proceso
Editorial: Instituto Americano del Petróleo (API),
1220 L Street, NW, Washington, DC 20005 (www.api.org)
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Sección IV, calderas de calefacción
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Sección V, no destructiva Examen ASME para calderas y recipientes
a presión, Edición 2007,
Sección VIII, División 1 - Reglas para la construcción de recipientes a
presión
224
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Sección IX, de Clasificación de procedimientos de soldadura y soldadura fuerte,
soldadores, cobresoldadores, y soldadura y operadores de soldadura fuerte
ASME para calderas y recipientes a presión Código, Edición 2007,
Código del encapsulado 2235
Editorial: The American Society of Mechanical
Ingenieros (ASME), la avenida Dos Park, Nueva York, NY
10016-5.990; Departamento orden: 22 LawDrive, PO Box 2900,
Fairfield, NJ 07007-2900 (www.asme.org) Práctica Recomendada
SNT-TC-1A Editorial: Sociedad Americana para Pruebas No
Destructivas
(ASNT), 1711 Arlingate Lane, PO Box 28518, Columbus, OH 43228
(www.asnt.org) Galanes, George, “Prueba de presión: Realidad y
ficción”
Nacional del tablón de anuncios, Volumen 61, Número 3, Otoño 2006
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240. ASME PCC-2 a 2015 Parte 5 - artículo 5.2, Anexo I Obligatoria
Artículo 5.2, obligatoria Apéndice I Comparación de los
métodos de ECM seleccionados
Véase la Tabla I-1.
225
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241. 226
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Tabla I-1 Comparación de los métodos de ECM seleccionados
Propiedades detectado o Las discontinuidades típicos Representante
Método Mesurado detectado aplicaciones ventajas limitaciones
X y de rayos gamma Cambios en la densidad de Los huecos, porosidad, inclusiones, Fundición, forja, Weld Detecta dis- interna Costo; relativa insensibilidad
radiografía vacíos, inclusiones, la penetración incompleta, mentos, y conjuntos continuidades; útil a los defectos delgadas o laminares
las variaciones del material, y grietas en una amplia variedad de tales como grietas de fatiga
y la colocación de materiales; portátil; o delaminaciones que
partes internas registro permanente son perpendiculares al haz de
radiación; peligro para la salud
Penetrante líquido aberturas superficiales Grietas, porosidad, vueltas, y Fundición, forja, Weld Barato; facil de Discontinuidad debe ser
examen costuras mentos, metálico y aplicar; portátil abierta a una forma accesible
nente no metálico superficie; indicación falsa
nentes a menudo se produce
corrientes de Foucault Los cambios en la eléctrica Grietas, vueltas, costuras, vacíos, Barras, varillas, alambre, tubos, costo moderado; fácilmente Los materiales conductores
examen y propie- magnética y las variaciones en la aleación regiones locales de hoja automatizado; Porta- solamente; penetración poco profunda
lazos causadas por la superficie composición y calor metal, aleación de clasificación, ble; permanente ción; la geometría sensible;
y dis- cerca de la superficie tratamiento y la medición de espesores registro, si es necesario patrones de referencia nece-
continuidades Essary
Microonda Anomalías en el complejo En dieléctricos; Disbands estruc- con fibra de vidrio-resina sin contacto; fácilmente No penetración de metales;
examen coeficiente dieléctrico; huecos, y grietas; en turas; plástica; ceram- automatizado; rápido comparativamente pobre defi-
anomalías superficiales en superficies de metal; superficie ICS; contenido de humedad; inspección nición de defectos
materiales conductores grietas medición de espesores
Partícula magnética Fugas en magnética La superficie o cerca de la superficie productos ferromagnéticos Estable; barato Los materiales ferromagnéticos
examen campo de flujo causada por grietas, vueltas, huecos, y tales como piezas soldadas, solamente; preparación de superficie
superficie o cerca de la superficie inclusiones no metálicas fundición, forja, y ción puede ser necesaria;
discontinuidades extrusiones, y otra indicaciones falsas a menudo
productos de acero básico ocurrir
fuga de flujo magnético Fugas en magnética La superficie o cerca de la superficie productos ferromagnéticos La sensibilidad a la típica Los materiales ferromagnéticos
examen fundente causada por la superficie grietas, vueltas, huecos, y tales como piezas soldadas, discontinuidades; solamente; magnetiza- adecuada
o desco- cerca de la superficie inclusiones no metálicas fundición, forja, y fácilmente automatizada; ción de una parte a veces
tinuities extrusiones, y otra pen- profundidad moderada difícil cuando partes hacen
productos de acero básico etration; permanente no tener transversal uniforme
registro, si es necesario secciones
examen ultrasónico Los cambios en la acústica Las grietas, huecos, porosidad, forrado con celofán Piezas soldadas, placas, Excelente penetración; Requiere aco- acústica
impedancia nación, y delaminaciones tubos, piezas de fundición, forg- fácilmente automatizada; pling a la superficie; referir-
inclusiones Ings, extrusiones; grueso- buena sensibilidad y estándar ENCE requiere;
ness de aforo buena resolución; depende en gran medida
requiere el acceso a la habilidad del operador; relativo
un solo lado, per- insensibilidad a laminar
registro permanente, si defectos que son paralelas
necesario a la viga de sonido
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Tabla I-1 Comparación de los métodos de ECM seleccionados (Continuación)
Propiedades detectado o Las discontinuidades típicos Representante
Método Mesurado detectado aplicaciones ventajas limitaciones
examen de sonic Los cambios en la acústica Disbands, exfoliaciones, estructuras laminadas; Fácil de implementar; Geometría sensible; pobre
impedancia grietas, o huecos panal; pequeñas partes fácilmente automatizada; definición
portátil
holografía ultrasónica Igual que ultrasónica Se utiliza principalmente para la evalua- El examen de una limitada Produce una visible Costo; limitado a pequeña
examen ción de discontinuidades región de la estructura imagen de la discontinui- regiones de la estructura;
detectado por otro en cada imagen corbatas pobres com- definición
métodos recortado a la radiografía
pruebas de infrarrojos Temperatura de la superficie; Vacíos o no en Disbands estructuras laminadas; Produce una visible Costo; difícil de controlar
anomalías en térmica metálicos; ubicación de calor panal; eléctrico mapa térmico emisividad de la superficie; pobre
conductividad o superficie o puntos fríos en térmicamente y circuitos electrónicos; definición
emisividad, o ambos conjuntos activos estructuras aisladas;
estructuras refractarias
forrado y maquinaria
Calibradores de tensión tensiones mecánicas No se utiliza para la detección de análisis de tensión-deformación de Bajo costo; de confianza Insensible a las preexistentes
discontinuidades la mayoría de los materiales son; cobertura de área pequeña;
requiere la unión a la superficie
revestimientos quebradizos tensiones mecánicas No se utiliza comúnmente para análisis de tensión-deformación de Bajo costo; produce Insensible a las preexistentes
detección de discontinui- la mayoría de los materiales gran mapa de la zona de son
corbatas campo de deformación
la holografía óptica tensiones mecánicas Disbands; delaminaciones; Panal; compuesto Extremadamente sensitivo, Costo; complejidad; requiere
deformación plastica estructura; llantas; preci- produce un mapa de una considerable habilidad
partes Sion como Bear- campo de deformación; perma-
ing elementos nente registro, si es
necesario
Emisión acústica la energía de onda de solicitación Grietas, anoma- estructural Detección de grietas y PAR- 100% volumétrico La estructura debe ser
generada por la creciente mentiras, fugas, también delamina- ción durante la prueba de los Ensayos examen en bienes cargado, a un nivel más alto
defectos, zonas de alto ción, la fractura de la fibra, y ing propagación de grietas, tiempo, complicado que el servicio anterior
estrés, fugas fracaso matriz en composite compuesto, estructuras, geometrías, muy saturaciones, sensores deben
materiales estructuras metálicas, girable alta sensibilidad, per- estar en contacto con
equipos ing registro permanente, acu- estructura
ubicación defecto tasa
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243. DEJADOEN BLANCO INTENCIONADAMENTE
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245. ASME PCC-2 a 2015
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