Guia para el caculo ventilador centrifugo (1)

un ejemplo de calculo para un ventilador centrifugo

1. CAPITULO II
METODOLOGÍA DEL DISEÑO DEL; VENTILADOR RADIAL
2.1 INTRODUCCIÓN
Sabiendo que el tipo de Ventilador es el Radial, entonces primeramente
se ha de tener algunas consideraciones como la velocidad de rotación
que ha de tener el ventilador como ha de ser 1720 RPM, así como la
densidad del aire a condiciones estándar la cual ha de ser de 1.225
kg/m
3
.
2.2 CARACTERISTICAS DEL DISEÑO
Conociendo la productividad o caudal a abastecer la cual ha de ser 4100
m
3
/h, con una presión de 930 Pa, la densidad del aire 1.225 kg/m
3
y la
velocidad de rotación 1720 RPM.
Conociendo todas estas consideraciones iniciales, ya se puede
determinar que tipo de ventilador se ha de tener que diseñar, para lo
cual se ha de emplear las siguientes ecuaciones con las cuales se ha de
poder determinar:
 Que tipo de ventilador se ha de tener que diseñar.
 La forma de la curvatura de los alabes.
 El tipo de ventilador en base a la presión que ha de desarrollar.
4
3
H
QN
Nq (5.1)
4
3
53
P
Q
n
y



(5.2)
Donde:
Nq : Número especifico de revoluciones del caudal.

2. N : Revoluciones de giro, RPM.
Q : Caudal, m
3
/s.
H : Altura producida, mca.
nY : Coeficiente de velocidad especifica.
 : Velocidad de giro, rad/s.
P : Diferencia de presiones, o presión a desarrollar por el ventilador,
Pa.
Utilizando la ecuación (5.1), para poder determinar el tipo de ventilador a
diseñar:
4
3
H
QN
Nq (5.3a)
4
3
81.9*225.1
930
3600
4100
1720






Nq
70Nq
Utilizando el valor obtenido por la ecuación (5.1), con lo cual podemos
llevar a la siguiente tabla para poder determinar el tipo de ventilador a
diseñar.
TABLA 2.1
Nq TIPO DE VENTILADOR
250 600 AXIAL SIN ESTATOR
80 250 AXIAL CON ESTATOR
20 50 CENTRIFUGO TIPO DISCO
60 80 CENTRIFUGO TIPO SIROCO

De acuerdo al valor calculado y comparando con los valores de la tabla
5.1, podemos ver que el tipo de ventilador a diseñar ha de ser un

3. Ventilador Centrifugo tipo Siroco o Tambor.
Utilizando la ecuación (2.2), para poder determinar el tipo de ventilador a
diseñar:
4
3
53
P
Q
n
y



(2.3b)
4
3
930
3600
4100
60
2
*1720
53


y
n
nY = 60
Utilizando el valor obtenido por la ecuación (5.2), con lo cual podemos
llevar a la siguiente tabla para poder determinar el tipo de ventilador a
diseñar.
TABLA 2.2
nY TIPO DE VENTILADOR
10 30 RADIAL DE ALTA PRESION
30 60 ALABES DOBLADOS A ADELANTE RADIAL DE RESION
BAJA Y MEDIA
50 80 ALABES DOBLADOS A ATRÁS
80 120 RADIALES DE DOBLE ENTRADA
120 200 AXIALES PARA PRESIONES LEBADAS
CON ENDERESADOR DE FLUJO
200 400 AXIALES CON ALABES DE CHAPA
TORSIDAS

De acuerdo al valor calculado y comparando con los valores de la tabla 5.2,
podemos ver que el tipo de ventilador a diseñar ha de ser un Ventilador
Centrifugo con Alabes Doblados hacia Adelante.
Con el valor de la presión que el ventilador ha de desarrollar la cual es
P=930 Pa, podemos ir a la siguiente tabla para poder determinar el tipo
de ventilador a diseñar.

4. TABLA 2.3
PRESION (Pa) TIPO DE VENTILADOR
300 AXIAL
1000 CENTRIFUGO DE BAJA PRESION
1000 3000 CENTRIFUGO DE MEDIA PRESION
3000 15000 CENTRIFUGO DE ALTA PRESION
AXIAL CENTRIFUGO

De acuerdo al valor la presión que el ventilador ha de tener que desarrollar
y comparando con los valores de la tabla 2.3, podemos ver que el tipo de
ventilador a diseñar ha de ser un Ventilador Centrifugo de Baia Presión.
2.2.1 CONCLUSION
De acuerdo a la sección anterior podemos observar que el ventilador que se
ha de diseñar ha de ser un Ventilador Centrifugo del Tipo Siroco con los
Alabes Doblados hacia Adelante, lo cual ha de ser un Ventilador Centrifugo
de Baja Presión.
Conociendo todas las condiciones iniciales, podemos ahora diseñar el
ventilador en forma integral, para lo cual se ha de tener que diseñar el rotor
y la carcasa con todas sus condiciones y peculiaridades.

Figura 2.1 - Esquema de un Ventilador Centrifugo del tipo Siroco, con
los alabes doblados hacia adelante.

5. 2.3 DISEÑO DEL VENTILADOR
2.3.1 INTRODUCCION
Como se realizo la selección del tipo de ventilador ha diseñarse la cual
es el “Ventilador Centrifugo del Tipo Siroco con tos Alabes Doblados
hacia Adelante de Baja Presión”.
2.3.2 PRELIMINARIDADES
Para poder empezar a desarrollar el diseño del ventilador, este diseño
se ha de componer de tres (3) partes de diseño, lo cual ha de ser:
 Diseño de la tubuladura de entrada.
 Diseño del rotor del ventilador.
 Diseño de la carcasa del ventilador.
Teniendo presente esta secuencia de diseño de las piezas que
componen el ventilador las cuales se ha de diseñar en el orden
preestablecido pero con la peculiaridad de que si alguna condición
inicial no cumpliera con un cálculo posterior esta debe ser recalculada.
2.3.3 DISEÑO DE LA TUBULADURA DE ENTRADA
La tubuladura de entrada cumple la función de direccíonal el flujo, para
que este entre de la manera más uniforme hacia el rotor del ventilador.
La forma de la tubuladura de entrada del ventilador se muestra en la
siguiente figura.

6. Figura 2.2 Formas de la Tubuladura de entrada del Ventilador (a)
Cilíndrica; (b) Cónica; (c) Abocinada; (d) Compuesta; (e) Guiada con
alabes directores
El tipo de tubuladura a diseñar ha de ser del tipo (b), ósea del tipo
cónico para lo cual primeramente se ha de calcular el diámetro de salida
de la tubuladura la cual ha de ser el lado de la tubuladura que este en
contacto con el rotor del ventilador, para lo cual se ha de emplear la
siguiente ecuación:
3
1

Q
KDo (2.4)
Donde:
D0: Diámetro salida de la tubuladura de entrada.
Q : Caudal o productividad del ventilador.
: Velocidad de giro, rad/s.
K1: Constante de corrección, 1.65
Reemplazando valores en la ecuación (5.4)
3
1

Q
KDo

7. 3
60
2*1670
3600
500
65.1

Do
mmDo305
También el diámetro de salida de la tubuladura de entrada del
ventilador la podemos calcular con la siguiente ecuación:
4
1
2
1
2
P
Q
KDo

 (2.5)
Donde:
D0: Diámetro salida de la tubuladura de entrada.
Q : Caudal o productividad del ventilador.
P: Diferencia de presiones, o presión a desarrollar por el ventilador,
Pa.
K2: Constante de corrección, <1.35 …1.9>
Remplazando valores en la ecuación (3.1), para lo que asumimos
como K2 =1.602.
4
1
2
1
2
P
Q
KDo

 (2.6)
4
1
2
1
930
3600
4100
158






Do
mmDo305
Conociendo el diámetro de salida de la tubuladura de entrada del
ventilador es necesario poder conocer su velocidad, para lo cual se ha
de emplear la siguiente ecuación:

8. 2
4
Do
Q
Co

 (2.7)
Reemplazando valores en la ecuación (2.7):
2
4
Do
Q
Co

 (2.8)
2
305.3*
3600
5000
4

Co
mmCo 58.15
2.3.4 DISEÑO DEL ROTOR DEL VENTILADOR
Conociendo el diámetro de salida de la tubuladura de entrada, se ha
de poder diseñar el diámetro de entrada de los canales entre alabéales
del rotor del ventilador, para lo cual ha de ser de la misma dimensión:
Do = Di  305 mm 2.9
Conociendo la dimensión del diámetro de entrada del rotor del
ventilador, podemos calcular la dimensión del diámetro de salida del
ventilador a partir de la siguiente ecuación:
D2 =k3 D1 (2.10)
Donde:
D2: Diámetro de salida del rodete del ventilador.
D1: Diámetro de entrada al rodete del ventilador.
k3: Constante de corrección, <1.2…1.45>
Reemplazando valores en la ecuación (5.7), para lo que asumimos como
k3 = 1.212:
D2 =k3 D1 (2.11)

9. I
D2 = 1.212 * 305
D2 = 370 mm
Para disminuir las pérdidas de energía en la entrada en el rodete se
recomienda asegurar la igualdad de las velocidades y por consiguiente
el de las áreas de la sección de entrada en el ventilador y en el rodete,
lo que equivaldría en forma matemática a la siguiente ecuación;

11
2
4
bDDo

 (2.12)
Donde:
D0: Diámetro de salida de la tubuladura de entrada.
D1: Diámetro de entrada al rodete del ventilador.
b1: Altura del alabe en la entrada al rodete.
Pero debido al desprendimiento del flujo durante el giro disminuye el área
real de la sección efectiva, razón por la cual se adopta el ancho del
rodete con un margen de reserva.
11
2
4
4
bDDok 

 (2.13)
Do
k
b
4
4
1
 (2.14)
Para lo rodetes con los alabes doblados hacia adelante k4 = <1.2…2.5>,
para disminuir las dimensiones del ventilador adoptamos una reserva
mínima de k4 = 1.2, entonces:
Do
k
b
4
4
1
 (2.15)

10. 305
4
2.1
1
b
mmb 5.91
1

Para calcular la altura de la salida del alabe del rodete, para tener un
rendimiento aceptable se emplea la siguiente ecuación:
2
1
12
D
D
bb (2.16)
370
305
5.91
2
b
mmb76
2

Conociendo tanto el diámetro de entrada y diámetro de salida del rodete,
podemos determinar el número de alabes que han de intervenir en el
rodete:
12
12
DD
DD
z


 (2.17)
305370
305370


z

2.3.4.1 TRIANGULOS DE VELOCIDAD
Conocido el diámetro de entrada y de salida del rodete del ventilador, las
revoluciones de giro y la productividad del ventilador, podemos trazar los
triángulos de velocidad.

TRIANGULO DE VELOCIDAD A LA ENTRADA
Como se conoce el diámetro de entrada, las revoluciones de giro del
rotor del ventilador, se puede calcular las distintas componentes del

11. triangulo de velocidad.

Figura 2.3 Triángulo de Velocidad a la Entrada
Primeramente se ha de calcular la velocidad tangencial de entrada, para
lo cual se ha de utilizar la siguiente ecuación:
60
1
1
nD
U

 (2.18)
Donde:
U1: Velocidad tangencial a la entrada,
n : Velocidad de giro (RPM).
D1: Diámetro del rotor a la entrada.
Reemplazando valores en la ecuación (5.10):
60
1
1
nD
U

 (2.19)
60
1720*305.0*
1

U
smU /48.27
1

Calculando la componente radial de la velocidad absoluta, para lo cual se

12. ha de emplear la siguiente ecuación:
R
CDQ
1
2
1
4

 (2.20)
2
1
1
4
D
Q
C
R

 (2.21)
Reemplazando valores en la ecuación (5.21):
2
1
1
4
D
Q
C
R

 (2.22)
21
305.0*
3600
4100
4


R
C
smC
R
/58.15
1

Conociendo la componente radial de la velocidad absoluta, se puede
calcular la velocidad relativa con la siguiente ecuación:
1
1
1
Sen
C
W
R
 (2.23)
El ángulo
1
 constructivo en los ventiladores centrífugos modernos varia
entre
1
 = <16° … 90°>, con todo esto la mayoría de los ventiladores se
presenta en un pequeño rango
1
 = <40°… 50°>, razón por lo cual
adoptamos
1
 = 45°.
Reemplazando valores en la ecuación (5.23), se tiene:
1
1
1
Sen
C
W
R
 (2.24)


45
58.15
1
Sen
W
smW /03.22
1


13. Conociendo la velocidad tangencial de entrada, la velocidad relativa de
entrada y el ángulo que existe entre estas dos velocidades la cual es
1,
entonces podemos obtener la velocidad absoluta de entrada para lo cual
se ha de emplear la siguiente ecuación:
111
2
1
2
11
cos2 WUWUC  (2.25)
Reemplazando valores en la ecuación (3.14), se tiene:
111
2
1
2
11
cos2 WUWUC  (2.26)
 45cos03.22*48.27*203.2248.27
22
1C
smC /60.19
1
Conociendo las componentes del triangulo de velocidad de entrada, se
puede obtener el ángulo entre la velocidad absoluta y la velocidad
tangencial, es decir el ángulo
1
, para lo cual se ha de utilizar la siguiente
ecuación:
1
1
1
C
W
Sen (2.27)
Reemplazando valores en la ecuación (5.27), se tiene:
1
1
1
C
W
Sen (2.28)
 45
60.19
03.22
1
senSen
62.52
1

Conociendo todos los elementos que forman el triangulo de velocidad de
entrada, se ha de calcular el componente tangencial de la velocidad
absoluta, para lo cual se ha de utilizar la siguiente ecuación:

14. 111 cosCC
U (2.29)
 62.52cos60.19
1UC
smC
U
/90.11
1

TRIANGULO DE VELOCIDAD A LA SALIDA
Como se conoce el diámetro de salida, las revoluciones de giro del rotor
del ventilador, se puede calcular las distintas componentes del triangulo de
velocidad.

Figura 2.4 - Triangulo de Velocidad a la Salida.
Primeramente se ha de calcular la velocidad tangencial de salida, para lo
cual se ha de reemplazar valores en la ecuación (5.30), pero con el
cambio de subíndices, lo cual es:
60
2
2
nD
U

 (2.30)
60
1720*37.0*
2

U
smU /30.33
2

El ángulo
2
 constructivo en los ventiladores centrífugos modernos varia
entre
2 = <140° … 160°>, razón por lo cual adoptamos
2 = 150°.
Calculamos la velocidad relativa de salida, par lo cual se debe cumplir

15. con la ecuación de continuidad, lo cual se expresa a continuación:
b2D2 W2Sen
2= b1 D1 W1 Sen
1 (2.31)
222
1111
2


senDb
senWDb
W (2.32)
Reemplazando valores en la ecuación (5.32), se tiene:
222
1111
2


senDb
senWDb
W (2.33)



150*370*76
45*03.22*305*5.91
2
sen
sen
W
smW /15.31
2

Ahora calculamos la componente radial de la velocidad absoluta, para lo
cual se ha de emplear la ecuación pero con subíndices para el triangulo
de salida y modificándolo, para lo cual se tiene:
222
senWC
R
 (2.34)
 15015.31
2
senC
R

smC
R
/58.15
2

A partir del triangulo de velocidad de salida mostrado en la figura 2.3, se
puede dar la siguiente ecuación para el cálculo de la componente
tangencial de la velocidad absoluta:
2222
cosWUC
U
 (2.35)
Reemplazando valores en la ecuación (5.36), se tiene:
2222
cosWUC
U
 (2.36)
 150cos15.3130.33
2UC

16. smC
U /28.60
2
Conociendo las componentes tangencial y radial de la velocidad
absoluta, entonces se puede calcular la velocidad absoluta a partir de la
siguiente ecuación:
22
22
2
RU
CCC  (2.37)
Reemplazando valores en la ecuación (5.47), se tiene:
2
2
2
22 RUCCC  (2.38)
22
2 58.1528.60C
smC /26.62
2

Conociendo todas las magnitudes del triangulo de velocidad a la salida,
se puede calcular el ángulo
2
, para lo cual se ha de emplear la ecuación
(5.28) pero cambiando los subíndices:
2
2
2
2
 sen
C
W
Sen (2.39)
 150
26.62
15.31
2
senSen
49.14
2

2.3.5 DISEÑO DE LA CURVATURA DEL ALABE
Conocido el diámetro de entrada y de salida del rodete del ventilador, las
revoluciones de giro y la productividad del ventilador, así como los
ángulos
1
,
2
,
1
y
2
, se puede trazar el perfil de los alabes así como
su correspondiente curvatura.
La forma de la curvatura del alabe, esta definido por radio del arco de
circunferencia que describe el alabe, lo cual se puede calcular con la

17. siguiente ecuación:
1122
2
1
2
2
coscos(4 DD
DD
R
A


 (2.40)
Reemplazando valores en la ecuación (5.39), se tiene
1122
2
1
2
2
coscos(4 DD
DD
R
A


 (2.41)



45cos*305150cos*370(4
305370
22
A
R
mmR
A
36.20
Lo cual con el signo negativo del resultado, nos indica que el alabe esta
doblado a favor de la dirección de rotación, es decir se encuentra
doblado hacia adelante.
Conociendo el radio del arco de circunferencia que describe el alabe, es
necesario determinar el radio de la circunferencia sobre la cual se sitúan
los centros de los arcos de los alabes, para lo cual se ha de utilizar la
siguiente ecuación:
11
22
2
cos
4
1
DRRDR
AAC
 (2.42)
Reemplazando valores en la ecuación (5.42), se tiene:
11
22
2
cos
4
1
DRRDR
AAC
 (2.43)

18.  45cos305*)36.20()36.20(305
4
1
22
C
R
mmR
C 57.167
Teniendo presente todos los cálculos anteriores de esta sección, así
como los de ítem anterior, es que podemos trazar la curvatura de los
alabes así como su correspondiente ubicación de estos.



Fig.2.5.Dimensiones y formas de los alabes del ventilador.

19. Fig.2.6.Forma del rotor del ventilador Sirocco.
2.3.6. CORRECION DE VALORES CONSIDER ANDO El NUMERO
FINITO DE LOS ALABES
Considerando el número de alabes, lo cual representa el efecto de
variación sobre el ángulo
2, lo cual se puede evaluar con la siguiente
ecuación:
2
2
22cos


tgU
C
kCos
U
 (2.44)
Reemplazando valores en la ecuación (5.44), se tiene :
2
2
22
cos
tgU
C
kCos
U
 (2.45)
30.33*34
28.60
3150cos
2
Cos

20. 94.134
2

Conociendo el ángulo
2
, necesitamos recalcular la nueva
componente tangencial de la velocidad absoluta para lo cual se ha de
emplear la siguiente ecuación:
2
2
22
tg
C
UC
R
U
 (2.46)
Reemplazando valores en la ecuación (5.46), se tiene:
)180(
'
2
2
22


tg
C
UC
R
U
(2.47)
)94.134180(
58.15
30.33'
2


tg
C
U
smC
U /84.48'
2
Calculado la nueva componente tangencial de la velocidad absoluta
'
2U
C, es necesario poder calcular la nueva velocidad '
2
C, para lo se ha
de emplear la ecuación (2.40) pero con el correspondiente cambio de
subíndices:

2
2
2
22 ''
RU CCC  (2.48)
22
2 58.1584.48' C
smC /27.51'
2

Ahora, podemos determinar el ángulo
'
2
, para lo cual se ha de utilizar la
siguiente ecuación:
2
2
2
'
'
C
C
Cos
U
 (2.49)
27.51
84.48
'
2
Cos

21. 69.17'
2


Figura 2.6 - Triangulo de velocidades a la salida, considerando la
corrección por el número finito de alabes.
2.4 EFICIENCIA HIDRAULICA DEL RODETE
Conociendo los diámetros de entrada y salida del rodete, así como los
correspondientes ángulos
1
,
2
 y
2
, podemos calcular la eficiencia
hidráulica del rodete lo cual ha de ser de mucha importancia al momento
del cálculo de la presión que el ventilador pueda desarrollar, para lo cual
la eficiencia hidráulica del rodete se ha de evaluar con la siguiente
ecuación:
 
 
2
1
22
2
2
2
1
2
2
1
))''(180(
'
'cos
cos
2
1






sen
sen
sen
D
D
HR










 (2.50)
Reemplazando valores en la ecuación (5.50), se tiene:
 
 
2
1
22
2
2
2
1
2
2
1
))''(180(
'
'cos
cos
2
1






sen
sen
sen
D
D
HR










 (2.51)
 
 
2
2
2
45
))94.13469.17(180(
94.134
69.17cos
305
370
45cos
2
4.0
1











sen
sen
sen
HR

22. %96.93HR
2.5 DISEÑO DE LA CARCASA DEL VENTILADOR
Conociendo las dimensiones del rotor, para poder diseñar la carcasa del
ventilador, es necesario poder determinar la velocidad óptima del aire en
la voluta, para lo cual se ha de emplear la siguiente ecuación:
'74.0
2
CC
AOPT
 (2.51)
Reemplazando valores en la ecuación (5.51), se tiene:
'74.0
2
CC
AOPT
 (2.52)
27.51*74.0
AOPTC
smC
AOPT /94.37
Conociendo la velocidad óptima del aire en la voluta se puede
determinar el área de la sección de salida en la voluta con la siguiente
ecuación:
AOPT
A
C
Q
A (2.53)
Reemplazando valores en la ecuación (5.53), se tiene:
AOPT
A
C
Q
A (2.54)
94.37
3600
4100

A
A
2
0300.0 mA
A

Ahora ya se puede determinar la apertura de la voluta, lo cual es
necesario para poder realizar el trazo de la carcasa, para lo cual se
utiliza la siguiente ecuación:

23. 90
2
nyD
A
V
 (2.55)
Reemplazando valores en la ecuación (5.55), se tiene:
90
2
nyD
A
V
 (2.56)
90
60*370

V
A
mmA
V
53.246
Para el ancho de la carcasa adoptamos una sección rectangular desde
el punto de vista constructivo B = 100 mm
Entonces se puede calcular las dimensiones de la tubuladura de salida
el ventilador, para lo cual se emplea la siguiente ecuación:
B
A
A
A
TV
 (2.57)
Reemplazando valores en la ecuación (5.57), se tiene:
B
A
A
A
TV
 (2.58)
0100.
300.0

TV
A
mmA
TV300
Conociendo la dimensión de la apertura de la voluta, se puede trazar la
forma de la carcasa por el “Método del Cuadrado del Constructor”, lo cual
consiste en fraccionar la apertura de la voluta en fracciones de esta
dimensión como cuartos de circunferencia en cada cuadrante, tal como
se puede apreciar en la siguiente tabla:

24. CUADRANTE PRIMER SEGUNDO TERCERO CUARTO
FRAGMENTO DE APERTURA DE
VOLUTA (mm)
246.53 184.90 123.27 61.63
RADIO DE TRAZO (mm) 401.78 340.40 279.10 217.99


Figura 2.4 Forma y dimensiones de la Carcasa del Ventilador
Siroco.
2.6 MATERIALES DE FABRICACION
Conociendo las dimensiones del rotor y de la carcasa, es necesario
poder determinar de que materiales han de ser confeccionado.
Para el caso de la carcasa ha de ser fabricado de plancha de acero A36
de 8 min de espesor, todas las uniones entre planchas han de ser
realizadas por medio de soldadura con acabado de borde (□ ).

25. Para el caso del rodete este ha de ser confeccionado de plástico, los
alabes han de presentar un espesor de 1 mm, la base del rodete ha de
presentar un espesor de 5 mm y la tapa del rodete ha de presentar un
espesor de 2 mm.
La unión del rodete con el eje del motor eléctrico de impulsión ha de ser
por medio de una chaveta cuadrada de 5 mm de lado con una
profundidad de 15 mm.
2.7.CALCULO DE COEFICIENTES
En esta parte de este capitulo se procederá a calcular los siguientes
coeficientes o cifras características:
2.7.1. COEFICIENTE DE PRESION
Primeramente calculamos el coeficiente de presión, lo cual viene a ser
una relación entre la Altura de Presión de Diseño y la Altura Real, lo cual
se expresa con la siguiente ecuación:
g
U
H
2
2
2
 (2.59)
2
2
2
U
gH
 (2.60)
2
2
2
U
P
D

 (2.61)
Reemplazando valores en la ecuación (6.3), se tiene:
2
2
2
U
P
D

 (2.62)
2
30.33*225.1
91.1009*2

487.1

26. 2.7.2 COEFICIENTE DE CAUDAL
Seguidamente calculamos el coeficiente de caudal, lo cual viene a ser
una relación entre el Caudal de Diseño y el Caudal que pasa por el
Rotor, lo cual se expresa con la siguiente ecuación:
2
2
2
4
UD
Q

 (2.63)
2
2
2
4
UD
Q

 (2.64)
Reemplazando valores en la ecuación (66), se tiene:
2
2
2
4
UD
Q

 (2.65)
30.3337.0*
3600
4100
4
2


2.7.3 COEFICIENTE DE POTENCIA
Seguidamente calculamos el coeficiente de potencia, lo cual viene a ser
una relación del Coeficiente de Presión y el Coeficiente Caudal, lo cual
se expresa con la siguiente ecuación:
 (2.66)
Reemplazando valores en la ecuación (5.8), se tiene:
 (2.67)
318.0*489.1
Cabe indicar que con estos tres coeficientes calculados y pudiendo
compararlos con las cifras características de otros ventiladores, el diseño

27. del ventilador siroco planteado en este proyecto es optimo.
De acuerdo a esto la curva de funcionamiento de la maquina para el tipo
de configuración es la que se muestra en la siguiente figura.

Figura 2.5. -Curvas características de ventilador con álabes
curvados hacia adelante.