Instalaciones sanitarias

Instalaciones sanitarias

1. CURSO :
INSTALACIONES SANITARIAS
DOCENTE:
ING.IVANALARCONMANINI

2. SYLLABUS ANALITICO
a

3. SISTEMAS DE ABASTECIMIENTO:
1.-SISTEMA DIRECTO DE SUMINISTRO DE AGUA
2.-SISTEMA INDIRECTO DE SUMINISTRO DE
AGUA
3.-SISTEMA MIXTO

4. 1.-SISTEMADIRECTODESUMINISTRODEAGUA
1.1DEFINICIÓN
Unadelasformasdeabastecerdeaguaaunedificio
esporelsistemadirecto,queconsisteensuministrar
elaguadirectamentedelaredmatrizalospuntosde
consumo,utilizandolapresióndelaredmatriz.
Paraaplicarestesistemaesimportanteconocerla
presióndelamatriz,elsistemapuedeutilizarsepara
diseñosdeedificiosbajosodemedianaaltura,
debidoaquelapresióndelaredmatrizlimitala
alturadelosedificios,hasta50m.c.a..

5. 1.2PARTESDELSISTEMA

6. 1.3 VENTAJAS DEL SISTEMA
1.ECONÓMICO
Eselsistemamáseconómicode
abastecimientodeaguaaunedificio
2.NOREQUIERE DE INSTALACIONES
ESPECIALES
Lasinstalacionesespecialescomocisterna,
tanqueelevadoyequipodebombeo

7. 1.4DESVENTAJASDELSISTEMA
1.Cuandoseproduceuncortedeaguaenlasredes
matrices,eledificionotieneabastecimiento.
2.DEFICIENTEABSATECIMIENTOPORBAJADE
PRESIÓNENLAREDMATRIZ
Porcualquiercausaqueseproduzcaunabajade
presiónenlaredmatriz,eledificionotienebuen
funcionamiento
3.LIMITALAALTURADELOSEDIFICIOS
Lapresióndelamatriz,limitaelusopara
edificiosaltos,puedeenciertoscasosusarse
hastauncuartopiso

8. 1.5REDESRAMALES
Losramales,sonlasredesquepartedelalimentadory
abastecenalossub.ramales.
Losramalessecalculanporelsistemadirecto,
partiendodelaintersecciónconelalimentadorhasta
elpuntomasdesfavorabledelramal,utilizandola
presiónqueseobtieneenelpuntodelalimentador.
1.6REDESSUBRAMALES
Lossub.ramalessonlasredesqueabastecendeagua
potablealosaparatossanitarios,estosdiámetrosse
danenlasiguientetabla

9. 2.-SISTEMA INDIRECTO DE SUMINISTRO DE
AGUA

10. 2.1DEFINCIÓN
Elsuministrodeaguaporelsistemaindirectoaun
edificio,sedefinecomounsistemaporgravedad,
porqueeledificioseabastecedeltanqueelevado,no
utilizalapresióndelaredmatrizparaabastecerelagua
alosaparatossanitarios;estesistemaesmáscomplejo
ycostoso,sedebealmacenarelaguaenunacisternay
conunequipodebombeosellenaeltanqueelevado.
Sediseñaparaedificiosaltosaloscualeslapresióndela
reddeserviciopúbliconollegaalosaparatossanitarios.

11. 2.3 TANQUE ALTO Y TANQUE BAJO (CISTERNA)
ALGUNOSTIPS:
-Acometidaatanquebajoypasodirectoalaredde
bombeo
-VolumentanquebajonoMenoral75%(3/4)dela
DotaciónDiariooconsumodiarioynomenora1M3
-VolumendeltanquealtonoMenora1/3dela
DotaciónDiaria,nomenora1M3.

12. 2.2
Sistemasolamentecontanqueelevado
Estesistemaseabasteceeledificiodirectamentealtanque
elevado,sedebecomprobarqueconlapresióndela
matriz,sepuedellenarconaguaeltanqueelevadoydebe
sercalculadoconel100%deladotación
ALGUNOSTIPS:
-Seutilizardepreferenciapara
edificacionesdemáximo3pisos,
supeditadoalapresiondelared
pública
-Acometidadirectaaltanquealto
conpasodirectoasuministropor
gravedad
-Volumendeltanquealtocon
disponibilidadpara24horas
-Laalturadeltanquedebe
garantizareladecuado
funcionamientodelaparatocrítico

13. 2.4Sistemamixto
Elsistemamixtoesunsistemadirectoeindirecto;conel
sistemadirectosepuedeabastecerhastauntercerpisoycon
elsistemaindirectolosdemáspisos.

14. 2.6VENTAJASDELSISTEMAINDIRECTO
•Laprincipalventajaesqueelsistemapermitealmacenar
aguaenlacisternayeneltanqueelevado,encasoquese
produzcauncortedeaguaporpartedelaadministradora
delagua.quepuedeabastecerdeaguaaledificioparaun
díaodosdíasenformarestringida,.
•Eltanqueelevadoabasteceporgravedad,quepermite
tenerunapresiónconstanteenlared,obteniendoun
funcionamientoeficienteenlosaparatossanitariosyen
elsistemadeaguacaliente,dandoconfortalusuario.
2.7DESVENTAJASDELSISTEMAINDIRECTO
•Ladesventajadelsistema,esmuycostosaensu
instalaciónysumantenimiento.
•Tambiéntieneelpeligroqueelaguapuedacontaminarse
enlacisternayeneltanqueelevado,sinosetieneestos
elementosbienresguardadosyconunbuenmantenida.

15. 2.5.1ALCANCES
Esunsistemamodernoydegraneficiencia;su
característicaimportanteesqueseobtieneuna
presiónuniformeentodoslosaparatossanitariosy
equiposdeservicioqueutilicenaguaenunedificio,la
presiónsepuederegulareneltanqueneumático.
Enestesistemanosepermitequeelaguadelared
matrizingresedirectamentealtanqueneumático.
2.5 SISTEMA DE SUMINISTRO CON TANQUE
HIDRONEUMÁTICO

16. 2.5.2VENTAJASDELSISTEMAHIDRONEUMÁTICO
Lasventajasdeestesistemasepuedenseñalarlas
siguientes:
Esunsistemadefácilinstalaciónconrespectoal
sistemaindirecto.
Esmáseconómicoqueelsistemaindirecto
Tienemejorsolucióneledificioencuantoasu
arquitecturaysuestructura.
Lapresiónenlosaparatossanitariosesuniformeyse
puederegularseeneltanqueneumático.
Cuandoeltanqueneumáticonecesitaunareparación,
lareddeemergenciainstaladapuedemantenerel
serviciodeaguaaledificioenformaparcial
directamenteconlapresióndelaredmatriz.

17. 2.5.3DESVENTAJASDELSISTEMAHIDRONEUMÁTICO
Ladesventajaquetieneestesistemason:
Cuandohayinterrupcióndeenergíaeléctrica,quedasin
serviciodeaguapotableeledificio;salvoquesetengaun
equipoelectrógenoparaproducirenergíaeléctrica.
Sihayqueremoverodarmantenimientoaltanque
neumático,quedaeledificiosinserviciodeaguapotable,
peropuedesuplirseconlainstalacióndelsistemadirecto

18. 2.5.4PRINCIPIOSDEOPERACIÓNYFUNCIONAMIENTO
DELSISTEMAHIDRONEUMÁTICO
Elsistemahidroneumático,consisteenllevarelagua
potabledesdelamatrizaunacisternayconunequipode
bombeodelacisternaauntanqueneumático,este
funcionaconairecomprimido,parallevarelaguadesdeel
tanqueneumáticoalasredesdeledificio;esunsistema
modernoydegraneficiencia.
Lacisternadebecalcularseal100%deladotacióndel
edificio.
Eltanqueneumáticotienetodaslasválvulasdeseguridad
porquetrabajaapresiónysefabricanendiferentes
dimensionesquedependendeladotaciónaledificio.

19. ESQUEMA DEL SISTEMA HIDRONEUMÁTICO
ALGUNOSTIPS:
-Acometidaatanquebajo
-Volumentanqueigualal100%delConsumo
diarioynomenora1M3
-Suministroconequipodepresión
-Maseficienteymasusadoenlaactualidad
-UsoenMultifamiliares,centrocomerciales,
oficinaseindustrias.

20. 2.6.SISTEMADEPRESIONCONSTANTE
Estesistemasebasaenbombearaguadirectamentealaredinteriordeacuerdoconlos
cambiosenlasdemandas,sincaidasdepresionenlosaparatossanitarios.
Paraestetipodroneumático,consisteenllevarelaguapotabledesdelamatrizauna
cisternayconunequipodebombeodelacisternaauntanqueneumático,este
funcionaconairecomprimido,parallevarelaguadesdeeltanqueneumáticoalas
redesdeledificio;esunsistemamodernoydegraneficiencia.
Lacisternadebecalcularseal100%deladotacióndeledificio.
Eltanqueneumáticotienetodaslasválvulasdeseguridadporquetrabajaapresiónyse
fabricanendiferentesdimensionesquedependendeladotaciónaledificio.

21. 3 DOTACIONES
Lasdotacionesdiariasmínimasdeaguaparauso
doméstico,comercial,industrial,riegodejardinesuotros
fines,seránlossiguientes:
[VerNormaIS.010]

23. 4.ALMACENAMIENTOYREGULACIÓN
Lacisterna,eseldepósitodeaguaconunvolumenútil,
quesecalculaconlas¾partesdelaDotacióndeagua
paraelusodeledificio.
Tanqueelevado,eseldepósitodeaguaconunvolumen
útil,quesecalculaconun1/3delaDotacióndeaguadel
edificio.Seinstalaenlapartealtadeledificio.
Elalmacenamientodeaguaenlacisternaytanque
elevado,regulaladotacióndeaguaparaelconsumode
undíaeneledificio

24. 4.1FORMA,UBICACIÓNYDIMENSIONAMIENTODE
CISTERNAYTANQUEELEVADO.
4.1.1Cisternaparaedificiosbajos
Lacapacidadmínimaabsolutadeunacisternaesde1
m
3
.Seubicageneralmenteenelsubsueloosótanocon
dimensionesenlaproporción1:2ó1:1
Lacisternadeberáubicarseaunadistanciamínimade1
metrodelosmurosmedianerosydesagües.Encasode
nocumpliresterequisito,deberáconstruirseunmuro
deconcretoarmadoentreeledificioylacisternaauna
distanciamínimadelacisternade0.30m.,esteespacio
deberellenarseconpiedrapartidade1”hastauna
profundidadde0.50m.pordebajodelfondodela
cisterna
.

25. CISTERNA DE SUCCIÓN NEGATIVA

26. Latuberíaderebosedelacisternadebeestarde
preferenciaenladoopuestodelingresodelaguay
conectadadirectamentealareddedesagüe,enlasalida
delreboseseinstalaunabrechadeaire,paraevitarel
pasodeinsectosprovenientesdelatuberíadedesagüeal
tanque.
Eldiámetrodeltuboderebosesedaenlasiguientetabla
deacuerdoalacapacidaddealmacenamiento.
CAPACIDAD DEL TANQUE DIAMETRO DEL
REBOSE
Hasta 5000litros 2”
5001a6000“ 2½”
6001a12000“ 3”
12001a20000“ 3½”
20001a30000“ 4”
Mayoresde30000“ 6”

27. Lacisternageneralmentetieneunaprofundidadde2,50
m,cuandolasucciónesnegativa,yposeeunaválvula
depieconrejillaeneliniciodelatuberíadesucción
paramantenerelaguaenlatuberíaynodejarpasar
basuras;silaprofundidadesmayorpuedeproducirsela
cavitacióndelabomba.
Elfondodelpisodebetenerunapendientehaciala
salidadeltubodelimpia.Sieltubodelimpianoalcanza
elniveldeldesagüe,sepuedeinstalarunacajamás
profundaenlacisterna,conunainstalacióndebombeo
paraevacuarelaguadelimpia.
Ladistanciamínimadelaentradadeaguaaltechode
lacisterna,esde20cm.ydelnivelmáximodelaguaal
techoesde45cm.,laalturadelasalidadelreboseal
niveldeaguadelacisterna,esde10cm.;comose
puedeapreciarenelesquemadecortedeunacisterna
mostrado

28. 4.1.2Cisternaparaedificiosaltos
Lascisternasparaedificiosaltosgeneralmentelleva
doscámarasunaparaaguayotracámarasecadonde
seinstalaelequipodebombeoylasválvulas.
Latuberíadesucciónespositiva,nonecesitauna
válvuladepie,porquerecibeunacargapermanentede
agua,poresosellamadesucciónpositiva.
Elrebosedepreferenciaopuestaalingresodeaguay
conunabrechadeairede5cm.
Elpisodebetenerunapendientealtubodelimpiaque
descargaaunacámarasiseencuentrapordebajode
latuberíadedesagüe,tieneunequipodebombeo
independiente,paraevacuarlasaguasdelreboseyde
limpiaaldesagüe
Enlassiguientediapositivasemuestraestetipo
decisterna,consusdimensionesmínimas

29. CISTERNA DE SUCCIÓN POSITIVA

30. 4.1.3Tanqueelevadoparaedificiosbajos
Seinstalaaunaalturamínimade3a4mdeltechodel
edificio,paradarlapresiónnecesariaalpuntomás
desfavorabledelultimopiso.
Elrebosedepreferenciaopuestaalingresodeaguaycon
unabrechadeairede5cm.
Ladistanciamínimadelaentradadeaguaaltechodela
cisterna,esde20cm.ydelnivelmáximodelaguaaltecho
esde45cm.,laalturadelasalidadelrebosealnivelde
aguadelacisterna,esde10cm.;comosepuedeapreciar
enelesquemadecortedeltanqueelevado.

31. TANQUE ELEVADO PARA EDIFICIOS BAJOS

32. 4.14Tanqueelevadoparaedificiosaltos
Eltanqueelevadoparaedificiosaltos,tienenlasmismas
característicasqueeltanqueparaedificiosbajos.Sonde
mayorcapacidadporquetienenquealmacenaragua
contraincendio.
Enmuchoscasoselaguacontraincendiosealmacenaen
untanqueadicional,interconectadoconeltanquedeagua
domésticaoenlacisterna.

33. TANQUE ELEVADO PARA EDIFICIOS ALTOS

34. 4.15.Detallesconstructivosydefuncionamiento
Cisternas
Seconstruyeconmaterialresistentedepreferenciadeconcreto
armadoyconparedesimpermeables.
Estascisternasgeneralmentetienenunaprofundidadde2,50m,
cuandolasucciónesnegativa.
Tanqueelevado
Eltanqueelevadoseconstruyedeconcretoarmadoode
mampostería,conunrevestimientoimpermeable,sucapacidad
mínimaesde1,00m3;puedetambiénserdeasbesto
cemento,dePVC,metálicosodefibrasintética,concapacidad
mínima0,25m3.Eltanqueelevadosellenaconelequipode
bombeo,conuncaudalparaserllenaren2horas.
Eltanqueelevadonotieneválvuladeflotadorparaelcontrolde
aguaqueingresa,secontrolaconunsistemaautomáticoubicado
eneltableroeléctricoparaprenderoapagarelequipode
bombeo

35. DISTRIBUCION DE AGUA FRIA EN EDIFICIOS
1.-METODOS, UNIDADES DE GASTO, LONGITUDES EQUIVALENTES,
DIAMETROS DE TUBERIA Y PERDIDAS DE PRESION
2.-SISTEMA DE CONEXIÓN DOMICILIARIA Y DE ADUCCION.
3.-DISTRIBUCION DE SISTEMA INDIRECTO DE ALIMENTACION
4.-DISTRIBUCION DE SISTEMA A TANQUE ELEVADO
3.-DISTRIBUCION DE SISTEMA CON EQUIPO HIDRONEUMATICO

36. METODOS PARA EL CALCULO DE CAUDALES CIRCULANTES
El objeto principal de todos los métodos es determinar el caudal máximo probable que se
puede presentar en una instalación, sin embargo, es complicado establecer dicho valor
debido a que los muebles sanitarios son utilizados de forma intermitente, con frecuencias
muy variadas y en diferentes tipos de edificaciones.
MÁXIMADEMANDASIMULTANEA(CaudalMáximoprobableQmp)
Lamáximademandasimultaneaeselgastoqueseproduceenunedificio,cuandoenun
instantedadoyenformasimultaneafuncionantodoslosaparatossanitarios;elcálculose
realizaconelMétododeHunterparaobtenerelgastoenl/syesimportantepara
determinarlosdiámetrosdelastuberíasenunainstalación.
En términos generales se han desarrollado tres metodologías para determinar los caudales
o gastos de diseño para las diferentes partes de un sistema de distribución de agua; los
cuales se pueden clasificar así:
A.-MÉTODOS EMPÍRICOS
En estos métodos, para un número dado de muebles sanitarios en un sistema, se toma una
decisión arbitraria, con base en la experiencia, en relación al número de muebles que
pueden operar simultáneamente. En teoría, los métodos empíricos podrían considerarse
los mejores para el cálculo de pequeños sistemas hidráulicos
a.1 Método Británico
a.2 Método de Dawson y Bowman

37. b.-MÉTODOS SEMI EMPÍRICOS
Estos métodos, aunque se basan en la experiencia, tienen cierto sustento teórico, que les
permite establecer fórmulas y expresiones matemáticas.
b.1 Método Alemán de la Raíz Cuadrada
b.2 Método del Factor de Simultaneidad
b.3 Método Racional o Español
c.-METODOS PROBABILISTICOS
La teoría de la probabilidad, aunque es la más racional, es de dudosa aplicación cuando se
trata del diseño de instalaciones hidráulicas en edificios con escasos muebles sanitarios;
además, las frecuencias de uso consideradas en el método probabilístico de Hunter, son
demasiado altas para este tipo de diseño.
c.1 Método de Hunter
c.2 Método de Hunter Modificado

38. 1.-UNIDADESDEGASTO(mueble,consumo).
1.1METODOLOGIADEGASTOPROBABLEODEHUNTER
Launidaddeconsumoesunaunidadarbitraria
dimensional,suunidadcorrespondealaguadeun
lavatorioquetienelacapacidaddeunpiécúbicoy
descargaenunminutoelequivalentea28litros.
RoyHunterestablecióelmétodoparaelcálculodela
unidaddegasto,queconsisteenunábacodedoscurvas
representadasenunsistemadeejesCartesianos,en
dondeelejedelasabscisasindicalasunidadesHuntery
enelejedelasordenadaselgastoenlts/seg.
EnelábacodeHunterunadelascurvasrepresentalos
aparatossanitarioscontanqueylaotracurvalosaparatos
sanitariosconválvulasemiautomática.

41. Notaimportante:
ElreglamentoNacionaldeEdificacioneshaceunajustea
latablaoriginaldeHunterynosdalosl/sparacada
unidaddeHunterenaparatossanitarioscontanqueyen
aparatosconválvulaautomática(fluxometro).

42. GASTOS PROBABLES PARA LA APLICACIÓN DEL METODO DE HUNTER
GASTO PROBABLE GASTO PROBABLE GASTO PROBABLE
N° DE
UNIDADES
TANQUE
L/S
VALVULA
L/S
N° DE
UNIDADES
TANQUE
L/S
VALVULA
L/S
N° DE
UNIDADES
L/S
1 0,04
2 0,08
3 0,12 120 1,83 2,72 1100 8,27
4 0,16 130 1,91 2,80 1200 8,70
5 0,23 0,91 140 1,98 2,85 1300 9,15
6 0,25 0,94 150 2,06 2,98 1400 9,50
7 0,26 0,97 160 2,14 3,04 1500 9,90
8 0,29 1,00 170 2,22 3,12 1600 10,42
9 0,32 1,03 180 2,29 3,20 1700 10,85
10 0,34 1,04 190 2,37 2,25 1800 11,25
12 0,38 1,12 200 2,45 3,36 1900 11,71
14 0,42 1,17 210 2,53 3,44 2000 12,14
16 0,46 1,22 220 2,60 3,51 2100 12,57
18 0,50 1,27 230 2,65 3,58 2200 13,00
20 0,54 1,33 240 2,75 3,65 2300 13,42
22 0,58 1,37 250 2,84 3,71 2400 13,86
24 0,61 1,42 260 2,91 3,79 2500 14,29
26 0,67 1,45 270 2,99 3,87 2600 14,71
28 0,71 1,51 280 3,07 3,94 2700 15,12
30 0,75 1,55 290 3,15 4,04 2800 15,53
32 0,79 1,59 300 3,32 4,12 2900 15,97
34 0,82 1,63 320 3,37 4,24 3000 16,20
36 0,85 1,67 340 3,52 4,35 3100 16,51
38 0,88 1,70 380 3,67 4,46 3200 17,23
40 0,91 1,74 390 3,83 4,60 3300 17,83
42 0,95 1,78 400 3,97 4,72 3400 18,07
44 1,00 1,82 420 4,12 4,84 3500 18,40
46 1,03 1,84 440 4,27 4,96 3600 18,91
48 1,09 1,92 460 4,42 5,07 3700 19,23
50 1,13 1,97 480 4,57 5,20 3800 19,78
55 1,19 2,04 500 4,71 4,31 3900 20,17
60 1,25 2,11 550 5,02 5,57 4000 20,50
65 1,31 2,17 600 5,34 5,83 PARA EL NUMERO DE
70 1,36 2,23 650 5,65 6,09 UNIDADES DE ESTA COLUMNA
75 1,41 2,29 700 5,95 6,35 ES INDIFERENTE QUE LOS AR -
80 1,45 2,35 750 6,20 6,61 TEFACTOS SEAN DE TANQUE O
85 1,50 2,40 800 6,60 6,84 DE VALVULA.
90 1,56 2,45 850 6,91 7,11
95 1,62 2,50 900 7,22 7,36
100 1,67 2,55 950 7,63 7,61
110 1,75 2,60 1000 7,84 7,65

NOTA: Esta Tabla corresponde a un ajuste del ábaco original del Método de Hunter

43. Notaimportante:
ElreglamentoNacionaldeEdificaciones,tambiénproporcionalas
tablasparalosaparatossanitariosdeusoprivadoydeusopúblico,
dandolasunidadesHunterparaaguafríamasaguacaliente;otra
unidadHuntercuandosolamenteesaguafríaycuandosolamentees
aguacaliente.

44. UNIDADES HUNTER -APARATOS DE USO PRIVADO
UNIDADES DE GASTO
APARATOS SANITARIOS TIPO
A.F. + A.C. AGUA FRIA AGUA CALIENTE
TINA 2 1,50 1,50
LAVARROPA 3 2,00 2,00
BIDE 1 0,75 0,75
DUCHA 2 1,50 1,50
INODORO CON TANQUE 3 3,00 -
INODORO CON VALVULA SEMI-AUTOMATICA 6 6,00 -
LAVADERO COCINA 3 2,00 2,00
LAVADERO REPOSTERO 3 2,00 2,00
MAQ. LAVAPLATOS COMBINACIÓN 3 2,00 2,00
LAVATORIO CORRIENTE 1 0,75 0,75
LAVADERO DE ROPA MECANICO 4 3,00 -
URINARIO CON TANQUE 3 3,00 -
URINARIO CON VALVULA SEMI-AUTOMATICA 5 5,00 -
CUARTO DE BAÑO COMPLETO CON VALVULA SEMI-AUTOMATICA 8 6,00 2,00
CUARTO DE BAÑO COMPLETO CON TANQUE 6 5,00 2,00
MEDIO BAÑO CON VALVULA SEMI-AUTOMATICA 6 6,00 0,75
MEDIO BAÑO CON TANQUE 4 4,00 0,75

NOTA:PARACALCULARTUBERIASDEDISTRIBUCIONQUECONDUSCANAGUAFRIASOLAMENTE,OAGUAFRIAMASELGASTODESER
CALENTADA,SEUSARANLASCIFRASINDICADASENLAPRIMERACOLUMNA.
PARACALCULARDIAMETROSDETUBERIAQUECONDUASCANAGUAFRIAOAGUACALIENTEAUNAPIEZASANITARIAQUEREQUIERE
DEAMBAS,SEUSARANLASCIFRASINDICADASENLASEGUNDAYTERCERACOLUMNA.

45. UNIDADES HUNTER -APARATOS DE USO PUBLICO

APARATOS SANITARIOS TIPO UNIDADES DE GASTO
A.F. + A.C. AGUA FRIA AGUA CALIENTE
TINA 6 3,00 3,00
LAVADERO DE ROPA 6 4,50 4,50
DUCHA. 4 3,00 3,00
INODORO CON TANQUE 6 5,00 -
INODORO CON VALVULA SEMI-AUTOMATICA 8 8,00 -
LAVADERO DE COCINA HOTEL RESTAURANTE 4 3,00 3,00
LAVADERO REPOSTERIA 3 2,00 2,00
BEBEDERO SIMPLE 1 1,00 -
BEBEDERO MULTIPLE 1 * 1,00 * -
LAVATORIO CORRIENTE 2 1,50 1,50
LAVATORIO MULTIPLE 2 * 1,50 1,50
BOTADERO 3 2,00 -
URINARIO CON TANQUE 3 3,00 -
URINARIO CON VALVULA SEMI-AUTOMATICA 5 5,00 -
NOTA:PARACALCULARTUBERIASDEDISTRIBUCIONQUECONDUZCANAGUAFRIAMASELGASTODEAGUA
ASERCALENTADA,SEUSARANLASCIFRASINDICADASENLAPRIMERACOLUMNA.
PARACALCULARDIAMETROSDETUBERIAQUECONDUZCANAGUAFRIAOAGUACALIENTEAUNAPARTO
SANITARIOQUEREQUIERADEAMBAS,SEUSARANLASCIFRASINDICADASENLASEGUNDAYTERCERA
COLUMNArespectivamente
* DEBE ASUMIRSE ESTE NUMERO DE UNIDADES DE GASTO POR CADA SALIDA.

46. Ejemplo1:
Unedificiode5pisosencadapisoun
departamentoconun½bañosocial,3
dormitoriosconsusbañoscompletos,dormitorio
deservicioconbañocompleto,lavaderode
cocinaylavaderoderopa,todosconagua
caliente.

47. 5dep.x½bañosocialx4uH =20uH
5dep.x4bañoscompletosx6uH=120uH
5dep.xunlavaderodecocinax3uH=15uH
5dep.xunlavaderoderopax3uH=15uH
Total=170uH
Qmp=2,22l/s
Ladotacióndeagua:
5dep.x6hab/dep.x200l/día=6000l/día
5dep.de3dormitoriosx1200l/día=6000l/día

48. 1.2LONGITUDESEQUIVALENTES
Laslongitudesequivalentes,sonlongitudesparalos
accesoriosdeacuerdoasudiámetro,equivalena
unalongituddetubería,quepermitereemplazarel
accesorioporesalongituddetubería.
Existenvariosábacosparadeterminarlaslongitudes
equivalentes,daremosenelpresentecursolatabla
maspráctica,queesladeCRANE
Losaccesorios,influyenenlapérdidadecargaypara
sucálculoseusalaTabladeCRANE,obteniendolas
longitudesequivalentesdelosaccesorios.Esta
equivalenciaseadicionaalalongituddelatubería
paraencontrarlapérdidadecargatotal.

49. 24
Tubería PVC o F°G°

50. Tubería de Polibutileno
* Es un polímero termoplástico isotácticocristalizado. Es un material muy elástico y en comparación con otros plásticos, ofrece mejores propiedades físicas.

51. Ejemplo:
UnatuberíaPVCcondiámetrode¾”.Conduce
aguapotableconungastode0.80lts/seg.,la
tuberíatieneunalongitudde12,60m.conlos
siguientesaccesorios:3codos90°deradio
medio,unateedepasoyunaválvulade
compuerta.Calcularlapérdidadecargaquese
produceenlatubería.

53. ÁBACO PARAEL CÁLCULO DE TUBERÍAS DE PVC

54. 2.PROCEDIMIENTODECÁLCULOPARAELSISTEMA
DIRECTO
Sedebeprocederdelasiguientemanera:
1.Conseguirlapresióndelamatriz(PM),paraverificarsi
esaplicableelsistemadirecto.
2.Determinarelpuntomásdesfavorabledelared.
3.Planodeplantaconelproyectodelareddeagua.
4.Planoisométricodelareddeagua.
5.Definirlostramosdelaredhastaelpuntomás
desfavorableenelisométrico.

55. 6.ColocarlasunidadesHunterenlassalidasdelossub.
ramalesdelplanoisométrico.
7.Colocarenelisométricoenuncuadradolasunidades
Hunterdecadatramosdelalimentador.
8.Calcularlaalturaestática(H)alpuntomásdesfavorable.
9.Elegirlapresióndesalidadelosaparatossanitarios(Ps).
10.Calcular la pérdida de carga disponible (hf)
PM = H + hf + Ps
hf=PM–H–Psseledenominahfd=PM–H-Ps
11.Confeccionaruncuadrodecálculoquecontengalos
datosdelproblemaylosquesecalculan:

56. 1 2345678910 11
TRAMOL
m.
Le
m.
LT
m.
uHQ
lts/seg
Q
m
3
/h
ø
Shf
PRESION
CUADRO DE CÁLCULO

57. DATOS DE LOS CASILLEROS DEL CUADRO
Casillero 1 : Los tramos de la red, hasta el punto más
desfavorable
Casillero 2 : Longitud de la tubería (L) en cada tramo.
Casillero 3 : Longitud equivalente (Le) de los accesorios
de cada tramo.
Casillero 4 : Longitud total (Lt) o sea casillero 2 más 3.
Casillero 5 : Unidades Hunter (uH) de cada tramo.
Casillero6:Máximademandasimultáneaocaudal(Q)
decadatramoenlts/seg
Casillero7:Máximademandasimultáneaocaudal(Q)de
cadatramom3/hora
Casillero 8 : Diámetro de la tubería (
ø
)de cada tramo, el
más adecuado para la capacidad del caudal.

58. Casillero9:Cálculodelapérdidadecarga(S)pormetro
linealdecadatramo,seobtieneenelábaco
quecorrespondaalatubería,conelcaudaly
eldiámetroysedivideentre100.
Casillero10:Pérdidadecargadeltramo(hf),seobtiene
multiplicandoelvalordelcasillero9porel
valordelcasillero4.
Casillero11:Cálculodelapresióndecadapuntodelos
tramosdelared,iniciandoconlapresiónde
lamatriz,restandolapérdidadecargadel
tramoylaalturaestáticasilatiene.

59. EJEMPLO1:SistemaDirecto.
Unedificiodetresniveles,con2,60m.dealturacada
nivel;encadanivelundepartamentoigualcomose
muestraenelplanodeplanta.Calcularelalimentadoren
tuberíaPVCporelsistemadirecto,conociendolapresión
delamatrizde28m.c.a.ytomandocomopresiónde
salidaenlosaparatossanitariosde2,50m.c.a.Lared
matrizseencuentraa(-1,50m)delprimernivel.,los
medidoresconunapérdidadecargade1,00m.c.a.cada
uno.

60. DATOSDELPROBLEMA:
•Alturadecadapiso2,60m.
•Cadanivelundepartamentoigual
•TuberíaPVC
•Presióndelamatríz28m.c.a.
•Presióndesalidadeaguaenlosaparatos
sanitarios2,50m.c.a.
•Pérdidadecargadelmedidor1,0m.c.a.

61. 30

63. CÁLCULODELAALTURAESTÁTICA
Enelplanoisométricosecalculalaalturaestática(H)
desdelaredmatrizalpuntomásdesfavorablequeesla
ducha,solamentesetomaencuentalasdistancias
verticales:
H = 1,50 + 0,30 + 2,60 + 2,60 + 1,80
H = 8,80 m.
CÁLCULO DE LA PÉRDIDA DE CARGA DISPONIBLE:
PM = H + Ps + hf + p de medidores
Despejandohf,queespérdidadecargaenlatubería,se
levaadenominarhfd(pérdidadecargadisponible),se
tiene
hf d = PM -H -Ps –P de medidores
hf d = 28,00 -8,80 -2,50 -2,00 = 14,70 m.c.a.

64. Estacargadisponibleeslaquenospermitecalcularlos
diámetrosdetuberíaencadatramohastaelpuntomas
desfavorable
UNIDADESHUNTERENCADATRAMODELPLANO
ISOMÉTRICO
SecalculalasunidadesHunter(Tablaaparatossanitarios
privados)paracadatramo,señaladoenelplanoisométrico
conletramayúsculayloslitrosporsegundo.
TramoAB:
[3bañoscompletos(18uH)+unlavaderodecocina(3
uH)+unlavaderoderopa(3uH)]=24uHx3
departamentos=72uH=1,38lts/seg

65. Tramo BC:
Tramo AB 72 uH –24 uH de un departamento = 48 uH =
1,09 l/s
TramoCD:
TramoBC48uH–24uHdeundepartamento= 24uH=
0,61l/s
Tramo DE:
Tramo CD 24 uH –[Baño Completo 6 uH + Lav. de Cocina 3
uH + Lav de ropa 3 uH] = 12 uH = 0,38 l/s
Tramo EF:
Tramo DE 12 uH –Baño Completo 6 uH = 6uH = 0,25 l/s
Tramo FG:
Tramo EF 6 uH –[inodoro 3 uH + lavatorio 1 uH] = 2 uH =
0,08 l/s

66. CÁLCULODELASLONGITUDESEQUIVALENTES
Paraelcálculodelaslongitudesequivalentesde
accesoriosseusalaTabladeCRANE,seeligeel
diámetrodelatuberíaparacadatramo,
aproximadamenteconelcaudalquesetienecalculadoen
ls/seg,
Elegimostuberíade¾”paralostramosAB,BCyCD;y
de½paralostramosDE,EFyFG;conestosdiámetros
secalculalaslongitudesequivalentesdecadatramo:

67. AB con ¾” BC con ¾”
1 codo 45° 0,3 1 tee de paso 0,4 m.
1 Válvula de Compuerta 0,1
1 Codo radio medio 0,6
1 tee de paso 0,4
1,4 m.
CD con ¾” DE con ½”
4 codos radio medio 2,4 1 tee de paso ¾” 0,4
1 válvula de compuerta 0,1 1 reducción N ¾” 0,3
1 tee de salida lateral 1,4 0,7 m
3,9 m.

68. EFCON½” FGcon½”
6codosderadiomedio2,42codosderadiomedio0,8
1válvuladecompuerta0,11válvuladecompuerta0,1
1teedesalidalateral1,0 0,9
3,5
Estaslongitudesequivalentessecolocanenelcasillero3yse
adicionaalalongituddelatuberíaencadatramo,casillero4.
EnelcasilloN°7secolocalamáximademandasimultanea
deltramo,paraestecasosetomaenm3/horaparaingresaral
ábacodePVC.
Enelcasillero8,secolocalapérdidadecargapormetro
lineal,obtenidaenelábacodePVC,conelgastoenm3/hora
paratuberíaenPVCyeldiámetroquesehayaelegido.

69. 12345678910 11
TRAM
O
L
m.
Le
m.
LT
m.
uHQ
lts/seg
Q
m
3
/h
ø
ShfPRESION
AB8,301,409,70721,384,97¾”0,807,7617,44
BC2,600,403,00481,093,92¾”0,551,6513,19
CD7,503,9011,40240,612,20¾”0,182,057,54
DE3,000,703,70120,381,37½”0,250,936,61
EF5,803,509,3060,250,90½”0,131,215,40
FG3,500,904,4020,080,29½”0,020,09 3,51
13,69
CUADRO DE CÁLCULO

70. CÁLCULO DE PRESIONES EN CADA PUNTO:
Pres. en un punto = Pres. en el punto anterior–H–hf–p medid.
PUNTO PRESIÓN H hf MEDIDOR PRESION
ANTERIOR
A 28,00 m.c.a.
B 28,00 1,80 7,76 1,00 17,44 m.c.a.
C 17,44 2,60 1,65 13,91 m.c.a.
D 13,91 2,60 2,05 1,00 7,54 m.c.a.
E 7,54 0,93 6,61 m.c.a.
F 6,61 1,21 5,40 m.c.a.
G 5,40 1,80 0,09 3,51m.c.a
.

71. Siendohf= 13,69m.c.a.,esmenorquelapérdidade
cargadisponiblede14,70m.c.a,elcálculoconlos
diámetroselegidossonaceptables
Siendolapresión 3,51m.c.a.,enelpuntomás
desfavorableGymayorqueelelegidode2,50m.c.a.,el
cálculoesaceptables
Paralosramalesdel1er.Pisoy2do.piso,secalculaconel
sistemadirecto,utilizandolapresiónenlospuntosByC
respectivamenteyeligiendoeneseramalelpuntomás
desfavorable.Eldiámetrodelatuberíainicialpuedeser
igualomenorquelaobtenidaenelalimentador.

72. Ejemplo2:SistemaIndirecto.
Unedificiode3pisos,encadapiso4departamentosde
viviendade3dormitorios,tieneunmediobaño,unbaño
completo,unbañodeserviciocompleto,unlavaderode
cocinayunlavaderoderopa,losaparatossanitariosde
tanqueyconaguacaliente;latuberíadelaacometiday
delalimentadorenPVC,latuberíadesucciónydescarga
delequipodebombeoenF°G°.Eltiempodellenadodela
cisternaen4horasydeltanqueelevadoen2horas.La
presióndelamatriz17,5m.c,a.,lapresióndesalidaen
losaparatossanitarios,cisternaydelpuntomás
desfavorableenelalimentadoresde2,5m.c.a.El
medidorcon1,00m.delongitudequivalente.Eledificio
debediseñarseconaguacontraincendio.Elequipode
bombeosecalcularáconuncoeficientedeeficienciade
0,6.

73. 1.CÁLCULODELAMÁXIMADEMANDADEL
DEPARTAMENTO
SecalculaconlatabladelR.N.E.parausoprivado
½Baño.Social 4uH
2Bañoscompletos12uH
1Lavaderodecocina3uH
1Lavadero.deropa3uH
22uH

74. Esquemadelplanodecortedeledificio,conlas
redesdeagua,cisterna,tanqueelevado,equipo
debombeoyunidadesHunterencada
cuadradito

75. 2.CÁLCULODELAACOMETIDA
Volumendelacisterna(Vc)
Eldepartamentoseráhabitadopor8personas,la
dotaciónes150l/hab./día
Lamáximademandainstantáneadeledificioesde:
12Dpto.x8hab.x150lts/habitante./día=14400lts/día
Vc=14400x¾=10800Lts.=10,8m3
Caudaldelaacometidaparallenarlacisternaen4horas
Q=10800lts/4horasx3600seg./hora=0,75lts/seg.
Alturadinámica:H=1,00m
Pérdidadecargadisponible:
hfd=17,5–1,0–2,5=14.0m.c.a.

76. Cálculo de las longitudes de los accesorios:
1 codo 45° 0,3
2 Válvulas de compuerta 0,2
1 Válvula de flotador 0,5
Medidor 1,0
Total 2,0metros
TramoLLeLt
Q
l/s
Q
m3/h
ø
S
m/m
hfPresión
RS432450,752,7¾”0.2812.324,18
Cálculo de la Presión:
17,5 -1,0 –12,32 = 4,18 m.c.a.

77. 3.CÁLCULODELACISTERNA:
ElvolumendelacisternaVc=10,8m3:;seeligelas
siguientesdimensiones:
2,00mx3,00mx1,80m= 10,80m3
Dimensiónestructural,hayqueadicionarelespesordel
muro,pisoytechodelacisterna.Asualturaadicionarel
espesordelpisoytecho0,40,más0,45mqueeslaaltura
mínimadelfondodeltechoalasuperficiedelagua,mas
0,10m.queeslaalturamínimadelpisoalacanastillade
latuberíadesucción,osealosiguiente:
1,80m+0,40+0,45m+0,10m=2,75m
Lacisternadebetenerlasiguientedimensiónestructural:
2,40+3,40+2,75metros

78. 4.CÁLCULODELTANQUEELEVADO
Vte=14400*1/3=4800lts=4,8m3
Sedebeadicionarelaguacontraincendio
3lts/sx2bocasx30min.x60s/min=10800lts=
10,8m3
Elvolumendeltanqueelevadoesahorade:
4,80+10,80=15,60m3
Susdimensiones:
3,00mx4,00mx1,30m=15,60m3.
Alasdimensionesobtenidassedebeadicionarel
espesordelosmuros,pisoytecho0,15m.

79. Asualturaseadiciona0,45mqueeslaaltura
mínimadelfondodeltechoalasuperficiedelaguay
0,10m.queeslaalturamínima,quesedebedejara
lasalidadelatuberíadeaguacontraincendiopor
encimadelpisoosealosiguiente:
1,30+0,45+0,10+0,15+0,15=2,15m.
Ladimensiónestructuraldeltanqueelevado:
3,30x4,30x2,15metros
Alturadeingresodelaguaaltanqueelevado:
2,15–0,15–0,20=1,80m
Eldiámetrodeltubodeaguacontraincendioesde2
½”,debecontrolarseeldiámetroquesaledeltanque
hastalosgabinetesdelúltimopiso,paratenerla
presiónenlamanguerade10m.c.a.

80. Volumenefectivodeaguacontraincendioes:
3mx4mx0,90m= 10,80m3
Latuberíadesalidadentroeltanqueparael
aguacontraincendiodebetener0,10m
Latuberíadesalidadentrodeltanquepara
aguadomésticadebetenerunaalturade:
0,90+0,10=1,00metro

81. 5.CÁLCULODELEQUIPODEBOMBEO:
Paraelcálculodelequipodebombeoquetienelos
siguienteselementos:Tuberíadesucción,tubería
dedescargaypotenciadelmotor.
SedebecalcularprimeroelcaudaldebombeoQb
parallenareltanqueelevadoen2horas
Qb=(Vc)=_4800_________=0,67lts/seg.
2hs.2hrs.X3600seg./hra
Conelcaudaldebombeosecalculalosdiámetrosde
latuberíadesucciónydedescargaconlatabladel
R.N.E.

82. DIÁMETRO DE LAS LÍNEAS DE SUCCIÓN E IMPULSIÓN
Caudal Qb Diámetro tubería de
succión
Diámetro tubería de
impulsión
hasta 0,50 1” (25 mm) ¾” (18,75 mm)
Hasta 1,00 1 ¼” (31,25
mm)
1” (25 mm)
Hasta 1,60 1 ½” (37,5 mm) 1 ¼” (31,25
mm)
Hasta 3.00 2” (50 mm) 1 ½” (37,5 mm)
Hasta 5,00 2 ½” (62,5 mm)2” (50 mm)
Hasta 8,00 3” (75 mm) 2 ½” (62,5 mm)
Hasta 15,00 4” (100 mm) 3” (75 mm)
Hasta 25,00 6” (150 mm) 4” (100 mm)

83. ConQb=0,67lts/sseobtieneeldiámetrodelatuberíade
descarga1”ydesucciónlainmediatamentesuperior1¼”
Conestosdatosseingresaalábacodetuberíagalvanizada
yseobtienelaspérdidasdecargapormetrolinealpara1
¼”y1”
Enlaslongitudesdelatuberíadesucciónseledebe
agregar10%poraccesoriosyalatuberíadedescargael
25%poraccesorios
Cálculodelaperdidadecargapormetrolineal
Tubodesucciónde1¼”;yQb=0,67lts/seg;seobtiene
Sm/m=4.6m/100m= 0,046m.c.apormetrolineal

84. Tubo de descarga de 1”; y Qb = 0,67 lts/seg; se obtiene
S m/m = 17 m/100m = 0,17 m.c.a por metro lineal
Longitudtuberíadesucción4,50mx1,10poraccesorios=
4,95m
Longitudtuberíadedescarga2,60x3+1,00+4,00+1,70=
14,50mx1,25(poraccesorios)=18,13m
Pérdidadecargaenlatuberíadesucción
hfs=4,95x0,046=0,23m.c.a
Pérdidadecargaenlatuberíadedescarga
hfd=18,13x0,17=3,08m.c.a

85. Carga estática total
H = Hs+Hd+hfs+hfd+Ps
H = 2,50+13,50+0,23+3,08+2,5 = 21,93 m.c.a.
Potencia de la bomba en Caballos de Fuerza
HP = Qb x H / 75 x η
HP = 0,67 x 21,93/ 75 x 0,80 = 0,24 HP se puede
tomar 0,25 HP o sea ¼ de H.P.

86. 6.Cálculodelalimentador
Eslatuberíaquevadesdeeltanqueelevadohasta
lospuntosdeingresoacadadepartamento
LasunidadesHunterdecadadepartamentose
calculóen22uH,estaunidadsemarcaenun
cuadradoenelplanodecorte.
Elpuntomásdesfavorablesetomacomoelmas
alejadoymascercadelasalidadeltanque
elevado,paraesteejemploeselpuntoBenel
planodecorteylapresiónesdePs=2,50
Pendientemáximahastaelpuntomás
desfavorable,AlalongitudLseleadiciona20%por
accesorios.
Smáx.=H-Ps/Lx1,20
Smáx.=4-2,50/(10x3+8,50+4,0)x1,20=1,50/51
=0,0294m

87. H:Eslaalturaestáticadelaguadesdelasalidadeltanque
elevadohastaelpuntomasdesfavorable,vieneaserla
alturadeltanqueelevado
Ps:Presiónenelpuntomasdesfavorable.
L:Longituddelatuberíadesdelasalidadeltanque
elevadohastaelpuntomasdesfavorable
1,20:Seleagregaalalongitudel20%poraccesorios

88. Elcuadrodecálculoesparalostramosdesdeel
tanqueelevadohastaelpuntomásdesfavorable.
Enelesquemadeledificioencadasalidadeaguade
cadadepartamentoseponelauHencuadrados
EnelábacodetuberíaPVCseubicalapérdidade
cargaSmáxyelcaudalQobteniendoparacada
tramo,eldiámetrodelatuberíaparacadatramo,
seráelqueseaproximapordebajoalSmáx.
Unavezqueseobtieneeldiámetroseprocedeenel
mismoábacoobtenerelSreal,conelcaudalQde
cadatramoysudiámetrodetuberíaobtenido
Sellenaelcuadrodecálculoconlosvalores
obtenidos

89. Esquemadelplanodecortedeledificio,conlasredesde
agua,cisterna,tanqueelevado,equipodebombeoy
unidadesHunterencadadepartamentoytramos

90. TramoLLeLtuHQ l/s
Q
m3/h
Smáx ØSrealhfPresión
AE12,502,50152642,9410.590,02942 ½”0,0220,333,67
ED102,00121982,438,760,02942”0.0270,323.35
DC102,00121321,926,910,02942”
0,017
5
0,213,14
CB102,0012661,324,760,02941 ½”0,0280,342,80LapresiónencadapuntosecalculaconlafórmulaPs=H–hf
Presión4–0,33= 3,67–0,32=3,35–0,21=3,14–0,34=
2,80m>2,50maceptable

91. Elcálculodelosdiámetrosdelrestodelas
tuberíasdelosalimentadores,seinicianconla
presióndecadapuntoobtenido,máslaalturade
aguadecadapiso.Elcálculosehacedelamisma
formaaplicandoestesistema.
Paraelcálculodelatuberíaramaldecada
departamento,setomalapresióndelpuntode
ingresoquesehancalculoconelsistema
indirectoysecalculaconelsistemadirecto

92. DRENAJE SANITARIO Y PLUVIAL
Una red de saneamiento en un edificio puede
concebirse según cinco tipos de sistemas:
1. Sistema unitario
2. Sistema separativo
3. Sistema semiseparativoo mixto
4. Sistemas de elevación forzada.
5. Sistemas mediante trituradores.

93. 1. SISTEMA UNITARIO 2. SISTEMA SEPARATIVO
3. SISTEMA SEMISEPARATIVO
O MIXTO

94. 6.-VENTILACION

95. 6. REDES DE VENTILACIÓN
ALCANCES
Sonlastuberíasverticalesdestinadasalaventilaciónde
lasredesdedesagüe,paraquenoseproduzcamalos
olores,vacíosopresionesdentrodelatuberíayrompan
lossellosdeaguacreadosporlatrampasosifones.
Lostuboshorizontalesdeventilacióndebenteneruna
pendientemínimadel1%hacialareddedesagüeo
montante,paraqueelaguaquesecondensaenla
tuberíaseevacue.
Laventilaciónqueestéconectadaauntramohorizontal
dedesagüe,debentenerunángulonomenorde45 °,y
unaalturanomenorde15cm.porencimadelnivelde
rebosedelosaparatossanitariosqueventile.

96. Paracadadiámetrodetuberíadedesagüe,debe
tenerunadistanciamáximaentrelasalidadelsellode
aguayeltubodeventilación
.
6.1DISEÑODEREDESDEVENTILACIÓN
Eldiámetrodeltubodeventilaciónprincipalse
determinarátomandoencuentasulongitudtotal,el
diámetrodelamontantecorrespondienteyeltotalde
Unidadesdedescargaventilada,segúnlasiguientetabla:

98. 6.2 VENTILACIÓN DE APARATOS SANITARIOS INDIVIDUALES
Paralaventilaciónindividualdeaparatossanitarios,eldiámetrode
latuberíadeventilaciónseráigualalamitaddeldiámetrodel
conductodedesagüealcualventilaynomenorde50mm(2”).
Cuandolaventilaciónindividualvaconectadoaunramal
horizontalcomún,sudiámetroylongitudsedeterminaránsegúnla
siguientetabla:

99. 7.-DRENAJE PLUVIAL

100. 7.REDDEEVACUACIÓNDEAGUASDELLUVIA
ALCANCES
Larecoleccióndelaguadelluviaenlosedificiossegeneraen
lasazoteas,techos,patiosyáreasexpuestas.
Cuandonoexistaunsistemadealcantarilladopluvialylared
deaguasresidualesnohayasidodiseñadapararecibiraguas
delluvia,nosepermitirádescargarestetipodeaguasalared
deaguasresiduales.Estasdeberándisponersealsistemade
drenajeoáreasverdesexistentes.

101. 7.1 INSTALACIÓN
Laáreasderecoleccióndelasaguasdelluviadeben
tenerunapendienteadecuadadenomenosdel1%
hacialasmontantes.
Losreceptoresdeaguadelluviaestaránprovistosde
rejilladeproteccióncontraelarrastredebasura.
7.2DIÁMETROSDEMONTANTES,CONDUCTOSY
CANALETAS
Losdiámetrosdelasmontantes,conductos
horizontalesycanaletasdecolectoresparaaguade
lluvia,estaránenfuncióndeláreaservidaydela
intensidaddelalluvia

103. MONTANTES DE AGUA DE LLUVIA
Intensidad de lluvias (mm/ hora)
50 75 100 125 150 200
Diámetro
De la
montante Metros cuadrados de área servida (proyección horizontal
2” 130 85 65 50 40 30
2 ½” 240 160 120 95 80 60
3” 400 270 200 160 135 100
4” 850 570 425 340 235 210
5” 800 640 535 400
6” 815 625

104. CONDUCTOS HORIZONTALES PARA AGUAS DE LLUVIA
Diámetro
del
Conducto
Intensidad de lluvias (mm/ lluvia)
50 75 100 125 150 50 75 100 125 150
Pendiente 1 % Pendiente 2 %
metros cuadrados de área servidas (proyección horizontal)
3” 150 190 75 60 50 215 140 105 85 70
4” 345 210 170 135 115 490 325 215 195 160
5” 620 410 310 245 205 875 580 435 350 200
6” 990 660 495 395 330 1400 915 700 560 465
8” 2100 1425 1065 855 765 3025 2015 1510 1200 1005

105. CANALETAS SEMICIRCULARES
Diámetro de
la canaleta
Área en proyección horizontal (m2) para varias
pendientes
½ % 1 % 2 % 4 %
3” 45 22 31 44
4” 33 47 67 94
5” 58 81 116 164
6” 89 126 178 257
7” 128 181 256 362
8” 184 250 370 520
10” 334 473 669 929