Libro icha instituto chileno del acero

Manual de diseño para estructuras de acero con métodos de factores de resistencia y carga, contiene tabla de perfiles nacionales, americanos, europeos.

1. INSTITUTO CHILENO DEL ACERO







MMAANNUUAALL DDEE DDIISSEEÑÑOO PPAARRAA EESSTTRRUUCCTTUURRAASS
DDEE AACCEERROO


MMEETTOODDOO DDEE FFAACCTTOORREESS DDEE
CCAARRGGAA YY RREESSIISSTTEENNCCIIAA



TTOOMMOO II












ARZE, RECINE Y ASOCIADOS, INGENIEROS CONSULTORES

2. INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

MANUAL PREPARADO EL AÑO 2000

POR EL INSTITUTO CHILENO DEL ACERO S.A.




Los antecedentes contenidos en este documento se basan en principios reconocidos de
la buena práctica de la ingeniería y se presentan únicamente con el carácter de información
general.

Si bien las informaciones pueden ser consideradas como correctas, su aplicación en
proyectos de ingeniería u otros fines específicos debe hacerse bajo la responsabilidad de
ingenieros, arquitectos, constructores civiles u otros técnicos competentes legalmente
autorizados para ejercer su profesión.

El Instituto Chileno del Acero no asume responsabilidades por la vulnerabilidad de
patentes que puedan derivarse de esta publicación.

No se permite la reproducción de este Manual ni ninguna parte de él sin el
consentimiento escrito del Instituto Chileno del Acero.

3. I N D I C E




CAPITULO 1 INFORMACION GENERAL
CAPITULO 2 TABLAS DE PROPIEDADES DE PERFILES
CAPITULO 3 RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO
CAPITULO 4 CONEXIONES
CAPITULO 5 ESPECIFICACIONES PARA EL CALCULO, FABRICACION Y
CONSTRUCCION DE ESTRUCTURAS DE ACERO – METODO
DE FACTORES DE CARGA Y RESISTENCIA
CAPITULO 6 EJEMPLOS
CAPITULO 7 TABLAS AUXILIARES

CAPITULO 8 PRESCRIPCIONES TECNICAS GENERALES PARA LA
CONSTRUCCION DE ESTRUCTURAS DE ACERO

4. CAPITULO 1

INFORMACION GENERAL

5. INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
CAPITULO 1

INFORMACION GENERAL




I N D I C E



Pág.


1.1 CONCEPTOS GENERALES ..............................................................................1-1
1.2 CONTENIDO DEL MANUAL ...........................................................................1-3
1.3 ACEROS ...........................................................................................................1-5
1.4 DISPONIBILIDAD DE PERFILES NACIONALES E IMPORTADOS ...........1-7

6. INFORMACION GENERAL 1 -1

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
1. INFORMACION GENERAL


1.1 CONCEPTOS GENERALES

El Instituto Chileno del Acero, (ICHA), es una institución sin fines de lucro que tiene
como objetivo principal el fomento del uso racional del acero en estructuras y otras
aplicaciones por medio de la investigación, el desarrollo y la transferencia de
tecnologías desde los países desarrollados. Son miembros del ICHA las empresas
productoras de acero y de materiales complementarios, los fabricantes y constructores,
las empresas de ingeniería y los usuarios del material.

Para cumplir sus objetivos el Instituto tiene en sus programas la publicación de
Especificaciones de Diseño, Manuales y Textos, la modernización de Normas,
publicaciones periódicas, asesorías y la organización de cursos y reuniones técnicas.

El presente Manual reemplaza publicaciones anteriores, que luego de una larga y
exitosa vida, han ido quedando anticuadas y obsoletas en muchas de sus partes. Para su
preparación se han investigado las prácticas más modernas de producción de acero y de
estructuras en los Estados Unidos, Europa y en nuestro propio país y se ha considerado
su adaptación a las condiciones locales. Se le ha dado especial importancia a los
siguientes aspectos:

- La práctica generalizada en Europa y América del Norte de diseñar por estados
límites, o factores de carga y resistencia.

- La producción en Chile, en plantas modernas, de un volumen importante de perfiles
conformados en frío, de planchas delgadas, hasta 6 mm.

- La política mundial de igualar los precios unitarios de los aceros al carbono de baja
aleación y alta resistencia con los aceros de resistencias normales.

- La globalización de la industria, que ha hecho posible la entrega rápida a precios
económicos de una serie limitada de perfiles laminados y de planchas.

Conforme a esto, la variedad de perfiles que se incluyen en el Manual se ha
incrementado sustancialmente. Las series de perfiles soldados nacionales, lo mismo
que las de perfiles conformados en frío, incluyen la vasta gama de productos que
actualmente ofrecen los fabricantes nacionales, con lo cual resulta posible llevar los
diseños a elevados niveles de optimización. Esto ha sido hecho en consulta con los
productores nacionales. Se han incluido también las series de perfiles norteamericanos
y europeos, especificados normalmente en los proyectos hechos para nuestro país por
proveedores extranjeros.

7. INFORMACION GENERAL 1 -2

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
1.2 NORMAS Y ESPECIFICACIONES

Las actuales normas NCh 427 y NCh 428 de diseño y fabricación de estructuras de
acero son anticuadas y obsoletas, razón por la cual se aplican normalmente en los
proyectos, con autorización legal, las especificaciones norteamericanas AISC para
estructuras pesadas y AISI para estructuras livianas, con modificaciones para cumplir
los requisitos de las normas sísmicas chilenas NCh 433 para edificios y NCh 2369
para estructuras industriales.

Tanto AISC como AISI tienen disposiciones de diseño por métodos alternativos, el
tradicional de “Tensiones Admisibles” (Allowable Stress Design ASD) y el más
moderno de “Factores de Carga y Resistencia” (Load & Resistance Factor Design
LRFD). Ambas especificaciones recomiendan el diseño por Factores de Carga y
Resistencia, que es más racional y hace posible, en general, proyectos más económicos
y seguros. Agregan que la alternativa de Tensiones Admisibles no se mantendrá al día
con los avances tecnológicos y que se dejará de usar probablemente el año 2001. Es
interesante hacer presente que una situación similar se presentó hace varios años con
las normas de hormigón armado ACI, que mantuvo las tensiones admisibles como
alternativa durante un período de transición, que tanto en Chile como en el exterior está
superado.

Se puede agregar que tanto en Europa como en Canadá, desde hace varios años, se usa
el método de Factores de Carga y Resistencia únicamente.

Por las razones citadas, las tablas y disposiciones técnicas de este manual se basan en
el método LRFD, con las modificaciones necesarias para cumplir las normas sísmicas
chilenas.

El ICHA, además, ha preparado las “Especificaciones para el Cálculo, Fabricación y
Construcción de Estructuras de Acero – Método de Factores de Carga y Resistencia”
que se presenta con ejemplos de aplicación, en los Capítulos 5 y 6. Dichas
especificaciones consideran las recomendaciones de AISC y AISI, los requisitos de las
Normas Sísmicas Chilenas y disposiciones de la práctica nacional de diseño que ha
sido probada con éxito en los últimos 40 años.

Tomando como base estas especificaciones se presentarán proyectos de modificación
de las NCh 427 y 428 al Instituto Nacional de Normalización.

Reconociendo el hecho de que durante el período de transición va a ser necesario
utilizar también el método de las Tensiones Admisibles, en las tablas de propiedades de
perfiles del Capítulo 2 se incluyen todos los parámetros relevantes para el diseño según
dicho sistema, además de los factores Q
s, Qa y Sef para perfiles esbeltos.


1.3 CONTENIDO DEL MANUAL

8. INFORMACION GENERAL 1 -3

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
El presente Manual consta de las siguientes partes:

Capítulo 1 - Información General

Capítulo 2 - Tablas de propiedades de Perfiles Nacionales soldados, plegados y
laminados; Perfiles serie AISC; Perfiles Europeos; Perfiles Especiales,
Planchas para techos, muros y pisos y Parrillas de piso.

Capítulo 3 - Recomendaciones para el detallamiento.

Capítulo 4 - Conexiones. Tablas de resistencia.

Capítulo 5 - Especificaciones para el Cálculo, Fabricación y Construcción de
Estructuras de Acero - Método de Factores de Carga y Resistencia.

Capítulo 6 - Ejemplos.

Capítulo 7 - Tablas auxiliares.

Capítulo 8 - Prescripciones Técnicas Generales para la Construcción de Estructuras
de Acero.

En el Capítulo 3, Recomendaciones para el Detallamiento, se entregan esquemas
representativos de soluciones típicas de conexiones, empalmes, holguras y
configuración de miembros armados, con indicación de los límites de distancias o
esbelteces de componentes que establece la Especificación.

En el Capítulo 4, Conexiones, se entregan tablas de resistencia de pernos, de
soldaduras, de conexiones apernadas y soldadas de varias configuraciones y tablas con
las soldaduras precalificadas según el código AWS. Las tablas mayoritariamente han
sido extraídas del Manual de Diseño AISC, Método LRFD y reproducidas tal como
aparecen en él, con la autorización del AISC. En las tablas de resistencia de conexiones
soldadas y apernadas se ha utilizado el Método del Centro Instantáneo de Rotación,
que permite cargas más elevadas que las obtenidas con los métodos tradicionales.

El Capítulo 5, entrega el texto completo de la Especificación propuesta, con todos sus
Apéndices.

El Capítulo 6, entrega un conjunto de Ejemplos, didácticamente concebidos para
ilustrar la aplicación de las disposiciones de la Especificación y para entregar
comentarios sobre aspectos que a veces están sujetos a interpretación.

En el Capítulo 7, Tablas Auxiliares, se entregan las fórmulas que definen los
parámetros geométricos que se han incluido en las Tablas de Propiedades de Perfiles
para posibilitar el cálculo con el Método de Factores de Carga y Resistencia, sobre

9. INFORMACION GENERAL 1 -4

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
todo los de determinación más compleja, además de tablas con fórmulas para vigas y
otras con información de uso corriente.

En el Capítulo 8 se presentan las “Prescripciones Técnicas Generales para la
Construcción de Estructuras de Acero”, que regulan las relaciones entre los diversos
agentes relacionados con la adquisición, diseño, fabricación y montaje de estructuras
de acero, definen lo que se entiende por acero estructural, establecen las condiciones y
tolerancias que se deben respetar en la fabricación y montaje de las estructuras de
acero, detallan las responsabilidades relativas al control de calidad, precisan algunos
contenidos indispensables de los contratos y definen los requisitos adicionales para los
elementos arquitectónicamente expuestos.


1.4 ACEROS

a) Los aceros de uso estructural en Chile para uso en construcciones
sismorresistentes, de acuerdo al acápite 4.3.1 de la Especificación, deben
cumplir los siguientes requisitos:

- Tener en el ensayo de tracción una meseta de ductilidad natural, un
cuociente entre la resistencia a la rotura y el límite de fluencia comprendido
entre 1,2 y 1,8 y alargamiento de rotura mínimo de 20% en la probeta de 50
mm.
- Soldabilidad garantizada según las normas AWS D1.1 y NCh 203.
- Tenacidad mínima de 27 Joules a 21°C en el ensayo de Charpy hecho según
ASTM A6-S5 y ASTM A673, si van a ser utilizados en estructuras
sismorresistentes o expuestas a bajas temperaturas.
- Límite de fluencia no superior a 450 MPa.

b) La NCh 203, redactada originalmente en 1968, contempla 3 grados de aceros
que se producían en Chile en planchas gruesas y delgadas:

− A37.24 equivalente a ASTM-A7.
− A42.27 equivalente a ASTM-A36.
− A52.34 sin equivalencia.

Desde 1968 la situación ha cambiado como sigue:

− ASTM A7 dejó de producirse.
− Las planchas gruesas se importan en calidad ASTM A36.
− El uso de acero de alta resistencia y baja aleación es cada vez mayor.
− Las calidades recomendadas para construcciones sismorresistentes son
ASTM A36 y ASTM A572 Grado 50 complementadas con los requisitos de
4.3.

10. INFORMACION GENERAL 1 -5

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Considerando lo anterior y para facilitar las posibles exportaciones de
estructuras y disminuir los inventarios, ICHA está presentando al INN
proyectos de modificación de la NCh 203 con dos calidades únicas equivalentes
a ASTM A36 y A572-Gr. 50.

Para facilitar los diseños en el tiempo necesario para los cambios, este Manual
considera la posibilidad de uso de A37.24, A42.27, A52.34 y ASTM de 36 y 50
ksi.

Se recomienda no proyectar con A37.24.

Además está normalizado en Chile el acero NCh Y49-35ES, patinable, que
equivale aproximadamente al ASTM A252.

Estos aceros satisfacen los requerimientos que se resumen en las tablas
siguientes:

Aceros al carbono de Especificación Nacional:

GRADOS DE ACERO
CARACTERÍSTICAS
Espesor, e, a que
se aplica mm
UNIDAD
A37-24 ES A42-27ES A52-34ES
Resistencia a tracción Todos MPa 363≤R
m≤461 412≤R m≤510 510≤R m<608
Límite de fluencia,mín
e≤16
16<e≤32
32<e≤50
MPa
MPa
MPa
235
226
216
265
255
245
324
324
314
Alargamiento de Rotura, en
probeta de 50 mm
e≤5
5<e≤16
16<e≤50
%
%
%
24
22
20
22
20
18
20
18
16
Diámetro del Cilindro para ensayo de doblado a 180°
e≤5
5<e≤16
16<e≤32
32<e≤50
-
-
-
-
d=e
d=e
d=2e
d=3e
d=1.5 e
d=1.5 e
d=2,5 e
d=3,5 e
d=2,5 e
d=2,5 e
d=3,5 e
d=4,5 e

11. INFORMACION GENERAL 1 -6

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Aceros al carbono de especificación norteamericana:

GRADO DE ACERO
CARACTERÍSTICAS
Espesor, e, a que
se aplica mm
UNIDAD
A36 A572M Gr 50
Resistencia a tracción Todos MPa 400-550 > 450
Límite de fluencia,mín e<200 MPa 248 345
Alargamiento de Rotura, en
probeta de 50 mm en planchas,
barras y perfiles.
e<200
peso ≤634 Kg/m
peso ≥634 Kg/m
%
%
%
23
22
19
19
21
19
Diámetro del Cilindro para ensayo de doblado a 180°
e≤19
19<e≤25
25<e≤40
40<e≤50
50<e≤75
75<e≤100
e >100
-
-
-
-
d=0,5e
d=e
d=1,5 e
d=2,5 e
d=3e
d=3e
d=3e
d= e
d=1,5 e
d=2,5 e
d=3 e
d=3,5 e
d=4e

Aceros patinables, nacionales y norteamericanos:

CARACTERÍSTICAS
Espesor, e, a que
se aplicad mm
UNIDAD
Acero
Cor-Cap
Y49-35ES
Acero
ASTM A242
Resistencia a tracción
e≤19
19<e≤38
38<e<50
50<e<100
MPa
MPa
MPa
MPa
481
461
431
-
480
460
435
435
Límite de fluencia, mín
e≤19
19<e≤38
38<e≤50
50<e<100
MPa
MPa
MPa
MPa
343
314
294
345
315
290
290
Alargamiento de Rotura, en
probeta:
de 50 mm
de 200 mm.


Todos
Todos


%
%
-
-

18


21
18
Diámetro del Cilindro para ensayo de doblado a 180°
e≤5
5<e≤16
16<e≤19
19<e≤25
25<e≤38
38<e≤50
e >50
-
-
-
-
d=e
d=e
d=2 e
d=2 e
d=2e
d=2,5e
-
d= e
d= e
d= e
d= 1,5 e
d= 2 e
d= 2,5e
d= 3e


c) Las especificaciones señaladas son las actualmente vigentes para los tipos de
acero indicados, y como se notará, no hacen referencia al requisito de tenacidad
mínima indicada en el acápite 1.4.a para los aceros que son utilizados en
estructuras sismorresistentes (que son la mayoría en Chile). Tal requisito debe
ser indicado específicamente por los diseñadores para que los productores
puedan certificar el material que entregan. La práctica internacional ha
demostrado que satisfacer este requisito no es difícil para los productores y que
no redunda en precios más elevados.

12. INFORMACION GENERAL 1 -7

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Por otro lado últimamente se han introducido aceros para uso en estructuras
sismorresistentes, como el ASTM A992, en los cuales se especifica un rango
para el límite de fluencia en lugar de un valor mínimo, con el fin de asegurar
que la relación entre la tensión de ruptura y de fluencia se mantenga en
márgenes adecuados. La importancia de especificaciones de este tipo crecerá
seguramente en el futuro y tanto los diseñadores como los fabricantes
necesitarán mantenerse atentos a las informaciones a este respecto.


1.5 SISTEMA METRICO INTERNACIONAL, SI

En el Manual se usa el SI, tanto porque es obligatorio en las Normas Chilenas como
porque es el adoptado en las versiones métricas de AISC, institución que ha elegido las
unidades básicas que se indican a continuación.

UNIDADES BASICAS
Materia Unidad Símbolo
Longitud
Masa
Tiempo
Temperatura
Metro
Kilogramo
Segundo
Celcius
m
kg
s
°C

Los prefijos se limitan a 3:

PREFIJOS
Símbolo Magnitud
Mega
Kilo
Mili
M
k
m
10
6
= 1.000.000
10
3
= 1.000
10
-3
= 0,001

Se utilizan 3 unidades derivadas:

UNIDADES DERIVADAS
Unidad Nombre Símbolo Expresión
Fuerza o carga
Tensión unitaria
Energía
Newton
Pascal
Joule
N
Pa
J
N = kg x m/s
2

Pa = N/m
2

J = N x m
En Chile se ha utilizado tradicionalmente el sistema MKS. La relación básica para la
conversión es la siguiente:

1 N = 1 kg x 1 m/seg
2

1 kgf = 1 kg x g = 1 kg x 9,8 m/seg
2
= 9,8 N

En la práctica, con una aproximación de 2%, se puede utilizar:

1 kgf = 10 N

13. INFORMACION GENERAL 1 -8

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


CONVERSION MKS A SI
Multiplicar por Unidad
Aprox. Exacto
Para
obtener
Fuerza Tensión o carga
Unitaria



Momento


Energía
kgf
T
kgf/m
2

kgf/cm
2

kgf/mm
2

T/m
2

T/cm
2

kgf-m
Tm
T cm
kgf-m
10
10
10
0,10
10
0,01
100
10
4

10
7

10
5

10
9,8
9,8
9,8
0,098
9,8
0,0098
98
0,98 x 10
4

0,98 x 10
7

0,98 x 10
5

9,8
N
kN
Pa
MPa
MPa
MPa
MPa
N mm
N mm
N mm
Joule


En los EE.UU. se usa un sistema cuyas unidades principales son la pulgada, el pie, la
libra, las 1000 lbs o kip y el kip/pulgada
2
o ksi.

CONVERSION UNIDADES AMERICANAS A SI
Unidad Multiplicar Símbolo Por Para obtener
Longitud

Masa
Fuerza
Tensión unitaria
Energía
Pulgada
Pie
Libra – masa
Libra – fuerza
kip/pulg
2

Libra fuerza x pie
“
‘
lb
lb-f
ksi
lb-pie
25,4
305
0,454
4,448
6,895
1,356
mm
mm
kg
N
MPa
J



1.6 TABLAS DE RESISTENCIA

El Manual de AISC incluye tablas de resistencia de columnas y vigas, con una
extensión aproximada de 125 páginas. En el Manual ICHA no se incluyen tablas
similares por las siguientes razones:

a) Las tablas de columnas son para compresión simple y las de vigas para
miembros simplemente apoyados con carga uniforme o con momento uniforme
(C
b=1). Estas condiciones rara vez se presentan en Chile, tanto debido al uso
habitual de uniones rígidas tipo TR (ver Capítulo 5 párrafo 4.2) por razones
sísmicas como a la complejidad de las estructuras industriales.
b) Debido al gran número de secciones soldadas, conformadas en frío y plegadas,
el número de páginas sería de aproximadamente 500.
c) La programación en computadores de las fórmulas básicas para la resistencia de
columnas y vigas hacen innecesarias las tablas.

14. INFORMACION GENERAL 1 -9

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

En el Capítulo 7 se presentan las tablas 7-9 Radios Aproximados de Giro y 7-10
Recomendaciones para Prediseñar, que son extraordinariamente útiles para la selección
de vigas y columnas.

15. CAPITULO 2

TABLAS DE PROPIEDADES
DE PERFILES

16. CAPITULO 2

TABLAS DE PROPIEDADES
DE PERFILES

17. TABLAS DE PERFILES
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
CAPITULO 2

TABLAS DE PERFILES




I N D I C E



Pág.


2.0 GENERALIDADES......................................................................................... 2-1
2.1 TABLAS DE PERFILES NACIONALES....................................................... 2-6
2.2 TABLAS DE PERFILES AISC....................................................................... 2-76
2.3 TABLAS DE PERFILES EUROPEOS ........................................................... 2-117
2.4 TABLAS AUXILIARES PARA DISEÑO...................................................... 2-134
2.5 PERFILES ESPECIALES DE FABRICACION NACIONAL ....................... 2-144

18. TABLAS DE PERFILES 2-1

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
2.0 GENERALIDADES

a) El presente Capítulo del Manual contiene series de perfiles agrupados como
sigue:

- Tabla 2.1 Nacionales soldados H y T, conformados en frío y plegados C,
CA, L y tubulares rectangulares y circulares.

- Tabla 2.2 Laminados AISC norteamericanos W, HP, WT, C y L.

- Tabla 2.3 Laminados europeos: IPE, HE, HL, HD, HP y C.

- Tabla 2.4 Auxiliar para el diseño.

- Tabla 2.5 Planchas de techo, muro y piso, parrillas de piso y perfiles
especiales TuBest, Tecno y Metalcon.

b) Respecto a la disponibilidad de perfiles y el concepto de perfiles normales,
puede afirmarse lo siguiente:

Nacionales

- Los perfiles nacionales se fabrican a pedido y pueden tener las
dimensiones que el cliente especifique, respetando los espesores mostrados
en las tablas.

Las tablas de perfiles H y T muestran perfiles denominados normales,
cuyas dimensiones se han determinado considerando el cumplimiento de las
normas AISC y la optimización del acero en los talleres.

Se llama la atención a los perfiles HR, que permiten sustituir perfiles
laminados.

- En los perfiles doblados a partir de planchas se distinguen dos series de
características distintas: los laminados en frío, hasta 6 mm de espesor en
industrias modernas de producción continua y los plegados, que se
producen uno a uno en las maestranzas.

- En general, los perfiles nacionales pueden obtenerse con entrega rápida,
porque se elaboran con planchas que las industrias mantienen en sus
inventarios. La calidad normal del acero es A42.27ES de las Normas
Chilenas o ASTM-A36. A pedido especial, y con entrega más lenta, puede
ordenarse A52.34 o ASTM de 50 ksi (345 MPa) de fluencia.

19. TABLAS DE PERFILES 2-2

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Importados

- En los perfiles laminados, tanto en los EE.UU. como en Europa, el plazo de
entrega es un factor importante que hay que investigar en cada proyecto.
Sin embargo, en ambas áreas hay listas de perfiles denominados
“populares” (first rem out en los EE.UU.) que pueden obtenerse en plazos
de 4 semanas o menos en el puerto de embarque. La información de
perfiles populares se puede obtener periódicamente de los proveedores.

c) Para la tabulación de las series de perfiles tradicionales, cabe señalar lo
siguiente:

- Se adopta el uso del Sistema Internacional de Medidas. Esto conduce a que
valores muy grandes de algunas propiedades se expresen divididos por
potencias de diez. Por ejemplo si se busca la inercia de alguna sección, en la
columna cuyo título es “I /10
6
”, leyéndose el valor 2250 [mm
4
], debe
entenderse I = 2250x10
6
[mm
4
].

- El peso de las secciones se calcula tomando como base un peso específico
del acero igual a 76,985 KN/m3. El peso por metro para cada perfil de las
series soldadas no incluye el peso de la soldadura.

- Las fórmulas que se usan para determinar las propiedades de las secciones se
entregan en el Capítulo 6.

- Las propiedades de las secciones corresponden a la sección total, sin
reducción por concepto de perforaciones ni de ancho efectivo de sus
elementos componentes.

- Puesto que actualmente es posible diseñar por el método de las “Tensiones
Admisibles” o el método de los “Factores de Carga y Resistencia”, las
tablas se han preparado de manera que sirvan a ambos métodos,
entregando valores de los parámetros particulares requeridos por cada uno
de ellos.

- Se incorporan columnas con valores de las esbelteces de los elementos de
cada sección, con el fin de orientar rápidamente al diseñador en la
clasificación de ellas.

- Se completa el punto anterior con la tabulación de factores asociados al
pandeo local (Qa, Qs, Q ó Sef según corresponda) y notas al pié de cada
tabla relativas a la determinación de dichos factores para cada tipo de
solicitación y método de diseño, además de tablas complementarias
relacionadas con este mismo punto (véase tablas 2.4.1 a 2.4.5).

20. TABLAS DE PERFILES 2-3

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Se da cabida a toda la información necesaria para el diseño de una sección en
una sola página.

d) En las tablas de perfiles especiales de fabricantes nacionales, se ha consignado
la información entrega por ellos, sin revisión ni elaboración ulterior por parte
del ICHA; por lo tanto esa información es responsabilidad exclusiva de los
fabricantes.

e) La nomenclatura usada en las tablas es la siguiente:

símbolo definición

b
f = ancho de ala [mm]

d = altura total del perfil [mm]

f = tensión de trabajo [MPa]

h = distancia libre entre alas en perfiles soldados [mm]

h = distancia entre alas menos los radios de laminación en perfiles
laminados [mm]
i
a =
dI
2Sy
x
; radio de giro del ala comprimida de un perfil en flexión [mm]

i
t =
bt
d
ff
; radio de giro ficticio para el cálculo de la resistencia al pandeo
lateral – torsional, considerando la resistencia a la torsión de la sección
de un perfil [mm]
j =
1
2I
xdA xydA x
y
32
0
AA
∫ +∫ +




; parámetro usado en la determinación
momento elástico crítico [mm]

m = distancia entre el centro de corte y el eje del alma [mm]

r =
I
A
; radio de giro [mm]

r = radio de laminación en perfiles laminados [mm]

r
0 =
rx
x
2
y
2
0
2
++r ; radio de giro polar de la sección con respecto al centro de
corte [mm]

r
1 = radio de laminación en alma de canales laminadas [mm]

21. TABLAS DE PERFILES 2-4

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

r
2 = radio de laminación en extremos de alas de canales laminadas [mm]

t = espesor en perfiles plegados y circulares [mm]

t
f = espesor de ala [mm]

t
f = espesor medio de ala en canales laminadas [mm]

t
w = espesor de alma [mm]

x = distancia desde el centro de gravedad al extremo del perfil medida en el
eje mayor x-x [mm]

x
p = distancia desde el centro plástico al extremo del perfil medida en el eje
mayor x-x [mm]

x
0 = distancia entre centros de gravedad y corte de una sección [mm]

y = distancia desde el centro de gravedad al extremo del perfil medida en el
eje menor y-y [mm]
y
p = distancia desde el centro plástico al extremo del perfil medida en el eje
menor y-y [mm]

A = área total de la sección transversal [mm
2
]

C
w = constante de alabeo de la sección transversal de un perfil [mm
6
]

E = 200000 MPa; módulo de elasticidad del acero

F
Y = Tensión de fluencia del acero [MPa]

G = 77200 MPa; módulo elástico de corte del acero

H =
1
x
r
0
0
2
−







I = momento de inercia [mm
4
]

J = constante de torsión de St. Venant de la sección transversal de un perfil
[mm
4
]

Q = factor total de reducción para elementos esbeltos en compresión

Q
a = factor de reducción para elementos atiesados en compresión

22. TABLAS DE PERFILES 2-5

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Q
s = factor de reducción para elementos no atiesados en compresión

R = radio de doblado en perfiles plegados [mm]

R
1 = radio de laminación en extremos de alas de ángulos laminados [mm]

S = módulo de flexión [mm
3
]

S = filete de soldadura automática usado en perfiles armados [mm]

S
ef = módulo de flexión efectivo, determinado de acuerdo a la sección
efectiva en perfiles con elementos atiesados afectos a pandeo local
[mm
3
]
X
1 =
π
S
EGJA
2
x
; parámetro usado en el diseño a flexión por el Método de los
Factores de Carga y Resistencia [MPa]
X
2 =
4
C
I
S
GJ
w
y
x
2





; parámetro usado en el diseño a flexión por el Método de
los Factores de Carga y Resistencia [ (1/MPa)
2
]

Z = módulo plástico [mm
3
]

β =
1
x
r
0
0
2
−







λ = esbeltez de un elemento

λp = esbeltez límite para que un elemento clasifique como compacto

λr = esbeltez límite para que un elemento clasifique como no compacto

23. TABLAS DE PERFILES 2-6

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
2.1 TABLAS DE PERFILES NACIONALES

Tabla 2.1.1 Secciones H, que representan perfiles soldados doble T de alas iguales.
Este conjunto está formado por 842 perfiles diferentes. A partir de una
altura menor o igual a 500 mm, se encuentran perfiles de igual altura y
ancho de ala. Su designación normal es H x Altura en mm x Ancho de
ala en mm x Peso en kgf/m.

Por ejemplo, H1100 x 600 x 596,6.

Estos perfiles, especialmente cuando no están tabulados, pueden
definirse indicando la altura, el espesor del alma, el ancho y el espesor
de las alas en mm. En el ejemplo citado el perfil sería H1100 x 16 x
600 x 50.

Tabla 2.1.2 Secciones PH, que representan perfiles soldados doble T de alas
iguales y recomendados para ser usados como pilotes y su designación
es PH x Altura x Ancho de ala x Peso. Este conjunto está formado por
24 perfiles diferentes.

Tabla 2.1.3 Secciones HR, que representan perfiles soldados doble T de reemplazo
de perfiles laminados W de la serie AISC y su designación es HR x
Altura x Ancho de ala x Peso. Este conjunto está formado por 192
perfiles diferentes (la serie W de AISC cuenta con 268 secciones). Las
condiciones principales impuestas a éstas secciones son : usar
espesores milimétricos de plancha disponibles en el mercado,
mantener la misma altura y ancho de ala del perfil W al cual
reemplazan, no tener una diferencia de peso mayor a 10% y, por
supuesto, diferencias menores en las principales propiedades de la
sección. Para secciones no compactas y esbeltas, y miembros
sujetos a volcamiento, debe efectuarse la verificación del miembro
en conformidad con el capítulo 9 y el Apéndice 3 de la
Especificación, no resultando suficiente la mera sustitución de un
perfil W por su similar HR. Mayores detalles y limitaciones se
encuentran en las notas al pié de la Tabla 2.1.3.

Tabla 2.1.4 Secciones T, que representan perfiles soldados cuya designación es T
x Altura x Ancho de ala x Peso. Este conjunto está formado por 111
perfiles.

Por ejemplo, T400 x 500 x 264,9 o bien T400 x 25 x 500 x 50.

Tabla 2.1.5 Secciones C, que representan perfiles canal de alas no atiesadas,
fabricados a partir del plegado en frío de la plancha de acero. Su
designación es C x Altura x Ancho de ala x Peso y es un conjunto
formado por 169 perfiles.

Por ejemplo, C350 x 100 x 47,6 o C300 x 100 x 12.

24. TABLAS DE PERFILES 2-7

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.1.6 Secciones CA, que representan perfiles canal de alas atiesadas,
fabricados a partir del plegado en frío de la plancha de acero. Su
designación es CA x Altura x Ancho de ala x Peso y es un conjunto
formado por 270 perfiles.

Por ejemplo, CA350 x 100 x 22,9 o CA350 x 100 x 35 x 5.

Tabla 2.1.7 Secciones L plegadas, que representan perfiles ángulo de alas iguales,
fabricados a partir del plegado en frío de la plancha de acero. Su
designación es L x Ancho de ala x Ancho de ala x Espesor y es un
conjunto formado por 71 perfiles.

Tabla 2.1.8 Secciones L laminadas, que representan perfiles ángulo de alas
iguales, fabricados a partir de un proceso de laminación. Su
designación es L x Ancho de ala x Ancho de ala x Espesor y es un
conjunto formado por 25 perfiles.

Tabla 2.1.9 Las secciones , que representan perfiles tubulares cuadrados y
rectangulares, fabricados por formado en frío, soldadura continua y
post formado a la sección definitiva. Su designación es L x Altura x
Ancho de ala x Peso y es un conjunto formado por 187 perfiles.

Por ejemplo, 400 x 200 x 46 o 400 x 200 x 5.

Tabla 2.1.10 Perfiles circulares de diámetro menor, soldados por resistencia
eléctrica (89 perfiles) de diámetro normal en pulgadas de acuerdo con
las dimensiones normales norteamericanas. En EE.UU. se producen
hasta 14” de diámetro nominal y en Chile hasta 5”.

Su designación es
φ Diámetro en pulgadas x espesor en mm.

Tabla 2.1.11 Perfiles circulares de diámetro mayor, desde 250 a 1600 mm soldados
al arco sumergido ya sea con soldaduras rectas o espirales (61
perfiles). Se han estandarizado según el diámetro interior y el espesor
en mm.

Su designación es
φ Diámetro interior x espesor en mm.

25. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
H 1100 x 600 x 596.6 50 16 1000 76000 17883 32515 485 35500 1800 6001 154 9064 175 27.3 6.0 62.5 - - - 0.958 0.930 16784 7392 5143 496.1 5008 8
565.2 50 12 1000 72000 17550 31909 494 34500 1800 6000 158 9036 176 27.3 6.0 83.3 - - 0.973 0.939 0.920 16512 7355 5060 496.1 5049 6
504.9 40 16 1020 64320 14905 27099 481 29602 1440 4801 150 7265 171 21.8 7.5 63.8 - - - 0.946 0.913 13435 18921 2705 404.5 6236 8
472.9 40 12 1020 60240 14551 26456 491 28561 1440 4800 155 7237 173 21.8 7.5 85.0 - - 0.964 0.923 0.901 13110 19206 2621 404.5 6334 6
431.6 32 16 1036 54976 12436 22611 476 24799 1152 3841 145 5826 167 17.5 9.4 64.8 - - - 0.933 0.894 10924 46106 1457 328.5 7658 8
399.0 32 12 1036 50832 12065 21937 487 23725 1152 3840 151 5797 170 17.5 9.4 86.3 - - 0.955 0.905 0.879 10509 48903 1372 328.5 7889 6
394.9 28 16 1044 50304 11173 20314 471 22369 1008 3361 142 5107 165 15.3 10.7 65.3 - - - 0.925 0.882 9755 75788 1024 289.6 8573 8
362.1 28 12 1044 46128 10793 19624 484 21279 1008 3361 148 5078 168 15.3 10.7 87.0 0.980 - 0.948 0.894 0.865 9261 84057 940 289.6 8951 6
H 1100 x 500 x 518.1 50 16 1000 66000 15125 27500 479 30250 1042 4168 126 6314 144 22.7 5.0 62.5 - - - 0.952 0.920 16929 7528 4310 287.1 4162 8
486.7 50 12 1000 62000 14792 26894 488 29250 1042 4167 130 6286 146 22.7 5.0 83.3 - - 0.969 0.929 0.907 16616 7487 4227 287.1 4202 6
442.1 40 16 1020 56320 12656 23011 474 25362 834 3335 122 5065 141 18.2 6.3 63.8 - - - 0.938 0.901 13587 19229 2278 234.1 5169 8
410.1 40 12 1020 52240 12303 22368 485 24321 833 3334 126 5037 143 18.2 6.3 85.0 - - 0.959 0.911 0.886 13212 19586 2194 234.1 5266 6
381.3 32 16 1036 48576 10610 19291 467 21381 667 2668 117 4066 138 14.5 7.8 64.8 - - - 0.924 0.880 11096 46442 1238 190.1 6318 8
348.8 32 12 1036 44432 10240 18618 480 20308 667 2667 123 4037 140 14.5 7.8 86.3 - - 0.948 0.892 0.862 10616 49820 1154 190.1 6545 6
350.9 28 16 1044 44704 9563 17388 463 19368 584 2335 114 3567 136 12.7 8.9 65.3 - - - 0.915 0.867 9946 75561 878 167.6 7044 8
318.1 28 12 1044 40528 9184 16698 476 18278 583 2334 120 3538 139 12.7 8.9 87.0 - - 0.941 0.879 0.846 9374 85371 793 167.6 7410 6
328.1 25 16 1050 41800 8767 15941 458 17848 521 2085 112 3192 134 11.4 10.0 65.6 - - - 0.907 0.856 9147 110475 668 150.5 7655 8
295.2 25 12 1050 37600 8382 15239 472 16745 521 2084 118 3163 137 11.4 10.0 87.5 - - 0.935 0.868 0.832 8479 132560 583 150.5 8194 6
H 1100 x 400 x 439.6 50 16 1000 56000 12367 22485 470 25000 534 2668 97.6 4064 114 18.2 4.0 62.5 - - - 0.943 0.905 17130 7732 3477 147.0 3316 8
408.2 50 12 1000 52000 12033 21879 481 24000 533 2667 101 4036 116 18.2 4.0 83.3 - - 0.963 0.915 0.890 16760 7686 3394 147.0 3356 6
379.3 40 16 1020 48320 10408 18924 464 21122 427 2135 94.0 3265 111 14.5 5.0 63.8 - - - 0.928 0.884 13796 19681 1851 119.9 4103 8
347.3 40 12 1020 44240 10054 18280 477 20081 427 2134 98.2 3237 113 14.5 5.0 85.0 - - 0.952 0.895 0.865 13353 20155 1768 119.9 4199 6
331.1 32 16 1036 42176 8785 15972 456 17964 342 1708 90.0 2626 108 11.6 6.3 64.8 - - - 0.913 0.862 11333 46914 1020 97.33 4982 8
298.6 32 12 1036 38032 8414 15298 470 16890 341 1707 94.8 2597 111 11.6 6.3 86.3 - - 0.940 0.873 0.838 10761 51178 935 97.33 5202 6
307.0 28 16 1044 39104 7954 14462 451 16366 299 1495 87.4 2307 107 10.2 7.1 65.3 - - - 0.903 0.848 10210 75226 732 85.81 5522 8
274.2 28 12 1044 34928 7575 13772 466 15276 299 1494 92.5 2278 109 10.2 7.1 87.0 - - 0.932 0.860 0.821 9529 87290 647 85.81 5871 6
288.9 25 16 1050 36800 7323 13314 446 15160 267 1335 85.2 2067 105 9.09 8.0 65.6 - - - 0.895 0.837 9441 108123 563 77.04 5962 8
255.9 25 12 1050 32600 6937 12612 461 14058 267 1334 90.5 2038 108 9.09 8.0 87.5 - - 0.925 0.848 0.807 8645 134588 479 77.04 6469 6
270.8 22 16 1056 34496 6684 12153 440 13947 235 1175 82.5 1828 103 8.00 9.1 66.0 - - - 0.885 0.823 8759 154692 431 68.18 6412 8
237.6 22 12 1056 30272 6291 11439 456 12832 235 1174 88.1 1798 106 8.00 9.1 88.0 - - 0.918 0.834 0.790 7810 212936 346 68.18 7157 6
258.7 20 16 1060 32960 6254 11371 436 13134 214 1068 80.5 1668 102 7.27 10.0 66.3 - - - 0.878 0.813 8371 194080 361 62.21 6695 8
225.5 20 12 1060 28720 5857 10649 452 12011 213 1067 86.2 1638 105 7.27 10.0 88.3 - - 0.912 0.823 0.777 7292 292130 276 62.21 7662 6
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k

26. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 1100 x 350 x 400.4 50 16 1000 51000 10988 19977 464 22375 358 2044 83.7 3127 99.2 15.9 3.5 62.5 - - - 0.937 0.896 17261 7877 3060 98.48 2893 8
369.0 50 12 1000 47000 10654 19371 476 21375 357 2042 87.2 3099 101 15.9 3.5 83.3 - - 0.959 0.906 0.878 16856 7829 2977 98.48 2933 6
347.9 40 16 1020 44320 9284 16880 458 19002 286 1635 80.4 2515 96.6 12.7 4.4 63.8 - - - 0.922 0.874 13933 19995 1638 80.29 3570 8
315.9 40 12 1020 40240 8930 16237 471 17961 286 1634 84.3 2487 98.4 12.7 4.4 85.0 - - 0.947 0.885 0.852 13445 20560 1554 80.29 3665 6
306.0 32 16 1036 38976 7872 14313 449 16255 229 1309 76.7 2026 93.8 10.2 5.5 64.8 - - - 0.906 0.851 11488 47229 910 65.21 4315 8
273.4 32 12 1036 34832 7501 13639 464 15181 229 1308 81.1 1997 96.1 10.2 5.5 86.3 - - 0.934 0.862 0.824 10856 52132 826 65.21 4530 6
285.0 28 16 1044 36304 7149 12999 444 14865 200 1145 74.3 1782 92.1 8.91 6.3 65.3 - - - 0.896 0.837 10383 74988 659 57.48 4764 8
252.2 28 12 1044 32128 6770 12309 459 13775 200 1144 78.9 1753 94.6 8.91 6.3 87.0 - - 0.926 0.847 0.806 9630 88622 574 57.48 5103 6
269.3 25 16 1050 34300 6600 12000 439 13816 179 1023 72.2 1598 90.6 7.95 7.0 65.6 - - - 0.887 0.825 9633 106577 511 51.61 5123 8
236.3 25 12 1050 30100 6214 11299 454 12714 179 1022 77.1 1569 93.3 7.95 7.0 87.5 - - 0.919 0.835 0.791 8753 135970 427 51.61 5609 6
253.5 22 16 1056 32296 6045 10990 433 12761 158 900 69.8 1415 88.8 7.00 8.0 66.0 - - - 0.878 0.811 8978 150123 396 45.67 5479 8
220.4 22 12 1056 28072 5652 10277 449 11646 157 899 74.9 1386 91.8 7.00 8.0 88.0 - - 0.911 0.821 0.773 7931 213326 311 45.67 6184 6
243.0 20 16 1060 30960 5671 10311 428 12054 143 819 68.0 1293 87.4 6.36 8.8 66.3 - - - 0.871 0.801 8610 185900 334 41.67 5695 8
209.8 20 12 1060 26720 5274 9589 444 10931 143 818 73.2 1263 90.6 6.36 8.8 88.3 - - 0.905 0.810 0.760 7423 290217 249 41.67 6598 6
232.5 18 16 1064 29624 5294 9626 423 11345 129 737 66.0 1171 85.8 5.73 9.7 66.5 - - - 0.863 0.790 8315 225329 284 37.65 5873 8
199.1 18 12 1064 25368 4893 8896 439 10213 129 736 71.2 1141 89.2 5.73 9.7 88.7 - - 0.898 0.798 0.745 6961 394432 198 37.65 7024 6
222.1 16 16 1068 28288 4915 8936 417 10633 115 655 63.7 1048 84.0 5.09 10.9 66.8 0.999 - 0.993 0.854 0.778 8109 264505 244 33.59 5988 8
188.5 16 12 1068 24016 4509 8197 433 9492 114 654 69.0 1018 87.6 5.09 10.9 89.0 0.969 - 0.891 0.785 0.729 6560 529927 158 33.59 7434 6
H 1000 x 500 x 491.4 50 14 900 62600 12142 24284 440 26585 1042 4167 129 6294 146 25.0 5.0 64.3 - - - 0.956 0.930 18548 4935 4254 235.0 3790 8
463.2 50 10 900 59000 11899 23798 449 25775 1042 4167 133 6273 148 25.0 5.0 90.0 - 0.998 0.968 0.938 0.922 18255 4865 4198 235.0 3815 6
415.1 40 14 920 52880 10130 20260 438 22162 834 3334 126 5045 143 20.0 6.3 65.7 - - - 0.944 0.913 14766 12862 2221 192.0 4741 8
400.7 40 12 920 51040 10000 20000 443 21739 833 3334 128 5033 144 20.0 6.3 76.7 - - 0.977 0.930 0.905 14587 12911 2189 192.0 4776 6
354.1 32 14 936 45104 8456 16911 433 18554 667 2668 122 4046 140 16.0 7.8 66.9 - - 0.996 0.930 0.893 11912 32238 1181 156.2 5864 8
339.4 32 12 936 43232 8319 16638 439 18116 667 2667 124 4034 142 16.0 7.8 78.0 - - 0.969 0.914 0.884 11688 33016 1148 156.2 5947 6
323.5 28 14 944 41216 7597 15194 429 16727 584 2334 119 3546 139 14.0 8.9 67.4 - - 0.994 0.921 0.881 10566 54319 821 137.8 6607 8
308.7 28 12 944 39328 7457 14913 435 16281 583 2334 122 3534 140 14.0 8.9 78.7 - - 0.964 0.903 0.870 10302 56805 788 137.8 6744 6
300.7 25 14 950 38300 6943 13886 426 15346 521 2084 117 3172 137 12.5 10.0 67.9 - - 0.992 0.913 0.869 9608 82616 610 123.8 7263 8
285.7 25 12 950 36400 6800 13600 432 14895 521 2084 120 3159 138 12.5 10.0 79.2 - - 0.960 0.893 0.858 9301 88595 577 123.8 7468 6
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

27. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 1000 x 400 x 412.9 50 14 900 52600 9884 19768 433 21835 534 2668 101 4044 116 20.0 4.0 64.3 - - - 0.948 0.917 18729 5056 3420 120.3 3024 8
384.7 50 10 900 49000 9641 19282 444 21025 533 2667 104 4023 118 20.0 4.0 90.0 - 0.998 0.961 0.925 0.906 18382 4971 3365 120.3 3049 6
352.3 40 14 920 44880 8286 16571 430 18322 427 2134 97.5 3245 113 16.0 5.0 65.7 - - - 0.934 0.897 14949 13180 1794 98.30 3774 8
337.9 40 12 920 43040 8156 16312 435 17899 427 2134 99.6 3233 114 16.0 5.0 76.7 - - 0.973 0.917 0.888 14737 13249 1762 98.30 3809 6
303.8 32 14 936 38704 6956 13912 424 15457 342 1708 93.9 2606 111 12.8 6.3 66.9 - - 0.996 0.918 0.875 12109 32835 962 79.96 4648 8
289.1 32 12 936 36832 6819 13638 430 15019 341 1707 96.3 2594 112 12.8 6.3 78.0 - - 0.964 0.899 0.864 11843 33830 930 79.96 4729 6
279.6 28 14 944 35616 6274 12547 420 14005 299 1494 91.6 2286 109 11.2 7.1 67.4 - - 0.993 0.908 0.862 10781 54852 674 70.54 5215 8
264.8 28 12 944 33728 6133 12267 426 13560 299 1494 94.1 2274 110 11.2 7.1 78.7 - - 0.958 0.887 0.849 10466 57963 641 70.54 5348 6
261.4 25 14 950 33300 5754 11509 416 12909 267 1334 89.5 2047 108 10.0 8.0 67.9 - - 0.991 0.900 0.850 9844 82499 506 63.38 5707 8
246.5 25 12 950 31400 5612 11223 423 12458 267 1334 92.2 2034 109 10.0 8.0 79.2 - - 0.953 0.876 0.835 9477 89820 473 63.38 5903 6
243.2 22 14 956 30984 5229 10457 411 11805 235 1174 87.1 1807 106 8.80 9.1 68.3 - - 0.988 0.890 0.836 8978 125752 373 56.11 6251 8
228.2 22 12 956 29072 5083 10166 418 11348 235 1174 89.9 1794 107 8.80 9.1 79.7 - - 0.948 0.864 0.820 8540 143156 340 56.11 6548 6
231.1 20 14 960 29440 4874 9749 407 11066 214 1068 85.2 1647 105 8.00 10.0 68.6 - - 0.986 0.883 0.826 8456 166671 303 51.22 6630 8
216.0 20 12 960 27520 4727 9454 414 10605 213 1067 88.1 1635 106 8.00 10.0 80.0 - - 0.943 0.855 0.808 7956 197751 270 51.22 7026 6
H 1000 x 350 x 373.7 50 14 900 47600 8755 17509 429 19460 357 2043 86.7 3107 101 17.5 3.5 64.3 - - - 0.942 0.908 18850 5143 3004 80.61 2642 8
345.4 50 10 900 44000 8512 17023 440 18650 357 2042 90.1 3085 102 17.5 3.5 90.0 - 0.998 0.957 0.916 0.895 18468 5047 2948 80.61 2666 6
320.9 40 14 920 40880 7363 14727 424 16402 286 1635 83.6 2495 98.5 14.0 4.4 65.7 - - - 0.927 0.887 15069 13405 1581 65.86 3291 8
306.5 40 12 920 39040 7234 14467 430 15979 286 1634 85.6 2483 99.4 14.0 4.4 76.7 - - 0.970 0.909 0.876 14835 13489 1549 65.86 3325 6
278.7 32 14 936 35504 6206 12412 418 13908 229 1308 80.3 2006 96.0 11.2 5.5 66.9 - - 0.995 0.911 0.864 12240 33247 853 53.57 4040 8
264.0 32 12 936 33632 6069 12139 425 13470 229 1307 82.5 1994 97.1 11.2 5.5 78.0 - - 0.960 0.889 0.851 11944 34403 820 53.57 4120 6
257.6 28 14 944 32816 5612 11224 414 12645 200 1145 78.1 1761 94.5 9.80 6.3 67.4 - - 0.992 0.900 0.850 10922 55211 601 47.26 4521 8
242.8 28 12 944 30928 5472 10944 421 12199 200 1144 80.5 1749 95.6 9.80 6.3 78.7 - - 0.955 0.877 0.835 10573 58769 568 47.26 4650 6
241.8 25 14 950 30800 5160 10320 409 11690 179 1022 76.2 1578 93.1 8.75 7.0 67.9 - - 0.990 0.892 0.838 9999 82409 454 42.46 4932 8
226.9 25 12 950 28900 5017 10035 417 11239 179 1022 78.7 1565 94.4 8.75 7.0 79.2 - - 0.949 0.866 0.821 9592 90657 421 42.46 5122 6
226.0 22 14 956 28784 4702 9405 404 10729 157 900 74.0 1394 91.5 7.70 8.0 68.3 - - 0.987 0.882 0.824 9153 124150 338 37.59 5378 8
210.9 22 12 956 26872 4557 9114 412 10272 157 899 76.5 1382 92.9 7.70 8.0 79.7 - - 0.943 0.853 0.805 8668 143369 305 37.59 5663 6
215.4 20 14 960 27440 4394 8788 400 10086 143 818 72.2 1272 90.2 7.00 8.8 68.6 - - 0.985 0.874 0.813 8649 162768 276 34.31 5682 8
200.3 20 12 960 25520 4247 8493 408 9625 143 817 74.9 1260 91.8 7.00 8.8 80.0 - - 0.939 0.844 0.793 8095 196480 243 34.31 6058 6
204.9 18 14 964 26096 4083 8166 396 9439 129 736 70.3 1150 88.8 6.30 9.7 68.9 - - 0.983 0.866 0.802 8207 211083 226 31.01 5974 8
189.7 18 12 964 24168 3934 7868 403 8974 129 736 73.0 1137 90.5 6.30 9.7 80.3 - - 0.934 0.833 0.779 7570 269586 193 31.01 6469 6
194.3 16 14 968 24752 3770 7539 390 8790 115 655 68.0 1027 87.2 5.60 10.9 69.1 0.996 - 0.980 0.856 0.789 7847 267616 186 27.68 6227 8
179.1 16 12 968 22816 3618 7237 398 8321 114 654 70.8 1015 88.9 5.60 10.9 80.7 0.979 - 0.928 0.821 0.764 7109 366601 152 27.68 6875 6
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

28. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 900 x 500 x 467.9 50 12 800 59600 9554 21230 400 23170 1042 4167 132 6279 149 27.8 5.0 66.7 - - 0.998 0.961 0.941 20609 3074 4216 188.2 3407 6
455.3 50 10 800 58000 9468 21041 404 22850 1042 4167 134 6270 149 27.8 5.0 80.0 - - 0.981 0.952 0.937 20463 3050 4195 188.2 3415 6
391.2 40 12 820 49840 7953 17673 399 19217 833 3334 129 5030 146 22.2 6.3 68.3 - - 0.994 0.950 0.925 16291 8133 2183 154.1 4284 6
378.4 40 10 820 48200 7861 17468 404 18881 833 3334 131 5021 147 22.2 6.3 82.0 - - 0.974 0.939 0.920 16131 8101 2162 154.1 4305 6
330.0 32 12 836 42032 6614 14699 397 15985 667 2667 126 4030 143 17.8 7.8 69.7 - - 0.990 0.936 0.907 13012 20929 1142 125.6 5346 6
316.8 32 10 836 40360 6517 14482 402 15635 667 2667 129 4021 144 17.8 7.8 83.6 - - 0.966 0.923 0.901 12822 21090 1121 125.6 5396 6
299.3 28 12 844 38128 5926 13168 394 14345 583 2334 124 3530 141 15.6 8.9 70.3 - - 0.987 0.928 0.895 11446 36174 782 110.9 6072 6
286.1 28 10 844 36440 5826 12946 400 13989 583 2334 127 3521 142 15.6 8.9 84.4 - - 0.961 0.913 0.888 11227 36936 761 110.9 6156 6
276.3 25 12 850 35200 5401 12001 392 13105 521 2084 122 3156 140 13.9 10.0 70.8 - - 0.985 0.920 0.884 10314 56690 571 99.69 6736 6
263.0 25 10 850 33500 5298 11774 398 12744 521 2084 125 3146 141 13.9 10.0 85.0 - - 0.956 0.904 0.876 10063 58862 550 99.69 6865 6
H 900 x 400 x 389.4 50 12 800 49600 7745 17212 395 18920 533 2667 104 4029 118 22.2 4.0 66.7 - - 0.998 0.954 0.929 20772 3139 3382 96.33 2721 6
376.8 50 10 800 48000 7660 17022 399 18600 533 2667 105 4020 119 22.2 4.0 80.0 - - 0.977 0.942 0.923 20599 3108 3362 96.33 2730 6
328.4 40 12 820 41840 6472 14383 393 15777 427 2134 101 3230 116 17.8 5.0 68.3 - - 0.993 0.940 0.911 16451 8322 1756 78.89 3418 6
315.6 40 10 820 40200 6381 14179 398 15441 427 2134 103 3221 116 17.8 5.0 82.0 - - 0.969 0.927 0.904 16260 8284 1735 78.89 3438 6
279.7 32 12 836 35632 5408 12019 390 13207 341 1707 97.9 2590 113 14.2 6.3 69.7 - - 0.988 0.925 0.890 13177 21389 924 64.29 4254 6
266.6 32 10 836 33960 5311 11802 395 12858 341 1707 100 2581 114 14.2 6.3 83.6 - - 0.960 0.909 0.882 12950 21603 903 64.29 4303 6
255.3 28 12 844 32528 4861 10802 387 11903 299 1494 95.8 2270 112 12.4 7.1 70.3 - - 0.985 0.915 0.877 11619 36832 636 56.78 4819 6
242.1 28 10 844 30840 4761 10579 393 11547 299 1494 98.4 2261 113 12.4 7.1 84.4 - - 0.953 0.897 0.868 11358 37811 614 56.78 4901 6
237.1 25 12 850 30200 4443 9874 384 10918 267 1334 94.0 2031 110 11.1 8.0 70.8 - - 0.982 0.907 0.865 10499 57386 467 51.04 5330 6
223.7 25 10 850 28500 4341 9647 390 10556 267 1334 96.7 2021 112 11.1 8.0 85.0 - - 0.948 0.887 0.855 10200 60126 446 51.04 5456 6
218.8 22 12 856 27872 4020 8933 380 9925 235 1174 91.8 1791 109 9.78 9.1 71.3 - - 0.979 0.896 0.852 9435 92188 335 45.23 5929 6
205.4 22 10 856 26160 3915 8701 387 9558 235 1174 94.7 1781 110 9.78 9.1 85.6 - - 0.941 0.875 0.840 9081 99780 313 45.23 6127 6
206.6 20 12 860 26320 3734 8298 377 9259 213 1067 90.1 1631 108 8.89 10.0 71.7 - - 0.976 0.889 0.841 8769 128283 264 41.30 6377 6
193.1 20 10 860 24600 3628 8063 384 8889 213 1067 93.1 1622 109 8.89 10.0 86.0 - - 0.936 0.865 0.828 8365 143389 243 41.30 6652 6
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

29. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 900 x 350 x 350.1 50 12 800 44600 6841 15203 392 16795 357 2042 89.5 3091 103 19.4 3.5 66.7 - - 0.998 0.948 0.921 20882 3185 2966 64.54 2379 6
337.6 50 10 800 43000 6756 15013 396 16475 357 2042 91.2 3083 103 19.4 3.5 80.0 - - 0.975 0.936 0.915 20690 3150 2945 64.54 2387 6
297.0 40 12 820 37840 5732 12738 389 14057 286 1634 86.9 2480 101 15.6 4.4 68.3 - - 0.993 0.934 0.901 16557 8456 1543 52.85 2984 6
284.2 40 10 820 36200 5640 12534 395 13721 286 1634 88.9 2471 101 15.6 4.4 82.0 - - 0.966 0.918 0.893 16346 8414 1522 52.85 3005 6
254.6 32 12 836 32432 4805 10679 385 11818 229 1307 84.0 1990 98.2 12.4 5.5 69.7 - - 0.987 0.917 0.879 13286 21714 815 43.07 3708 6
241.5 32 10 836 30760 4708 10462 391 11469 229 1307 86.2 1981 99.2 12.4 5.5 83.6 - - 0.955 0.899 0.870 13035 21969 794 43.07 3757 6
233.4 28 12 844 29728 4328 9619 382 10683 200 1144 82.1 1745 96.8 10.9 6.3 70.3 - - 0.984 0.907 0.865 11735 37291 562 38.04 4193 6
220.1 28 10 844 28040 4228 9396 388 10326 200 1144 84.5 1736 97.9 10.9 6.3 84.4 - - 0.949 0.887 0.854 11445 38431 541 38.04 4274 6
217.4 25 12 850 27700 3965 8810 378 9824 179 1022 80.3 1562 95.6 9.72 7.0 70.8 - - 0.980 0.898 0.853 10622 57864 415 34.19 4629 6
204.1 25 10 850 26000 3862 8583 385 9463 179 1021 82.9 1553 96.8 9.72 7.0 85.0 - - 0.943 0.876 0.841 10290 61015 394 34.19 4752 6
201.5 22 12 856 25672 3596 7991 374 8959 157 899 78.3 1378 94.1 8.56 8.0 71.3 - - 0.977 0.888 0.839 9571 92289 299 30.30 5133 6
188.1 22 10 856 23960 3491 7758 382 8592 157 899 81.0 1369 95.5 8.56 8.0 85.6 - - 0.936 0.863 0.825 9178 100895 278 30.30 5326 6
190.9 20 12 860 24320 3347 7438 371 8379 143 817 76.7 1256 93.0 7.78 8.8 71.7 - - 0.974 0.880 0.828 8917 127475 237 27.67 5505 6
177.4 20 10 860 22600 3241 7202 379 8009 143 817 79.5 1247 94.5 7.78 8.8 86.0 - - 0.931 0.853 0.813 8468 144383 216 27.67 5771 6
180.3 18 12 864 22968 3096 6879 367 7796 129 736 74.9 1134 91.8 7.00 9.7 72.0 - - 0.971 0.871 0.816 8313 176708 187 25.02 5899 6
166.7 18 10 864 21240 2988 6641 375 7423 129 735 77.8 1124 93.4 7.00 9.7 86.4 - - 0.925 0.842 0.799 7793 210080 165 25.02 6269 6
169.7 16 12 868 21616 2842 6316 363 7211 114 654 72.8 1011 90.3 6.22 10.9 72.3 0.991 - 0.968 0.861 0.803 7777 243489 146 22.34 6296 6
156.1 16 10 868 19880 2733 6074 371 6834 114 654 75.9 1002 92.1 6.22 10.9 86.8 0.971 - 0.918 0.830 0.783 7165 309204 125 22.34 6815 6
H 900 x 300 x 265.6 40 12 820 33840 4992 11094 384 12337 180 1201 73.0 1830 85.5 13.3 3.8 68.3 - - 0.992 0.926 0.890 16690 8634 1330 33.28 2551 6
252.8 40 10 820 32200 4900 10889 390 12001 180 1200 74.8 1821 86.3 13.3 3.8 82.0 - - 0.961 0.908 0.880 16455 8589 1309 33.28 2571 6
229.5 32 12 836 29232 4202 9339 379 10429 144 961 70.2 1470 83.3 10.7 4.7 69.7 - - 0.986 0.908 0.866 13422 22140 705 27.12 3162 6
216.3 32 10 836 27560 4105 9122 386 10080 144 960 72.3 1461 84.3 10.7 4.7 83.6 - - 0.950 0.888 0.855 13141 22455 684 27.12 3210 6
211.4 28 12 844 26928 3796 8435 375 9462 126 841 68.4 1290 82.0 9.33 5.4 70.3 - - 0.982 0.898 0.851 11878 37888 489 23.95 3568 6
198.1 28 10 844 25240 3696 8213 383 9106 126 840 70.7 1281 83.1 9.33 5.4 84.4 - - 0.943 0.874 0.838 11553 39250 468 23.95 3647 6
197.8 25 12 850 25200 3486 7747 372 8730 113 751 66.9 1156 80.9 8.33 6.0 70.8 - - 0.979 0.888 0.839 10775 58474 363 21.53 3928 6
184.5 25 10 850 23500 3384 7519 379 8369 113 750 69.2 1146 82.1 8.33 6.0 85.0 - - 0.937 0.863 0.824 10402 62180 342 21.53 4048 6
184.3 22 12 856 23472 3172 7048 368 7993 99.1 661 65.0 1021 79.6 7.33 6.8 71.3 - - 0.975 0.877 0.824 9740 92405 264 19.08 4339 6
170.8 22 10 856 21760 3067 6816 375 7627 99.1 660 67.5 1011 80.9 7.33 6.8 85.6 - - 0.929 0.849 0.807 9298 102338 242 19.08 4525 6
175.2 20 12 860 22320 2960 6577 364 7499 90.1 601 63.5 931 78.5 6.67 7.5 71.7 - - 0.972 0.869 0.813 9101 126448 211 17.42 4637 6
161.7 20 10 860 20600 2854 6341 372 7129 90.1 600 66.1 922 79.9 6.67 7.5 86.0 - - 0.924 0.839 0.794 8596 145649 189 17.42 4892 6
166.2 18 12 864 21168 2746 6101 360 7002 81.1 541 61.9 841 77.4 6.00 8.3 72.0 - - 0.969 0.860 0.801 8517 173049 167 15.75 4946 6
152.6 18 10 864 19440 2638 5863 368 6629 81.1 540 64.6 832 78.9 6.00 8.3 86.4 - - 0.918 0.828 0.780 7933 210161 146 15.75 5296 6
157.1 16 12 868 20016 2530 5621 356 6503 72.1 481 60.0 751 76.0 5.33 9.4 72.3 - - 0.965 0.850 0.787 8007 234408 133 14.07 5247 6
143.5 16 10 868 18280 2421 5379 364 6127 72.1 480 62.8 742 77.6 5.33 9.4 86.8 - - 0.911 0.815 0.764 7322 305503 111 14.07 5730 6
148.1 14 12 872 18864 2312 5137 350 6002 63.1 421 57.8 661 74.4 4.67 10.7 72.7 0.999 - 0.961 0.838 0.772 7595 309241 106 12.36 5509 6
134.4 14 10 872 17120 2201 4891 359 5622 63.1 420 60.7 652 76.2 4.67 10.7 87.2 0.980 - 0.903 0.800 0.746 6784 441768 84.4 12.36 6171 6
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

30. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 800 x 400 x 379.9 50 12 700 48400 5976 14941 351 16470 533 2667 105 4025 120 25.0 4.0 58.3 - - - 0.973 0.949 23618 1848 3377 75.00 2403 6
358.0 50 8 700 45600 5862 14655 359 15980 533 2667 108 4011 121 25.0 4.0 87.5 - - 0.976 0.952 0.939 23266 1810 3346 75.00 2414 5
307.7 40 10 720 39200 4936 12340 355 13456 427 2134 104 3218 118 20.0 5.0 72.0 - - 0.988 0.947 0.925 18431 4919 1732 61.61 3041 6
296.4 40 8 720 37760 4874 12185 359 13197 427 2133 106 3212 118 20.0 5.0 90.0 - 0.998 0.968 0.938 0.922 18255 4865 1720 61.61 3052 5
258.7 32 10 736 32960 4109 10273 353 11185 341 1707 102 2578 115 16.0 6.3 73.6 - - 0.982 0.933 0.907 14629 12909 899 50.33 3814 6
234.2 28 10 744 29840 3682 9205 351 10030 299 1494 100 2259 114 14.0 7.1 74.4 - - 0.978 0.924 0.894 12805 22685 611 44.50 4351 6
215.9 25 10 750 27500 3356 8389 349 9156 267 1334 98.5 2019 113 12.5 8.0 75.0 - - 0.975 0.915 0.883 11478 36215 443 40.04 4850 6
197.5 22 10 756 25160 3024 7560 347 8275 235 1174 96.6 1779 111 11.0 9.1 75.6 - - 0.971 0.905 0.870 10195 60433 310 35.51 5458 6
185.3 20 10 760 23600 2800 7000 344 7684 213 1067 95.1 1619 110 10.0 10.0 76.0 - - 0.967 0.898 0.860 9372 87297 239 32.45 5937 6
H 800 x 350 x 340.7 50 12 700 43400 5272 13180 349 14595 357 2042 90.7 3088 104 21.9 3.5 58.3 - - - 0.970 0.944 23736 1871 2960 50.24 2101 6
318.7 50 8 700 40600 5158 12895 356 14105 357 2042 93.8 3074 105 21.9 3.5 87.5 - - 0.973 0.946 0.931 23346 1828 2929 50.24 2112 5
276.3 40 10 720 35200 4358 10895 352 11936 286 1634 90.1 2468 102 17.5 4.4 72.0 - - 0.987 0.941 0.917 18524 4987 1519 41.27 2658 6
265.0 40 8 720 33760 4296 10739 357 11677 286 1634 92.0 2462 103 17.5 4.4 90.0 - 0.998 0.964 0.930 0.913 18329 4926 1506 41.27 2669 5
233.6 32 10 736 29760 3637 9093 350 9956 229 1307 87.7 1978 100 14.0 5.5 73.6 - - 0.980 0.926 0.897 14721 13101 790 33.72 3331 6
212.3 28 10 744 27040 3265 8162 347 8949 200 1144 86.0 1734 99.0 12.3 6.3 74.4 - - 0.976 0.916 0.883 12898 23013 538 29.81 3796 6
196.3 25 10 750 25000 2980 7451 345 8188 179 1021 84.5 1550 98.0 10.9 7.0 75.0 - - 0.972 0.907 0.872 11575 36689 390 26.82 4227 6
180.2 22 10 756 22960 2691 6728 342 7419 157 899 82.8 1366 96.7 9.63 8.0 75.6 - - 0.968 0.896 0.858 10298 61030 274 23.79 4748 6
169.6 20 10 760 21600 2496 6239 340 6904 143 817 81.4 1244 95.7 8.75 8.8 76.0 - - 0.964 0.888 0.847 9482 87826 213 21.74 5155 6
158.9 18 10 764 20240 2298 5746 337 6386 129 735 79.7 1122 94.7 7.88 9.7 76.4 - - 0.961 0.879 0.835 8703 128773 162 19.66 5615 6
148.2 16 10 768 18880 2099 5247 333 5865 114 654 77.8 999 93.4 7.00 10.9 76.8 0.985 - 0.956 0.868 0.821 7975 191572 122 17.57 6126 6
H 800 x 300 x 244.9 40 10 720 31200 3780 9450 348 10416 180 1200 76.0 1818 87.3 15.0 3.8 72.0 - - 0.985 0.934 0.906 18642 5077 1305 25.99 2275 6
233.6 40 8 720 29760 3718 9294 353 10157 180 1200 77.8 1812 88.0 15.0 3.8 90.0 - 0.998 0.959 0.921 0.901 18423 5007 1293 25.99 2286 5
208.5 32 10 736 26560 3165 7913 345 8727 144 960 73.6 1458 85.3 12.0 4.7 73.6 - - 0.978 0.917 0.884 14836 13357 681 21.23 2847 6
190.3 28 10 744 24240 2847 7119 343 7869 126 840 72.1 1279 84.2 10.5 5.4 74.4 - - 0.973 0.906 0.870 13015 23447 465 18.77 3241 6
176.6 25 10 750 22500 2605 6512 340 7219 113 750 70.7 1144 83.2 9.38 6.0 75.0 - - 0.969 0.897 0.857 11696 37310 338 16.89 3603 6
163.0 22 10 756 20760 2358 5895 337 6564 99.1 660 69.1 1009 82.0 8.25 6.8 75.6 - - 0.965 0.885 0.843 10428 61805 239 14.98 4038 6
153.9 20 10 760 19600 2191 5479 334 6124 90.1 600 67.8 919 81.1 7.50 7.5 76.0 - - 0.961 0.877 0.832 9620 88502 186 13.69 4374 6
144.8 18 10 764 18440 2023 5058 331 5682 81.1 540 66.3 829 80.1 6.75 8.3 76.4 - - 0.957 0.867 0.819 8854 128775 143 12.38 4750 6
135.6 16 10 768 17280 1853 4632 327 5238 72.1 480 64.6 739 78.9 6.00 9.4 76.8 - - 0.952 0.856 0.805 8143 189367 108 11.06 5160 6
126.5 14 10 772 16120 1681 4202 323 4791 63.1 420 62.5 649 77.5 5.25 10.7 77.2 0.993 - 0.947 0.844 0.788 7509 278174 81.1 9.730 5586 6
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

31. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 700 x 400 x 370.5 50 12 600 47200 4449 12712 307 14080 533 2667 106 4022 121 28.6 4.0 50.0 - - - 0.992 0.970 27388 1008 3371 56.33 2085 6
351.7 50 8 600 44800 4377 12507 313 13720 533 2667 109 4010 122 28.6 4.0 75.0 - - 0.990 0.967 0.954 27016 991 3344 56.33 2093 5
299.9 40 10 620 38200 3688 10536 311 11521 427 2134 106 3216 119 22.9 5.0 62.0 - - - 0.968 0.947 21289 2715 1729 46.46 2644 6
290.1 40 8 620 36960 3648 10423 314 11329 427 2133 107 3210 120 22.9 5.0 77.5 - - 0.985 0.956 0.940 21103 2690 1718 46.46 2652 5
240.9 32 8 636 30688 3030 8656 314 9359 341 1707 105 2570 117 18.3 6.3 79.5 - - 0.978 0.943 0.924 16621 7158 885 38.08 3344 5
216.3 28 8 644 27552 2708 7738 314 8356 299 1493 104 2250 116 16.0 7.1 80.5 - - 0.974 0.935 0.914 14465 12735 597 33.72 3833 5
197.8 25 8 650 25200 2462 7035 313 7595 267 1333 103 2010 115 14.3 8.0 81.3 - - 0.970 0.927 0.904 12889 20634 428 30.38 4295 5
179.4 22 8 656 22848 2212 6319 311 6827 235 1173 101 1770 114 12.6 9.1 82.0 - - 0.965 0.917 0.892 11351 35257 296 26.97 4871 5
167.0 20 8 660 21280 2042 5834 310 6311 213 1067 100 1611 113 11.4 10.0 82.5 - - 0.961 0.910 0.883 10352 52178 225 24.66 5339 5
H 700 x 350 x 331.3 50 12 600 42200 3920 11200 305 12455 357 2042 92.0 3084 106 25.0 3.5 50.0 - - - 0.991 0.966 27516 1019 2954 37.74 1823 6
312.4 50 8 600 39800 3848 10995 311 12095 357 2042 94.8 3072 107 25.0 3.5 75.0 - - 0.989 0.963 0.948 27101 1000 2928 37.74 1831 5
268.5 40 10 620 34200 3252 9290 308 10201 286 1634 91.4 2466 104 20.0 4.4 62.0 - - - 0.965 0.941 21390 2747 1515 31.13 2311 6
258.7 40 8 620 32960 3212 9177 312 10009 286 1633 93.1 2460 104 20.0 4.4 77.5 - - 0.983 0.951 0.933 21183 2719 1505 31.13 2319 5
215.8 32 8 636 27488 2672 7635 312 8291 229 1307 91.2 1970 102 16.0 5.5 79.5 - - 0.976 0.937 0.916 16697 7247 776 25.51 2924 5
194.3 28 8 644 24752 2392 6835 311 7415 200 1143 89.9 1725 101 14.0 6.3 80.5 - - 0.971 0.927 0.904 14541 12904 524 22.59 3349 5
178.2 25 8 650 22700 2177 6221 310 6751 179 1021 88.7 1542 100 12.5 7.0 81.3 - - 0.967 0.919 0.893 12965 20913 376 20.35 3751 5
162.1 22 8 656 20648 1959 5596 308 6081 157 898 87.3 1358 99.2 11.0 8.0 82.0 - - 0.961 0.909 0.880 11429 35717 260 18.07 4250 5
151.3 20 8 660 19280 1811 5173 306 5631 143 817 86.1 1236 98.3 10.0 8.8 82.5 - - 0.957 0.901 0.870 10433 52802 198 16.52 4655 5
140.6 18 8 664 17912 1661 4745 304 5178 129 735 84.7 1113 97.4 9.00 9.7 83.0 - - 0.953 0.891 0.859 9463 80498 148 14.96 5131 5
129.9 16 8 668 16544 1509 4311 302 4723 114 653 83.1 991 96.4 8.00 10.9 83.5 0.976 - 0.947 0.881 0.845 8528 126828 107 13.37 5694 5
H 700 x 300 x 237.1 40 10 620 30200 2815 8044 305 8881 180 1200 77.2 1816 88.5 17.1 3.8 62.0 - - - 0.960 0.933 21518 2789 1302 19.60 1978 6
227.3 40 8 620 28960 2776 7931 310 8689 180 1200 78.8 1810 89.1 17.1 3.8 77.5 - - 0.980 0.944 0.924 21284 2757 1291 19.60 1987 5
190.7 32 8 636 24288 2315 6614 309 7222 144 960 77.0 1450 87.3 13.7 4.7 79.5 - - 0.973 0.928 0.904 16794 7367 667 16.06 2503 5
172.3 28 8 644 21952 2076 5931 308 6474 126 840 75.8 1270 86.2 12.0 5.4 80.5 - - 0.967 0.918 0.892 14636 13129 451 14.22 2865 5
158.6 25 8 650 20200 1892 5407 306 5908 113 750 74.6 1135 85.3 10.7 6.0 81.3 - - 0.963 0.909 0.880 13061 21283 324 12.81 3207 5
144.8 22 8 656 18448 1706 4873 304 5335 99.0 660 73.3 1000 84.3 9.43 6.8 82.0 - - 0.957 0.898 0.866 11528 36326 225 11.38 3630 5
135.6 20 8 660 17280 1579 4512 302 4951 90.0 600 72.2 911 83.6 8.57 7.5 82.5 - - 0.952 0.889 0.855 10534 53624 172 10.40 3970 5
126.5 18 8 664 16112 1451 4147 300 4565 81.0 540 70.9 821 82.7 7.71 8.3 83.0 - - 0.947 0.879 0.843 9570 81516 128 9.419 4369 5
117.3 16 8 668 14944 1322 3777 297 4176 72.0 480 69.4 731 81.7 6.86 9.4 83.5 - - 0.942 0.868 0.829 8644 127760 93.6 8.421 4837 5
108.1 14 8 672 13776 1191 3402 294 3784 63.0 420 67.6 641 80.5 6.00 10.7 84.0 0.984 - 0.935 0.854 0.812 7771 206013 66.6 7.412 5380 5
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

32. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 600 x 350 x 321.9 50 12 500 41000 2779 9264 260 10375 357 2042 93.4 3081 108 29.2 3.5 41.7 - - - - 0.989 32760 501 2948 27.02 1544 6
298.3 50 6 500 38000 2717 9056 267 10000 357 2042 97.0 3067 109 29.2 3.5 83.3 - - 0.987 0.971 0.962 32112 488 2921 27.02 1551 4
260.6 40 10 520 33200 2316 7720 264 8516 286 1634 92.8 2463 105 23.3 4.4 52.0 - - - 0.988 0.965 25332 1372 1512 22.41 1963 6
244.3 40 6 520 31120 2269 7564 270 8246 286 1633 95.8 2455 106 23.3 4.4 86.7 - - 0.981 0.961 0.950 24911 1343 1497 22.41 1973 4
209.5 32 8 536 26688 1911 6371 268 6936 229 1307 92.6 1969 104 18.7 5.5 67.0 - - 0.998 0.961 0.941 19695 3665 774 18.44 2489 5
201.1 32 6 536 25616 1886 6285 271 6793 229 1307 94.5 1965 104 18.7 5.5 89.3 - - 0.974 0.949 0.936 19488 3619 769 18.44 2498 4
188.0 28 8 544 23952 1712 5706 267 6197 200 1143 91.4 1724 103 16.3 6.3 68.0 - - 0.996 0.954 0.931 17105 6560 522 16.37 2855 5
179.5 28 6 544 22864 1685 5617 271 6050 200 1143 93.5 1720 103 16.3 6.3 90.7 - 0.998 0.969 0.941 0.926 16886 6496 516 16.37 2871 4
171.9 25 8 550 21900 1558 5194 267 5636 179 1021 90.3 1540 102 14.6 7.0 68.8 - - 0.994 0.948 0.923 15216 10677 374 14.77 3202 5
155.8 22 8 556 19848 1401 4671 266 5069 157 898 89.0 1356 100 12.8 8.0 69.5 - - 0.991 0.941 0.913 13380 18329 258 13.13 3635 5
145.1 20 8 560 18480 1295 4316 265 4687 143 817 87.9 1234 100 11.7 8.8 70.0 - - 0.989 0.935 0.905 12188 27214 197 12.02 3987 5
134.3 18 8 564 17112 1187 3956 263 4303 129 735 86.7 1112 98.8 10.5 9.7 70.5 - - 0.987 0.928 0.896 11028 41721 146 10.89 4404 5
123.6 16 8 568 15744 1077 3591 262 3916 114 653 85.2 989 97.7 9.33 10.9 71.0 0.993 - 0.984 0.920 0.885 9908 66244 106 9.749 4901 5
H 600 x 300 x 229.2 40 10 520 29200 2002 6673 262 7396 180 1200 78.5 1813 90.0 20.0 3.8 52.0 - - - 0.986 0.960 25472 1389 1299 14.11 1681 6
212.9 40 6 520 27120 1955 6517 268 7126 180 1200 81.5 1805 91.0 20.0 3.8 86.7 - - 0.978 0.955 0.943 24994 1355 1284 14.11 1690 4
184.4 32 8 536 23488 1653 5510 265 6027 144 960 78.3 1449 88.6 16.0 4.7 67.0 - - 0.997 0.956 0.933 19801 3715 665 11.61 2131 5
176.0 32 6 536 22416 1627 5424 269 5884 144 960 80.2 1445 89.2 16.0 4.7 89.3 - - 0.970 0.942 0.927 19566 3662 659 11.61 2140 4
166.0 28 8 544 21152 1483 4942 265 5397 126 840 77.2 1269 87.5 14.0 5.4 68.0 - - 0.995 0.948 0.922 17209 6655 449 10.31 2443 5
157.5 28 6 544 20064 1456 4853 269 5249 126 840 79.2 1265 88.3 14.0 5.4 90.7 - 0.997 0.965 0.933 0.916 16962 6582 443 10.31 2459 4
152.3 25 8 550 19400 1352 4505 264 4918 113 750 76.2 1134 86.6 12.5 6.0 68.8 - - 0.993 0.941 0.913 15321 10836 322 9.299 2739 5
138.5 22 8 556 17648 1218 4059 263 4433 99.0 660 74.9 999 85.6 11.0 6.8 69.5 - - 0.990 0.933 0.902 13487 18593 223 8.269 3106 5
129.4 20 8 560 16480 1127 3756 261 4107 90.0 600 73.9 909 84.8 10.0 7.5 70.0 - - 0.988 0.927 0.893 12299 27573 170 7.569 3403 5
120.2 18 8 564 15312 1034 3448 260 3779 81.0 540 72.7 819 84.0 9.00 8.3 70.5 - - 0.985 0.919 0.883 11144 42168 127 6.859 3754 5
111.0 16 8 568 14144 941 3136 258 3448 72.0 480 71.4 729 83.0 8.00 9.4 71.0 - - 0.982 0.911 0.872 10033 66648 91.9 6.139 4168 5
101.9 14 8 572 12976 846 2820 255 3116 63.0 420 69.7 639 81.9 7.00 10.7 71.5 - - 0.979 0.900 0.858 8981 108815 64.9 5.408 4655 5
H 600 x 250 x 159.3 32 8 536 20288 1395 4648 262 5119 83.4 667 64.1 1009 73.3 13.3 3.9 67.0 - - 0.997 0.949 0.922 19941 3785 556 6.721 1773 5
150.8 32 6 536 19216 1369 4563 267 4975 83.3 667 65.9 1005 74.0 13.3 3.9 89.3 - - 0.965 0.932 0.915 19671 3722 550 6.721 1782 4
144.1 28 8 544 18352 1253 4178 261 4596 72.9 584 63.0 884 72.4 11.7 4.5 68.0 - - 0.994 0.940 0.911 17347 6789 376 5.964 2032 5
135.5 28 6 544 17264 1227 4089 267 4448 72.9 583 65.0 880 73.2 11.7 4.5 90.7 - 0.997 0.959 0.922 0.902 17063 6703 370 5.964 2047 4
132.7 25 8 550 16900 1145 3816 260 4199 65.1 521 62.1 790 71.6 10.4 5.0 68.8 - - 0.992 0.933 0.900 15459 11058 270 5.381 2275 5
121.3 22 8 556 15448 1034 3446 259 3797 57.3 459 60.9 696 70.6 9.17 5.7 69.5 - - 0.989 0.924 0.888 13627 18959 187 4.785 2577 5
113.7 20 8 560 14480 958 3195 257 3527 52.1 417 60.0 634 70.0 8.33 6.3 70.0 - - 0.986 0.917 0.879 12443 28067 143 4.380 2820 5
106.1 18 8 564 13512 882 2940 255 3255 46.9 375 58.9 572 69.2 7.50 6.9 70.5 - - 0.983 0.909 0.868 11297 42777 107 3.969 3104 5
98.5 16 8 568 12544 804 2681 253 2981 41.7 334 57.7 509 68.3 6.67 7.8 71.0 - - 0.980 0.899 0.855 10198 67190 78.2 3.553 3436 5
90.9 14 8 572 11576 726 2419 250 2705 36.5 292 56.1 447 67.3 5.83 8.9 71.5 - - 0.977 0.888 0.841 9164 108503 55.7 3.130 3821 5
83.3 12 8 576 10608 646 2154 247 2428 31.3 250 54.3 384 66.0 5.00 10.4 72.0 - - 0.972 0.876 0.823 8227 178267 38.8 2.701 4253 5
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

33. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 600 x 200 x 122.1 28 8 544 15552 1024 3414 257 3795 37.4 374 49.0 569 57.3 9.33 3.6 68.0 - - 0.993 0.929 0.894 17536 6990 302 3.054 1620 5
113.5 28 6 544 14464 997 3324 263 3647 37.3 373 50.8 565 58.1 9.33 3.6 90.7 - 0.996 0.951 0.907 0.884 17204 6885 297 3.054 1636 4
113.0 25 8 550 14400 938 3127 255 3480 33.4 334 48.1 509 56.6 8.33 4.0 68.8 - - 0.990 0.921 0.883 15647 11388 218 2.755 1812 5
104.0 22 8 556 13248 850 2833 253 3161 29.4 294 47.1 449 55.8 7.33 4.5 69.5 - - 0.987 0.911 0.869 13819 19500 152 2.450 2048 5
98.0 20 8 560 12480 790 2634 252 2947 26.7 267 46.2 409 55.1 6.67 5.0 70.0 - - 0.984 0.903 0.859 12641 28791 117 2.243 2237 5
91.9 18 8 564 11712 730 2432 250 2731 24.0 240 45.3 369 54.4 6.00 5.6 70.5 - - 0.981 0.894 0.847 11504 43657 87.7 2.032 2455 5
85.9 16 8 568 10944 668 2227 247 2514 21.4 214 44.2 329 53.6 5.33 6.3 71.0 - - 0.977 0.885 0.834 10422 67952 64.6 1.819 2706 5
79.9 14 8 572 10176 606 2019 244 2295 18.7 187 42.9 289 52.7 4.67 7.1 71.5 - - 0.973 0.873 0.819 9415 108043 46.6 1.603 2991 5
73.9 12 8 576 9408 542 1808 240 2075 16.0 160 41.3 249 51.6 4.00 8.3 72.0 - - 0.969 0.860 0.801 8517 173049 33.1 1.383 3297 5
67.8 10 8 580 8640 478 1594 235 1853 13.4 134 39.3 209 50.1 3.33 10.0 72.5 - - 0.963 0.844 0.780 7787 270473 23.4 1.160 3590 5
H 500 x 500 x 471.0 50 25 400 60000 2675 10700 211 12250 1042 4169 132 6313 156 50.0 5.0 16.0 -----41921 201 4401 52.73 1765 14
461.6 50 22 400 58800 2659 10636 213 12130 1042 4168 133 6298 157 50.0 5.0 18.2 -----41393 205 4326 52.73 1780 12
455.3 50 20 400 58000 2648 10593 214 12050 1042 4168 134 6290 157 50.0 5.0 20.0 -----41087 207 4287 52.73 1788 12
449.0 50 18 400 57200 2638 10551 215 11970 1042 4167 135 6282 157 50.0 5.0 22.2 -----40812 209 4254 52.73 1795 10
442.7 50 16 400 56400 2627 10508 216 11890 1042 4167 136 6276 157 50.0 5.0 25.0 -----40565 210 4228 52.73 1801 8
396.4 40 25 420 50500 2276 9103 212 10303 834 3336 129 5066 151 40.0 6.3 16.8 -----33195 522 2373 44.08 2198 14
386.5 40 22 420 49240 2257 9029 214 10170 834 3335 130 5051 152 40.0 6.3 19.1 -----32512 548 2297 44.08 2234 12
379.9 40 20 420 48400 2245 8979 215 10082 834 3334 131 5042 152 40.0 6.3 21.0 -----32123 562 2256 44.08 2254 12
373.3 40 18 420 47560 2232 8930 217 9994 834 3334 132 5034 153 40.0 6.3 23.3 -----31782 573 2223 44.08 2271 10
366.8 40 16 420 46720 2220 8880 218 9906 833 3334 134 5027 153 40.0 6.3 26.3 -----31485 580 2196 44.08 2285 8
360.2 40 14 420 45880 2208 8831 219 9817 833 3334 135 5021 154 40.0 6.3 30.0 -----31227 585 2175 44.08 2295 8
336.8 32 25 436 42900 1928 7710 212 8676 667 2669 125 4068 147 32.0 7.8 17.4 -----27103 1223 1336 36.50 2665 14
326.5 32 22 436 41592 1907 7627 214 8534 667 2668 127 4053 148 32.0 7.8 19.8 -----26181 1349 1258 36.50 2746 12
319.7 32 20 436 40720 1893 7572 216 8438 667 2668 128 4044 148 32.0 7.8 21.8 -----25662 1422 1217 36.50 2793 12
312.8 32 18 436 39848 1879 7517 217 8343 667 2668 129 4035 149 32.0 7.8 24.2 -----25215 1483 1183 36.50 2832 10
306.0 32 16 436 38976 1865 7462 219 8248 667 2667 131 4028 149 32.0 7.8 27.3 -----24833 1530 1156 36.50 2865 8
299.1 32 14 436 38104 1852 7406 220 8153 667 2667 132 4021 150 32.0 7.8 31.1 -----24510 1564 1135 36.50 2892 8
292.3 32 12 436 37232 1838 7351 222 8058 667 2667 134 4016 151 32.0 7.8 36.3 -----24239 1585 1119 36.50 2912 6
289.5 28 20 444 36880 1707 6829 215 7594 584 2335 126 3544 146 28.0 8.9 22.2 -----22733 2369 858 32.49 3138 12
282.5 28 18 444 35992 1693 6770 217 7495 584 2334 127 3536 147 28.0 8.9 24.7 -----22196 2526 823 32.49 3203 10
275.6 28 16 444 35104 1678 6712 219 7397 583 2334 129 3528 147 28.0 8.9 27.8 -----21741 2656 796 32.49 3257 8
268.6 28 14 444 34216 1663 6654 220 7298 583 2334 131 3522 148 28.0 8.9 31.7 -----21362 2756 775 32.49 3302 8
259.8 25 18 450 33100 1548 6193 216 6849 521 2084 125 3161 145 25.0 10.0 25.0 -----20081 3860 613 29.38 3529 10
252.8 25 16 450 32200 1533 6132 218 6748 521 2084 127 3154 146 25.0 10.0 28.1 -----19549 4148 586 29.38 3611 8
245.7 25 14 450 31300 1518 6071 220 6646 521 2084 129 3147 146 25.0 10.0 32.1 -----19108 4381 564 29.38 3679 8
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

34. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 500 x 350 x 312.4 50 12 400 39800 1843 7373 215 8355 357 2042 94.8 3077 110 35.0 3.5 33.3 -----40517 213 2943 18.09 1264 6
293.6 50 6 400 37400 1811 7245 220 8115 357 2042 97.7 3066 111 35.0 3.5 66.7 - - 0.999 0.985 0.976 39816 209 2920 18.09 1269 4
252.8 40 10 420 32200 1547 6187 219 6881 286 1634 94.2 2461 107 28.0 4.4 42.0 - - - - 0.989 31097 597 1509 15.12 1614 6
239.6 40 6 420 30520 1522 6088 223 6705 286 1633 96.8 2454 108 28.0 4.4 70.0 - - 0.996 0.978 0.968 30644 587 1497 15.12 1621 4
203.2 32 8 436 25888 1284 5135 223 5622 229 1307 94.0 1967 106 22.4 5.5 54.5 - - - 0.985 0.966 24041 1623 773 12.52 2053 5
196.4 32 6 436 25016 1270 5080 225 5527 229 1307 95.6 1964 106 22.4 5.5 72.7 - - 0.993 0.969 0.957 23818 1608 768 12.52 2059 4
181.7 28 8 444 23152 1151 4605 223 5020 200 1143 93.0 1722 104 19.6 6.3 55.5 - - - 0.981 0.960 20803 2928 520 11.14 2360 5
174.8 28 6 444 22264 1137 4547 226 4921 200 1143 94.8 1719 105 19.6 6.3 74.0 - - 0.990 0.964 0.950 20569 2907 516 11.14 2371 4
165.6 25 8 450 21100 1049 4195 223 4561 179 1021 92.0 1538 103 17.5 7.0 56.3 - - - 0.978 0.954 18452 4796 373 10.08 2651 5
158.6 25 6 450 20200 1034 4134 226 4460 179 1021 94.0 1535 104 17.5 7.0 75.0 - - 0.988 0.959 0.943 18203 4778 368 10.08 2668 4
149.5 22 8 456 19048 943 3774 223 4096 157 898 90.9 1355 102 15.4 8.0 57.0 - - - 0.973 0.947 16170 8291 257 8.980 3016 5
142.4 22 6 456 18136 928 3711 226 3993 157 898 93.1 1352 103 15.4 8.0 76.0 - - 0.985 0.952 0.934 15899 8319 252 8.980 3044 4
138.8 20 8 460 17680 872 3487 222 3783 143 817 89.9 1232 101 14.0 8.8 57.5 - - - 0.970 0.941 14693 12378 195 8.232 3314 5
131.6 20 6 460 16760 856 3422 226 3677 143 817 92.3 1229 102 14.0 8.8 76.7 - - 0.982 0.947 0.928 14398 12524 190 8.232 3355 4
128.0 18 8 464 16312 799 3195 221 3467 129 735 88.8 1110 100 12.6 9.7 58.0 - - - 0.965 0.934 13255 19106 144 7.471 3669 5
120.8 18 6 464 15384 782 3128 225 3360 129 735 91.4 1107 101 12.6 9.7 77.3 - - 0.980 0.941 0.920 12928 19590 140 7.471 3731 4
117.3 16 8 468 14944 724 2898 220 3148 114 653 87.5 987 99.3 11.2 10.9 58.5 - - - 0.961 0.927 11865 30612 104 6.696 4095 5
110.0 16 6 468 14008 707 2830 225 3039 114 653 90.3 984 101 11.2 10.9 78.0 0.983 - 0.976 0.933 0.910 11491 32070 99.1 6.696 4192 4
H 500 x 300 x 221.4 40 10 420 28200 1335 5338 218 5961 180 1200 79.9 1811 91.8 24.0 3.8 42.0 - - - - 0.988 31252 603 1295 9.522 1382 6
208.2 40 6 420 26520 1310 5239 222 5785 180 1200 82.4 1804 92.7 24.0 3.8 70.0 - - 0.996 0.974 0.963 30735 592 1283 9.522 1389 4
178.1 32 8 436 22688 1108 4433 221 4873 144 960 79.7 1447 90.1 19.2 4.7 54.5 - - - 0.983 0.961 24157 1641 663 7.885 1758 5
171.3 32 6 436 21816 1094 4378 224 4778 144 960 81.2 1444 90.7 19.2 4.7 72.7 - - 0.992 0.965 0.951 23904 1623 659 7.885 1764 4
159.8 28 8 444 20352 995 3981 221 4359 126 840 78.7 1267 89.0 16.8 5.4 55.5 - - - 0.979 0.954 20918 2963 447 7.018 2020 5
152.8 28 6 444 19464 981 3922 224 4261 126 840 80.5 1264 89.6 16.8 5.4 74.0 - - 0.989 0.959 0.942 20652 2938 442 7.018 2031 4
146.0 25 8 450 18600 908 3631 221 3968 113 750 77.8 1132 88.0 15.0 6.0 56.3 - - - 0.975 0.948 18567 4854 321 6.346 2269 5
138.9 25 6 450 17700 892 3570 225 3866 113 750 79.7 1129 88.8 15.0 6.0 75.0 - - 0.986 0.953 0.935 18285 4833 316 6.346 2285 4
132.3 22 8 456 16848 818 3271 220 3571 99.0 660 76.7 997 87.0 13.2 6.8 57.0 - - - 0.970 0.940 16288 8388 221 5.655 2579 5
125.1 22 6 456 15936 802 3208 224 3467 99.0 660 78.8 994 87.8 13.2 6.8 76.0 - - 0.983 0.945 0.925 15980 8423 216 5.655 2607 4
123.1 20 8 460 15680 756 3026 220 3303 90.0 600 75.8 907 86.2 12.0 7.5 57.5 - - - 0.966 0.934 14814 12510 168 5.184 2831 5
115.9 20 6 460 14760 740 2961 224 3197 90.0 600 78.1 904 87.2 12.0 7.5 76.7 - - 0.980 0.940 0.918 14479 12685 163 5.184 2872 4
113.9 18 8 464 14512 694 2777 219 3033 81.0 540 74.7 817 85.4 10.8 8.3 58.0 - - - 0.961 0.926 13382 19271 125 4.705 3130 5
106.6 18 6 464 13584 678 2710 223 2926 81.0 540 77.2 814 86.4 10.8 8.3 77.3 - - 0.977 0.933 0.909 13010 19843 120 4.705 3191 4
104.8 16 8 468 13344 631 2523 217 2761 72.0 480 73.5 727 84.5 9.60 9.4 58.5 - - - 0.956 0.918 12002 30758 90.2 4.217 3487 5
97.4 16 6 468 12408 614 2455 222 2652 72.0 480 76.2 724 85.6 9.60 9.4 78.0 - - 0.973 0.925 0.899 11576 32466 85.4 4.217 3583 4
95.6 14 8 472 12176 566 2265 216 2487 63.0 420 71.9 638 83.4 8.40 10.7 59.0 - - - 0.950 0.908 10688 50928 63.2 3.720 3913 5
88.2 14 6 472 11232 549 2195 221 2375 63.0 420 74.9 634 84.7 8.40 10.7 78.7 0.991 - 0.969 0.915 0.886 10184 56014 58.4 3.720 4070 4
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

35. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 500 x 250 x 153.0 32 8 436 19488 933 3731 219 4124 83.4 667 65.4 1007 74.7 16.0 3.9 54.5 - - - 0.980 0.955 24313 1666 554 4.563 1463 5
146.1 32 6 436 18616 919 3676 222 4029 83.3 667 66.9 1004 75.3 16.0 3.9 72.7 - - 0.990 0.959 0.942 24019 1644 550 4.563 1469 4
137.8 28 8 444 17552 839 3356 219 3698 72.9 583 64.5 882 73.7 14.0 4.5 55.5 - - - 0.975 0.947 21071 3010 374 4.061 1680 5
130.8 28 6 444 16664 824 3298 222 3600 72.9 583 66.2 879 74.4 14.0 4.5 74.0 - - 0.987 0.952 0.933 20764 2981 369 4.061 1691 4
126.4 25 8 450 16100 766 3066 218 3374 65.1 521 63.6 788 72.9 12.5 5.0 56.3 - - - 0.971 0.940 18720 4934 269 3.672 1886 5
119.3 25 6 450 15200 751 3005 222 3273 65.1 521 65.4 785 73.6 12.5 5.0 75.0 - - 0.984 0.945 0.924 18394 4911 264 3.672 1902 4
115.0 22 8 456 14648 692 2768 217 3045 57.3 458 62.6 695 71.9 11.0 5.7 57.0 - - - 0.965 0.931 16444 8522 186 3.273 2141 5
107.8 22 6 456 13736 676 2705 222 2941 57.3 458 64.6 692 72.8 11.0 5.7 76.0 - - 0.980 0.937 0.914 16088 8568 181 3.273 2169 4
107.4 20 8 460 13680 641 2565 217 2823 52.1 417 61.7 632 71.3 10.0 6.3 57.5 - - - 0.961 0.924 14974 12693 142 3.000 2348 5
100.2 20 6 460 12760 625 2500 221 2717 52.1 417 63.9 629 72.2 10.0 6.3 76.7 - - 0.977 0.930 0.905 14587 12911 137 3.000 2388 4
99.8 18 8 464 12712 590 2358 215 2600 46.9 375 60.7 570 70.5 9.00 6.9 58.0 - - - 0.956 0.916 13550 19497 105 2.723 2591 5
92.5 18 6 464 11784 573 2292 220 2492 46.9 375 63.1 567 71.5 9.00 6.9 77.3 - - 0.973 0.923 0.895 13119 20197 101 2.723 2652 4
92.2 16 8 468 11744 537 2148 214 2374 41.7 333 59.6 507 69.7 8.00 7.8 58.5 - - - 0.950 0.907 12182 30954 76.5 2.440 2879 5
84.8 16 6 468 10808 520 2080 219 2265 41.7 333 62.1 504 70.8 8.00 7.8 78.0 - - 0.969 0.914 0.884 11688 33016 71.8 2.440 2974 4
84.6 14 8 472 10776 484 1934 212 2147 36.5 292 58.2 445 68.7 7.00 8.9 59.0 - - - 0.943 0.896 10889 50767 54.0 2.153 3219 5
77.2 14 6 472 9832 466 1864 218 2035 36.5 292 60.9 442 69.9 7.00 8.9 78.7 - - 0.964 0.903 0.870 10302 56805 49.2 2.153 3372 4
77.0 12 8 476 9808 429 1717 209 1917 31.3 250 56.5 383 67.5 6.00 10.4 59.5 - - - 0.935 0.882 9703 85373 37.1 1.861 3610 5
69.5 12 6 476 8856 411 1645 215 1804 31.3 250 59.4 379 68.9 6.00 10.4 79.3 - - 0.958 0.890 0.853 8977 103507 32.3 1.861 3869 4
H 500 x 200 x 115.8 28 8 444 14752 683 2732 215 3037 37.4 374 50.3 567 58.5 11.2 3.6 55.5 - - - 0.970 0.937 21285 3082 301 2.079 1341 5
108.8 28 6 444 13864 668 2673 220 2939 37.3 373 51.9 564 59.1 11.2 3.6 74.0 - - 0.984 0.942 0.919 20921 3046 296 2.079 1351 4
106.8 25 8 450 13600 625 2501 214 2780 33.4 334 49.5 507 57.7 10.0 4.0 56.3 - - - 0.965 0.929 18933 5053 216 1.880 1503 5
99.7 25 6 450 12700 610 2441 219 2679 33.3 333 51.2 504 58.4 10.0 4.0 75.0 - - 0.980 0.934 0.909 18547 5028 212 1.880 1519 4
97.7 22 8 456 12448 566 2265 213 2519 29.4 294 48.6 447 56.9 8.80 4.5 57.0 - - - 0.959 0.919 16661 8720 150 1.676 1703 5
90.6 22 6 456 11536 550 2202 218 2415 29.3 293 50.4 444 57.7 8.80 4.5 76.0 - - 0.976 0.925 0.897 16238 8786 145 1.676 1731 4
91.7 20 8 460 11680 526 2104 212 2343 26.7 267 47.8 407 56.3 8.00 5.0 57.5 - - - 0.954 0.911 15197 12961 115 1.536 1865 5
84.5 20 6 460 10760 510 2039 218 2237 26.7 267 49.8 404 57.2 8.00 5.0 76.7 - - 0.973 0.917 0.888 14737 13249 110 1.536 1904 4
85.7 18 8 464 10912 485 1940 211 2166 24.0 240 46.9 367 55.6 7.20 5.6 58.0 - - - 0.948 0.902 13783 19825 86.0 1.394 2053 5
78.4 18 6 464 9984 468 1873 217 2058 24.0 240 49.0 364 56.6 7.20 5.6 77.3 - - 0.969 0.909 0.877 13270 20725 81.2 1.394 2112 4
79.6 16 8 468 10144 443 1773 209 1987 21.4 214 45.9 327 54.9 6.40 6.3 58.5 - - - 0.942 0.892 12432 31231 62.9 1.249 2273 5
72.3 16 6 468 9208 426 1705 215 1877 21.3 213 48.1 324 55.9 6.40 6.3 78.0 - - 0.964 0.899 0.864 11843 33830 58.1 1.249 2365 4
73.6 14 8 472 9376 401 1603 207 1806 18.7 187 44.6 288 54.0 5.60 7.1 59.0 - - - 0.934 0.880 11167 50532 44.9 1.102 2527 5
66.2 14 6 472 8432 383 1533 213 1695 18.7 187 47.1 284 55.2 5.60 7.1 78.7 - - 0.958 0.887 0.849 10466 57963 40.1 1.102 2674 4
67.6 12 8 476 8608 358 1431 204 1624 16.0 160 43.1 248 52.9 4.80 8.3 59.5 - - - 0.926 0.866 10024 83042 31.4 0.9526 2810 5
60.1 12 6 476 7656 340 1359 211 1511 16.0 160 45.7 244 54.3 4.80 8.3 79.3 - - 0.952 0.872 0.830 9158 104611 26.6 0.9526 3054 4
61.5 10 8 480 7840 314 1255 200 1441 13.4 134 41.3 208 51.6 4.00 10.0 60.0 - - - 0.915 0.849 9068 134687 21.7 0.8003 3097 5
54.0 10 6 480 6880 295 1182 207 1326 13.3 133 44.0 204 53.1 4.00 10.0 80.0 - - 0.943 0.855 0.808 7956 197751 16.9 0.8003 3513 4
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

36. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 450 x 450 x 421.9 50 25 350 53750 1899 8439 188 9766 760 3377 119 5117 142 50.0 4.5 14.0 -----47712 122 3958 30.38 1413 14
413.7 50 22 350 52700 1888 8391 189 9674 760 3376 120 5105 143 50.0 4.5 15.9 -----47112 125 3892 30.38 1424 12
408.2 50 20 350 52000 1881 8359 190 9613 760 3376 121 5098 143 50.0 4.5 17.5 -----46763 126 3857 30.38 1431 12
402.7 50 18 350 51300 1874 8328 191 9551 760 3376 122 5091 143 50.0 4.5 19.4 -----46449 127 3828 30.38 1436 10
397.2 50 16 350 50600 1867 8296 192 9490 759 3376 123 5085 144 50.0 4.5 21.9 -----46167 128 3805 30.38 1441 8
355.2 40 25 370 45250 1623 7214 189 8236 608 2702 116 4108 138 40.0 5.6 14.8 -----37594 322 2134 25.53 1764 14
346.5 40 22 370 44140 1611 7158 191 8133 608 2701 117 4095 138 40.0 5.6 16.8 -----36821 339 2066 25.53 1793 12
340.7 40 20 370 43400 1602 7121 192 8065 608 2701 118 4087 139 40.0 5.6 18.5 -----36380 347 2029 25.53 1809 12
334.9 40 18 370 42660 1594 7083 193 7996 608 2701 119 4080 139 40.0 5.6 20.6 -----35994 354 2000 25.53 1822 10
329.1 40 16 370 41920 1585 7045 194 7928 608 2701 120 4074 139 40.0 5.6 23.1 -----35657 359 1976 25.53 1833 8
323.3 40 14 370 41180 1577 7008 196 7859 608 2700 121 4068 140 40.0 5.6 26.4 -----35364 361 1958 25.53 1841 8
301.8 32 25 386 38450 1380 6135 189 6950 487 2162 112 3300 134 32.0 7.0 15.4 -----30574 764 1201 21.23 2144 14
292.7 32 22 386 37292 1366 6071 191 6839 486 2162 114 3287 134 32.0 7.0 17.5 -----29535 843 1131 21.23 2209 12
286.7 32 20 386 36520 1356 6028 193 6764 486 2161 115 3279 135 32.0 7.0 19.3 -----28950 889 1095 21.23 2246 12
280.6 32 18 386 35748 1347 5986 194 6690 486 2161 117 3271 135 32.0 7.0 21.4 -----28446 927 1064 21.23 2277 10
274.6 32 16 386 34976 1337 5943 196 6615 486 2161 118 3265 136 32.0 7.0 24.1 -----28015 957 1040 21.23 2304 8
268.5 32 14 386 34204 1328 5900 197 6541 486 2160 119 3259 136 32.0 7.0 27.6 -----27650 978 1021 21.23 2325 8
262.4 32 12 386 33432 1318 5858 199 6466 486 2160 121 3254 137 32.0 7.0 32.2 -----27343 992 1007 21.23 2341 6
259.7 28 20 394 33080 1226 5447 192 6093 426 1891 113 2874 133 28.0 8.0 19.7 -----25595 1490 771 18.93 2527 12
253.5 28 18 394 32292 1215 5401 194 6016 425 1891 115 2867 133 28.0 8.0 21.9 -----24991 1589 741 18.93 2578 10
247.3 28 16 394 31504 1205 5356 196 5938 425 1891 116 2860 134 28.0 8.0 24.6 -----24479 1671 716 18.93 2622 8
241.1 28 14 394 30716 1195 5311 197 5861 425 1890 118 2854 134 28.0 8.0 28.1 -----24052 1734 697 18.93 2657 8
234.9 28 12 394 29928 1185 5266 199 5783 425 1890 119 2849 135 28.0 8.0 32.8 -----23699 1776 683 18.93 2685 6
233.1 25 18 400 29700 1113 4948 194 5501 380 1688 113 2564 131 25.0 9.0 22.2 -----22577 2439 551 17.15 2843 10
226.9 25 16 400 28900 1103 4900 195 5421 380 1688 115 2557 132 25.0 9.0 25.0 -----21979 2621 527 17.15 2909 8
220.6 25 14 400 28100 1092 4853 197 5341 380 1688 116 2551 133 25.0 9.0 28.6 -----21483 2769 508 17.15 2963 8
214.3 25 12 400 27300 1081 4805 199 5261 380 1688 118 2546 133 25.0 9.0 33.3 -----21079 2876 493 17.15 3006 6
206.4 22 16 406 26296 997 4430 195 4897 334 1486 113 2253 130 22.0 10.2 25.4 -----19641 4223 378 15.30 3245 8
200.0 22 14 406 25484 986 4381 197 4814 334 1485 115 2247 131 22.0 10.2 29.0 -----19048 4586 359 15.30 3331 8
193.7 22 12 406 24672 974 4331 199 4732 334 1485 116 2242 132 22.0 10.2 33.8 -----18570 4869 344 15.30 3400 6
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

37. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 450 x 300 x 217.4 40 10 370 27700 1054 4684 195 5262 180 1200 80.6 1809 93.0 26.7 3.8 37.0 -----35273 370 1294 7.565 1233 6
202.9 40 5 370 25850 1033 4591 200 5091 180 1200 83.4 1802 93.9 26.7 3.8 74.0 - - 0.994 0.978 0.970 34610 362 1282 7.565 1239 4
175.0 32 8 386 22288 879 3905 199 4311 144 960 80.4 1446 91.1 21.3 4.7 48.3 - - - 0.996 0.976 27161 1019 662 6.290 1571 5
165.9 32 5 386 21130 864 3841 202 4199 144 960 82.6 1442 91.8 21.3 4.7 77.2 - - 0.990 0.970 0.960 26777 1002 657 6.290 1578 4
156.6 28 8 394 19952 790 3510 199 3855 126 840 79.5 1266 89.9 18.7 5.4 49.3 - - - 0.993 0.970 23463 1849 446 5.610 1808 5
147.3 28 5 394 18770 775 3442 203 3739 126 840 81.9 1262 90.8 18.7 5.4 78.8 - - 0.987 0.965 0.953 23065 1822 441 5.610 1819 4
142.9 25 8 400 18200 721 3204 199 3508 113 750 78.6 1131 88.9 16.7 6.0 50.0 - - - 0.991 0.965 20786 3042 320 5.080 2032 5
133.5 25 5 400 17000 705 3132 204 3388 113 750 81.4 1128 89.9 16.7 6.0 80.0 - - 0.984 0.959 0.946 20368 3011 314 5.080 2050 4
129.1 22 8 406 16448 650 2887 199 3154 99.0 660 77.6 996 87.8 14.7 6.8 50.8 - - - 0.988 0.959 18196 5281 220 4.534 2313 5
119.6 22 5 406 15230 633 2813 204 3031 99.0 660 80.6 993 89.0 14.7 6.8 81.2 - - 0.981 0.953 0.938 17746 5274 215 4.534 2343 4
119.9 20 8 410 15280 601 2671 198 2916 90.0 600 76.8 907 87.1 13.3 7.5 51.3 - - - 0.985 0.954 16523 7905 167 4.160 2542 5
110.3 20 5 410 14050 584 2595 204 2790 90.0 600 80.0 903 88.3 13.3 7.5 82.0 - - 0.978 0.947 0.931 16039 7979 162 4.160 2586 4
110.8 18 8 414 14112 551 2451 198 2676 81.0 540 75.8 817 86.2 12.0 8.3 51.8 - - - 0.982 0.949 14898 12229 124 3.779 2815 5
101.0 18 5 414 12870 534 2372 204 2547 81.0 540 79.3 813 87.7 12.0 8.3 82.8 - - 0.975 0.941 0.924 14366 12561 118 3.779 2880 4
101.6 16 8 418 12944 501 2226 197 2433 72.0 480 74.6 727 85.3 10.7 9.4 52.3 - - - 0.979 0.942 13331 19629 89.3 3.390 3141 5
91.8 16 5 418 11690 483 2145 203 2302 72.0 480 78.5 723 86.9 10.7 9.4 83.6 - - 0.971 0.934 0.914 12730 20747 83.7 3.390 3245 4
92.4 14 8 422 11776 449 1998 195 2187 63.0 420 73.2 637 84.3 9.33 10.7 52.8 - - - 0.975 0.934 11838 32758 62.3 2.994 3534 5
82.5 14 5 422 10510 431 1914 202 2054 63.0 420 77.4 633 86.1 9.33 10.7 84.4 0.983 - 0.966 0.925 0.903 11133 36348 56.7 2.994 3705 4
H 450 x 250 x 149.8 32 8 386 19088 739 3283 197 3642 83.3 667 66.1 1006 75.6 17.8 3.9 48.3 - - - 0.996 0.972 27326 1032 553 3.640 1308 5
140.8 32 5 386 17930 724 3219 201 3530 83.3 667 68.2 1002 76.3 17.8 3.9 77.2 - - 0.988 0.965 0.952 26878 1012 548 3.640 1314 4
123.2 25 8 400 15700 608 2701 197 2976 65.1 521 64.4 788 73.7 13.9 5.0 50.0 - - - 0.989 0.960 20948 3086 268 2.940 1690 5
113.8 25 5 400 14500 592 2630 202 2856 65.1 521 67.0 784 74.6 13.9 5.0 80.0 - - 0.981 0.952 0.937 20463 3050 262 2.940 1707 4
111.8 22 8 406 14248 549 2439 196 2684 57.3 458 63.4 694 72.7 12.2 5.7 50.8 - - - 0.986 0.953 18362 5355 185 2.624 1921 5
102.3 22 5 406 13030 532 2365 202 2560 57.3 458 66.3 690 73.8 12.2 5.7 81.2 - - 0.977 0.945 0.927 17839 5349 179 2.624 1951 4
104.2 20 8 410 13280 509 2260 196 2486 52.1 417 62.6 632 72.0 11.1 6.3 51.3 - - - 0.983 0.947 16693 8006 141 2.408 2109 5
94.6 20 5 410 12050 491 2184 202 2360 52.1 417 65.7 628 73.3 11.1 6.3 82.0 - - 0.974 0.939 0.920 16131 8101 135 2.408 2152 4
96.6 18 8 414 12312 467 2078 195 2287 46.9 375 61.7 569 71.3 10.0 6.9 51.8 - - - 0.980 0.941 15076 12355 105 2.187 2332 5
86.9 18 5 414 11070 450 1999 202 2158 46.9 375 65.1 565 72.6 10.0 6.9 82.8 - - 0.970 0.932 0.911 14458 12762 99.0 2.187 2397 4
89.1 16 8 418 11344 426 1891 194 2085 41.7 333 60.6 507 70.4 8.89 7.8 52.3 - - - 0.976 0.934 13521 19736 75.7 1.962 2596 5
79.2 16 5 418 10090 407 1810 201 1954 41.7 333 64.3 503 72.0 8.89 7.8 83.6 - - 0.966 0.923 0.901 12822 21090 70.1 1.962 2698 4
81.5 14 8 422 10376 383 1702 192 1882 36.5 292 59.3 444 69.4 7.78 8.9 52.8 - - - 0.971 0.925 12049 32650 53.2 1.733 2911 5
71.5 14 5 422 9110 364 1618 200 1749 36.5 292 63.3 440 71.2 7.78 8.9 84.4 - - 0.961 0.913 0.888 11227 36936 47.6 1.733 3078 4
73.9 12 8 426 9408 339 1508 190 1677 31.3 250 57.7 382 68.3 6.67 10.4 53.3 - - - 0.966 0.914 10691 55621 36.3 1.499 3278 5
63.8 12 5 426 8130 320 1422 198 1541 31.3 250 62.0 378 70.3 6.67 10.4 85.2 0.994 - 0.954 0.900 0.872 9683 69434 30.6 1.499 3567 4
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

38. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 450 x 200 x 112.7 28 8 394 14352 540 2401 194 2674 37.4 374 51.0 566 59.2 12.4 3.6 49.3 - - - 0.991 0.959 23855 1914 300 1.662 1200 5
103.4 28 5 394 13170 525 2333 200 2557 37.3 373 53.2 562 60.0 12.4 3.6 78.8 - - 0.981 0.949 0.932 23303 1875 294 1.662 1211 4
103.6 25 8 400 13200 495 2199 194 2445 33.4 334 50.3 506 58.4 11.1 4.0 50.0 - - - 0.987 0.952 21176 3151 216 1.505 1347 5
94.2 25 5 400 12000 479 2128 200 2325 33.3 333 52.7 503 59.4 11.1 4.0 80.0 - - 0.977 0.942 0.923 20599 3108 210 1.505 1365 4
94.6 22 8 406 12048 448 1991 193 2213 29.4 294 49.4 446 57.6 9.78 4.5 50.8 - - - 0.983 0.944 18593 5464 149 1.343 1530 5
85.0 22 5 406 10830 431 1917 200 2089 29.3 293 52.0 443 58.7 9.78 4.5 81.2 - - 0.973 0.934 0.913 17970 5463 144 1.343 1559 4
88.5 20 8 410 11280 416 1849 192 2056 26.7 267 48.6 407 57.0 8.89 5.0 51.3 - - - 0.980 0.938 16930 8155 114 1.233 1677 5
78.9 20 5 410 10050 399 1772 199 1930 26.7 267 51.5 403 58.2 8.89 5.0 82.0 - - 0.969 0.927 0.904 16260 8284 108 1.233 1719 4
82.5 18 8 414 10512 383 1704 191 1898 24.0 240 47.8 367 56.3 8.00 5.6 51.8 - - - 0.976 0.931 15323 12537 85.1 1.120 1849 5
72.8 18 5 414 9270 366 1625 199 1769 24.0 240 50.9 363 57.6 8.00 5.6 82.8 - - 0.965 0.918 0.894 14586 13065 79.6 1.120 1913 4
76.5 16 8 418 9744 350 1556 190 1738 21.4 214 46.8 327 55.6 7.11 6.3 52.3 - - - 0.972 0.923 13787 19887 62.0 1.005 2052 5
66.6 16 5 418 8490 332 1475 198 1607 21.3 213 50.1 323 57.0 7.11 6.3 83.6 - - 0.960 0.909 0.882 12950 21603 56.4 1.005 2152 4
70.5 14 8 422 8976 316 1406 188 1577 18.7 187 45.6 287 54.7 6.22 7.1 52.8 - - - 0.967 0.913 12343 32492 44.0 0.8871 2289 5
60.5 14 5 422 7710 298 1322 196 1443 18.7 187 49.2 283 56.4 6.22 7.1 84.4 - - 0.953 0.897 0.868 11358 37811 38.4 0.8871 2451 4
64.4 12 8 426 8208 282 1252 185 1414 16.0 160 44.2 247 53.6 5.33 8.3 53.3 - - - 0.961 0.902 11030 54167 30.5 0.7674 2557 5
54.4 12 5 426 6930 262 1167 195 1278 16.0 160 48.1 243 55.6 5.33 8.3 85.2 - - 0.946 0.883 0.850 9822 70836 24.9 0.7674 2833 4
58.4 10 8 430 7440 247 1096 182 1250 13.4 134 42.4 207 52.4 4.44 10.0 53.8 - - - 0.953 0.888 9916 89727 20.8 0.6453 2837 5
48.3 10 5 430 6150 227 1008 192 1111 13.3 133 46.6 203 54.6 4.44 10.0 86.0 - - 0.936 0.865 0.828 8365 143389 15.2 0.6453 3326 4
H 450 x 150 x 72.8 20 8 410 9280 323 1438 187 1626 11.3 150 34.8 232 42.0 6.67 3.8 51.3 - - - 0.976 0.925 17284 8394 87.3 0.5200 1244 5
63.2 20 5 410 8050 306 1361 195 1500 11.3 150 37.4 228 43.1 6.67 3.8 82.0 - - 0.961 0.908 0.880 16455 8589 81.8 0.5200 1286 4
68.4 18 8 414 8712 299 1331 185 1509 10.1 135 34.1 209 41.4 6.00 4.2 51.8 - - - 0.971 0.917 15693 12825 65.7 0.4724 1367 5
58.6 18 5 414 7470 282 1252 194 1381 10.1 135 36.8 205 42.7 6.00 4.2 82.8 - - 0.956 0.899 0.868 14777 13570 60.1 0.4724 1429 4
63.9 16 8 418 8144 275 1221 184 1391 9.02 120 33.3 187 40.8 5.33 4.7 52.3 - - - 0.966 0.908 14184 20115 48.4 0.4238 1509 5
54.1 16 5 418 6890 257 1140 193 1260 9.00 120 36.2 183 42.2 5.33 4.7 83.6 - - 0.950 0.888 0.855 13141 22455 42.8 0.4238 1605 4
59.5 14 8 422 7576 250 1110 182 1272 7.89 105 32.3 164 40.0 4.67 5.4 52.8 - - - 0.961 0.897 12782 32232 34.9 0.3743 1670 5
49.5 14 5 422 6310 231 1027 191 1138 7.88 105 35.3 160 41.6 4.67 5.4 84.4 - - 0.943 0.874 0.838 11553 39250 29.3 0.3743 1824 4
55.0 12 8 426 7008 224 997 179 1151 6.77 90.2 31.1 142 39.1 4.00 6.3 53.3 - - - 0.954 0.885 11536 52033 24.8 0.3237 1844 5
45.0 12 5 426 5730 205 911 189 1015 6.75 90.1 34.3 138 40.8 4.00 6.3 85.2 - - 0.934 0.859 0.818 10028 73100 19.1 0.3237 2099 4
50.6 10 8 430 6440 198 881 175 1030 5.64 75.2 29.6 119 38.0 3.33 7.5 53.8 - - - 0.946 0.871 10521 81977 17.5 0.2723 2011 5
40.4 10 5 430 5150 178 793 186 891 5.63 75.1 33.1 115 40.0 3.33 7.5 86.0 - - 0.924 0.839 0.794 8596 145649 11.8 0.2723 2446 4
46.1 8 8 434 5872 172 763 171 907 4.52 60.2 27.7 96.9 36.5 2.67 9.4 54.3 - - - 0.937 0.853 9862 118589 12.7 0.2198 2124 5
35.9 8 5 434 4570 151 672 182 766 4.50 60.1 31.4 92.7 38.8 2.67 9.4 86.8 - - 0.911 0.815 0.764 7322 305503 6.96 0.2198 2865 4
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

39. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 400 x 400 x 314.0 40 25 320 40000 1109 5547 167 6400 427 2135 103 3250 124 40.0 5.0 12.8 -----43318 186 1894 13.82 1378 14
306.5 40 22 320 39040 1101 5506 168 6323 427 2135 105 3239 125 40.0 5.0 14.5 -----42428 196 1834 13.82 1400 12
301.4 40 20 320 38400 1096 5478 169 6272 427 2134 105 3232 125 40.0 5.0 16.0 -----41921 201 1803 13.82 1412 12
296.4 40 18 320 37760 1090 5451 170 6221 427 2134 106 3226 125 40.0 5.0 17.8 -----41476 205 1777 13.82 1422 10
291.4 40 16 320 37120 1085 5424 171 6170 427 2134 107 3220 125 40.0 5.0 20.0 -----41087 207 1756 13.82 1431 8
286.4 40 14 320 36480 1079 5396 172 6118 427 2134 108 3216 126 40.0 5.0 22.9 -----40747 209 1740 13.82 1437 8
266.9 32 25 336 34000 948 4740 167 5416 342 1709 100 2613 120 32.0 6.3 13.4 -----35053 449 1065 11.56 1679 14
259.0 32 22 336 32992 938 4692 169 5331 342 1708 102 2601 121 32.0 6.3 15.3 -----33865 495 1004 11.56 1730 12
253.7 32 20 336 32320 932 4661 170 5275 342 1708 103 2594 121 32.0 6.3 16.8 -----33195 522 972 11.56 1758 12
248.4 32 18 336 31648 926 4629 171 5218 341 1707 104 2587 121 32.0 6.3 18.7 -----32617 545 945 11.56 1783 10
243.2 32 16 336 30976 919 4597 172 5162 341 1707 105 2582 122 32.0 6.3 21.0 -----32123 562 924 11.56 1803 8
237.9 32 14 336 30304 913 4566 174 5106 341 1707 106 2576 122 32.0 6.3 24.0 -----31704 575 907 11.56 1820 8
232.6 32 12 336 29632 907 4534 175 5049 341 1707 107 2572 123 32.0 6.3 28.0 -----31351 583 895 11.56 1832 6
253.7 32 20 336 32320 932 4661 170 5275 342 1708 103 2594 121 32.0 6.3 16.8 -----33195 522 972 11.56 1758 12
229.8 28 20 344 29280 844 4221 170 4758 299 1494 101 2274 119 28.0 7.1 17.2 -----29276 882 685 10.33 1981 12
224.4 28 18 344 28592 837 4187 171 4699 299 1494 102 2268 119 28.0 7.1 19.1 -----28586 941 658 10.33 2021 10
219.0 28 16 344 27904 831 4153 173 4640 299 1494 103 2262 120 28.0 7.1 21.5 -----28001 989 636 10.33 2055 8
213.6 28 14 344 27216 824 4120 174 4581 299 1494 105 2257 120 28.0 7.1 24.6 -----27511 1027 619 10.33 2083 8
208.2 28 12 344 26528 817 4086 176 4521 299 1494 106 2252 121 28.0 7.1 28.7 -----27107 1052 607 10.33 2104 6
202.8 28 10 344 25840 810 4052 177 4462 299 1493 108 2249 121 28.0 7.1 34.4 -----26776 1067 598 10.33 2120 6
206.5 25 18 350 26300 768 3842 171 4301 267 1334 101 2028 118 25.0 8.0 19.4 -----25777 1453 490 9.38 2231 10
201.0 25 16 350 25600 761 3807 172 4240 267 1334 102 2022 118 25.0 8.0 21.9 -----25095 1561 468 9.38 2283 8
195.5 25 14 350 24900 754 3771 174 4179 267 1334 104 2017 119 25.0 8.0 25.0 -----24529 1649 451 9.38 2325 8
190.0 25 12 350 24200 747 3735 176 4118 267 1334 105 2013 120 25.0 8.0 29.2 -----24067 1714 438 9.38 2358 6
184.5 25 10 350 23500 740 3699 177 4056 267 1333 107 2009 120 25.0 8.0 35.0 -----23695 1753 429 9.38 2383 6
182.9 22 16 356 23296 690 3448 172 3833 235 1174 100 1783 117 22.0 9.1 22.3 -----22384 2530 336 8.38 2549 8
177.3 22 14 356 22584 682 3410 174 3770 235 1174 102 1777 117 22.0 9.1 25.4 -----21710 2747 319 8.38 2616 8
171.7 22 12 356 21872 675 3373 176 3707 235 1174 104 1773 118 22.0 9.1 29.7 -----21164 2917 306 8.38 2670 6
166.1 22 10 356 21160 667 3335 178 3643 235 1173 105 1769 119 22.0 9.1 35.6 -----20733 3032 297 8.38 2711 6
165.2 20 14 360 21040 633 3163 173 3494 213 1067 101 1618 116 20.0 10.0 25.7 -----19939 3936 248 7.70 2841 8
159.5 20 12 360 20320 625 3124 175 3429 213 1067 102 1613 117 20.0 10.0 30.0 -----19318 4272 235 7.70 2918 6
153.9 20 10 360 19600 617 3085 177 3364 213 1067 104 1609 118 20.0 10.0 36.0 -----18831 4514 226 7.70 2977 6
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

40. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 400 x 300 x 213.5 40 10 320 27200 808 4041 172 4576 180 1200 81.4 1808 94.4 30.0 3.8 32.0 -----40498 213 1292 5.832 1083 6
201.0 40 5 320 25600 794 3972 176 4448 180 1200 83.9 1802 95.2 30.0 3.8 64.0 - - - 0.987 0.978 39801 209 1282 5.832 1088 4
171.8 32 8 336 21888 677 3385 176 3759 144 960 81.1 1445 92.2 24.0 4.7 42.0 - - - - 0.990 31034 595 662 4.875 1384 5
163.9 32 5 336 20880 667 3337 179 3674 144 960 83.0 1442 92.9 24.0 4.7 67.2 - - 0.999 0.980 0.970 30631 587 657 4.875 1389 4
153.5 28 8 344 19552 609 3047 177 3361 126 840 80.3 1266 90.9 21.0 5.4 43.0 - - - - 0.986 26731 1087 445 4.359 1595 5
145.4 28 5 344 18520 599 2996 180 3273 126 840 82.5 1262 91.7 21.0 5.4 68.8 - - 0.997 0.976 0.964 26315 1074 441 4.359 1604 4
139.7 25 8 350 17800 557 2784 177 3058 113 750 79.5 1131 89.9 18.8 6.0 43.8 - - - - 0.983 23626 1797 319 3.955 1796 5
131.5 25 5 350 16750 546 2730 181 2966 113 750 82.0 1127 90.8 18.8 6.0 70.0 - - 0.995 0.972 0.959 23191 1783 314 3.955 1809 4
126.0 22 8 356 16048 502 2511 177 2748 99.0 660 78.5 996 88.8 16.5 6.8 44.5 - - - - 0.978 20631 3139 219 3.536 2047 5
117.6 22 5 356 14980 491 2454 181 2653 99.0 660 81.3 992 89.8 16.5 6.8 71.2 - - 0.993 0.967 0.952 20163 3137 215 3.536 2070 4
111.2 20 6 360 14160 457 2285 180 2474 90.0 600 79.7 903 88.8 15.0 7.5 60.0 - - - 0.973 0.953 18341 4775 163 3.249 2278 4
108.3 20 5 360 13800 453 2265 181 2442 90.0 600 80.8 902 89.1 15.0 7.5 72.0 - - 0.992 0.963 0.947 18197 4761 162 3.249 2286 4
101.9 18 6 364 12984 418 2092 180 2262 81.0 540 79.0 813 88.0 13.5 8.3 60.7 - - - 0.970 0.947 16428 7517 119 2.955 2537 4
99.1 18 5 364 12620 414 2072 181 2228 81.0 540 80.1 812 88.4 13.5 8.3 72.8 - - 0.990 0.958 0.940 16274 7519 118 2.955 2549 4
92.7 16 6 368 11808 379 1895 179 2046 72.0 480 78.1 723 87.2 12.0 9.4 61.3 - - - 0.965 0.940 14565 12389 84.7 2.654 2855 4
89.8 16 5 368 11440 375 1874 181 2012 72.0 480 79.3 722 87.7 12.0 9.4 73.6 - - 0.987 0.952 0.933 14395 12460 83.5 2.654 2874 4
83.5 14 6 372 10632 339 1694 179 1829 63.0 420 77.0 633 86.3 10.5 10.7 62.0 - - - 0.959 0.931 12759 21573 57.7 2.347 3253 4
80.5 14 5 372 10260 334 1672 181 1794 63.0 420 78.4 632 86.8 10.5 10.7 74.4 0.997 - 0.984 0.945 0.923 12565 21911 56.5 2.347 3287 4
H 400 x 250 x 146.7 32 8 336 18688 568 2842 174 3170 83.3 667 66.8 1005 76.6 20.0 3.9 42.0 - - - - 0.988 31209 601 552 2.821 1152 5
138.8 32 5 336 17680 559 2794 178 3085 83.3 667 68.7 1002 77.2 20.0 3.9 67.2 - - 0.998 0.977 0.965 30738 592 548 2.821 1157 4
131.5 28 8 344 16752 512 2562 175 2841 72.9 583 66.0 881 75.5 17.5 4.5 43.0 - - - - 0.984 26904 1100 372 2.523 1327 5
123.4 28 5 344 15720 502 2511 179 2752 72.9 583 68.1 877 76.2 17.5 4.5 68.8 - - 0.996 0.972 0.958 26418 1085 367 2.523 1336 4
120.1 25 8 350 15300 469 2343 175 2589 65.1 521 65.2 787 74.5 15.6 5.0 43.8 - - - - 0.980 23799 1820 267 2.289 1493 5
111.9 25 5 350 14250 458 2290 179 2497 65.1 521 67.6 783 75.4 15.6 5.0 70.0 - - 0.994 0.967 0.952 23291 1803 262 2.289 1507 4
108.7 22 8 356 13848 423 2117 175 2332 57.3 458 64.3 693 73.6 13.8 5.7 44.5 - - - - 0.975 20806 3176 184 2.047 1701 5
100.3 22 5 356 12780 412 2061 180 2237 57.3 458 67.0 690 74.6 13.8 5.7 71.2 - - 0.992 0.961 0.944 20261 3176 179 2.047 1724 4
95.5 20 6 360 12160 385 1923 178 2094 52.1 417 65.4 628 73.6 12.5 6.3 60.0 - - - 0.969 0.945 18461 4840 136 1.880 1895 4
92.6 20 5 360 11800 381 1904 180 2062 52.1 417 66.4 627 74.0 12.5 6.3 72.0 - - 0.990 0.956 0.938 18293 4824 135 1.880 1904 4
87.8 18 6 364 11184 353 1763 178 1918 46.9 375 64.7 566 72.9 11.3 6.9 60.7 - - - 0.965 0.939 16550 7620 100 1.710 2109 4
84.9 18 5 364 10820 349 1743 180 1885 46.9 375 65.8 565 73.3 11.3 6.9 72.8 - - 0.988 0.951 0.931 16370 7624 98.8 1.710 2121 4
80.1 16 6 368 10208 320 1600 177 1739 41.7 333 63.9 503 72.2 10.0 7.8 61.3 - - - 0.959 0.931 14690 12552 71.0 1.536 2371 4
77.2 16 5 368 9840 316 1579 179 1705 41.7 333 65.1 502 72.6 10.0 7.8 73.6 - - 0.985 0.944 0.922 14493 12640 69.9 1.536 2391 4
72.5 14 6 372 9232 287 1433 176 1559 36.5 292 62.8 441 71.3 8.75 8.9 62.0 - - - 0.953 0.921 12891 21809 48.5 1.358 2698 4
69.6 14 5 372 8860 282 1412 179 1524 36.5 292 64.2 440 71.9 8.75 8.9 74.4 - - 0.982 0.936 0.911 12665 22222 47.3 1.358 2731 4
64.8 12 6 376 8256 252 1262 175 1376 31.3 250 61.5 378 70.4 7.50 10.4 62.7 - - - 0.945 0.909 11168 40317 31.6 1.176 3111 4
61.9 12 5 376 7880 248 1240 177 1341 31.3 250 63.0 377 71.0 7.50 10.4 75.2 - - 0.978 0.926 0.898 10897 41988 30.4 1.176 3171 4
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

41. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 400 x 200 x 109.5 28 8 344 13952 415 2077 173 2320 37.3 373 51.7 566 60.0 14.0 3.6 43.0 - - - - 0.981 27150 1119 299 1.292 1060 5
101.4 28 5 344 12920 405 2026 177 2231 37.3 373 53.8 562 60.7 14.0 3.6 68.8 - - 0.996 0.965 0.949 26567 1101 294 1.292 1068 4
100.5 25 8 350 12800 381 1903 172 2120 33.3 333 51.0 506 59.2 12.5 4.0 43.8 - - - - 0.976 24044 1853 215 1.172 1191 5
92.2 25 5 350 11750 370 1850 177 2028 33.3 333 53.3 502 60.0 12.5 4.0 70.0 - - 0.993 0.960 0.942 23435 1832 210 1.172 1205 4
91.4 22 8 356 11648 345 1724 172 1917 29.3 293 50.2 446 58.4 11.0 4.5 44.5 - - - - 0.970 21054 3232 148 1.048 1355 5
83.1 22 5 356 10580 333 1667 178 1822 29.3 293 52.7 442 59.3 11.0 4.5 71.2 - - 0.990 0.953 0.932 20400 3235 144 1.048 1378 4
79.8 20 6 360 10160 312 1562 175 1714 26.7 267 51.2 403 58.4 10.0 5.0 60.0 - - - 0.963 0.935 18631 4938 109 0.9627 1513 4
76.9 20 5 360 9800 309 1543 177 1682 26.7 267 52.2 402 58.8 10.0 5.0 72.0 - - 0.988 0.947 0.925 18431 4919 108 0.9627 1521 4
73.7 18 6 364 9384 287 1435 175 1574 24.0 240 50.6 363 57.8 9.00 5.6 60.7 - - - 0.958 0.927 16721 7775 80.5 0.8755 1682 4
70.8 18 5 364 9020 283 1415 177 1541 24.0 240 51.6 362 58.3 9.00 5.6 72.8 - - 0.986 0.941 0.917 16507 7782 79.4 0.8755 1694 4
67.6 16 6 368 8608 261 1305 174 1432 21.3 213 49.8 323 57.2 8.00 6.3 61.3 - - - 0.952 0.918 14866 12793 57.4 0.7864 1888 4
64.7 16 5 368 8240 257 1284 177 1398 21.3 213 50.9 322 57.6 8.00 6.3 73.6 - - 0.982 0.933 0.907 14629 12909 56.2 0.7864 1907 4
61.5 14 6 372 7832 234 1172 173 1288 18.7 187 48.8 283 56.4 7.00 7.1 62.0 - - - 0.944 0.907 13076 22156 39.4 0.6953 2143 4
58.6 14 5 372 7460 230 1151 176 1254 18.7 187 50.0 282 57.0 7.00 7.1 74.4 - - 0.978 0.924 0.894 12805 22685 38.2 0.6953 2176 4
55.4 12 6 376 7056 207 1036 171 1143 16.0 160 47.6 243 55.6 6.00 8.3 62.7 - - - 0.936 0.894 11371 40641 25.8 0.6022 2462 4
52.4 12 5 376 6680 203 1014 174 1108 16.0 160 48.9 242 56.2 6.00 8.3 75.2 - - 0.974 0.912 0.879 11045 42735 24.7 0.6022 2520 4
49.3 10 6 380 6280 180 898 169 997 13.3 133 46.1 203 54.5 5.00 10.0 63.3 - - - 0.924 0.877 9788 78922 16.1 0.5070 2858 4
46.3 10 5 380 5900 175 875 172 961 13.3 133 47.5 202 55.2 5.00 10.0 76.0 - - 0.967 0.898 0.860 9372 87297 15.0 0.5070 2969 4
H 400 x 150 x 64.1 20 6 360 8160 240 1201 172 1334 11.3 150 37.1 228 43.3 7.50 3.8 60.0 - - - 0.954 0.919 18890 5099 82.7 0.4061 1130 4
61.2 20 5 360 7800 236 1181 174 1302 11.3 150 38.0 227 43.7 7.50 3.8 72.0 - - 0.985 0.934 0.906 18642 5077 81.6 0.4061 1138 4
59.5 18 6 364 7584 221 1106 171 1230 10.1 135 36.6 206 42.8 6.75 4.2 60.7 - - - 0.948 0.910 16981 8029 61.1 0.3694 1254 4
56.7 18 5 364 7220 217 1086 173 1197 10.1 135 37.5 205 43.2 6.75 4.2 72.8 - - 0.982 0.926 0.896 16714 8045 59.9 0.3694 1266 4
55.0 16 6 368 7008 202 1010 170 1125 9.01 120 35.8 183 42.2 6.00 4.7 61.3 - - - 0.941 0.899 15131 13187 43.7 0.3318 1405 4
52.1 16 5 368 6640 198 989 173 1091 9.00 120 36.8 182 42.7 6.00 4.7 73.6 - - 0.978 0.917 0.884 14836 13357 42.6 0.3318 1424 4
50.5 14 6 372 6432 182 911 168 1018 7.88 105 35.0 161 41.6 5.25 5.4 62.0 - - - 0.932 0.887 13354 22714 30.2 0.2933 1589 4
47.6 14 5 372 6060 178 890 171 984 7.88 105 36.1 160 42.1 5.25 5.4 74.4 - - 0.973 0.906 0.870 13015 23447 29.0 0.2933 1620 4
46.0 12 6 376 5856 162 811 166 910 6.76 90.1 34.0 138 40.8 4.50 6.3 62.7 - - - 0.922 0.872 11676 41144 20.1 0.2540 1814 4
43.0 12 5 376 5480 158 788 170 875 6.75 90.1 35.1 137 41.4 4.50 6.3 75.2 - - 0.968 0.893 0.853 11267 43945 18.9 0.2540 1870 4
41.4 10 6 380 5280 142 708 164 802 5.63 75.1 32.7 116 39.9 3.75 7.5 63.3 - - - 0.910 0.854 10143 77818 12.8 0.2139 2084 4
38.5 10 5 380 4900 137 685 167 766 5.63 75.1 33.9 115 40.5 3.75 7.5 76.0 - - 0.961 0.877 0.832 9620 88502 11.6 0.2139 2187 4
36.9 8 6 384 4704 121 603 160 692 4.51 60.1 31.0 93.5 38.7 3.00 9.4 64.0 - - - 0.895 0.831 8854 148199 7.94 0.1729 2379 4
33.9 8 5 384 4320 116 579 164 655 4.50 60.1 32.3 92.4 39.4 3.00 9.4 76.8 - - 0.952 0.856 0.805 8143 189367 6.75 0.1729 2580 4
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

42. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 350 x 350 x 272.8 40 25 270 34750 717 4100 144 4796 286 1635 90.7 2492 111 40.0 4.4 10.8 -----51058 98.8 1655 6.867 1039 14
266.4 40 22 270 33940 713 4072 145 4741 286 1635 91.8 2483 111 40.0 4.4 12.3 -----50012 104 1603 6.867 1055 12
262.2 40 20 270 33400 709 4053 146 4705 286 1634 92.5 2477 111 40.0 4.4 13.5 -----49415 107 1576 6.867 1064 12
258.0 40 18 270 32860 706 4034 147 4668 286 1634 93.3 2472 111 40.0 4.4 15.0 -----48890 109 1554 6.867 1072 10
253.7 40 16 270 32320 703 4015 147 4632 286 1634 94.1 2467 112 40.0 4.4 16.9 -----48431 110 1536 6.867 1078 8
249.5 40 14 270 31780 699 3997 148 4595 286 1634 94.8 2463 112 40.0 4.4 19.3 -----48030 111 1522 6.867 1083 8
232.0 32 25 286 29550 617 3525 144 4073 229 1309 88.0 2005 107 32.0 5.5 11.4 -----41051 243 930 5.781 1271 14
225.2 32 22 286 28692 611 3492 146 4011 229 1308 89.3 1995 107 32.0 5.5 13.0 -----39663 268 877 5.781 1309 12
220.7 32 20 286 28120 607 3470 147 3971 229 1308 90.2 1989 107 32.0 5.5 14.3 -----38880 283 849 5.781 1330 12
216.3 32 18 286 27548 603 3447 148 3930 229 1307 91.1 1983 108 32.0 5.5 15.9 -----38204 295 826 5.781 1349 10
211.8 32 16 286 26976 599 3425 149 3889 229 1307 92.1 1978 108 32.0 5.5 17.9 -----37625 305 808 5.781 1364 8
207.3 32 14 286 26404 595 3403 150 3848 229 1307 93.1 1974 108 32.0 5.5 20.4 -----37134 312 794 5.781 1376 8
202.8 32 12 286 25832 592 3381 151 3807 229 1307 94.1 1970 109 32.0 5.5 23.8 -----36720 316 783 5.781 1386 6
200.0 28 20 294 25480 552 3152 147 3588 200 1144 88.7 1744 105 28.0 6.3 14.7 -----34181 483 598 5.186 1502 12
195.4 28 18 294 24892 547 3128 148 3545 200 1144 89.7 1739 106 28.0 6.3 16.3 -----33377 515 575 5.186 1532 10
190.8 28 16 294 24304 543 3104 150 3501 200 1144 90.8 1734 106 28.0 6.3 18.4 -----32694 542 556 5.186 1557 8
186.2 28 14 294 23716 539 3080 151 3458 200 1144 91.9 1729 107 28.0 6.3 21.0 -----32123 562 542 5.186 1578 8
181.6 28 12 294 23128 535 3056 152 3415 200 1144 93.0 1726 107 28.0 6.3 24.5 -----31650 577 531 5.186 1594 6
176.9 28 10 294 22540 531 3031 153 3372 200 1143 94.2 1722 107 28.0 6.3 29.4 -----31261 585 523 5.186 1606 6
179.8 25 18 300 22900 504 2877 148 3249 179 1022 88.4 1556 104 25.0 7.0 16.7 -----30026 801 428 4.717 1693 10
175.1 25 16 300 22300 499 2852 150 3204 179 1021 89.5 1550 105 25.0 7.0 18.8 -----29233 861 409 4.717 1732 8
170.3 25 14 300 21700 495 2826 151 3159 179 1021 90.8 1546 105 25.0 7.0 21.4 -----28573 910 394 4.717 1764 8
165.6 25 12 300 21100 490 2800 152 3114 179 1021 92.0 1542 106 25.0 7.0 25.0 -----28035 946 383 4.717 1789 6
160.9 25 10 300 20500 486 2774 154 3069 179 1021 93.4 1539 106 25.0 7.0 30.0 -----27601 968 375 4.717 1808 6
159.3 22 16 306 20296 453 2589 149 2900 157 899 88.0 1367 103 22.0 8.0 19.1 -----26013 1406 293 4.228 1936 8
154.5 22 14 306 19684 448 2561 151 2853 157 899 89.4 1362 104 22.0 8.0 21.9 -----25230 1527 278 4.228 1987 8
149.7 22 12 306 19072 443 2534 152 2807 157 899 90.8 1359 104 22.0 8.0 25.5 -----24596 1621 267 4.228 2028 6
144.9 22 10 306 18460 439 2507 154 2760 157 898 92.3 1355 105 22.0 8.0 30.6 -----24095 1686 259 4.228 2059 6
144.0 20 14 310 18340 416 2379 151 2646 143 817 88.3 1240 103 20.0 8.8 22.1 -----23136 2199 217 3.891 2160 8
139.1 20 12 310 17720 411 2351 152 2598 143 817 89.8 1236 103 20.0 8.8 25.8 -----22415 2387 206 3.891 2218 6
134.2 20 10 310 17100 406 2323 154 2550 143 817 91.4 1233 104 20.0 8.8 31.0 -----21851 2522 198 3.891 2262 6
128.5 18 12 314 16368 379 2163 152 2387 129 735 88.7 1114 102 18.0 9.7 26.2 -----20341 3590 155 3.544 2437 6
123.6 18 10 314 15740 373 2133 154 2338 129 735 90.4 1110 103 18.0 9.7 31.4 -----19691 3887 147 3.544 2503 6
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

43. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 350 x 300 x 209.6 40 10 270 26700 596 3407 149 3902 180 1200 82.1 1807 96.2 34.3 3.8 27.0 -----47556 112 1290 4.325 933 6
199.0 40 5 270 25350 588 3360 152 3811 180 1200 84.3 1802 96.8 34.3 3.8 54.0 - - - 0.994 0.987 46820 111 1281 4.325 937 4
168.7 32 8 286 21488 503 2872 153 3216 144 960 81.9 1445 93.7 27.4 4.7 35.8 -----36214 321 661 3.640 1197 5
161.9 32 5 286 20630 497 2839 155 3155 144 960 83.5 1442 94.2 27.4 4.7 57.2 - - - 0.990 0.981 35790 317 657 3.640 1201 4
150.3 28 8 294 19152 454 2591 154 2878 126 840 81.1 1265 92.2 24.0 5.4 36.8 -----31079 591 445 3.266 1382 5
143.4 28 5 294 18270 447 2555 156 2813 126 840 83.0 1262 92.9 24.0 5.4 58.8 - - - 0.987 0.976 30642 586 440 3.266 1389 4
136.6 25 8 300 17400 415 2371 154 2618 113 750 80.4 1130 91.1 21.4 6.0 37.5 -----27390 985 318 2.971 1558 5
129.5 25 5 300 16500 408 2332 157 2550 113 750 82.6 1127 91.9 21.4 6.0 60.0 - - - 0.984 0.972 26935 979 314 2.971 1569 4
122.8 22 8 306 15648 375 2141 155 2352 99.0 660 79.5 995 90.0 18.9 6.8 38.3 - - - - 0.997 23844 1732 219 2.663 1780 5
115.6 22 5 306 14730 367 2100 158 2282 99.0 660 82.0 992 90.8 18.9 6.8 61.2 - - - 0.981 0.967 23355 1733 214 2.663 1797 4
108.8 20 6 310 13860 342 1954 157 2124 90.0 600 80.6 903 89.8 17.1 7.5 51.7 - - - 0.990 0.971 21189 2647 162 2.450 1981 4
106.4 20 5 310 13550 340 1940 158 2100 90.0 600 81.5 902 90.1 17.1 7.5 62.0 - - - 0.978 0.963 21039 2641 161 2.450 1987 4
99.6 18 6 314 12684 313 1791 157 1941 81.0 540 79.9 813 89.0 15.4 8.3 52.3 - - - 0.988 0.966 18940 4186 119 2.232 2208 4
97.1 18 5 314 12370 311 1776 159 1916 81.0 540 80.9 812 89.3 15.4 8.3 62.8 - - - 0.974 0.958 18780 4188 118 2.232 2217 4
90.3 16 6 318 11508 284 1623 157 1755 72.0 480 79.1 723 88.1 13.7 9.4 53.0 - - - 0.985 0.961 16754 6933 84.3 2.008 2488 4
87.8 16 5 318 11190 281 1608 159 1730 72.0 480 80.2 722 88.5 13.7 9.4 63.6 - - - 0.970 0.952 16578 6970 83.3 2.008 2503 4
81.1 14 6 322 10332 254 1451 157 1567 63.0 420 78.1 633 87.2 12.0 10.7 53.7 - - - 0.981 0.955 14638 12145 57.3 1.778 2840 4
78.6 14 5 322 10010 251 1435 158 1541 63.0 420 79.3 632 87.7 12.0 10.7 64.4 - - - 0.965 0.944 14438 12315 56.3 1.778 2866 4
H 350 x 250 x 143.6 32 8 286 18288 421 2408 152 2708 83.3 667 67.5 1005 77.8 22.9 3.9 35.8 -----36402 323 552 2.107 997 5
136.8 32 5 286 17430 416 2375 154 2646 83.3 667 69.1 1002 78.4 22.9 3.9 57.2 - - - 0.988 0.977 35903 319 547 2.107 1000 4
128.4 28 8 294 16352 381 2176 153 2427 72.9 583 66.8 880 76.6 20.0 4.5 36.8 -----31264 597 371 1.890 1150 5
121.4 28 5 294 15470 374 2139 156 2362 72.9 583 68.7 877 77.2 20.0 4.5 58.8 - - - 0.985 0.972 30751 591 367 1.890 1157 4
117.0 25 8 300 14900 349 1993 153 2211 65.1 521 66.1 786 75.6 17.9 5.0 37.5 -----27575 995 266 1.719 1296 5
109.9 25 5 300 14000 342 1954 156 2144 65.1 521 68.2 783 76.4 17.9 5.0 60.0 - - - 0.981 0.967 27041 988 262 1.719 1307 4
105.6 22 8 306 13448 315 1802 153 1991 57.3 458 65.3 692 74.6 15.7 5.7 38.3 - - - - 0.997 24031 1749 183 1.541 1479 5
98.4 22 5 306 12530 308 1761 157 1921 57.3 458 67.6 689 75.4 15.7 5.7 61.2 - - - 0.977 0.961 23459 1751 179 1.541 1497 4
93.1 20 6 310 11860 287 1643 156 1794 52.1 417 66.3 628 74.5 14.3 6.3 51.7 - - - 0.988 0.966 21318 2677 136 1.418 1648 4
90.7 20 5 310 11550 285 1629 157 1770 52.1 417 67.2 627 74.8 14.3 6.3 62.0 - - - 0.974 0.956 21142 2670 135 1.418 1654 4
85.4 18 6 314 10884 264 1507 156 1642 46.9 375 65.6 565 73.8 12.9 6.9 52.3 - - - 0.986 0.961 19070 4234 99.6 1.292 1836 4
83.0 18 5 314 10570 261 1492 157 1617 46.9 375 66.6 564 74.1 12.9 6.9 62.8 - - - 0.970 0.950 18882 4237 98.6 1.292 1846 4
77.8 16 6 318 9908 239 1368 155 1488 41.7 333 64.9 503 73.0 11.4 7.8 53.0 - - - 0.982 0.955 16887 7010 70.7 1.162 2068 4
75.3 16 5 318 9590 237 1352 157 1462 41.7 333 65.9 502 73.4 11.4 7.8 63.6 - - - 0.965 0.943 16681 7056 69.7 1.162 2083 4
70.1 14 6 322 8932 214 1225 155 1332 36.5 292 63.9 440 72.2 10.0 8.9 53.7 - - - 0.978 0.948 14778 12258 48.2 1.029 2357 4
67.6 14 5 322 8610 212 1209 157 1306 36.5 292 65.1 440 72.6 10.0 8.9 64.4 - - - 0.959 0.935 14543 12465 47.1 1.029 2382 4
62.5 12 6 326 7956 189 1079 154 1173 31.3 250 62.7 378 71.2 8.57 10.4 54.3 - - - 0.973 0.939 12757 22857 31.2 0.8925 2726 4
59.9 12 5 326 7630 186 1062 156 1147 31.3 250 64.0 377 71.8 8.57 10.4 65.2 - - - 0.952 0.924 12477 23695 30.2 0.8925 2772 4
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

44. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 350 x 200 x 106.4 28 8 294 13552 308 1760 151 1976 37.3 373 52.5 565 60.9 16.0 3.6 36.8 -----31529 606 298 0.9677 919 5
99.5 28 5 294 12670 302 1724 154 1911 37.3 373 54.3 562 61.6 16.0 3.6 58.8 - - - 0.981 0.966 30910 598 294 0.9677 925 4
97.3 25 8 300 12400 283 1615 151 1805 33.3 333 51.9 505 60.1 14.3 4.0 37.5 -----27839 1010 214 0.8802 1034 5
90.3 25 5 300 11500 276 1576 155 1738 33.3 333 53.8 502 60.8 14.3 4.0 60.0 - - - 0.977 0.960 27195 1001 210 0.8802 1045 4
88.3 22 8 306 11248 256 1464 151 1630 29.3 293 51.1 445 59.2 12.6 4.5 38.3 - - - - 0.996 24297 1775 148 0.7889 1179 5
81.1 22 5 306 10330 249 1423 155 1560 29.3 293 53.3 442 60.1 12.6 4.5 61.2 - - - 0.972 0.953 23609 1778 143 0.7889 1196 4
77.4 20 6 310 9860 233 1331 154 1464 26.7 267 52.0 403 59.2 11.4 5.0 51.7 - - - 0.986 0.959 21500 2723 109 0.7260 1316 4
75.0 20 5 310 9550 230 1317 155 1440 26.7 267 52.8 402 59.5 11.4 5.0 62.0 - - - 0.968 0.947 21289 2715 108 0.7260 1322 4
71.3 18 6 314 9084 214 1223 154 1343 24.0 240 51.4 363 58.6 10.3 5.6 52.3 - - - 0.983 0.953 19254 4307 80.2 0.6613 1465 4
68.8 18 5 314 8770 211 1209 155 1318 24.0 240 52.3 362 59.0 10.3 5.6 62.8 - - - 0.964 0.940 19028 4312 79.1 0.6613 1474 4
65.2 16 6 318 8308 195 1113 153 1220 21.3 213 50.7 323 57.9 9.14 6.3 53.0 - - - 0.979 0.946 17076 7125 57.0 0.5950 1647 4
62.7 16 5 318 7990 192 1097 155 1195 21.3 213 51.7 322 58.3 9.14 6.3 63.6 - - - 0.958 0.932 16828 7184 56.0 0.5950 1662 4
59.1 14 6 322 7532 175 999 152 1096 18.7 187 49.8 283 57.2 8.00 7.1 53.7 - - - 0.974 0.938 14975 12424 39.0 0.5268 1874 4
56.6 14 5 322 7210 172 983 154 1070 18.7 187 50.9 282 57.6 8.00 7.1 64.4 - - - 0.951 0.922 14693 12687 38.0 0.5268 1899 4
53.0 12 6 326 6756 154 883 151 971 16.0 160 48.7 243 56.3 6.86 8.3 54.3 - - - 0.969 0.928 12973 23009 25.5 0.4570 2160 4
50.5 12 5 326 6430 152 866 154 944 16.0 160 49.9 242 56.9 6.86 8.3 65.2 - - - 0.943 0.910 12635 24058 24.4 0.4570 2204 4
46.9 10 6 330 5980 134 763 149 843 13.3 133 47.2 203 55.3 5.71 10.0 55.0 - - - 0.961 0.915 11107 45372 15.8 0.3853 2520 4
44.4 10 5 330 5650 131 746 152 816 13.3 133 48.6 202 55.9 5.71 10.0 66.0 - - - 0.932 0.895 10677 49646 14.8 0.3853 2606 4
H 350 x 150 x 61.7 20 6 310 7860 178 1020 151 1134 11.3 150 37.8 228 44.0 8.57 3.8 51.7 - - - 0.982 0.948 21782 2798 82.4 0.3063 983 4
59.3 20 5 310 7550 176 1006 153 1110 11.3 150 38.6 227 44.3 8.57 3.8 62.0 - - - 0.960 0.933 21518 2789 81.4 0.3063 989 4
57.2 18 6 314 7284 164 940 150 1044 10.1 135 37.3 205 43.4 7.71 4.2 52.3 - - - 0.979 0.942 19536 4427 60.7 0.2790 1093 4
54.7 18 5 314 6970 162 925 152 1020 10.1 135 38.1 204 43.8 7.71 4.2 62.8 - - - 0.954 0.925 19253 4437 59.7 0.2790 1102 4
52.7 16 6 318 6708 150 857 150 953 9.01 120 36.6 183 42.9 6.86 4.7 53.0 - - - 0.974 0.934 17363 7313 43.4 0.2510 1227 4
50.2 16 5 318 6390 147 842 152 928 9.00 120 37.5 182 43.3 6.86 4.7 63.6 - - - 0.948 0.915 17052 7398 42.4 0.2510 1241 4
48.1 14 6 322 6132 135 773 149 861 7.88 105 35.8 160 42.2 6.00 5.4 53.7 - - - 0.968 0.924 15277 12691 29.9 0.2223 1391 4
45.6 14 5 322 5810 133 757 151 835 7.88 105 36.8 160 42.7 6.00 5.4 64.4 - - - 0.939 0.904 14921 13054 28.8 0.2223 1416 4
43.6 12 6 326 5556 120 687 147 768 6.76 90.1 34.9 138 41.5 5.14 6.3 54.3 - - - 0.962 0.912 13302 23244 19.7 0.1928 1595 4
41.1 12 5 326 5230 117 670 150 741 6.75 90.0 35.9 137 42.0 5.14 6.3 65.2 - - - 0.929 0.890 12875 24646 18.7 0.1928 1638 4
39.1 10 6 330 4980 105 598 145 673 5.63 75.1 33.6 115 40.6 4.29 7.5 55.0 - - - 0.954 0.898 11488 44754 12.4 0.1626 1843 4
36.5 10 5 330 4650 102 581 148 646 5.63 75.0 34.8 115 41.2 4.29 7.5 66.0 - - - 0.917 0.872 10944 50227 11.4 0.1626 1924 4
34.6 8 6 334 4404 88.8 508 142 578 4.51 60.1 32.0 93.0 39.4 3.43 9.4 55.7 - - - 0.943 0.880 9938 87817 7.58 0.1316 2124 4
31.9 8 5 334 4070 85.7 490 145 550 4.50 60.0 33.3 92.1 40.1 3.43 9.4 66.8 - - 0.995 0.901 0.849 9198 109828 6.55 0.1316 2286 4
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

45. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 300 x 300 x 197.0 32 25 236 25100 374 2492 122 2921 144 962 75.8 1477 93.2 32.0 4.7 9.4 -----49481 118 795 2.586 920 14
191.5 32 22 236 24392 370 2470 123 2879 144 961 76.9 1469 93.6 32.0 4.7 10.7 -----47815 130 750 2.586 946 12
187.8 32 20 236 23920 368 2455 124 2851 144 961 77.6 1464 93.8 32.0 4.7 11.8 -----46875 137 727 2.586 962 12
184.1 32 18 236 23448 366 2441 125 2823 144 961 78.4 1459 94.1 32.0 4.7 13.1 -----46062 143 707 2.586 975 10
180.4 32 16 236 22976 364 2426 126 2796 144 961 79.2 1455 94.4 32.0 4.7 14.8 -----45365 148 692 2.586 986 8
176.7 32 14 236 22504 362 2412 127 2768 144 960 80.0 1452 94.7 32.0 4.7 16.9 -----44772 152 680 2.586 994 8
173.0 32 12 236 22032 360 2397 128 2740 144 960 80.9 1448 94.9 32.0 4.7 19.7 -----44272 154 671 2.586 1001 6
170.2 28 20 244 21680 336 2240 124 2582 126 841 76.3 1284 91.9 28.0 5.4 12.2 -----41034 238 512 2.330 1088 12
166.4 28 18 244 21192 334 2224 125 2553 126 841 77.1 1280 92.2 28.0 5.4 13.6 -----40071 254 492 2.330 1110 10
162.5 28 16 244 20704 331 2208 126 2523 126 841 78.0 1276 92.5 28.0 5.4 15.3 -----39253 267 476 2.330 1128 8
158.7 28 14 244 20216 329 2192 128 2493 126 840 79.0 1272 92.9 28.0 5.4 17.4 -----38567 277 464 2.330 1143 8
154.9 28 12 244 19728 326 2176 129 2463 126 840 79.9 1269 93.2 28.0 5.4 20.3 -----37998 284 455 2.330 1154 6
151.0 28 10 244 19240 324 2160 130 2434 126 840 80.9 1266 93.6 28.0 5.4 24.4 -----37530 288 448 2.330 1163 6
153.1 25 18 250 19500 308 2052 126 2344 113 751 76.0 1145 90.7 25.0 6.0 13.9 -----35933 399 366 2.127 1229 10
149.2 25 16 250 19000 305 2035 127 2313 113 751 77.0 1141 91.1 25.0 6.0 15.6 -----34986 428 350 2.127 1257 8
145.2 25 14 250 18500 303 2017 128 2281 113 750 78.0 1137 91.5 25.0 6.0 17.9 -----34198 453 338 2.127 1280 8
141.3 25 12 250 18000 300 2000 129 2250 113 750 79.1 1134 91.9 25.0 6.0 20.8 -----33553 471 328 2.127 1298 6
137.4 25 10 250 17500 297 1983 130 2219 113 750 80.2 1131 92.3 25.0 6.0 25.0 -----33032 482 322 2.127 1311 6
135.8 22 16 256 17296 278 1853 127 2097 99.1 661 75.7 1006 89.6 22.0 6.8 16.0 -----31034 707 251 1.913 1408 8
131.8 22 14 256 16784 275 1834 128 2064 99.1 660 76.8 1003 90.0 22.0 6.8 18.3 -----30101 767 238 1.913 1444 8
127.7 22 12 256 16272 272 1816 129 2031 99.0 660 78.0 999 90.5 22.0 6.8 21.3 -----29345 815 229 1.913 1474 6
123.7 22 10 256 15760 270 1797 131 1999 99.0 660 79.3 996 90.9 22.0 6.8 25.6 -----28747 848 222 1.913 1496 6
122.8 20 14 260 15640 256 1707 128 1917 90.1 600 75.9 913 89.0 20.0 7.5 18.6 -----27546 1112 186 1.764 1572 8
118.7 20 12 260 15120 253 1688 129 1883 90.0 600 77.2 909 89.5 20.0 7.5 21.7 -----26688 1208 176 1.764 1614 6
114.6 20 10 260 14600 250 1668 131 1849 90.0 600 78.5 907 90.0 20.0 7.5 26.0 -----26015 1277 169 1.764 1646 6
110.5 20 8 260 14080 247 1649 133 1815 90.0 600 80.0 904 90.5 20.0 7.5 32.5 -----25500 1317 165 1.764 1668 5
109.6 18 12 264 13968 233 1556 129 1732 81.0 540 76.2 820 88.4 18.0 8.3 22.0 -----24168 1829 133 1.610 1775 6
105.5 18 10 264 13440 230 1536 131 1697 81.0 540 77.6 817 89.0 18.0 8.3 26.4 -----23396 1980 126 1.610 1823 6
101.4 18 8 264 12912 227 1515 133 1662 81.0 540 79.2 814 89.6 18.0 8.3 33.0 -----22814 2076 121 1.610 1857 5
100.6 16 12 268 12816 213 1420 129 1579 72.0 480 75.0 730 87.2 16.0 9.4 22.3 -----21813 2825 98.3 1.452 1960 6
96.4 16 10 268 12280 210 1399 131 1543 72.0 480 76.6 727 87.9 16.0 9.4 26.8 -----20905 3170 91.4 1.452 2032 6
92.2 16 8 268 11744 207 1377 133 1507 72.0 480 78.3 724 88.6 16.0 9.4 33.5 -----20229 3410 86.8 1.452 2086 5
87.3 14 10 272 11120 189 1258 130 1386 63.0 420 75.3 637 86.7 14.0 10.7 27.2 -----18572 5232 64.4 1.288 2280 6
83.0 14 8 272 10576 185 1235 132 1349 63.0 420 77.2 634 87.5 14.0 10.7 34.0 -----17762 5865 59.8 1.288 2367 5
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

46. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 300 x 250 x 140.4 32 8 236 17888 297 1983 129 2255 83.3 667 68.3 1004 79.4 26.7 3.9 29.5 -----43693 156 551 1.496 841 5
134.9 32 5 236 17180 294 1961 131 2214 83.3 667 69.6 1001 79.8 26.7 3.9 47.2 - - - 0.999 0.989 43162 155 547 1.496 843 4
125.2 28 8 244 15952 270 1797 130 2023 72.9 583 67.6 879 78.0 23.3 4.5 30.5 -----37345 292 371 1.349 973 5
119.5 28 5 244 15220 266 1773 132 1978 72.9 583 69.2 877 78.5 23.3 4.5 48.8 - - - 0.997 0.985 36800 290 367 1.349 977 4
113.8 25 8 250 14500 247 1649 131 1844 65.1 521 67.0 785 77.0 20.8 5.0 31.3 -----32814 491 265 1.231 1099 5
107.9 25 5 250 13750 243 1623 133 1797 65.1 521 68.8 783 77.6 20.8 5.0 50.0 - - - 0.995 0.982 32248 489 262 1.231 1106 4
102.4 22 8 256 13048 224 1494 131 1660 57.3 458 66.3 692 75.8 18.3 5.7 32.0 -----28481 872 182 1.107 1257 5
96.4 22 5 256 12280 220 1466 134 1611 57.3 458 68.3 689 76.6 18.3 5.7 51.2 - - - 0.993 0.978 27878 874 179 1.107 1269 4
90.7 20 6 260 11560 205 1367 133 1501 52.1 417 67.1 627 75.6 16.7 6.3 43.3 - - - - 0.986 25249 1343 135 1.021 1400 4
88.7 20 5 260 11300 204 1358 134 1485 52.1 417 67.9 627 75.9 16.7 6.3 52.0 - - - 0.991 0.974 25064 1340 135 1.021 1405 4
83.1 18 6 264 10584 188 1256 133 1374 46.9 375 66.6 565 74.8 15.0 6.9 44.0 - - - - 0.983 22526 2137 99.2 0.9319 1563 4
81.0 18 5 264 10320 187 1246 135 1356 46.9 375 67.4 564 75.1 15.0 6.9 52.8 - - - 0.989 0.970 22329 2139 98.4 0.9319 1569 4
75.4 16 6 268 9608 171 1141 133 1244 41.7 333 65.9 502 74.0 13.3 7.8 44.7 - - - - 0.979 19889 3562 70.3 0.8402 1763 4
73.3 16 5 268 9340 170 1130 135 1226 41.7 333 66.8 502 74.4 13.3 7.8 53.6 - - - 0.986 0.965 19674 3583 69.5 0.8402 1774 4
67.8 14 6 272 8632 153 1022 133 1112 36.5 292 65.0 440 73.2 11.7 8.9 45.3 - - - - 0.975 17346 6277 47.8 0.7455 2014 4
65.6 14 5 272 8360 152 1011 135 1093 36.5 292 66.0 439 73.6 11.7 8.9 54.4 - - - 0.982 0.959 17102 6370 46.9 0.7455 2032 4
60.1 12 6 276 7656 135 900 133 978 31.3 250 63.9 377 72.2 10.0 10.4 46.0 - - - - 0.969 14911 11825 30.9 0.6480 2336 4
57.9 12 5 276 7380 133 888 134 959 31.3 250 65.1 377 72.6 10.0 10.4 55.2 - - - 0.978 0.952 14621 12201 30.0 0.6480 2370 4
H 300 x 200 x 103.2 28 8 244 13152 218 1450 129 1642 37.3 373 53.3 564 62.1 18.7 3.6 30.5 -----37633 295 297 0.6905 777 5
97.5 28 5 244 12420 214 1426 131 1598 37.3 373 54.8 562 62.7 18.7 3.6 48.8 - - - 0.997 0.982 36971 292 294 0.6905 782 4
85.2 22 8 256 10848 182 1210 129 1354 29.3 293 52.0 444 60.3 14.7 4.5 32.0 -----28770 882 147 0.5667 1002 5
79.1 22 5 256 10080 177 1182 133 1305 29.3 293 53.9 442 61.0 14.7 4.5 51.2 - - - 0.991 0.973 28039 885 143 0.5667 1015 4
75.0 20 6 260 9560 166 1106 132 1221 26.7 267 52.8 402 60.2 13.3 5.0 43.3 - - - - 0.983 25447 1361 109 0.5227 1118 4
73.0 20 5 260 9300 164 1096 133 1205 26.7 267 53.6 402 60.4 13.3 5.0 52.0 - - - 0.989 0.969 25223 1359 108 0.5227 1123 4
69.0 18 6 264 8784 153 1017 132 1120 24.0 240 52.3 362 59.5 12.0 5.6 44.0 - - - - 0.979 22725 2167 79.8 0.4771 1247 4
66.9 18 5 264 8520 151 1007 133 1102 24.0 240 53.1 362 59.8 12.0 5.6 52.8 - - - 0.986 0.964 22486 2170 78.9 0.4771 1254 4
62.9 16 6 268 8008 139 925 132 1017 21.3 213 51.6 322 58.8 10.7 6.3 44.7 - - - - 0.975 20092 3609 56.7 0.4302 1405 4
60.8 16 5 268 7740 137 915 133 999 21.3 213 52.5 322 59.2 10.7 6.3 53.6 - - - 0.983 0.958 19831 3637 55.8 0.4302 1416 4
56.8 14 6 272 7232 125 831 131 912 18.7 187 50.8 282 58.1 9.33 7.1 45.3 - - - - 0.970 17558 6346 38.6 0.3817 1603 4
54.6 14 5 272 6960 123 820 133 893 18.7 187 51.8 282 58.4 9.33 7.1 54.4 - - - 0.979 0.951 17262 6464 37.8 0.3817 1621 4
50.7 12 6 276 6456 110 734 131 805 16.0 160 49.8 242 57.2 8.00 8.3 46.0 - - - - 0.963 15142 11885 25.1 0.3318 1853 4
48.5 12 5 276 6180 108 722 132 786 16.0 160 50.9 242 57.6 8.00 8.3 55.2 - - - 0.973 0.942 14790 12356 24.2 0.3318 1886 4
44.6 10 6 280 5680 95.1 634 129 698 13.3 133 48.5 203 56.2 6.67 10.0 46.7 - - - - 0.955 12884 23846 15.4 0.2803 2174 4
42.4 10 5 280 5400 93.3 622 131 678 13.3 133 49.7 202 56.7 6.67 10.0 56.0 - - - 0.967 0.931 12438 25801 14.5 0.2803 2239 4
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

47. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 300 x 150 x 59.3 20 6 260 7560 127 844 129 941 11.3 150 38.6 227 44.7 10.0 3.8 43.3 - - - - 0.979 25755 1392 82.0 0.2205 836 4
57.3 20 5 260 7300 125 834 131 925 11.3 150 39.3 227 45.0 10.0 3.8 52.0 - - - 0.986 0.960 25472 1389 81.2 0.2205 840 4
54.8 18 6 264 6984 117 778 129 866 10.1 135 38.1 205 44.2 9.00 4.2 44.0 - - - - 0.974 23033 2217 60.4 0.2013 931 4
52.8 18 5 264 6720 115 768 131 849 10.1 135 38.8 204 44.5 9.00 4.2 52.8 - - - 0.983 0.955 22732 2222 59.5 0.2013 938 4
50.3 16 6 268 6408 107 710 129 789 9.00 120 37.5 182 43.6 8.00 4.7 44.7 - - - - 0.969 20406 3688 43.0 0.1815 1047 4
48.2 16 5 268 6140 105 699 131 771 9.00 120 38.3 182 43.9 8.00 4.7 53.6 - - - 0.978 0.947 20076 3726 42.1 0.1815 1058 4
45.8 14 6 272 5832 96.0 640 128 712 7.88 105 36.8 160 43.0 7.00 5.4 45.3 - - - - 0.963 17886 6458 29.5 0.1610 1191 4
43.6 14 5 272 5560 94.3 629 130 693 7.88 105 37.6 159 43.3 7.00 5.4 54.4 - - - 0.973 0.939 17511 6620 28.6 0.1610 1209 4
41.3 12 6 276 5256 85.2 568 127 633 6.75 90.1 35.8 137 42.2 6.00 6.3 46.0 - - - - 0.955 15499 11980 19.4 0.1400 1371 4
39.1 12 5 276 4980 83.5 556 129 614 6.75 90.0 36.8 137 42.7 6.00 6.3 55.2 - - - 0.967 0.928 15051 12608 18.5 0.1400 1403 4
36.7 10 6 280 4680 74.1 494 126 553 5.63 75.1 34.7 115 41.4 5.00 7.5 46.7 - - - - 0.945 13295 23531 12.1 0.1183 1595 4
34.5 10 5 280 4400 72.2 482 128 533 5.63 75.0 35.8 114 41.9 5.00 7.5 56.0 - - - 0.959 0.915 12727 26044 11.2 0.1183 1656 4
32.2 8 6 284 4104 62.6 417 124 471 4.51 60.1 33.1 92.6 40.2 4.00 9.4 47.3 - - - 0.994 0.933 11383 47751 7.22 0.0959 1858 4
30.0 8 5 284 3820 60.7 405 126 451 4.50 60.0 34.3 91.8 40.8 4.00 9.4 56.8 - - - 0.949 0.897 10610 58337 6.34 0.0959 1984 4
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

48. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 250 x 250 x 140.4 28 20 194 17880 186 1485 102 1742 73.0 584 63.9 894 78.4 28.0 4.5 9.7 -----51257 101 425 0.8984 741 12
137.3 28 18 194 17492 184 1475 103 1723 73.0 584 64.6 891 78.7 28.0 4.5 10.8 -----50060 107 409 0.8984 756 10
134.3 28 16 194 17104 183 1465 103 1705 73.0 584 65.3 887 78.9 28.0 4.5 12.1 -----49042 113 396 0.8984 768 8
131.2 28 14 194 16716 182 1455 104 1686 73.0 584 66.1 885 79.2 28.0 4.5 13.9 -----48187 117 386 0.8984 778 8
128.2 28 12 194 16328 181 1446 105 1667 72.9 584 66.8 882 79.4 28.0 4.5 16.2 -----47476 120 379 0.8984 785 6
125.1 28 10 194 15940 179 1436 106 1648 72.9 583 67.6 880 79.7 28.0 4.5 19.4 -----46889 122 373 0.8984 791 6
126.4 25 18 200 16100 171 1367 103 1586 65.2 522 63.6 797 77.2 25.0 5.0 11.1 -----44689 171 304 0.8240 839 10
123.2 25 16 200 15700 170 1356 104 1566 65.2 521 64.4 794 77.5 25.0 5.0 12.5 -----43515 184 291 0.8240 858 8
120.1 25 14 200 15300 168 1346 105 1546 65.1 521 65.3 791 77.8 25.0 5.0 14.3 -----42537 195 281 0.8240 873 8
117.0 25 12 200 14900 167 1335 106 1526 65.1 521 66.1 788 78.1 25.0 5.0 16.7 -----41735 202 273 0.8240 885 6
113.8 25 10 200 14500 166 1324 107 1506 65.1 521 67.0 786 78.4 25.0 5.0 20.0 -----41087 207 268 0.8240 894 6
112.2 22 16 206 14296 155 1240 104 1424 57.4 459 63.3 701 76.0 22.0 5.7 12.9 -----38427 308 209 0.7446 963 8
109.0 22 14 206 13884 154 1229 105 1403 57.3 459 64.3 698 76.4 22.0 5.7 14.7 -----37275 335 198 0.7446 988 8
105.8 22 12 206 13472 152 1217 106 1381 57.3 459 65.2 695 76.7 22.0 5.7 17.2 -----36341 356 191 0.7446 1008 6
102.5 22 10 206 13060 151 1205 107 1360 57.3 458 66.2 693 77.1 22.0 5.7 20.6 -----35599 370 185 0.7446 1023 6
101.6 20 14 210 12940 143 1147 105 1304 52.1 417 63.5 635 75.4 20.0 6.3 15.0 -----34010 490 154 0.6888 1077 8
98.3 20 12 210 12520 142 1135 106 1282 52.1 417 64.5 633 75.8 20.0 6.3 17.5 -----32953 532 147 0.6888 1105 6
95.0 20 10 210 12100 140 1122 108 1260 52.1 417 65.6 630 76.2 20.0 6.3 21.0 -----32123 562 141 0.6888 1127 6
91.7 20 8 210 11680 139 1110 109 1238 52.1 417 66.8 628 76.6 20.0 6.3 26.3 -----31485 580 137 0.6888 1142 5
90.8 18 12 214 11568 131 1049 106 1181 46.9 375 63.7 570 74.8 18.0 6.9 17.8 -----29754 813 111 0.6308 1218 6
87.4 18 10 214 11140 130 1036 108 1158 46.9 375 64.9 568 75.2 18.0 6.9 21.4 -----28804 880 105 0.6308 1250 6
84.1 18 8 214 10712 128 1023 109 1136 46.9 375 66.2 566 75.7 18.0 6.9 26.8 -----28087 923 101 0.6308 1273 5
83.3 16 12 218 10616 120 960 106 1079 41.7 334 62.7 508 73.7 16.0 7.8 18.2 -----26776 1267 81.7 0.5704 1347 6
79.9 16 10 218 10180 118 947 108 1055 41.7 333 64.0 505 74.2 16.0 7.8 21.8 -----25662 1422 76.1 0.5704 1396 6
76.5 16 8 218 9744 117 933 109 1031 41.7 333 65.4 503 74.7 16.0 7.8 27.3 -----24833 1530 72.3 0.5704 1433 5
73.1 16 6 218 9308 115 919 111 1007 41.7 333 66.9 502 75.3 16.0 7.8 36.3 -----24239 1585 70.0 0.5704 1456 4
72.4 14 10 222 9220 107 854 108 949 36.5 292 62.9 443 73.1 14.0 8.9 22.2 -----22733 2369 53.6 0.5076 1569 6
68.9 14 8 222 8776 105 839 109 925 36.5 292 64.5 441 73.7 14.0 8.9 27.8 -----21741 2656 49.8 0.5076 1629 5
61.3 12 8 226 7808 92.7 742 109 816 31.3 250 63.3 379 72.6 12.0 10.4 28.3 -----18847 4842 32.9 0.4425 1871 5
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

49. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 250 x 200 x 100.1 28 8 194 12752 144 1149 106 1318 37.3 373 54.1 563 63.7 22.4 3.6 24.3 -----46722 124 296 0.4600 635 5
95.5 28 5 194 12170 142 1134 108 1290 37.3 373 55.4 561 64.1 22.4 3.6 38.8 - - - - 0.998 46007 123 294 0.4600 638 4
91.1 25 8 200 11600 132 1059 107 1205 33.3 333 53.6 503 62.7 20.0 4.0 25.0 -----40879 212 212 0.4219 719 5
86.4 25 5 200 11000 130 1043 109 1175 33.3 333 55.0 501 63.2 20.0 4.0 40.0 - - - - 0.996 40141 211 209 0.4219 724 4
82.0 22 8 206 10448 121 964 107 1088 29.3 293 53.0 443 61.7 17.6 4.5 25.8 -----35335 381 146 0.3812 824 5
77.2 22 5 206 9830 118 947 110 1056 29.3 293 54.6 441 62.2 17.6 4.5 41.2 - - - - 0.993 34553 383 143 0.3812 833 4
72.7 20 6 210 9260 111 886 109 986 26.7 267 53.7 402 61.4 16.0 5.0 35.0 -----31217 593 108 0.3527 920 4
71.0 20 5 210 9050 110 879 110 975 26.7 267 54.3 401 61.6 16.0 5.0 42.0 - - - - 0.990 30978 593 108 0.3527 923 4
66.6 18 6 214 8484 102 816 110 904 24.0 240 53.2 362 60.6 14.4 5.6 35.7 -----27775 953 79.4 0.3229 1028 4
64.9 18 5 214 8270 101 809 111 892 24.0 240 53.9 361 60.9 14.4 5.6 42.8 - - - - 0.988 27521 954 78.7 0.3229 1033 4
60.5 16 6 218 7708 92.9 743 110 820 21.3 213 52.6 322 59.9 12.8 6.3 36.3 -----24460 1602 56.3 0.2920 1161 4
58.8 16 5 218 7490 92.1 737 111 808 21.3 213 53.4 321 60.2 12.8 6.3 43.6 - - - - 0.984 24183 1613 55.6 0.2920 1169 4
54.4 14 6 222 6932 83.5 668 110 735 18.7 187 51.9 282 59.1 11.2 7.1 37.0 -----21279 2847 38.3 0.2599 1329 4
52.7 14 5 222 6710 82.6 661 111 722 18.7 187 52.7 281 59.4 11.2 7.1 44.4 - - - - 0.980 20967 2892 37.6 0.2599 1341 4
46.6 12 5 226 5930 72.8 583 111 635 16.0 160 51.9 241 58.6 9.60 8.3 45.2 - - - - 0.975 17882 5587 24.0 0.2266 1566 4
40.4 10 5 230 5150 62.7 502 110 546 13.3 133 50.9 201 57.6 8.00 10.0 46.0 - - - - 0.968 14951 11835 14.3 0.1920 1866 4
H 250 x 150 x 57.0 20 6 210 7260 84.2 673 108 756 11.3 150 39.4 227 45.7 12.0 3.8 35.0 -----31559 604 81.7 0.1488 688 4
55.3 20 5 210 7050 83.4 667 109 745 11.3 150 40.0 226 45.9 12.0 3.8 42.0 - - - - 0.988 31252 603 81.0 0.1488 691 4
52.5 18 6 214 6684 77.7 622 108 695 10.1 135 38.9 204 45.1 10.8 4.2 35.7 -----28116 969 60.0 0.1362 768 4
50.8 18 5 214 6470 76.9 615 109 684 10.1 135 39.6 204 45.4 10.8 4.2 42.8 - - - - 0.984 27792 972 59.3 0.1362 773 4
47.9 16 6 218 6108 71.0 568 108 633 9.00 120 38.4 182 44.5 9.60 4.7 36.3 -----24806 1629 42.6 0.1232 867 4
46.2 16 5 218 5890 70.1 561 109 621 9.00 120 39.1 181 44.8 9.60 4.7 43.6 - - - - 0.980 24453 1644 41.9 0.1232 874 4
43.4 14 6 222 5532 64.0 512 108 570 7.88 105 37.7 159 43.9 8.40 5.4 37.0 -----21639 2886 29.1 0.1097 989 4
41.7 14 5 222 5310 63.1 505 109 557 7.88 105 38.5 159 44.2 8.40 5.4 44.4 - - - - 0.975 21241 2948 28.4 0.1097 1002 4
37.1 12 5 226 4730 55.8 447 109 492 6.75 90.0 37.8 136 43.5 7.20 6.3 45.2 - - - - 0.969 18168 5678 18.3 0.0956 1166 4
32.6 10 5 230 4150 48.3 386 108 426 5.63 75.0 36.8 114 42.7 6.00 7.5 46.0 - - - - 0.960 15265 11918 11.0 0.0810 1384 4
28.0 8 5 234 3570 40.5 324 106 359 4.50 60.0 35.5 91.5 41.7 4.80 9.4 46.8 - - - - 0.949 12605 27438 6.13 0.0659 1672 4
H 250 x 100 x 32.4 14 6 222 4132 44.5 356 104 404 2.34 46.7 23.8 72.0 28.6 5.60 3.6 37.0 -----22284 2959 20.0 0.0325 650 4
30.7 14 5 222 3910 43.6 349 106 392 2.34 46.7 24.4 71.4 28.9 5.60 3.6 44.4 - - - - 0.966 21730 3056 19.3 0.0325 662 4
27.7 12 5 226 3530 38.8 311 105 349 2.00 40.0 23.8 61.4 28.4 4.80 4.2 45.2 - - - - 0.958 18677 5850 12.5 0.0283 767 4
24.7 10 5 230 3150 33.9 271 104 306 1.67 33.4 23.0 51.4 27.7 4.00 5.0 46.0 - - - - 0.948 15824 12066 7.67 0.0240 902 4
21.7 8 5 234 2770 28.8 230 102 262 1.34 26.7 22.0 41.5 26.9 3.20 6.3 46.8 - - - - 0.935 13271 26581 4.42 0.0195 1071 4
18.8 6 5 238 2390 23.5 188 99.1 217 1.00 20.0 20.5 31.5 25.8 2.40 8.3 47.6 - - - 0.991 0.917 11259 58266 2.46 0.0149 1255 4
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

50. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 200 x 200 x 99.7 25 18 150 12700 82.1 821 80.4 976 33.4 334 51.3 512 63.8 25.0 4.0 8.3 -----58952 58.9 242 0.2552 523 10
97.3 25 16 150 12400 81.6 816 81.1 965 33.4 334 51.9 510 64.0 25.0 4.0 9.4 -----57415 63.3 232 0.2552 535 8
95.0 25 14 150 12100 81.0 810 81.8 954 33.4 334 52.5 507 64.2 25.0 4.0 10.7 -----56132 67.0 224 0.2552 544 8
92.6 25 12 150 11800 80.5 805 82.6 943 33.4 334 53.2 505 64.4 25.0 4.0 12.5 -----55077 69.7 218 0.2552 551 6
90.3 25 10 150 11500 79.9 799 83.4 931 33.3 333 53.8 504 64.6 25.0 4.0 15.0 -----54220 71.5 214 0.2552 557 6
88.7 22 16 156 11296 75.1 751 81.5 881 29.4 294 51.0 450 62.5 22.0 4.5 9.8 -----50358 108 166 0.2323 603 8
86.2 22 14 156 10984 74.5 745 82.4 868 29.4 294 51.7 448 62.8 22.0 4.5 11.1 -----48857 118 158 0.2323 618 8
83.8 22 12 156 10672 73.9 739 83.2 856 29.4 294 52.4 446 63.0 22.0 4.5 13.0 -----47636 125 152 0.2323 630 6
81.3 22 10 156 10360 73.2 732 84.1 844 29.3 293 53.2 444 63.3 22.0 4.5 15.6 -----46664 130 148 0.2323 639 6
80.4 20 14 160 10240 69.8 698 82.6 810 26.7 267 51.1 408 61.8 20.0 5.0 11.4 -----44377 175 123 0.2160 675 8
77.9 20 12 160 9920 69.2 692 83.5 797 26.7 267 51.9 406 62.1 20.0 5.0 13.3 -----43003 190 117 0.2160 693 6
75.4 20 10 160 9600 68.5 685 84.5 784 26.7 267 52.7 404 62.4 20.0 5.0 16.0 -----41921 201 113 0.2160 706 6
72.8 20 8 160 9280 67.8 678 85.5 771 26.7 267 53.6 403 62.7 20.0 5.0 20.0 -----41087 207 110 0.2160 715 5
72.0 18 12 164 9168 64.2 642 83.7 736 24.0 240 51.2 366 61.2 18.0 5.6 13.7 -----38655 294 88.2 0.1987 765 6
69.4 18 10 164 8840 63.5 635 84.7 722 24.0 240 52.1 364 61.5 18.0 5.6 16.4 -----37424 319 83.8 0.1987 785 6
66.8 18 8 164 8512 62.8 628 85.9 709 24.0 240 53.1 363 61.8 18.0 5.6 20.5 -----36491 335 80.9 0.1987 799 5
66.1 16 12 168 8416 59.0 590 83.8 673 21.4 214 50.4 326 60.1 16.0 6.3 14.0 -----34631 465 65.2 0.1806 848 6
63.4 16 10 168 8080 58.3 583 84.9 659 21.3 213 51.4 324 60.5 16.0 6.3 16.8 -----33195 522 60.7 0.1806 879 6
60.8 16 8 168 7744 57.5 575 86.1 645 21.3 213 52.5 323 60.9 16.0 6.3 21.0 -----32123 562 57.8 0.1806 902 5
58.2 16 6 168 7408 56.7 567 87.5 631 21.3 213 53.7 322 61.4 16.0 6.3 28.0 -----31351 583 55.9 0.1806 916 4
57.5 14 10 172 7320 52.8 528 84.9 595 18.7 187 50.5 284 59.5 14.0 7.1 17.2 -----29276 882 42.8 0.1614 990 6
54.8 14 8 172 6976 51.9 519 86.3 580 18.7 187 51.7 283 60.0 14.0 7.1 21.5 -----28001 989 39.8 0.1614 1027 5
52.1 14 6 172 6632 51.1 511 87.8 565 18.7 187 53.1 282 60.5 14.0 7.1 28.7 -----27107 1052 37.9 0.1614 1052 4
48.7 12 8 176 6208 46.1 461 86.2 513 16.0 160 50.8 243 58.9 12.0 8.3 22.0 -----24168 1829 26.2 0.1414 1183 5
46.0 12 6 176 5856 45.2 452 87.9 498 16.0 160 52.3 242 59.5 12.0 8.3 29.3 -----23083 2035 24.4 0.1414 1228 4
44.6 12 5 176 5680 44.7 447 88.8 490 16.0 160 53.1 241 59.8 12.0 8.3 35.2 -----22694 2091 23.8 0.1414 1242 4
39.9 10 6 180 5080 39.0 390 87.7 429 13.3 133 51.2 202 58.4 10.0 10.0 30.0 -----19318 4272 14.7 0.1203 1459 4
38.5 10 5 180 4900 38.6 386 88.7 421 13.3 133 52.2 201 58.8 10.0 10.0 36.0 -----18831 4514 14.1 0.1203 1488 4
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

51. TABLA 2.1.1
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES H
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LMAQ
s
Q
a
A
UTO.
Hdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPaf , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 55 100 200 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k
H 200 x 150 x 54.6 20 6 160 6960 50.8 508 85.5 578 11.3 150 40.2 226 47.0 15.0 3.8 26.7 -----40834 213 81.3 0.0911 540 4
53.4 20 5 160 6800 50.5 505 86.2 572 11.3 150 40.7 226 47.2 15.0 3.8 32.0 -----40498 213 80.8 0.0911 542 4
50.1 18 6 164 6384 47.1 471 85.9 532 10.1 135 39.8 204 46.4 13.5 4.2 27.3 -----36183 346 59.6 0.0838 605 4
48.8 18 5 164 6220 46.7 467 86.6 525 10.1 135 40.3 204 46.6 13.5 4.2 32.8 -----35830 347 59.1 0.0838 607 4
45.6 16 6 168 5808 43.1 431 86.1 484 9.00 120 39.4 182 45.7 12.0 4.7 28.0 -----31738 590 42.3 0.0762 684 4
44.3 16 5 168 5640 42.7 427 87.0 477 9.00 120 40.0 181 45.9 12.0 4.7 33.6 -----31356 595 41.7 0.0762 689 4
41.1 14 6 172 5232 38.9 389 86.3 435 7.88 105 38.8 159 45.0 10.5 5.4 28.7 -----27508 1062 28.8 0.0681 784 4
39.7 14 5 172 5060 38.5 385 87.2 428 7.88 105 39.5 159 45.2 10.5 5.4 34.4 -----27080 1081 28.2 0.0681 792 4
35.2 12 5 176 4480 34.1 341 87.3 377 6.75 90.0 38.8 136 44.5 9.00 6.3 35.2 -----23011 2116 18.1 0.0596 927 4
30.6 10 5 180 3900 29.5 295 87.0 326 5.63 75.0 38.0 114 43.7 7.50 7.5 36.0 -----19177 4534 10.8 0.0508 1106 4
26.1 8 5 184 3320 24.7 247 86.3 273 4.50 60.0 36.8 91.2 42.7 6.00 9.4 36.8 -----15650 10786 5.92 0.0415 1350 4
H 200 x 100 x 30.1 14 6 172 3832 26.8 268 83.6 305 2.34 46.7 24.7 71.5 29.5 7.00 3.6 28.7 -----28243 1081 19.6 0.0202 517 4
28.7 14 5 172 3660 26.4 264 84.9 297 2.34 46.7 25.3 71.1 29.8 7.00 3.6 34.4 -----27639 1110 19.1 0.0202 525 4
25.7 12 5 176 3280 23.5 235 84.7 264 2.00 40.0 24.7 61.1 29.2 6.00 4.2 35.2 -----23589 2163 12.3 0.0177 611 4
22.8 10 5 180 2900 20.5 205 84.1 231 1.67 33.4 24.0 51.1 28.5 5.00 5.0 36.0 -----19806 4569 7.46 0.0150 724 4
19.8 8 5 184 2520 17.3 173 83.0 196 1.34 26.7 23.0 41.2 27.7 4.00 6.3 36.8 -----16394 10473 4.21 0.0123 871 4
16.8 6 5 188 2140 14.1 141 81.1 161 1.00 20.0 21.6 31.2 26.7 3.00 8.3 37.6 -----13615 24658 2.25 0.0094 1043 4
15.3 5 5 190 1950 12.4 124 79.6 143 0.84 16.7 20.7 26.2 26.0 2.50 10.0 38.0 - - - - 0.993 12645 35934 1.65 0.0079 1119 4
* PANDEO LOCAL- Q
s
y Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 55 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,92M
p
.
- Valor de Q
a
ó Q
s
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
≤ 265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos.
- Para F
Y
< 345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. - Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/ φ
b
P
Y
≤
0,45 ningún alma clasifica como
DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,45, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
- si f < 55 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y f=F
Y
para determinar Q
a
.

52. TABLA 2.1.2
PILOTES SOLDADOS
SECCIONES PH
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLDADURA
A
LA
A
LMAQ
s
A
UTOMATICA
PHdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
F
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 235 248 265 345 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
PH 400 x 400 x 225.7 25 25 350 28750 793 3967 166 4516 267 1336 96.4 2055 116 25 8.0 14.0----29183 990 612 9.375 1996 14
199.6 22 22 356 25432 712 3561 167 4023 235 1175 96.1 1803 115 22 9.1 16.2----25280 1736 418 8.383 2283 12
182.1 20 20 360 23200 656 3279 168 3688 214 1068 95.9 1636 114 20 10.0 18.0----22742 2629 315 7.701 2523 12
164.5 18 18 364 20952 598 2990 169 3347 192 961 95.8 1469 113 18 11.1 20.2----20254 4143 230 7.004 2815 10
146.7 16 16 368 18688 539 2693 170 2999 171 854 95.6 1304 113 16 12.5 23.0----17816 6861 162 6.291 3181 8
128.8 14 14 372 16408 477 2387 171 2646 149 747 95.4 1138 112 14 14.3 26.6 - - - 0.980 15427 12099 108 5.563 3651 8
110.8 12 12 376 14112 415 2073 171 2287 128 640 95.3 974 111 12 16.7 31.3 0.982 0.971 0.956 0.891 13086 23170 68.4 4.817 4278 6
PH 350 x 350 x 173.7 22 22 306 22132 467 2671 145 3041 157 900 84.4 1385 102 22 8.0 13.9----29372 965 365 4.228 1736 12
158.6 20 20 310 20200 431 2464 146 2791 143 818 84.2 1256 101 20 8.8 15.5----26383 1469 275 3.891 1919 12
143.3 18 18 314 18252 394 2251 147 2535 129 736 84.0 1128 100 18 9.7 17.4----23462 2326 201 3.544 2143 10
127.9 16 16 318 16288 355 2031 148 2275 114 654 83.8 1000 99.3 16 10.9 19.9----20607 3871 141 3.189 2423 8
112.3 14 14 322 14308 316 1804 149 2009 100 572 83.6 873 98.5 14 12.5 23.0----17816 6861 94.8 2.824 2783 8
96.6 12 12 326 12312 275 1569 149 1738 85.8 490 83.5 747 97.8 12 14.6 27.2 - - - 0.971 15090 13202 59.8 2.449 3263 6
80.9 10 10 330 10300 232 1327 150 1462 71.5 408 83.3 621 97.1 10 17.5 33.0 0.955 0.942 0.926 0.858 12425 28430 34.7 2.065 3936 6
PH 300 x 300 x 135.0 20 20 260 17200 265 1766 124 2018 90.2 601 72.4 926 87.5 20 7.5 13.0----31403 744 235 1.764 1398 12
122.1 18 18 264 15552 243 1617 125 1836 81.1 541 72.2 831 86.7 18 8.3 14.7----27869 1185 171 1.610 1563 10
109.0 16 16 268 13888 219 1463 126 1650 72.1 481 72.0 737 86.0 16 9.4 16.8----24428 1986 121 1.452 1768 8
95.8 14 14 272 12208 195 1303 127 1460 63.1 420 71.9 643 85.2 14 10.7 19.4----21078 3542 81.0 1.288 2033 8
82.5 12 12 276 10512 170 1136 127 1265 54.0 360 71.7 550 84.5 12 12.5 23.0----17816 6861 51.1 1.120 2386 6
69.1 10 10 280 8800 144 963 128 1066 45.0 300 71.5 457 83.7 10 15.0 28.0 - - - 0.956 14641 14870 29.7 0.946 2880 6
PH 250 x 250 x 90.2 16 16 218 11488 123 988 104 1126 41.7 334 60.3 514 72.7 16 7.8 13.6----29978 891 100 0.570 1216 8
79.3 14 14 222 10108 110 883 104 998 36.5 292 60.1 448 71.9 14 8.9 15.9----25794 1605 67.3 0.508 1400 8
68.4 12 12 226 8712 96.6 773 105 867 31.3 250 59.9 383 71.1 12 10.4 18.8----21741 3137 42.5 0.443 1645 6
57.3 10 10 230 7300 82.2 657 106 732 26.1 208 59.7 318 70.4 10 12.5 23.0----17816 6861 24.7 0.375 1988 6
* PANDEO LOCAL- Q
s
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión.
- Valor de Q
s
no indicado, significa valor unitario.
DISEÑO POR MFCR :
- Compresión : todas las almas de los perfiles de la tabla clasifican como compactas.
- Flexión simple o compuesta : ningún perfil de la tabla clasifica como esbelto.
DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
- Flexión simple, compuesta ó compresión : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
b
f
k
y
x
x
y
T
tw
k

53. TABLA 2.1.3
PERFILES SOLDADOS QUE REEMPLAZAN
A PERFILES W AISC - SECCIONES HR
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DESIGNACIÓN ICHA DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LM
A
Q
a
A
UTO.
W d
nominal
x Peso
HRdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
f , MPa
pulg x lbf/pie mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 125 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
W 44 x 335 HR 1118 x 405 x 517.7 50 25 1018 65950 13755 24607 457 28104 555 2740 91.7 4260 112 18.1 4.1 40.7 - - - 0.976 18063 7480 3931 157.9 3231 14
290 HR 1108 x 402 x 430.0 40 22 1028 54776 11167 20156 452 22986 434 2159 89.0 3356 109 14.5 5.0 46.7 - - 0.966 0.937 14668 17691 2094 123.5 3916 12
262 HR 1100 x 400 x 411.3 40 20 1020 52400 10762 19567 453 22162 427 2137 90.3 3302 110 14.5 5.0 51.0 - 0.975 0.945 0.918 14403 18210 1989 119.9 3958 12
230 HR 1090 x 400 x 345.9 32 18 1026 44068 8786 16121 447 18279 342 1709 88.1 2643 107 11.7 6.3 57.0 - 0.941 0.911 0.884 11809 41829 1079 95.52 4796 10
W 40 x 372 HR 1032 x 408 x 554.4 50 32 932 70624 12003 23262 412 26982 569 2787 89.7 4400 112 19.8 4.1 29.1----21089 4357 4473 136.4 2816 20
321 HR 1018 x 404 x 497.3 50 25 918 63350 11084 21776 418 24821 551 2726 93.2 4224 113 19.8 4.0 36.7----19850 4965 3871 128.7 2940 14
297 HR 1012 x 402 x 435.4 40 25 932 55460 9287 18354 409 21059 434 2161 88.5 3378 109 15.9 5.0 37.3----16693 10791 2221 102.3 3460 14
277 HR 1010 x 402 x 413.1 40 22 930 52620 9044 17908 415 20355 434 2159 90.8 3345 111 15.9 5.0 42.3 - - 0.995 0.966 16046 11915 2059 101.9 3586 12
249 HR 1000 x 400 x 395.6 40 20 920 50400 8675 17350 415 19592 427 2136 92.1 3292 111 16.0 5.0 46.0 - - 0.974 0.948 15824 12066 1963 98.30 3609 12
215 HR 990 x 400 x 317.3 32 16 926 40416 6935 14009 414 15692 342 1708 91.9 2619 110 12.9 6.3 57.9 - 0.945 0.919 0.895 12555 29918 1005 78.32 4502 8
199 HR 982 x 400 x 292.1 28 16 926 37216 6157 12539 407 14115 299 1495 89.6 2299 108 11.4 7.1 57.9 - 0.940 0.912 0.886 11360 46834 716 67.96 4969 8
174 HR 970 x 400 x 254.5 22 16 926 32416 5014 10338 393 11772 235 1175 85.1 1819 105 9.07 9.1 57.9 - 0.931 0.899 0.869 9775 94174 413 52.72 5759 8
W 40 x 278 HR 1020 x 304 x 419.2 50 25 920 53400 8779 17215 405 20034 235 1548 66.4 2454 83.5 14.9 3.0 36.8----20425 5041 3039 55.07 2171 14
235 HR 1010 x 302 x 350.3 40 22 930 44620 7161 14180 401 16475 184 1222 64.3 1937 81.0 12.0 3.8 42.3 - - 0.994 0.960 16616 11853 1633 43.19 2623 12
211 HR 1000 x 300 x 332.8 40 20 920 42400 6831 13661 401 15752 181 1204 65.3 1892 81.3 12.0 3.8 46.0 - - 0.969 0.938 16306 12191 1536 41.47 2650 12
183 HR 990 x 300 x 267.0 32 16 926 34016 5466 11042 401 12627 144 962 65.1 1499 80.4 9.70 4.7 57.9 - 0.935 0.903 0.875 12928 30310 786 33.04 3306 8
167 HR 980 x 300 x 247.9 28 16 924 31584 4859 9917 392 11412 126 842 63.2 1319 79.0 8.57 5.4 57.8 - 0.930 0.897 0.866 11800 46076 569 28.55 3612 8
149 HR 970 x 300 x 219.9 22 16 926 28016 4025 8299 379 9687 99.3 662 59.5 1049 76.2 6.80 6.8 57.9 - 0.921 0.883 0.848 10302 88305 342 22.24 4110 8
W 36 x 359 HR 950 x 425 x 520.5 50 28 850 66300 10048 21154 389 24183 641 3018 98.3 4682 120 22.4 4.3 30.4----21775 3439 4200 129.5 2832 16
328 HR 942 x 422 x 496.5 50 25 842 63250 9647 20481 391 23252 627 2973 99.6 4584 120 22.4 4.2 33.7----21387 3527 3981 124.6 2852 14
280 HR 928 x 422 x 411.5 40 22 848 52416 7778 16762 385 18945 502 2378 97.8 3664 118 18.2 5.3 38.5 - - - 0.992 17341 8293 2116 98.77 3484 12
230 HR 912 x 418 x 343.1 32 20 848 43712 6198 13592 377 15366 390 1866 94.5 2880 114 14.7 6.5 42.4 - - 0.994 0.966 14385 18193 1148 75.41 4133 12
W 36 x 232 HR 943 x 308 x 342.5 40 22 863 43626 6205 13159 377 15221 196 1270 67.0 2002 83.7 13.1 3.9 39.2 - - - 0.985 17714 8832 1635 39.71 2513 12
194 HR 927 x 308 x 290.2 32 20 863 36972 5020 10831 368 12545 156 1016 65.0 1604 81.8 10.6 4.8 43.2 - - 0.987 0.953 14794 18909 912 31.21 2984 12
182 HR 923 x 307 x 266.5 30 18 863 33954 4638 10049 370 11576 145 945 65.4 1484 81.6 10.0 5.1 47.9 - 0.990 0.955 0.922 13639 25549 726 28.84 3213 10
170 HR 919 x 306 x 256.5 28 18 863 32670 4366 9502 366 10986 134 877 64.1 1381 80.5 9.32 5.5 47.9 - 0.989 0.953 0.919 13085 31087 621 26.54 3333 10
160 HR 915 x 305 x 242.0 28 16 859 30824 4206 9193 369 10527 133 870 65.6 1357 81.3 9.33 5.4 53.7 - 0.955 0.922 0.892 12558 34568 567 26.04 3454 8
150 HR 911 x 304 x 227.5 25 16 861 28976 3835 8419 364 9699 117 772 63.6 1210 79.7 8.34 6.1 53.8 - 0.952 0.917 0.884 11676 48622 438 22.97 3694 8
135 HR 903 x 304 x 203.8 20 16 863 25968 3228 7149 353 8348 93.9 618 60.1 979 77.0 6.73 7.6 53.9 - 0.945 0.906 0.870 10462 83397 283 18.25 4097 8
W 33 x 354 HR 903 x 409 x 522.8 50 32 803 66596 8829 19555 364 22602 572 2799 92.7 4388 115 22.6 4.1 25.1----23998 2469 4340 103.7 2493 20
318 HR 893 x 406 x 474.3 50 25 793 60425 8260 18500 370 21043 559 2752 96.2 4245 116 22.7 4.1 31.7----22675 2788 3822 99.08 2596 14
263 HR 877 x 401 x 389.5 40 22 797 49614 6551 14940 363 16919 431 2148 93.2 3312 112 18.3 5.0 36.2----18442 6496 2008 75.29 3122 12
221 HR 862 x 401 x 326.7 32 20 798 41624 5269 12225 356 13835 344 1718 91.0 2653 110 14.9 6.3 39.9 - - - 0.982 15259 14325 1097 59.23 3746 12
201 HR 855 x 400 x 288.7 28 18 799 36782 4597 10752 354 12135 299 1495 90.2 2305 109 13.1 7.1 44.4 - - 0.982 0.953 13449 23799 746 51.07 4218 10
NOTAS : * PANDEO LOCAL-
Q
a
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero
1.- Todas las propiedades de los perfiles sombreados- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,97M
p
.
difieren con respecto a su equivalente W, en menos- Valor de
Q
a
no indicado, si
g
nifica valor unitario. - si se usa acero con
F
Y
≤
265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos
.
de 6% por defecto y menos de 12% por exceso.-
Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : nin
g
ún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,75
2.- La nota 1 también es válida para los perfiles no sombreados, DISEÑO POR MFCR : nin
g
ún alma clasifica como esbelta. SiP
u
/φ
b
P
Y
>0,75, al
g
unas almas pueden
con excepción de las propiedades X
1
, X
2
,
J

y
C
w
, cu
y
as- Para valores de
f
distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
diferencias pueden variar hasta en ± 40 % aproximadamente. ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
3.- Consecuentemente, los reemplazos de perfiles W afectos a - si
f
< 125 MPa,
Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión simple : usar
Q
a
=1.
volcamiento requieren verificaciones especiales según las - si f≥125 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %- Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
y
para determinar
Q
a
.
fórmulas del capítulo correspondiente de la Especificación.
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
bf
k
y
x
x
y
T
tw
k

54. TABLA 2.1.3
PERFILES SOLDADOS QUE REEMPLAZAN
A PERFILES W AISC - SECCIONES HR
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DESIGNACIÓN ICHA DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LM
A
Q
a
A
UTO.
W d
nominal
x Peso
HRdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
f , MPa
pulg x lbf/pie mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 125 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
W 44 x 335 HR 1118 x 405 x 517.7 50 25 1018 65950 13755 24607 457 28104 555 2740 91.7 4260 112 18.1 4.1 40.7 - - - 0.976 18063 7480 3931 157.9 3231 14
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
bf
k
y
x
x
y
T
tw
k
W 33 x 169 HR 859 x 292 x 259.0 32 18 795 32998 3951 9198 346 10572 133 912 63.5 1429 78.9 10.9 4.6 44.2 - - 0.981 0.950 15406 15177 799 22.70 2719 10
152 HR 851 x 294 x 229.1 28 16 795 29184 3459 8129 344 9303 119 809 63.8 1261 78.9 9.67 5.3 49.7 - 0.979 0.946 0.916 13513 25448 543 20.08 3102 8
141 HR 846 x 293 x 215.0 25 16 796 27386 3142 7428 339 8548 105 717 61.9 1124 77.4 8.66 5.9 49.8 - 0.978 0.942 0.910 12563 35738 417 17.66 3317 8
130 HR 840 x 292 x 188.3 22 14 796 23992 2738 6519 338 7472 91.5 627 61.7 977 76.8 7.65 6.6 56.9 - 0.936 0.902 0.872 11015 59844 282 15.27 3752 8
118 HR 835 x 292 x 170.3 18 14 799 21698 2350 5628 329 6529 74.9 513 58.7 807 74.5 6.29 8.1 57.1 - 0.927 0.890 0.856 9913 99838 188 12.46 4149 8
W 30 x 326 HR 823 x 390 x 465.1 50 28 723 59244 6716 16320 337 18733 496 2542 91.5 3944 112 23.7 3.9 25.8----25429 1829 3816 73.84 2243 16
292 HR 813 x 387 x 443.7 50 25 713 56525 6396 15734 336 17941 484 2501 92.5 3856 112 23.8 3.9 28.5----25104 1839 3622 70.30 2246 14
261 HR 803 x 385 x 383.7 40 25 723 48875 5274 13136 328 15017 381 1981 88.3 3077 108 19.2 4.8 28.9----20982 4040 2040 55.37 2656 14
235 HR 795 x 382 x 352.2 40 20 715 44860 4968 12499 333 14093 372 1948 91.1 2990 109 19.2 4.8 35.8----20016 4450 1831 52.96 2742 12
211 HR 786 x 384 x 306.3 32 20 722 39016 4122 10489 325 11872 302 1575 88.0 2431 106 15.6 6.0 36.1----16762 9690 1040 42.92 3276 12
191 HR 779 x 382 x 292.9 32 18 715 37318 3961 10169 326 11432 298 1558 89.3 2393 107 15.7 6.0 39.7 - - - 0.985 16413 10076 980 41.47 3318 10
173 HR 773 x 381 x 257.5 28 16 717 32808 3453 8935 324 10004 258 1356 88.7 2078 106 13.8 6.8 44.8 - - 0.981 0.956 14368 17088 659 35.81 3758 8
W 30 x 148 HR 779 x 266 x 223.4 32 16 715 28464 2864 7352 317 8403 101 757 59.5 1178 73.0 10.9 4.2 44.7 - - 0.979 0.950 16555 10821 683 14.00 2309 8
132 HR 770 x 268 x 195.6 25 16 720 24920 2358 6124 308 7065 80.4 600 56.8 944 71.1 8.70 5.4 45.0 - - 0.974 0.940 13887 24000 381 11.13 2756 8
124 HR 766 x 267 x 183.5 25 14 716 23374 2261 5905 311 6740 79.5 595 58.3 926 71.8 8.71 5.3 51.1 - 0.971 0.939 0.909 13292 26791 346 10.89 2861 8
116 HR 762 x 267 x 171.1 22 14 718 21800 2041 5356 306 6151 70.0 524 56.6 819 70.5 7.71 6.1 51.3 - 0.968 0.934 0.902 12204 39744 257 9.555 3108 8
108 HR 758 x 266 x 162.4 20 14 718 20692 1881 4963 301 5730 62.9 473 55.1 743 69.3 7.02 6.7 51.3 - 0.966 0.930 0.896 11577 51214 209 8.542 3257 8
99 HR 753 x 265 x 153.7 18 14 717 19578 1719 4565 296 5305 56.0 423 53.5 667 68.0 6.33 7.4 51.2 - 0.965 0.927 0.891 11040 64972 170 7.540 3393 8
90 HR 750 x 264 x 134.0 16 12 718 17064 1508 4022 297 4647 49.2 372 53.7 583 67.7 5.63 8.3 59.8 0.993 0.913 0.878 0.845 9588 111552 114 6.609 3876 6
W 27 x 307 HR 752 x 367 x 451.9 50 32 652 57564 5268 14011 303 16283 414 2255 84.8 3534 105 24.4 3.7 20.4----29233 1105 3825 50.75 1857 20
258 HR 736 x 362 x 409.0 50 25 636 52100 4802 13050 304 14945 396 2189 87.2 3375 106 24.6 3.6 25.4----28044 1179 3374 46.51 1893 14
235 HR 728 x 360 x 353.3 40 25 648 45000 3979 10931 297 12532 312 1733 83.3 2693 102 19.8 4.5 25.9----23315 2637 1894 36.81 2248 14
217 HR 722 x 359 x 326.2 40 20 642 41560 3784 10483 302 11854 309 1721 86.2 2642 103 19.9 4.5 32.1----22221 2917 1714 35.87 2333 12
194 HR 714 x 356 x 291.1 32 22 650 37084 3155 8837 292 10093 241 1355 80.6 2106 98.7 16.0 5.6 29.5----19209 5847 1020 27.98 2671 12
178 HR 706 x 358 x 270.6 32 18 642 34468 3001 8501 295 9576 245 1369 84.3 2103 101 16.2 5.6 35.7----18215 6599 913 27.79 2813 10
161 HR 701 x 356 x 237.5 28 16 645 30256 2616 7465 294 8373 211 1184 83.5 1816 99.5 14.2 6.4 40.3 - - - 0.981 15923 11263 613 23.84 3180 8
146 HR 695 x 355 x 220.3 25 16 645 28070 2351 6765 289 7610 187 1051 81.5 1617 97.9 12.8 7.1 40.3 - - - 0.980 14683 16180 461 20.92 3434 8
W 27 x 129 HR 702 x 254 x 192.8 28 16 646 24560 1976 5629 284 6463 76.7 604 55.9 945 69.2 10.1 4.5 40.4 - - - 0.977 16549 11198 464 8.685 2207 8
114 HR 693 x 256 x 171.1 25 14 643 21802 1739 5018 282 5722 70.1 547 56.7 851 69.5 9.24 5.1 45.9 - - 0.971 0.941 14705 17512 328 7.798 2487 8
102 HR 688 x 254 x 158.5 22 14 644 20192 1551 4510 277 5173 60.2 474 54.6 741 67.8 8.12 5.8 46.0 - - 0.968 0.936 13508 25949 241 6.663 2680 8
94 HR 684 x 254 x 143.0 18 14 648 18216 1332 3894 270 4515 49.3 388 52.0 612 65.8 6.68 7.1 46.3 - - 0.962 0.927 12090 44125 160 5.451 2979 8
84 HR 678 x 253 x 124.4 16 12 646 15848 1157 3412 270 3932 43.3 342 52.3 535 65.6 5.97 7.9 53.8 - 0.950 0.914 0.881 10545 74321 107 4.731 3387 6
NOTAS : * PANDEO LOCAL-
Q
a
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero
1.- Todas las propiedades de los perfiles sombreados- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,97M
p
.
difieren con respecto a su equivalente W, en menos- Valor de
Q
a
no indicado, si
g
nifica valor unitario. - si se usa acero con
F
Y
≤
265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos
.
de 6% por defecto y menos de 12% por exceso.-
Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : nin
g
ún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,75
2.- La nota 1 también es válida para los perfiles no sombreados, DISEÑO POR MFCR : nin
g
ún alma clasifica como esbelta. SiP
u
/φ
b
P
Y
>0,75, al
g
unas almas pueden
con excepción de las propiedades X
1
, X
2
,
J

y
C
w
, cu
y
as- Para valores de
f
distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
diferencias pueden variar hasta en ± 40 % aproximadamente. ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
3.- Consecuentemente, los reemplazos de perfiles W afectos a - si
f
< 125 MPa,
Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión simple : usar
Q
a
=1.
volcamiento requieren verificaciones especiales según las - si f≥125 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %- Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
y
para determinar
Q
a
.
fórmulas del capítulo correspondiente de la Especificación.

55. TABLA 2.1.3
PERFILES SOLDADOS QUE REEMPLAZAN
A PERFILES W AISC - SECCIONES HR
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DESIGNACIÓN ICHA DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LM
A
Q
a
A
UTO.
W d
nominal
x Peso
HRdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
f , MPa
pulg x lbf/pie mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 125 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
W 44 x 335 HR 1118 x 405 x 517.7 50 25 1018 65950 13755 24607 457 28104 555 2740 91.7 4260 112 18.1 4.1 40.7 - - - 0.976 18063 7480 3931 157.9 3231 14
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
bf
k
y
x
x
y
T
tw
k
W 24 x 279 HR 679 x 338 x 410.8 50 32 579 52328 3868 11393 272 13312 323 1913 78.6 3004 98.2 24.9 3.4 18.1----32807 698 3504 31.83 1537 20
250 HR 669 x 335 x 374.6 50 25 569 47725 3600 10762 275 12392 314 1875 81.1 2895 98.8 25.0 3.4 22.8----31269 766 3114 30.01 1583 14
207 HR 653 x 330 x 306.2 40 22 573 39006 2829 8663 269 9897 240 1455 78.5 2247 95.1 20.2 4.1 26.0----25372 1787 1626 22.51 1897 12
192 HR 647 x 329 x 295.6 40 20 567 37660 2732 8444 269 9596 238 1446 79.5 2222 95.4 20.3 4.1 28.4----25100 1796 1566 21.87 1906 12
176 HR 641 x 327 x 254.9 32 20 577 32468 2262 7059 264 8037 187 1143 75.9 1769 92.1 16.3 5.1 28.9----20863 4026 877 17.29 2264 12
162 HR 635 x 329 x 246.0 32 18 571 31334 2195 6914 265 7816 190 1156 77.9 1778 93.5 16.6 5.1 31.7----20434 4167 836 17.26 2317 10
146 HR 628 x 328 x 216.0 28 16 572 27520 1904 6063 263 6819 165 1005 77.4 1543 92.4 14.6 5.9 35.8----17903 7024 562 14.82 2619 8
131 HR 622 x 327 x 200.2 25 16 572 25502 1707 5489 259 6189 146 892 75.6 1373 90.9 13.1 6.5 35.8----16499 10099 422 12.98 2828 8
117 HR 616 x 325 x 175.1 22 14 572 22308 1480 4806 258 5392 126 775 75.2 1190 89.9 11.6 7.4 40.9 - - - 0.977 14482 16814 285 11.10 3182 8
104 HR 611 x 324 x 155.5 20 12 571 19812 1318 4315 258 4808 113 700 75.7 1070 89.6 10.6 8.1 47.6 - 0.994 0.967 0.943 12949 25488 207 9.900 3528 6
W 24 x 103 HR 623 x 229 x 152.9 25 14 573 19472 1244 3993 253 4573 50.2 438 50.8 684 62.6 9.19 4.6 40.9 - - - 0.973 16520 11095 293 4.473 1992 8
94 HR 617 x 230 x 142.4 22 14 573 18142 1116 3616 248 4160 44.7 389 49.7 610 61.8 8.20 5.2 40.9 - - - 0.971 15170 16343 218 3.948 2172 8
84 HR 612 x 229 x 125.8 20 12 572 16024 990 3235 249 3693 40.1 350 50.0 545 61.6 7.48 5.7 47.7 - 0.992 0.959 0.929 13499 25166 156 3.507 2416 6
76 HR 608 x 228 x 118.3 18 12 572 15072 902 2966 245 3403 35.6 313 48.6 488 60.4 6.75 6.3 47.7 - 0.991 0.957 0.924 12652 34089 123 3.094 2561 6
68 HR 603 x 228 x 102.1 16 10 571 13006 784 2600 245 2956 31.7 278 49.3 430 60.6 6.05 7.1 57.1 - 0.938 0.906 0.878 10954 58268 81.8 2.723 2941 6
W 24 x 62 HR 603 x 179 x 98.8 16 12 571 12580 680 2254 232 2659 15.4 172 35.0 277 45.3 4.75 5.6 47.6 - 0.990 0.949 0.910 12488 42745 82.7 1.317 2035 6
55 HR 599 x 178 x 83.9 14 10 571 10694 582 1942 233 2273 13.2 148 35.1 236 45.1 4.16 6.4 57.1 - 0.925 0.886 0.851 10606 79611 52.1 1.126 2371 6
W 21 x 201 HR 585 x 319 x 299.4 40 25 505 38145 2167 7408 238 8548 217 1361 75.4 2114 92.6 21.8 4.0 20.2----29517 1008 1645 16.07 1594 14
182 HR 577 x 318 x 277.7 40 20 497 35380 2042 7078 240 8066 215 1350 77.9 2072 93.6 22.0 4.0 24.9----28410 1076 1500 15.46 1637 12
147 HR 560 x 318 x 211.0 28 18 504 26880 1453 5190 233 5880 150 945 74.8 1457 90.1 15.9 5.7 28.0----20796 3947 569 10.62 2203 10
132 HR 554 x 316 x 187.3 25 16 504 23864 1277 4610 231 5195 132 833 74.3 1280 88.9 14.3 6.3 31.5----18533 6185 401 9.198 2441 8
111 HR 546 x 313 x 163.3 22 14 502 20800 1094 4006 229 4490 113 719 73.6 1102 87.6 12.6 7.1 35.9----16334 10121 270 7.718 2726 8
101 HR 543 x 312 x 153.2 20 14 503 19522 1002 3692 227 4149 101 650 72.1 998 86.3 11.5 7.8 35.9----15291 13613 214 6.923 2899 8
W 21 x 93 HR 549 x 214 x 138.8 25 14 499 17686 880 3206 223 3675 40.9 383 48.1 597 59.2 9.74 4.3 35.6----18845 6437 271 2.803 1640 8
83 HR 544 x 212 x 128.2 22 14 500 16328 782 2874 219 3310 35.1 331 46.3 519 57.6 8.57 4.8 35.7----17281 9576 198 2.380 1767 8
73 HR 539 x 211 x 107.0 18 12 503 13632 643 2386 217 2738 28.3 268 45.5 419 56.5 7.05 5.9 41.9 - - - 0.964 14300 20594 112 1.912 2107 6
62 HR 533 x 209 x 91.8 16 10 501 11698 552 2071 217 2356 24.4 233 45.7 362 56.0 6.27 6.5 50.1 - 0.977 0.945 0.915 12428 34771 74.3 1.627 2386 6
W 21 x 57 HR 535 x 166 x 81.2 16 10 503 10342 464 1734 212 2011 12.2 147 34.4 233 43.5 4.96 5.2 50.3 - 0.973 0.936 0.902 12811 34532 62.6 0.821 1847 6
50 HR 529 x 166 x 75.8 14 10 501 9658 413 1562 207 1824 10.7 129 33.3 205 42.6 4.39 5.9 50.1 - 0.972 0.933 0.897 11976 47847 47.5 0.708 1967 6
44 HR 525 x 165 x 70.4 12 10 501 8970 365 1392 202 1643 9.03 109 31.7 176 41.3 3.77 6.9 50.1 - 0.970 0.928 0.889 11286 65314 36.1 0.591 2063 6
W 18 x 211 HR 525 x 293 x 323.4 50 28 425 41200 1838 7002 211 8223 210 1436 71.5 2230 88.8 27.9 2.9 15.2----42262 238 2789 11.82 1050 16
175 HR 509 x 289 x 255.6 40 22 429 32558 1419 5576 209 6434 161 1116 70.4 1722 85.8 22.7 3.6 19.5----33413 585 1400 8.849 1282 12
158 HR 501 x 287 x 246.3 40 20 421 31380 1347 5378 207 6178 158 1100 70.9 1689 85.8 22.9 3.6 21.1----33372 567 1347 8.373 1271 12
143 HR 495 x 285 x 204.1 32 18 431 25998 1099 4441 206 5058 124 868 69.0 1335 83.0 18.4 4.5 23.9----26752 1395 713 6.617 1554 10
NOTAS : * PANDEO LOCAL-
Q
a
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero
1.- Todas las propiedades de los perfiles sombreados- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,97M
p
.
difieren con respecto a su equivalente W, en menos- Valor de
Q
a
no indicado, si
g
nifica valor unitario. - si se usa acero con
F
Y
≤
265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos
.
de 6% por defecto y menos de 12% por exceso.-
Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : nin
g
ún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,75
2.- La nota 1 también es válida para los perfiles no sombreados, DISEÑO POR MFCR : nin
g
ún alma clasifica como esbelta. SiP
u
/φ
b
P
Y
>0,75, al
g
unas almas pueden
con excepción de las propiedades X
1
, X
2
,
J

y
C
w
, cu
y
as- Para valores de
f
distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
diferencias pueden variar hasta en ± 40 % aproximadamente. ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
3.- Consecuentemente, los reemplazos de perfiles W afectos a - si
f
< 125 MPa,
Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión simple : usar
Q
a
=1.
volcamiento requieren verificaciones especiales según las - si f≥125 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %- Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
y
para determinar
Q
a
.
fórmulas del capítulo correspondiente de la Especificación.

56. TABLA 2.1.3
PERFILES SOLDADOS QUE REEMPLAZAN
A PERFILES W AISC - SECCIONES HR
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DESIGNACIÓN ICHA DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LM
A
Q
a
A
UTO.
W d
nominal
x Peso
HRdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
f , MPa
pulg x lbf/pie mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 125 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
W 44 x 335 HR 1118 x 405 x 517.7 50 25 1018 65950 13755 24607 457 28104 555 2740 91.7 4260 112 18.1 4.1 40.7 - - - 0.976 18063 7480 3931 157.9 3231 14
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
bf
k
y
x
x
y
T
tw
k
W 18 x 119 HR 482 x 286 x 179.2 28 16 426 22832 929 3856 202 4362 109 764 69.2 1172 82.7 16.6 5.1 26.6----23708 2224 481 5.625 1745 8
106 HR 476 x 284 x 165.0 25 16 426 21016 826 3470 198 3928 95.6 673 67.4 1035 81.0 14.9 5.7 26.6----21801 3212 357 4.853 1879 8
97 HR 472 x 283 x 144.8 22 14 428 18444 722 3061 198 3443 83.2 588 67.2 902 80.1 13.2 6.4 30.6----19055 5427 242 4.207 2126 8
86 HR 467 x 282 x 128.8 20 12 427 16404 642 2748 198 3068 74.8 531 67.5 811 79.7 12.1 7.1 35.6----17074 8154 176 3.734 2348 6
76 HR 463 x 280 x 119.4 18 12 427 15204 577 2493 195 2790 65.9 471 65.8 721 78.2 10.9 7.8 35.6----15833 11406 134 3.260 2510 6
W 18 x 71 HR 469 x 194 x 108.1 20 14 429 13766 483 2062 187 2386 24.4 252 42.1 397 52.7 8.27 4.9 30.6----18885 6855 145 1.227 1485 8
65 HR 466 x 193 x 95.0 18 12 430 12108 428 1838 188 2111 21.6 224 42.3 351 52.4 7.45 5.4 35.8----16592 11158 101 1.082 1670 6
60 HR 463 x 192 x 87.8 18 10 427 11182 407 1759 191 1994 21.3 222 43.6 342 52.9 7.46 5.3 42.7 - - 0.992 0.964 15696 12820 89.5 1.051 1748 6
55 HR 460 x 191 x 81.6 16 10 428 10392 367 1594 188 1815 18.6 195 42.3 303 51.8 6.64 6.0 42.8 - - 0.991 0.961 14442 18718 67.0 0.916 1886 6
50 HR 457 x 190 x 75.4 14 10 429 9610 327 1431 184 1638 16.0 169 40.9 263 50.6 5.82 6.8 42.9 - - 0.990 0.957 13311 27416 49.5 0.785 2030 6
W 18 x 46 HR 459 x 154 x 72.2 16 10 427 9198 307 1337 183 1547 9.77 127 32.6 200 41.0 5.37 4.8 42.7 - - 0.991 0.957 14929 18157 56.8 0.478 1479 6
40 HR 455 x 153 x 60.4 14 8 427 7700 260 1144 184 1309 8.38 109 33.0 171 40.8 4.71 5.5 53.4 - 0.957 0.924 0.894 12618 33785 35.5 0.406 1725 5
35 HR 450 x 152 x 55.4 12 8 426 7056 227 1007 179 1162 7.04 92.7 31.6 145 39.7 4.05 6.3 53.3 - 0.954 0.919 0.886 11511 52138 25.0 0.337 1872 5
W 16 x 100 HR 431 x 265 x 151.9 25 16 381 19346 620 2879 179 3270 77.7 586 63.4 902 76.2 15.4 5.3 23.8----24278 2083 331 3.195 1583 8
89 HR 425 x 263 x 132.7 22 14 381 16906 535 2517 178 2840 66.8 508 62.9 780 75.1 13.6 6.0 27.2----21321 3450 224 2.708 1775 8
77 HR 420 x 261 x 117.8 20 12 380 15000 473 2252 178 2521 59.3 455 62.9 695 74.4 12.4 6.5 31.7----19125 5166 162 2.371 1949 6
67 HR 415 x 260 x 95.4 16 10 383 12150 378 1822 176 2027 46.9 361 62.1 550 73.1 10.0 8.1 38.3 - - - 0.994 15329 12475 84.3 1.865 2399 6
W 16 x 57 HR 417 x 181 x 87.0 18 12 381 11088 315 1510 169 1735 17.8 197 40.1 309 49.6 7.81 5.0 31.8----18599 6966 93.4 0.708 1404 6
50 HR 413 x 180 x 75.1 16 10 381 9570 273 1323 169 1506 15.6 173 40.4 269 49.3 6.97 5.6 38.1 - - - 0.994 16123 11866 62.4 0.613 1598 6
45 HR 410 x 179 x 69.3 14 10 382 8832 243 1185 166 1357 13.4 150 39.0 234 48.2 6.11 6.4 38.2 - - - 0.993 14832 17476 45.9 0.525 1723 6
40 HR 407 x 178 x 62.9 14 8 379 8016 229 1124 169 1267 13.2 148 40.5 228 48.8 6.12 6.4 47.4 - 0.995 0.966 0.938 13773 21221 39.3 0.508 1834 5
W 16 x 31 HR 403 x 140 x 50.2 12 8 379 6392 165 818 161 944 5.50 78.6 29.3 124 36.8 4.17 5.8 47.4 - 0.993 0.957 0.923 12888 32889 22.8 0.210 1547 5
W 14 x 257 HR 416 x 406 x 398.1 50 32 316 50712 1452 6982 169 8229 559 2752 105 4202 129 48.8 4.1 9.9----54759 76 3783 18.68 1133 20
211 HR 399 x 401 x 314.4 40 25 319 40055 1106 5542 166 6394 430 2146 104 3266 124 40.2 5.0 12.8----43431 184 1898 13.85 1377 14
176 HR 387 x 398 x 255.7 32 22 323 32578 866 4478 163 5095 337 1691 102 2574 121 32.9 6.2 14.7----35104 428 995 10.59 1663 12
159 HR 380 x 395 x 248.1 32 20 316 31600 820 4316 161 4898 329 1665 102 2528 120 33.3 6.2 15.8----35143 414 956 9.951 1645 12
145 HR 375 x 394 x 218.3 28 18 319 27806 714 3810 160 4286 286 1450 101 2199 119 29.4 7.0 17.7----30662 706 644 8.592 1862 10
W 14 x 132 HR 372 x 374 x 192.3 25 18 322 24496 614 3301 158 3711 218 1166 94.4 1775 111 25.1 7.5 17.9----27980 1053 457 6.561 1932 10
120 HR 368 x 373 x 186.3 25 16 318 23738 592 3219 158 3603 216 1160 95.5 1759 111 25.3 7.5 19.9----27563 1079 435 6.360 1949 8
109 HR 364 x 371 x 163.3 22 14 320 20804 516 2836 158 3150 187 1010 94.9 1530 110 22.4 8.4 22.9----24094 1818 295 5.475 2198 8
99 HR 360 x 370 x 151.3 20 14 320 19280 466 2591 156 2874 169 913 93.6 1385 108 20.6 9.3 22.9----22354 2495 228 4.880 2357 8
90 HR 356 x 369 x 134.4 18 12 320 17124 413 2318 155 2552 151 817 93.8 1237 108 18.7 10.3 26.7----19895 3877 163 4.305 2621 6
NOTAS : * PANDEO LOCAL-
Q
a
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero
1.- Todas las propiedades de los perfiles sombreados- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,97M
p
.
difieren con respecto a su equivalente W, en menos- Valor de
Q
a
no indicado, si
g
nifica valor unitario. - si se usa acero con
F
Y
≤
265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos
.
de 6% por defecto y menos de 12% por exceso.-
Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : nin
g
ún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,75
2.- La nota 1 también es válida para los perfiles no sombreados, DISEÑO POR MFCR : nin
g
ún alma clasifica como esbelta. SiP
u
/φ
b
P
Y
>0,75, al
g
unas almas pueden
con excepción de las propiedades X
1
, X
2
,
J

y
C
w
, cu
y
as- Para valores de
f
distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
diferencias pueden variar hasta en ± 40 % aproximadamente. ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
3.- Consecuentemente, los reemplazos de perfiles W afectos a - si
f
< 125 MPa,
Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión simple : usar
Q
a
=1.
volcamiento requieren verificaciones especiales según las - si f≥125 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %- Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
y
para determinar
Q
a
.
fórmulas del capítulo correspondiente de la Especificación.

57. TABLA 2.1.3
PERFILES SOLDADOS QUE REEMPLAZAN
A PERFILES W AISC - SECCIONES HR
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DESIGNACIÓN ICHA DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LM
A
Q
a
A
UTO.
W d
nominal
x Peso
HRdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
f , MPa
pulg x lbf/pie mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 125 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
W 44 x 335 HR 1118 x 405 x 517.7 50 25 1018 65950 13755 24607 457 28104 555 2740 91.7 4260 112 18.1 4.1 40.7 - - - 0.976 18063 7480 3931 157.9 3231 14
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
bf
k
y
x
x
y
T
tw
k
W 14 x 82 HR 363 x 257 x 123.8 22 14 319 15774 367 2022 153 2284 62.3 485 62.9 742 74.8 15.6 5.8 22.8----25055 1746 214 1.809 1484 8
74 HR 360 x 256 x 110.5 20 12 320 14080 329 1828 153 2048 56.0 437 63.0 667 74.2 14.2 6.4 26.7----22387 2657 156 1.616 1641 6
68 HR 357 x 255 x 102.3 18 12 321 13032 297 1664 151 1865 49.8 391 61.8 597 73.1 12.9 7.1 26.8----20626 3789 119 1.429 1770 6
61 HR 353 x 254 x 89.0 16 10 321 11338 259 1465 151 1627 43.7 344 62.1 524 72.6 11.5 7.9 32.1----18015 6290 80.6 1.241 2001 6
W 14 x 53 HR 354 x 205 x 76.8 16 10 322 9780 215 1217 148 1368 23.0 224 48.5 344 57.8 9.27 6.4 32.2----18401 6266 67.2 0.656 1593 6
43 HR 347 x 203 x 64.7 14 8 319 8236 179 1033 148 1150 19.5 192 48.7 294 57.3 8.19 7.3 39.9 - - - 0.985 15861 10831 42.8 0.541 1813 5
W 14 x 38 HR 358 x 172 x 58.5 14 8 330 7456 167 930 149 1046 11.9 138 39.9 212 47.8 6.73 6.1 41.3 - - - 0.975 15656 12312 37.3 0.351 1564 5
34 HR 355 x 171 x 53.0 12 8 331 6752 145 817 147 923 10.0 117 38.5 181 46.7 5.78 7.1 41.4 - - - 0.972 14042 20128 25.6 0.294 1730 5
30 HR 352 x 171 x 47.7 10 8 332 6076 124 707 143 805 8.35 97.6 37.1 152 45.6 4.86 8.6 41.5 - - - 0.968 12635 32960 17.2 0.244 1917 5
W 12 x 210 HR 374 x 325 x 324.0 50 32 274 41268 915 4891 149 5866 287 1765 83.4 2711 105 43.4 3.3 8.6----63448 45 3062 7.508 798 20
170 HR 356 x 319 x 254.5 40 25 276 32420 684 3844 145 4508 217 1359 81.8 2078 100 35.8 4.0 11.0----50498 106 1526 5.403 960 14
136 HR 341 x 315 x 206.1 32 22 277 26254 522 3061 141 3537 167 1060 79.7 1621 96.4 29.6 4.9 12.6----41270 236 798 3.979 1139 12
120 HR 333 x 313 x 181.1 28 20 277 23068 444 2668 139 3057 143 916 78.8 1399 94.6 26.3 5.6 13.9----36496 381 539 3.328 1267 12
106 HR 327 x 310 x 156.5 25 16 277 19932 383 2340 139 2647 124 801 78.9 1219 93.2 23.7 6.2 17.3----31783 631 364 2.830 1422 8
96 HR 323 x 309 x 141.8 22 16 279 18060 337 2090 137 2358 108 701 77.4 1068 91.5 21.0 7.0 17.4----28650 978 260 2.450 1564 8
87 HR 318 x 308 x 127.3 20 14 278 16212 299 1880 136 2106 97.5 633 77.5 962 90.8 19.4 7.7 19.9----25866 1435 192 2.162 1713 8
79 HR 314 x 307 x 122.2 20 12 274 15568 286 1824 136 2030 96.5 629 78.7 952 91.1 19.6 7.7 22.8----25383 1477 181 2.084 1732 6
72 HR 311 x 306 x 103.1 16 12 279 13140 235 1511 134 1678 76.4 500 76.3 759 88.7 15.7 9.6 23.3----20998 3296 101 1.662 2073 6
65 HR 308 x 305 x 98.3 16 10 276 12520 226 1466 134 1615 75.7 496 77.7 751 89.2 15.8 9.5 27.6----20319 3553 93.0 1.613 2123 6
W 12 x 58 HR 310 x 254 x 85.6 16 10 278 10908 194 1250 133 1388 43.7 344 63.3 523 73.6 13.1 7.9 27.8----20523 3613 79.2 0.944 1761 6
53 HR 306 x 254 x 77.7 14 10 278 9892 170 1109 131 1232 38.3 301 62.2 459 72.7 11.6 9.1 27.8----18564 5564 56.2 0.815 1942 6
W 12 x 50 HR 310 x 205 x 73.3 16 10 278 9340 160 1031 131 1158 23.0 224 49.6 343 58.8 10.6 6.4 27.8----20986 3559 65.8 0.496 1401 6
45 HR 306 x 204 x 66.7 14 10 278 8492 140 913 128 1027 19.8 194 48.3 298 57.6 9.33 7.3 27.8----19102 5385 47.1 0.422 1528 6
40 HR 303 x 203 x 61.9 14 8 275 7884 133 876 130 973 19.5 192 49.8 293 58.1 9.38 7.3 34.4----18157 6066 42.1 0.408 1587 5
W 12 x 35 HR 318 x 167 x 54.9 14 8 290 6996 124 782 133 879 10.9 130 39.4 200 47.0 7.35 6.0 36.3----17645 7420 35.7 0.251 1352 5
26 HR 310 x 165 x 39.6 10 6 290 5040 86.5 558 131 621 7.49 90.8 38.6 139 45.6 5.32 8.3 48.3 - 0.990 0.964 0.939 12743 27119 13.2 0.168 1824 4
W 12 x 14 HR 303 x 101 x 20.9 6 5 291 2667 37.0 244 118 286 1.03 20.5 19.7 32.4 25.3 2.00 8.4 58.2 - 0.916 0.877 0.842 9577 121459 2.69 0.0227 1481 4
NOTAS : * PANDEO LOCAL-
Q
a
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero
1.- Todas las propiedades de los perfiles sombreados- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,97M
p
.
difieren con respecto a su equivalente W, en menos- Valor de
Q
a
no indicado, si
g
nifica valor unitario. - si se usa acero con
F
Y
≤
265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos
.
de 6% por defecto y menos de 12% por exceso.-
Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : nin
g
ún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,75
2.- La nota 1 también es válida para los perfiles no sombreados, DISEÑO POR MFCR : nin
g
ún alma clasifica como esbelta. SiP
u
/φ
b
P
Y
>0,75, al
g
unas almas pueden
con excepción de las propiedades X
1
, X
2
,
J

y
C
w
, cu
y
as- Para valores de
f
distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
diferencias pueden variar hasta en ± 40 % aproximadamente. ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
3.- Consecuentemente, los reemplazos de perfiles W afectos a - si
f
< 125 MPa,
Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión simple : usar
Q
a
=1.
volcamiento requieren verificaciones especiales según las - si f≥125 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %- Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
y
para determinar
Q
a
.
fórmulas del capítulo correspondiente de la Especificación.

58. TABLA 2.1.3
PERFILES SOLDADOS QUE REEMPLAZAN
A PERFILES W AISC - SECCIONES HR
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DESIGNACIÓN ICHA DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LM
A
Q
a
A
UTO.
W d
nominal
x Peso
HRdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
f , MPa
pulg x lbf/pie mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 125 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
W 44 x 335 HR 1118 x 405 x 517.7 50 25 1018 65950 13755 24607 457 28104 555 2740 91.7 4260 112 18.1 4.1 40.7 - - - 0.976 18063 7480 3931 157.9 3231 14
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
bf
k
y
x
x
y
T
tw
k
W 10 x 112 HR 289 x 265 x 168.5 32 20 225 21460 300 2079 118 2432 99.4 750 68.1 1146 83.1 29.3 4.1 11.3----49479 114 647 1.639 811 12
100 HR 282 x 263 x 147.5 28 18 226 18796 256 1814 117 2100 85.0 646 67.2 987 81.3 26.1 4.7 12.6----43466 189 434 1.369 905 10
88 HR 275 x 261 x 130.7 25 16 225 16650 220 1598 115 1834 74.2 568 66.7 866 79.9 23.7 5.2 14.1----38982 286 306 1.158 992 8
77 HR 269 x 259 x 114.2 22 14 225 14546 188 1395 114 1585 63.8 492 66.2 749 78.4 21.2 5.9 16.1----34301 467 206 0.972 1106 8
68 HR 264 x 257 x 105.3 20 14 224 13416 166 1261 111 1430 56.6 441 65.0 671 77.0 19.5 6.4 16.0----32007 625 159 0.842 1172 8
60 HR 260 x 256 x 93.4 18 12 224 11904 146 1126 111 1266 50.4 393 65.0 598 76.2 17.7 7.1 18.7----28483 968 113 0.737 1299 6
54 HR 256 x 255 x 81.6 16 10 224 10400 127 993 111 1105 44.2 347 65.2 526 75.5 15.9 8.0 22.4----24989 1579 77.6 0.637 1460 6
49 HR 253 x 254 x 73.5 14 10 225 9362 111 879 109 976 38.3 301 63.9 457 74.2 14.1 9.1 22.5----22422 2497 54.4 0.546 1615 6
W 10 x 45 HR 257 x 204 x 68.9 16 10 225 8778 104 813 109 913 22.7 222 50.8 339 59.9 12.7 6.4 22.5----25409 1583 63.7 0.329 1158 6
39 HR 252 x 203 x 62.2 14 10 224 7924 90.0 714 107 802 19.5 192 49.7 294 58.7 11.3 7.3 22.4----23107 2382 45.1 0.276 1263 6
33 HR 247 x 202 x 52.1 12 8 223 6632 74.4 602 106 669 16.5 163 49.9 248 58.2 9.81 8.4 27.9----19494 4514 27.3 0.228 1473 5
W 10 x 30 HR 266 x 148 x 47.5 14 8 238 6048 74.8 563 111 635 7.57 102 35.4 157 42.3 7.79 5.3 29.8----21367 3423 31.4 0.120 998 5
26 HR 262 x 147 x 42.6 12 8 238 5432 64.2 490 109 554 6.36 86.6 34.2 133 41.3 6.73 6.1 29.8----19128 5587 21.2 0.0993 1103 5
22 HR 258 x 146 x 34.1 10 6 238 4348 51.7 400 109 447 5.19 71.1 34.6 109 40.9 5.66 7.3 39.7 - - - 0.986 15425 12464 11.5 0.0798 1342 4
W 10 x 19 HR 260 x 102 x 31.1 10 8 240 3960 41.1 316 102 370 1.78 34.9 21.2 55.9 27.0 3.92 5.1 30.0----18274 8513 11.1 0.0276 806 5
17 HR 257 x 102 x 24.2 8 6 241 3078 32.3 251 102 290 1.42 27.8 21.5 43.8 26.9 3.18 6.4 40.2 - - - 0.976 13990 23561 5.27 0.0219 1040 4
W 8 x 67 HR 229 x 210 x 104.9 25 16 179 13364 117 1026 93.7 1199 38.6 368 53.8 563 65.7 22.9 4.2 11.2----48857 121 247 0.401 651 8
58 HR 222 x 209 x 85.6 20 14 182 10908 92.6 834 92.1 960 30.5 292 52.9 446 63.7 18.8 5.2 13.0----39396 282 130 0.310 788 8
48 HR 216 x 206 x 75.2 18 12 180 9576 78.7 729 90.7 831 26.3 255 52.4 388 62.4 17.2 5.7 15.0----35450 417 91.5 0.257 855 6
40 HR 210 x 205 x 59.3 14 10 182 7560 60.2 574 89.3 645 20.1 196 51.6 299 60.7 13.7 7.3 18.2----27758 1093 44.0 0.193 1068 6
35 HR 206 x 204 x 56.0 14 8 178 7136 56.5 548 89.0 612 19.8 194 52.7 294 61.0 13.9 7.3 22.3----27086 1129 40.6 0.183 1081 5
31 HR 203 x 203 x 49.5 12 8 179 6304 48.3 476 87.5 529 16.7 165 51.5 250 59.7 12.0 8.5 22.4----23766 1953 26.6 0.153 1220 5
W 8 x 28 HR 205 x 166 x 42.6 12 8 181 5432 41.1 401 87.0 450 9.16 110 41.1 168 48.4 9.72 6.9 22.6----24021 1998 22.4 0.0852 994 5
24 HR 201 x 165 x 37.3 10 8 181 4748 34.1 339 84.7 381 7.49 90.8 39.7 139 47.1 8.21 8.3 22.6----21182 3458 14.3 0.0683 1116 5
W 8 x 21 HR 210 x 134 x 33.0 10 8 190 4200 31.4 299 86.5 340 4.02 60.0 30.9 92.8 37.6 6.38 6.7 23.8----21023 3928 12.3 0.0401 919 5
18 HR 207 x 133 x 25.7 8 6 191 3274 24.6 237 86.6 266 3.14 47.2 31.0 72.5 37.0 5.14 8.3 31.8----16264 10480 5.97 0.0311 1163 4
W 8 x 10 HR 200 x 100 x 15.3 5 5 190 1950 12.4 124 79.6 143 0.835 16.7 20.7 26.2 26.0 2.50 10.0 38.0 - - - 0.993 12645 35934 1.65 0.00792 1119 4
W 6 x 25 HR 162 x 154 x 37.7 12 8 138 4800 22.6 279 68.6 315 7.31 94.9 39.0 145 46.1 11.4 6.4 17.3----30901 712 20.3 0.0411 725 5
20 HR 157 x 153 x 32.6 10 8 137 4156 18.3 233 66.3 262 5.98 78.1 37.9 119 44.9 9.75 7.7 17.1----27256 1215 12.7 0.0322 812 5
W 6 x 16 HR 160 x 102 x 24.8 10 8 140 3160 13.3 167 64.9 192 1.77 34.8 23.7 54.3 29.2 6.38 5.1 17.5----28509 1191 9.36 0.00995 526 5
9 HR 150 x 100 x 14.8 6 5 138 1890 7.32 97.6 62.2 110 1.00 20.0 23.0 30.9 27.7 4.00 8.3 27.6----17563 7951 2.04 0.00518 813 4
NOTAS : * PANDEO LOCAL-
Q
a
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero
1.- Todas las propiedades de los perfiles sombreados- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,97M
p
.
difieren con respecto a su equivalente W, en menos- Valor de
Q
a
no indicado, si
g
nifica valor unitario. - si se usa acero con
F
Y
≤
265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos
.
de 6% por defecto y menos de 12% por exceso.-
Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : nin
g
ún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,75
2.- La nota 1 también es válida para los perfiles no sombreados, DISEÑO POR MFCR : nin
g
ún alma clasifica como esbelta. SiP
u
/φ
b
P
Y
>0,75, al
g
unas almas pueden
con excepción de las propiedades X
1
, X
2
,
J

y
C
w
, cu
y
as- Para valores de
f
distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
diferencias pueden variar hasta en ± 40 % aproximadamente. ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
3.- Consecuentemente, los reemplazos de perfiles W afectos a - si
f
< 125 MPa,
Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión simple : usar
Q
a
=1.
volcamiento requieren verificaciones especiales según las - si f≥125 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %- Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
y
para determinar
Q
a
.
fórmulas del capítulo correspondiente de la Especificación.

59. TABLA 2.1.3
PERFILES SOLDADOS QUE REEMPLAZAN
A PERFILES W AISC - SECCIONES HR
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DESIGNACIÓN ICHA DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
SOLD.
A
LA
A
LM
A
Q
a
A
UTO.
W d
nominal
x Peso
HRdxb
f
x Pesot
f
t
w
hAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
S
f , MPa
pulg x lbf/pie mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 125 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm mm
W 44 x 335 HR 1118 x 405 x 517.7 50 25 1018 65950 13755 24607 457 28104 555 2740 91.7 4260 112 18.1 4.1 40.7 - - - 0.976 18063 7480 3931 157.9 3231 14
b
f
t
f
y
x
x
y
s
d h
t
w
bf
k
y
x
x
y
T
tw
k
W 5 x 19 HR 131 x 128 x 30.8 12 8 107 3928 11.7 179 54.6 206 4.20 65.6 32.7 100 39.2 11.7 5.3 13.4----39570 270 16.8 0.0148 480 5
16 HR 127 x 127 x 25.0 10 6 107 3182 9.33 147 54.1 166 3.42 53.8 32.8 81.6 38.4 10.0 6.4 17.8----32347 571 9.31 0.0117 571 4
NOTAS : * PANDEO LOCAL-
Q
a
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero
1.- Todas las propiedades de los perfiles sombreados- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,97M
p
.
difieren con respecto a su equivalente W, en menos- Valor de
Q
a
no indicado, si
g
nifica valor unitario. - si se usa acero con
F
Y
≤
265 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos
.
de 6% por defecto y menos de 12% por exceso.-
Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : nin
g
ún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,75
2.- La nota 1 también es válida para los perfiles no sombreados, DISEÑO POR MFCR : nin
g
ún alma clasifica como esbelta. SiP
u
/φ
b
P
Y
>0,75, al
g
unas almas pueden
con excepción de las propiedades X
1
, X
2
,
J

y
C
w
, cu
y
as- Para valores de
f
distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.3 clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
diferencias pueden variar hasta en ± 40 % aproximadamente. ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
3.- Consecuentemente, los reemplazos de perfiles W afectos a - si
f
< 125 MPa,
Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión simple : usar
Q
a
=1.
volcamiento requieren verificaciones especiales según las - si f≥125 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %- Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
y
para determinar
Q
a
.
fórmulas del capítulo correspondiente de la Especificación.

60. TABLA 2.1.4
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES T
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO LOCAL* PROP. FLEXO-TORSIONALES SOLD.
Q
s
A
UTO.
T
dxb
f
x Pesot
f
t
w
hALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
o
H=
β
S
t
w
2
t
f
F
y
,MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 235 248 265 345mm
4
mm
6
mm mm - mm
T 400 x 500 x 264.9 50 25 350 8750 33750 354 1095 102 76.9 2024 33.8 521 2085 124 3180 16.0 5.0 - - - - 2279 0.1313951 105 169 0.906 14
227.7 40 25 360 9000 29000 348 1095 110 82.1 1960 29.0 417 1669 120 2556 16.0 6.3 - - - - 1265 0.0793715 110 174 0.873 14
197.8 32 25 368 9200 25200 339 1090 116 89.0 1926 25.2 334 1335 115 2058 16.0 7.8 - - - - 746 0.0530204 114 179 0.834 14
174.1 28 22 372 8184 22184 302 967 117 87.8 1701 22.2 292 1168 115 1795 18.2 8.9 - - - 0.987 503 0.0360665 115 179 0.831 12
T 400 x 450 x 203.5 40 22 360 7920 25920 308 966 109 81.1 1729 28.8 304 1351 108 2069 18.2 5.6 - - - 0.987 1095 0.0567299 117 165 0.863 12
176.6 32 22 368 8096 22496 300 961 115 88.0 1698 25.0 243 1081 104 1665 18.2 7.0 - - - 0.987 628 0.0374839 121 171 0.823 12
163.2 28 22 372 8184 20784 294 956 119 92.8 1688 23.1 213 946 101 1463 18.2 8.0 - - - 0.987 466 0.0309024 123 175 0.797 12
147.2 25 20 375 7500 18750 268 873 120 92.5 1539 20.8 190 845 101 1303 20.0 9.0 - - - 0.895 338 0.0228178 124 176 0.793 12
T 400 x 400 x 158.3 32 20 368 7360 20160 271 872 116 89.0 1541 25.2 171 855 92.1 1317 20.0 6.3 - - - 0.895 539 0.0271465 127 165 0.804 12
146.3 28 20 372 7440 18640 265 867 119 93.8 1532 23.3 150 748 89.6 1157 20.0 7.1 - - - 0.895 396 0.0225370 129 169 0.777 12
137.4 25 20 375 7500 17500 260 861 122 98.2 1527 21.9 134 668 87.4 1038 20.0 8.0 - - - 0.895 312 0.0198746 131 173 0.754 12
122.5 22 18 378 6804 15604 235 778 123 98.2 1380 19.5 118 588 86.8 911 22.2 9.1 0.979 0.953 0.921 0.782 218 0.0142684 132 174 0.748 10
T 350 x 450 x 194.8 40 22 310 6820 24820 208 740 91.7 68.1 1348 27.6 304 1351 111 2063 15.9 5.6 - - - - 1077 0.0511294 91.5 152 0.899 12
168.0 32 22 318 6996 21396 204 738 97.7 73.2 1312 23.8 243 1081 107 1658 15.9 7.0 - - - - 610 0.0317566 95.4 156 0.865 12
154.5 28 22 322 7084 19684 201 736 101 77.0 1300 21.9 213 946 104 1456 15.9 8.0 - - - - 449 0.0251113 97.7 158 0.841 12
139.3 25 20 325 6500 17750 184 673 102 76.6 1184 19.7 190 845 103 1298 17.5 9.0 - - - - 324 0.0184307 98.7 159 0.837 12
T 350 x 400 x 150.4 32 20 318 6360 19160 185 670 98.2 74.1 1190 24.0 171 854 94.4 1312 17.5 6.3 - - - - 526 0.0228435 103 148 0.846 12
138.5 28 20 322 6440 17640 182 667 101 77.9 1179 22.1 150 748 92.1 1152 17.5 7.1 - - - - 382 0.0181860 105 151 0.821 12
129.5 25 20 325 6500 16500 178 664 104 81.4 1174 20.6 134 668 90.0 1033 17.5 8.0 - - - - 298 0.0154874 107 154 0.799 12
115.4 22 18 328 5904 14704 161 601 105 81.3 1060 18.4 117 587 89.4 907 19.4 9.1 - - - 0.923 208 0.0110437 108 155 0.794 10
T 350 x 350 x 122.4 28 18 322 5796 15596 162 599 102 79.0 1059 22.3 100 573 80.2 884 19.4 6.3 - - - 0.923 321 0.0126812 111 145 0.799 10
114.6 25 18 325 5850 14600 159 596 104 82.6 1054 20.9 89.5 511 78.3 792 19.4 7.0 - - - 0.923 248 0.0108801 113 148 0.776 10
106.8 22 18 328 5904 13604 156 591 107 86.9 1051 19.4 78.8 450 76.1 700 19.4 8.0 - - - 0.923 190 0.0094816 115 152 0.749 10
96.4 20 16 330 5280 12280 140 530 107 85.2 939 17.5 71.6 409 76.3 634 21.9 8.8 - 0.968 0.937 0.800 140 0.0068539 115 151 0.753 8
T 300 x 400 x 142.6 32 20 268 5360 18160 118 493 80.7 60.3 888 22.7 171 854 97.0 1307 15.0 6.3 - - - - 513 0.0196538 77.4 134 0.890 12
130.6 28 20 272 5440 16640 117 492 83.7 63.0 876 20.8 150 748 94.8 1147 15.0 7.1 - - - - 369 0.0149550 79.4 136 0.869 12
121.7 25 20 275 5500 15500 115 491 86.1 65.7 869 19.4 134 668 92.8 1028 15.0 8.0 - - - - 285 0.0122253 81.1 137 0.850 12
108.4 22 18 278 5004 13804 104 445 86.9 65.4 783 17.3 117 587 92.2 903 16.7 9.1 - - - - 198 0.0086427 82.2 138 0.845 10
* PANDEO LOCAL- Q
s
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión
.
- Flexión y flexión compuesta : conservadoramente, usar Q
s
tabulado para compresión.
- Valor de Q
s
no indicado, significa valor unitario
.
- Valor de Q
s
está determinado por esbeltez del alma
.
- Ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta.
b
f
t
f
y
xx
t
w
y
s
d
h
y, y
p
bf
k
y
xx
tw
y
d

61. TABLA 2.1.4
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES T
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO LOCAL* PROP. FLEXO-TORSIONALES SOLD.
Q
s
A
UTO.
T
dxb
f
x Pesot
f
t
w
hALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
o
H=
β
S
t
w
2
t
f
F
y
,MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 235 248 265 345mm
4
mm
6
mm mm - mm
b
f
t
f
y
xx
t
w
y
s
d
h
y, y
p
bf
k
y
xx
tw
y
d
T 300 x 350 x 115.4 28 18 272 4896 14696 104 442 84.2 64.0 786 21.0 100 572 82.6 880 16.7 6.3 - - - - 312 0.0103258 87.0 128 0.848 10
107.5 25 18 275 4950 13700 103 441 86.6 66.7 780 19.6 89.5 511 80.8 788 16.7 7.0 - - - - 238 0.0085020 88.5 130 0.827 10
99.7 22 18 278 5004 12704 101 438 89.1 70.1 775 18.1 78.7 450 78.7 696 16.7 8.0 - - - - 180 0.0070807 90.3 133 0.802 10
90.1 20 16 280 4480 11480 91.0 393 89.0 68.5 693 16.4 71.6 409 78.9 630 18.8 8.8 - - - 0.958 133 0.0051569 90.7 133 0.805 8
T 300 x 300 x 93.4 25 16 275 4400 11900 90.5 390 87.2 68.0 691 19.8 56.3 376 68.8 580 18.8 6.0 - - - 0.958 196 0.0056335 95.0 124 0.800 8
86.7 22 16 278 4448 11048 88.7 388 89.6 71.4 687 18.4 49.6 331 67.0 513 18.8 6.8 - - - 0.958 146 0.0047428 96.6 127 0.774 8
82.3 20 16 280 4480 10480 87.2 386 91.2 74.1 685 17.5 45.1 301 65.6 468 18.8 7.5 - - - 0.958 120 0.0042749 97.8 129 0.754 8
73.4 18 14 282 3948 9348 77.6 341 91.1 72.4 604 15.6 40.6 270 65.9 419 21.4 8.3 - 0.987 0.956 0.822 84.9 0.0029718 98.2 129 0.759 8
T 250 x 350 x 108.3 28 18 222 3996 13796 61.4 307 66.7 50.2 557 19.7 100 572 85.2 875 13.9 6.3 - - - - 302 0.0086654 61.2 114 0.899 10
100.5 25 18 225 4050 12800 60.8 307 68.9 52.1 549 18.3 89.4 511 83.6 784 13.9 7.0 - - - - 228 0.0068225 62.8 115 0.882 10
92.7 22 18 228 4104 11804 59.9 306 71.2 54.5 543 16.9 78.7 450 81.7 692 13.9 8.0 - - - - 171 0.0053820 64.4 117 0.861 10
83.8 20 16 230 3680 10680 54.1 275 71.2 53.1 485 15.3 71.5 409 81.8 627 15.6 8.8 - - - - 126 0.0039548 64.9 117 0.864 8
T 250 x 300 x 87.1 25 16 225 3600 11100 53.6 272 69.5 53.0 486 18.5 56.3 376 71.2 577 15.6 6.0 - - - - 189 0.0044539 70.7 107 0.858 8
80.4 22 16 228 3648 10248 52.8 271 71.8 55.5 481 17.1 49.6 331 69.6 510 15.6 6.8 - - - - 139 0.0035498 72.2 109 0.835 8
76.0 20 16 230 3680 9680 52.1 270 73.3 57.5 479 16.1 45.1 301 68.2 465 15.6 7.5 - - - - 113 0.0030729 73.3 111 0.816 8
67.9 18 14 232 3248 8648 46.4 239 73.3 55.9 422 14.4 40.6 270 68.5 416 17.9 8.3 - - - - 80.4 0.0021604 73.7 111 0.820 8
T 250 x 250 x 68.2 22 14 228 3192 8692 45.6 236 72.4 56.9 419 17.4 28.7 230 57.5 355 17.9 5.7 - - - - 111 0.0021960 78.8 103 0.802 8
64.5 20 14 230 3220 8220 45.0 235 74.0 59.0 417 16.4 26.1 209 56.3 324 17.9 6.3 - - - - 88.6 0.0019218 79.9 105 0.783 8
60.8 18 14 232 3248 7748 44.2 234 75.5 61.4 416 15.5 23.5 188 55.1 293 17.9 6.9 - - - - 70.6 0.0016997 81.0 107 0.761 8
53.4 16 12 234 2808 6808 38.7 203 75.4 59.6 359 13.6 20.9 167 55.4 258 20.8 7.8 - - 0.983 0.852 48.1 0.0011247 81.3 107 0.767 6
T 200 x 300 x 80.9 25 16 175 2800 10300 27.9 174 52.1 39.7 320 17.2 56.3 375 73.9 574 12.5 6.0 - - - - 182 0.0036797 44.4 94.4 0.917 8
74.2 22 16 178 2848 9448 27.7 174 54.1 41.1 314 15.7 49.6 330 72.4 506 12.5 6.8 - - - - 132 0.0027646 45.9 95.3 0.900 8
69.7 20 16 180 2880 8880 27.4 174 55.6 42.4 311 14.8 45.1 300 71.2 462 12.5 7.5 - - - - 106 0.0022804 47.0 96.0 0.886 8
62.4 18 14 182 2548 7948 24.5 154 55.5 41.1 274 13.2 40.5 270 71.4 414 14.3 8.3 - - - - 75.8 0.0016246 47.4 96.0 0.888 8
T 200 x 250 x 62.7 22 14 178 2492 7992 24.0 152 54.7 42.2 273 16.0 28.7 229 59.9 352 14.3 5.7 - - - - 106 0.0016700 54.3 86.9 0.871 8
59.0 20 14 180 2520 7520 23.7 152 56.2 43.5 271 15.0 26.1 209 58.9 321 14.3 6.3 - - - - 84.0 0.0013909 55.3 88.0 0.855 8
55.3 18 14 182 2548 7048 23.4 151 57.6 45.2 269 14.1 23.5 188 57.7 290 14.3 6.9 - - - - 66.1 0.0011639 56.4 89.2 0.836 8
48.7 16 12 184 2208 6208 20.5 131 57.5 43.6 232 12.4 20.9 167 58.0 257 16.7 7.8 - - - - 45.2 0.0007842 56.8 89.1 0.841 6
* PANDEO LOCAL- Q
s
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión
.
- Flexión y flexión compuesta : conservadoramente, usar Q
s
tabulado para compresión.
- Valor de Q
s
no indicado, significa valor unitario
.
- Valor de Q
s
está determinado por esbeltez del alma
.
- Ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta.

62. TABLA 2.1.4
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES T
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO LOCAL* PROP. FLEXO-TORSIONALES SOLD.
Q
s
A
UTO.
T
dxb
f
x Pesot
f
t
w
hALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
o
H=
β
S
t
w
2
t
f
F
y
,MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 235 248 265 345mm
4
mm
6
mm mm - mm
b
f
t
f
y
xx
t
w
y
s
d
h
y, y
p
bf
k
y
xx
tw
y
d
T 200 x 200 x 48.4 20 12 180 2160 6160 20.0 129 57.0 45.1 230 15.4 13.4 134 46.6 206 16.7 5.0 - - - - 64.3 0.0007737 62.2 81.5 0.815 6
45.4 18 12 182 2184 5784 19.7 129 58.4 46.8 229 14.5 12.0 120 45.6 187 16.7 5.6 - - - - 49.9 0.0006585 63.1 83.2 0.794 6
42.5 16 12 184 2208 5408 19.4 128 59.8 48.8 228 13.5 10.7 107 44.5 167 16.7 6.3 - - - - 38.4 0.0005673 64.2 85.0 0.769 6
36.6 14 10 186 1860 4660 16.6 108 59.7 46.9 191 11.7 9.35 93.5 44.8 145 20.0 7.1 - - - 0.895 24.7 0.0003521 64.5 84.6 0.777 6
T 175 x 250 x 60.0 22 14 153 2142 7642 16.2 116 46.0 35.5 213 15.3 28.7 229 61.3 351 12.5 5.7 - - - - 104 0.0014916 41.2 80.5 0.907 8
56.3 20 14 155 2170 7170 16.1 116 47.4 36.5 210 14.3 26.1 209 60.3 320 12.5 6.3 - - - - 81.8 0.0012105 42.1 81.1 0.893 8
52.6 18 14 157 2198 6698 15.9 116 48.8 37.7 208 13.4 23.5 188 59.2 289 12.5 6.9 - - - - 63.8 0.0009815 43.2 81.9 0.877 8
46.4 16 12 159 1908 5908 14.0 101 48.7 36.3 179 11.8 20.9 167 59.4 256 14.6 7.8 - - - - 43.8 0.0006680 43.6 81.8 0.881 6
T 175 x 225 x 49.9 20 12 155 1860 6360 13.9 100 46.8 35.6 181 14.1 19.0 169 54.7 259 14.6 5.6 - - - - 69.5 0.0008484 46.0 76.4 0.888 6
46.6 18 12 157 1884 5934 13.8 100 48.3 36.8 179 13.2 17.1 152 53.7 233 14.6 6.3 - - - - 53.3 0.0006809 47.0 77.4 0.871 6
43.2 16 12 159 1908 5508 13.6 99.8 49.8 38.3 177 12.2 15.2 135 52.6 208 14.6 7.0 - - - - 40.3 0.0005476 48.1 78.5 0.851 6
37.4 14 10 161 1610 4760 11.7 84.4 49.5 36.6 149 10.6 13.3 118 52.9 181 17.5 8.0 - - - - 26.2 0.0003488 48.4 78.3 0.857 6
T 175 x 200 x 40.6 18 10 157 1570 5170 11.7 83.9 47.6 35.6 150 12.9 12.0 120 48.2 184 17.5 5.6 - - - - 44.4 0.0004511 50.4 72.7 0.867 6
37.6 16 10 159 1590 4790 11.6 83.7 49.1 37.0 149 12.0 10.7 107 47.2 164 17.5 6.3 - - - - 32.9 0.0003569 51.4 74.1 0.846 6
34.6 14 10 161 1610 4410 11.3 83.4 50.7 38.9 147 11.0 9.35 93.5 46.0 144 17.5 7.1 - - - - 23.9 0.0002842 52.4 75.6 0.821 6
29.1 12 8 163 1304 3704 9.38 67.9 50.3 36.8 119 9.26 8.01 80.1 46.5 123 21.9 8.3 - 0.968 0.937 0.800 14.4 0.0001646 52.7 75.1 0.832 5
T 175 x 175 x 32.0 16 8 159 1272 4072 9.44 67.6 48.1 35.3 120 11.6 7.15 81.7 41.9 125 21.9 5.5 - 0.968 0.937 0.800 26.7 0.0002187 54.2 69.4 0.845 5
29.3 14 8 161 1288 3738 9.29 67.4 49.8 37.1 119 10.7 6.26 71.5 40.9 110 21.9 6.3 - 0.968 0.937 0.800 18.9 0.0001696 55.2 71.2 0.821 5
26.7 12 8 163 1304 3404 9.07 67.0 51.6 39.5 118 9.73 5.37 61.3 39.7 94.5 21.9 7.3 - 0.968 0.937 0.800 13.0 0.0001330 56.3 73.2 0.791 5
T 150 x 225 x 47.6 20 12 130 1560 6060 8.86 73.4 38.2 29.3 137 13.5 19.0 169 56.0 258 12.5 5.6 - - - - 68.1 0.0007645 32.7 70.5 0.925 6
44.2 18 12 132 1584 5634 8.81 73.5 39.6 30.1 134 12.5 17.1 152 55.1 233 12.5 6.3 - - - - 51.9 0.0005959 33.6 71.0 0.912 6
40.9 16 12 134 1608 5208 8.74 73.5 41.0 31.2 132 11.6 15.2 135 54.0 207 12.5 7.0 - - - - 38.9 0.0004614 34.7 71.6 0.896 6
35.4 14 10 136 1360 4510 7.49 62.2 40.8 29.6 111 10.0 13.3 118 54.3 181 15.0 8.0 - - - - 25.3 0.0002983 35.1 71.6 0.900 6
T 150 x 200 x 38.6 18 10 132 1320 4920 7.45 61.6 38.9 29.1 113 12.3 12.0 120 49.4 183 15.0 5.6 - - - - 43.6 0.0004019 37.7 66.0 0.907 6
35.6 16 10 134 1340 4540 7.39 61.6 40.3 30.1 111 11.4 10.7 107 48.5 163 15.0 6.3 - - - - 32.0 0.0003071 38.7 66.8 0.890 6
32.7 14 10 136 1360 4160 7.29 61.5 41.9 31.5 109 10.4 9.34 93.4 47.4 143 15.0 7.1 - - - - 23.1 0.0002337 39.7 67.8 0.869 6
27.5 12 8 138 1104 3504 6.03 50.1 41.5 29.6 88.5 8.76 8.01 80.1 47.8 122 18.8 8.3 - - - 0.958 14.0 0.0001385 40.1 67.6 0.878 5
* PANDEO LOCAL- Q
s
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión
.
- Flexión y flexión compuesta : conservadoramente, usar Q
s
tabulado para compresión.
- Valor de Q
s
no indicado, significa valor unitario
.
- Valor de Q
s
está determinado por esbeltez del alma
.
- Ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta.

63. TABLA 2.1.4
PERFILES SOLDADOS
SECCIONES T
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO LOCAL* PROP. FLEXO-TORSIONALES SOLD.
Q
s
A
UTO.
T
dxb
f
x Pesot
f
t
w
hALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
o
H=
β
S
t
w
2
t
f
F
y
,MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 235 248 265 345mm
4
mm
6
mm mm - mm
b
f
t
f
y
xx
t
w
y
s
d
h
y, y
p
bf
k
y
xx
tw
y
d
T 150 x 175 x 30.4 16 8 134 1072 3872 6.02 49.7 39.4 28.8 90.0 11.1 7.15 81.7 43.0 125 18.8 5.5 - - - 0.958 26.3 0.0001932 42.2 61.9 0.888 5
27.8 14 8 136 1088 3538 5.95 49.7 41.0 30.1 88.5 10.1 6.26 71.5 42.1 109 18.8 6.3 - - - 0.958 18.4 0.0001437 43.1 63.1 0.866 5
25.2 12 8 138 1104 3204 5.85 49.5 42.7 31.8 87.4 9.15 5.37 61.3 40.9 94.1 18.8 7.3 - - - 0.958 12.5 0.0001068 44.2 64.6 0.840 5
22.5 10 8 140 1120 2870 5.69 49.1 44.5 34.3 86.6 8.20 4.47 51.1 39.5 78.8 18.8 8.8 - - - 0.958 8.31 0.0000806 45.3 66.3 0.805 5
T 150 x 150 x 25.0 14 8 136 1088 3188 5.74 48.9 42.4 32.6 87.0 10.6 3.94 52.6 35.2 80.9 18.8 5.4 - - - 0.958 16.2 0.0001059 46.8 60.8 0.823 5
22.8 12 8 138 1104 2904 5.62 48.7 44.0 34.5 86.2 9.68 3.38 45.1 34.1 69.7 18.8 6.3 - - - 0.958 11.1 0.0000830 47.8 62.6 0.792 5
20.6 10 8 140 1120 2620 5.45 48.2 45.6 37.1 85.7 8.73 2.82 37.6 32.8 58.5 18.8 7.5 - - - 0.958 7.47 0.0000668 48.9 64.7 0.754 5
18.3 8 8 142 1136 2336 5.20 47.5 47.2 40.5 85.4 7.79 2.26 30.1 31.1 47.3 18.8 9.4 - - - 0.958 5.05 0.0000563 50.3 67.2 0.706 5
T 125 x 175 x 33.1 18 10 107 1070 4220 4.23 42.2 31.6 24.8 79.4 12.1 8.05 92.0 43.7 140 12.5 4.9 - - - - 37.9 0.0002604 29.0 56.2 0.921 6
30.5 16 10 109 1090 3890 4.20 42.3 32.9 25.5 77.6 11.1 7.15 81.8 42.9 125 12.5 5.5 - - - - 27.8 0.0001969 29.9 56.8 0.905 6
27.9 14 10 111 1110 3560 4.16 42.3 34.2 26.5 76.2 10.2 6.26 71.6 41.9 110 12.5 6.3 - - - - 19.9 0.0001478 30.9 57.5 0.885 6
23.6 12 8 113 904 3004 3.46 34.5 33.9 24.8 61.6 8.58 5.36 61.3 42.3 93.7 15.6 7.3 - - - - 12.1 0.0000883 31.3 57.4 0.892 5
T 125 x 150 x 25.7 16 8 109 872 3272 3.41 34.0 32.3 24.7 62.8 10.9 4.50 60.1 37.1 91.7 15.6 4.7 - - - - 22.5 0.0001188 33.7 51.9 0.897 5
23.5 14 8 111 888 2988 3.38 34.0 33.7 25.6 61.5 9.96 3.94 52.6 36.3 80.5 15.6 5.4 - - - - 15.7 0.0000877 34.6 52.9 0.877 5
21.2 12 8 113 904 2704 3.33 34.0 35.1 26.9 60.5 9.01 3.38 45.1 35.4 69.3 15.6 6.3 - - - - 10.7 0.0000645 35.6 54.0 0.850 5
19.0 10 8 115 920 2420 3.25 33.8 36.7 28.8 59.8 8.07 2.82 37.6 34.1 58.1 15.6 7.5 - - - - 7.05 0.0000480 36.7 55.4 0.816 5
T 125 x 125 x 20.7 14 8 111 888 2638 3.24 33.4 35.1 28.0 60.0 10.6 2.28 36.5 29.4 56.5 15.6 4.5 - - - - 13.4 0.0000606 38.3 50.4 0.826 5
18.9 12 8 113 904 2404 3.18 33.3 36.4 29.5 59.4 9.62 1.96 31.3 28.5 48.7 15.6 5.2 - - - - 9.23 0.0000474 39.3 51.9 0.795 5
17.0 10 8 115 920 2170 3.09 33.1 37.8 31.5 58.9 8.68 1.63 26.1 27.4 40.9 15.6 6.3 - - - - 6.21 0.0000381 40.3 53.7 0.756 5
15.2 8 8 117 936 1936 2.96 32.6 39.1 34.2 58.7 7.74 1.31 20.9 26.0 33.1 15.6 7.8 - - - - 4.20 0.0000321 41.6 55.8 0.707 5
T 100 x 150 x 19.7 12 8 88 704 2504 1.74 21.8 26.4 20.1 39.8 8.35 3.38 45.1 36.7 68.9 12.5 6.3 - - - - 10.2 0.0000523 22.4 47.4 0.912 5
17.4 10 8 90 720 2220 1.71 21.8 27.8 21.2 38.9 7.40 2.82 37.6 35.6 57.7 12.5 7.5 - - - - 6.62 0.0000356 23.5 48.0 0.886 5
15.2 8 8 92 736 1936 1.67 21.6 29.3 23.0 38.3 6.45 2.25 30.1 34.1 46.5 12.5 9.4 - - - - 4.20 0.0000246 24.7 48.8 0.849 5
T 100 x 125 x 17.3 12 8 88 704 2204 1.67 21.4 27.5 22.0 38.7 8.82 1.96 31.3 29.8 48.3 12.5 5.2 - - - - 8.80 0.0000353 27.0 43.6 0.866 5
15.5 10 8 90 720 1970 1.64 21.4 28.8 23.3 38.1 7.88 1.63 26.1 28.8 40.5 12.5 6.3 - - - - 5.79 0.0000258 28.0 44.7 0.833 5
13.6 8 8 92 736 1736 1.58 21.2 30.2 25.2 37.7 6.94 1.31 20.9 27.4 32.7 12.5 7.8 - - - - 3.77 0.0000195 29.1 46.0 0.787 5
T 100 x 100 x 13.5 10 8 90 720 1720 1.54 20.8 29.9 25.9 37.2 8.60 0.84 16.7 22.1 26.4 12.5 5.0 - - - - 4.95 0.0000191 31.7 42.7 0.759 5
12.1 8 8 92 736 1536 1.48 20.6 31.1 28.0 37.0 7.68 0.67 13.4 20.9 21.5 12.5 6.3 - - - - 3.35 0.0000161 32.8 44.4 0.709 5
* PANDEO LOCAL- Q
s
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión
.
- Flexión y flexión compuesta : conservadoramente, usar Q
s
tabulado para compresión.
- Valor de Q
s
no indicado, significa valor unitario
.
- Valor de Q
s
está determinado por esbeltez del alma
.
- Ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta.

64. TABLA 2.1.5
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES C
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
s
Q
a
CDxBx PesotRAI
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
x
p
xi
a
i
t
X
1
X
2
x10
8
mJ/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H=
β

F
y
, MPa f , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mm mm
4
mm
3
mm
3
mm mm mm mm mm MPA (1/MPA)
2
mm mm
4
mm
6
mm mm mm - 235 248 265 345 20 100 200 310
C 350 x 100 x 47.6 12.0 18.00 6065 95.7 682 547 126 4.77 115 62.5 28.1 9.47 23.6 39.1 3.43 21212 4998 29.4 29.111 100780 193 47.0 137 0.882--------
40.3 10.0 15.00 5128 82.5 582 472 127 4.12 96.2 53.2 28.3 7.89 22.7 39.1 2.86 17330 10868 29.8 17.094 87586 195 47.4 138 0.883-------0.949
32.7 8.0 12.00 4162 68.3 478 390 128 3.41 - 43.5 28.6 - 21.8 39.1 2.29 13599 27796 30.1 8.8792 73046 197 47.9 140 0.883------0.987 0.901
24.9 6.0 9.00 3166 52.9 - 302 129 2.64 - 33.4 28.9 - 20.9 39.1 1.71 10009 91945 30.5 3.7994 57092 199 48.3 141 0.883 0.950 0.940 0.927 0.872 - - 0.909 0.835
20.9 5.0 7.50 2657 44.8 - 256 130 2.24 - 28.1 29.0 - 20.4 39.1 1.43 8265 194993 30.7 2.2142 48561 200 48.6 142 0.882 0.863 0.851 0.835 0.767 - 0.960 0.841 0.770
16.8 4.0 6.00 2141 36.4 - 208 130 1.82 - 22.7 29.2 - 20.0 39.1 1.14 6552 486791 30.8 1.1416 39650 201 48.8 142 0.882 0.733 0.717 0.697 0.551 - 0.876 0.762 0.699
12.7 3.0 4.50 1617 27.8 - 159 131 1.39 - 17.2 29.3 - 19.5 39.1 0.86 4870 1572901 31.0 0.4850 30347 202 49.0 143 0.882 0.579 0.549 0.514 0.395 - 0.774 0.675 0.623
10.6 2.5 3.75 1352 23.3 - 133 131 1.16 - 14.4 29.4 - 19.3 39.1 0.71 4040 3297617 31.1 0.2816 25547 202 49.2 143 0.882 0.495 0.469 0.439 0.337 0.984 0.716 0.628 0.582
8.5 2.0 3.00 1085 18.8 - 107 132 0.939 - 11.6 29.4 - 19.1 39.1 0.57 3218 8139466 31.2 0.1447 20645 203 49.3 144 0.882 0.368 0.349 0.326 0.251 0.903 0.653 0.579 0.541
C 350 x 75 x 29.5 8.0 12.00 3762 56.6 409 323 123 1.47 - 24.5 19.8 - 14.8 28.2 1.71 14832 24103 19.7 8.0259 32596 228 30.5 128 0.943------0.915 0.848
22.5 6.0 9.00 2866 44.1 315 252 124 1.15 - 18.9 20.1 - 13.9 28.3 1.29 10886 80172 20.0 3.4394 25727 230 30.9 129 0.943------0.863 0.772
18.9 5.0 7.50 2407 37.4 - 214 125 0.982 - 16.0 20.2 - 13.4 28.4 1.07 8976 170467 20.2 2.0059 21988 231 31.2 130 0.943 0.993 0.984 0.973 0.924 - 0.956 0.814 0.726
15.2 4.0 6.00 1941 30.5 - 174 125 0.803 - 12.9 20.3 - 13.0 28.4 0.86 7107 426630 20.4 1.0349 18039 232 31.4 131 0.942 0.896 0.884 0.869 0.806 - 0.864 0.738 0.668
11.5 3.0 4.50 1467 23.3 - 133 126 0.615 - 9.85 20.5 - 12.6 28.5 0.64 5276 1381852 20.6 0.4400 13871 232 31.6 131 0.942 0.733 0.717 0.697 0.551 - 0.751 0.641 0.584
9.6 2.5 3.75 1227 19.6 - 112 126 0.518 - 8.26 20.5 - 12.3 28.5 0.54 4374 2900505 20.7 0.2556 11704 233 31.7 132 0.942 0.621 0.589 0.551 0.423 0.983 0.687 0.590 0.540
7.7 2.0 3.00 985 15.8 - 90.2 127 0.418 - 6.65 20.6 - 12.1 28.5 0.43 3482 7167615 20.7 0.1314 9480 233 31.9 132 0.942 0.526 0.499 0.467 0.359 0.894 0.618 0.5360.494
C 350 x 50 x 20.1 6.0 9.00 2566 35.2 264 201 117 0.346 - 8.29 11.6 - 8.20 17.4 0.86 12205 67182 10.6 3.0794 8135 317 15.8 119 0.982-----0.884 0.755 0.664
16.9 5.0 7.50 2157 30.0 223 171 118 0.298 - 7.05 11.8 - 7.75 17.5 0.71 10042 143464 10.7 1.7976 7023 317 16.0 120 0.982-----0.865 0.706 0.620
13.7 4.0 6.00 1741 24.5 181 140 119 0.246 - 5.76 11.9 - 7.31 17.5 0.57 7933 360511 10.9 0.9283 5819 317 16.2 120 0.982-----0.802 0.650 0.571
10.3 3.0 4.50 1317 18.7 - 107 119 0.190 - 4.41 12.0 - 6.87 17.6 0.43 5877 1172198 11.1 0.3950 4519 317 16.4 121 0.982 0.950 0.940 0.927 0.872 - 0.722 0.585 0.515
8.6 2.5 3.75 1102 15.8 - 90.2 120 0.161 - 3.71 12.1 - 6.65 17.7 0.36 4868 2465020 11.1 0.2295 3831 317 16.5 121 0.981 0.863 0.851 0.835 0.767 0.981 0.651 0.543 0.484
6.9 2.0 3.00 885 12.8 - 72.9 120 0.131 - 3.00 12.2 - 6.43 17.7 0.29 3871 6102562 11.2 0.1180 3118 317 16.6 122 0.981 0.733 0.717 0.697 0.551 0.882 0.575 0.4830.437
C 300 x 100 x 42.9 12.0 18.00 5465 65.3 537 435 109 4.57 112 61.3 28.9 10.1 25.5 39.7 4.00 24014 2806 31.1 26.231 69377 158 50.6 124 0.833--------
36.3 10.0 15.00 4628 56.5 460 377 111 3.94 94.4 52.3 29.2 8.39 24.6 39.6 3.33 19578 6134 31.5 15.428 60437 160 51.1 125 0.834--------
29.5 8.0 12.00 3762 46.9 379 313 112 3.27 76.4 42.8 29.5 6.70 23.7 39.6 2.67 15333 15769 31.9 8.0259 50523 162 51.5 126 0.834-------0.948
22.5 6.0 9.00 2866 36.5 - 243 113 2.54 - 32.8 29.7 - 22.7 39.5 2.00 11264 52427 32.2 3.4394 39579 164 51.9 128 0.835 0.950 0.940 0.927 0.872 - - 0.970 0.900
18.9 5.0 7.50 2407 31.0 - 206 113 2.15 - 27.6 29.9 - 22.3 39.5 1.67 9292 111461 32.4 2.0059 33704 165 52.2 128 0.835 0.863 0.851 0.835 0.767 - - 0.905 0.835
15.2 4.0 6.00 1941 25.2 - 168 114 1.75 - 22.4 30.0 - 21.8 39.5 1.33 7360 278942 32.6 1.0349 27550 165 52.4 129 0.835 0.733 0.717 0.697 0.551 - 0.938 0.826 0.762
11.5 3.0 4.50 1467 19.2 - 128 115 1.33 - 17.0 30.1 - 21.4 39.5 1.00 5466 903506 32.8 0.4400 21110 166 52.6 130 0.835 0.579 0.549 0.514 0.395 - 0.838 0.736 0.681
9.6 2.5 3.75 1227 16.2 - 108 115 1.12 - 14.2 30.2 - 21.1 39.5 0.83 4533 1896507 32.9 0.2556 17781 167 52.7 130 0.835 0.495 0.469 0.439 0.337 - 0.778 0.686 0.638
7.7 2.0 3.00 985 13.1 - 87.0 115 0.903 - 11.4 30.3 - 20.9 39.5 0.67 3609 4686752 33.0 0.1314 14377 167 52.9 130 0.835 0.368 0.349 0.326 0.251 0.962 0.713 0.634 0.594
C 300 x 75 x 26.4 8.0 12.00 3362 38.4 320 256 107 1.42 44.0 24.1 20.6 6.01 16.1 28.9 2.00 16745 13580 21.1 7.1725 22583 178 33.1 114 0.915-------0.884
20.1 6.0 9.00 2566 30.0 247 200 108 1.11 - 18.6 20.8 - 15.2 28.9 1.50 12264 45428 21.4 3.0794 17864 180 33.6 115 0.915------0.934 0.845
16.9 5.0 7.50 2157 25.5 - 170 109 0.949 - 15.7 21.0 - 14.7 28.9 1.25 10102 96858 21.6 1.7976 15285 181 33.8 116 0.915 0.993 0.984 0.973 0.924 - - 0.894 0.799
13.7 4.0 6.00 1741 20.8 - 139 109 0.776 - 12.8 21.1 - 14.3 28.9 1.00 7990 243067 21.8 0.9283 12553 182 34.0 117 0.915 0.896 0.884 0.869 0.806 - 0.931 0.806 0.735
10.3 3.0 4.50 1317 15.9 - 106 110 0.594 - 9.71 21.2 - 13.8 29.0 0.75 5925 789403 22.0 0.3950 9664 183 34.3 117 0.914 0.733 0.717 0.697 0.551 - 0.819 0.706 0.645
8.6 2.5 3.75 1102 13.4 - 89.4 110 0.501 - 8.15 21.3 - 13.6 29.0 0.63 4911 1659151 22.1 0.2295 8158 183 34.4 118 0.914 0.621 0.589 0.551 0.423 - 0.753 0.651 0.597
6.9 2.0 3.00 885 10.8 - 72.2 111 0.405 - 6.57 21.4 - 13.4 29.0 0.50 3907 4105421 22.1 0.1180 6612 183 34.5 118 0.914 0.526 0.499 0.467 0.359 0.958 0.681 0.5930.548
NOTAS :* PANDEO LOCAL-
Q
s
y
Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión.DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
- Valor sombreado de
Z
X
ó
Z
Y
indica que, para- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones.- Flexión simple : usar
Q
s
tabulado y S
Xef
= S
X
.
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de
Q
a
ó
Q
s
no indicado, significa valor unitario.- Flexión compuesta o compresión : usar
Q
s
tabulado y f=
F
Y
para determinar
Q
a
.
y-y respectivamente, la sección clasifica como DISEÑO POR MFCR :
esbelta si se usan aceros con F
Y
≥345 MPa.- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.4
- En el caso de flexión según eje y-y, el valor de
Z
Y
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :
omitido se refiere a que el alma en compresión - si f < 20 MPa,
Q
a
= 1, sin error
por flexión clasifica como esbelta. - si f ≥ 20 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica como- Flexión simple : la tensión máxima es
φ
b
F
Y
Q
s.
Además,
esbelta para aceros con F
Y
≥235 MPa. S
Xe
f
=S
X
para todos los perfiles de la tabla.
Conformados en frío hasta 6 mm
B R
y
m
x
x
y
D
CC
t
x, x
p
x
0
B R
y
m
x
x
y
D
CC
t
x, x
p
x
0

65. TABLA 2.1.5
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES C
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
s
Q
a
CDxBx PesotRAI
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
x
p
xi
a
i
t
X
1
X
2
x10
8
mJ/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H=
β

F
y
, MPa f , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mm mm
4
mm
3
mm
3
mm mm mm mm mm MPA (1/MPA)
2
mm mm
4
mm
6
mm mm mm - 235 248 265 345 20 100 200 310
Conformados en frío hasta 6 mm
B R
y
m
x
x
y
D
CC
t
x, x
p
x
0
B R
y
m
x
x
y
D
CC
t
x, x
p
x
0
C 300 x 50 x 17.8 6.0 9.00 2266 23.5 203 157 102 0.337 - 8.20 12.2 - 8.89 18.0 1.00 13813 37611 11.5 2.7194 5679 237 17.4 104 0.972------0.840 0.745
15.0 5.0 7.50 1907 20.1 172 134 103 0.290 - 6.98 12.3 - 8.44 18.0 0.83 11350 80587 11.7 1.5892 4908 238 17.6 105 0.972-----0.926 0.790 0.698
12.1 4.0 6.00 1541 16.4 140 110 103 0.240 - 5.70 12.5 - 8.00 18.1 0.67 8955 203175 11.8 0.8216 4071 238 17.8 106 0.971-----0.886 0.730 0.645
9.2 3.0 4.50 1167 12.6 - 84.2 104 0.185 - 4.37 12.6 - 7.56 18.2 0.50 6626 662751 12.0 0.3500 3164 239 18.1 106 0.971 0.950 0.940 0.927 0.872 - 0.796 0.659 0.583
7.7 2.5 3.75 977 10.6 - 71.0 104 0.157 - 3.68 12.7 - 7.34 18.2 0.42 5485 1395909 12.1 0.2035 2684 239 18.2 107 0.971 0.863 0.851 0.835 0.767 - 0.721 0.606 0.546
6.2 2.0 3.00 785 8.61 - 57.4 105 0.127 - 2.97 12.7 - 7.12 18.2 0.33 4359 3461217 12.2 0.1047 2185 239 18.3 107 0.971 0.733 0.717 0.697 0.551 0.952 0.640 0.5410.490
C 250 x 100 x 38.2 12.0 18.00 4865 41.7 408 334 92.6 4.31 109 59.8 29.8 10.9 27.9 40.2 4.80 27881 1414 33.1 23.351 44466 129 55.0 112 0.758--------
32.4 10.0 15.00 4128 36.3 351 290 93.7 3.73 92.3 51.0 30.1 9.10 27.0 40.1 4.00 22667 3113 33.4 13.761 38868 131 55.4 113 0.760--------
26.4 8.0 12.00 3362 30.3 289 242 94.9 3.09 75.1 41.8 30.3 7.26 26.0 40.0 3.20 17704 8058 33.8 7.1725 32600 133 55.8 114 0.761--------
20.1 6.0 9.00 2566 23.6 - 189 96.0 2.41 - 32.1 30.6 - 25.0 39.9 2.40 12973 26975 34.2 3.0794 25623 135 56.2 115 0.763 0.950 0.940 0.927 0.872 - - - 0.968
16.9 5.0 7.50 2157 20.1 - 161 96.5 2.04 - 27.0 30.8 - 24.6 39.8 2.00 10689 57544 34.4 1.7976 21855 135 56.4 116 0.763 0.863 0.851 0.835 0.767 - - 0.972 0.907
13.7 4.0 6.00 1741 16.4 - 131 97.1 1.66 - 21.9 30.9 - 24.1 39.8 1.60 8456 144492 34.5 0.9283 17893 136 56.6 117 0.764 0.733 0.717 0.697 0.551 - 1.000 0.898 0.835
10.3 3.0 4.50 1317 12.5 - 100 97.6 1.27 - 16.6 31.0 - 23.6 39.7 1.20 6272 469566 34.7 0.3950 13733 137 56.9 117 0.764 0.579 0.549 0.514 0.395 - 0.908 0.807 0.751
8.6 2.5 3.75 1102 10.6 - 84.4 97.9 1.07 - 13.9 31.1 - 23.4 39.7 1.00 5198 987259 34.8 0.2295 11576 138 57.0 117 0.765 0.495 0.469 0.439 0.337 - 0.850 0.756 0.705
6.9 2.0 3.00 885 8.53 - 68.2 98.1 0.859 - 11.2 31.2 - 23.1 39.7 0.80 4136 2443749 34.9 0.1180 9367 138 57.1 118 0.765 0.368 0.349 0.326 0.251 - 0.783 0.700 0.657
C 250 x 75 x 23.3 8.0 12.00 2962 24.4 241 195 90.8 1.36 42.9 23.7 21.4 6.43 17.7 29.5 2.40 19340 6893 22.6 6.3192 14580 137 36.3 100 0.868--------
17.8 6.0 9.00 2266 19.2 187 153 92.0 1.06 - 18.3 21.7 - 16.8 29.4 1.80 14124 23231 23.0 2.7194 11571 139 36.8 101 0.869-------0.920
15.0 5.0 7.50 1907 16.3 - 131 92.6 0.907 - 15.5 21.8 - 16.3 29.4 1.50 11618 49714 23.2 1.5892 9916 140 37.0 102 0.869 0.993 0.984 0.973 0.924 - - 0.968 0.875
12.1 4.0 6.00 1541 13.4 - 107 93.2 0.742 - 12.5 21.9 - 15.9 29.4 1.20 9177 125208 23.4 0.8216 8157 140 37.2 103 0.869 0.896 0.884 0.869 0.806 - 1.000 0.885 0.813
9.2 3.0 4.50 1167 10.3 - 82.1 93.8 0.569 - 9.54 22.1 - 15.4 29.4 0.90 6797 408084 23.6 0.3500 6289 141 37.5 103 0.869 0.733 0.717 0.697 0.551 - 0.897 0.783 0.719
7.7 2.5 3.75 977 8.64 - 69.1 94.1 0.479 - 8.01 22.1 - 15.2 29.4 0.75 5629 859213 23.6 0.2035 5314 142 37.6 104 0.869 0.621 0.589 0.551 0.423 - 0.831 0.725 0.668
6.2 2.0 3.00 785 6.99 - 55.9 94.3 0.387 - 6.45 22.2 - 15.0 29.4 0.60 4476 2129764 23.7 0.1047 4310 142 37.7 104 0.869 0.526 0.499 0.467 0.359 - 0.756 0.662 0.614
C 250 x 50 x 15.4 6.0 9.00 1966 14.7 150 118 86.5 0.325 - 8.09 12.9 - 9.78 18.6 1.20 15973 18981 12.6 2.3594 3696 171 19.4 89.6 0.953------0.916 0.844
13.0 5.0 7.50 1657 12.6 128 101 87.2 0.280 - 6.89 13.0 - 9.34 18.6 1.00 13101 40849 12.8 1.3809 3199 172 19.6 90.3 0.953------0.888 0.794
10.5 4.0 6.00 1341 10.4 104 82.8 87.9 0.231 - 5.63 13.1 - 8.89 18.7 0.80 10320 103432 12.9 0.7149 2657 172 19.8 91.0 0.953-----0.979 0.827 0.736
8.0 3.0 4.50 1017 7.97 - 63.8 88.5 0.179 - 4.31 13.3 - 8.45 18.7 0.60 7624 338813 13.1 0.3050 2068 173 20.1 91.8 0.952 0.950 0.940 0.927 0.872 - 0.881 0.751 0.668
6.7 2.5 3.75 852 6.73 - 53.8 88.9 0.152 - 3.63 13.3 - 8.23 18.8 0.50 6306 715095 13.2 0.1775 1756 173 20.2 92.1 0.952 0.863 0.851 0.835 0.767 - 0.806 0.684 0.619
5.4 2.0 3.00 685 5.45 - 43.6 89.2 0.123 - 2.93 13.4 - 8.01 18.8 0.40 5008 1776734 13.3 0.0914 1431 174 20.3 92.5 0.952 0.733 0.717 0.697 0.551 - 0.720 0.613 0.557
C 225 x 100 x 30.4 10.0 15.00 3878 28.1 301 250 85.2 3.60 91.2 50.3 30.5 9.58 28.4 40.2 4.44 24709 2100 34.5 12.928 30082 119 57.9 107 0.710--------
24.8 8.0 12.00 3162 23.5 249 209 86.3 2.99 74.4 41.2 30.8 7.64 27.4 40.1 3.56 19264 5461 34.9 6.7459 25288 121 58.2 109 0.712--------
19.0 6.0 9.00 2416 18.4 - 164 87.4 2.33 56.8 31.6 31.0 5.71 26.4 40.0 2.67 14092 18362 35.2 2.8994 19919 123 58.6 110 0.714 0.950 0.940 0.927 0.872----
16.0 5.0 7.50 2032 15.7 - 140 87.9 1.98 - 26.7 31.2 - 25.9 39.9 2.22 11601 39258 35.4 1.6934 17008 123 58.8 110 0.715 0.863 0.851 0.835 0.767 - - - 0.946
12.9 4.0 6.00 1641 12.8 - 114 88.4 1.61 - 21.6 31.3 - 25.4 39.8 1.78 9170 98792 35.6 0.8749 13940 124 59.0 111 0.716 0.733 0.717 0.697 0.551 - - 0.937 0.875
9.7 3.0 4.50 1242 9.83 - 87.3 89.0 1.23 - 16.4 31.5 - 25.0 39.8 1.33 6797 321745 35.8 0.3725 10710 125 59.3 111 0.717 0.579 0.549 0.514 0.395 - 0.946 0.847 0.791
8.2 2.5 3.75 1039 8.27 - 73.5 89.2 1.03 - 13.7 31.5 - 24.7 39.7 1.11 5631 677194 35.9 0.2165 9033 126 59.4 112 0.718 0.495 0.469 0.439 0.337 - 0.889 0.795 0.744
6.6 2.0 3.00 835 6.69 - 59.4 89.5 0.833 - 11.0 31.6 - 24.5 39.7 0.89 4479 1678039 36.0 0.1114 7314 126 59.5 112 0.718 0.368 0.349 0.326 0.251 - 0.823 0.739 0.694
C 225 x 75 x 16.6 6.0 9.00 2116 14.8 160 132 83.8 1.03 32.2 18.1 22.1 5.03 17.7 29.7 2.00 15333 15769 23.9 2.5394 8992 121 38.6 94.9 0.834-------0.948
14.0 5.0 7.50 1782 12.7 - 113 84.3 0.881 - 15.3 22.2 - 17.3 29.7 1.67 12601 33825 24.1 1.4851 7714 122 38.8 95.5 0.834 0.993 0.984 0.973 0.924 - - - 0.938
11.3 4.0 6.00 1441 10.4 - 92.3 84.9 0.721 - 12.4 22.4 - 16.8 29.6 1.33 9945 85389 24.3 0.7683 6353 123 39.1 96.1 0.835 0.896 0.884 0.869 0.806 - - 0.928 0.857
8.6 3.0 4.50 1092 7.98 - 70.9 85.5 0.553 - 9.43 22.5 - 16.4 29.6 1.00 7360 278942 24.4 0.3275 4903 124 39.3 96.7 0.835 0.733 0.717 0.697 0.551 - 0.938 0.826 0.762
7.2 2.5 3.75 914 6.73 - 59.8 85.8 0.466 - 7.92 22.6 - 16.1 29.6 0.83 6093 587972 24.5 0.1905 4145 125 39.4 97.1 0.835 0.621 0.589 0.551 0.423 - 0.874 0.767 0.709
5.8 2.0 3.00 735 5.44 - 48.4 86.0 0.377 - 6.38 22.6 - 15.9 29.6 0.67 4843 1459069 24.6 0.0980 3364 125 39.5 97.4 0.835 0.526 0.499 0.467 0.359 - 0.799 0.703 0.653
NOTAS :* PANDEO LOCAL-
Q
s
y
Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión.DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
- Valor sombreado de
Z
X
ó
Z
Y
indica que, para- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones.- Flexión simple : usar
Q
s
tabulado y S
Xef
= S
X
.
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de
Q
a
ó
Q
s
no indicado, significa valor unitario.- Flexión compuesta o compresión : usar
Q
s
tabulado y f=
F
Y
para determinar
Q
a
.
y-y respectivamente, la sección clasifica como DISEÑO POR MFCR :
esbelta si se usan aceros con F
Y
≥345 MPa.- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.4
- En el caso de flexión según eje y-y, el valor de
Z
Y
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :
omitido se refiere a que el alma en compresión - si f < 20 MPa,
Q
a
= 1, sin error
por flexión clasifica como esbelta. - si f ≥ 20 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica como- Flexión simple : la tensión máxima es
φ
b
F
Y
Q
s.
Además,
esbelta para aceros con F
Y
≥235 MPa. S
Xe
f
=S
X
para todos los perfiles de la tabla.

66. TABLA 2.1.5
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES C
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
s
Q
a
CDxBx PesotRAI
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
x
p
xi
a
i
t
X
1
X
2
x10
8
mJ/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H=
β

F
y
, MPa f , MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mm mm
4
mm
3
mm
3
mm mm mm mm mm MPA (1/MPA)
2
mm mm
4
mm
6
mm mm mm - 235 248 265 345 20 100 200 310
Conformados en frío hasta 6 mm
B R
y
m
x
x
y
D
CC
t
x, x
p
x
0
B R
y
m
x
x
y
D
CC
t
x, x
p
x
0
C 225 x 50 x 14.3 6.0 9.00 1816 11.3 127 100 78.7 0.318 14.9 8.01 13.2 4.33 10.3 18.9 1.33 17366 12795 13.2 2.1794 2877 143 20.6 82.4 0.938-------0.851
12.0 5.0 7.50 1532 9.65 108 85.8 79.4 0.274 - 6.82 13.4 - 9.90 18.9 1.11 14229 27613 13.4 1.2767 2493 144 20.8 83.1 0.937------0.913 0.850
9.7 4.0 6.00 1241 7.95 88.2 70.6 80.0 0.226 - 5.58 13.5 - 9.45 19.0 0.89 11197 70107 13.6 0.6616 2073 144 21.0 83.8 0.937------0.882 0.791
7.4 3.0 4.50 942 6.13 - 54.5 80.7 0.175 - 4.27 13.6 - 9.01 19.0 0.67 8263 230260 13.8 0.2825 1615 145 21.3 84.5 0.937 0.950 0.940 0.927 0.872 - 0.928 0.799 0.719
6.2 2.5 3.75 789 5.18 - 46.0 81.0 0.148 - 3.60 13.7 - 8.79 19.0 0.56 6831 486618 13.8 0.1644 1372 146 21.4 84.9 0.937 0.863 0.851 0.835 0.767 - 0.854 0.730 0.663
5.0 2.0 3.00 635 4.20 - 37.3 81.3 0.121 - 2.91 13.8 - 8.57 19.1 0.44 5423 1210617 13.9 0.0847 1118 146 21.5 85.2 0.936 0.733 0.717 0.697 0.551 - 0.767 0.656 0.598
C 200 x 100 x 28.5 10.0 15.00 3628 21.2 254 212 76.5 3.45 89.7 49.3 30.9 10.9 30.0 40.4 5.00 27258 1349 35.6 12.094 22569 109 60.6 102 0.649--------
23.3 8.0 12.00 2962 17.8 210 178 77.5 2.87 73.4 40.5 31.2 8.69 29.0 40.2 4.00 21204 3529 36.0 6.3192 19025 111 61.0 103 0.653--------
17.8 6.0 9.00 2266 14.0 - 140 78.6 2.24 56.3 31.1 31.4 6.51 27.9 40.0 3.00 15478 11932 36.4 2.7194 15028 112 61.3 105 0.656 0.950 0.940 0.927 0.872----
15.0 5.0 7.50 1907 11.9 - 119 79.1 1.90 47.5 26.2 31.6 5.43 27.4 39.9 2.50 12729 25581 36.6 1.5892 12849 113 61.5 105 0.657 0.863 0.851 0.835 0.767 - - - 0.983
12.1 4.0 6.00 1541 9.77 - 97.7 79.6 1.55 - 21.2 31.7 - 27.0 39.8 2.00 10051 64550 36.8 0.8216 10546 114 61.7 106 0.659 0.733 0.717 0.697 0.551 - - 0.975 0.917
9.2 3.0 4.50 1167 7.49 - 74.9 80.1 1.18 - 16.1 31.9 - 26.5 39.8 1.50 7443 210794 36.9 0.3500 8113 115 61.9 106 0.660 0.579 0.549 0.514 0.395 - 0.983 0.890 0.834
7.7 2.5 3.75 977 6.31 - 63.1 80.4 0.996 - 13.5 31.9 - 26.2 39.7 1.25 6163 444261 37.0 0.2035 6847 115 62.0 106 0.661 0.495 0.469 0.439 0.337 - 0.930 0.838 0.786
6.2 2.0 3.00 785 5.11 - 51.1 80.7 0.804 - 10.9 32.0 - 26.0 39.7 1.00 4899 1102308 37.1 0.1047 5547 116 62.1 107 0.661 0.368 0.349 0.326 0.251 - 0.865 0.781 0.735
C 200 x 75 x 15.4 6.0 9.00 1966 11.2 134 112 75.4 0.999 31.9 17.8 22.5 5.29 18.9 29.9 2.25 16820 10222 24.8 2.3594 6777 106 40.7 88.6 0.789--------
13.0 5.0 7.50 1657 9.56 - 95.6 76.0 0.852 26.8 15.1 22.7 4.40 18.4 29.9 1.88 13809 21990 25.0 1.3809 5822 107 40.9 89.2 0.790 0.993 0.984 0.973 0.924 - - - 0.981
10.5 4.0 6.00 1341 7.85 - 78.5 76.5 0.698 - 12.2 22.8 - 17.9 29.8 1.50 10887 55671 25.2 0.7149 4801 108 41.1 89.8 0.790 0.896 0.884 0.869 0.806 - - 0.971 0.905
8.0 3.0 4.50 1017 6.04 - 60.4 77.1 0.535 - 9.30 22.9 - 17.5 29.8 1.13 8049 182371 25.4 0.3050 3711 109 41.4 90.4 0.791 0.733 0.717 0.697 0.551 - 0.980 0.874 0.809
6.7 2.5 3.75 852 5.10 - 51.0 77.3 0.451 - 7.81 23.0 - 17.2 29.8 0.94 6660 384946 25.5 0.1775 3139 109 41.5 90.7 0.791 0.621 0.589 0.551 0.423 - 0.919 0.814 0.755
5.4 2.0 3.00 685 4.13 - 41.3 77.6 0.365 - 6.29 23.1 - 17.0 29.7 0.75 5291 956568 25.6 0.0914 2549 110 41.6 91.0 0.791 0.526 0.499 0.467 0.359 - 0.845 0.749 0.697
C 200 x 50 x 13.1 6.0 9.00 1666 8.35 105 83.5 70.8 0.309 14.6 7.92 13.6 4.51 11.0 19.2 1.50 19070 8236 13.9 1.9994 2171 118 21.9 75.4 0.915-------0.941
11.0 5.0 7.50 1407 7.19 89.6 71.9 71.5 0.266 12.2 6.75 13.8 3.76 10.6 19.2 1.25 15604 17834 14.1 1.1726 1884 119 22.2 76.1 0.915------1.000 0.903
9.0 4.0 6.00 1141 5.93 73.3 59.3 72.1 0.220 - 5.52 13.9 - 10.1 19.3 1.00 12264 45428 14.3 0.6083 1568 120 22.4 76.8 0.915------0.934 0.845
6.8 3.0 4.50 867 4.58 - 45.8 72.7 0.171 - 4.23 14.0 - 9.66 19.3 0.75 9040 149678 14.5 0.2600 1224 121 22.6 77.4 0.915 0.950 0.940 0.927 0.872 - 0.976 0.852 0.776
5.7 2.5 3.75 727 3.88 - 38.8 73.0 0.144 - 3.56 14.1 - 9.43 19.3 0.63 7469 316817 14.6 0.1514 1040 121 22.7 77.8 0.915 0.863 0.851 0.835 0.767 - 0.906 0.782 0.713
4.6 2.0 3.00 585 3.15 - 31.5 73.3 0.117 - 2.88 14.2 - 9.21 19.3 0.50 5925 789403 14.6 0.0780 848.4 122 22.9 78.1 0.914 0.733 0.717 0.697 0.551 - 0.819 0.706 0.645
C 175 x 100 x 21.7 8.0 12.00 2762 13.0 175 149 68.6 2.74 72.0 39.6 31.5 13.8 30.8 40.2 4.57 23697 2145 37.2 5.8925 13771 102 64.0 99.0 0.582--------
16.6 6.0 9.00 2116 10.3 - 117 69.6 2.14 55.4 30.5 31.8 11.9 29.7 40.0 3.43 17249 7305 37.6 2.5394 10916 104 64.3 100 0.586 0.950 0.940 0.927 0.872----
14.0 5.0 7.50 1782 8.77 - 100 70.2 1.82 46.8 25.7 31.9 10.9 29.2 39.8 2.86 14167 15716 37.8 1.4851 9350 105 64.5 100 0.588 0.863 0.851 0.835 0.767----
11.3 4.0 6.00 1441 7.19 - 82.2 70.7 1.48 - 20.8 32.1 - 28.7 39.7 2.29 11172 39796 38.0 0.7683 7687 105 64.6 101 0.590 0.733 0.717 0.697 0.551 - - - 0.960
8.6 3.0 4.50 1092 5.53 - 63.2 71.2 1.13 - 15.8 32.2 - 28.2 39.6 1.71 8262 130406 38.1 0.3275 5924 106 64.8 102 0.592 0.579 0.549 0.514 0.395 - - 0.934 0.880
7.2 2.5 3.75 914 4.66 - 53.3 71.4 0.954 - 13.2 32.3 - 27.9 39.6 1.43 6837 275309 38.2 0.1905 5004 107 64.9 102 0.593 0.495 0.469 0.439 0.337 - 0.971 0.884 0.833
5.8 2.0 3.00 735 3.77 - 43.1 71.7 0.771 - 10.7 32.4 - 27.7 39.5 1.14 5432 684265 38.3 0.0980 4058 107 65.0 102 0.594 0.368 0.349 0.326 0.251 - 0.910 0.827 0.781
C 175 x 75 x 14.3 6.0 9.00 1816 8.12 111 92.8 66.9 0.958 31.5 17.5 23.0 5.63 20.2 30.0 2.57 18708 6246 25.9 2.1794 4913 93.4 43.1 82.8 0.730--------
12.0 5.0 7.50 1532 6.96 - 79.6 67.4 0.818 26.5 14.8 23.1 4.68 19.7 30.0 2.14 15338 13487 26.1 1.2767 4229 94.3 43.3 83.4 0.731 0.993 0.984 0.973 0.924----
9.7 4.0 6.00 1241 5.73 - 65.5 68.0 0.670 - 12.0 23.2 - 19.2 29.9 1.71 12076 34266 26.3 0.6616 3493 95.3 43.5 84.0 0.732 0.896 0.884 0.869 0.806 - - - 0.954
7.4 3.0 4.50 942 4.42 - 50.5 68.5 0.515 - 9.15 23.4 - 18.7 29.9 1.29 8916 112650 26.4 0.2825 2704 96.2 43.7 84.5 0.733 0.733 0.717 0.697 0.551 - - 0.924 0.861
6.2 2.5 3.75 789 3.73 - 42.7 68.8 0.434 - 7.68 23.5 - 18.5 29.8 1.07 7373 238197 26.5 0.1644 2290 96.6 43.8 84.8 0.734 0.621 0.589 0.551 0.423 - 0.966 0.866 0.806
5.0 2.0 3.00 635 3.03 - 34.6 69.0 0.351 - 6.19 23.5 - 18.2 29.8 0.86 5853 592936 26.6 0.0847 1861 97.1 43.9 85.1 0.734 0.526 0.499 0.467 0.359 - 0.896 0.800 0.746
NOTAS :* PANDEO LOCAL-
Q
s
y
Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión.DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
- Valor sombreado de
Z
X
ó
Z
Y
indica que, para- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones.- Flexión simple : usar
Q
s
tabulado y S
Xef
= S
X
.
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de
Q
a
ó
Q
s
no indicado, significa valor unitario.- Flexión compuesta o compresión : usar
Q
s
tabulado y f=
F
Y
para determinar
Q
a
.
y-y respectivamente, la sección clasifica como DISEÑO POR MFCR :
esbelta si se usan aceros con F
Y
≥345 MPa.- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.4
- En el caso de flexión según eje y-y, el valor de
Z
Y
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :
omitido se refiere a que el alma en compresión - si f < 20 MPa,
Q
a
= 1, sin error
por flexión clasifica como esbelta. - si f ≥ 20 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica como- Flexión simple : la tensión máxima es
φ
b
F
Y
Q
s.
Además,
esbelta para aceros con F
Y
≥235 MPa. S
Xe
f
=S
X
para todos los perfiles de la tabla.

67. TABLA 2.1.6
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CA
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
a
S
Xef
/
S
x
CADxBx PesodtRAI
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
x
p
xi
a
i
t
X
1
X
2
x10
8
mJ/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H =
β

f
,
MP
aF
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm mm mm mm mm Mpa(1/MPa)
2
mmmm
4
mm
6
mm mm mm - 20 100 200 310 265 345
CA 350 x 100 x 22.9 35 5.0 7.50 2914 50.8 349 290 132 3.62 - 49.7 35.2 - 27.2 46.7 1.43 8007 251056 42.2 2.4285 94838 195 66.9 152 0.807 - 0.963 0.855 0.790 - -
18.5 35 4.0 6.00 2361 41.6 284 238 133 3.03 - 41.6 35.8 - 27.2 47.2 1.14 6328 623694 42.8 1.2592 78905 193 68.0 153 0.803 - 0.888 0.784 0.727 - -
22.5 30 5.0 7.50 2864 49.7 341 284 132 3.36 - 45.4 34.3 - 26.0 45.5 1.43 8030 243044 40.4 2.3868 85921 200 63.8 150 0.820 - 0.963 0.852 0.787 - -
18.2 30 4.0 6.00 2321 40.8 279 233 133 2.83 - 38.2 34.9 - 26.0 46.0 1.14 6345 603121 41.0 1.2379 71544 197 65.0 152 0.816 - 0.886 0.781 0.722 - -
21.7 20 5.0 7.50 2764 47.5 326 271 131 2.83 - 37.0 32.0 - 23.4 42.7 1.43 8117 228970 36.7 2.3035 69668 212 57.5 147 0.846 - 0.961 0.847 0.779 - -
17.6 20 4.0 6.00 2241 39.0 267 223 132 2.40 - 31.3 32.7 - 23.4 43.4 1.14 6409 566356 37.3 1.1952 58130 207 58.7 148 0.843 - 0.882 0.773 0.713 - -
13.4 20 3.0 4.50 1703 30.0 - 172 133 1.90 - 24.8 33.4 - 23.5 44.0 0.86 4745 1814928 37.9 0.5109 45451 203 59.9 149 0.839 - 0.785 0.691 0.584 - -
11.2 20 2.5 3.75 1429 25.3 - 145 133 1.62 - 21.2 33.7 - 23.6 44.3 0.71 3929 3790597 38.2 0.2976 38666 201 60.5 150 0.838 0.985 0.731 0.619 0.539 - 0.910
9.0 20 2.0 3.00 1150 20.5 - 117 134 1.33 - 17.4 34.0 - 23.6 44.6 0.57 3124 9322704 38.5 0.1534 31575 199 61.1 151 0.836 0.909 0.673 0.551 0.472 0.869 0.776
13.1 15 3.0 4.50 1673 29.3 - 167 132 1.72 - 22.2 32.1 - 22.2 42.5 0.86 4780 1761534 35.9 0.5019 40710 208 56.6 147 0.853 - 0.782 0.653 0.537 - -
11.0 15 2.5 3.75 1404 24.7 - 141 133 1.48 - 19.0 32.4 - 22.2 42.8 0.71 3958 3675519 36.2 0.2924 34656 205 57.2 148 0.851 0.985 0.726 0.568 0.501 - 0.861
8.9 15 2.0 3.00 1130 20.0 - 115 133 1.22 - 15.6 32.8 - 22.3 43.1 0.57 3146 9031497 36.5 0.1507 28318 203 57.8 149 0.849 0.907 0.661 0.513 0.436 0.813 0.723
CA 350 x 75 x 20.1 25 5.0 7.50 2564 41.2 291 235 127 1.49 - 25.6 24.1 - 17.0 33.2 1.07 8677 212324 27.3 2.1368 38687 230 41.8 136 0.905 - 0.958 0.835 0.762 - -
16.3 25 4.0 6.00 2081 34.0 238 194 128 1.27 - 21.9 24.7 - 17.0 33.8 0.86 6837 526154 27.9 1.1099 32539 223 42.9 137 0.902 - 0.873 0.755 0.690 - -
12.4 25 3.0 4.50 1583 26.2 - 150 129 1.01 - 17.5 25.3 - 17.0 34.4 0.64 5053 1689399 28.4 0.4749 25640 216 44.0 138 0.899 - 0.769 0.668 0.615 - -
19.7 20 5.0 7.50 2514 40.0 283 229 126 1.33 - 22.5 23.0 - 15.9 31.9 1.07 8755 206341 25.6 2.0951 34230 242 39.0 134 0.915 - 0.958 0.832 0.757 - -
16.0 20 4.0 6.00 2041 33.0 232 189 127 1.14 - 19.3 23.6 - 15.9 32.5 0.86 6895 509947 26.2 1.0886 28839 233 40.1 135 0.912 - 0.870 0.751 0.684 - -
12.2 20 3.0 4.50 1553 25.5 - 146 128 0.916 - 15.5 24.3 - 15.9 33.2 0.64 5093 1633592 26.8 0.4659 22762 225 41.2 137 0.909 - 0.765 0.661 0.607 - -
10.2 20 2.5 3.75 1304 21.6 - 123 129 0.789 - 13.4 24.6 - 15.9 33.5 0.54 4213 3411816 27.1 0.2716 19454 221 41.7 137 0.908 0.984 0.705 0.614 0.567 - -
8.2 20 2.0 3.00 1050 17.5 - 100 129 0.652 - 11.0 24.9 - 16.0 33.8 0.43 3346 8391789 27.3 0.1400 15958 218 42.3 138 0.906 0.900 0.642 0.565 0.485 0.996 0.878
12.0 15 3.0 4.50 1523 24.8 - 142 128 0.814 - 13.5 23.1 - 14.8 31.7 0.64 5145 1583078 25.0 0.4569 20017 235 38.3 135 0.920 - 0.760 0.655 0.599 - -
10.0 15 2.5 3.75 1279 21.0 - 120 128 0.703 - 11.7 23.5 - 14.8 32.1 0.54 4254 3301625 25.3 0.2664 17125 230 38.9 136 0.918 0.983 0.700 0.606 0.532 - -
8.1 15 2.0 3.00 1030 17.0 - 97.2 129 0.583 - 9.69 23.8 - 14.8 32.4 0.43 3378 8110170 25.6 0.1374 14062 226 39.4 137 0.917 0.898 0.635 0.545 0.447 0.995 0.838
NOTAS : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
-Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. para F
Y
=265 MPa.
y-y respectivamente, la sección clasifica como- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.
esbelta si se usan aceros con F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
-En el caso de flexión según eje y-y, el valor de Z
Y
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.4 - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
omitido se refiere a que el alma en compresión ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
por flexión clasifica como esbelta. - si f < 20 MPa, Q
a
= 1, sin error para F
Y
=265 MPa.
-Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - si f ≥ 20 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 % - Flexión compuesta o compresión : usar f=F
Y
para determinar Q
a
.
como esbelta para aceros con F
Y
≥235 MPa.
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0

68. TABLA 2.1.6
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CA
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
a
S
Xef
/
S
x
CADxBx PesodtRAI
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
x
p
xi
a
i
t
X
1
X
2
x10
8
mJ/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H =
β

f
,
MP
aF
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm mm mm mm mm Mpa(1/MPa)
2
mmmm
4
mm
6
mm mm mm - 20 100 200 310 265 345
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
CA 350 x 50 x 14.8 25 4.0 6.00 1881 28.0 204 160 122 0.457 - 11.5 15.6 - 10.3 22.4 0.57 7503 462952 17.0 1.0032 12427 289 25.4 126 0.959 - 0.859 0.729 0.658 - -
11.2 25 3.0 4.50 1433 21.7 - 124 123 0.374 - 9.41 16.2 - 10.2 23.0 0.43 5526 1486390 17.6 0.4299 9963 275 26.3 127 0.957 - 0.745 0.633 0.574 - -
17.8 20 5.0 7.50 2264 32.6 240 186 120 0.451 - 11.2 14.1 - 9.60 20.6 0.71 9683 182190 15.2 1.8868 12563 329 22.3 123 0.967 - 0.953 0.813 0.730 - -
14.5 20 4.0 6.00 1841 27.0 197 155 121 0.399 - 9.86 14.7 - 9.51 21.3 0.57 7596 449030 15.7 0.9819 10787 309 23.2 124 0.965 - 0.856 0.723 0.650 - -
11.0 20 3.0 4.50 1403 21.0 - 120 122 0.329 - 8.11 15.3 - 9.42 21.9 0.43 5590 1436259 16.2 0.4209 8670 292 24.2 126 0.963 - 0.739 0.625 0.565 - -
9.3 20 2.5 3.75 1179 17.8 - 102 123 0.287 - 7.07 15.6 - 9.38 22.2 0.36 4616 2998532 16.5 0.2455 7476 284 24.6 126 0.962 0.982 0.674 0.573 0.521 - -
7.5 20 2.0 3.00 950 14.5 - 82.8 123 0.240 - 5.91 15.9 - 9.34 22.5 0.29 3660 7374044 16.8 0.1267 6186 277 25.1 127 0.961 0.890 0.604 0.519 0.476 0.995 0.919
10.8 15 3.0 4.50 1373 20.3 - 116 121 0.282 - 6.82 14.3 - 8.57 20.7 0.43 5672 1391547 14.8 0.4119 7418 313 21.9 124 0.969 - 0.734 0.617 0.556 - -
9.1 15 2.5 3.75 1154 17.2 - 98.2 122 0.248 - 5.97 14.7 - 8.53 21.0 0.36 4681 2898144 15.1 0.2403 6407 303 22.3 125 0.968 0.981 0.667 0.564 0.511 - -
7.3 15 2.0 3.00 930 14.0 - 79.9 123 0.208 - 5.01 15.0 - 8.49 21.3 0.29 3710 7111693 15.3 0.1240 5310 294 22.8 126 0.967 0.887 0.596 0.508 0.465 0.994 0.916
CA 300 x 100 x 20.9 35 5.0 7.50 2664 35.1 279 234 115 3.45 - 48.9 36.0 - 29.5 47.0 1.67 9075 147240 44.4 2.2201 68147 165 71.4 140 0.739 - - 0.914 0.851 - -
17.0 35 4.0 6.00 2161 28.8 228 192 116 2.89 - 41.0 36.6 - 29.6 47.5 1.33 7166 366948 45.0 1.1526 56794 163 72.6 141 0.736 - 0.944 0.844 0.786 - -
20.5 30 5.0 7.50 2614 34.4 273 229 115 3.21 - 44.8 35.1 - 28.2 45.8 1.67 9083 141747 42.5 2.1785 61236 168 68.2 138 0.756 - - 0.912 0.848 - -
16.7 30 4.0 6.00 2121 28.3 223 189 115 2.70 - 37.6 35.7 - 28.3 46.3 1.33 7170 352869 43.1 1.1312 51075 166 69.4 139 0.752 - 0.943 0.841 0.782 - -
19.7 20 5.0 7.50 2514 32.8 260 219 114 2.71 - 36.4 32.9 - 25.4 43.1 1.67 9151 132168 38.6 2.0951 48953 176 61.6 134 0.789 - - 0.909 0.842 - -
16.0 20 4.0 6.00 2041 27.0 213 180 115 2.30 - 30.8 33.5 - 25.5 43.7 1.33 7219 327953 39.2 1.0886 40912 173 62.8 135 0.785 - 0.941 0.835 0.774 - -
12.2 20 3.0 4.50 1553 20.9 - 139 116 1.82 - 24.4 34.2 - 25.6 44.3 1.00 5341 1054211 39.9 0.4659 32041 170 64.0 137 0.781 - 0.847 0.751 0.636 - -
10.2 20 2.5 3.75 1304 17.6 - 117 116 1.55 - 20.9 34.5 - 25.7 44.5 0.83 4421 2205155 40.2 0.2716 27281 168 64.6 137 0.779 - 0.791 0.673 0.587 - 0.904
8.2 20 2.0 3.00 1050 14.3 - 95.3 117 1.28 - 17.2 34.8 - 25.7 44.8 0.67 3514 5431628 40.5 0.1400 22296 167 65.2 138 0.777 0.964 0.731 0.600 0.515 0.900 0.826
12.0 15 3.0 4.50 1523 20.3 - 136 116 1.65 - 21.8 33.0 - 24.2 42.8 1.00 5374 1018620 37.8 0.4569 28536 173 60.6 135 0.797 - 0.844 0.710 0.585 - -
10.0 15 2.5 3.75 1279 17.2 - 115 116 1.42 - 18.7 33.3 - 24.3 43.1 0.83 4447 2128620 38.2 0.2664 24311 171 61.2 135 0.795 - 0.787 0.619 0.547 - 0.860
8.1 15 2.0 3.00 1030 13.9 - 92.9 116 1.17 - 15.4 33.6 - 24.3 43.4 0.67 3534 5238309 38.5 0.1374 19881 170 61.8 136 0.793 0.964 0.719 0.560 0.476 0.857 0.769
NOTAS : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
-Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. para F
Y
=265 MPa.
y-y respectivamente, la sección clasifica como- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.
esbelta si se usan aceros con F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
-En el caso de flexión según eje y-y, el valor de Z
Y
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.4 - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
omitido se refiere a que el alma en compresión ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
por flexión clasifica como esbelta. - si f < 20 MPa, Q
a
= 1, sin error para F
Y
=265 MPa.
-Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - si f ≥ 20 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 % - Flexión compuesta o compresión : usar f=F
Y
para determinar Q
a
.
como esbelta para aceros con F
Y
≥235 MPa.

69. TABLA 2.1.6
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CA
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
a
S
Xef
/
S
x
CADxBx PesodtRAI
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
x
p
xi
a
i
t
X
1
X
2
x10
8
mJ/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H =
β

f
,
MP
aF
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm mm mm mm mm Mpa(1/MPa)
2
mmmm
4
mm
6
mm mm mm - 20 100 200 310 265 345
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
CA 300 x 75 x 18.2 25 5.0 7.50 2314 28.2 230 188 110 1.43 - 25.3 24.8 - 18.6 33.7 1.25 9805 122576 29.0 1.9285 27395 182 45.1 122 0.863 - - 0.901 0.828 - -
14.8 25 4.0 6.00 1881 23.3 189 155 111 1.22 - 21.6 25.5 - 18.6 34.3 1.00 7718 304859 29.6 1.0032 23079 177 46.2 123 0.859 - 0.936 0.821 0.754 - -
11.2 25 3.0 4.50 1433 18.0 - 120 112 0.973 - 17.3 26.1 - 18.7 34.8 0.75 5699 982317 30.2 0.4299 18215 173 47.3 125 0.855 - 0.834 0.730 0.674 - -
17.8 20 5.0 7.50 2264 27.4 224 183 110 1.28 - 22.2 23.8 - 17.4 32.4 1.25 9877 118504 27.2 1.8868 24082 191 42.1 120 0.877 - - 0.899 0.824 - -
14.5 20 4.0 6.00 1841 22.7 184 151 111 1.10 - 19.1 24.4 - 17.4 33.0 1.00 7771 293946 27.8 0.9819 20321 184 43.3 122 0.873 - 0.935 0.817 0.749 - -
11.0 20 3.0 4.50 1403 17.5 - 117 112 0.881 - 15.3 25.1 - 17.5 33.6 0.75 5735 944999 28.4 0.4209 16064 179 44.4 123 0.869 - 0.830 0.724 0.667 - -
9.3 20 2.5 3.75 1179 14.9 - 99.0 112 0.759 - 13.2 25.4 - 17.5 33.9 0.63 4742 1977101 28.7 0.2455 13740 177 45.0 124 0.868 - 0.769 0.673 0.624 - -
7.5 20 2.0 3.00 950 12.1 - 80.5 113 0.627 - 10.9 25.7 - 17.5 34.2 0.50 3764 4871274 29.0 0.1267 11280 174 45.5 124 0.866 0.961 0.703 0.621 0.534 - 0.949
10.8 15 3.0 4.50 1373 17.0 - 113 111 0.785 - 13.4 23.9 - 16.3 32.2 0.75 5786 911358 26.6 0.4119 14048 186 41.4 121 0.883 - 0.826 0.718 0.660 - -
9.1 15 2.5 3.75 1154 14.4 - 96.1 112 0.678 - 11.5 24.2 - 16.3 32.5 0.63 4782 1904038 26.9 0.2403 12027 183 41.9 122 0.881 - 0.764 0.666 0.586 - -
7.3 15 2.0 3.00 930 11.7 - 78.1 112 0.562 - 9.57 24.6 - 16.3 32.8 0.50 3795 4685192 27.2 0.1240 9883 180 42.5 123 0.880 0.960 0.696 0.600 0.493 - 0.907
CA 300 x 50 x 13.2 25 4.0 6.00 1681 18.9 159 126 106 0.442 - 11.4 16.2 - 11.3 22.9 0.67 8494 265852 18.3 0.8966 8837 217 27.7 111 0.938 - 0.929 0.800 0.725 - -
10.1 25 3.0 4.50 1283 14.7 - 98.2 107 0.361 - 9.33 16.8 - 11.3 23.5 0.50 6249 857296 18.9 0.3849 7095 207 28.6 112 0.935 - 0.814 0.698 0.636 - -
15.8 20 5.0 7.50 2014 22.0 187 146 104 0.437 - 11.1 14.7 - 10.5 21.2 0.83 10963 103574 16.4 1.6785 8868 247 24.4 108 0.949 - - 0.886 0.803 - -
12.9 20 4.0 6.00 1641 18.3 154 122 106 0.387 - 9.77 15.3 - 10.4 21.8 0.67 8587 256473 16.9 0.8752 7625 233 25.3 110 0.947 - 0.927 0.795 0.718 - -
9.8 20 3.0 4.50 1253 14.2 - 94.9 107 0.319 - 8.04 15.9 - 10.4 22.4 0.50 6312 824026 17.5 0.3759 6138 220 26.3 111 0.944 - 0.810 0.691 0.627 - -
8.3 20 2.5 3.75 1054 12.1 - 80.6 107 0.278 - 7.01 16.2 - 10.3 22.7 0.42 5208 1724069 17.7 0.2195 5296 215 26.8 112 0.942 - 0.742 0.635 0.579 - -
6.7 20 2.0 3.00 850 9.85 - 65.7 108 0.232 - 5.86 16.5 - 10.3 23.0 0.33 4127 4248823 18.0 0.1134 4385 210 27.3 112 0.941 0.956 0.668 0.576 0.529 - -
9.6 15 3.0 4.50 1223 13.7 - 91.4 106 0.274 - 6.76 15.0 - 9.44 21.2 0.50 6397 794138 16.0 0.3669 5224 236 23.9 110 0.952 - 0.805 0.683 0.618 - -
8.1 15 2.5 3.75 1029 11.6 - 77.7 106 0.240 - 5.92 15.3 - 9.41 21.5 0.42 5276 1657614 16.2 0.2143 4515 229 24.4 110 0.951 - 0.735 0.626 0.569 - -
6.5 15 2.0 3.00 830 9.50 - 63.3 107 0.202 - 4.97 15.6 - 9.39 21.9 0.33 4179 4076423 16.5 0.1107 3745 223 24.9 111 0.950 0.955 0.660 0.566 0.518 - -
NOTAS : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
-Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. para F
Y
=265 MPa.
y-y respectivamente, la sección clasifica como- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.
esbelta si se usan aceros con F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
-En el caso de flexión según eje y-y, el valor de Z
Y
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.4 - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
omitido se refiere a que el alma en compresión ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
por flexión clasifica como esbelta. - si f < 20 MPa, Q
a
= 1, sin error para F
Y
=265 MPa.
-Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - si f ≥ 20 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 % - Flexión compuesta o compresión : usar f=F
Y
para determinar Q
a
.
como esbelta para aceros con F
Y
≥235 MPa.

70. TABLA 2.1.6
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CA
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
a
S
Xef
/
S
x
CADxBx PesodtRAI
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
x
p
xi
a
i
t
X
1
X
2
x10
8
mJ/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H =
β

f
,
MP
aF
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm mm mm mm mm Mpa(1/MPa)
2
mmmm
4
mm
6
mm mm mm - 20 100 200 310 265 345
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
CA 250 x 100 x 19.0 35 5.0 7.50 2414 22.8 215 182 97.1 3.25 - 48.0 36.7 - 32.3 47.2 2.00 10564 78938 46.9 2.0118 46624 140 76.7 129 0.647 - - 0.975 0.917 - -
18.6 30 5.0 7.50 2364 22.3 211 179 97.2 3.03 - 43.9 35.8 - 30.9 46.0 2.00 10543 75370 44.9 1.9701 41379 142 73.3 127 0.666 - - 0.974 0.916 - -
15.1 30 4.0 6.00 1921 18.4 173 147 97.9 2.55 - 36.9 36.4 - 31.0 46.5 1.60 8314 188428 45.6 1.0246 34596 141 74.6 128 0.662 - - 0.908 0.850 - -
17.8 20 5.0 7.50 2264 21.3 201 171 97.1 2.57 - 35.7 33.7 - 28.0 43.4 2.00 10571 69219 40.8 1.8868 32367 146 66.3 122 0.706 - - 0.973 0.912 - -
14.5 20 4.0 6.00 1841 17.6 165 141 97.8 2.17 - 30.2 34.3 - 28.1 43.9 1.60 8330 172481 41.5 0.9819 27115 145 67.6 124 0.702 - - 0.904 0.844 - -
11.0 20 3.0 4.50 1403 13.6 126 109 98.5 1.72 - 24.0 35.0 - 28.2 44.4 1.20 6157 556743 42.1 0.4209 21285 143 68.8 125 0.698 - 0.914 0.819 0.697 - -
9.3 20 2.5 3.75 1179 11.5 - 92.2 98.9 1.47 - 20.5 35.3 - 28.3 44.7 1.00 5094 1166949 42.4 0.2455 18144 142 69.5 126 0.696 - 0.860 0.737 0.644 - 0.897
7.5 20 2.0 3.00 950 9.36 - 74.9 99.2 1.21 - 16.9 35.6 - 28.3 44.9 0.80 4046 2880185 42.7 0.1267 14846 142 70.1 127 0.694 - 0.798 0.658 0.566 0.893 0.853
10.8 15 3.0 4.50 1373 13.3 123 106 98.3 1.57 - 21.4 33.8 - 26.7 43.0 1.20 6182 534450 40.0 0.4119 18790 145 65.2 123 0.718 - 0.912 0.776 0.641 - -
9.1 15 2.5 3.75 1154 11.2 - 89.9 98.7 1.34 - 18.4 34.1 - 26.8 43.2 1.00 5114 1119096 40.3 0.2403 16026 144 65.8 123 0.716 - 0.857 0.678 0.601 - 0.849
7.3 15 2.0 3.00 930 9.13 - 73.0 99.0 1.11 - 15.1 34.5 - 26.8 43.5 0.80 4062 2759478 40.6 0.1240 13120 143 66.5 124 0.713 - 0.786 0.615 0.524 0.846 0.808
CA 250 x 75 x 16.2 25 5.0 7.50 2064 18.1 175 145 93.7 1.35 - 24.9 25.6 - 20.5 34.2 1.50 11354 64373 31.0 1.7201 18312 143 49.0 109 0.797 - - 0.971 0.903 - -
13.2 25 4.0 6.00 1681 15.0 144 120 94.5 1.16 - 21.3 26.2 - 20.6 34.7 1.20 8927 160869 31.6 0.8966 15463 140 50.2 110 0.792 - - 0.895 0.829 - -
10.1 25 3.0 4.50 1283 11.6 111 93.2 95.3 0.924 - 17.0 26.8 - 20.7 35.2 0.90 6584 520758 32.2 0.3849 12233 137 51.3 112 0.788 - 0.906 0.802 0.744 - -
15.8 20 5.0 7.50 2014 17.6 170 141 93.4 1.22 - 21.8 24.6 - 19.3 32.9 1.50 11410 61772 29.1 1.6785 15933 149 45.9 107 0.816 - - 0.970 0.901 - -
12.9 20 4.0 6.00 1641 14.6 140 117 94.3 1.04 - 18.8 25.2 - 19.3 33.4 1.20 8965 153960 29.7 0.8752 13476 145 47.1 108 0.811 - - 0.892 0.825 - -
9.8 20 3.0 4.50 1253 11.3 108 90.7 95.1 0.838 - 15.1 25.9 - 19.4 34.0 0.90 6608 497267 30.3 0.3759 10678 142 48.2 110 0.807 - 0.904 0.798 0.738 - -
8.3 20 2.5 3.75 1054 9.61 - 76.9 95.5 0.722 - 13.0 26.2 - 19.4 34.3 0.75 5461 1042738 30.6 0.2195 9143 140 48.8 110 0.804 - 0.843 0.745 0.692 - -
6.7 20 2.0 3.00 850 7.82 - 62.6 95.9 0.596 - 10.7 26.5 - 19.5 34.5 0.60 4332 2574914 30.9 0.1134 7515 139 49.4 111 0.802 - 0.774 0.688 0.593 - 0.952
9.6 15 3.0 4.50 1223 11.0 105 87.9 94.8 0.748 - 13.1 24.7 - 18.1 32.6 0.90 6654 476268 28.4 0.3669 9255 146 45.0 108 0.826 - 0.901 0.793 0.732 - -
8.1 15 2.5 3.75 1029 9.32 - 74.6 95.2 0.646 - 11.4 25.1 - 18.1 32.9 0.75 5496 997299 28.7 0.2143 7932 144 45.6 108 0.823 - 0.839 0.738 0.651 - -
6.5 15 2.0 3.00 830 7.59 - 60.7 95.6 0.535 - 9.42 25.4 - 18.2 33.2 0.60 4359 2459528 29.0 0.1107 6526 142 46.2 109 0.821 - 0.769 0.667 0.548 - 0.920
NOTAS : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
-Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. para F
Y
=265 MPa.
y-y respectivamente, la sección clasifica como- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.
esbelta si se usan aceros con F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
-En el caso de flexión según eje y-y, el valor de Z
Y
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.4 - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
omitido se refiere a que el alma en compresión ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
por flexión clasifica como esbelta. - si f < 20 MPa, Q
a
= 1, sin error para F
Y
=265 MPa.
-Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - si f ≥ 20 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 % - Flexión compuesta o compresión : usar f=F
Y
para determinar Q
a
.
como esbelta para aceros con F
Y
≥235 MPa.

71. TABLA 2.1.6
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CA
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
a
S
Xef
/
S
x
CADxBx PesodtRAI
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
x
p
xi
a
i
t
X
1
X
2
x10
8
mJ/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H =
β

f
,
MP
aF
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm mm mm mm mm Mpa(1/MPa)
2
mmmm
4
mm
6
mm mm mm - 20 100 200 310 265 345
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
CA 250 x 50 x 11.6 25 4.0 6.00 1481 12.0 119 95.8 89.9 0.422 - 11.3 16.9 - 12.6 23.5 0.80 9851 138915 19.9 0.7899 5933 159 30.4 96.4 0.900 - - 0.881 0.806 - -
8.9 25 3.0 4.50 1133 9.36 92.5 74.9 90.9 0.345 - 9.22 17.5 - 12.6 24.0 0.60 7235 450497 20.4 0.3399 4774 152 31.5 97.8 0.896 - 0.894 0.776 0.711 - -
13.8 20 5.0 7.50 1764 13.8 139 111 88.5 0.419 - 10.9 15.4 - 11.6 21.8 1.00 12705 53394 17.8 1.4701 5884 179 26.9 93.8 0.918 - - 0.966 0.887 - -
11.3 20 4.0 6.00 1441 11.6 115 92.5 89.6 0.370 - 9.64 16.0 - 11.6 22.4 0.80 9934 133016 18.3 0.7686 5070 170 27.9 95.2 0.914 - - 0.877 0.800 - -
8.7 20 3.0 4.50 1103 9.04 89.4 72.4 90.5 0.305 - 7.95 16.6 - 11.6 23.0 0.60 7289 429831 18.9 0.3309 4090 162 29.0 96.5 0.910 - 0.891 0.770 0.703 - -
7.3 20 2.5 3.75 929 7.69 - 61.6 91.0 0.266 - 6.93 16.9 - 11.6 23.3 0.50 6010 901813 19.2 0.1934 3533 158 29.5 97.2 0.908 - 0.822 0.710 0.650 - -
5.9 20 2.0 3.00 750 6.28 - 50.3 91.5 0.223 - 5.79 17.2 - 11.6 23.5 0.40 4759 2228482 19.5 0.1000 2929 155 30.0 97.8 0.906 - 0.744 0.647 0.596 - -
11.0 15 4.0 6.00 1401 11.1 111 88.8 89.0 0.316 - 8.01 15.0 - 10.6 21.1 0.80 10060 127952 16.8 0.7472 4266 183 25.3 93.7 0.927 - - 0.874 0.795 - -
8.4 15 3.0 4.50 1073 8.70 86.2 69.6 90.0 0.263 - 6.67 15.7 - 10.5 21.7 0.60 7373 411214 17.3 0.3219 3453 173 26.4 95.1 0.923 - 0.888 0.764 0.694 - -
7.1 15 2.5 3.75 904 7.41 - 59.2 90.5 0.231 - 5.85 16.0 - 10.5 22.1 0.50 6077 860771 17.6 0.1882 2987 168 26.9 95.8 0.921 - 0.817 0.702 0.641 - -
5.7 15 2.0 3.00 730 6.05 - 48.4 91.0 0.194 - 4.91 16.3 - 10.5 22.4 0.40 4809 2122691 17.9 0.0974 2480 164 27.4 96.5 0.919 - 0.737 0.637 0.585 - -
CA 225 x 100 x 16.8 20 5.0 7.50 2139 16.7 173 148 88.3 2.48 - 35.2 34.1 - 29.5 43.4 2.22 11508 47698 42.0 1.7826 25549 134 69.0 117 0.653 - - - 0.948 - -
13.7 20 4.0 6.00 1741 13.8 142 122 89.0 2.10 - 29.8 34.7 - 29.6 43.9 1.78 9062 119179 42.7 0.9286 21437 133 70.3 119 0.649 - - 0.940 0.882 - -
10.4 20 3.0 4.50 1328 10.7 109 94.9 89.6 1.66 - 23.7 35.4 - 29.7 44.4 1.33 6693 385724 43.3 0.3984 16855 132 71.6 120 0.645 - 0.949 0.857 0.731 - -
8.8 20 2.5 3.75 1116 9.04 92.3 80.3 90.0 1.42 - 20.3 35.7 - 29.8 44.6 1.11 5536 809558 43.7 0.2325 14379 132 72.2 121 0.643 - 0.897 0.773 0.677 - 0.893
7.1 20 2.0 3.00 900 7.34 - 65.3 90.3 1.17 - 16.7 36.0 - 29.9 44.9 0.89 4396 2000719 44.0 0.1200 11775 131 72.8 121 0.641 - 0.836 0.692 0.595 0.889 0.847
10.2 15 3.0 4.50 1298 10.4 107 92.5 89.5 1.52 - 21.1 34.2 - 28.1 43.0 1.33 6712 368601 41.2 0.3894 14785 133 67.8 117 0.666 - 0.948 0.812 0.672 - -
8.6 15 2.5 3.75 1091 8.81 90.0 78.3 89.9 1.30 - 18.1 34.5 - 28.2 43.2 1.11 5550 772826 41.5 0.2273 12620 132 68.5 118 0.664 - 0.894 0.711 0.632 - 0.843
6.9 15 2.0 3.00 880 7.16 - 63.7 90.2 1.07 - 14.9 34.9 - 28.3 43.5 0.89 4407 1908106 41.8 0.1174 10340 132 69.1 119 0.662 - 0.824 0.647 0.552 0.840 0.800
CA 225 x 75 x 14.8 20 5.0 7.50 1889 13.6 146 121 85.0 1.18 - 21.6 25.0 - 20.4 33.1 1.67 12417 42483 30.2 1.5743 12577 131 48.0 101 0.773 - - - 0.941 - -
12.1 20 4.0 6.00 1541 11.3 120 101 85.8 1.01 - 18.6 25.6 - 20.5 33.6 1.33 9749 106205 30.8 0.8219 10655 128 49.2 102 0.768 - - 0.932 0.867 - -
9.2 20 3.0 4.50 1178 8.82 92.8 78.4 86.5 0.813 - 14.9 26.3 - 20.5 34.1 1.00 7180 344040 31.4 0.3534 8456 126 50.4 104 0.763 - 0.943 0.839 0.779 - -
7.8 20 2.5 3.75 991 7.49 78.4 66.6 86.9 0.700 - 12.9 26.6 - 20.6 34.4 0.83 5931 722474 31.7 0.2065 7246 125 51.0 104 0.760 - 0.884 0.785 0.732 - -
6.3 20 2.0 3.00 800 6.10 - 54.2 87.3 0.578 - 10.6 26.9 - 20.6 34.6 0.67 4704 1786608 32.0 0.1067 5961 124 51.6 105 0.758 - 0.815 0.727 0.627 - 0.950
11.8 15 4.0 6.00 1501 11.0 116 97.6 85.5 0.899 - 16.1 24.5 - 19.1 32.2 1.33 9808 101565 28.8 0.8006 9158 133 45.9 100 0.790 - - 0.931 0.863 - -
9.0 15 3.0 4.50 1148 8.55 89.9 76.0 86.3 0.726 - 13.0 25.2 - 19.2 32.8 1.00 7219 327953 29.4 0.3444 7282 129 47.1 101 0.785 - 0.941 0.835 0.774 - -
7.6 15 2.5 3.75 966 7.26 76.0 64.6 86.7 0.627 - 11.2 25.5 - 19.2 33.1 0.83 5961 687720 29.7 0.2013 6246 128 47.7 102 0.782 - 0.881 0.780 0.689 - -
6.1 15 2.0 3.00 780 5.92 - 52.6 87.1 0.520 - 9.32 25.8 - 19.3 33.3 0.67 4726 1698457 30.1 0.1040 5142 127 48.3 103 0.780 - 0.810 0.706 0.581 - 0.916
NOTAS : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
-Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. para F
Y
=265 MPa.
y-y respectivamente, la sección clasifica como- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.
esbelta si se usan aceros con F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
-En el caso de flexión según eje y-y, el valor de Z
Y
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.4 - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
omitido se refiere a que el alma en compresión ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
por flexión clasifica como esbelta. - si f < 20 MPa, Q
a
= 1, sin error para F
Y
=265 MPa.
-Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - si f ≥ 20 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 % - Flexión compuesta o compresión : usar f=F
Y
para determinar Q
a
.
como esbelta para aceros con F
Y
≥235 MPa.

72. TABLA 2.1.6
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CA
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
a
S
Xef
/
S
x
CADxBx PesodtRAI
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
x
p
xi
a
i
t
X
1
X
2
x10
8
mJ/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H =
β

f
,
MP
aF
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm mm mm mm mm Mpa(1/MPa)
2
mmmm
4
mm
6
mm mm mm - 20 100 200 310 265 345
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
CA 225 x 50 x 12.9 20 5.0 7.50 1639 10.6 118 94.3 80.5 0.408 - 10.8 15.8 - 12.3 22.1 1.11 13844 36508 18.6 1.3660 4650 150 28.4 86.8 0.893 - - - 0.933 - -
10.5 20 4.0 6.00 1341 8.89 98.0 79.1 81.4 0.361 - 9.56 16.4 - 12.3 22.6 0.89 10813 91291 19.2 0.7152 4013 143 29.5 88.1 0.888 - - 0.922 0.847 - -
8.1 20 3.0 4.50 1028 6.98 76.1 62.0 82.4 0.297 - 7.88 17.0 - 12.3 23.2 0.67 7926 296062 19.7 0.3084 3242 137 30.6 89.5 0.883 - 0.934 0.816 0.747 - -
6.8 20 2.5 3.75 866 5.94 64.5 52.8 82.8 0.259 - 6.87 17.3 - 12.3 23.5 0.56 6533 622234 20.0 0.1804 2802 134 31.1 90.2 0.881 - 0.867 0.754 0.693 - -
5.5 20 2.0 3.00 700 4.86 - 43.2 83.3 0.217 - 5.75 17.6 - 12.3 23.8 0.44 5170 1540220 20.3 0.0934 2325 132 31.6 90.8 0.879 - 0.789 0.688 0.636 - -
10.2 15 4.0 6.00 1301 8.53 94.2 75.9 81.0 0.308 - 7.94 15.4 - 11.2 21.4 0.89 10934 87381 17.5 0.6939 3356 154 26.7 86.7 0.905 - - 0.920 0.842 - -
7.8 15 3.0 4.50 998 6.71 73.3 59.6 82.0 0.257 - 6.62 16.0 - 11.2 22.0 0.67 8006 281854 18.1 0.2994 2720 146 27.8 88.0 0.900 - 0.932 0.810 0.740 - -
6.6 15 2.5 3.75 841 5.72 62.1 50.8 82.4 0.225 - 5.80 16.4 - 11.2 22.3 0.56 6595 591027 18.4 0.1752 2355 142 28.4 88.7 0.898 - 0.863 0.747 0.684 - -
5.3 15 2.0 3.00 680 4.68 - 41.6 82.9 0.189 - 4.87 16.7 - 11.2 22.6 0.44 5216 1460002 18.7 0.0907 1956 139 28.9 89.4 0.895 - 0.782 0.679 0.625 - -
CA 200 x 100 x 15.8 20 5.0 7.50 2014 12.7 147 127 79.3 2.39 57.3 34.6 34.4 10.0 31.1 43.4 2.50 12675 31490 43.3 1.6785 19667 124 72.0 112 0.590 - - - 0.984 - -
12.9 20 4.0 6.00 1641 10.5 121 105 80.0 2.02 - 29.4 35.1 - 31.3 43.9 2.00 9972 78946 44.0 0.8752 16535 123 73.3 114 0.587 - - 0.976 0.922 - -
9.8 20 3.0 4.50 1253 8.14 93.3 81.4 80.6 1.60 - 23.3 35.7 - 31.4 44.3 1.50 7359 256356 44.7 0.3759 13027 123 74.6 115 0.583 - 0.984 0.897 0.767 - -
8.3 20 2.5 3.75 1054 6.90 78.8 69.0 80.9 1.37 - 20.0 36.0 - 31.5 44.5 1.25 6084 538918 45.0 0.2195 11124 122 75.2 116 0.581 - 0.935 0.811 0.712 - 0.888
6.7 20 2.0 3.00 850 5.61 - 56.1 81.2 1.12 - 16.4 36.4 - 31.6 44.8 1.00 4830 1334021 45.3 0.1134 9118 122 75.9 117 0.579 - 0.875 0.728 0.627 0.884 0.841
9.6 15 3.0 4.50 1223 7.94 90.8 79.4 80.6 1.46 - 20.8 34.6 - 29.8 42.9 1.50 7368 243532 42.4 0.3669 11332 123 70.7 113 0.606 - 0.983 0.851 0.706 - -
8.1 15 2.5 3.75 1029 6.73 76.7 67.3 80.9 1.25 - 17.9 34.9 - 29.9 43.2 1.25 6090 511420 42.8 0.2143 9682 122 71.4 113 0.604 - 0.933 0.747 0.665 - 0.836
6.5 15 2.0 3.00 830 5.48 - 54.8 81.2 1.03 - 14.7 35.2 - 29.9 43.4 1.00 4833 1264703 43.1 0.1107 7940 122 72.0 114 0.602 - 0.864 0.681 0.582 0.833 0.792
CA 200 x 75 x 14.2 25 5.0 7.50 1814 10.6 127 106 76.4 1.26 42.2 24.3 26.4 4.81 23.0 34.5 1.88 13656 29530 33.3 1.5118 11320 113 53.8 97.1 0.693 - - - 0.982 - -
11.6 25 4.0 6.00 1481 8.81 105 88.1 77.1 1.08 - 20.8 27.0 - 23.1 35.0 1.50 10717 74295 33.9 0.7899 9593 112 55.0 98.5 0.688 - - 0.974 0.914 - -
8.9 25 3.0 4.50 1133 6.87 80.8 68.7 77.8 0.861 - 16.6 27.6 - 23.2 35.4 1.13 7890 242084 34.5 0.3399 7617 110 56.2 100 0.683 - 0.982 0.887 0.829 - -
13.8 20 5.0 7.50 1764 10.3 123 103 76.4 1.14 38.7 21.3 25.4 4.68 21.6 33.2 1.88 13667 28005 31.3 1.4701 9681 116 50.4 95.0 0.718 - - - 0.982 - -
11.3 20 4.0 6.00 1441 8.57 101 85.7 77.1 0.976 - 18.3 26.0 - 21.7 33.7 1.50 10720 70271 31.9 0.7686 8217 114 51.7 96.4 0.713 - - 0.973 0.911 - -
8.7 20 3.0 4.50 1103 6.69 78.5 66.9 77.9 0.784 - 14.7 26.7 - 21.8 34.2 1.13 7888 228452 32.5 0.3309 6534 112 52.9 97.8 0.708 - 0.982 0.884 0.824 - -
7.3 20 2.5 3.75 929 5.68 66.4 56.8 78.2 0.675 - 12.7 27.0 - 21.9 34.5 0.94 6513 480585 32.9 0.1934 5605 112 53.5 98.5 0.705 - 0.926 0.830 0.775 - -
5.9 20 2.0 3.00 750 4.63 - 46.3 78.6 0.558 - 10.5 27.3 - 21.9 34.7 0.75 5164 1190501 33.2 0.1000 4615 111 54.1 99.2 0.703 - 0.859 0.771 0.666 - 0.948
11.0 15 4.0 6.00 1401 8.30 98.2 83.0 77.0 0.868 - 15.9 24.9 - 20.3 32.3 1.50 10764 66793 29.9 0.7472 7003 117 48.2 94.1 0.738 - - 0.972 0.909 - -
8.4 15 3.0 4.50 1073 6.48 76.0 64.8 77.7 0.701 - 12.8 25.6 - 20.4 32.9 1.13 7916 216442 30.5 0.3219 5579 115 49.4 95.6 0.733 - 0.981 0.880 0.819 - -
7.1 15 2.5 3.75 904 5.51 64.4 55.1 78.1 0.606 - 11.1 25.9 - 20.4 33.2 0.94 6534 454672 30.8 0.1882 4790 114 50.0 96.3 0.730 - 0.924 0.825 0.731 - -
5.7 15 2.0 3.00 730 4.50 - 45.0 78.5 0.502 - 9.21 26.2 - 20.5 33.4 0.75 5178 1124833 31.2 0.0974 3947 113 50.7 97.0 0.727 - 0.855 0.749 0.617 - 0.912
NOTAS : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
-Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. para F
Y
=265 MPa.
y-y respectivamente, la sección clasifica como- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.
esbelta si se usan aceros con F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
-En el caso de flexión según eje y-y, el valor de Z
Y
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.4 - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
omitido se refiere a que el alma en compresión ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
por flexión clasifica como esbelta. - si f < 20 MPa, Q
a
= 1, sin error para F
Y
=265 MPa.
-Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - si f ≥ 20 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 % - Flexión compuesta o compresión : usar f=F
Y
para determinar Q
a
.
como esbelta para aceros con F
Y
≥235 MPa.

73. TABLA 2.1.6
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CA
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
a
S
Xef
/
S
x
CADxBx PesodtRAI
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
x
p
xi
a
i
t
X
1
X
2
x10
8
mJ/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H =
β

f
,
MP
aF
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm mm mm mm mm Mpa(1/MPa)
2
mmmm
4
mm
6
mm mm mm - 20 100 200 310 265 345
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
CA 200 x 50 x 11.9 20 5.0 7.50 1514 7.91 98.5 79.1 72.3 0.395 18.8 10.7 16.1 4.03 13.1 22.3 1.25 15255 23926 19.5 1.2618 3582 125 30.1 79.9 0.858 - - - 0.979 - -
9.7 20 4.0 6.00 1241 6.65 81.9 66.5 73.2 0.349 - 9.47 16.8 - 13.1 22.9 1.00 11899 60098 20.1 0.6619 3097 120 31.2 81.3 0.853 - - 0.969 0.897 - -
7.5 20 3.0 4.50 953 5.23 63.7 52.3 74.1 0.288 - 7.81 17.4 - 13.2 23.5 0.75 8712 195738 20.7 0.2859 2507 115 32.3 82.7 0.847 - 0.979 0.865 0.797 - -
6.3 20 2.5 3.75 804 4.46 54.1 44.6 74.5 0.251 - 6.81 17.7 - 13.2 23.7 0.63 7177 412235 21.0 0.1674 2169 113 32.9 83.3 0.844 - 0.915 0.803 0.740 - -
5.1 20 2.0 3.00 650 3.65 - 36.5 74.9 0.210 - 5.70 18.0 - 13.2 24.0 0.50 5677 1022475 21.3 0.0867 1801 111 33.4 84.0 0.841 - 0.837 0.735 0.681 - -
9.4 15 4.0 6.00 1201 6.38 78.6 63.8 72.9 0.299 - 7.86 15.8 - 12.0 21.6 1.00 12008 57165 18.4 0.6406 2568 128 28.3 79.8 0.874 - - 0.968 0.894 - -
7.2 15 3.0 4.50 923 5.03 61.3 50.3 73.8 0.249 - 6.55 16.4 - 12.0 22.3 0.75 8781 185190 18.9 0.2769 2086 122 29.5 81.1 0.868 - 0.978 0.861 0.790 - -
6.1 15 2.5 3.75 779 4.29 52.0 42.9 74.2 0.218 - 5.75 16.7 - 12.0 22.5 0.63 7229 389144 19.2 0.1622 1807 120 30.0 81.8 0.865 - 0.912 0.797 0.732 - -
4.9 15 2.0 3.00 630 3.51 - 35.1 74.7 0.183 - 4.83 17.1 - 12.1 22.8 0.50 5715 963261 19.5 0.0840 1503 117 30.6 82.5 0.862 - 0.832 0.727 0.670 - -
CA 175 x 100 x 14.8 20 5.0 7.50 1889 9.29 123 106 70.1 2.28 55.7 34.0 34.7 16.3 33.0 43.3 2.86 14178 19692 44.7 1.5743 14683 116 75.3 109 0.519 - - - - - -
12.1 20 4.0 6.00 1541 7.71 101 88.2 70.8 1.93 - 28.9 35.4 - 33.2 43.7 2.29 11142 49580 45.4 0.8219 12377 115 76.6 110 0.516 - - - 0.963 - -
9.2 20 3.0 4.50 1178 6.00 78.1 68.6 71.4 1.53 - 22.9 36.0 - 33.3 44.2 1.71 8213 161676 46.1 0.3534 9776 115 77.9 112 0.513 - - 0.939 0.806 - -
7.8 20 2.5 3.75 991 5.09 66.0 58.2 71.7 1.31 - 19.6 36.3 - 33.4 44.4 1.43 6787 340585 46.4 0.2065 8359 115 78.5 112 0.511 - 0.973 0.852 0.750 - 0.883
6.3 20 2.0 3.00 800 4.15 - 47.4 72.0 1.07 - 16.1 36.6 - 33.5 44.5 1.14 5384 844810 46.7 0.1067 6860 115 79.2 113 0.510 - 0.917 0.767 0.662 0.879 0.834
9.0 15 3.0 4.50 1148 5.85 76.0 66.9 71.4 1.40 - 20.4 34.9 - 31.6 42.7 1.71 8205 152366 43.8 0.3444 8408 115 73.9 109 0.536 - - 0.890 0.742 - -
7.6 15 2.5 3.75 966 4.97 64.2 56.8 71.7 1.20 - 17.5 35.2 - 31.7 43.0 1.43 6779 320625 44.1 0.2013 7193 114 74.6 109 0.535 - 0.972 0.784 0.701 - 0.829
6.1 15 2.0 3.00 780 4.05 - 46.3 72.0 0.986 - 14.5 35.6 - 31.8 43.2 1.14 5377 794491 44.4 0.1040 5906 114 75.2 110 0.533 - 0.906 0.718 0.615 0.825 0.783
CA 175 x 75 x 13.3 25 5.0 7.50 1689 7.70 105 87.9 67.5 1.20 37.2 23.9 26.7 6.65 24.5 34.6 2.14 15304 18619 34.6 1.4076 8563 101 56.6 92.1 0.622 - - - - - -
10.8 25 4.0 6.00 1381 6.42 86.7 73.4 68.2 1.03 - 20.5 27.3 - 24.6 35.0 1.71 11995 47061 35.2 0.7366 7275 101 57.9 93.5 0.617 - - - 0.958 - -
8.3 25 3.0 4.50 1058 5.02 67.1 57.3 68.9 0.824 - 16.4 27.9 - 24.7 35.4 1.29 8821 154034 35.8 0.3174 5791 100 59.1 94.9 0.613 - - 0.932 0.876 - -
12.9 20 5.0 7.50 1639 7.48 102 85.5 67.6 1.09 38.7 20.9 25.7 5.00 23.1 33.3 2.14 15271 17501 32.5 1.3660 7225 103 53.1 89.7 0.650 - - - - - -
10.5 20 4.0 6.00 1341 6.25 84.1 71.5 68.3 0.934 - 18.0 26.4 - 23.2 33.8 1.71 11963 44117 33.2 0.7152 6149 102 54.4 91.2 0.645 - - - 0.957 - -
8.1 20 3.0 4.50 1028 4.89 65.2 55.9 69.0 0.750 - 14.5 27.0 - 23.3 34.3 1.29 8793 144069 33.8 0.3084 4903 101 55.6 92.6 0.639 - - 0.930 0.873 - -
6.8 20 2.5 3.75 866 4.16 55.2 47.6 69.3 0.646 - 12.5 27.3 - 23.4 34.5 1.07 7256 303740 34.1 0.1804 4211 101 56.2 93.4 0.637 - 0.969 0.878 0.824 - -
5.5 20 2.0 3.00 700 3.40 44.9 38.8 69.6 0.534 - 10.4 27.6 - 23.4 34.7 0.86 5749 754057 34.4 0.0934 3472 100 56.9 94.1 0.634 - 0.906 0.818 0.709 - 0.945
10.2 15 4.0 6.00 1301 6.06 81.3 69.2 68.2 0.832 - 15.6 25.3 - 21.7 32.4 1.71 11982 41593 31.1 0.6939 5179 104 50.7 88.7 0.673 - - - 0.956 - -
7.8 15 3.0 4.50 998 4.74 63.1 54.2 68.9 0.672 - 12.6 26.0 - 21.8 32.9 1.29 8801 135381 31.7 0.2994 4137 103 52.0 90.2 0.667 - - 0.928 0.869 - -
6.6 15 2.5 3.75 841 4.04 53.5 46.2 69.3 0.581 - 10.9 26.3 - 21.9 33.2 1.07 7260 285010 32.0 0.1752 3556 102 52.7 90.9 0.665 - 0.968 0.874 0.778 - -
5.3 15 2.0 3.00 680 3.30 43.5 37.7 69.6 0.482 - 9.08 26.6 - 21.9 33.4 0.86 5751 706619 32.3 0.0907 2934 101 53.3 91.6 0.662 - 0.903 0.796 0.658 - 0.907
NOTAS : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
-Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. para F
Y
=265 MPa.
y-y respectivamente, la sección clasifica como- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.
esbelta si se usan aceros con F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
-En el caso de flexión según eje y-y, el valor de Z
Y
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.4 - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
omitido se refiere a que el alma en compresión ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
por flexión clasifica como esbelta. - si f < 20 MPa, Q
a
= 1, sin error para F
Y
=265 MPa.
-Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - si f ≥ 20 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 % - Flexión compuesta o compresión : usar f=F
Y
para determinar Q
a
.
como esbelta para aceros con F
Y
≥235 MPa.

74. TABLA 2.1.6
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CA
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
a
S
Xef
/
S
x
CADxBx PesodtRAI
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
x
p
xi
a
i
t
X
1
X
2
x10
8
mJ/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H =
β

f
,
MP
aF
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm mm mm mm mm Mpa(1/MPa)
2
mmmm
4
mm
6
mm mm mm - 20 100 200 310 265 345
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
CA 175 x 50 x 10.9 20 5.0 7.50 1389 5.68 80.3 64.9 63.9 0.379 18.7 10.6 16.5 4.26 14.1 22.6 1.43 17059 14866 20.4 1.1576 2675 104 32.0 73.4 0.810 - - - - - -
9.0 20 4.0 6.00 1141 4.79 67.0 54.8 64.8 0.336 - 9.35 17.1 - 14.1 23.2 1.14 13285 37549 21.1 0.6086 2319 99.9 33.2 74.8 0.803 - - - 0.950 - -
6.9 20 3.0 4.50 878 3.78 52.3 43.2 65.6 0.277 - 7.72 17.7 - 14.2 23.7 0.86 9713 122940 21.7 0.2634 1882 96.8 34.3 76.2 0.797 - - 0.918 0.851 - -
5.8 20 2.5 3.75 741 3.23 44.4 36.9 66.0 0.241 - 6.73 18.0 - 14.2 23.9 0.71 7996 259578 22.0 0.1544 1630 95.5 34.9 76.8 0.794 - 0.964 0.857 0.794 - -
4.7 20 2.0 3.00 600 2.65 36.2 30.3 66.4 0.202 - 5.63 18.3 - 14.2 24.1 0.57 6320 645440 22.3 0.0800 1356 94.3 35.5 77.5 0.790 - 0.890 0.788 0.732 - -
8.6 15 4.0 6.00 1101 4.59 64.2 52.5 64.6 0.288 - 7.76 16.2 - 12.9 21.9 1.14 13367 35424 19.3 0.5872 1901 106 30.2 73.1 0.830 - - - 0.948 - -
6.7 15 3.0 4.50 848 3.63 50.2 41.5 65.5 0.240 - 6.48 16.8 - 12.9 22.5 0.86 9761 115368 19.9 0.2544 1547 102 31.3 74.5 0.823 - - 0.915 0.846 - -
5.6 15 2.5 3.75 716 3.11 42.7 35.5 65.9 0.210 - 5.68 17.1 - 13.0 22.8 0.71 8030 243044 20.2 0.1492 1343 100 31.9 75.2 0.820 - 0.963 0.852 0.787 - -
4.6 15 2.0 3.00 580 2.55 34.8 29.2 66.3 0.177 - 4.77 17.4 - 13.0 23.0 0.57 6345 603121 20.5 0.0774 1118 98.5 32.5 75.9 0.816 - 0.886 0.781 0.722 - -
CA 150 x 100 x 13.8 20 5.0 7.50 1764 6.51 100.0 86.8 60.7 2.15 53.6 33.2 34.9 22.5 35.2 43.1 3.33 16198 11471 46.3 1.4701 10552 109 79.0 106 0.441 - - - - - -
11.3 20 4.0 6.00 1441 5.42 82.5 72.3 61.3 1.82 44.6 28.2 35.6 22.5 35.3 43.5 2.67 12709 29046 46.9 0.7686 8925 109 80.3 107 0.438 - - - - - -
8.7 20 3.0 4.50 1103 4.23 63.8 56.4 61.9 1.45 - 22.4 36.2 - 35.5 43.9 2.00 9354 95249 47.6 0.3309 7073 109 81.6 109 0.436 - - 0.980 0.846 - -
7.3 20 2.5 3.75 929 3.59 54.0 47.9 62.2 1.24 - 19.2 36.5 - 35.6 44.0 1.67 7723 201205 47.9 0.1934 6058 109 82.2 109 0.435 - - 0.894 0.791 - 0.878
5.9 20 2.0 3.00 750 2.93 - 39.1 62.5 1.02 - 15.8 36.8 - 35.6 44.2 1.33 6123 500449 48.3 0.1000 4980 109 82.9 110 0.434 - 0.960 0.808 0.701 0.873 0.826
8.4 15 3.0 4.50 1073 4.13 62.1 55.1 62.0 1.32 - 20.0 35.1 - 33.7 42.5 2.00 9318 88757 45.2 0.3219 5988 108 77.4 105 0.459 - - 0.929 0.779 - -
7.1 15 2.5 3.75 904 3.51 52.6 46.8 62.3 1.14 - 17.2 35.5 - 33.8 42.7 1.67 7692 187282 45.6 0.1882 5131 108 78.1 106 0.457 - - 0.823 0.740 - 0.820
5.7 15 2.0 3.00 730 2.86 - 38.2 62.6 0.936 - 14.2 35.8 - 33.9 42.9 1.33 6097 465327 45.9 0.0974 4220 108 78.8 107 0.456 - 0.949 0.758 0.651 0.817 0.772
CA 150 x 75 x 12.3 25 5.0 7.50 1564 5.33 84.5 71.1 58.4 1.14 36.5 23.4 27.0 12.5 26.3 34.7 2.50 17529 10990 36.0 1.3035 6269 92.0 59.8 87.8 0.536 - - - - - -
10.1 25 4.0 6.00 1281 4.47 70.0 59.5 59.0 0.975 30.3 20.1 27.6 12.5 26.4 35.0 2.00 13715 27945 36.7 0.6832 5344 91.8 61.1 89.3 0.532 - - - - - -
7.7 25 3.0 4.50 983 3.50 54.4 46.7 59.7 0.780 - 16.1 28.2 - 26.5 35.4 1.50 10068 92003 37.3 0.2949 4268 91.7 62.3 90.8 0.529 - - 0.978 0.927 - -
11.9 20 5.0 7.50 1514 5.19 81.9 69.3 58.6 1.03 33.4 20.5 26.1 10.0 24.8 33.4 2.50 17419 10202 33.9 1.2618 5191 93.1 56.2 85.2 0.566 - - - - - -
9.7 20 4.0 6.00 1241 4.36 67.9 58.1 59.2 0.885 28.1 17.7 26.7 10.0 24.9 33.8 2.00 13623 25873 34.5 0.6619 4433 92.5 57.4 86.7 0.561 - - - - - -
7.5 20 3.0 4.50 953 3.42 52.8 45.6 59.9 0.712 - 14.2 27.3 - 25.0 34.2 1.50 9997 84987 35.2 0.2859 3547 92.1 58.7 88.2 0.557 - - 0.977 0.925 - -
6.3 20 2.5 3.75 804 2.91 44.8 38.8 60.2 0.613 - 12.3 27.6 - 25.1 34.4 1.25 8244 179691 35.5 0.1674 3052 91.9 59.4 88.9 0.555 - - 0.929 0.876 - -
5.1 20 2.0 3.00 650 2.38 36.4 31.8 60.5 0.507 - 10.2 27.9 - 25.2 34.6 1.00 6527 447363 35.8 0.0867 2520 91.8 60.0 89.7 0.552 - 0.954 0.870 0.756 - 0.942
9.4 15 4.0 6.00 1201 4.22 65.6 56.3 59.3 0.790 25.5 15.3 25.6 7.54 23.3 32.4 2.00 13597 24114 32.3 0.6406 3672 93.3 53.7 84.0 0.592 - - - - - -
7.2 15 3.0 4.50 923 3.32 51.1 44.3 60.0 0.639 - 12.4 26.3 - 23.5 32.9 1.50 9972 78946 33.0 0.2769 2943 92.5 55.0 85.5 0.587 - - 0.976 0.922 - -
6.1 15 2.5 3.75 779 2.83 43.3 37.7 60.3 0.552 - 10.7 26.6 - 23.5 33.1 1.25 8221 166675 33.3 0.1622 2534 92.2 55.6 86.2 0.584 - - 0.926 0.828 - -
4.9 15 2.0 3.00 630 2.32 35.3 30.9 60.6 0.458 - 8.91 27.0 - 23.6 33.4 1.00 6507 414398 33.7 0.0840 2095 91.9 56.3 87.0 0.582 - 0.952 0.849 0.703 - 0.902
NOTAS : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
-Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. para F
Y
=265 MPa.
y-y respectivamente, la sección clasifica como- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.
esbelta si se usan aceros con F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
-En el caso de flexión según eje y-y, el valor de Z
Y
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.4 - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
omitido se refiere a que el alma en compresión ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
por flexión clasifica como esbelta. - si f < 20 MPa, Q
a
= 1, sin error para F
Y
=265 MPa.
-Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - si f ≥ 20 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 % - Flexión compuesta o compresión : usar f=F
Y
para determinar Q
a
.
como esbelta para aceros con F
Y
≥235 MPa.

75. TABLA 2.1.6
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CA
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
a
S
Xef
/
S
x
CADxBx PesodtRAI
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
x
p
xi
a
i
t
X
1
X
2
x10
8
mJ/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H =
β

f
,
MP
aF
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm mm mm mm mm Mpa(1/MPa)
2
mmmm
4
mm
6
mm mm mm - 20 100 200 310 265 345
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
CA 150 x 50 x 9.9 20 5.0 7.50 1264 3.88 63.7 51.7 55.4 0.361 18.6 10.4 16.9 4.57 15.2 22.9 1.67 19467 8621 21.6 1.0535 1923 85.7 34.3 67.3 0.741 - - - - - -
8.2 20 4.0 6.00 1041 3.29 53.3 43.9 56.2 0.319 15.7 9.20 17.5 3.70 15.3 23.4 1.33 15130 21929 22.2 0.5552 1672 83.4 35.5 68.7 0.734 - - - - - -
6.3 20 3.0 4.50 803 2.61 41.8 34.8 57.0 0.263 - 7.60 18.1 - 15.3 23.8 1.00 11041 72282 22.8 0.2409 1362 81.5 36.7 70.1 0.727 - - 0.973 0.910 - -
5.3 20 2.5 3.75 679 2.23 35.6 29.8 57.4 0.230 - 6.64 18.4 - 15.4 24.1 0.83 9081 153113 23.1 0.1414 1182 80.8 37.2 70.8 0.723 - - 0.915 0.854 - -
4.3 20 2.0 3.00 550 1.83 29.0 24.5 57.7 0.192 - 5.55 18.7 - 15.4 24.3 0.67 7172 381926 23.4 0.0734 984.3 80.1 37.8 71.5 0.720 - 0.945 0.847 0.790 - -
7.9 15 4.0 6.00 1001 3.16 51.0 42.1 56.2 0.275 13.9 7.63 16.6 3.56 14.0 22.1 1.33 15159 20455 20.3 0.5339 1348 88.0 32.3 66.9 0.767 - - - - - -
6.1 15 3.0 4.50 773 2.51 40.0 33.5 57.0 0.229 - 6.38 17.2 - 14.1 22.7 1.00 11049 67066 20.9 0.2319 1101 85.2 33.5 68.3 0.759 - - 0.972 0.907 - -
5.1 15 2.5 3.75 654 2.15 34.1 28.7 57.4 0.201 - 5.59 17.5 - 14.1 22.9 0.83 9083 141747 21.3 0.1362 956.8 84.0 34.1 69.0 0.756 - - 0.912 0.848 - -
4.2 15 2.0 3.00 530 1.77 27.9 23.6 57.7 0.169 - 4.70 17.8 - 14.1 23.2 0.67 7170 352869 21.6 0.0707 798.1 82.9 34.7 69.7 0.752 - 0.943 0.841 0.782 - -
CA 125 x 100 x 12.9 20 5.0 7.50 1639 4.28 78.7 68.5 51.1 2.01 50.7 32.2 35.0 28.8 37.7 42.8 4.00 19078 6066 47.9 1.3660 7224 104 83.1 104 0.357 - - - - - -
10.5 20 4.0 6.00 1341 3.58 65.1 57.2 51.7 1.70 42.3 27.4 35.7 28.8 37.8 43.1 3.20 14933 15485 48.6 0.7152 6139 104 84.4 105 0.356 - - - - - -
8.1 20 3.0 4.50 1028 2.80 50.5 44.8 52.2 1.35 - 21.8 36.3 - 38.0 43.4 2.40 10965 51181 49.3 0.3084 4888 105 85.7 107 0.355 - - - 0.885 - -
6.8 20 2.5 3.75 866 2.38 42.8 38.2 52.5 1.16 - 18.7 36.6 - 38.0 43.6 2.00 9044 108534 49.6 0.1804 4196 105 86.4 108 0.354 - - 0.935 0.833 - 0.871
5.5 20 2.0 3.00 700 1.95 - 31.2 52.7 0.954 - 15.4 36.9 - 38.1 43.7 1.60 7162 270986 49.9 0.0934 3457 106 87.1 108 0.353 - - 0.852 0.741 0.866 0.817
7.8 15 3.0 4.50 998 2.74 49.2 43.9 52.4 1.24 - 19.4 35.3 - 36.2 42.1 2.40 10881 46894 46.8 0.2994 4041 103 81.4 103 0.376 - - 0.946 0.814 - -
6.6 15 2.5 3.75 841 2.33 41.6 37.3 52.7 1.07 - 16.7 35.6 - 36.2 42.2 2.00 8974 99330 47.1 0.1752 3471 103 82.1 104 0.375 - - 0.860 0.779 - 0.811
5.3 15 2.0 3.00 680 1.91 - 30.5 52.9 0.877 - 13.8 35.9 - 36.3 42.4 1.60 7105 247740 47.5 0.0907 2862 104 82.8 105 0.374 - 0.989 0.799 0.690 0.808 0.761
CA 125 x 75 x 10.9 20 5.0 7.50 1389 3.38 63.7 54.1 49.3 0.961 31.8 19.9 26.3 16.3 26.8 33.3 3.00 20474 5412 35.4 1.1576 3554 85.1 59.7 81.8 0.467 - - - - - -
9.0 20 4.0 6.00 1141 2.85 53.0 45.5 49.9 0.828 26.8 17.2 26.9 16.3 26.9 33.7 2.40 15974 13840 36.0 0.6086 3050 85.0 61.0 83.3 0.464 - - - - - -
6.9 20 3.0 4.50 878 2.24 41.4 35.9 50.5 0.667 - 13.9 27.6 - 27.0 34.1 1.80 11695 45831 36.7 0.2634 2452 85.2 62.3 84.8 0.461 - - - 0.977 - -
5.8 20 2.5 3.75 741 1.92 35.1 30.6 50.8 0.575 - 12.0 27.9 - 27.1 34.2 1.50 9633 97286 37.0 0.1544 2114 85.3 62.9 85.5 0.459 - - 0.980 0.933 - -
4.7 20 2.0 3.00 600 1.57 28.6 25.1 51.1 0.476 - 9.94 28.1 - 27.2 34.4 1.20 7619 243151 37.4 0.0800 1750 85.4 63.5 86.3 0.458 - - 0.926 0.809 - 0.938
8.6 15 4.0 6.00 1101 2.76 51.2 44.2 50.1 0.740 24.4 14.9 25.9 13.8 25.2 32.3 2.40 15866 12681 33.8 0.5872 2464 84.9 57.0 80.2 0.495 - - - - - -
6.7 15 3.0 4.50 848 2.18 40.0 34.9 50.7 0.600 - 12.1 26.6 - 25.4 32.8 1.80 11611 41849 34.4 0.2544 1984 84.7 58.3 81.7 0.491 - - - 0.976 - -
5.6 15 2.5 3.75 716 1.86 34.0 29.8 51.0 0.519 - 10.5 26.9 - 25.5 33.0 1.50 9561 88703 34.8 0.1492 1713 84.7 59.0 82.5 0.489 - - 0.979 0.882 - -
4.6 15 2.0 3.00 580 1.53 27.7 24.5 51.3 0.430 - 8.70 27.2 - 25.5 33.2 1.20 7560 221398 35.1 0.0774 1419 84.7 59.6 83.3 0.487 - - 0.904 0.752 - 0.896
NOTAS : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
-Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. para F
Y
=265 MPa.
y-y respectivamente, la sección clasifica como- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.
esbelta si se usan aceros con F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
-En el caso de flexión según eje y-y, el valor de Z
Y
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.4 - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
omitido se refiere a que el alma en compresión ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
por flexión clasifica como esbelta. - si f < 20 MPa, Q
a
= 1, sin error para F
Y
=265 MPa.
-Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - si f ≥ 20 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 % - Flexión compuesta o compresión : usar f=F
Y
para determinar Q
a
.
como esbelta para aceros con F
Y
≥235 MPa.

76. TABLA 2.1.6
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CA
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
a
S
Xef
/
S
x
CADxBx PesodtRAI
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
x
p
xi
a
i
t
X
1
X
2
x10
8
mJ/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H =
β

f
,
MP
aF
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm mm mm mm mm Mpa(1/MPa)
2
mmmm
4
mm
6
mm mm mm - 20 100 200 310 265 345
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
CA 125 x 50 x 8.9 20 5.0 7.50 1139 2.48 48.7 39.7 46.6 0.339 18.5 10.1 17.2 5.00 16.6 23.1 2.00 22885 4556 22.8 0.9493 1317 71.5 36.9 61.9 0.645 - - - - - -
7.4 20 4.0 6.00 941 2.11 40.9 33.8 47.4 0.300 13.9 9.00 17.9 4.37 16.7 23.5 1.60 17736 11699 23.5 0.5019 1151 70.3 38.2 63.4 0.638 - - - - - -
5.7 20 3.0 4.50 728 1.69 32.2 27.0 48.1 0.248 - 7.45 18.4 - 16.8 24.0 1.20 12909 38910 24.1 0.2184 941.8 69.5 39.4 64.8 0.631 - - - 0.972 - -
4.8 20 2.5 3.75 616 1.45 27.5 23.1 48.5 0.216 - 6.51 18.7 - 16.8 24.2 1.00 10604 82782 24.4 0.1283 819.2 69.2 40.0 65.6 0.628 - - 0.975 0.919 - -
3.9 20 2.0 3.00 500 1.19 22.5 19.1 48.8 0.181 - 5.45 19.0 - 16.8 24.3 0.80 8365 207372 24.7 0.0667 683.8 68.9 40.6 66.3 0.625 - - 0.912 0.856 - -
7.1 15 4.0 6.00 901 2.03 39.1 32.5 47.5 0.259 13.9 7.46 17.0 3.88 15.3 22.3 1.60 17659 10732 21.5 0.4806 904.0 73.2 34.8 61.3 0.677 - - - - - -
5.5 15 3.0 4.50 698 1.62 30.9 26.0 48.2 0.216 - 6.25 17.6 - 15.4 22.8 1.20 12841 35506 22.1 0.2094 742.1 71.6 36.0 62.7 0.670 - - - 0.971 - -
4.6 15 2.5 3.75 591 1.40 26.3 22.3 48.6 0.189 - 5.48 17.9 - 15.5 23.0 1.00 10543 75370 22.5 0.1231 646.6 71.0 36.7 63.5 0.666 - - 0.974 0.916 - -
3.8 15 2.0 3.00 480 1.15 21.6 18.4 48.9 0.159 - 4.61 18.2 - 15.5 23.2 0.80 8314 188428 22.8 0.0640 540.6 70.5 37.3 64.2 0.662 - - 0.908 0.850 - -
CA 100 x 100 x 11.9 20 5.0 7.50 1514 2.56 59.0 51.2 41.1 1.84 47.0 31.0 34.9 35.0 40.6 42.4 5.00 23551 2791 49.7 1.2618 4643 101 87.8 103 0.274 - - - - - -
9.7 20 4.0 6.00 1241 2.15 49.0 43.1 41.7 1.57 39.3 26.4 35.5 35.0 40.7 42.6 4.00 18363 7212 50.4 0.6619 3972 102 89.1 105 0.274 - - - - - -
7.5 20 3.0 4.50 953 1.70 38.1 33.9 42.2 1.25 30.7 21.1 36.2 35.0 40.8 42.9 3.00 13435 24123 51.1 0.2859 3183 103 90.4 106 0.274 - - - 0.898 - -
6.3 20 2.5 3.75 804 1.45 32.3 28.9 42.4 1.07 26.2 18.1 36.5 35.0 40.9 43.0 2.50 11061 51455 51.4 0.1674 2741 103 91.1 107 0.274 - - 0.949 0.872 - 0.864
5.1 20 2.0 3.00 650 1.19 - 23.7 42.7 0.880 - 14.9 36.8 - 41.0 43.1 2.00 8744 129214 51.8 0.0867 2266 103 91.7 108 0.274 - - 0.894 0.783 0.859 0.807
7.2 15 3.0 4.50 923 1.66 37.1 33.3 42.5 1.14 28.8 18.7 35.2 32.5 39.0 41.4 3.00 13260 21510 48.5 0.2769 2537 100 86.0 102 0.291 - - 0.941 0.821 - -
6.1 15 2.5 3.75 779 1.42 31.5 28.4 42.7 0.983 24.5 16.1 35.5 32.5 39.0 41.6 2.50 10916 45831 48.9 0.1622 2186 101 86.7 103 0.291 - - 0.868 0.815 - 0.801
4.9 15 2.0 3.00 630 1.16 - 23.3 43.0 0.810 - 13.3 35.9 - 39.1 41.7 2.00 8629 114974 49.2 0.0840 1808 101 87.3 104 0.291 - 0.989 0.838 0.728 0.797 0.747
CA 100 x 75 x 9.9 20 5.0 7.50 1264 2.00 47.1 39.9 39.7 0.880 29.6 19.2 26.4 22.5 29.2 33.2 3.75 25216 2509 37.1 1.0535 2288 79.6 63.8 79.6 0.359 - - - - - -
8.2 20 4.0 6.00 1041 1.69 39.4 33.9 40.3 0.760 25.0 16.6 27.0 22.5 29.3 33.5 3.00 19596 6496 37.7 0.5552 1977 80.0 65.0 81.2 0.358 - - - - - -
6.3 20 3.0 4.50 803 1.34 30.8 26.9 40.9 0.613 19.8 13.5 27.6 22.5 29.4 33.8 2.25 14294 21769 38.4 0.2409 1600 80.5 66.3 82.7 0.356 - - - - - -
5.3 20 2.5 3.75 679 1.15 26.2 23.0 41.2 0.529 16.9 11.6 27.9 22.5 29.5 33.9 1.88 11753 46480 38.7 0.1414 1384 80.8 67.0 83.4 0.356 - - - 0.988 - -
4.3 20 2.0 3.00 550 0.945 21.4 18.9 41.4 0.438 - 9.64 28.2 - 29.5 34.0 1.50 9279 116841 39.1 0.0734 1149 81.1 67.6 84.2 0.355 - - 0.982 0.864 - 0.934
7.9 15 4.0 6.00 1001 1.65 38.1 33.0 40.6 0.681 23.0 14.4 26.1 20.0 27.6 32.1 3.00 19326 5790 35.3 0.5339 1535 79.0 60.9 77.7 0.386 - - - - - -
6.1 15 3.0 4.50 773 1.31 29.9 26.2 41.2 0.553 18.2 11.7 26.7 20.0 27.7 32.5 2.25 14093 19339 36.0 0.2319 1245 79.3 62.2 79.3 0.384 - - - - - -
5.1 15 2.5 3.75 654 1.12 25.4 22.5 41.5 0.478 15.6 10.1 27.1 20.0 27.8 32.6 1.88 11586 41232 36.4 0.1362 1079 79.5 62.9 80.0 0.383 - - - 0.935 - -
4.2 15 2.0 3.00 530 0.924 20.8 18.5 41.7 0.397 - 8.43 27.4 - 27.9 32.8 1.50 9147 103515 36.7 0.0707 896.8 79.7 63.6 80.8 0.381 - - 0.961 0.804 - 0.889
NOTAS : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
-Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. para F
Y
=265 MPa.
y-y respectivamente, la sección clasifica como- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.
esbelta si se usan aceros con F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
-En el caso de flexión según eje y-y, el valor de Z
Y
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.4 - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
omitido se refiere a que el alma en compresión ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
por flexión clasifica como esbelta. - si f < 20 MPa, Q
a
= 1, sin error para F
Y
=265 MPa.
-Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - si f ≥ 20 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 % - Flexión compuesta o compresión : usar f=F
Y
para determinar Q
a
.
como esbelta para aceros con F
Y
≥235 MPa.

77. TABLA 2.1.6
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CA
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
a
S
Xef
/
S
x
CADxBx PesodtRAI
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
x
p
xi
a
i
t
X
1
X
2
x10
8
mJ/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H =
β

f
,
MP
aF
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm mm mm mm mm Mpa(1/MPa)
2
mmmm
4
mm
6
mm mm mm - 20 100 200 310 265 345
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
B
d
R
y
m
x
x
y
D
CC
t x, x
p
x
0
CA 100 x 50 x 8.0 20 5.0 7.50 1014 1.43 35.3 28.7 37.6 0.311 15.7 9.82 17.5 10.0 18.3 23.3 2.50 28189 2110 24.3 0.8451 849.2 61.0 40.1 57.7 0.517 - - - - - -
6.6 20 4.0 6.00 841 1.23 29.8 24.7 38.3 0.276 13.5 8.74 18.1 10.0 18.4 23.7 2.00 21750 5493 24.9 0.4486 747.4 60.8 41.4 59.2 0.512 - - - - - -
5.1 20 3.0 4.50 653 0.990 23.6 19.8 38.9 0.228 10.7 7.25 18.7 10.0 18.5 24.0 1.50 15767 18509 25.6 0.1959 615.6 60.7 42.6 60.7 0.507 - - - - - -
4.3 20 2.5 3.75 554 0.853 20.2 17.1 39.3 0.199 9.19 6.34 19.0 10.0 18.6 24.2 1.25 12927 39625 25.9 0.1153 537.3 60.8 43.2 61.4 0.504 - - - 0.986 - -
3.5 20 2.0 3.00 450 0.705 16.5 14.1 39.6 0.167 - 5.31 19.2 - 18.6 24.3 1.00 10179 99871 26.2 0.0600 449.9 60.9 43.8 62.1 0.502 - - 0.978 0.929 - -
6.3 15 4.0 6.00 801 1.19 28.5 23.8 38.5 0.239 11.8 7.24 17.3 7.54 17.0 22.4 2.00 21452 4908 22.9 0.4272 563.1 62.1 37.8 56.7 0.555 - - - - - -
4.9 15 3.0 4.50 623 0.958 22.6 19.2 39.2 0.200 9.55 6.07 17.9 7.50 17.1 22.8 1.50 15541 16448 23.5 0.1869 465.7 61.5 39.1 58.2 0.549 - - - - - -
4.1 15 2.5 3.75 529 0.827 19.3 16.5 39.5 0.175 8.19 5.33 18.2 7.50 17.1 23.0 1.25 12738 35135 23.8 0.1101 407.2 61.3 39.7 58.9 0.546 - - - 0.985 - -
3.4 15 2.0 3.00 430 0.684 15.9 13.7 39.9 0.147 - 4.49 18.5 - 17.2 23.2 1.00 10028 88382 24.2 0.0574 341.6 61.2 40.4 59.7 0.543 - - 0.977 0.926 - -
CA 80 x 40 x 4.2 20 3.0 4.50 533 0.493 15.0 12.3 30.4 0.121 7.19 5.03 15.1 10.0 15.8 19.9 1.50 20667 8140 21.6 0.1599 247.8 47.9 36.0 49.5 0.471 - - - - - -
3.6 20 2.5 3.75 454 0.429 12.9 10.7 30.7 0.107 6.23 4.44 15.4 10.0 15.9 20.0 1.25 16862 17605 22.0 0.0945 218.4 48.1 36.6 50.2 0.469 - - - - - -
2.9 20 2.0 3.00 370 0.357 10.7 8.93 31.1 0.0905 5.18 3.75 15.6 10.0 15.9 20.1 1.00 13217 44813 22.3 0.0494 184.7 48.3 37.2 50.9 0.467 - - - 0.986 - -
3.9 15 3.0 4.50 503 0.478 14.4 12.0 30.8 0.105 6.38 4.12 14.5 7.50 14.5 18.8 1.50 20126 7017 19.7 0.1509 175.4 48.8 32.7 47.2 0.521 - - - - - -
3.4 15 2.5 3.75 429 0.416 12.4 10.4 31.2 0.0933 5.48 3.66 14.8 7.50 14.5 18.9 1.25 16419 15135 20.0 0.0893 155.0 48.7 33.3 47.9 0.518 - - - - - -
2.7 15 2.0 3.00 350 0.347 10.2 8.68 31.5 0.0792 4.58 3.12 15.0 7.50 14.6 19.1 1.00 12869 38433 20.3 0.0467 131.5 48.7 33.9 48.6 0.514 - - - 0.985 - -
NOTAS : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
-Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. para F
Y
=265 MPa.
y-y respectivamente, la sección clasifica como- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.
esbelta si se usan aceros con F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
-En el caso de flexión según eje y-y, el valor de Z
Y
- Para valores de f distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.4 - Flexión : valor de S
Xe
f
/S
X
incluye disminución de área en alas y alma.
omitido se refiere a que el alma en compresión ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : Para aceros con F
Y
=235 MPa ó 248 MPa, usar valor tabulado
por flexión clasifica como esbelta. - si f < 20 MPa, Q
a
= 1, sin error para F
Y
=265 MPa.
-Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - si f ≥ 20 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 % - Flexión compuesta o compresión : usar f=F
Y
para determinar Q
a
.
como esbelta para aceros con F
Y
≥235 MPa.

78. TABLA 2.1.7
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES L
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO ÁREA EJES X - X e Y - Y EJE U-U EJE V-V TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
s
LDimensiones y esp.RAI/10
6
Z/10
3
S/10
3
rx
p
=y
p
x=yI
U
/10
6
r
U
I
V
/10
6
r
V
J/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H=
β

F
y
, MPa
mm x mm x mm kgf/m mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mm mm mmmm
4
mmmm
4
mmmm
4
mm
6
mm mm mm - 235 248 265 345
L 200 x 200 x 16 46.51 24.00 5924 23.00 293 162 62.3 17.4 57.9 37.73 79.8 8.267 37.4 50.55 1611 148 70.6 113 0.609 - - - 0.961
14 41.10 21.00 5236 20.52 - 143 62.6 - 56.9 33.54 80.0 7.495 37.8 34.21 1096 147 70.6 113 0.611 0.970 0.962 0.951 0.905
12 35.58 18.00 4532 17.92 - 124 62.9 - 55.9 29.20 80.3 6.649 38.3 21.76 700.9 146 70.6 114 0.614 0.908 0.898 0.885 0.830
10 29.94 15.00 3814 15.22 - 105 63.2 - 54.9 24.71 80.5 5.729 38.8 12.71 411.9 145 70.6 114 0.616 0.821 0.809 0.793 0.725
8 24.19 12.00 3081 12.41 - 84.9 63.5 - 53.9 20.08 80.7 4.733 39.2 6.573 214.2 144 70.6 114 0.618 0.691 0.675 0.655 0.515
L 175 x 175 x 14 35.61 21.00 4536 13.48 196 108 54.5 15.2 50.7 22.12 69.8 4.846 32.7 29.63 722.8 130 61.8 98.8 0.609 - - - 0.961
12 30.87 18.00 3932 11.81 - 94.3 54.8 - 49.7 19.30 70.1 4.325 33.2 18.88 463.4 128 61.8 99.1 0.612 0.962 0.954 0.943 0.896
10 26.02 15.00 3314 10.06 - 79.6 55.1 - 48.7 16.37 70.3 3.748 33.6 11.05 272.9 127 61.7 99.4 0.614 0.886 0.876 0.862 0.804
8 21.05 12.00 2681 8.223 - 64.6 55.4 - 47.7 13.33 70.5 3.113 34.1 5.720 142.2 126 61.8 99.7 0.617 0.772 0.758 0.741 0.665
6 15.96 9.00 2033 6.299 - 49.1 55.7 - 46.7 10.18 70.7 2.422 34.5 2.440 61.06 126 61.8 100 0.619 0.539 0.510 0.478 0.367
L 150 x 150 x 12 26.16 18.00 3332 7.277 123 68.3 46.7 13.0 43.4 11.94 59.9 2.616 28.0 16.00 286.7 111 52.9 84.7 0.609 - - - 0.961
10 22.09 15.00 2814 6.222 - 57.8 47.0 - 42.4 10.16 60.1 2.285 28.5 9.381 169.4 110 52.9 85.0 0.612 0.951 0.942 0.931 0.882
8 17.91 12.00 2281 5.105 - 47.0 47.3 - 41.4 8.298 60.3 1.912 29.0 4.866 88.52 109 52.9 85.3 0.615 0.854 0.842 0.827 0.764
6 13.60 9.00 1733 3.925 - 35.8 47.6 - 40.4 6.353 60.5 1.498 29.4 2.080 38.12 108 52.9 85.6 0.618 0.691 0.675 0.655 0.515
5 11.41 7.50 1454 3.311 - 30.1 47.7 - 39.9 5.348 60.7 1.275 29.6 1.211 22.29 108 52.9 85.8 0.619 0.506 0.480 0.449 0.345
L 125 x 125 x 10 18.17 15.00 2314 3.509 71.5 39.5 38.9 10.9 36.2 5.757 49.9 1.261 23.3 7.714 96.00 92.6 44.1 70.6 0.609 - - - 0.961
8 14.77 12.00 1881 2.895 - 32.2 39.2 - 35.2 4.723 50.1 1.068 23.8 4.013 50.39 91.4 44.1 70.9 0.613 0.935 0.926 0.914 0.863
6 11.25 9.00 1433 2.238 - 24.6 39.5 - 34.2 3.631 50.3 0.845 24.3 1.720 21.79 90.5 44.1 71.2 0.616 0.799 0.786 0.770 0.698
5 9.45 7.50 1204 1.893 - 20.7 39.7 - 33.7 3.064 50.5 0.722 24.5 1.003 12.77 90.0 44.1 71.4 0.618 0.691 0.675 0.655 0.515
L 100 x 100 x 8 11.63 12.00 1481 1.437 36.6 20.2 31.2 8.69 29.0 2.358 39.9 0.517 18.7 3.160 25.17 74.0 35.3 56.5 0.609 - - - 0.961
6 8.89 9.00 1133 1.120 - 15.5 31.4 - 27.9 1.825 40.1 0.416 19.2 1.360 10.95 72.9 35.3 56.8 0.614 0.908 0.898 0.885 0.830
5 7.49 7.50 954 0.951 - 13.1 31.6 - 27.4 1.545 40.2 0.358 19.4 0.795 6.437 72.5 35.3 56.9 0.616 0.821 0.809 0.793 0.725
4 6.05 6.00 770 0.775 - 10.6 31.7 - 27.0 1.255 40.4 0.296 19.6 0.411 3.346 72.0 35.3 57.1 0.618 0.691 0.675 0.655 0.515
3 4.58 4.50 583 0.592 - 8.05 31.9 - 26.5 0.956 40.5 0.229 19.8 0.175 1.434 71.6 35.3 57.2 0.620 0.403 0.382 0.357 0.274
2.5 3.83 3.75 488 0.498 - 6.75 31.9 - 26.2 0.802 40.5 0.194 19.9 0.102 0.8359 71.5 35.3 57.3 0.621 0.272 0.258 0.242 0.186
2 3.08 3.00 393 0.402 - 5.43 32.0 - 26.0 0.647 40.6 0.157 20.0 0.0523 0.4312 71.3 35.3 57.4 0.622 0.170 0.161 0.151 0.116
NOTAS :* PANDEO LOCAL : Valor de Q
s
no indicado,significa valor untario.
- Valor sombreado de Z indica que, para
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó
y-y , la sección clasifica como esbelta para
aceros con F
Y
≥345 MPa.
- Donde no se indica valor de Z, la sección
clasifica como esbelta para aceros con
F
Y
≥235 MPa.
Conformados en frío hasta 6 mm
CC
R
v
u
v
u
y
x
0
x
x
y
t
x, x
p
y, y
p
CC
R
v
u
v
u
y
x
0
x
x
y
t
x, x
p
y, y
p

79. TABLA 2.1.8
PERFILES LAMINADOS NACIONALES
SECCIONES L

GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREA EJES X - X e Y - Y EJE U-U EJE V-V TORSIÓN Y ALABEO PANDEO LOCAL*
Q
s
LDimensiones y esp.RR
1
kAI/10
6
Z/10
3
S/10
3
rx
p
=y
p
x=yI
U
/10
6
r
U
I
V
/10
6
r
V
J/10
4
C
w
/10
6
j
x
0
r
0
H=
β
F
y
, MPa
mm x mm x mm kgf/m mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mm mm mmmm
4
mmmm
4
mmmm
4
mm
6
mm mm mm - 235 248 265 345
L 100 x 100 x 12 17.83 12.0 6.0 24.0 2271 2.07 53.0 29.1 30.2 11.41 29.0 3.28 38.0 0.857 19.4 10.57 79.74 64.8 32.6 53.7 0.632----
10 15.04 12.0 6.0 22.0 1915 1.77 44.9 24.6 30.4 9.64 28.2 2.80 38.3 0.730 19.5 6.272 47.63 65.7 32.8 54.1 0.631----
8 12.18 12.0 6.0 20.0 1551 1.45 36.4 19.9 30.6 7.83 27.4 2.30 38.5 0.598 19.6 3.300 25.17 66.5 33.0 54.4 0.631 - - 0.994 0.945
6 9.26 12.0 6.0 18.0 1179 1.11 - 15.1 30.7 - 26.4 1.76 38.6 0.462 19.8 1.442 10.95 67.0 33.1 54.6 0.632 0.906 0.894 0.879 0.814
L 80 x 80 x 12 14.03 10.0 5.0 22.0 1787 1.02 33.1 18.2 23.9 11.2 24.1 1.61 30.0 0.427 15.5 8.184 38.90 50.5 25.6 42.4 0.634----
10 11.86 10.0 5.0 20.0 1511 0.875 28.2 15.4 24.1 9.49 23.4 1.39 30.3 0.364 15.5 4.877 23.44 51.6 26.0 42.8 0.632----
8 9.63 10.0 5.0 18.0 1227 0.722 23.0 12.6 24.3 7.72 22.6 1.15 30.6 0.299 15.6 2.576 12.49 52.6 26.2 43.2 0.631----
6 7.34 10.0 5.0 16.0 935 0.558 - 9.57 24.4 - 21.7 0.885 30.8 0.231 15.7 1.127 5.478 53.3 26.4 43.5 0.631 0.993 0.983 0.971 0.919
L 65 x 65 x 10 9.49 9.0 4.5 19.0 1209 0.451 18.1 9.94 19.3 9.33 19.7 0.712 24.3 0.190 12.5 3.851 12.00 40.9 20.7 34.3 0.634----
8 7.73 9.0 4.5 17.0 985 0.375 14.9 8.13 19.5 7.62 18.9 0.594 24.6 0.156 12.6 2.047 6.456 42.0 21.0 34.7 0.632----
6 5.91 9.0 4.5 15.0 753 0.292 11.4 6.21 19.7 5.85 18.0 0.463 24.8 0.121 12.7 0.900 2.860 42.9 21.3 35.0 0.632----
5 4.97 9.0 4.5 14.0 634 0.247 - 5.22 19.8 - 17.6 0.392 24.9 0.103 12.7 0.534 1.695 43.2 21.3 35.1 0.632 - 0.992 0.980 0.930
L 50 x 50 x 6 4.47 7.0 3.5 13.0 569 0.128 6.61 3.61 15.0 5.73 14.5 0.203 18.9 0.0534 9.68 0.667 1.246 32.4 16.2 26.7 0.632----
5 3.77 7.0 3.5 12.0 480 0.110 5.58 3.05 15.1 4.85 14.0 0.174 19.0 0.0455 9.73 0.397 0.7442 32.8 16.3 26.9 0.632----
4 3.06 7.0 3.5 11.0 389 0.0897 4.53 2.46 15.2 3.94 13.6 0.142 19.1 0.0373 9.79 0.210 0.3932 33.2 16.4 27.0 0.632 - - 0.994 0.945
3 2.34 7.0 3.0 10.0 298 0.0696 - 1.89 15.3 - 13.1 0.110 19.2 0.0292 9.91 0.0923 0.1711 33.2 16.5 27.2 0.633 0.906 0.894 0.879 0.814
L 40 x 40 x 6 3.52 6.0 3.0 12.0 448 0.0631 4.13 2.26 11.9 5.63 12.0 0.0997 14.9 0.0265 7.70 0.517 0.6078 25.2 12.8 21.1 0.634----
5 2.97 6.0 3.0 11.0 379 0.0543 3.50 1.91 12.0 4.77 11.6 0.0859 15.1 0.0226 7.72 0.309 0.3662 25.8 12.9 21.3 0.633----
4 2.42 6.0 3.0 10.0 308 0.0447 2.85 1.55 12.1 3.89 11.2 0.0709 15.2 0.0186 7.77 0.164 0.1951 26.2 13.0 21.4 0.632----
3 1.84 6.0 3.0 9.0 235 0.0345 - 1.18 12.1 - 10.7 0.0545 15.2 0.0144 7.83 0.0721 0.08560 26.5 13.1 21.5 0.633 0.993 0.983 0.971 0.919
L 30 x 30 x 5 2.18 5.0 2.5 10.0 278 0.0216 1.91 1.04 8.83 4.65 9.18 0.0341 11.1 0.00917 5.75 0.221 0.1444 18.6 9.45 15.7 0.636----
3 1.36 5.0 2.5 8.0 174 0.0140 1.20 0.649 8.99 2.93 8.35 0.0222 11.3 0.00585 5.80 0.0524 0.03472 19.7 9.69 16.0 0.633----
L 25 x 25 x 5 1.78 4.0 2.0 9.0 227 0.0120 1.29 0.707 7.29 4.55 7.97 0.0189 9.12 0.00521 4.80 0.177 0.07910 15.0 7.74 12.9 0.639----
3 1.12 4.0 2.0 7.0 143 0.00797 0.822 0.447 7.47 2.88 7.19 0.0126 9.40 0.00332 4.82 0.0422 0.01947 16.2 8.05 13.3 0.633----
L 20 x 20 x 3 0.88 3.5 2.0 6.5 112 0.00388 0.510 0.276 5.88 2.83 5.96 0.00612 7.40 0.00163 3.81 0.0327 0.009497 12.7 6.31 10.4 0.635----
NOTAS :* PANDEO LOCAL : Valor de Q
s
no indicado, significa valor unitario.
- Valor sombreado de Z indica que, para
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó
y-y , la sección clasifica como esbelta para
aceros con F
Y
≥345 MPa.
-Donde no se indica valor de Z, la sección
clasifica como esbelta para aceros con
F
Y
≥235 MPa.
- Las series L20 a L65 se fabrican en acero grado
A42-27ES y las series L80 y L100 en ASTM A36.
CC
R
1
R
v
u
v
u
y
x
0
x
x
y
k
t
x, x
p
y, y
p
CC
R
1
R
v
u
v
u
y
x
0
x
x
y
k
t
x, x
p
y, y
p

80. TABLA 2.1.9
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CAJÓN
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL*
A
LA
A
LMAQ
a
S
Xef
/
S
X
S
Yef
/
S
Y
[]DxBxPeso t R A I
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
b/t h/tJ/10
4

f
,
MP
a
F
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm - -mm
4
11 100 200 310 265 265
[] 400 x 200 x 45.6 5.0 7.50 5814 124 758 620 146 42.9 - 429 85.9 35.0 75.0 10056 - 0.923 0.791 0.719 - 0.729
36.7 4.0 6.00 4681 101 - 503 147 34.9 - 349 86.4 45.0 95.0 8141 - 0.830 0.706 0.601 0.969 0.642
27.7 3.0 4.50 3533 76.6 - 383 147 26.6 - 266 86.8 61.7 128.3 6178 - 0.724 0.559 0.469 0.884 0.549
18.6 2.0 3.00 2370 51.8 - 259 148 18.1 - 181 87.3 95.0 195.0 4168 0.983 0.521 0.391 0.324 0.635 0.445
[] 400 x 150 x 41.7 5.0 7.50 5314 105 659 523 140 22.8 - 305 65.6 25.0 75.0 6075 - 0.916 0.772 0.692 - 0.712
33.6 4.0 6.00 4281 85.0 534 425 141 18.7 - 249 66.0 32.5 95.0 4934 - 0.814 0.684 0.616 - 0.620
25.4 3.0 4.50 3233 64.8 - 324 142 14.3 - 191 66.5 45.0 128.3 3756 - 0.698 0.586 0.497 0.974 0.521
17.0 2.0 3.00 2170 43.9 - 220 142 9.72 - 130 66.9 70.0 195.0 2542 0.981 0.549 0.417 0.347 0.736 0.417
[] 400 x 100 x 37.8 5.0 7.50 4814 85.0 561 425 133 9.43 - 189 44.3 15.0 75.0 2874 - 0.907 0.748 0.660 - 0.694
30.5 4.0 6.00 3881 69.3 455 347 134 7.76 - 155 44.7 20.0 95.0 2350 - 0.795 0.652 0.576 - 0.596
23.0 3.0 4.50 2933 53.0 346 265 134 5.99 - 120 45.2 28.3 128.3 1801 - 0.667 0.548 0.488 - 0.490
15.5 2.0 3.00 1970 36.0 - 180 135 4.10 - 82.1 45.6 45.0 195.0 1227 0.979 0.525 0.435 0.367 0.863 0.378
[] 350 x 200 x 41.7 5.0 7.50 5314 89.7 619 512 130 38.1 - 381 84.7 35.0 65.0 8381 - 0.982 0.852 0.777 - 0.793
33.6 4.0 6.00 4281 72.9 - 416 130 31.1 - 311 85.2 45.0 82.5 6788 - 0.890 0.764 0.652 0.967 0.702
25.4 3.0 4.50 3233 55.5 - 317 131 23.7 - 237 85.7 61.7 111.7 5154 - 0.781 0.606 0.510 0.876 0.602
17.0 2.0 3.00 2170 37.6 - 215 132 16.1 - 161 86.1 95.0 170.0 3478 - 0.565 0.425 0.353 0.673 0.495
[] 350 x 150 x 37.8 5.0 7.50 4814 74.8 533 427 125 20.2 - 270 64.8 25.0 65.0 5107 - 0.980 0.836 0.754 - 0.780
30.5 4.0 6.00 3881 60.9 432 348 125 16.5 - 220 65.3 32.5 82.5 4149 - 0.879 0.745 0.673 - 0.682
23.0 3.0 4.50 2933 46.5 - 266 126 12.7 - 169 65.7 45.0 111.7 3160 - 0.759 0.641 0.544 0.971 0.575
15.5 2.0 3.00 1970 31.6 - 180 127 8.63 - 115 66.2 70.0 170.0 2139 - 0.600 0.457 0.381 0.795 0.461
[] 350 x 100 x 33.9 5.0 7.50 4314 59.9 447 342 118 8.30 - 166 43.9 15.0 65.0 2441 - 0.978 0.817 0.725 - 0.764
27.3 4.0 6.00 3481 48.9 363 280 119 6.84 - 137 44.3 20.0 82.5 1997 - 0.865 0.716 0.635 - 0.659
20.7 3.0 4.50 2633 37.5 276 214 119 5.28 - 106 44.8 28.3 111.7 1531 - 0.732 0.605 0.540 - 0.544
13.9 2.0 3.00 1770 25.5 - 146 120 3.62 - 72.5 45.2 45.0 170.0 1043 - 0.579 0.482 0.407 0.958 0.421
[] 300 x 200 x 37.8 5.0 7.50 4814 61.9 492 413 113 33.4 - 334 83.3 35.0 55.0 6753 - - 0.919 0.844 - 0.869
30.5 4.0 6.00 3881 50.4 - 336 114 27.2 - 272 83.8 45.0 70.0 5473 - 0.956 0.829 0.711 0.965 0.773
23.0 3.0 4.50 2933 38.5 - 257 115 20.8 - 208 84.2 61.7 95.0 4158 - 0.847 0.661 0.557 0.867 0.667
15.5 2.0 3.00 1970 26.1 - 174 115 14.1 - 141 84.7 95.0 145.0 2808 - 0.616 0.465 0.386 0.720 0.550
NOTAS :* PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión - Flexión : valor de
S
Xef
/
S
X
ó
S
Yef
/
S
Y
incluye disminución de área en alas y alma
.
- Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones
.
Para aceros con
F
Y
=235 ó 248 MPa, usar valor tabulado para
F
Y
=265 MPa.
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario
.
y-y respectivamente, la sección clasifica como DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
esbelta si se usan aceros con
F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : - Flexión : valor de
S
Xef
/
S
X
ó
S
Yef
/
S
Y
incluye disminución de área en alas y alma
.
- Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - Para valores de
f
distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.
5
Para aceros con
F
Y
=235 ó 248 MPa, usar valor tabulado para
F
Y
=265 MPa.
como esbelta si se usan aceros con
F
Y
≥235 MPa. ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : - Flexión compuesta o compresión : usar
f
=
F
Y
para determinar Q
a
.
- si
f
< 11 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- si
f
≥11 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
B
R
y
x
x
y
D
t
B
R
y
x
x
y
D
t

81. TABLA 2.1.9
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CAJÓN
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL*
A
LA
A
LMAQ
a
S
Xef
/
S
X
S
Yef
/
S
Y
[]DxBxPeso t R A I
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
b/t h/tJ/10
4

f
,
MP
a
F
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm - -mm
4
11 100 200 310 265 265
B
R
y
x
x
y
D
t
B
R
y
x
x
y
D
t
[] 300 x 150 x 33.9 5.0 7.50 4314 51.0 419 340 109 17.6 - 234 63.8 25.0 55.0 4158 - - 0.910 0.826 - 0.859
27.3 4.0 6.00 3481 41.7 340 278 109 14.4 - 192 64.3 32.5 70.0 3380 - 0.951 0.816 0.741 - 0.756
20.7 3.0 4.50 2633 31.9 - 212 110 11.0 - 147 64.8 45.0 95.0 2576 - 0.830 0.706 0.601 0.969 0.642
13.9 2.0 3.00 1770 21.7 - 144 111 7.53 - 100 65.2 70.0 145.0 1745 - 0.661 0.505 0.422 0.852 0.516
[] 300 x 100 x 29.9 5.0 7.50 3814 40.2 345 268 103 7.17 - 143 43.4 15.0 55.0 2014 - - 0.898 0.803 - 0.848
24.2 4.0 6.00 3081 32.9 281 219 103 5.92 - 118 43.8 20.0 70.0 1648 - 0.945 0.793 0.707 - 0.736
18.3 3.0 4.50 2333 25.2 214 168 104 4.57 - 91.5 44.3 28.3 95.0 1264 - 0.808 0.674 0.603 - 0.612
12.3 2.0 3.00 1570 17.2 - 115 105 3.14 - 62.9 44.7 45.0 145.0 861 - 0.645 0.540 0.457 0.975 0.476
[] 300 x 75 x 28.0 5.0 7.50 3564 34.7 308 232 98.7 3.79 - 101 32.6 10.0 55.0 1168 - - 0.891 0.790 - 0.842
22.6 4.0 6.00 2881 28.5 251 190 99.5 3.15 - 84.1 33.1 13.8 70.0 963 - 0.941 0.778 0.687 - 0.726
17.1 3.0 4.50 2183 21.9 192 146 100 2.46 - 65.5 33.5 20.0 95.0 744 - 0.795 0.652 0.576 - 0.596
11.5 2.0 3.00 1470 15.0 130 100 101 1.70 - 45.3 34.0 32.5 145.0 510 - 0.621 0.512 0.457 - 0.453
[] 300 x 50 x 26.0 5.0 7.50 3314 29.3 271 195 94.0 1.53 - 61.1 21.5 5.0 55.0 518 - - 0.882 0.774 - 0.837
21.0 4.0 6.00 2681 24.1 222 161 94.9 1.29 - 51.6 21.9 7.5 70.0 434 - 0.937 0.762 0.664 - 0.715
16.0 3.0 4.50 2033 18.6 170 124 95.7 1.02 - 40.8 22.4 11.7 95.0 340 - 0.780 0.626 0.545 - 0.578
10.8 2.0 3.00 1370 12.8 115 85.2 96.6 0.716 - 28.6 22.9 20.0 145.0 237 - 0.594 0.477 0.418 - 0.428
[] 250 x 200 x 33.9 5.0 7.50 4314 40.2 378 322 96.5 28.6 - 286 81.5 35.0 45.0 5187 - - 0.992 0.920 - 0.955
27.3 4.0 6.00 3481 32.8 - 262 97.1 23.4 - 234 82.0 45.0 57.5 4208 - - 0.904 0.779 0.962 0.858
20.7 3.0 4.50 2633 25.1 - 201 97.6 17.9 - 179 82.4 61.7 78.3 3200 - 0.922 0.725 0.613 0.856 0.746
13.9 2.0 3.00 1770 17.0 - 136 98.1 12.2 - 122 82.9 95.0 120.0 2163 - 0.677 0.512 0.427 0.730 0.619
[] 250 x 150 x 29.9 5.0 7.50 3814 32.7 317 262 92.6 15.0 - 199 62.6 25.0 45.0 3236 - - 0.990 0.910 - 0.951
24.2 4.0 6.00 3081 26.8 258 214 93.2 12.3 - 164 63.1 32.5 57.5 2633 - - 0.899 0.822 - 0.846
18.3 3.0 4.50 2333 20.5 - 164 93.8 9.43 - 126 63.6 45.0 78.3 2008 - 0.912 0.785 0.671 0.966 0.724
12.3 2.0 3.00 1570 14.0 - 112 94.3 6.44 - 85.8 64.0 70.0 120.0 1361 - 0.735 0.564 0.472 0.838 0.586
[] 250 x 100 x 26.0 5.0 7.50 3314 25.2 256 202 87.2 6.04 - 121 42.7 15.0 45.0 1593 - - 0.989 0.896 - 0.947
21.0 4.0 6.00 2681 20.7 209 166 87.9 5.00 - 99.9 43.2 20.0 57.5 1305 - - 0.884 0.796 - 0.832
16.0 3.0 4.50 2033 15.9 160 127 88.5 3.87 - 77.4 43.6 28.3 78.3 1001 - 0.899 0.759 0.683 - 0.698
10.8 2.0 3.00 1370 10.9 - 87.2 89.2 2.66 - 53.2 44.1 45.0 120.0 683 - 0.727 0.612 0.520 0.973 0.547
NOTAS :* PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión - Flexión : valor de
S
Xef
/
S
X
ó
S
Yef
/
S
Y
incluye disminución de área en alas y alma
.
- Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones
.
Para aceros con
F
Y
=235 ó 248 MPa, usar valor tabulado para
F
Y
=265 MPa.
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario
.
y-y respectivamente, la sección clasifica como DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
esbelta si se usan aceros con
F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : - Flexión : valor de
S
Xef
/
S
X
ó
S
Yef
/
S
Y
incluye disminución de área en alas y alma
.
- Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - Para valores de
f
distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.
5
Para aceros con
F
Y
=235 ó 248 MPa, usar valor tabulado para
F
Y
=265 MPa.
como esbelta si se usan aceros con
F
Y
≥235 MPa. ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : - Flexión compuesta o compresión : usar
f
=
F
Y
para determinar Q
a
.
- si
f
< 11 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- si
f
≥11 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %

82. TABLA 2.1.9
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CAJÓN
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL*
A
LA
A
LMAQ
a
S
Xef
/
S
X
S
Yef
/
S
Y
[]DxBxPeso t R A I
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
b/t h/tJ/10
4

f
,
MP
a
F
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm - -mm
4
11 100 200 310 265 265
B
R
y
x
x
y
D
t
B
R
y
x
x
y
D
t
[] 250 x 75 x 24.1 5.0 7.50 3064 21.4 225 172 83.7 3.18 - 84.8 32.2 10.0 45.0 934 - - 0.988 0.888 - 0.944
19.5 4.0 6.00 2481 17.7 184 141 84.4 2.65 - 70.6 32.7 13.8 57.5 770 - - 0.875 0.779 - 0.824
14.8 3.0 4.50 1883 13.6 141 109 85.1 2.07 - 55.1 33.1 20.0 78.3 595 - 0.891 0.740 0.658 - 0.683
10.0 2.0 3.00 1270 9.36 96.0 74.9 85.8 1.43 - 38.2 33.6 32.5 120.0 408 - 0.706 0.587 0.525 - 0.524
[] 250 x 50 x 22.1 5.0 7.50 2814 17.7 195 142 79.3 1.27 - 50.9 21.3 5.0 45.0 419 - - 0.987 0.878 - 0.942
17.9 4.0 6.00 2281 14.6 159 117 80.1 1.08 - 43.1 21.7 7.5 57.5 351 - - 0.864 0.760 - 0.816
13.6 3.0 4.50 1733 11.4 123 90.9 81.0 0.853 - 34.1 22.2 11.7 78.3 275 - 0.881 0.718 0.628 - 0.667
9.2 2.0 3.00 1170 7.82 83.6 62.6 81.8 0.600 - 24.0 22.7 20.0 120.0 191 - 0.681 0.551 0.485 - 0.499
[] 200 x 200 x 29.9 5.0 7.50 3814 23.9 277 239 79.1 23.9 277 239 79.1 35.0 35.0 3707------
24.2 4.0 6.00 3081 19.5 - 195 79.6 19.5 - 195 79.6 45.0 45.0 3012 - - 0.985 0.857 0.958 0.958
18.3 3.0 4.50 2333 15.0 - 150 80.1 15.0 - 150 80.1 61.7 61.7 2294 - - 0.799 0.680 0.844 0.844
12.3 2.0 3.00 1570 10.2 - 102 80.7 10.2 - 102 80.7 95.0 95.0 1552 - 0.747 0.570 0.476 0.706 0.706
[] 200 x 150 x 26.0 5.0 7.50 3314 19.1 228 191 76.0 12.3 188 164 61.0 25.0 35.0 2351------
21.0 4.0 6.00 2681 15.7 186 157 76.5 10.1 - 135 61.5 32.5 45.0 1915 - - 0.991 0.918 - 0.954
16.0 3.0 4.50 2033 12.1 - 121 77.1 7.80 - 104 62.0 45.0 61.7 1463 - - 0.878 0.755 0.963 0.828
10.8 2.0 3.00 1370 8.25 - 82.5 77.6 5.34 - 71.2 62.4 70.0 95.0 993 - 0.824 0.637 0.535 0.821 0.678
[] 200 x 100 x 22.1 5.0 7.50 2814 14.4 179 144 71.5 4.92 111 98.3 41.8 15.0 35.0 1183------
17.9 4.0 6.00 2281 11.9 147 119 72.1 4.07 - 81.5 42.3 20.0 45.0 970 - - 0.990 0.903 - 0.949
13.6 3.0 4.50 1733 9.17 112 91.7 72.7 3.16 - 63.3 42.7 28.3 61.7 745 - - 0.865 0.785 - 0.809
9.2 2.0 3.00 1170 6.29 - 62.9 73.3 2.18 - 43.6 43.2 45.0 95.0 509 - 0.830 0.706 0.601 0.969 0.642
[] 200 x 75 x 20.1 5.0 7.50 2564 12.0 155 120 68.4 2.57 77.4 68.4 31.6 10.0 35.0 703------
16.3 4.0 6.00 2081 9.94 127 99.4 69.1 2.14 - 57.2 32.1 13.8 45.0 580 - - 0.989 0.894 - 0.946
12.4 3.0 4.50 1583 7.71 97.7 77.1 69.8 1.68 - 44.7 32.6 20.0 61.7 449 - - 0.852 0.764 - 0.798
8.4 2.0 3.00 1070 5.31 66.7 53.1 70.5 1.17 - 31.1 33.0 32.5 95.0 308 - 0.814 0.684 0.616 - 0.620
[] 200 x 70 x 23.3 6.0 9.00 2972 13.3 175 133 67.0 2.52 82.7 71.9 29.1 6.7 28.3 717------
19.7 5.0 7.50 2514 11.5 150 115 67.7 2.20 71.0 62.7 29.6 9.0 35.0 618------
16.0 4.0 6.00 2041 9.55 123 95.5 68.4 1.84 - 52.5 30.0 12.5 45.0 511 - - 0.989 0.892 - 0.946
NOTAS :* PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión - Flexión : valor de
S
Xef
/
S
X
ó
S
Yef
/
S
Y
incluye disminución de área en alas y alma
.
- Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones
.
Para aceros con
F
Y
=235 ó 248 MPa, usar valor tabulado para
F
Y
=265 MPa.
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario
.
y-y respectivamente, la sección clasifica como DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
esbelta si se usan aceros con
F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : - Flexión : valor de
S
Xef
/
S
X
ó
S
Yef
/
S
Y
incluye disminución de área en alas y alma
.
- Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - Para valores de
f
distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.
5
Para aceros con
F
Y
=235 ó 248 MPa, usar valor tabulado para
F
Y
=265 MPa.
como esbelta si se usan aceros con
F
Y
≥235 MPa. ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : - Flexión compuesta o compresión : usar
f
=
F
Y
para determinar Q
a
.
- si
f
< 11 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- si
f
≥11 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %

83. TABLA 2.1.9
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CAJÓN
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL*
A
LA
A
LMAQ
a
S
Xef
/
S
X
S
Yef
/
S
Y
[]DxBxPeso t R A I
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
b/t h/tJ/10
4

f
,
MP
a
F
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm - -mm
4
11 100 200 310 265 265
B
R
y
x
x
y
D
t
B
R
y
x
x
y
D
t
[] 200 x 50 x 18.2 5.0 7.50 2314 9.62 130 96.2 64.5 1.02 46.9 40.8 21.0 5.0 35.0 321------
14.8 4.0 6.00 1881 8.02 107 80.2 65.3 0.865 - 34.6 21.4 7.5 45.0 269 - - 0.988 0.883 - 0.943
11.2 3.0 4.50 1433 6.25 82.9 62.5 66.1 0.688 - 27.5 21.9 11.7 61.7 211 - - 0.836 0.739 - 0.786
7.6 2.0 3.00 970 4.33 56.8 43.3 66.8 0.485 - 19.4 22.4 20.0 95.0 147 - 0.795 0.652 0.576 - 0.596
[] 150 x 150 x 22.1 5.0 7.50 2814 9.70 151 129 58.7 9.70 151 129 58.7 25.0 25.0 1524------
17.9 4.0 6.00 2281 8.00 124 107 59.2 8.00 124 107 59.2 32.5 32.5 1245------
13.6 3.0 4.50 1733 6.18 - 82.4 59.7 6.18 - 82.4 59.7 45.0 45.0 953 - - 0.985 0.857 0.958 0.958
9.2 2.0 3.00 1170 4.25 - 56.6 60.2 4.25 - 56.6 60.2 70.0 70.0 648 - 0.927 0.727 0.615 0.800 0.800
[] 150 x 100 x 18.2 5.0 7.50 2314 7.07 115 94.3 55.3 3.79 87.3 75.7 40.4 15.0 25.0 791------
14.8 4.0 6.00 1881 5.87 94.6 78.2 55.9 3.15 71.8 63.0 40.9 20.0 32.5 649------
11.2 3.0 4.50 1433 4.56 72.9 60.8 56.4 2.46 - 49.1 41.4 28.3 45.0 500 - - 0.991 0.913 - 0.953
7.6 2.0 3.00 970 3.15 - 42.0 57.0 1.70 - 34.0 41.9 45.0 70.0 342 - 0.956 0.829 0.711 0.965 0.773
[] 150 x 75 x 16.2 5.0 7.50 2064 5.76 97.0 76.7 52.8 1.95 59.9 52.1 30.8 10.0 25.0 479------
13.2 4.0 6.00 1681 4.80 80.0 64.0 53.4 1.64 49.5 43.7 31.2 13.8 32.5 396------
10.1 3.0 4.50 1283 3.75 61.9 50.0 54.1 1.29 - 34.4 31.7 20.0 45.0 307 - - 0.990 0.903 - 0.949
6.8 2.0 3.00 870 2.60 42.5 34.7 54.7 0.900 - 24.0 32.2 32.5 70.0 211 - 0.951 0.816 0.741 - 0.756
[] 150 x 50 x 16.7 6.0 9.00 2132 5.06 91.2 67.5 48.7 0.860 40.9 34.4 20.1 3.3 20.0 256------
14.2 5.0 7.50 1814 4.44 78.9 59.2 49.5 0.765 35.7 30.6 20.5 5.0 25.0 224------
11.6 4.0 6.00 1481 3.74 65.4 49.8 50.2 0.653 29.8 26.1 21.0 7.5 32.5 188------
8.9 3.0 4.50 1133 2.94 50.8 39.2 51.0 0.522 - 20.9 21.5 11.7 45.0 148 - - 0.988 0.891 - 0.945
6.0 2.0 3.00 770 2.06 35.1 27.4 51.7 0.370 - 14.8 21.9 20.0 70.0 103 - 0.945 0.793 0.707 - 0.736
[] 135 x 135 x 23.3 6.0 9.00 2972 8.06 142 119 52.1 8.06 142 119 52.1 17.5 17.5 1288------
19.7 5.0 7.50 2514 6.95 121 103 52.6 6.95 121 103 52.6 22.0 22.0 1099------
16.0 4.0 6.00 2041 5.75 99.3 85.2 53.1 5.75 99.3 85.2 53.1 28.8 28.8 899------
[] 120 x 60 x 14.9 6.0 9.00 1892 3.17 68.7 52.8 40.9 1.06 42.2 35.3 23.7 5.0 15.0 271------
12.7 5.0 7.50 1614 2.79 59.7 46.5 41.6 0.941 36.7 31.4 24.1 7.0 19.0 235------
10.4 4.0 6.00 1321 2.36 49.7 39.3 42.2 0.800 30.7 26.7 24.6 10.0 25.0 196------
8.0 3.0 4.50 1013 1.86 38.7 31.1 42.9 0.637 24.0 21.2 25.1 15.0 35.0 153------
NOTAS :* PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión - Flexión : valor de
S
Xef
/
S
X
ó
S
Yef
/
S
Y
incluye disminución de área en alas y alma
.
- Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones
.
Para aceros con
F
Y
=235 ó 248 MPa, usar valor tabulado para
F
Y
=265 MPa.
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario
.
y-y respectivamente, la sección clasifica como DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
esbelta si se usan aceros con
F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : - Flexión : valor de
S
Xef
/
S
X
ó
S
Yef
/
S
Y
incluye disminución de área en alas y alma
.
- Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - Para valores de
f
distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.
5
Para aceros con
F
Y
=235 ó 248 MPa, usar valor tabulado para
F
Y
=265 MPa.
como esbelta si se usan aceros con
F
Y
≥235 MPa. ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : - Flexión compuesta o compresión : usar
f
=
F
Y
para determinar Q
a
.
- si
f
< 11 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- si
f
≥11 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %

84. TABLA 2.1.9
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CAJÓN
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL*
A
LA
A
LMAQ
a
S
Xef
/
S
X
S
Yef
/
S
Y
[]DxBxPeso t R A I
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
b/t h/tJ/10
4

f
,
MP
a
F
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm - -mm
4
11 100 200 310 265 265
B
R
y
x
x
y
D
t
B
R
y
x
x
y
D
t
[] 100 x 100 x 16.7 6.0 9.00 2132 3.04 73.5 60.7 37.7 3.04 73.5 60.7 37.7 11.7 11.7 498------
14.2 5.0 7.50 1814 2.66 63.5 53.1 38.3 2.66 63.5 53.1 38.3 15.0 15.0 429------
11.6 4.0 6.00 1481 2.23 52.6 44.6 38.8 2.23 52.6 44.6 38.8 20.0 20.0 354------
8.9 3.0 4.50 1133 1.75 40.8 35.0 39.3 1.75 40.8 35.0 39.3 28.3 28.3 274------
6.0 2.0 3.00 770 1.22 - 24.4 39.8 1.22 - 24.4 39.8 45.0 45.0 188 - - 0.985 0.857 0.958 0.958
[] 100 x 75 x 12.3 5.0 7.50 1564 2.09 51.6 41.8 36.6 1.34 42.4 35.7 29.3 10.0 15.0 268------
10.1 4.0 6.00 1281 1.77 43.0 35.4 37.1 1.13 35.3 30.3 29.8 13.8 20.0 223------
7.7 3.0 4.50 983 1.40 33.5 28.0 37.7 0.900 27.6 24.0 30.3 20.0 28.3 173------
5.3 2.0 3.00 670 0.981 23.2 19.6 38.3 0.633 - 16.9 30.7 32.5 45.0 120 - - 0.991 0.918 - 0.954
[] 100 x 50 x 12.0 6.0 9.00 1532 1.71 45.3 34.2 33.4 0.567 27.7 22.7 19.2 3.3 11.7 149------
10.3 5.0 7.50 1314 1.53 39.8 30.6 34.1 0.511 24.4 20.4 19.7 5.0 15.0 131------
8.5 4.0 6.00 1081 1.31 33.4 26.1 34.8 0.441 20.6 17.6 20.2 7.5 20.0 110------
6.5 3.0 4.50 833 1.05 26.3 20.9 35.4 0.356 16.2 14.2 20.7 11.7 28.3 86.6------
4.5 2.0 3.00 570 0.741 18.3 14.8 36.1 0.255 - 10.2 21.1 20.0 45.0 60.6 - - 0.990 0.903 - 0.949
[] 80 x 40 x 8.0 5.0 7.50 1014 0.716 23.9 17.9 26.6 0.237 14.6 11.9 15.3 3.0 11.0 62.6------
6.6 4.0 6.00 841 0.626 20.4 15.6 27.3 0.209 12.5 10.5 15.8 5.0 15.0 53.5------
5.1 3.0 4.50 653 0.510 16.2 12.8 27.9 0.172 10.0 8.62 16.2 8.3 21.7 42.7------
3.5 2.0 3.00 450 0.368 11.5 9.20 28.6 0.126 7.10 6.29 16.7 15.0 35.0 30.3------
[] 75 x 75 x 12.0 6.0 9.00 1532 1.16 38.4 30.9 27.5 1.16 38.4 30.9 27.5 7.5 7.5 197------
10.3 5.0 7.50 1314 1.03 33.6 27.5 28.0 1.03 33.6 27.5 28.0 10.0 10.0 172------
8.5 4.0 6.00 1081 0.882 28.2 23.5 28.6 0.882 28.2 23.5 28.6 13.8 13.8 143------
6.5 3.0 4.50 833 0.705 22.2 18.8 29.1 0.705 22.2 18.8 29.1 20.0 20.0 112------
4.5 2.0 3.00 570 0.500 15.5 13.3 29.6 0.500 15.5 13.3 29.6 32.5 32.5 77.8------
[] 70 x 30 x 5.3 4.0 6.00 681 0.355 13.7 10.2 22.8 0.0911 7.45 6.07 11.6 2.5 12.5 25.6------
4.2 3.0 4.50 533 0.296 11.1 8.46 23.6 0.0772 6.08 5.15 12.0 5.0 18.3 20.9------
2.9 2.0 3.00 370 0.218 7.96 6.23 24.3 0.0579 4.39 3.86 12.5 10.0 30.0 15.1------
NOTAS :* PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión - Flexión : valor de
S
Xef
/
S
X
ó
S
Yef
/
S
Y
incluye disminución de área en alas y alma
.
- Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones
.
Para aceros con
F
Y
=235 ó 248 MPa, usar valor tabulado para
F
Y
=265 MPa.
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario
.
y-y respectivamente, la sección clasifica como DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
esbelta si se usan aceros con
F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : - Flexión : valor de
S
Xef
/
S
X
ó
S
Yef
/
S
Y
incluye disminución de área en alas y alma
.
- Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - Para valores de
f
distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.
5
Para aceros con
F
Y
=235 ó 248 MPa, usar valor tabulado para
F
Y
=265 MPa.
como esbelta si se usan aceros con
F
Y
≥235 MPa. ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : - Flexión compuesta o compresión : usar
f
=
F
Y
para determinar Q
a
.
- si
f
< 11 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- si
f
≥11 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %

85. TABLA 2.1.9
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CAJÓN
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL*
A
LA
A
LMAQ
a
S
Xef
/
S
X
S
Yef
/
S
Y
[]DxBxPeso t R A I
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
b/t h/tJ/10
4

f
,
MP
a
F
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm - -mm
4
11 100 200 310 265 265
B
R
y
x
x
y
D
t
B
R
y
x
x
y
D
t
[] 60 x 40 x 6.4 5.0 7.50 814 0.334 14.7 11.1 20.2 0.176 11.1 8.79 14.7 3.0 7.0 41.2------
5.3 4.0 6.00 681 0.297 12.7 9.91 20.9 0.157 9.62 7.86 15.2 5.0 10.0 35.3------
4.2 3.0 4.50 533 0.247 10.3 8.23 21.5 0.131 7.79 6.56 15.7 8.3 15.0 28.4------
2.9 2.0 3.00 370 0.181 7.37 6.03 22.1 0.0969 5.58 4.85 16.2 15.0 25.0 20.2------
2.2 1.5 2.25 283 0.142 5.72 4.74 22.4 0.0764 4.34 3.82 16.4 21.7 35.0 15.7------
[] 50 x 50 x 7.3 6.0 9.00 932 0.275 14.5 11.0 17.2 0.275 14.5 11.0 17.2 3.3 3.3 51.1------
6.4 5.0 7.50 814 0.334 14.7 11.1 20.2 0.176 11.1 8.79 14.7 3.0 7.0 41.2------
5.3 4.0 6.00 681 0.297 12.7 9.91 20.9 0.157 9.62 7.86 15.2 5.0 10.0 35.3------
4.2 3.0 4.50 533 0.247 10.3 8.23 21.5 0.131 7.79 6.56 15.7 8.3 15.0 28.4------
2.9 2.0 3.00 370 0.181 7.37 6.03 22.1 0.0969 5.58 4.85 16.2 15.0 25.0 20.2------
2.2 1.5 2.25 283 0.142 5.72 4.74 22.4 0.0764 4.34 3.82 16.4 21.7 35.0 15.7------
[] 50 x 30 x 3.2 3.0 4.50 413 0.123 6.37 4.94 17.3 0.0553 4.46 3.68 11.6 5.0 11.7 13.1------
2.3 2.0 3.00 290 0.0932 4.66 3.73 17.9 0.0421 3.27 2.81 12.0 10.0 20.0 9.51------
1.8 1.5 2.25 223 0.0741 3.65 2.97 18.2 0.0337 2.57 2.25 12.3 15.0 28.3 7.44------
1.2 1.0 1.50 153 0.0523 2.54 2.09 18.5 0.0239 - 1.60 12.5 25.0 45.0 5.18 - - 0.990 0.910 - 0.951
[] 50 x 20 x 2.0 2.0 3.00 250 0.0701 3.70 2.81 16.7 0.0163 1.92 1.63 8.08 5.0 20.0 4.52------
1.5 1.5 2.25 193 0.0565 2.92 2.26 17.1 0.0134 1.53 1.34 8.31 8.3 28.3 3.60------
1.0 1.0 1.50 133 0.0403 2.05 1.61 17.4 0.00967 - 0.967 8.54 15.0 45.0 2.55 - - 0.989 0.896 - 0.947
[] 40 x 40 x 4.8 5.0 7.50 614 0.114 7.59 5.70 13.6 0.114 7.59 5.70 13.6 3.0 3.0 21.4------
4.1 4.0 6.00 521 0.105 6.74 5.26 14.2 0.105 6.74 5.26 14.2 5.0 5.0 18.7------
3.2 3.0 4.50 413 0.0901 5.57 4.51 14.8 0.0901 5.57 4.51 14.8 8.3 8.3 15.2------
2.3 2.0 3.00 290 0.0680 4.06 3.40 15.3 0.0680 4.06 3.40 15.3 15.0 15.0 11.0------
1.8 1.5 2.25 223 0.0541 3.18 2.71 15.6 0.0541 3.18 2.71 15.6 21.7 21.7 8.56------
1.2 1.0 1.50 153 0.0382 2.21 1.91 15.8 0.0382 2.21 1.91 15.8 35.0 35.0 5.93------
[] 40 x 30 x 2.0 2.0 3.00 250 0.0536 3.30 2.68 14.6 0.0343 2.71 2.29 11.7 10.0 15.0 6.86------
1.5 1.5 2.25 193 0.0430 2.61 2.15 14.9 0.0276 2.14 1.84 12.0 15.0 21.7 5.39------
1.0 1.0 1.50 133 0.0306 1.82 1.53 15.2 0.0197 1.50 1.32 12.2 25.0 35.0 3.76------
[] 40 x 20 x 1.7 2.0 3.00 210 0.0391 2.54 1.96 13.6 0.0131 1.56 1.31 7.89 5.0 15.0 3.34------
1.3 1.5 2.25 163 0.0319 2.03 1.59 14.0 0.0108 1.25 1.08 8.12 8.3 21.7 2.67------
0.9 1.0 1.50 113 0.0230 1.43 1.15 14.3 0.00786 0.888 0.786 8.36 15.0 35.0 1.89------
NOTAS :* PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión - Flexión : valor de
S
Xef
/
S
X
ó
S
Yef
/
S
Y
incluye disminución de área en alas y alma
.
- Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones
.
Para aceros con
F
Y
=235 ó 248 MPa, usar valor tabulado para
F
Y
=265 MPa.
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario
.
y-y respectivamente, la sección clasifica como DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
esbelta si se usan aceros con
F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : - Flexión : valor de
S
Xef
/
S
X
ó
S
Yef
/
S
Y
incluye disminución de área en alas y alma
.
- Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - Para valores de
f
distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.
5
Para aceros con
F
Y
=235 ó 248 MPa, usar valor tabulado para
F
Y
=265 MPa.
como esbelta si se usan aceros con
F
Y
≥235 MPa. ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : - Flexión compuesta o compresión : usar
f
=
F
Y
para determinar Q
a
.
- si
f
< 11 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- si
f
≥11 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %

86. TABLA 2.1.9
PERFILES CONFORMADOS EN FRÍO Y PLEGADOS
SECCIONES CAJÓN
Conformados en frío hasta 6 mm
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL*
A
LA
A
LMAQ
a
S
Xef
/
S
X
S
Yef
/
S
Y
[]DxBxPeso t R A I
X
/10
6
Z
X
/10
3
S
X
/10
3
r
X
I
Y
/10
6
Z
Y
/10
3
S
Y
/10
3
r
Y
b/t h/tJ/10
4

f
,
MP
a
F
y
, MPa
mm x mm x kgf/m mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mm
3
mmmm
4
mm
3
mm
3
mm - -mm
4
11 100 200 310 265 265
B
R
y
x
x
y
D
t
B
R
y
x
x
y
D
t
[] 30 x 30 x 1.7 2.0 3.00 210 0.0264 2.15 1.76 11.2 0.0264 2.15 1.76 11.2 10.0 10.0 4.39------
1.3 1.5 2.25 163 0.0215 1.71 1.43 11.5 0.0215 1.71 1.43 11.5 15.0 15.0 3.47------
0.9 1.0 1.50 113 0.0155 1.21 1.03 11.7 0.0155 1.21 1.03 11.7 25.0 25.0 2.44------
[] 30 x 20 x 1.3 2.0 3.00 170 0.0186 1.59 1.24 10.4 0.00983 1.20 0.983 7.60 5.0 10.0 2.21------
1.0 1.5 2.25 133 0.0154 1.29 1.03 10.8 0.00821 0.973 0.821 7.85 8.3 15.0 1.77------
0.7 1.0 1.50 92.6 0.0113 0.921 0.754 11.1 0.00606 0.698 0.606 8.09 15.0 25.0 1.27------
[] 25 x 25 x 1.3 2.0 3.00 170 0.0143 1.42 1.14 9.16 0.0143 1.42 1.14 9.16 7.5 7.5 2.43------
1.0 1.5 2.25 133 0.0119 1.15 0.949 9.43 0.0119 1.15 0.949 9.43 11.7 11.7 1.95------
0.7 1.0 1.50 92.6 0.00871 0.822 0.697 9.70 0.00871 0.822 0.697 9.70 20.0 20.0 1.38------
[] 25 x 15 x 1.0 2.0 3.00 130 0.00899 0.963 0.719 8.31 0.00399 0.671 0.532 5.54 2.5 7.5 0.993------
0.8 1.5 2.25 103 0.00772 0.797 0.617 8.64 0.00345 0.558 0.460 5.78 5.0 11.7 0.816------
0.6 1.0 1.50 72.6 0.00583 0.582 0.466 8.96 0.00263 0.409 0.351 6.02 10.0 20.0 0.594------
[] 20 x 20 x 1.0 2.0 3.00 130 0.00658 0.842 0.658 7.11 0.00658 0.842 0.658 7.11 5.0 5.0 1.17------
0.8 1.5 2.25 103 0.00563 0.696 0.563 7.39 0.00563 0.696 0.563 7.39 8.3 8.3 0.950------
0.6 1.0 1.50 72.6 0.00425 0.508 0.425 7.65 0.00425 0.508 0.425 7.65 15.0 15.0 0.686------
[] 20 x 10 x 0.6 1.5 2.25 73.3 0.00306 0.418 0.306 6.46 0.00101 0.255 0.201 3.70 1.7 8.3 0.275------
0.4 1.0 1.50 52.6 0.00244 0.318 0.244 6.82 0.000818 0.195 0.164 3.94 5.0 15.0 0.209------
[] 15 x 15 x 0.6 1.5 2.25 73.3 0.00208 0.355 0.277 5.33 0.00208 0.355 0.277 5.33 5.0 5.0 0.369------
0.4 1.0 1.50 52.6 0.00165 0.269 0.220 5.61 0.00165 0.269 0.220 5.61 10.0 10.0 0.274------
[] 12 x 12 x 0.3 1.0 1.50 40.6 0.000777 0.162 0.129 4.38 0.000777 0.162 0.129 4.38 7.0 7.0 0.133------
NOTAS :* PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión - Flexión : valor de
S
Xef
/
S
X
ó
S
Yef
/
S
Y
incluye disminución de área en alas y alma
.
- Valor sombreado de Z
X
ó Z
Y
indica que, par
a
- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones
.
Para aceros con
F
Y
=235 ó 248 MPa, usar valor tabulado para
F
Y
=265 MPa.
perfil trabajando en flexión según eje x-x ó- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario
.
y-y respectivamente, la sección clasifica como DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
esbelta si se usan aceros con
F
Y
≥345 MPa.DISEÑO POR MFCR : - Flexión : valor de
S
Xef
/
S
X
ó
S
Yef
/
S
Y
incluye disminución de área en alas y alma
.
- Donde no se indica valor de Z, la sección clasifica - Para valores de
f
distintos de los tabulados, ver tabla 2.4.
5
Para aceros con
F
Y
=235 ó 248 MPa, usar valor tabulado para
F
Y
=265 MPa.
como esbelta si se usan aceros con
F
Y
≥235 MPa. ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error : - Flexión compuesta o compresión : usar
f
=
F
Y
para determinar Q
a
.
- si
f
< 11 MPa, Q
a
= 1, sin erro
r
- si
f
≥11 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %

87. TABLA 2.1.10
PERFILES CIRCULARES DE DIÁMETRO MENOR
SOLDADOS POR RESISTENCIA ELÉCTRICA
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DIMENSIONES PESO ÁREAESBELTEZ
DD
INT
tAI /10
6
S /10
3
rZ /10
3
D/tJ/10
4
pulg mm mm mm kgf/mmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
-mm
4
1/2 12.70 10.90 0.9 0.26 33.4 0.000584 0.0920 4.18 0.126 14.1 0.117
12.70 10.70 1.0 0.29 36.8 0.000634 0.0998 4.15 0.137 12.7 0.127
12.70 10.30 1.2 0.34 43.4 0.000724 0.114 4.09 0.159 10.6 0.145
12.70 9.70 1.5 0.41 52.8 0.000842 0.133 4.00 0.189 8.5 0.168
5/8 15.88 14.08 0.9 0.33 42.3 0.00119 0.150 5.30 0.202 17.6 0.238
15.88 13.88 1.0 0.37 46.7 0.00130 0.164 5.27 0.222 15.9 0.260
15.88 13.48 1.2 0.43 55.3 0.00150 0.189 5.21 0.259 13.2 0.300
15.88 12.88 1.5 0.53 67.7 0.00177 0.223 5.11 0.311 10.6 0.354
15.88 11.88 2.0 0.68 87.2 0.00214 0.270 4.96 0.388 7.9 0.428
3/4 19.05 17.25 0.9 0.40 51.3 0.00212 0.222 6.42 0.297 21.2 0.424
19.05 17.05 1.0 0.45 56.7 0.00232 0.243 6.39 0.326 19.1 0.463
19.05 16.65 1.2 0.53 67.3 0.00269 0.283 6.33 0.383 15.9 0.538
19.05 16.05 1.5 0.65 82.7 0.00321 0.337 6.23 0.463 12.7 0.641
19.05 15.05 2.0 0.84 107 0.00395 0.414 6.07 0.584 9.5 0.789
7/8 22.23 20.43 0.9 0.47 60.3 0.00343 0.309 7.55 0.410 24.7 0.687
22.23 20.23 1.0 0.52 66.7 0.00376 0.339 7.51 0.451 22.2 0.753
22.23 19.83 1.2 0.62 79.3 0.00439 0.395 7.45 0.531 18.5 0.879
22.23 19.23 1.5 0.77 97.7 0.00527 0.474 7.35 0.645 14.8 1.054
22.23 18.23 2.0 1.00 127 0.00656 0.590 7.19 0.821 11.1 1.312
1 25.40 23.60 0.9 0.54 69.3 0.00520 0.410 8.67 0.540 28.2 1.041
25.40 23.40 1.0 0.60 76.7 0.00571 0.450 8.63 0.596 25.4 1.143
25.40 23.00 1.2 0.72 91.2 0.00670 0.527 8.57 0.703 21.2 1.339
25.40 22.40 1.5 0.88 113 0.00807 0.636 8.47 0.858 16.9 1.615
25.40 21.40 2.0 1.15 147 0.0101 0.798 8.30 1.098 12.7 2.027
1 1/8 28.58 26.78 0.9 0.61 78.2 0.00750 0.525 9.79 0.690 31.8 1.500
28.58 26.58 1.0 0.68 86.6 0.00824 0.577 9.76 0.761 28.6 1.649
28.58 26.18 1.2 0.81 103 0.00969 0.678 9.69 0.900 23.8 1.937
28.58 25.58 1.5 1.00 128 0.0117 0.821 9.59 1.101 19.1 2.345
28.58 24.58 2.0 1.31 167 0.0148 1.038 9.42 1.415 14.3 2.965
1 1/4 31.75 29.95 0.9 0.68 87.2 0.0104 0.654 10.9 0.857 35.3 2.077
31.75 29.75 1.0 0.76 96.6 0.0114 0.720 10.9 0.946 31.8 2.286
31.75 29.35 1.2 0.90 115 0.0135 0.848 10.8 1.121 26.5 2.691
31.75 28.75 1.5 1.12 143 0.0163 1.030 10.7 1.374 21.2 3.269
31.75 27.75 2.0 1.47 187 0.0208 1.309 10.5 1.773 15.9 4.155
PANDEO LOCAL- Compresión : ningún perfil de la tabla clasifica como esbelto.
- Flexión : esbeltez sombreada indica que el perfil puede clasificar como no compacto,
dependiendo del valor de
F
Y
usado. Los límites de esbeltez compacta son :
60,4 si
F
Y
=235 MPa ; 57,3 si
F
Y
=248 MPa
53,6 si
F
Y
=265 MPa ; 41,2 si
F
Y
=345 MPa
D
t
D
t

88. TABLA 2.1.10
PERFILES CIRCULARES DE DIÁMETRO MENOR
SOLDADOS POR RESISTENCIA ELÉCTRICA
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DIMENSIONES PESO ÁREAESBELTEZ
DD
INT
tAI /10
6
S /10
3
rZ /10
3
D/tJ/10
4
pulg mm mm mm kgf/mmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
-mm
4
D
t
D
t
1 1/238.10 36.30 0.9 0.83 105 0.0182 0.956 13.2 1.246 42.3 3.641
38.10 36.10 1.0 0.91 117 0.0201 1.053 13.1 1.377 38.1 4.014
38.10 35.70 1.2 1.09 139 0.0237 1.244 13.1 1.635 31.8 4.740
38.10 35.10 1.5 1.35 172 0.0289 1.519 13.0 2.010 25.4 5.786
38.10 34.10 2.0 1.78 227 0.0371 1.946 12.8 2.609 19.1 7.413
1 3/444.45 42.45 1.0 1.07 137 0.0322 1.450 15.4 1.888 44.5 6.446
44.45 42.05 1.2 1.28 163 0.0382 1.717 15.3 2.245 37.0 7.631
44.45 41.45 1.5 1.59 202 0.0467 2.102 15.2 2.768 29.6 9.345
44.45 40.45 2.0 2.09 267 0.0602 2.709 15.0 3.607 22.2 12.04
1 7/847.63 45.63 1.0 1.15 146 0.0398 1.672 16.5 2.174 47.6 7.964
47.63 45.23 1.2 1.37 175 0.0472 1.981 16.4 2.587 39.7 9.437
47.63 44.63 1.5 1.71 217 0.0579 2.430 16.3 3.192 31.8 11.57
47.63 43.63 2.0 2.25 287 0.0747 3.139 16.1 4.166 23.8 14.95
250.80 48.80 1.0 1.23 156 0.0485 1.910 17.6 2.480 50.8 9.704
50.80 48.40 1.2 1.47 187 0.0575 2.265 17.5 2.953 42.3 11.51
50.80 47.80 1.5 1.82 232 0.0706 2.781 17.4 3.647 33.9 14.13
50.80 46.80 2.0 2.41 307 0.0914 3.600 17.3 4.766 25.4 18.29
50.80 44.80 3.0 3.54 451 0.129 5.086 16.9 6.864 16.9 25.83
2 3/860.33 58.33 1.0 1.46 186 0.0820 2.719 21.0 3.520 60.3 16.40
60.33 57.33 1.5 2.18 277 0.120 3.978 20.8 5.192 40.2 24.00
60.33 56.33 2.0 2.88 366 0.156 5.172 20.6 6.806 30.2 31.20
60.33 54.33 3.0 4.24 540 0.223 7.378 20.3 9.867 20.1 44.51
60.33 52.33 4.0 5.56 708 0.282 9.353 20.0 12.71 15.1 56.42
60.33 50.33 5.0 6.82 869 0.335 11.11 19.6 15.35 12.1 67.04
2 1/263.50 61.50 1.0 1.54 196 0.0959 3.020 22.1 3.907 63.5 19.18
63.50 61.10 1.2 1.84 235 0.114 3.590 22.0 4.658 52.9 22.80
63.50 60.50 1.5 2.29 292 0.140 4.424 21.9 5.767 42.3 28.09
63.50 59.50 2.0 3.03 386 0.183 5.760 21.8 7.567 31.8 36.58
63.50 57.50 3.0 4.48 570 0.262 8.237 21.4 10.99 21.2 52.31
63.50 55.50 4.0 5.87 748 0.332 10.47 21.1 14.18 15.9 66.48
63.50 53.50 5.0 7.21 919 0.396 12.47 20.8 17.15 12.7 79.19
PANDEO LOCAL- Compresión : ningún perfil de la tabla clasifica como esbelto.
- Flexión : esbeltez sombreada indica que el perfil puede clasificar como no compacto,
dependiendo del valor de
F
Y
usado. Los límites de esbeltez compacta son :
60,4 si
F
Y
=235 MPa ; 57,3 si
F
Y
=248 MPa
53,6 si
F
Y
=265 MPa ; 41,2 si
F
Y
=345 MPa

89. TABLA 2.1.10
PERFILES CIRCULARES DE DIÁMETRO MENOR
SOLDADOS POR RESISTENCIA ELÉCTRICA
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DIMENSIONES PESO ÁREAESBELTEZ
DD
INT
tAI /10
6
S /10
3
rZ /10
3
D/tJ/10
4
pulg mm mm mm kgf/mmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
-mm
4
D
t
D
t
376.20 73.20 1.5 2.76 352 0.246 6.447 26.4 8.371 50.8 49.13
76.20 72.20 2.0 3.66 466 0.321 8.427 26.2 11.01 38.1 64.22
76.20 71.20 2.5 4.54 579 0.393 10.33 26.1 13.58 30.5 78.69
76.20 70.20 3.0 5.42 690 0.463 12.15 25.9 16.08 25.4 92.57
76.20 68.20 4.0 7.12 907 0.593 15.56 25.6 20.87 19.1 118.6
76.20 66.20 5.0 8.78 1118 0.712 18.69 25.2 25.39 15.2 142.4
3 1/288.90 84.90 2.0 4.29 546 0.516 11.60 30.7 15.11 44.5 103.1
88.90 83.90 2.5 5.33 679 0.634 14.26 30.6 18.67 35.6 126.7
88.90 82.90 3.0 6.36 810 0.748 16.82 30.4 22.15 29.6 149.5
88.90 80.90 4.0 8.38 1067 0.963 21.67 30.0 28.85 22.2 192.7
88.90 78.90 5.0 10.35 1318 1.164 26.18 29.7 35.24 17.8 232.7
4101.60 97.60 2.0 4.91 626 0.776 15.28 35.2 19.84 50.8 155.3
101.60 96.60 2.5 6.11 778 0.956 18.82 35.0 24.56 40.6 191.2
101.60 95.60 3.0 7.29 929 1.130 22.25 34.9 29.17 33.9 226.1
101.60 93.60 4.0 9.63 1226 1.463 28.80 34.5 38.12 25.4 292.6
101.60 91.60 5.0 11.91 1517 1.775 34.93 34.2 46.70 20.3 354.9
4 1/2114.30 110.30 2.0 5.54 706 1.113 19.47 39.7 25.23 57.2 222.5
114.30 109.30 2.5 6.89 878 1.373 24.02 39.5 31.25 45.7 274.5
114.30 108.30 3.0 8.23 1049 1.625 28.44 39.4 37.17 38.1 325.1
114.30 106.30 4.0 10.88 1386 2.111 36.93 39.0 48.69 28.6 422.1
114.30 104.30 5.0 13.48 1717 2.569 44.96 38.7 59.77 22.9 513.8
5127.00 121.00 3.0 9.17 1169 2.248 35.39 43.9 46.14 42.3 449.5
127.00 119.00 4.0 12.13 1546 2.926 46.08 43.5 60.54 31.8 585.2
127.00 117.00 5.0 15.04 1916 3.571 56.24 43.2 74.46 25.4 714.3
PANDEO LOCAL- Compresión : ningún perfil de la tabla clasifica como esbelto.
- Flexión : esbeltez sombreada indica que el perfil puede clasificar como no compacto,
dependiendo del valor de
F
Y
usado. Los límites de esbeltez compacta son :
60,4 si
F
Y
=235 MPa ; 57,3 si
F
Y
=248 MPa
53,6 si
F
Y
=265 MPa ; 41,2 si
F
Y
=345 MPa

90. TABLA 2.1.11
PERFILES CIRCULARES DE DIÁMETRO MAYOR
SOLDADOS AL ARCO SUMERGIDO
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DIMENSIONES PESO ÁREA ESBELTEZ PANDEO LOCAL*
Q
a
DD
INT
tAI /10
6
S /10
3
rZ /10
3
D/tJ/10
4
F
y
, MPa
mm mm mm kgf/mmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
-mm
4
235 248 265 345
1624 1600 12 477.05 60771 19741 24311 570 31183 135.3 3948120 0.906 0.893 0.879 0.829
1620 1600 10 397.05 50580 16389 20233 569 25921 162.0 3277814 0.866 0.856 0.844 0.803
1616 1600 8 317.25 40413 13062 16166 569 20685 202.0 2612455 0.827 0.818 0.809 0.776
1612 1600 6 237.64 30272 9760 12109 568 15475 268.7 1952018 0.787 0.781 0.773 0.749
1524 1500 12 447.46 57001 16290 21378 535 27434 127.0 3258021 0.921 0.908 0.892 0.840
1520 1500 10 372.39 47438 13521 17791 534 22801 152.0 2704206 0.879 0.868 0.855 0.812
1516 1500 8 297.52 37900 10774 14213 533 18193 189.5 2154746 0.837 0.828 0.818 0.783
1512 1500 6 222.84 28387 8048 10646 532 13608 252.0 1609618 0.795 0.788 0.780 0.754
1424 1400 12 417.86 53231 13267 18634 499 23926 118.7 2653424 0.939 0.925 0.908 0.852
1420 1400 10 347.73 44296 11009 15505 499 19881 142.0 2201755 0.894 0.882 0.869 0.822
1416 1400 8 277.79 35387 8769 12386 498 15860 177.0 1753888 0.849 0.840 0.829 0.791
1412 1400 6 208.04 26502 6549 9276 497 11861 235.3 1309800 0.804 0.797 0.789 0.760
1324 1300 12 388.27 49461 10643 16078 464 20657 110.3 2128673 0.960 0.944 0.927 0.866
1320 1300 10 323.07 41155 8829 13377 463 17161 132.0 1765749 0.912 0.899 0.884 0.834
1316 1300 8 258.06 32874 7031 10685 462 13687 164.5 1406110 0.863 0.853 0.841 0.801
1312 1300 6 193.25 24618 5249 8001 462 10234 218.7 1049735 0.815 0.807 0.798 0.767
1224 1200 12 358.68 45691 8391 13710 429 17628 102.0 1678114 0.984 0.967 0.948 0.883
1220 1200 10 298.40 38013 6957 11406 428 14641 122.0 1391476 0.932 0.918 0.902 0.847
1216 1200 8 238.33 30360 5538 9109 427 11674 152.0 1107643 0.879 0.868 0.855 0.812
1212 1200 6 178.45 22733 4133 6820 426 8727 202.0 826597 0.827 0.818 0.809 0.776
1124 1100 12 329.08 41921 6480 11531 393 14839 93.7 1296093 - 0.994 0.973 0.902
1120 1100 10 273.74 34872 5371 9591 392 12321 112.0 1074222 0.955 0.940 0.923 0.863
1116 1100 8 218.60 27847 4274 7659 392 9821 139.5 854716 0.898 0.886 0.872 0.825
1112 1100 6 163.65 20848 3188 5733 391 7339 185.3 637557 0.841 0.832 0.821 0.786
1024 1000 12 299.49 38152 4885 9541 358 12290 85.3 976953 - - - 0.925
1020 1000 10 249.08 31730 4046 7934 357 10201 102.0 809276 0.984 0.967 0.948 0.883
1016 1000 8 198.87 25334 3218 6334 356 8129 127.0 643560 0.921 0.908 0.892 0.840
920 900 10 224.42 28588 2960 6434 322 8281 92.0 591925 - - 0.978 0.906
916 900 8 179.14 22821 2352 5135 321 6596 114.5 470404 0.949 0.934 0.917 0.859
912 900 6 134.06 17078 1752 3843 320 4925 152.0 350465 0.879 0.868 0.855 0.812
NOTAS : * PANDEO LOCALDISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
1.- Soldadura espiral desde D = 150 mm- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - Flexión simple : usar Q
a
=1, con las excepciones indicadas en el diseño por MFCR.
2.- Soldadura recta desde D = 400 mm- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
y
para determinar Q
a
.
- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario.
DISEÑO POR MFCR :
- Flexión : ningún perfil de la tabla clasifica como esbelto, excepto
valor de Z sombreado que indica que el perfil sí clasifica
esbelto al usar acero con
F
Y
=345 MPa.
D
t
D
t

91. TABLA 2.1.11
PERFILES CIRCULARES DE DIÁMETRO MAYOR
SOLDADOS AL ARCO SUMERGIDO
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DIMENSIONES PESO ÁREA ESBELTEZ PANDEO LOCAL*
Q
a
DD
INT
tAI /10
6
S /10
3
rZ /10
3
D/tJ/10
4
F
y
, MPa
mm mm mm kgf/mmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
-mm
4
235 248 265 345
D
t
D
t
820 800 10 199.76 25447 2087 5091 286 6561 82.0 417456 - - - 0.935
816 800 8 159.41 20307 1657 4062 286 5223 102.0 331479 0.984 0.967 0.948 0.883
812 800 6 119.26 15193 1234 3039 285 3898 135.3 246757 0.906 0.893 0.879 0.829
720 700 10 175.10 22305 1406 3905 251 5041 72.0 281158 - - - 0.973
716 700 8 139.68 17794 1115 3115 250 4010 89.5 223016 - - 0.987 0.913
712 700 6 104.47 13308 829 2329 250 2991 118.7 165839 0.939 0.925 0.908 0.852
620 600 10 150.44 19164 892 2876 216 3721 62.0 178318----
616 600 8 119.95 15281 706 2293 215 2957 77.0 141243 - - - 0.953
612 600 6 89.67 11423 524 1714 214 2203 102.0 104882 0.984 0.967 0.948 0.883
570 550 10 138.10 17593 690 2421 198 3136 57.0 137972----
566 550 8 110.09 14024 546 1929 197 2491 70.8 109187 - - - 0.978
562 550 6 82.27 10480 405 1441 197 1855 93.7 81006 - 0.994 0.973 0.902
520 500 10 125.77 16022 521 2004 180 2601 52.0 104224----
516 500 8 100.22 12767 412 1597 180 2065 64.5 82391----
512 500 6 74.87 9538 305 1193 179 1536 85.3 61060 - - - 0.925
470 450 10 113.44 14451 382 1627 163 2116 47.0 76484----
466 450 8 90.36 11511 302 1296 162 1678 58.3 60382----
462 450 6 67.47 8595 223 967 161 1248 77.0 44690 - - - 0.953
420 400 10 101.11 12881 271 1290 145 1681 42.0 54163----
416 400 8 80.50 10254 213 1026 144 1332 52.0 42690----
412 400 6 60.08 7653 158 766 144 989 68.7 31544 - - - 0.987
362 350 6 52.68 6710 106 587 126 760 60.3 21267----
360 350 5 43.77 5576 88 488 126 630 72.0 17572 - - - 0.973
312 300 6 45.28 5768 68 433 108 562 52.0 13507----
310 300 5 37.61 4791 56 360 108 465 62.0 11145----
262 250 6 37.88 4825 40 302 91 393 43.7 7910----
260 250 5 31.44 4006 33 251 90 325 52.0 6514----
NOTAS : * PANDEO LOCALDISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
1.- Soldadura espiral desde D = 150 mm- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - Flexión simple : usar Q
a
=1, con las excepciones indicadas en el diseño por MFCR.
2.- Soldadura recta desde D = 400 mm- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
y
para determinar Q
a
.
- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario.
DISEÑO POR MFCR :
- Flexión : ningún perfil de la tabla clasifica como esbelto, excepto
valor de Z sombreado que indica que el perfil sí clasifica
esbelto al usar acero con
F
Y
=345 MPa.

92. TABLA 2.1.11
PERFILES CIRCULARES DE DIÁMETRO MAYOR
SOLDADOS AL ARCO SUMERGIDO
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DIMENSIONES PESO ÁREA ESBELTEZ PANDEO LOCAL*
Q
a
DD
INT
tAI /10
6
S /10
3
rZ /10
3
D/tJ/10
4
F
y
, MPa
mm mm mm kgf/mmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
-mm
4
235 248 265 345
D
t
D
t
212 200 6 30.48 3883 21 194 73 255 35.3 4123----
210 200 5 25.28 3220 17 161 73 210 42.0 3385----
162 150 6 23.08 2941 9 111 55 146 27.0 1792----
160 150 5 19.11 2435 7 91 55 120 32.0 1464----
NOTAS : * PANDEO LOCALDISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
1.- Soldadura espiral desde D = 150 mm- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - Flexión simple : usar Q
a
=1, con las excepciones indicadas en el diseño por MFCR.
2.- Soldadura recta desde D = 400 mm- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
y
para determinar Q
a
.
- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario.
DISEÑO POR MFCR :
- Flexión : ningún perfil de la tabla clasifica como esbelto, excepto
valor de Z sombreado que indica que el perfil sí clasifica
esbelto al usar acero con
F
Y
=345 MPa.

93. TABLAS DE PERFILES 2-76

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
2.2 TABLAS DE PERFILES AISC

Listado de tablas:

Tabla 2.2.1 Secciones W, que representan perfiles doble T laminados. Este
conjunto está formado por 268 perfiles y su designación es W Altura
nominal x Peso.

Tabla 2.2.2 Secciones HP, que representan perfiles doble T laminados y
recomendados para ser usados como pilotes. Este conjunto está
formado por 11 perfiles y su designación es HP Altura nominal x Peso.

Tabla 2.2.3 Secciones WT, que representan perfiles T laminados, que se obtienen
a partir de un perfil W cortado longitudinalmente por la mitad de su
altura. Este conjunto está formado por 268 perfiles y su designación es
WT Altura nominal x Peso.

Tabla 2.2.4 Secciones C, que representan perfiles canal laminados, de espesor de
ala variable (“American Standard”). Este conjunto está formado por 28
perfiles y su designación es C Altura x Peso.

Tabla 2.2.5 Uniones L, que representan perfiles angulares laminados, de alas
iguales o distintas. Este conjunto está formado por 22 grupos, que
hacen un total de 125 perfiles. Su designación es L x ancho de ala x
ancho de ala x espesor.

94. TABLA 2.2.1
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES W
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
A
LA
A
LM
A
Q
a
W d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
1
2
√EC
w
/GJ
f , MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 135 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
W 1100 x 499 W 44 x 335 1118 405 45.0 25.91 976 65 33 20.0 63400 12900 23100 452 26500 499 2460 88.6 3870 110 16.3 4.5 38.1 - - - 0.994 16800 10700 3097 143.9 3480
432 290 1108 402 40.1 22.10 976 60 32 20.0 55400 11300 20300 452 23300 437 2180 88.9 3380 109 14.5 5.0 44.7 - - 0.980 0.951 14800 17300 2144 124.3 3886
390 262 1100 400 36.1 20.07 976 56 30 20.0 49800 10100 18400 450 20800 386 1930 87.9 3000 107 13.1 5.5 49.2 - 0.984 0.954 0.926 13300 25900 1569 109.0 4242
342 230 1090 400 31.0 18.03 976 51 29 20.0 43700 8660 15900 445 18000 331 1660 87.1 2570 107 11.4 6.5 54.8 - 0.954 0.924 0.896 11700 44600 1036 92.91 4826
W 1000 x 883 W 40 x 593 1090 424 82.0 45.50 856 117 53 26.5 113000 20900 38300 430 45200 1050 4950 96.4 7870 122 31.9 2.6 19.1----33000 709 18522 267.5 1915
749 503 1068 417 70.1 39.12 868 100 49 26.5 95500 17400 32400 427 37700 853 4100 94.5 6460 119 27.4 3.0 22.2----28300 1300 11613 212.4 2416
641 431 1048 412 59.9 34.04 868 90 48 26.5 81900 14500 27700 422 32000 703 3410 92.7 5360 115 23.5 3.4 25.5----24500 2310 7367 171.6 2616
554 372 1032 408 52.1 29.46 868 83 44 26.5 70300 12300 23900 417 27400 591 2900 91.4 4540 113 20.6 3.9 29.5----21400 3910 4828 141.8 2794
478 321 1018 404 45.0 25.40 868 75 43 26.5 60700 10400 20500 414 23300 495 2460 90.4 3830 111 17.9 4.5 34.2----18500 6810 3138 117.4 3073
442 297 1012 402 41.9 23.62 868 78 43 26.5 56400 9660 19200 414 21800 454 2260 89.9 3520 109 16.6 4.8 36.8----17200 8920 2547 106.6 3302
412 277 1010 402 40.0 21.10 858 76 41 26.5 52500 9150 18100 417 20500 434 2160 90.9 3350 110 15.9 5.0 41.2 - - - 0.976 16200 11300 2106 101.5 3505
371 249 1000 400 36.1 19.00 858 71 40 26.5 47300 8140 16300 415 18400 386 1930 90.3 2980 109 14.4 5.5 45.6 - - 0.977 0.952 14600 16700 1569 89.42 3835
321 215 990 400 31.0 16.50 856 67 38 26.5 40900 6960 14100 413 15800 331 1660 90.0 2550 108 12.5 6.5 52.6 - 0.970 0.944 0.920 12600 29500 1016 76.00 4394
296 199 982 400 27.1 16.50 858 62 38 26.5 37700 6200 12600 406 14300 290 1450 87.7 2240 106 11.0 7.4 52.6 - 0.967 0.939 0.913 11700 42700 753 65.79 4750
259 174 970 400 21.1 16.50 868 51 38 26.5 33000 5080 10500 394 11700 225 1130 82.8 1750 102 8.7 9.5 52.6 - 0.962 0.930 0.901 10300 75700 466 50.75 5309
W 1000 x 693 W 40 x 466 1078 321 74.9 42.40 868 105 51 26.0 88400 15100 28000 414 33600 420 2620 69.1 4290 89.9 22.3 2.1 20.5----31400 995 11530 105.5 1539
583 392 1056 314 64.0 36.10 868 94 48 26.0 74200 12400 23600 409 28000 334 2130 67.1 3470 86.4 19.0 2.5 24.1----27000 1790 7159 82.17 1725
493 331 1036 309 54.1 31.00 868 84 46 26.0 63000 10300 19800 404 23400 269 1740 65.3 2820 83.9 16.1 2.9 28.0----23200 3280 4412 64.99 1951
414 278 1020 304 46.0 25.90 868 76 43 26.0 52800 8530 16700 401 19500 217 1430 64.0 2290 81.4 13.7 3.3 33.5----19700 6120 2693 51.56 2225
393 264 1020 303 43.9 24.40 864 79 44 26.0 50100 8150 16000 403 18600 205 1350 64.0 2170 80.8 13.0 3.5 35.7----18600 7530 2335 48.60 2319
350 235 1010 302 40.0 21.10 858 76 41 26.0 44600 7260 14400 403 16600 185 1230 64.4 1940 80.5 12.0 3.8 41.2 - - - 0.971 16800 11100 1719 43.23 2565
314 211 1000 300 35.9 19.10 856 71 40 26.0 40000 6440 12900 401 14900 162 1080 63.6 1710 79.2 10.8 4.2 45.5 - - 0.974 0.944 15200 16300 1265 37.60 2769
272 183 990 300 31.0 16.50 856 67 38 26.0 34700 5540 11200 400 12800 140 933 63.5 1470 78.7 9.4 4.8 52.6 - 0.964 0.934 0.905 13100 28800 816 31.96 3175
249 167 980 300 26.0 16.50 856 62 38 26.0 31700 4810 9820 390 11300 118 787 61.0 1240 76.7 8.0 5.8 52.6 - 0.961 0.927 0.897 12100 43100 583 26.67 3454
222 149 970 300 21.1 16.00 856 57 38 26.0 28300 4080 8410 380 9800 95.5 637 58.1 1020 74.2 6.5 7.1 54.3 - 0.947 0.911 0.878 11100 66100 400 21.38 3734
NOTA : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 135 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,95M
p
.
son de fabricación común,- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
= 248 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos (excepción : W 6x15).
por lo que se recomienda- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/
φ
b
P
Y
≤
0,75 ningún alma clasifica como
consultar su disponibilidad. DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,75, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
a
=1.
- si f < 135 MPa, Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
Y
para determinar Q
a
.
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f

95. TABLA 2.2.1
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES W
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
A
LA
A
LM
A
Q
a
W d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
1
2
√EC
w
/GJ
f , MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 135 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
W 920 x 1262 W 36 x 848 1080 461 115.0 64.00 792 144 56 23.0 161000 28200 52200 419 62900 1900 8240 109 13100 140 49.1 2.0 12.5----49000 149 52861 435.0 1461
1188 798 1070 457 109.0 60.50 794 138 54 23.0 151000 26300 49200 417 59100 1750 7660 108 12200 138 46.6 2.1 13.2----46300 183 44537 397.4 1519
967 650 1030 446 89.9 50.00 792 119 49 23.0 123000 20400 39600 407 46900 1340 6010 104 9490 132 38.9 2.5 16.0----38500 368 24974 292.7 1742
784 527 996 437 73.9 40.90 790 103 44 23.0 99800 15900 31900 399 37300 1030 4710 102 7420 127 32.4 3.0 19.6----31900 768 13736 219.1 2032
653 439 972 431 62.0 34.50 792 90 41 23.0 83200 12900 26500 394 30700 830 3850 99.9 6020 123 27.5 3.5 23.1----26900 1480 8117 171.1 2337
585 393 960 427 55.9 31.00 792 84 40 23.0 74600 11400 23700 391 27400 728 3410 98.8 5310 121 24.9 3.8 25.8----24400 2190 5952 148.8 2540
534 359 950 425 51.1 28.40 792 79 38 23.0 68000 10300 21700 389 24800 656 3090 98.2 4800 120 22.9 4.2 28.1----22300 3090 4537 132.4 2743
488 328 942 422 47.0 25.90 790 76 37 23.0 62200 9350 19900 388 22600 590 2800 97.4 4340 118 21.1 4.5 30.9----20500 4290 3517 118.4 2946
446 300 933 423 42.7 24.00 791 71 36 23.0 57000 8470 18200 385 20600 540 2550 97.3 3950 118 19.4 5.0 33.3----18800 6160 2672 106.9 3226
417 280 928 422 39.9 22.50 792 68 35 23.0 53200 7880 17000 385 19200 501 2370 97.0 3670 117 18.1 5.3 35.6----17700 7850 2189 98.28 3404
387 260 921 420 36.6 21.30 791 65 35 23.0 49300 7180 15600 382 17600 453 2160 95.9 3330 116 16.7 5.7 37.5----16300 10700 1727 88.62 3632
365 245 916 419 34.3 20.30 788 64 34 23.0 46500 6710 14700 380 16500 421 2010 95.2 3110 115 15.7 6.1 39.4 - - - 0.987 15400 13500 1440 82.17 3835
342 230 912 418 32.0 19.30 792 60 34 23.0 43600 6250 13700 379 15400 390 1870 94.6 2880 114 14.7 6.5 41.4 - - - 0.974 14500 17200 1190 75.73 4064
W 920 x 381 W 36 x 256 951 310 43.9 24.40 817 67 31 17.0 48600 6970 14700 379 17000 219 1410 67.1 2240 84.2 14.3 3.5 33.8----19600 6040 2219 45.11 2294
345 232 943 308 39.9 22.10 815 64 30 17.0 44000 6260 13300 378 15300 195 1270 66.6 2000 83.1 13.0 3.9 37.3----17800 8750 1657 39.74 2492
313 210 932 309 34.5 21.10 814 59 30 17.0 39900 5480 11800 371 13600 170 1100 65.3 1750 81.9 11.4 4.5 39.1 - - - 0.985 16000 13800 1165 34.37 2769
289 194 927 308 32.0 19.40 815 56 29 17.0 36800 5040 10900 370 12600 156 1010 65.1 1600 81.4 10.6 4.8 42.4 - - 0.994 0.961 14800 18600 924 31.15 2946
271 182 923 307 30.0 18.40 815 54 28 17.0 34600 4720 10200 369 11800 145 945 64.7 1490 81.0 10.0 5.1 44.8 - - 0.977 0.945 13900 23800 766 28.73 3124
253 170 919 306 27.9 17.30 817 51 28 17.0 32300 4370 9510 368 11000 134 876 64.4 1370 80.5 9.3 5.5 47.8 - 0.991 0.957 0.925 13100 30500 629 26.45 3302
238 160 915 305 25.9 16.50 817 49 27 17.0 30400 4060 8870 365 10200 123 807 63.6 1270 79.7 8.6 5.9 50.0 - 0.977 0.943 0.912 12300 39100 516 24.22 3480
223 150 911 304 23.9 15.90 815 48 27 17.0 28500 3770 8280 364 9540 112 737 62.7 1160 78.5 8.0 6.4 52.0 - 0.964 0.929 0.898 11600 50900 420 22.07 3683
201 135 903 304 20.1 15.20 817 43 27 17.0 25600 3250 7200 356 8360 94.4 621 60.7 982 76.9 6.8 7.6 54.1 - 0.949 0.913 0.880 10500 79900 291 18.29 4039
W 840 x 527 W 33 x 354 903 409 53.1 29.50 757 73 33 16.0 67200 9140 20200 369 23300 607 2970 95.0 4620 116 24.1 3.8 25.8----24400 2170 4787 109.6 2433
473 318 893 406 48.0 26.40 757 68 31 16.0 60300 8120 18200 367 20800 537 2650 94.4 4100 115 21.8 4.2 28.8----22100 3220 3513 95.87 2667
433 291 885 404 43.9 24.40 755 65 30 16.0 55200 7350 16600 365 18900 483 2390 93.5 3710 113 20.0 4.6 31.2----20300 4480 2706 85.66 2870
392 263 877 401 39.9 22.10 757 60 29 16.0 49900 6590 15000 363 17000 430 2140 92.8 3310 112 18.2 5.0 34.5----18400 6520 2019 75.46 3099
359 241 868 403 35.6 21.10 756 56 28 16.0 45700 5910 13600 360 15400 389 1930 92.3 2980 111 16.5 5.7 36.1----16800 9660 1490 67.13 3404
329 221 862 401 32.4 19.70 758 52 28 16.0 42000 5350 12400 357 14000 349 1740 91.2 2690 110 15.1 6.2 38.7 - - - 0.991 15400 13500 1145 60.15 3683
299 201 855 400 29.2 18.20 757 49 27 16.0 38100 4790 11200 355 12600 312 1560 90.5 2410 109 13.7 6.8 41.9 - - - 0.971 14100 19800 853 53.17 4013
NOTA : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 135 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,95M
p
.
son de fabricación común,- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
= 248 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos (excepción : W 6x15).
por lo que se recomienda- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/
φ
b
P
Y
≤
0,75 ningún alma clasifica como
consultar su disponibilidad. DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,75, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
a
=1.
- si f < 135 MPa, Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
Y
para determinar Q
a
.

96. TABLA 2.2.1
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES W
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
A
LA
A
LM
A
Q
a
W d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
1
2
√EC
w
/GJ
f , MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 135 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
W 840 x 251 W 33 x 169 859 292 31.0 17.00 755 52 26 16.0 31900 3860 8990 348 10300 129 884 63.6 1380 78.5 10.5 4.7 44.7 - - 0.979 0.950 14900 17100 737 22.13 2794
226 152 851 294 26.8 16.10 755 48 26 16.0 28900 3400 7990 343 9160 114 776 62.8 1210 77.9 9.3 5.5 47.2 - 0.995 0.962 0.932 13400 27100 516 19.25 3099
210 141 846 293 24.4 15.40 758 44 26 16.0 26800 3110 7350 341 8430 103 703 62.0 1100 77.0 8.5 6.0 49.6 - 0.980 0.946 0.916 12400 37400 404 17.29 3327
193 130 840 292 21.7 14.70 754 43 25 16.0 24700 2780 6620 335 7620 90.3 618 60.5 971 75.7 7.5 6.7 51.7 - 0.966 0.932 0.901 11400 52800 307 15.20 3581
176 118 835 292 18.8 14.00 755 40 25 16.0 22400 2460 5890 331 6810 78.2 536 59.1 844 74.5 6.6 7.8 54.5 - 0.947 0.912 0.880 10400 79300 221 12.97 3912
W 760 x 710 W 30 x 477 869 403 74.9 41.40 679 95 38 16.0 90400 10900 25100 347 29400 821 4070 95.3 6400 119 34.7 2.7 16.6----37400 406 12778 128.9 1615
582 391 843 396 62.0 34.50 677 83 34 16.0 74200 8600 20400 340 23700 644 3250 93.2 5080 115 29.1 3.2 19.9----31100 812 7242 97.75 1869
484 326 823 390 52.1 29.00 681 71 32 16.0 61700 6980 17000 336 19500 517 2650 91.5 4120 112 24.7 3.7 23.7----26600 1550 4287 76.80 2154
434 292 813 387 47.0 25.90 679 67 30 16.0 55300 6180 15200 334 17400 455 2350 90.7 3640 110 22.4 4.1 26.5----23900 2330 3118 66.87 2357
389 261 803 385 41.9 23.60 679 62 29 16.0 49500 5440 13500 332 15400 399 2070 89.8 3210 109 20.1 4.6 29.0----21400 3560 2239 57.74 2591
350 235 795 382 38.1 21.10 681 57 28 16.0 44500 4860 12200 330 13800 355 1860 89.3 2860 108 18.3 5.0 32.5----19400 5170 1665 51.02 2819
314 211 786 384 33.4 19.70 678 54 26 16.0 40000 4270 10900 327 12300 316 1650 88.9 2540 107 16.3 5.7 34.9----17300 8310 1161 44.58 3150
284 191 779 382 30.1 18.00 681 49 26 16.0 36200 3810 9780 324 11000 280 1470 87.9 2260 106 14.8 6.3 38.0 - - - 0.995 15700 12300 857 39.21 3429
257 173 773 381 27.1 16.60 677 48 25 16.0 32800 3420 8850 323 9930 250 1310 87.3 2020 104 13.4 7.0 41.2 - - - 0.976 14300 18000 637 34.64 3759
W 760 x 220 W 30 x 148 779 266 30.0 16.50 677 51 25 15.0 28100 2780 7140 315 8190 94.4 710 58.0 1110 71.8 10.2 4.4 41.5 - - - 0.970 15900 13000 608 13.27 2377
196 132 770 268 25.4 15.60 682 44 24 15.0 25100 2400 6230 309 7170 81.7 610 57.1 959 71.1 8.8 5.3 43.9 - - 0.983 0.952 14100 22100 405 11.31 2692
185 124 766 267 23.6 14.90 680 43 24 15.0 23500 2230 5820 308 6690 75.1 563 56.5 884 70.3 8.2 5.7 46.2 - - 0.968 0.936 13300 28400 333 10.37 2845
173 116 762 267 21.6 14.40 680 41 24 15.0 22100 2060 5410 305 6210 68.7 515 55.8 810 69.6 7.6 6.2 47.8 - 0.991 0.956 0.924 12400 37200 268 9.372 3023
161 108 758 266 19.3 13.80 678 40 23 15.0 20500 1860 4910 301 5660 60.7 456 54.4 720 68.4 6.8 6.9 49.6 - 0.979 0.944 0.911 11600 50900 208 8.298 3226
147 99 753 265 17.0 13.20 679 37 23 15.0 18800 1660 4410 297 5100 52.9 399 53.0 631 67.2 6.0 7.8 51.9 - 0.963 0.927 0.894 10800 71700 157 7.197 3454
134 90 750 264 15.5 11.90 684 33 22 15.0 17000 1500 4000 297 4630 47.7 361 53.0 568 66.9 5.5 8.5 57.5 0.994 0.930 0.896 0.864 9864 98900 122 6.445 3708
NOTA : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 135 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,95M
p
.
son de fabricación común,- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
= 248 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos (excepción : W 6x15).
por lo que se recomienda- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/
φ
b
P
Y
≤
0,75 ningún alma clasifica como
consultar su disponibilidad. DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,75, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
a
=1.
- si f < 135 MPa, Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
Y
para determinar Q
a
.

97. TABLA 2.2.1
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES W
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
A
LA
A
LM
A
Q
a
W d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
1
2
√EC
w
/GJ
f , MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 135 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
W 690 x 802 W 27 x 539 826 387 89.9 50.00 610 108 40 14.0 102000 10600 25700 322 30900 875 4520 92.6 7140 119 42.1 2.2 12.3----49400 139 20770 118.2 1214
667 448 798 379 75.9 41.90 610 94 36 14.0 84900 8490 21300 316 25200 693 3660 90.3 5740 114 36.0 2.5 14.7----41900 259 12362 90.23 1374
548 368 772 372 63.0 35.10 610 81 33 14.0 69800 6710 17400 310 20300 543 2920 88.2 4560 110 30.4 3.0 17.6----35200 511 7034 68.21 1585
457 307 752 367 53.1 29.50 610 71 30 14.0 58200 5450 14500 306 16800 439 2390 86.9 3720 107 25.9 3.5 20.9----29800 974 4204 53.44 1814
384 258 736 362 45.0 24.90 608 64 27 14.0 48900 4470 12100 302 13900 357 1970 85.4 3050 104 22.1 4.0 24.7----25300 1840 2539 42.70 2088
350 235 728 360 40.9 23.10 610 59 27 14.0 44600 4020 11000 300 12600 319 1770 84.6 2740 103 20.2 4.4 26.6----23200 2590 1927 37.60 2248
323 217 722 359 38.1 21.10 610 56 26 14.0 41100 3700 10200 300 11600 294 1640 84.6 2530 102 18.9 4.7 29.2----21500 3450 1540 34.37 2403
289 194 714 356 34.0 19.00 610 52 25 14.0 36800 3250 9100 297 10300 256 1440 83.4 2220 100 17.0 5.2 32.3----19300 5300 1103 29.81 2642
265 178 706 358 30.2 18.40 610 48 24 14.0 33700 2900 8220 293 9290 231 1290 82.8 1990 99.6 15.3 5.9 33.4----17600 7870 812 26.40 2896
240 161 701 356 27.4 16.80 609 46 24 14.0 30600 2610 7450 292 8390 206 1160 82.0 1780 98.4 13.9 6.5 36.7----16000 11300 612 23.44 3150
217 146 695 355 24.8 15.40 609 43 23 14.0 27700 2340 6730 291 7570 185 1040 81.7 1600 97.7 12.7 7.2 40.0 - - - 0.983 14500 16600 454 20.73 3429
W 690 x 192 W 27 x 129 702 254 27.9 15.50 610 46 23 14.0 24400 1980 5640 285 6460 76.4 602 56.0 941 69.0 10.1 4.5 39.7 - - - 0.983 16500 11200 466 8.727 2202
170 114 693 256 23.6 14.50 611 41 22 14.0 21600 1700 4910 281 5620 66.2 517 55.4 809 68.4 8.7 5.4 42.5 - - 0.993 0.963 14500 19400 305 7.412 2507
152 102 688 254 21.1 13.10 608 40 22 14.0 19400 1510 4390 279 5000 57.8 455 54.6 710 67.3 7.8 6.0 47.0 - - 0.964 0.935 13000 29500 220 6.445 2743
140 94 684 254 18.9 12.40 610 37 21 14.0 17800 1360 3980 276 4550 51.7 407 53.9 636 66.7 7.0 6.7 49.4 - 0.981 0.949 0.919 12000 41900 168 5.720 2972
125 84 678 253 16.3 11.70 608 35 21 14.0 16000 1190 3510 273 4010 44.1 349 52.5 546 65.3 6.1 7.8 52.7 - 0.960 0.927 0.896 10800 65400 117 4.807 3251
W 610 x 732 W 24 x 492 753 359 89.9 50.00 533 110 38 12.0 93300 7940 21100 292 25500 699 3890 86.6 6160 112 42.9 2.0 10.9----54800 91 18980 76.00 1019
608 408 725 351 75.9 41.90 535 95 34 12.0 77400 6310 17400 286 20800 551 3140 84.4 4930 107 36.7 2.3 13.1----46700 166 11280 57.47 1148
498 335 699 343 63.0 35.10 533 83 31 12.0 63500 4950 14200 279 16700 426 2480 81.9 3890 102 30.9 2.7 15.6----39300 328 6410 42.97 1318
415 279 679 338 53.1 29.50 533 73 28 12.0 52900 4000 11800 275 13700 343 2030 80.5 3160 99.3 26.4 3.2 18.6----33400 625 3817 33.57 1509
372 250 669 335 48.0 26.40 533 68 26 12.0 47400 3530 10600 273 12200 302 1800 79.8 2800 97.6 24.0 3.5 20.7----30100 917 2801 29.00 1638
341 229 661 333 43.9 24.40 533 64 25 12.0 43400 3180 9620 271 11100 271 1630 79.0 2520 96.5 22.1 3.8 22.5----27700 1270 2156 25.73 1758
307 207 653 330 39.9 22.10 533 60 24 12.0 39200 2840 8700 269 9930 240 1450 78.2 2240 94.9 20.2 4.1 24.8----25200 1840 1607 22.53 1905
285 192 647 329 37.1 20.60 533 57 23 12.0 36300 2610 8070 268 9180 221 1340 78.0 2070 94.1 18.9 4.4 26.6----23500 2420 1290 20.46 2027
262 176 641 327 34.0 19.00 533 54 23 12.0 33300 2360 7360 266 8350 198 1210 77.1 1870 92.9 17.3 4.8 28.7----21600 3340 1003 18.37 2177
241 162 635 329 31.0 17.90 533 51 22 12.0 30800 2150 6770 264 7670 184 1120 77.3 1730 92.9 16.1 5.3 30.6----19800 4750 770 16.81 2377
217 146 628 328 27.7 16.50 532 48 21 12.0 27700 1910 6080 263 6850 163 994 76.7 1530 91.8 14.5 5.9 33.2----17900 7190 558 14.66 2616
195 131 622 327 24.4 15.40 534 44 20 12.0 24900 1680 5400 260 6070 142 869 75.5 1340 90.4 12.8 6.7 35.6----16100 11100 395 12.65 2870
174 117 616 325 21.6 14.00 534 41 20 12.0 22200 1470 4770 257 5360 124 763 74.7 1170 89.5 11.4 7.5 39.2 - - - 0.988 14400 17200 280 10.96 3175
155 104 611 324 19.0 12.70 535 38 19 12.0 19800 1290 4220 255 4730 108 667 73.9 1020 88.4 10.1 8.5 43.1 - - 0.991 0.965 12800 27100 196 9.452 3531
NOTA : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 135 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,95M
p
.
son de fabricación común,- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
= 248 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos (excepción : W 6x15).
por lo que se recomienda- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/
φ
b
P
Y
≤
0,75 ningún alma clasifica como
consultar su disponibilidad. DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,75, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
a
=1.
- si f < 135 MPa, Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
Y
para determinar Q
a
.

98. TABLA 2.2.1
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES W
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
A
LA
A
LM
A
Q
a
W d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
1
2
√EC
w
/GJ
f , MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 135 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
W 610 x 153 W 24 x 103 623 229 24.9 14.00 535 44 20 11.5 19600 1250 4010 253 4600 50.0 437 50.6 682 62.3 9.2 4.6 39.2 - - - 0.986 16500 11100 296 4.458 1976
140 94 617 230 22.2 13.10 535 41 19 11.5 17900 1120 3630 250 4150 45.1 392 50.2 613 61.9 8.3 5.2 41.9 - - - 0.968 15000 16400 219 4.028 2182
125 84 612 229 19.6 11.90 532 40 19 11.5 15900 985 3220 249 3670 39.3 343 49.7 535 61.1 7.3 5.9 45.9 - - 0.972 0.942 13400 25700 154 3.437 2403
113 76 608 228 17.3 11.20 534 37 18 11.5 14400 875 2880 247 3290 34.3 301 48.8 469 60.2 6.5 6.6 49.0 - 0.984 0.951 0.921 12100 39100 112 2.981 2642
101 68 603 228 14.9 10.50 533 35 18 11.5 12900 764 2530 243 2900 29.5 259 47.8 404 59.3 5.6 7.7 52.0 - 0.965 0.932 0.901 11000 61000 77.8 2.532 2896
W 610 x 92 W 24 x 62 603 179 15.0 10.90 533 35 18 11.0 11800 646 2140 234 2510 14.4 161 34.9 258 45.0 4.5 6.0 50.1 - 0.973 0.935 0.900 11700 52800 71.2 1.241 2123
82 55 599 178 12.8 10.00 533 33 18 11.0 10500 560 1870 231 2200 12.1 136 33.9 218 44.0 3.8 6.9 54.6 - 0.942 0.904 0.869 10600 83300 49.1 1.039 2342
W 530 x 300 W 21 x 201 585 319 41.4 23.10 465 60 26 12.0 38200 2210 7560 241 8680 225 1410 76.7 2180 93.3 22.6 3.9 20.6----29600 953 1719 16.60 1580
272 182 577 318 37.6 21.10 463 57 25 12.0 34600 1970 6830 239 7820 202 1270 76.4 1960 92.4 20.7 4.2 22.6----27000 1370 1294 14.58 1707
248 166 571 315 34.5 19.00 463 54 24 12.0 31500 1780 6230 238 7070 180 1140 75.6 1760 90.8 19.0 4.6 24.9----24800 1900 995 13.02 1842
219 147 560 318 29.2 18.30 464 48 22 12.0 27900 1510 5390 233 6110 157 987 75.0 1520 90.3 16.6 5.4 26.1----21600 3340 641 11.04 2111
196 132 554 316 26.3 16.50 462 46 21 12.0 25000 1340 4840 232 5460 139 880 74.6 1350 89.2 15.0 6.0 28.9----19600 4940 470 9.667 2306
182 122 551 315 24.4 15.20 465 43 20 12.0 23100 1240 4500 232 5040 127 806 74.1 1240 88.2 13.9 6.5 31.3----18100 6650 374 8.781 2466
165 111 546 313 22.2 14.00 464 41 20 12.0 21100 1110 4070 229 4550 114 728 73.5 1110 87.4 12.7 7.1 34.1----16500 9490 284 7.841 2667
150 101 543 312 20.3 12.70 463 40 19 12.0 19200 1010 3720 229 4150 103 660 73.2 1010 86.7 11.7 7.7 37.5----15200 13500 217 7.036 2896
W 530 x 138 W 21 x 93 549 214 23.6 14.70 463 43 20 11.5 17600 861 3140 221 3610 38.7 362 46.9 569 58.2 9.2 4.5 32.3----18500 7280 251 2.669 1659
123 83 544 212 21.2 13.10 464 40 19 11.5 15700 761 2800 220 3210 33.8 319 46.4 499 57.3 8.3 5.0 36.4----16500 11000 181 2.317 1824
109 73 539 211 18.8 11.60 463 38 19 11.5 13900 667 2470 219 2830 29.5 280 46.1 437 56.7 7.4 5.6 41.2 - - - 0.972 14800 17600 126 1.990 2024
101 68 537 210 17.4 10.90 463 37 18 11.5 12900 617 2300 219 2620 26.9 256 45.7 400 56.0 6.8 6.0 43.6 - - 0.986 0.957 13800 22900 102 1.815 2146
92 62 533 209 15.6 10.20 463 35 18 11.5 11800 552 2070 216 2360 23.8 228 44.9 355 55.4 6.1 6.7 46.9 - - 0.965 0.935 12500 33400 76.2 1.600 2332
W 530 x 85 W 21 x 57 535 166 16.5 10.30 465 35 18 11.5 10800 485 1810 212 2100 12.6 152 34.2 242 43.2 5.1 5.0 46.3 - - 0.966 0.933 13500 27600 73.7 0.857 1735
74 50 529 166 13.6 9.65 463 33 18 11.5 9490 410 1550 208 1810 10.4 125 33.1 200 42.1 4.3 6.1 49.4 - 0.979 0.942 0.908 11900 47500 47.5 0.690 1941
66 44 525 165 11.4 8.89 465 30 17 11.5 8370 350 1330 204 1560 8.57 104 32.0 166 41.1 3.6 7.2 53.6 - 0.950 0.912 0.878 10700 77000 32.0 0.567 2139
NOTA : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 135 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,95M
p
.
son de fabricación común,- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
= 248 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos (excepción : W 6x15).
por lo que se recomienda- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/
φ
b
P
Y
≤
0,75 ningún alma clasifica como
consultar su disponibilidad. DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,75, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
a
=1.
- si f < 135 MPa, Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
Y
para determinar Q
a
.

99. TABLA 2.2.1
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES W
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
A
LA
A
LM
A
Q
a
W d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
1
2
√EC
w
/GJ
f , MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 135 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
W 460 x 464 W 18 x 311 567 305 69.6 38.60 393 87 30 9.5 59100 2900 10200 222 12300 331 2170 74.8 3400 95.9 37.4 2.2 10.6----56300 80 7367 20.33 846
421 283 555 302 63.5 35.60 393 81 29 9.5 53700 2570 9260 219 11100 293 1940 73.9 3030 93.7 34.6 2.4 11.5----51800 109 5619 17.62 902
384 258 545 299 58.4 32.50 393 76 27 9.5 49000 2290 8400 216 10000 261 1750 73.0 2730 92.0 32.0 2.6 12.5----47700 149 4329 15.41 960
349 234 535 296 53.6 29.50 395 70 26 9.5 44400 2040 7630 214 9010 233 1570 72.4 2440 90.4 29.7 2.8 13.8----43900 204 3317 13.40 1024
315 211 525 293 48.5 26.90 395 65 24 9.5 40100 1800 6860 212 8020 204 1390 71.3 2160 88.4 27.1 3.0 15.1----40000 295 2468 11.60 1102
286 192 517 291 44.5 24.40 393 62 23 9.5 36400 1610 6230 210 7260 183 1260 70.9 1950 87.1 25.0 3.3 16.7----36700 408 1881 10.18 1184
260 175 509 289 40.4 22.60 395 57 22 9.5 33100 1440 5660 209 6530 163 1130 70.2 1740 85.6 22.9 3.6 18.0----33600 576 1424 8.915 1273
235 158 501 287 36.6 20.60 393 54 21 9.5 29900 1270 5070 206 5840 145 1010 69.6 1550 84.6 21.0 3.9 19.8----30500 833 1057 7.761 1379
213 143 495 285 33.5 18.50 393 51 20 9.5 27100 1140 4610 205 5270 129 905 69.0 1400 83.2 19.3 4.2 21.9----28000 1170 807 6.901 1488
193 130 489 283 30.5 17.00 393 48 19 9.5 24700 1020 4170 203 4760 115 813 68.2 1250 82.1 17.7 4.6 23.9----25600 1660 612 6.096 1605
W 460 x 177 W 18 x 119 482 286 26.9 16.60 394 44 19 8.0 22600 910 3780 201 4280 105 734 68.2 1130 81.8 16.0 5.3 24.5----23000 2550 441 5.451 1788
158 106 476 284 23.9 15.00 394 41 18 8.0 20100 796 3340 199 3780 91.4 644 67.4 989 80.7 14.3 6.0 27.2----20600 3950 311 4.673 1971
144 97 472 283 22.1 13.60 392 40 17 8.0 18400 726 3080 199 3450 83.6 591 67.4 906 80.0 13.3 6.4 30.0----19000 5430 244 4.243 2123
128 86 467 282 19.6 12.20 393 37 16 8.0 16300 637 2730 198 3050 73.3 520 67.1 796 79.2 11.8 7.2 33.4----17000 8540 171 3.652 2355
113 76 463 280 17.3 10.80 393 35 16 8.0 14400 556 2400 196 2670 63.3 452 66.3 691 78.1 10.5 8.1 37.8----15000 13700 118 3.142 2616
W 460 x 106 W 18 x 71 469 194 20.6 12.60 393 38 17 9.0 13400 488 2080 191 2390 25.1 259 43.3 405 53.2 8.5 4.7 32.4----18500 6960 145 1.262 1501
97 65 466 193 19.0 11.40 392 37 16 9.0 12300 445 1910 190 2180 22.8 236 43.1 368 52.7 7.9 5.1 35.7----17000 9550 114 1.139 1610
89 60 463 192 17.7 10.50 393 35 15 9.0 11400 410 1770 190 2010 20.9 218 42.8 339 52.3 7.3 5.4 38.7 - - - 0.990 15800 12800 90.3 1.034 1722
82 55 460 191 16.0 9.91 394 33 15 9.0 10400 370 1610 189 1830 18.6 195 42.3 303 51.5 6.6 6.0 41.2 - - - 0.973 14500 18000 69.1 0.921 1857
74 50 457 190 14.5 9.02 393 32 15 9.0 9460 333 1460 188 1650 16.6 175 41.9 271 51.0 6.0 6.6 45.2 - - 0.977 0.949 13200 26100 51.6 0.816 2024
W 460 x 68 W 18 x 46 459 154 15.4 9.14 395 32 15 9.5 8730 297 1290 184 1490 9.41 122 32.8 192 40.9 5.2 5.0 44.6 - - 0.979 0.948 14200 21200 50.8 0.459 1529
60 40 455 153 13.3 8.00 395 30 14 9.5 7590 255 1120 183 1280 7.96 104 32.4 163 40.2 4.5 5.7 51.0 - 0.972 0.940 0.910 12500 36200 33.7 0.387 1722
52 35 450 152 10.8 7.62 392 29 14 9.5 6640 212 942 179 1090 6.34 83.4 30.9 132 38.9 3.6 7.1 53.5 - 0.954 0.920 0.888 11000 63700 21.2 0.306 1933
W 410 x 149 W 16 x 100 431 265 25.0 14.90 345 43 18 9.0 19000 619 2870 180 3250 77.7 586 63.9 900 76.4 15.4 5.3 24.3----23800 2190 322 3.196 1603
132 89 425 263 22.2 13.30 345 40 17 9.0 16900 538 2530 178 2850 67.4 513 63.2 785 75.2 13.7 5.9 27.0----21300 3430 227 2.739 1768
114 77 420 261 19.3 11.60 346 37 16 9.0 14600 462 2200 178 2460 57.2 438 62.6 671 73.9 12.0 6.8 31.2----18500 5870 149 2.307 2004
100 67 415 260 16.9 10.00 345 35 15 9.0 12700 398 1920 177 2130 49.5 381 62.4 581 73.1 10.6 7.7 35.9----16200 9870 99.5 1.960 2258
NOTA : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 135 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,95M
p
.
son de fabricación común,- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
= 248 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos (excepción : W 6x15).
por lo que se recomienda- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/
φ
b
P
Y
≤
0,75 ningún alma clasifica como
consultar su disponibilidad. DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,75, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
a
=1.
- si f < 135 MPa, Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
Y
para determinar Q
a
.

100. TABLA 2.2.1
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES W
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
A
LA
A
LM
A
Q
a
W d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
1
2
√EC
w
/GJ
f , MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 135 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
W 410 x 85 W 16 x 57 417 181 18.2 10.90 347 35 16 9.0 10800 315 1510 171 1730 18.0 199 40.8 310 49.9 7.9 5.0 33.0----18300 7150 92.4 0.714 1415
74 50 413 180 16.0 9.65 347 33 15 9.0 9510 275 1330 170 1510 15.6 173 40.5 269 49.2 7.0 5.6 37.4----16100 11600 63.3 0.610 1580
67 45 410 179 14.4 8.76 346 32 15 9.0 8560 245 1200 169 1350 13.8 154 40.2 239 48.6 6.3 6.2 41.2 - - - 0.974 14600 17400 46.2 0.534 1730
60 40 407 178 12.8 7.75 347 30 14 9.0 7600 216 1060 169 1200 12.0 135 39.7 209 48.0 5.6 6.9 46.6 - - 0.971 0.944 13000 27100 32.9 0.465 1913
53 36 403 177 10.9 7.49 345 29 14 9.0 6820 186 923 165 1050 10.1 114 38.5 177 47.0 4.8 8.1 48.1 - 0.990 0.960 0.932 11700 43800 22.5 0.392 2126
W 410 x 46 W 16 x 31 403 140 11.2 6.99 345 29 14 9.0 5890 156 774 163 884 5.14 73.4 29.5 115 36.6 3.9 6.3 51.6 - 0.969 0.937 0.907 12000 42100 19.1 0.198 1638
39 26 399 140 8.8 6.35 345 27 13 9.0 4960 126 632 159 727 4.02 57.4 28.5 90.2 35.6 3.1 8.0 56.8 - 0.936 0.903 0.873 10100 86000 10.8 0.152 1905
W 360 x 1202 W 14 x 808 580 471 130.0 95.00 286 148 62 4.5 153000 6660 22900 209 30100 2290 9730 122 15200 170 105.6 1.8 3.4----130000 3 77419 116.3 625
1086 730 569 454 125.0 78.00 287 141 54 4.5 138000 5960 20900 208 27200 1960 8630 119 13400 163 99.7 1.8 3.7----121000 4 60354 97.21 645
990 665 550 448 115.0 71.90 286 132 51 4.5 126000 5190 18900 203 24300 1730 7720 117 12000 159 93.7 2.0 4.0----112000 5 46618 81.90 676
900 605 531 442 106.0 65.90 287 122 48 4.5 115000 4500 16900 198 21600 1530 6920 115 10700 155 88.2 2.1 4.4----104000 7 36212 69.28 704
818 550 514 437 97.0 60.50 286 114 45 4.5 104000 3920 15300 194 19300 1360 6220 114 9560 151 82.5 2.3 4.8----97900 9 27888 58.81 739
744 500 498 432 88.9 55.60 286 106 43 4.5 94800 3420 13700 190 17200 1200 5560 113 8550 148 77.1 2.4 5.2----90300 12 21394 50.22 780
677 455 483 428 81.5 51.20 287 98 41 4.5 86300 2990 12400 186 15300 1070 5000 111 7680 144 72.2 2.6 5.7----84100 15 16441 42.97 823
W 360 x 634 W 14 x 426 474 424 77.1 47.60 286 94 39 11.0 80800 2740 11600 184 14200 983 4640 110 7120 142 69.0 2.8 6.1----79300 19 13777 38.67 853
592 398 465 421 72.3 45.00 287 89 38 11.0 75500 2500 10800 182 13100 902 4290 109 6570 139 65.5 2.9 6.4----75200 23 11363 34.64 889
551 370 455 418 67.6 42.00 287 84 36 11.0 70200 2260 9930 179 12100 825 3950 108 6050 137 62.1 3.1 6.9----71000 29 9240 31.15 935
509 342 446 416 62.7 39.10 288 79 35 11.0 64900 2050 9190 178 11000 754 3630 108 5550 135 58.5 3.3 7.4----66200 38 7409 27.66 983
463 311 435 412 57.4 35.80 285 75 33 11.0 59000 1800 8280 175 9880 670 3250 107 4980 133 54.4 3.6 8.1----60800 51 5661 23.93 1046
421 283 425 409 52.6 32.80 285 70 32 11.0 53700 1600 7530 173 8880 601 2940 106 4490 130 50.6 3.9 8.8----56000 70 4329 20.87 1118
382 257 416 406 48.0 29.80 286 65 30 11.0 48800 1410 6780 170 7970 536 2640 105 4030 128 46.8 4.2 9.7----51400 97 3292 18.21 1196
347 233 407 404 43.7 27.20 287 60 29 11.0 44200 1250 6140 168 7140 481 2380 104 3630 126 43.4 4.6 10.7----47000 137 2477 15.84 1288
314 211 399 401 39.6 24.90 285 57 28 11.0 40000 1100 5510 166 6370 426 2120 103 3240 124 39.8 5.1 11.6----43000 193 1856 13.83 1389
287 193 393 399 36.6 22.60 285 54 27 11.0 36600 997 5070 165 5810 388 1940 103 2960 123 37.2 5.5 12.8----39600 263 1448 12.33 1483
262 176 387 398 33.3 21.10 285 51 26 11.0 33400 894 4620 164 5260 350 1760 102 2680 121 34.2 6.0 13.7----36400 364 1103 10.88 1598
237 159 380 395 30.2 18.90 284 48 25 11.0 30200 788 4150 162 4690 310 1570 101 2390 119 31.4 6.5 15.3----33000 524 824 9.560 1732
216 145 375 394 27.7 17.30 287 44 24 11.0 27500 712 3800 161 4260 283 1440 101 2180 118 29.1 7.1 16.8----30300 732 633 8.513 1867
NOTA : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 135 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,95M
p
.
son de fabricación común,- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
= 248 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos (excepción : W 6x15).
por lo que se recomienda- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/
φ
b
P
Y
≤
0,75 ningún alma clasifica como
consultar su disponibilidad. DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,75, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
a
=1.
- si f < 135 MPa, Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
Y
para determinar Q
a
.

101. TABLA 2.2.1
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES W
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
A
LA
A
LM
A
Q
a
W d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
1
2
√EC
w
/GJ
f , MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 135 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
W 360 x 196 W 14 x 132 372 374 26.2 16.40 286 43 23 14.0 25000 636 3420 159 3840 229 1220 95.7 1860 112 26.3 7.1 17.7----28800 900 512 6.848 1862
179 120 368 373 23.9 15.00 286 41 23 14.0 22800 575 3130 159 3480 207 1110 95.3 1680 110 24.2 7.8 19.3----26400 1260 390 6.096 2012
162 109 364 371 21.8 13.30 284 40 22 14.0 20700 516 2840 158 3140 186 1000 94.8 1520 109 22.2 8.5 21.7----24100 1790 296 5.424 2177
147 99 360 370 19.8 12.30 286 37 21 14.0 18800 463 2570 157 2840 167 903 94.2 1370 108 20.4 9.3 23.5----22000 2570 224 4.834 2367
134 90 356 369 18.0 11.20 286 35 21 14.0 17100 415 2330 156 2560 151 818 94.0 1240 107 18.7 10.2 25.9----20000 3680 169 4.297 2565
W 360 x 122 W 14 x 82 363 257 21.7 13.00 281 41 22 15.0 15500 365 2010 153 2270 61.5 479 63.0 732 74.5 15.4 5.9 22.4----24800 1780 211 1.802 1486
110 74 360 256 19.9 11.40 280 40 21 15.0 14100 331 1840 153 2060 55.7 435 62.9 664 73.8 14.2 6.4 25.3----22700 2500 161 1.609 1605
101 68 357 255 18.3 10.50 281 38 20 15.0 12900 302 1690 153 1880 50.6 397 62.6 606 73.1 13.1 7.0 27.5----20800 3470 126 1.445 1725
91 61 353 254 16.4 9.52 279 37 20 15.0 11600 267 1510 152 1680 44.8 353 62.1 538 72.4 11.8 7.7 30.4----18800 5170 91.6 1.265 1892
W 360 x 79 W 14 x 53 354 205 16.8 9.40 280 37 20 15.5 10100 227 1280 150 1430 24.2 236 48.9 362 57.8 9.7 6.1 30.8----19500 4730 80.7 0.682 1478
72 48 350 204 15.1 8.64 280 35 20 15.5 9130 201 1150 148 1280 21.4 210 48.4 322 57.1 8.8 6.7 33.5----17800 6770 60.8 0.602 1600
64 43 347 203 13.5 7.75 281 33 19 15.5 8150 179 1030 148 1140 18.8 185 48.0 284 56.3 7.9 7.5 37.4----16000 10300 43.7 0.524 1760
W 360 x 57 W 14 x 38 358 172 13.1 7.87 304 27 14 9.5 7200 160 894 149 1010 11.1 129 39.3 199 47.1 6.3 6.6 39.6 - - - 0.986 15100 14400 33.3 0.330 1603
51 34 355 171 11.6 7.24 305 25 14 9.5 6450 141 794 148 895 9.68 113 38.7 174 46.5 5.6 7.4 43.1 - - 0.991 0.965 13600 22300 23.7 0.287 1770
45 30 352 171 9.8 6.86 304 24 14 9.5 5710 121 688 146 776 8.16 95.4 37.8 147 45.7 4.8 8.7 45.4 - - 0.977 0.950 12100 37000 15.8 0.238 1974
W 360 x 39 W 14 x 26 353 128 10.7 6.48 305 24 13 10.0 4960 102 578 143 661 3.75 58.6 27.5 91.6 33.8 3.9 6.0 48.1 - 0.990 0.959 0.930 13000 29200 15.0 0.109 1372
33 22 349 127 8.5 5.84 305 22 13 10.0 4190 82.9 475 141 544 2.91 45.8 26.4 71.9 32.7 3.1 7.5 53.3 - 0.959 0.927 0.897 11100 57400 8.74 0.0843 1580
NOTA : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 135 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,95M
p
.
son de fabricación común,- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
= 248 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos (excepción : W 6x15).
por lo que se recomienda- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/
φ
b
P
Y
≤
0,75 ningún alma clasifica como
consultar su disponibilidad. DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,75, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
a
=1.
- si f < 135 MPa, Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
Y
para determinar Q
a
.

102. TABLA 2.2.1
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES W
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
A
LA
A
LM
A
Q
a
W d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
1
2
√EC
w
/GJ
f , MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 135 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
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k
y
b
f
W 310 x 500 W 12 x 336 427 340 75.1 45.10 239 94 38 12.0 63700 1690 7920 163 9880 494 2910 88.1 4490 115 59.8 2.3 5.5----88300 13 10114 15.31 625
454 305 415 336 68.7 41.30 241 87 36 12.0 57800 1480 7130 160 8820 436 2600 86.9 4000 113 55.6 2.4 6.0----81400 17 7700 13.05 663
415 279 403 334 62.7 38.90 241 81 35 12.0 52800 1300 6450 157 7900 391 2340 86.1 3610 111 52.0 2.7 6.3----75800 23 5952 11.28 701
375 252 391 330 57.2 35.40 241 75 33 12.0 47800 1130 5780 154 7000 344 2080 84.8 3210 108 48.3 2.9 7.0----69600 31 4495 9.614 744
342 230 382 328 52.6 32.60 242 70 32 12.0 43700 1010 5290 152 6330 310 1890 84.2 2910 106 45.2 3.1 7.6----64700 41 3488 8.378 787
313 210 374 325 48.3 30.00 240 67 30 12.0 39900 896 4790 150 5720 277 1700 83.3 2620 104 42.0 3.4 8.2----59800 56 2693 7.304 838
283 190 365 322 44.1 26.90 241 62 29 12.0 36000 787 4310 148 5100 246 1530 82.7 2340 102 38.9 3.7 9.2----54700 78 2031 6.337 899
253 170 356 319 39.6 24.40 242 57 27 12.0 32300 682 3830 145 4490 215 1350 81.6 2060 100 35.5 4.0 10.1----49600 114 1482 5.398 970
226 152 348 317 35.6 22.10 240 54 26 12.0 28900 596 3430 144 3980 189 1190 80.9 1830 97.9 32.4 4.5 11.2----44900 167 1074 4.619 1054
202 136 341 315 31.8 20.10 243 49 25 12.0 25800 520 3050 142 3510 166 1050 80.2 1610 96.3 29.4 5.0 12.3----40300 250 770 3.947 1153
179 120 333 313 28.1 18.00 241 46 24 12.0 22800 445 2670 140 3050 144 920 79.5 1400 94.8 26.4 5.6 13.7----36100 387 537 3.330 1267
158 106 327 310 25.1 15.50 241 43 23 12.0 20100 386 2360 139 2670 125 806 78.9 1220 93.1 23.8 6.2 15.9----32100 600 380 2.873 1400
143 96 323 309 22.9 14.00 241 41 22 12.0 18200 348 2150 138 2420 113 731 78.8 1110 92.1 21.9 6.8 17.7----29300 852 286 2.527 1514
129 87 318 308 20.6 13.10 242 38 22 12.0 16500 308 1940 137 2160 100 649 77.8 991 90.5 20.0 7.5 18.9----26800 1230 212 2.221 1646
117 79 314 307 18.7 11.90 240 37 21 12.0 15000 275 1750 135 1950 90.2 588 77.5 893 90.0 18.3 8.2 20.7----24300 1760 160 1.968 1786
107 72 311 306 17.0 10.90 241 35 21 12.0 13600 248 1590 135 1770 81.2 531 77.3 806 89.1 16.7 9.0 22.6----22300 2480 122 1.756 1930
97 65 308 305 15.4 9.91 242 33 20 12.0 12300 222 1440 134 1590 72.9 478 77.0 725 88.3 15.3 9.9 24.9----20300 3620 90.7 1.552 2106
W 310 x 86 W 12 x 58 310 254 16.3 9.14 240 35 20 15.0 11000 199 1280 135 1420 44.6 351 63.7 533 73.5 13.4 7.8 27.0----21200 3090 87.4 0.959 1684
79 53 306 254 14.6 8.76 242 32 20 15.0 10000 177 1160 133 1280 39.9 314 63.2 478 72.5 12.1 8.7 28.1----19400 4420 65.8 0.849 1829
W 310 x 74 W 12 x 50 310 205 16.3 9.40 240 35 20 15.0 9480 165 1060 132 1190 23.4 228 49.7 350 58.5 10.8 6.3 26.2----21900 2970 74.1 0.505 1328
67 45 306 204 14.6 8.51 242 32 19 15.0 8530 145 948 130 1060 20.7 203 49.3 310 57.8 9.7 7.0 29.0----19800 4350 54.5 0.443 1450
60 40 303 203 13.1 7.49 239 32 19 15.0 7600 129 851 130 941 18.3 180 49.1 275 57.1 8.8 7.8 32.9----17800 6540 39.5 0.387 1590
W 310 x 52 W 12 x 35 318 167 13.2 7.62 268 25 11 7.0 6670 119 748 134 841 10.3 123 39.3 189 46.8 6.9 6.3 36.2----16700 9130 30.8 0.236 1410
45 30 313 166 11.2 6.60 265 24 11 7.0 5670 99.2 634 132 708 8.55 103 38.8 158 45.9 5.9 7.4 41.8 - - - 0.975 14400 16700 19.1 0.193 1618
39 26 310 165 9.7 5.84 266 22 11 7.0 4930 84.8 547 131 609 7.23 87.6 38.3 134 45.3 5.2 8.5 47.2 - 0.996 0.971 0.948 12500 29200 12.5 0.163 1839
W 310 x 33 W 12 x 22 313 102 10.8 6.60 269 22 11 6.0 4180 65.0 415 125 480 1.92 37.6 21.4 59.6 26.9 3.5 4.7 41.8 - - - 0.966 14900 18200 12.1 0.0440 973
28 19 309 102 8.9 5.97 267 21 11 6.0 3600 54.2 351 123 406 1.58 31.0 20.9 49.1 26.4 2.9 5.7 46.2 - - 0.966 0.933 13000 32800 7.49 0.0352 1102
24 16 305 101 6.7 5.59 267 19 10 6.0 3040 42.8 281 119 329 1.16 23.0 19.5 36.8 25.1 2.2 7.5 49.4 - 0.978 0.939 0.904 11100 67300 4.16 0.0260 1273
21 14 303 101 5.7 5.08 269 17 10 6.0 2680 37.0 244 117 287 0.986 19.5 19.2 31.2 24.7 1.9 8.8 54.3 - 0.944 0.905 0.870 10002 104000 2.91 0.0216 1384
NOTA : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 135 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,95M
p
.
son de fabricación común,- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
= 248 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos (excepción : W 6x15).
por lo que se recomienda- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/
φ
b
P
Y
≤
0,75 ningún alma clasifica como
consultar su disponibilidad. DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,75, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
a
=1.
- si f < 135 MPa, Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
Y
para determinar Q
a
.

103. TABLA 2.2.1
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES W
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
A
LA
A
LM
A
Q
a
W d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
1
2
√EC
w
/GJ
f , MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 135 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
W 250 x 167 W 10 x 112 289 265 31.8 19.20 193 48 22 11.5 21300 300 2080 119 2430 98.8 746 68.1 1140 82.8 29.2 4.2 10.4----48800 119 629 1.617 815
149 100 282 263 28.4 17.30 194 44 21 11.5 19000 259 1840 117 2130 86.2 656 67.4 1000 81.3 26.5 4.6 11.6----44100 176 454 1.383 889
131 88 275 261 25.1 15.40 193 41 20 11.5 16700 221 1610 115 1850 74.5 571 66.8 870 79.8 23.8 5.2 13.0----39200 278 313 1.163 980
115 77 269 259 22.1 13.50 193 38 19 11.5 14600 189 1410 114 1600 64.1 495 66.3 753 78.2 21.3 5.9 14.8----34500 448 213 0.975 1090
101 68 264 257 19.6 11.90 194 35 19 11.5 12900 164 1240 113 1400 55.5 432 65.6 656 76.9 19.1 6.6 16.7----30800 703 148 0.832 1207
89 60 260 256 17.3 10.70 194 33 18 11.5 11400 143 1100 112 1230 48.4 378 65.2 574 75.6 17.0 7.4 18.7----27400 1100 103 0.709 1334
80 54 256 255 15.6 9.40 192 32 17 11.5 10200 126 984 111 1090 43.1 338 65.0 513 74.9 15.5 8.2 21.2----24700 1640 75.8 0.623 1461
73 49 253 254 14.2 8.64 193 30 17 11.5 9310 113 893 110 985 38.8 306 64.6 463 74.1 14.3 8.9 23.1----22600 2290 57.9 0.556 1577
W 250 x 67 W 10 x 45 257 204 15.7 8.89 193 32 17 12.5 8560 104 809 110 901 22.2 218 50.9 332 59.4 12.5 6.5 22.5----25200 1590 62.9 0.322 1153
58 39 252 203 13.5 8.00 194 29 17 12.5 7400 87.3 693 109 770 18.8 185 50.4 283 58.5 10.9 7.5 25.0----22000 2730 40.8 0.266 1300
49 33 247 202 11.0 7.37 193 27 16 12.5 6260 70.6 572 106 633 15.1 150 49.1 228 57.1 9.0 9.1 27.1----18700 5280 24.1 0.212 1509
W 250 x 45 W 10 x 30 266 148 13.0 7.62 218 24 11 7.0 5700 71.1 535 112 602 7.03 95.0 35.1 146 41.8 7.2 5.7 29.5----19900 4540 25.8 0.111 1057
39 26 262 147 11.2 6.60 218 22 11 7.0 4910 60.1 459 111 514 5.94 80.8 34.8 124 41.2 6.3 6.6 34.0----17200 7970 16.6 0.0926 1201
33 22 258 146 9.1 6.10 220 19 11 7.0 4180 49.1 381 108 426 4.75 65.1 33.7 99.9 40.1 5.1 8.0 36.9----14800 15100 10.0 0.0738 1384
W 250 x 28 W 10 x 19 260 102 10.0 6.35 218 21 11 7.0 3620 39.9 307 105 352 1.78 34.9 22.2 54.7 27.5 3.9 5.1 35.4----16700 10900 9.57 0.0279 869
25 17 257 102 8.4 6.10 219 19 11 7.0 3220 34.2 266 103 306 1.49 29.2 21.5 46.1 26.8 3.3 6.1 36.9----15200 16500 6.66 0.0229 942
22 15 254 102 6.9 5.84 220 17 11 5.0 2850 28.8 227 101 263 1.22 23.9 20.7 38.0 26.1 2.8 7.4 38.5 - - - 0.990 13300 30100 4.16 0.0183 1069
18 12 251 101 5.3 4.83 219 16 10 4.0 2280 22.5 179 99.3 208 0.919 18.2 20.1 28.8 25.4 2.1 9.4 46.6 - - 0.962 0.928 10700 74500 2.08 0.0137 1303
W 200 x 100 W 8 x 67 229 210 23.7 14.50 155 37 17 9.5 12700 113 987 94.3 1150 36.6 349 53.7 533 65.2 21.7 4.4 11.1----45600 155 211 0.387 688
86 58 222 209 20.6 13.00 156 33 17 9.5 11000 94.7 853 92.8 981 31.4 300 53.4 458 63.9 19.4 5.1 12.4----40100 257 139 0.317 767
71 48 216 206 17.4 10.20 156 30 15 9.5 9100 76.6 709 91.7 803 25.4 247 52.8 375 62.2 16.6 5.9 15.8----33500 501 81.6 0.250 892
59 40 210 205 14.2 9.14 156 27 15 9.5 7580 61.2 583 89.9 653 20.4 199 51.9 303 60.6 13.9 7.2 17.6----28100 997 46.6 0.195 1041
52 35 206 204 12.6 7.87 156 25 14 9.5 6640 52.7 512 89.1 569 17.8 175 51.8 266 59.8 12.5 8.1 20.4----24900 1600 32.0 0.166 1158
46 31 203 203 11.0 7.24 155 24 14 9.5 5890 45.5 448 87.9 496 15.3 151 51.0 230 58.9 11.0 9.2 22.2----22300 2480 22.5 0.142 1280
W 200 x 42 W 8 x 28 205 166 11.8 7.24 157 24 14 10.0 5320 40.9 399 87.7 446 9.01 109 41.2 165 48.1 9.6 7.0 22.2----24000 1960 22.5 0.0838 983
36 24 201 165 10.2 6.22 157 22 13 10.0 4570 34.4 342 86.8 380 7.64 92.6 40.9 141 47.4 8.4 8.1 25.8----20800 3390 14.6 0.0696 1113
NOTA : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 135 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,95M
p
.
son de fabricación común,- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
= 248 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos (excepción : W 6x15).
por lo que se recomienda- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/
φ
b
P
Y
≤
0,75 ningún alma clasifica como
consultar su disponibilidad. DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,75, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
a
=1.
- si f < 135 MPa, Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
Y
para determinar Q
a
.

104. TABLA 2.2.1
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES W
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN AISC DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
A
LA
A
LM
A
Q
a
W d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
1
2
√EC
w
/GJ
f , MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 135 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
W 200 x 31 W 8 x 21 210 134 10.2 6.35 168 21 11 6.0 3980 31.3 298 88.7 335 4.10 61.2 32.1 93.7 38.0 6.5 6.6 27.5----19900 4400 11.7 0.0408 953
27 18 207 133 8.4 5.84 169 19 11 6.0 3400 25.8 249 87.1 279 3.29 49.5 31.1 76.0 37.0 5.4 8.0 29.9----17200 8180 7.08 0.0328 1095
W 200 x 22 W 8 x 15 206 102 8.0 6.22 168 19 11 7.0 2860 20.0 194 83.6 222 1.42 27.8 22.3 43.7 27.5 4.0 6.4 28.1----18400 7240 5.83 0.0139 787
19 13 203 102 6.5 5.84 169 17 11 6.5 2480 16.5 163 81.6 187 1.15 22.5 21.5 35.5 26.8 3.3 7.8 29.9----16300 12200 3.75 0.0110 871
15 10 200 100 5.2 4.32 168 16 10 5.5 1910 12.8 128 81.9 145 0.870 17.4 21.3 27.1 26.1 2.6 9.6 40.5 - - - 0.977 12100 37700 1.66 0.00830 1135
W 150 x 37 W 6 x 25 162 154 11.6 8.13 120 21 10 4.5 4730 22.2 274 68.5 310 7.07 91.8 38.7 140 45.7 11.0 6.7 15.5----30400 776 19.1 0.0403 739
30 20 157 153 9.3 6.60 119 19 10 4.5 3790 17.1 218 67.2 244 5.54 72.4 38.2 110 44.7 9.1 8.2 19.1----24500 1780 10.0 0.0303 886
22 15 152 152 6.6 5.84 120 16 9 4.5 2860 12.1 159 65.0 176 3.87 50.9 36.8 77.6 43.0 6.6 11.5 21.6----18900 5200 4.16 0.0205 1130
W 150 x 24 W 6 x 16 160 102 10.3 6.60 122 19 10 5.0 3060 13.4 168 66.2 192 1.83 35.9 24.5 55.3 29.5 6.6 5.0 19.1----27600 1240 9.16 0.0103 538
18 12 153 102 7.1 5.84 121 16 9 5.0 2290 9.19 120 63.3 136 1.26 24.7 23.5 38.3 28.3 4.7 7.1 21.6----21400 3660 3.75 0.00663 678
14 9 150 100 5.5 4.32 122 14 9 5.0 1730 6.84 91.2 62.9 102 0.912 18.2 23.0 28.1 27.4 3.7 9.2 29.2----16300 10500 1.66 0.00475 859
W 130 x 28 W 5 x 19 131 128 10.9 6.86 89 21 10 6.5 3570 10.9 166 55.3 190 3.81 59.5 32.7 90.7 38.8 10.7 5.8 14.0----35400 404 12.9 0.0136 523
24 16 127 127 9.1 6.10 89 19 9 6.5 3020 8.83 139 54.1 157 3.12 49.1 32.1 74.9 37.8 9.1 6.9 15.8----30600 728 7.91 0.0109 597
W 100 x 19 W 4 x 13 106 103 8.8 7.11 72 17 10 4.5 2470 4.75 89.6 43.9 103 1.60 31.1 25.5 47.8 30.8 8.6 5.9 10.6----38300 324 6.24 0.00376 394
NOTA : * PANDEO LOCAL- Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 135 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de Q
a
está determinado para cálculo de tensiones.- Flexión simple : - perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto para acero con F
Y
=345 MPa, pero tiene M
n
≥0,95M
p
.
son de fabricación común,- Valor de Q
a
no indicado, significa valor unitario. - si se usa acero con F
Y
= 248 MPa, los perfiles de la tabla clasifican como compactos (excepción : W 6x15).
por lo que se recomienda- Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/
φ
b
P
Y
≤
0,75 ningún alma clasifica como
consultar su disponibilidad. DISEÑO POR MFCR : esbelta. Si P
u
/
φ
b
P
Y
>0,75, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3 DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar Q
a
=1.
- si f < 135 MPa, Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
Y
para determinar Q
a
.

105. TABLA 2.2.2
PILOTES LAMINADOS AISC
SECCIONES HP
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO TORSIÓN Y ALABEO
ALA ALMA LOCAL*
HP d
nominal
x Pesodb
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
Q
s
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
F
y
, MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 345 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
HP 360 x 174 HP 14 x 117 361 378.0 20.4 20.4 285 38 25 11.0 22200 508 2810 151 3190 184 974 91.0 1490 109 21.4 9.2 14.2 - 26700 1390 334 5.344 2037
152 102 356 376.0 17.9 17.9 286 35 24 11.0 19400 439 2470 150 2770 159 846 90.5 1290 107 18.9 10.5 16.2 - 23400 2290 225 4.511 2281
132 89 351 373.0 15.6 15.6 285 33 23 11.0 16900 375 2140 149 2390 135 724 89.4 1110 105 16.6 11.9 18.5 - 20400 3870 150 3.813 2565
108 73 346 370.0 12.8 12.8 286 30 22 11.0 13800 303 1750 148 1940 108 584 88.5 891 103 13.7 14.4 22.6 0.972 16900 8160 83.7 3.008 3048
HP 310 x 125 HP 12 x 84 312 312.0 17.4 17.4 242 35 24 11.0 15900 270 1730 130 1960 88.2 565 74.5 870 89.2 17.4 9.0 14.2 - 26600 1410 176 1.923 1679
110 74 308 310.0 15.5 15.4 242 33 23 11.0 14100 237 1540 130 1730 77.1 497 73.9 763 87.8 15.6 10.0 16.0 - 23700 2210 124 1.657 1859
94 63 303 308.0 13.1 13.1 239 32 22 11.0 11900 196 1290 128 1450 63.9 415 73.3 635 86.6 13.3 11.8 18.9 - 20300 4080 76.2 1.340 2134
79 53 299 306.0 11.0 11.0 241 29 21 11.0 10000 163 1090 128 1210 52.6 344 72.5 525 84.9 11.3 13.8 22.3 0.991 17200 7680 46.6 1.098 2469
HP 250 x 85 HP 10 x 57 254 260.0 14.4 14.4 194 30 20 8.0 10800 123 969 107 1090 42.3 325 62.6 500 74.5 14.7 9.0 13.9 - 27000 1330 82.0 0.602 1379
62 42 246 256.0 10.7 10.5 192 27 18 8.0 7970 87.5 711 105 791 30.0 234 61.4 358 72.0 11.1 12.0 18.9 - 20100 4140 33.7 0.414 1783
HP 200 x 54 HP 8 x 36 204 207.0 11.3 11.3 156 24 16 6.0 6820 49.8 488 85.5 552 16.7 161 49.5 249 59.1 11.5 9.2 14.2 - 26500 1440 32.0 0.155 1120
* PANDEO LOCAL- Q
s
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión
.
- Valor de Q
s
no indicado, significa valor unitario
.
- Para
F
Y
<345 MPa, Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla.
DISEÑO POR MFCR :
- Compresión : todas las almas de los perfiles de la tabla clasifican como compactas.
- Flexión simple o compuesta : ningún perfil de la tabla clasifica como esbelto.
DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
- Flexión simple, compuesta ó compresión : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
dT
k
y
b
f

106. TABLA 2.2.3
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES WT
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO PROP. FLEXO-TORSIONALES
LOCAL*
WT d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
krALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
Q
s
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
O
H=
β
t
w
2
t
f
F
y
, MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 250 345mm
4
mm
6
mm mm -
WT 560 x 249 WT 22 x 167.5 559 405 45.0 25.91 65 20.0 14500 31700 899 2150 168 140 3820 39.1 250 1230 88.9 1930 21.6 4.5 0.982 0.817 1548 0.1165446 195 224 0.724
216 145 554 402 40.1 22.10 60 20.0 12300 27700 766 1820 166 134 3230 34.3 218 1080 88.6 1690 25.1 5.0 0.833 0.636 1070 0.0749215 194 220 0.733
195 131 550 400 36.1 20.07 56 20.0 11000 24900 687 1640 166 132 2900 31.2 193 964 87.9 1500 27.4 5.5 0.732 0.532 786.7 0.0547813 193 220 0.731
171 115 545 400 31.0 18.03 51 20.0 9810 21800 599 1450 166 131 2570 27.2 166 828 87.1 1280 30.2 6.5 0.608 0.438 516.1 0.0373265 193 220 0.723
WT 500 x 441 WT 20 x 296.5 546 424 82.0 45.50 117 26.5 24800 56100 1370 3420 156 144 6210 66.3 524 2470 96.8 3930 12.0 2.6 - - 9282 0.6283739 178 211 0.761
374 251.5 534 417 70.1 39.12 100 26.5 20900 47700 1140 2870 154 137 5160 57.2 425 2050 94.5 3230 13.7 3.0 - - 5827 0.3813209 176 208 0.760
321 215.5 524 412 59.9 34.04 90 26.5 17800 40900 953 2430 153 132 4360 49.5 351 1700 92.7 2690 15.4 3.4 - - 3684 0.2365801 175 205 0.756
277 186 516 408 52.1 29.46 83 26.5 15200 35300 803 2060 151 126 3690 43.2 296 1450 91.4 2280 17.5 3.9 - - 2422 0.1501115 174 203 0.756
239 160.5 509 404 45.0 25.40 75 26.5 12900 30300 678 1750 150 122 3130 37.6 248 1230 90.4 1920 20.0 4.5 - 0.895 1569 0.0939876 173 201 0.756
221 148.5 506 402 41.9 23.62 78 26.5 11900 28200 624 1620 149 120 2880 35.1 227 1130 89.9 1770 21.4 4.8 0.989 0.825 1274 0.0749215 173 200 0.756
206 138.5 504 402 40.0 21.10 76 26.5 10600 26300 566 1450 147 115 2570 32.5 217 1080 90.9 1670 23.9 5.0 0.882 0.699 1074 0.0585408 171 197 0.770
185 124.5 500 400 36.1 19.00 71 26.5 9550 23700 504 1300 146 112 2290 29.5 193 964 90.4 1490 26.3 5.5 0.782 0.580 795.0 0.0424287 171 196 0.770
160 107.5 495 400 31.0 16.50 67 26.5 8190 20500 429 1110 145 109 1970 25.4 166 828 90.2 1280 30.0 6.5 0.618 0.445 516.1 0.0271221 170 195 0.770
148 99.5 491 400 27.1 16.50 62 26.5 8130 18800 411 1090 148 114 1920 23.5 144 723 87.6 1120 29.8 7.4 0.628 0.452 380.4 0.0224227 170 199 0.746
129 87 485 400 21.1 16.50 51 26.5 8000 16500 378 1050 151 124 1870 20.6 113 564 82.8 882 29.4 9.5 0.643 0.463 233.1 0.0175354 172 206 0.699
WT 500 x 347 WT 20 x 233 539 321 74.9 42.40 105 26.0 22800 44100 1150 3030 162 158 5460 68.8 210 1310 69.1 2150 12.7 2.1 - - 5786 0.3652088 188 213 0.680
292 196 528 314 64.0 36.10 94 26.0 19000 37200 945 2510 160 151 4520 59.2 167 1070 67.1 1740 14.6 2.5 - - 3584 0.2153658 186 210 0.678
246 165.5 518 309 54.1 31.00 84 26.0 16100 31500 783 2100 158 146 3790 51.1 134 870 65.3 1410 16.7 2.9 - - 2206 0.1302399 185 208 0.674
207 139 510 304 46.0 25.90 76 26.0 13200 26400 641 1740 156 140 3110 43.4 109 714 64.0 1150 19.7 3.3 - 0.913 1349 0.0746530 183 205 0.676
196 132 508 303 43.9 24.40 79 26.0 12400 25000 604 1630 155 137 2920 41.4 102 677 64.0 1080 20.8 3.5 - 0.855 1165 0.0625689 183 204 0.680
175 117.5 504 302 40.0 21.10 76 26.0 10600 22300 524 1400 153 131 2510 36.8 92.4 611 64.5 970 23.9 3.8 0.882 0.699 857.4 0.0418916 182 200 0.690
157 105.5 500 300 35.9 19.10 71 26.0 9550 20000 466 1260 153 129 2250 33.3 81.2 541 63.8 857 26.2 4.2 0.782 0.581 632.7 0.0303446 182 199 0.690
136 91.5 495 300 31.0 16.50 67 26.0 8190 17400 398 1080 152 125 1920 29.0 69.9 467 63.5 734 30.0 4.8 0.618 0.445 416.2 0.0193614 181 198 0.691
124 83.5 490 300 26.0 16.50 62 26.0 8060 15900 374 1040 154 132 1880 26.4 58.7 392 61.0 623 29.7 5.8 0.630 0.454 291.8 0.0168909 182 204 0.658
111 74.5 485 300 21.1 16.00 57 26.0 7740 14100 339 978 155 138 1770 46.2 47.9 318 58.2 510 30.3 7.1 0.604 0.435 194.8 0.0139370 183 209 0.626
* PANDEO LOCAL -
Q
s
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión.
- Valor de
Q
s
no indicado, si
g
nifica valor unitario.
- Valor de
Q
s
está determinado por esbeltez del alma.
- Ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta.
- Flexión
y
flexión compuesta : conservadoramente, usar
Q
s
tabulado para compresión.
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f

107. TABLA 2.2.3
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES WT
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO PROP. FLEXO-TORSIONALES
LOCAL*
WT d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
krALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
Q
s
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
O
H=
β
t
w
2
t
f
F
y
, MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 250 345mm
4
mm
6
mm mm -
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
WT 460 x 631 WT 18 x 424 539 461 115.0 64.00 144 23.0 34500 80600 1770 4540 148 149 8440 87.1 945 4110 108 6540 8.4 2.0 - - 25890 1.8475268 160 205 0.802
594 399 533 457 109.0 60.50 138 23.0 32200 75500 1630 4210 147 145 7830 82.6 874 3830 108 6080 8.8 2.1 - - 21935 1.5306544 160 204 0.801
484 325 514 446 89.9 50.00 119 23.0 25700 61300 1260 3310 143 134 6110 68.6 670 3020 105 4750 10.3 2.5 - - 12279 0.8082930 157 199 0.797
392 263.5 498 437 73.9 40.90 103 23.0 20400 49700 970 2610 140 124 4750 56.9 516 2380 102 3720 12.2 3.0 - - 6785 0.4216013 156 194 0.797
327 219.5 486 431 62.0 34.50 90 23.0 16800 41300 783 2130 138 118 3850 48.0 415 1920 100 3020 14.1 3.5 - - 4025 0.2400711 153 191 0.794
292 196.5 480 427 55.9 31.00 84 23.0 14900 37100 691 1880 136 113 3390 43.4 365 1700 99.1 2650 15.5 3.8 - - 2943 0.1710573 154 189 0.796
267 179.5 475 425 51.1 28.40 79 23.0 13500 34000 622 1700 135 110 3060 40.1 328 1540 98.2 2350 16.7 4.2 - - 2260 0.1288972 153 187 0.797
244 164 471 422 47.0 25.90 76 23.0 12200 31100 560 1540 134 107 2750 36.8 295 1400 97.4 2130 18.2 4.5 - - 1752 0.0974785 152 186 0.799
223 150 467 423 42.7 24.00 71 23.0 11200 28500 511 1410 134 105 2510 33.8 270 1280 97.3 1940 19.5 5.0 - 0.927 1332 0.0746530 152 185 0.797
208.5 140 464 422 39.9 22.50 68 23.0 10400 26600 476 1320 134 103 2330 31.5 250 1180 96.9 1800 20.6 5.3 - 0.867 1091 0.0606891 151 185 0.796
193.5 130 461 420 36.6 21.30 65 23.0 9820 24700 441 1230 134 103 2180 29.5 226 1080 95.7 1640 21.6 5.7 0.981 0.816 861.6 0.0486050 151 185 0.791
182.5 122.5 458 419 34.3 20.30 64 23.0 9300 23200 414 1160 134 102 2050 27.7 211 1010 95.4 1530 22.6 6.1 0.943 0.770 720.1 0.0405489 151 185 0.788
171 115 456 418 32.0 19.30 60 23.0 8800 21800 388 1100 133 102 1930 26.2 195 933 94.6 1420 23.6 6.5 0.896 0.715 595.2 0.0335670 151 185 0.784
WT 460 x 190.5 WT 18 x 128 475 310 43.9 24.40 67 17.0 11600 24300 500 1430 143 125 2560 39.1 110 710 67.3 1090 19.5 3.5 - 0.927 1107 0.0550499 168 189 0.703
172.5 116 471 308 39.9 22.10 64 17.0 10400 22000 449 1290 143 122 2290 35.6 97.6 634 66.6 973 21.3 3.9 0.994 0.831 824.1 0.0405489 167 188 0.703
156.5 105 466 309 34.5 21.10 59 17.0 9830 19900 410 1200 144 124 2150 32.3 85.2 551 65.4 848 22.1 4.5 0.960 0.791 578.6 0.0319558 167 190 0.687
144.5 97 463 308 32.0 19.40 56 17.0 8980 18400 371 1090 142 122 1970 30.0 78.2 508 65.2 780 23.9 4.8 0.887 0.705 462.0 0.0248933 167 189 0.687
135.5 91 461 307 30.0 18.40 54 17.0 8480 17300 350 1030 142 121 1850 28.2 72.6 473 64.8 726 25.1 5.1 0.831 0.635 382.5 0.0208384 166 189 0.686
126.5 85 459 306 27.9 17.30 51 17.0 7940 16100 328 968 143 120 1720 26.4 66.8 437 64.4 670 26.5 5.5 0.767 0.565 312.6 0.0169715 166 189 0.684
119 80 457 305 25.9 16.50 49 17.0 7540 15200 308 914 142 120 1640 24.9 61.4 403 63.6 618 27.7 5.9 0.720 0.521 256.8 0.0143935 166 189 0.678
111.5 75 455 304 23.9 15.90 48 17.0 7230 14300 291 871 143 121 1560 23.4 56.1 369 62.6 567 28.6 6.4 0.677 0.486 209.8 0.0123526 166 191 0.670
100.5 67.5 451 304 20.1 15.20 43 17.0 6860 12800 262 806 143 126 1550 31.5 47.2 311 60.7 478 29.7 7.6 0.634 0.457 144.8 0.0100164 167 194 0.644
WT 420 x 263.5 WT 16.5 x 177 451 409 53.1 29.50 73 16.0 13300 33600 544 1580 127 106 2850 41.1 304 1490 95.1 2260 15.3 3.9 - - 2381 0.1256748 143 178 0.802
236.5 159 447 406 48.0 26.40 68 16.0 11800 30200 486 1410 127 102 2520 37.1 268 1320 94.2 2010 16.9 4.2 - - 1752 0.0899595 143 176 0.803
216.5 145.5 442 404 43.9 24.40 65 16.0 10800 27600 437 1280 126 100 2290 34.0 242 1200 93.6 1820 18.1 4.6 - 0.993 1349 0.0687452 142 175 0.801
196 131.5 439 401 39.9 22.10 60 16.0 9700 25000 394 1150 126 97.5 2050 31.0 215 1070 92.7 1630 19.9 5.0 - 0.907 1007 0.0504847 142 174 0.802
179.5 120.5 434 403 35.6 21.10 56 16.0 9160 22900 362 1080 126 97.8 1900 28.4 195 968 92.3 1470 20.6 5.7 - 0.867 745.1 0.0392062 141 176 0.792
164.5 110.5 431 401 32.4 19.70 52 16.0 8490 21000 333 996 126 96.8 1750 26.2 174 868 91.0 1320 21.9 6.2 0.968 0.801 570.2 0.0303446 141 175 0.788
149.5 100.5 428 400 29.2 18.20 49 16.0 7790 19100 303 913 126 96.0 1600 23.8 156 780 90.4 1190 23.5 6.8 0.896 0.715 424.6 0.0227987 141 175 0.784
* PANDEO LOCAL -
Q
s
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión
- El valor de
Q
s
está determinado por la esbeltez del alma
(

Q
s
=1 en ala
)
- Flexión
y
flexión compuesta : conservadoramente, usar
Q
s
para compresión

108. TABLA 2.2.3
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES WT
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO PROP. FLEXO-TORSIONALES
LOCAL*
WT d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
krALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
Q
s
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
O
H=
β
t
w
2
t
f
F
y
, MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 250 345mm
4
mm
6
mm mm -
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
WT 420 x 125.5 WT 16.5 x 84.5 430 292 31.0 17.00 52 16.0 7310 16000 270 836 130 107 1490 27.4 64.5 442 63.5 676 25.3 4.7 0.827 0.630 367.5 0.0148769 153 171 0.714
113 76 425 294 26.8 16.10 48 16.0 6840 14400 246 776 131 108 1380 24.6 56.9 387 62.9 593 26.4 5.5 0.775 0.574 256.4 0.0115470 152 173 0.700
105 70.5 423 293 24.4 15.40 44 16.0 6510 13400 231 736 131 109 1310 22.9 51.3 350 61.9 536 27.5 6.0 0.728 0.529 201.5 0.0095062 152 174 0.691
96.5 65 420 292 21.7 14.70 43 16.0 6170 12400 211 683 130 111 1240 21.1 45.1 309 60.3 474 28.6 6.7 0.685 0.492 152.8 0.0078681 153 176 0.678
88 59 417 292 18.8 14.00 40 16.0 5840 11200 194 640 132 114 1230 21.9 39.1 268 59.1 412 29.8 7.8 0.621 0.447 109.9 0.0062837 153 178 0.659
WT 380 x 355 WT 15 x 238.5 434 403 74.9 41.40 95 16.0 18000 45200 645 1980 119 109 3670 56.1 411 2030 95.3 3200 10.5 2.7 - - 6285 0.3141870 130 169 0.819
291 195.5 422 396 62.0 34.50 83 16.0 14600 36800 504 1580 117 103 2900 46.5 322 1630 93.5 2540 12.2 3.2 - - 3575 0.1707888 128 166 0.815
243 163 411 390 52.1 29.00 71 16.0 11900 30900 408 1290 115 95.5 2340 39.6 259 1330 91.7 2060 14.2 3.7 - - 2114 0.0969414 127 163 0.817
217 146 407 387 47.0 25.90 67 16.0 10500 27700 359 1140 114 92.2 2050 35.6 229 1180 90.9 1820 15.7 4.1 - - 1548 0.0690137 127 161 0.818
194 130.5 401 385 41.9 23.60 62 16.0 9480 24800 318 1020 113 89.9 1840 32.3 200 1040 89.9 1600 17.0 4.6 - - 1111 0.0494106 126 160 0.815
175 117.5 398 382 38.1 21.10 57 16.0 8400 22300 282 906 112 86.9 1610 29.2 177 927 89.1 1410 18.9 5.0 - 0.952 828.3 0.0354467 126 159 0.817
157 105.5 393 384 33.4 19.70 54 16.0 7740 20000 254 828 113 86.4 1470 26.2 158 823 88.9 1250 19.9 5.7 - 0.897 578.6 0.0258869 125 159 0.809
142 95.5 390 382 30.1 18.00 49 16.0 7020 18100 228 748 112 85.1 1320 23.7 140 733 87.9 1110 21.7 6.3 0.981 0.816 428.7 0.0191198 125 159 0.806
128.5 86.5 387 381 27.1 16.60 48 16.0 6420 16400 207 683 112 84.1 1200 21.5 125 656 87.3 996 23.3 7.0 0.913 0.735 316.8 0.0142324 125 159 0.802
WT 380 x 110 WT 15 x 74 390 266 30.0 16.50 51 15.0 6440 14000 196 670 118 97.5 1180 26.4 47.2 355 58.1 543 23.6 4.4 0.896 0.715 302.6 0.0100969 138 155 0.716
98 66 385 268 25.4 15.60 44 15.0 6010 12500 175 612 118 99.1 1090 23.4 40.9 305 57.2 468 24.7 5.3 0.853 0.664 201.9 0.0076533 138 157 0.698
92.5 62 383 267 23.6 14.90 43 15.0 5710 11800 164 578 118 99.1 1030 22.0 37.5 281 56.4 431 25.7 5.7 0.801 0.601 165.7 0.0064180 138 157 0.693
86.5 58 381 267 21.6 14.40 41 15.0 5490 11000 156 555 119 100 990 20.7 34.4 258 55.9 395 26.5 6.2 0.767 0.565 133.6 0.0055050 137 158 0.683
80.5 54 379 266 19.3 13.80 40 15.0 5230 10200 145 523 119 102 946 19.2 30.4 229 54.6 351 27.5 6.9 0.733 0.533 103.6 0.0046457 138 160 0.669
73.5 49.5 377 265 17.0 13.20 37 15.0 4980 9380 135 495 120 104 941 23.2 26.4 199 53.1 307 28.6 7.8 0.685 0.492 78.25 0.0038401 139 162 0.654
67 45 375 264 15.5 11.90 33 15.0 4480 8520 121 444 120 102 810 11.3 23.9 180 52.8 283 31.5 8.5 0.563 0.405 59.10 0.0028196 138 161 0.655
* PANDEO LOCAL -
Q
s
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión
- El valor de
Q
s
está determinado por la esbeltez del alma
(

Q
s
=1 en ala
)
- Flexión
y
flexión compuesta : conservadoramente, usar
Q
s
para compresión

109. TABLA 2.2.3
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES WT
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO PROP. FLEXO-TORSIONALES
LOCAL*
WT d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
krALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
Q
s
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
O
H=
β
t
w
2
t
f
F
y
, MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 250 345mm
4
mm
6
mm mm -
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
WT 345 x 401 WT 13.5 x 269.5 413 387 89.9 50.00 108 14.0 20600 51000 633 2100 112 111 3950 65.8 441 2260 93.0 3570 8.3 2.2 - - 10198 0.4672524 117 159 0.830
333 224 399 379 75.9 41.90 94 14.0 16700 42300 495 1670 108 102 3130 55.6 348 1840 90.7 2880 9.5 2.5 - - 6077 0.2623595 116 155 0.829
274 184 386 372 63.0 35.10 81 14.0 13500 34800 390 1340 106 94.2 2470 46.7 273 1460 88.4 2290 11.0 3.0 - - 3480 0.1428611 115 152 0.828
228 153.5 376 367 53.1 29.50 71 14.0 11100 29100 313 1090 104 88.1 1980 39.6 219 1190 86.9 1850 12.7 3.5 - - 2073 0.0816349 114 149 0.828
192 129 368 362 45.0 24.90 64 14.0 9160 24500 255 895 102 83.3 1620 33.8 179 987 85.6 1530 14.8 4.0 - - 1257 0.0477994 112 147 0.828
175 117.5 364 360 40.9 23.10 59 14.0 8390 22300 231 819 102 81.5 1470 31.0 160 888 84.6 1370 15.8 4.4 - - 957.3 0.0362523 112 146 0.825
161.5 108.5 361 359 38.1 21.10 56 14.0 7620 20600 209 741 101 79.0 1330 28.7 147 819 84.5 1240 17.1 4.7 - - 770.0 0.0281963 111 145 0.830
144.5 97 357 356 34.0 19.00 52 14.0 6780 18400 184 657 100 77.0 1180 25.9 128 719 83.4 1090 18.8 5.2 - 0.963 549.4 0.0199522 111 144 0.826
132.5 89 353 358 30.2 18.40 48 14.0 6500 16900 172 624 101 77.5 1110 23.6 116 648 82.8 981 19.2 5.9 - 0.937 405.4 0.0154945 111 145 0.815
120 80.5 350 356 27.4 16.80 46 14.0 5880 15300 154 562 100 75.9 996 21.5 103 579 82.0 880 20.8 6.5 - 0.851 304.3 0.0114665 111 144 0.813
108.5 73 348 355 24.8 15.40 43 14.0 5360 13800 141 516 101 74.9 901 19.5 92.6 522 81.9 791 22.6 7.2 0.938 0.765 226.4 0.0085126 110 144 0.810
WT 345 x 96 WT 13.5 x 64.5 351 254 27.9 15.50 46 14.0 5440 12200 135 510 105 86.1 903 24.0 38.2 301 56.0 460 22.6 4.6 0.938 0.765 233.1 0.0064449 122 139 0.731
85 57 347 256 23.6 14.50 41 14.0 5030 10800 122 469 106 86.9 826 21.2 33.1 259 55.4 396 23.9 5.4 0.883 0.700 151.9 0.0046994 122 141 0.716
76 51 344 254 21.1 13.10 40 14.0 4510 9690 108 418 106 85.6 737 19.1 28.9 228 54.6 348 26.3 6.0 0.780 0.578 109.9 0.0033836 122 140 0.714
70 47 342 254 18.9 12.40 37 14.0 4240 8920 99.0 388 105 86.6 695 17.6 25.9 204 53.9 312 27.6 6.7 0.728 0.529 83.66 0.0027391 122 141 0.703
62.5 42 339 253 16.3 11.70 35 14.0 3970 7990 89.9 359 106 88.4 642 15.8 22.0 174 52.5 267 29.0 7.8 0.664 0.476 58.27 0.0020919 122 143 0.685
* PANDEO LOCAL -
Q
s
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión
- El valor de
Q
s
está determinado por la esbeltez del alma
(

Q
s
=1 en ala
)
- Flexión
y
flexión compuesta : conservadoramente, usar
Q
s
para compresión

110. TABLA 2.2.3
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES WT
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO PROP. FLEXO-TORSIONALES
LOCAL*
WT d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
krALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
Q
s
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
O
H=
β
t
w
2
t
f
F
y
, MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 250 345mm
4
mm
6
mm mm -
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
WT 305 x 366 WT 12 x 246 377 359 89.9 50.00 110 12.0 18800 46500 470 1720 101 103 3280 64.8 348 1950 86.6 3060 7.5 2.0 - - 9282 0.3598381 105 145 0.838
304 204 362 351 75.9 41.90 95 12.0 15200 38400 364 1360 97.3 95.0 2570 54.9 274 1560 84.6 2460 8.6 2.3 - - 5536 0.2008648 102 141 0.836
249 167.5 350 343 63.0 35.10 83 12.0 12300 31700 285 1090 94.7 86.9 2020 46.2 214 1240 82.0 1950 10.0 2.7 - - 3163 0.1087570 102 137 0.837
208 139.5 339 338 53.1 29.50 73 12.0 10000 26500 227 878 92.7 80.8 1620 39.1 171 1010 80.5 1580 11.5 3.2 - - 1886 0.0617632 99.6 134 0.837
186 125 335 335 48.0 26.40 68 12.0 8840 23700 199 773 91.7 77.5 1420 35.3 151 900 79.8 1400 12.7 3.5 - - 1386 0.0443084 99.9 133 0.838
170 114.5 330 333 43.9 24.40 64 12.0 8060 21700 179 703 90.9 75.4 1280 32.5 136 814 79.0 1260 13.5 3.8 - - 1070 0.0335670 98.5 132 0.836
154 103.5 327 330 39.9 22.10 60 12.0 7230 19600 159 628 90.2 72.9 1140 29.7 120 728 78.2 1120 14.8 4.1 - - 795.0 0.0245173 99.2 131 0.836
143 96 323 329 37.1 20.60 57 12.0 6650 18200 146 577 89.7 71.1 1040 27.7 110 670 78.0 1030 15.7 4.4 - - 641.0 0.0194689 97.5 130 0.836
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120.5 81 318 329 31.0 17.90 51 12.0 5690 15400 123 493 89.4 68.6 873 23.4 92.1 560 77.3 850 17.8 5.3 - - 383.8 0.0117619 97.3 129 0.831
108.5 73 314 328 27.7 16.50 48 12.0 5180 13900 109 442 88.6 67.6 790 21.2 81.6 498 76.6 755 19.0 5.9 - 0.947 278.9 0.0085663 96.8 129 0.827
97.5 65.5 311 327 24.4 15.40 44 12.0 4790 12400 100 410 89.7 67.3 719 19.1 71.2 435 75.8 661 20.2 6.7 - 0.887 197.3 0.0062032 96.6 129 0.818
87 58.5 308 325 21.6 14.00 41 12.0 4310 11100 88.4 366 89.2 66.5 642 17.1 61.9 381 74.7 578 22.0 7.5 0.960 0.791 139.4 0.0044040 96.5 129 0.813
77.5 52 306 324 19.0 12.70 38 12.0 3890 9880 79.3 330 89.6 65.8 575 15.2 53.9 333 73.9 505 24.1 8.5 0.874 0.690 97.8 0.0031150 96.7 129 0.809
WT 305 x 76.5 WT 12 x 51.5 311 229 24.9 14.00 44 11.5 4350 9760 84.4 360 93.0 76.5 642 21.4 25.0 218 50.6 334 22.2 4.6 0.951 0.781 147.3 0.0033030 108 124 0.733
70 47 309 230 22.2 13.10 41 11.5 4050 8930 78.2 335 93.6 75.9 592 19.4 22.6 197 50.3 300 23.6 5.2 0.896 0.715 109.1 0.0025699 108 124 0.727
62.5 42 306 229 19.6 11.90 40 11.5 3640 7970 68.9 299 93.0 75.4 533 17.4 19.7 172 49.7 262 25.7 5.8 0.810 0.610 76.59 0.0018529 108 124 0.721
56.5 38 304 228 17.3 11.20 37 11.5 3400 7220 63.4 278 93.7 76.2 493 15.8 17.1 150 48.7 230 27.1 6.6 0.741 0.541 55.78 0.0014232 108 125 0.709
50.5 34 301 228 14.9 10.50 35 11.5 3160 6470 56.6 253 93.5 77.7 457 14.2 14.7 129 47.7 198 28.7 7.7 0.681 0.489 38.79 0.0010956 108 127 0.692
WT 305 x 46 WT 12 x 31 301 179 15.0 10.90 35 11.0 3280 5880 53.9 253 95.7 87.9 465 32.5 7.20 80.4 35.0 125 27.6 6.0 0.724 0.525 35.38 0.0010527 113 130 0.619
41 27.5 299 178 12.8 10.00 33 11.0 2990 5230 47.9 228 95.7 88.9 420 38.9 6.04 67.9 34.0 105 29.9 7.0 0.626 0.450 24.47 0.0007868 114 132 0.606
* PANDEO LOCAL -
Q
s
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión
- El valor de
Q
s
está determinado por la esbeltez del alma
(

Q
s
=1 en ala
)
- Flexión
y
flexión compuesta : conservadoramente, usar
Q
s
para compresión

111. TABLA 2.2.3
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES WT
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO PROP. FLEXO-TORSIONALES
LOCAL*
WT d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
krALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
Q
s
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
O
H=
β
t
w
2
t
f
F
y
, MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 250 345mm
4
mm
6
mm mm -
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
WT 265 x 149.5 WT 10.5 x 100.5 292 319 41.4 23.10 60 12.0 6770 19100 119 523 78.7 65.3 960 30.0 113 706 76.7 1090 12.6 3.9 - - 857.4 0.0229330 82.7 119 0.859
135.5 91 289 318 37.6 21.10 57 12.0 6080 17300 105 467 78.0 63.0 854 27.2 100 633 76.2 977 13.7 4.2 - - 641.0 0.0169178 83.5 118 0.859
124 83 285 315 34.5 19.00 54 12.0 5420 15800 92.6 413 76.6 60.7 759 25.0 90.0 571 75.5 867 15.0 4.6 - - 495.3 0.0127017 82.4 117 0.861
109.5 73.5 280 318 29.2 18.30 48 12.0 5120 13900 85.3 389 78.3 60.7 695 21.9 78.4 493 75.1 748 15.3 5.4 - - 320.1 0.0087274 81.5 118 0.847
98 66 277 316 26.3 16.50 46 12.0 4570 12500 75.0 344 77.5 59.2 616 19.8 69.3 439 74.5 665 16.8 6.0 - - 233.9 0.0062837 81.2 117 0.845
91 61 275 315 24.4 15.20 43 12.0 4180 11600 68.0 313 76.6 57.9 562 18.4 63.6 404 74.0 613 18.1 6.5 - 0.993 186.1 0.0049411 80.9 116 0.846
82.5 55.5 273 313 22.2 14.00 41 12.0 3820 10500 62.4 288 77.1 56.6 508 15.8 56.8 363 73.5 550 19.5 7.0 - 0.917 141.5 0.0037058 81.0 116 0.846
75 50.5 271 312 20.3 12.70 40 12.0 3440 9600 55.7 258 76.2 55.4 457 15.4 51.4 329 73.2 499 21.3 7.7 0.990 0.826 108.2 0.0027928 80.6 115 0.846
WT 265 x 69 WT 10.5 x 46.5 275 214 23.6 14.70 43 11.5 4040 8820 60.1 293 82.5 69.6 521 20.6 19.3 180 46.8 277 18.7 4.5 - 0.968 125.3 0.0025054 94.5 111 0.729
61.5 41.5 272 212 21.2 13.10 40 11.5 3560 7850 52.7 258 81.9 67.6 459 18.5 16.9 159 46.4 244 20.8 5.0 - 0.856 89.91 0.0017455 93.9 110 0.732
54.5 36.5 270 211 18.8 11.60 38 11.5 3130 6930 46.4 227 81.8 66.0 400 16.4 14.8 140 46.2 214 23.3 5.6 0.908 0.730 62.85 0.0011869 93.7 109 0.732
50.5 34 268 210 17.4 10.90 37 11.5 2920 6460 42.3 209 80.9 65.8 375 15.4 13.5 129 45.7 196 24.6 6.0 0.853 0.664 50.78 0.0009721 93.5 109 0.727
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WT 265 x 42.5 WT 10.5 x 28.5 267 166 16.5 10.30 35 11.5 2750 5400 37.3 192 83.1 72.4 347 16.2 6.32 76.1 34.2 117 25.9 5.0 0.793 0.592 36.79 0.0006713 98.0 111 0.665
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WT 230 x 231.5 WT 9 x 155.5 283 305 69.6 38.60 87 9.5 11000 29500 159 762 73.4 74.4 1480 48.5 166 1080 74.9 1700 7.3 2.2 - - 3630 0.0910337 72.3 112 0.875
210.5 141.5 277 302 63.5 35.60 81 9.5 9870 26800 140 680 72.4 71.1 1310 44.5 147 970 73.9 1520 7.8 2.4 - - 2768 0.0674025 71.7 111 0.873
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174 117 267 296 53.6 29.50 70 9.5 7870 22200 108 534 69.9 64.8 1020 37.6 116 785 72.4 1220 9.1 2.8 - - 1640 0.0375950 70.6 107 0.875
157 105.5 263 293 48.5 26.90 65 9.5 7100 20100 95.3 475 69.1 62.0 901 34.0 102 700 71.6 1080 9.8 3.0 - - 1224 0.0273907 71.1 106 0.873
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117.5 79 250 287 36.6 20.60 54 9.5 5150 15000 66.6 341 66.8 55.4 631 25.9 72.4 503 69.6 777 12.1 3.9 - - 524.5 0.0110637 68.4 103 0.872
106.5 71.5 248 285 33.5 18.50 51 9.5 4590 13600 59.1 303 65.9 53.1 557 23.8 64.7 454 69.0 689 13.4 4.3 - - 403.7 0.0082441 69.0 102 0.874
96.5 65 244 283 30.5 17.00 48 9.5 4150 12300 52.5 272 65.3 51.3 500 21.7 57.7 408 68.5 618 14.4 4.6 - - 303.8 0.0061226 68.2 101 0.874
* PANDEO LOCAL -
Q
s
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión
- El valor de
Q
s
está determinado por la esbeltez del alma
(

Q
s
=1 en ala
)
- Flexión
y
flexión compuesta : conservadoramente, usar
Q
s
para compresión

112. TABLA 2.2.3
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES WT
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO PROP. FLEXO-TORSIONALES
LOCAL*
WT d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
krALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
Q
s
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
O
H=
β
t
w
2
t
f
F
y
, MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 250 345mm
4
mm
6
mm mm -
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
WT 230 x 88.5 WT 9 x 59.5 241 286 26.9 16.60 44 8.0 4000 11300 49.2 260 66.0 51.6 470 19.8 52.5 367 68.2 557 14.5 5.3 - - 220.6 0.0046725 67.7 102 0.862
79 53 238 284 23.9 15.00 41 8.0 3570 10000 43.7 232 66.1 50.0 413 17.7 45.7 322 67.6 488 15.9 5.9 - - 155.3 0.0032493 67.4 102 0.860
72 48.5 236 283 22.1 13.60 40 8.0 3210 9210 38.9 207 65.0 48.5 370 16.3 41.8 295 67.4 447 17.4 6.4 - - 121.5 0.0024947 67.1 101 0.862
64 43 234 282 19.6 12.20 37 8.0 2850 8160 34.6 185 65.1 47.2 326 14.5 36.7 260 67.1 394 19.2 7.2 - 0.937 84.91 0.0017240 67.0 100 0.860
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WT 230 x 53 WT 9 x 35.5 235 194 20.6 12.60 38 9.0 2960 6720 32.9 185 70.0 57.4 328 17.3 12.6 130 43.3 198 18.7 4.7 - 0.963 72.42 0.0010634 79.2 94.5 0.751
48.5 32.5 233 193 19.0 11.40 37 9.0 2660 6160 29.3 165 69.0 55.9 295 16.0 11.4 118 43.0 180 20.4 5.1 - 0.877 56.61 0.0008083 78.8 93.7 0.755
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41 27.5 230 191 16.0 9.91 33 9.0 2280 5220 24.7 141 68.8 54.9 251 13.7 9.31 97.5 42.2 149 23.2 6.0 0.913 0.735 34.51 0.0004941 78.6 93.5 0.749
37 25 228 190 14.5 9.02 32 9.0 2060 4730 22.1 127 68.4 53.8 226 12.4 8.30 87.4 41.9 133 25.3 6.6 0.823 0.625 25.51 0.0003652 78.3 93.0 0.748
WT 230 x 34 WT 9 x 23 229 154 15.4 9.14 32 9.5 2090 4370 21.5 127 70.1 59.2 228 14.2 4.70 61.0 32.8 93.7 25.1 5.0 0.831 0.635 25.35 0.0003222 82.2 93.2 0.694
30 20 227 153 13.3 8.00 30 9.5 1820 3790 18.5 110 69.9 58.2 197 12.4 3.98 52.0 32.4 79.7 28.4 5.8 0.690 0.496 16.77 0.0002116 82.0 92.7 0.692
26 17.5 225 152 10.8 7.62 29 9.5 1710 3320 16.8 102 71.1 60.7 197 11.4 3.17 41.7 30.9 64.1 29.5 7.0 0.638 0.460 10.49 0.0001606 82.6 95.0 0.662
WT 205 x 74.5 WT 8 x 50 216 265 25.0 14.90 43 9.0 3220 9500 32.4 189 58.4 44.7 339 17.9 38.8 293 63.9 444 14.5 5.3 - - 160.2 0.0027928 59.0 91.9 0.877
66 44.5 213 263 22.2 13.30 40 9.0 2830 8440 28.0 165 57.6 43.2 297 16.0 33.7 256 63.2 388 16.0 5.9 - - 113.2 0.0019308 58.7 91.4 0.877
57 38.5 210 261 19.3 11.60 37 9.0 2440 7290 23.9 142 57.3 41.4 251 13.9 28.6 219 62.6 332 18.1 6.8 - 0.988 74.09 0.0012380 58.3 90.4 0.877
50 33.5 207 260 16.9 10.00 35 9.0 2070 6350 20.0 119 56.1 39.6 213 12.2 24.8 191 62.5 288 20.7 7.7 - 0.861 49.53 0.0008083 57.6 89.7 0.879
WT 205 x 42.5 WT 8 x 28.5 209 181 18.2 10.90 35 9.0 2280 5410 20.4 128 61.4 49.3 226 15.0 9.02 99.7 40.8 152 19.2 5.0 - 0.942 45.79 0.0005344 69.4 83.8 0.770
37 25 207 180 16.0 9.65 33 9.0 2000 4760 17.8 112 61.2 48.0 197 13.2 7.79 86.6 40.5 132 21.5 5.6 0.990 0.826 31.63 0.0003598 69.2 83.3 0.770
33.5 22.5 205 179 14.4 8.76 32 9.0 1800 4280 15.8 100 60.8 47.2 177 12.0 6.89 77.0 40.1 117 23.4 6.2 0.904 0.725 27.26 0.0002616 68.9 83.1 0.767
30 20 203 178 12.8 7.75 30 9.0 1570 3800 13.7 87.3 60.0 46.0 155 10.7 6.02 67.6 39.8 103 26.2 7.0 0.784 0.583 16.48 0.0001807 68.5 82.3 0.769
26.5 18 201 177 10.9 7.49 29 9.0 1510 3410 12.6 82.2 60.8 47.8 146 9.60 5.04 56.9 38.4 86.9 26.8 8.1 0.754 0.553 11.28 0.0001386 68.8 83.8 0.745
WT 205 x 23 WT 8 x 15.5 202 140 11.2 6.99 29 9.0 1410 2940 11.5 76.3 62.5 51.3 136 10.5 2.57 36.7 29.6 56.2 28.9 6.3 0.668 0.479 9.532 0.0000983 73.0 82.8 0.695
19.5 13 199 140 8.8 6.35 27 9.0 1260 2480 9.72 66.6 62.6 53.1 133 9.45 2.01 28.7 28.5 44.1 31.3 8.0 0.563 0.406 5.411 0.0000653 72.9 84.3 0.667
* PANDEO LOCAL -
Q
s
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión
- El valor de
Q
s
está determinado por la esbeltez del alma
(

Q
s
=1 en ala
)
- Flexión
y
flexión compuesta : conservadoramente, usar
Q
s
para compresión

113. TABLA 2.2.3
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES WT
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO PROP. FLEXO-TORSIONALES
LOCAL*
WT d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
krALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
Q
s
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
O
H=
β
t
w
2
t
f
F
y
, MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 250 345mm
4
mm
6
mm mm -
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
WT 180 x 601 WT 7 x 404 290 471 130.0 95.00 148 4.5 27500 76800 374 1900 69.9 94.0 4080 81.0 1150 4870 122 7590 3.1 1.8 - - 38210 1.8716950 30.0 144 0.959
543 365 285 454 125.0 78.00 141 4.5 22200 69200 311 1580 67.0 88.1 3460 76.2 981 4320 119 6470 3.7 1.8 - - 29719 1.4098133 31.1 139 0.966
495 332.5 275 448 115.0 71.90 132 4.5 19800 63100 260 1350 64.2 82.6 2980 70.4 867 3870 117 5800 3.8 1.9 - - 23101 1.0526606 29.3 136 0.966
450 302.5 266 442 106.0 65.90 122 4.5 17500 57400 219 1160 61.8 77.5 2570 64.8 767 3470 116 5210 4.0 2.1 - - 17898 0.7868101 27.7 133 0.966
409 275 257 437 97.0 60.50 114 4.5 15500 52200 184 997 59.4 72.4 2230 59.7 678 3100 114 4660 4.2 2.3 - - 13777 0.5854082 26.2 131 0.967
372 250 249 432 88.9 55.60 106 4.5 13800 47400 157 866 57.6 67.8 1920 54.9 600 2780 113 4180 4.5 2.4 - - 10614 0.4350281 25.1 129 0.967
338.5 227.5 242 428 81.5 51.20 98 4.5 12400 43200 135 758 55.9 63.8 1670 50.5 534 2500 111 3760 4.7 2.6 - - 8158 0.3249284 23.8 126 0.967
WT 180 x 317 WT 7 x 213 237 424 77.1 47.60 94 11.0 11300 40400 119 676 54.3 61.0 1500 47.8 491 2320 110 3490 5.0 2.7 - - 6826 0.2661190 22.7 125 0.968
296 199 232 421 72.3 45.00 89 11.0 10400 37700 107 616 53.3 58.4 1360 44.7 451 2140 109 3230 5.2 2.9 - - 5619 0.2150972 21.7 124 0.968
275.5 185 228 418 67.6 42.00 84 11.0 9580 35100 96.6 560 52.5 55.6 1220 41.9 412 1970 108 2980 5.4 3.1 - - 4579 0.1718630 21.9 122 0.968
254.5 171 223 416 62.7 39.10 79 11.0 8720 32400 84.6 498 51.1 53.1 1080 39.1 377 1810 108 2730 5.7 3.3 - - 3675 0.1348050 19.9 121 0.968
231.5 155.5 217 412 57.4 35.80 75 11.0 7770 29500 72.3 433 49.5 50.0 946 35.8 335 1630 107 2450 6.1 3.6 - - 2810 0.1007009 18.6 120 0.968
210.5 141.5 213 409 52.6 32.80 70 11.0 6990 26900 64.3 388 48.9 47.2 826 32.8 300 1470 106 2220 6.5 3.9 - - 2156 0.0754586 18.8 118 0.969
191 128.5 208 406 48.0 29.80 65 11.0 6200 24400 55.2 338 47.6 44.5 719 30.0 268 1320 105 1990 7.0 4.2 - - 1636 0.0561240 17.5 117 0.969
173.5 116.5 204 404 43.7 27.20 60 11.0 5550 22100 48.9 302 47.0 41.9 626 27.4 240 1190 104 1800 7.5 4.6 - - 1232 0.0413545 17.4 116 0.970
157 105.5 200 401 39.6 24.90 57 11.0 4980 20000 42.5 265 46.1 39.9 547 24.9 213 1060 103 1600 8.0 5.1 - - 924.0 0.0303446 16.4 115 0.970
143.5 96.5 197 399 36.6 22.60 54 11.0 4450 18300 37.8 237 45.4 37.8 482 22.9 194 972 103 1470 8.7 5.5 - - 720.1 0.0234163 16.1 114 0.971
131 88 193 398 33.3 21.10 51 11.0 4070 16700 33.3 213 44.7 36.3 431 21.0 175 879 102 1330 9.1 6.0 - - 549.4 0.0175085 14.3 113 0.971
118.5 79.5 190 395 30.2 18.90 48 11.0 3590 15100 29.0 186 43.8 34.3 374 19.1 155 785 101 1190 10.1 6.5 - - 409.6 0.0128629 14.3 112 0.971
108 72.5 188 394 27.7 17.30 44 11.0 3250 13800 26.2 169 43.6 32.8 331 17.5 141 716 101 1080 10.9 7.1 - - 314.7 0.0097479 14.4 112 0.971
WT 180 x 98 WT 7 x 66 186 374 26.2 16.40 43 14.0 3050 12500 24.0 157 43.8 32.8 305 16.7 114 610 95.5 922 11.3 7.1 - - 255.1 0.0071431 18.3 107 0.966
89.5 60 184 373 23.9 15.00 41 14.0 2760 11400 21.5 141 43.4 31.5 270 15.3 103 552 95.1 836 12.3 7.8 - - 194.4 0.0053707 18.2 106 0.966
81 54.5 182 371 21.8 13.30 40 14.0 2420 10300 18.9 124 42.8 29.7 236 13.9 92.8 500 94.9 754 13.7 8.5 - - 147.8 0.0040280 18.6 106 0.968
73.5 49.5 180 370 19.8 12.30 37 14.0 2210 9400 17.0 113 42.5 29.0 211 12.7 83.6 452 94.3 681 14.6 9.3 - - 111.6 0.0029807 17.7 105 0.968
67 45 178 369 18.0 11.20 35 14.0 1990 8540 15.2 101 42.2 27.7 188 11.6 75.4 409 94.0 616 15.9 10.3 - - 84.49 0.0022315 17.9 105 0.968
* PANDEO LOCAL -
Q
s
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión
- El valor de
Q
s
está determinado por la esbeltez del alma
(

Q
s
=1 en ala
)
- Flexión
y
flexión compuesta : conservadoramente, usar
Q
s
para compresión

114. TABLA 2.2.3
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES WT
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO PROP. FLEXO-TORSIONALES
LOCAL*
WT d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
krALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
Q
s
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
O
H=
β
t
w
2
t
f
F
y
, MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 250 345mm
4
mm
6
mm mm -
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
WT 180 x 61 WT 7 x 41 182 257 21.7 13.00 41 15.0 2370 7760 17.3 118 47.2 35.3 216 15.1 30.7 239 62.9 362 14.0 5.9 - - 105.3 0.0015119 43.9 82.6 0.912
55 37 180 256 19.9 11.40 40 15.0 2050 7030 15.0 102 46.2 33.5 188 13.7 27.8 217 62.9 329 15.8 6.4 - - 80.75 0.0011252 43.2 81.5 0.917
50.5 34 178 255 18.3 10.50 38 15.0 1870 6450 13.3 91.6 45.4 32.8 170 12.6 25.3 198 62.6 300 17.0 7.0 - - 62.85 0.0008620 42.7 81.0 0.915
45.5 30.5 176 254 16.4 9.52 37 15.0 1680 5780 11.9 82.5 45.4 31.8 150 11.4 22.4 176 62.3 267 18.5 7.7 - 0.973 45.79 0.0006149 42.3 80.8 0.915
WT 180 x 39.5 WT 7 x 26.5 177 205 16.8 9.40 37 15.5 1660 5040 11.5 81.0 47.8 35.1 145 12.3 12.1 118 49.0 179 18.8 6.1 - 0.958 40.37 0.0003921 51.2 73.4 0.868
36 24 175 204 15.1 8.64 35 15.5 1510 4560 10.3 73.2 47.5 34.3 131 11.2 10.7 105 48.4 159 20.3 6.8 - 0.882 30.22 0.0002873 51.1 72.9 0.866
32 21.5 173 203 13.5 7.75 33 15.5 1340 4070 9.05 64.8 47.2 33.3 116 10.0 9.42 92.8 48.1 141 22.3 7.5 0.947 0.775 21.81 0.0002017 50.6 72.4 0.866
WT 180 x 28.5 WT 7 x 19 179 172 13.1 7.87 27 9.5 1410 3600 9.68 69.2 51.9 39.1 122 10.5 5.56 64.7 39.3 98.3 22.7 6.6 0.934 0.760 16.57 0.0001488 58.0 72.9 0.800
25.5 17 178 171 11.6 7.24 25 9.5 1290 3230 8.81 63.3 52.2 38.9 110 9.42 4.84 56.6 38.7 86.1 24.6 7.4 0.857 0.669 11.82 0.0001074 58.3 72.6 0.793
22.5 15 176 171 9.8 6.86 24 9.5 1210 2850 7.94 58.4 52.8 40.1 102 8.36 4.08 47.7 37.8 72.7 25.7 8.7 0.810 0.610 7.908 0.0000771 58.2 73.7 0.772
WT 180 x 19.5 WT 7 x 13 177 128 10.7 6.48 24 10.0 1150 2480 7.29 54.7 54.2 43.7 96.5 9.73 1.87 29.2 27.5 44.9 27.3 6.0 0.737 0.537 7.451 0.0000556 63.0 71.6 0.713
16.5 11 174 127 8.5 5.84 22 10.0 1020 2090 6.11 47.3 54.1 44.7 85.2 8.26 1.46 23.0 26.4 35.2 29.8 7.5 0.621 0.447 4.329 0.0000360 62.9 72.6 0.691
* PANDEO LOCAL -
Q
s
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión
- El valor de
Q
s
está determinado por la esbeltez del alma
(

Q
s
=1 en ala
)
- Flexión
y
flexión compuesta : conservadoramente, usar
Q
s
para compresión

115. TABLA 2.2.3
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES WT
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO PROP. FLEXO-TORSIONALES
LOCAL*
WT d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
krALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
Q
s
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
O
H=
β
t
w
2
t
f
F
y
, MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 250 345mm
4
mm
6
mm mm -
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
WT 155 x 250 WT 6 x 168 214 340 75.1 45.10 94 12.0 9650 31900 79.7 513 50.0 58.7 1120 46.7 247 1450 88.0 2190 4.7 2.3 - - 4995 0.1291658 28.1 103 0.958
227 152.5 207 336 68.7 41.30 87 12.0 8550 28900 67.4 443 48.3 54.9 968 42.9 218 1300 86.9 1960 5.0 2.4 - - 3829 0.0955988 26.9 102 0.959
207.5 139.5 201 334 62.7 38.90 81 12.0 7820 26400 58.3 392 47.0 52.1 850 39.6 195 1170 85.9 1770 5.2 2.7 - - 2951 0.0716991 25.5 100 0.957
187.5 126 196 330 57.2 35.40 75 12.0 6940 23900 50.7 344 46.1 48.8 734 36.1 172 1040 84.8 1570 5.5 2.9 - - 2227 0.0523645 25.5 98.6 0.958
171 115 191 328 52.6 32.60 70 12.0 6230 21800 43.8 302 44.8 46.2 646 33.3 155 945 84.3 1430 5.9 3.1 - - 1732 0.0397433 24.1 97.5 0.958
156.5 105 187 325 48.3 30.00 67 12.0 5610 19900 38.7 270 44.1 43.7 565 30.7 139 855 83.6 1290 6.2 3.4 - - 1340 0.0300760 24.0 96.3 0.958
141.5 95 183 322 44.1 26.90 62 12.0 4920 18000 33.2 234 42.9 41.1 488 27.9 123 764 82.7 1150 6.8 3.7 - - 1016 0.0220468 23.4 95.0 0.959
126.5 85 178 319 39.6 24.40 57 12.0 4340 16100 28.2 202 41.9 38.6 420 25.2 107 671 81.5 1020 7.3 4.0 - - 736.7 0.0156556 22.4 93.7 0.960
113 76 174 317 35.6 22.10 54 12.0 3850 14400 24.4 177 41.2 36.3 361 22.8 94.6 597 81.1 902 7.9 4.5 - - 532.8 0.0110905 21.9 92.7 0.960
101 68 170 315 31.8 20.10 49 12.0 3420 12900 21.0 155 40.3 34.3 311 20.4 82.9 526 80.2 796 8.5 5.0 - - 383.8 0.0077607 21.2 91.7 0.960
89.5 60 167 313 28.1 18.00 46 12.0 3010 11400 18.2 135 40.0 32.5 265 18.2 71.9 459 79.4 694 9.3 5.6 - - 267.6 0.0052902 21.0 90.9 0.959
79 53 164 310 25.1 15.50 43 12.0 2540 10100 15.2 114 38.8 30.2 223 16.2 62.4 403 78.6 608 10.6 6.2 - - 189.4 0.0036521 20.9 89.9 0.961
71.5 48 161 309 22.9 14.00 41 12.0 2250 9100 13.2 99.8 38.1 28.7 195 14.7 56.3 364 78.7 550 11.5 6.7 - - 142.4 0.0027122 19.7 89.2 0.961
64.5 43.5 159 308 20.6 13.10 38 12.0 2080 8250 12.0 91.5 38.1 27.9 175 13.4 50.2 326 78.0 492 12.1 7.5 - - 105.7 0.0019711 19.7 88.6 0.960
58.5 39.5 157 307 18.7 11.90 37 12.0 1870 7480 10.6 81.5 37.6 26.9 156 12.2 45.1 294 77.6 444 13.2 8.2 - - 79.92 0.0014581 18.9 87.9 0.960
53.5 36 156 306 17.0 10.90 35 12.0 1700 6820 9.74 74.9 37.8 25.9 139 11.2 40.6 265 77.2 401 14.3 9.0 - - 60.77 0.0010929 19.8 87.6 0.961
48.5 32.5 154 305 15.4 9.91 33 12.0 1530 6160 8.60 66.7 37.4 25.0 123 10.1 36.4 239 76.9 360 15.5 9.9 - - 45.37 0.0007976 19.1 87.1 0.960
WT 155 x 43 WT 6 x 29 155 254 16.3 9.14 35 15.0 1420 5500 7.97 61.9 38.1 26.2 114 10.8 22.3 176 63.7 265 17.0 7.8 - - 43.70 0.0005586 30.8 76.5 0.944
39.5 26.5 153 254 14.6 8.76 32 15.0 1340 5020 7.38 58.1 38.3 25.9 106 9.88 20.0 157 63.1 237 17.5 8.7 - - 32.80 0.0004109 30.6 76.2 0.940
WT 155 x 37 WT 6 x 25 155 205 16.3 9.40 35 15.0 1460 4740 7.81 62.3 40.6 29.7 113 11.5 11.7 114 49.7 173 16.5 6.3 - - 37.00 0.0003303 40.3 67.8 0.899
33.5 22.5 153 204 14.6 8.51 32 15.0 1300 4260 6.88 55.3 40.2 28.7 100 10.4 10.3 101 49.2 154 18.0 7.0 - 0.998 27.30 0.0002377 40.1 67.1 0.898
30 20 152 203 13.1 7.49 32 15.0 1140 3800 6.09 48.9 40.0 27.4 86.9 9.35 9.14 90.0 49.0 137 20.3 7.7 - 0.887 19.81 0.0001665 40.3 66.5 0.901
WT 155 x 26 WT 6 x 17.5 159 167 13.2 7.62 25 7.0 1210 3330 6.71 53.3 44.9 33.0 93.6 10.0 5.13 61.4 39.2 93.1 20.9 6.3 - 0.856 15.36 0.0001174 49.0 65.0 0.835
22.5 15 157 166 11.2 6.60 24 7.0 1040 2840 5.63 45.1 44.5 32.3 79.1 8.56 4.27 51.4 38.8 78.0 23.8 7.4 0.891 0.710 9.490 0.0000717 48.8 64.8 0.830
19.5 13 155 165 9.7 5.84 22 7.0 905 2470 4.80 39.0 44.1 31.8 68.8 7.49 3.62 43.9 38.3 66.4 26.5 8.5 0.767 0.565 6.243 0.0000467 48.4 64.5 0.826
* PANDEO LOCAL -
Q
s
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión
- El valor de
Q
s
está determinado por la esbeltez del alma
(

Q
s
=1 en ala
)
- Flexión
y
flexión compuesta : conservadoramente, usar
Q
s
para compresión

116. TABLA 2.2.3
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES WT
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO PROP. FLEXO-TORSIONALES
LOCAL*
WT d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
krALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
Q
s
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
O
H=
β
t
w
2
t
f
F
y
, MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 250 345mm
4
mm
6
mm mm -
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
WT 155 x 16.5 WT 6 x 11 156 102 10.8 6.60 22 6.0 1030 2090 4.82 42.1 48.0 41.4 75.9 10.2 0.959 18.8 21.4 28.9 23.6 4.7 0.891 0.710 6.077 0.0000368 56.3 64.0 0.683
14 9.5 154 102 8.9 5.97 21 6.0 919 1800 4.13 36.8 47.9 41.9 67.4 8.84 0.789 15.5 20.9 23.8 25.8 5.7 0.797 0.596 3.742 0.0000251 56.3 64.5 0.663
12 8 152 101 6.7 5.59 19 6.0 850 1520 3.58 33.2 48.5 44.2 61.0 16.2 0.580 11.5 19.5 17.8 27.2 7.5 0.741 0.541 2.127 0.0000182 56.9 66.5 0.624
10.5 7 151 101 5.7 5.08 17 6.0 767 1340 3.16 29.7 48.6 44.7 54.4 19.3 0.493 9.76 19.2 15.1 29.7 8.9 0.626 0.450 1.457 0.0000132 57.0 67.1 0.610
WT 125 x 83.5 WT 5 x 56 144 265 31.8 19.20 48 11.5 2760 10600 11.8 104 33.4 30.7 220 20.1 49.4 373 68.3 563 7.5 4.2 - - 312.2 0.0045383 16.2 77.2 0.963
74.5 50 141 263 28.4 17.30 44 11.5 2440 9480 10.3 91.7 33.0 28.7 187 18.1 43.1 328 67.4 495 8.2 4.6 - - 225.2 0.0031956 16.5 76.2 0.964
65.5 44 138 261 25.1 15.40 41 11.5 2130 8350 8.80 79.2 32.5 26.9 158 16.0 37.2 285 66.7 431 9.0 5.2 - - 156.1 0.0021537 16.2 75.7 0.964
57.5 38.5 135 259 22.1 13.50 38 11.5 1820 7300 7.40 67.3 31.8 25.1 132 14.1 32.0 247 66.2 373 10.0 5.9 - - 106.1 0.0014259 15.9 74.4 0.964
50.5 34 132 257 19.6 11.90 35 11.5 1570 6440 6.16 56.9 30.9 23.7 112 12.5 27.7 216 65.6 326 11.1 6.6 - - 74.09 0.0009721 14.7 74.2 0.965
44.5 30 130 256 17.3 10.70 33 11.5 1390 5690 5.41 50.3 30.8 22.5 96.2 11.1 24.2 189 65.2 285 12.1 7.4 - - 51.20 0.0006606 14.8 73.4 0.965
40 27 128 255 15.6 9.40 32 11.5 1200 5110 4.61 43.2 30.0 21.2 82.8 10.0 21.6 169 65.0 255 13.6 8.2 - - 37.84 0.0004780 14.2 72.9 0.966
36.5 24.5 127 254 14.2 8.64 30 11.5 1100 4650 4.20 39.4 30.1 20.5 74.1 9.17 19.4 153 64.6 230 14.7 8.9 - - 28.84 0.0003572 14.5 72.4 0.966
WT 125 x 33.5 WT 5 x 22.5 128 204 15.7 8.89 32 12.5 1140 4280 4.23 40.3 31.4 23.0 76.2 10.5 11.1 109 50.9 165 14.4 6.5 - - 31.34 0.0002634 25.9 62.0 0.940
29 19.5 126 203 13.5 8.00 29 12.5 1010 3700 3.67 35.4 31.5 22.3 65.4 9.12 9.42 92.8 50.5 140 15.8 7.5 - - 20.27 0.0001654 25.7 61.5 0.936
24.5 16.5 124 202 11.0 7.37 27 12.5 914 3130 3.25 31.9 32.2 22.1 57.0 7.75 7.56 74.9 49.1 113 16.8 9.2 - - 12.11 0.0000956 26.3 61.0 0.927
WT 125 x 22.5 WT 5 x 15 133 148 13.0 7.62 24 7.0 1010 2850 3.87 36.8 36.8 27.9 65.7 9.65 3.52 47.6 35.1 72.1 17.5 5.7 - - 12.90 0.0000733 39.2 55.1 0.848
19.5 13 131 147 11.2 6.60 22 7.0 865 2460 3.24 31.1 36.3 26.9 55.6 8.38 2.97 40.4 34.7 61.2 19.8 6.6 - 0.902 8.366 0.0000465 38.9 54.6 0.848
16.5 11 129 146 9.1 6.10 19 7.0 787 2090 2.85 28.0 36.9 27.2 49.5 7.16 2.37 32.5 33.7 49.4 21.1 8.0 0.999 0.836 4.953 0.0000287 39.2 55.1 0.831
WT 125 x 14 WT 5 x 9.5 130 102 10.0 6.35 21 7.0 826 1810 2.77 28.4 39.1 32.5 50.8 8.86 0.887 17.4 22.1 26.7 20.5 5.1 - 0.872 4.828 0.0000214 45.0 52.8 0.728
12.5 8.5 128 102 8.4 6.10 19 7.0 781 1610 2.48 26.2 39.2 33.5 47.5 7.90 0.744 14.6 21.5 22.4 21.0 6.1 - 0.841 3.230 0.0000164 44.9 53.8 0.702
11 7.5 127 102 6.9 5.84 17 5.0 742 1420 2.28 24.7 40.1 34.8 49.7 7.77 0.609 11.9 20.7 18.4 21.7 7.4 0.977 0.811 2.156 0.0000128 45.2 54.9 0.672
9 6 125 101 5.3 4.83 16 4.0 604 1140 1.79 19.8 39.6 34.5 41.0 8.20 0.459 9.09 20.1 14.0 25.9 9.5 0.793 0.592 1.132 0.0000068 45.2 54.9 0.662
* PANDEO LOCAL -
Q
s
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión
- El valor de
Q
s
está determinado por la esbeltez del alma
(

Q
s
=1 en ala
)
- Flexión
y
flexión compuesta : conservadoramente, usar
Q
s
para compresión

117. TABLA 2.2.3
PERFILES LAMINADOS AISC
SECCIONES WT
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y PANDEO PROP. FLEXO-TORSIONALES
LOCAL*
WT d
nominal
x Peso
db
f
t
f
t
w
krALMA TOTALI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
yZ
X
/10
3
y
p
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
db
f
Q
s
J/10
4
C
w
/10
12
j
r
O
H=
β
t
w
2
t
f
F
y
, MPa
mm x kgf/m pulg x lbf/pie mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
2
mm
4
mm
3
mm mmmm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
3
- - 250 345mm
4
mm
6
mm mm -
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
x
r
x
t
f
y
p
,y
t
w
y
k
d
h
y
b
f
WT 100 x 50 WT 4 x 33.5 114 210 23.7 14.50 37 9.5 1650 6350 4.46 49.4 26.5 23.8 103 15.1 18.3 174 53.7 263 7.9 4.4 - - 104.9 0.0009560 13.4 61.2 0.962
43 29 111 209 20.6 13.00 33 9.5 1440 5510 3.81 42.9 26.3 22.2 86.0 13.2 15.7 150 53.4 227 8.5 5.1 - - 69.09 0.0006123 13.0 60.7 0.961
35.5 24 108 206 17.4 10.20 30 9.5 1100 4550 2.88 32.6 25.2 19.7 64.6 11.0 12.7 123 52.8 186 10.6 5.9 - - 40.75 0.0003491 12.9 59.4 0.966
29.5 20 105 205 14.2 9.14 27 9.5 960 3790 2.40 27.8 25.2 18.7 53.3 9.25 10.2 99.5 51.9 150 11.5 7.2 - - 23.27 0.0001920 12.4 58.7 0.961
26 17.5 103 204 12.6 7.87 25 9.5 811 3320 1.99 23.3 24.5 17.5 44.4 8.15 8.92 87.5 51.8 132 13.1 8.1 - - 16.02 0.0001289 11.6 58.2 0.963
23 15.5 102 203 11.0 7.24 24 9.5 738 2940 1.82 21.4 24.9 16.9 39.2 7.24 7.67 75.6 51.1 114 14.1 9.2 - - 11.16 0.0000878 12.5 58.2 0.961
WT 100 x 21 WT 4 x 14 102 166 11.8 7.24 24 10.0 738 2660 1.74 20.9 25.6 18.6 39.0 8.00 4.50 54.2 41.1 82.1 14.1 7.0 - - 11.16 0.0000618 20.3 50.0 0.935
18 12 101 165 10.2 6.22 22 10.0 628 2280 1.49 17.9 25.6 17.7 32.4 6.93 3.82 46.3 40.9 70.1 16.2 8.1 - - 7.201 0.0000387 20.4 49.8 0.936
WT 100 x 15.5 WT 4 x 10.5 105 134 10.2 6.35 21 6.0 667 1990 1.61 19.2 28.4 21.1 34.6 7.42 2.05 30.6 32.1 46.3 16.5 6.6 - - 5.869 0.0000246 28.5 45.7 0.877
13.5 9 103 133 8.4 5.84 19 6.0 602 1700 1.39 17.0 28.6 21.2 30.5 6.38 1.65 24.8 31.2 37.6 17.6 7.9 - - 3.559 0.0000151 28.4 46.0 0.863
WT 100 x 11 WT 4 x 7.5 103 102 8.0 6.22 19 7.0 641 1430 1.37 17.6 31.0 25.3 31.3 7.01 0.710 13.9 22.3 21.4 16.6 6.4 - - 2.826 0.0000103 33.5 43.7 0.762
9.5 6.5 101 102 6.5 5.84 17 6.5 590 1240 1.17 15.6 30.7 26.2 28.5 6.10 0.575 11.3 21.5 17.3 17.3 7.8 - - 1.802 0.0000072 33.2 44.2 0.732
7.5 5 100 100 5.2 4.32 16 5.5 432 956 0.885 11.7 30.4 24.2 20.8 4.78 0.435 8.70 21.3 13.3 23.1 9.6 0.913 0.735 0.8824 0.0000031 33.4 42.9 0.748
WT 75 x 18.5 WT 3 x 12.5 81 154 11.6 8.13 21 4.5 659 2370 0.951 14.5 20.0 15.5 27.5 7.67 3.53 45.8 38.6 69.3 10.0 6.6 - - 9.532 0.0000459 10.5 44.7 0.952
15 10 79 153 9.3 6.60 19 4.5 519 1890 0.734 11.4 19.7 14.2 21.1 6.20 2.77 36.2 38.3 54.7 11.9 8.2 - - 4.995 0.0000230 10.1 43.9 0.952
11 7.5 76 152 6.6 5.84 16 4.5 444 1430 0.584 9.40 20.2 14.2 16.9 4.70 1.93 25.4 36.7 38.5 13.0 11.5 - - 2.098 0.0000092 10.1 43.4 0.937
WT 75 x 12 WT 3 x 8 80 102 10.3 6.60 19 5.0 527 1530 0.701 11.2 21.4 17.2 20.5 7.47 0.913 17.9 24.4 27.2 12.1 5.0 - - 4.620 0.0000114 21.0 34.8 0.880
9 6 77 102 7.1 5.84 16 5.0 447 1150 0.547 9.20 21.8 17.2 16.6 5.64 0.630 12.4 23.4 18.8 13.1 7.2 - - 1.869 0.0000048 20.7 34.8 0.846
7 4.5 75 100 5.5 4.32 14 5.0 324 864 0.396 6.70 21.4 15.8 11.8 4.32 0.456 9.12 23.0 13.9 17.3 9.1 - - 0.8408 0.0000020 20.6 34.0 0.852
WT 65 x 14 WT 2.5 x 9.5 65 128 10.9 6.86 21 6.5 449 1790 0.419 7.90 15.3 12.4 15.8 6.99 1.91 29.8 32.7 45.0 9.5 5.9 - - 6.410 0.0000208 6.74 36.6 0.964
12 8 64 127 9.1 6.10 19 6.5 388 1510 0.353 6.80 15.3 11.6 13.1 5.94 1.56 24.6 32.1 37.2 10.4 7.0 - - 3.871 0.0000122 6.75 36.3 0.962
WT 50 x 9.5 WT 2 x 6.5 53 103 8.8 7.11 17 4.5 375 1230 0.219 5.30 13.3 11.2 10.1 5.99 0.800 15.5 25.5 23.6 7.4 5.9 - - 3.122 0.0000057 5.85 29.5 0.947
* PANDEO LOCAL -
Q
s
tabulado corresponde a perfil traba
jando en compresión
- El valor de
Q
s
está determinado por la esbeltez del alma
(

Q
s
=1 en ala
)
- Flexión
y
flexión compuesta : conservadoramente, usar
Q
s
para compresión

118. TABLAS DE PERFILES 2-101

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tabla 2.2.4
Perfiles Laminados - Secciones C

119. TABLAS DE PERFILES 2-102

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tabla 2.2.4
Continuación

120. TABLAS DE PERFILES 2-103

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tabla 2.2.4
Continuación

121. TABLAS DE PERFILES 2-104

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tabla 2.2.4
Continuación

122. TABLAS DE PERFILES 2-105

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tabla 2.2.4
Continuación

123. TABLAS DE PERFILES 2-106

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tabla 2.2.4
Continuación

124. TABLAS DE PERFILES 2-107

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tabla 2.2.4
Continuación

125. TABLAS DE PERFILES 2-108

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tabla 2.2.4
Continuación

126. TABLAS DE PERFILES 2-109
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.2.5
Perfiles Laminados
–
Sección L

127. TABLAS DE PERFILES 2-110
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.2.5
Continuación

128. TABLAS DE PERFILES 2-111
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.2.5
Continuación

129. TABLAS DE PERFILES 2-112
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.2.5
Continuación

130. TABLAS DE PERFILES 2-113
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.2.5
Continuación

131. TABLAS DE PERFILES 2-114
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.2.5
Continuación

132. TABLAS DE PERFILES 2-115
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.2.5
Continuación

133. TABLAS DE PERFILES 2-116
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.2.5
Continuación

134. TABLAS DE PERFILES 2-117
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

2.3 TABLAS DE PERFILES EUROPEOS

Listado de tablas:

Tabla 2.3.1 Secciones IPE, que representan vigas doble T laminadas estándares.
Este conjunto está formado por 77 perfiles.

Tabla 2.3.2 Secciones HE, que representan vigas doble T laminadas de alas
anchas. Este conjunto está formado por 143 perfiles.

Tabla 2.3.3 Secciones HL, que representan vigas doble T laminadas de alas muy
anchas. Este conjunto está formado por 12 perfiles.

Tabla 2.3.4 Secciones HD, que representan columnas doble T laminadas de alas
anchas. Este conjunto está formado por 49 perfiles.

Tabla 2.3.5 Secciones HP, que representan columnas doble T laminadas de alas
anchas. Este conjunto está formado por 29 perfiles y son
recomendados para ser usados como pilotes.

Tabla 2.3.6 y 2.3.7 Secciones C que representan perfiles canal laminados, en las
cuales el espesor de ala puede ser variable o uniforme. El conjunto de
perfiles C de alas de espesor variable (Tabla 2.3.6) está formado por 24
perfiles y el de espesor uniforme (Tabla 2.3.7) por 16 perfiles.

La designación europea se muestra en la tabla.

En general, los valores de los parámetros geométricos que se indican en las tablas han
sido tomados de la información proporcionada por los productores. Para los perfiles
indicados en las Tablas 2.3.6 y 2.3.7 pueden no indicarse algunos parámetros
relacionados con el pandeo local, tales como Q
s, Qa o Sef, que dependen del tipo de
acero y del nivel de tensiones en el miembro, y eventualmente algún otro. Sin
embargo, se entrega toda la información para que tales parámetros puedan ser
calculados en conformidad con los capítulos 5, 9 y Apéndice 3 de la Especificación.

135. TABLA 2.3.1
PERFILES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES IPE
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES
Á
REA EJE X -
X
EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
EUROPEA
A
LA
A
LMA
Q
a
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
1
2
√EC
w
/GJ
f , MP
a
kgf/m mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 126 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
IPE
A
80 5.0 78 46 4.2 3.3 60 9 7 5 638 0.644 16.5 31.8 19.0 0.0685 2.98 10.4 4.69 12.7 2.5 5.5 18.1----27451 1394 0.423 0.000093 240
IPE 80 6.0 80 46 5.2 3.8 60 10 7 5 764 0.801 20.0 32.4 23.2 0.0849 3.69 10.5 5.82 13.0 3.0 4.4 15.7----31955 761 0.704 0.000119 209
IPE A
100 6.9 98 55 4.7 3.6 75 12 9 7 878 1.41 28.8 40.1 33.0 0.131 4.77 12.2 7.54 14.9 2.6 5.9 20.7----25257 1936 0.791 0.000286 306
IPE 100 8.1 100 55 5.7 4.1 75 13 9 7 1032 1.71 34.2 40.7 39.4 0.159 5.79 12.4 9.15 15.3 3.1 4.8 18.2----28620 1176 1.218 0.000354 275
IPE
A
120 8.7 118 64 5.1 3.8 93 12 9 7 1103 2.57 43.8 48.3 49.9 0.224 7.00 14.2 11.0 17.3 2.8 6.3 24.6----21551 3629 1.059 0.000708 417
IPE 120 10.4 120 64 6.3 4.4 93 13 9 7 1321 3.18 53.0 49.0 60.7 0.277 8.65 14.5 13.6 17.7 3.4 5.1 21.2----25070 1984 1.751 0.000894 364
IPE
A
140 10.5 137 73 5.6 3.8 112 13 9 7 1339 4.35 63.3 57.0 71.6 0.364 9.98 16.5 15.5 19.9 3.0 6.5 29.5----18701 6193 1.373 0.00158 547
IPE 140 12.9 140 73 6.9 4.7 112 14 9 7 1643 5.41 77.3 57.4 88.3 0.449 12.3 16.5 19.2 20.2 3.6 5.3 23.9----22707 2930 2.463 0.00199 458
IPE
R
140 14.4 142 72 7.8 5.3 112 15 10 7 1835 6.11 86.1 57.7 99.1 0.488 13.5 16.3 21.3 20.0 4.0 4.6 21.2----25490 1887 3.446 0.00220 407
IPE
A
160 12.7 157 82 5.9 4.0 127 15 11 9 1618 6.89 87.8 65.3 99.1 0.544 13.3 18.3 20.7 22.1 3.1 6.9 31.8----17856 7428 1.994 0.00311 636
IPE 160 15.8 160 82 7.4 5.0 127 16 12 9 2009 8.69 109 65.8 124 0.683 16.7 18.4 26.1 22.4 3.8 5.5 25.4----21719 3485 3.639 0.00398 533
IPE
R
160 17.7 162 81 8.5 5.6 127 18 12 9 2259 9.89 122 66.2 140.0 0.757 18.7 18.3 29.4 22.4 4.3 4.8 22.7----24422 2208 5.165 0.00446 474
IPE
A
180 15.4 177 91 6.5 4.3 146 16 11 9 1958 10.6 120 73.7 135 0.819 18.0 20.5 28.0 24.6 3.3 7.0 34.0----16796 9457 2.727 0.00595 753
IPE 180 18.8 180 91 8.0 5.3 146 17 12 9 2395 13.2 146 74.2 166 1.01 22.2 20.5 34.6 24.9 4.0 5.7 27.5----20276 4567 4.824 0.00746 634
IPE O 180 21.3 182 92 9.0 6.0 146 18 12 9 2710 15.1 165 74.5 189 1.17 25.5 20.8 39.9 25.4 4.5 5.1 24.3----22645 2975 6.796 0.00878 579
IPE
R
180 22.1 183 89 9.5 6.4 146 19 12 9 2810 15.5 170 74.4 195 1.12 25.2 20.0 39.7 24.6 4.6 4.7 22.8----24102 2380 7.822 0.00844 530
IPE
A
200 18.4 197 100 7.0 4.5 159 19 14 12 2347 15.9 162 82.3 182 1.17 23.4 22.3 36.5 26.7 3.6 7.1 35.3----16936 9020 4.187 0.0106 810
IPE 200 22.4 200 100 8.5 5.6 159 21 15 12 2848 19.4 194 82.6 221 1.42 28.5 22.4 44.6 27.1 4.3 5.9 28.4----20154 4652 7.067 0.0131 693
IPE O 200 25.1 202 102 9.5 6.2 159 22 15 12 3196 22.1 219 83.2 249 1.69 33.1 23.0 51.9 27.9 4.8 5.4 25.6----22013 3277 9.536 0.0156 653
IPE
R
200 26.6 204 98 10.5 6.6 159 23 15 12 3389 23.6 232 83.5 265 1.66 33.8 22.1 53.2 27.0 5.0 4.7 24.1----23831 2421 11.80 0.0155 584
IPE
A
220 22.2 217 110 7.7 5.0 178 20 15 12 2826 23.2 214 90.5 240 1.71 31.2 24.6 48.5 29.5 3.9 7.1 35.5----16505 10073 5.767 0.0188 920
IPE 220 26.2 220 110 9.2 5.9 178 21 15 12 3337 27.7 252 91.1 285 2.05 37.3 24.8 58.1 29.9 4.6 6.0 30.1----19139 5657 9.148 0.0228 804
IPE O 220 29.4 222 112 10.2 6.6 178 22 15 12 3739 31.3 282 91.6 321 2.40 42.8 25.3 66.9 30.7 5.1 5.5 26.9----21019 3926 12.36 0.0269 752
IPE
R
220 31.6 225 108 11.8 6.7 177 24 15 12 4022 34.7 309 92.9 352 2.49 46.1 24.9 71.8 30.1 5.7 4.6 26.5----22889 2736 16.31 0.0283 671
NOTA : * PANDEO LOCAL-
Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión - si f≥126 MPa, error en
Q
a
varía hasta en ± 3
%
Los perfiles sombreados n
o
- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones- Flexión simple : los perfiles de la tabla clasifican como compacto
s.
son de fabricación común
,
- Valor de
Q
a
no indicado, significa valor unitario- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, s P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,75 ningú
n
por lo que se recomiend
a
-
Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla
.
alma clasifica como esbelta.
S
P
u
/φ
b
P
Y
>0,75, algunas almas pueden clasificar com
o
consultar su disponibilidadDISEÑO POR MFCR : esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación
- Para valores de fdistintos de los tabulados, ver tabla 2.4.
3
DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error - Flexión simple : usa
r
Q
a
=1.
- si f < 126 MPa,
Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usa
r
f=
F
Y
para determinar
Q
a
.
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f

136. TABLA 2.3.1
PERFILES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES IPE
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES
Á
REA EJE X -
X
EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
EUROPEA
A
LA
A
LMA
Q
a
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
1
2
√EC
w
/GJ
f , MP
a
kgf/m mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 126 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
IPE A 240 26.2 237 120 8.3 5.2 190 23 18 15 3331 32.9 278 99.4 312 2.40 40.0 26.8 62.4 32.0 4.2 7.2 36.6----16741 9334 8.514 0.0314 979
IPE 240 30.7 240 120 9.8 6.2 190 25 18 15 3912 38.9 324 99.7 367 2.84 47.3 26.9 73.9 32.4 4.9 6.1 30.7----19233 5488 13.05 0.0376 865
IPE O 240 34.3 242 122 10.8 7.0 190 26 19 15 4371 43.7 361 100 410 3.29 53.9 27.4 84.4 33.2 5.4 5.6 27.2----21072 3870 17.38 0.0439 810
IPE
R
240 37.3 245 118 12.3 7.5 190 27 19 15 4749 48.2 394 101 449 3.39 57.4 26.7 90.1 32.5 5.9 4.8 25.4----23083 2703 22.83 0.0459 723
IPE
A
270 30.7 267 135 8.7 5.5 220 24 18 15 3915 49.2 368 112 412 3.58 53.0 30.2 82.3 36.0 4.4 7.8 39.9 - - - 0.985 15170 13862 10.47 0.0597 1218
IPE 270 36.1 270 135 10.2 6.6 220 25 18 15 4595 57.9 429 112 484 4.20 62.2 30.2 97.0 36.4 5.1 6.6 33.3----17526 7998 16.14 0.0708 1068
IPE O 270 42.3 274 136 12.2 7.5 220 27 19 15 5384 69.5 507 114 575 5.13 75.5 30.9 118 37.2 6.1 5.6 29.3----20000 4703 25.07 0.0880 955
IPE
R
270 44.0 276 133 13.1 7.7 220 28 19 15 5601 73.1 530 114 602 5.16 77.6 30.3 121 36.7 6.3 5.1 28.5----20994 3873 28.99 0.0891 894
IPE
A
300 36.5 297 150 9.2 6.1 249 24 18 15 4653 71.7 483 124 542 5.19 69.2 33.4 107 39.9 4.6 8.2 40.8 - - - 0.980 14395 17431 13.64 0.107 1431
IPE 300 42.2 300 150 10.7 7.1 249 26 19 15 5381 83.6 557 125 628 6.04 80.5 33.5 125 40.3 5.4 7.0 35.0----16392 10536 20.34 0.126 1271
IPE O 300 49.3 304 152 12.7 8.0 249 28 19 15 6283 99.9 658 126 744 7.46 98.1 34.5 153 41.5 6.4 6.0 31.1----18605 6299 31.26 0.158 1147
IPE
R
300 51.7 306 147 13.7 8.5 249 29 19 15 6589 105 686 126 780 7.28 99.0 33.2 155 40.3 6.6 5.4 29.2----19936 4858 37.28 0.155 1041
IPE
A
330 43.0 327 160 10.0 6.5 271 28 21 18 5474 102 626 137 702 6.85 85.6 35.4 133 42.3 4.9 8.0 41.7 - - - 0.975 14580 16573 19.96 0.172 1497
IPE 330 49.1 330 160 11.5 7.5 271 30 22 18 6261 118 713 137 804 7.88 98.5 35.5 154 42.7 5.6 7.0 36.1----16364 10621 28.55 0.200 1349
IPE O 330 57.0 334 162 13.5 8.5 271 32 22 18 7262 139 833 138 943 9.60 119 36.4 185 43.9 6.5 6.0 31.9----18417 6610 42.53 0.247 1228
IPE
R
330 60.3 336 158 14.5 9.2 271 33 23 18 7685 147 874 138 995 9.58 121 35.3 190 42.9 6.8 5.4 29.5----19799 5062 51.17 0.247 1121
IPE
A
360 50.2 358 170 11.5 6.6 299 30 21 18 6396 145 812 151 907 9.44 111 38.4 172 45.6 5.5 7.4 45.2 - - 0.982 0.959 14065 18508 26.75 0.283 1658
IPE 360 57.1 360 170 12.7 8.0 299 31 22 18 7273 163 904 150 1019 10.4 123 37.9 191 45.6 6.0 6.7 37.3----15992 11635 37.69 0.315 1473
IPE O 360 66.0 364 172 14.7 9.2 299 33 23 18 8413 190 1047 150 1186 12.5 145 38.6 227 46.6 6.9 5.9 32.5----18129 7111 56.16 0.382 1329
IPE
R
360 70.3 366 168 16.0 9.9 298 34 23 18 8961 203 1109 150 1262 12.7 151 37.6 236 45.8 7.3 5.3 30.1----19605 5277 69.20 0.389 1209
IPE
A
400 57.4 397 180 12.0 7.0 331 33 25 21 7310 203 1022 167 1144 11.7 130 40.0 202 47.7 5.4 7.5 47.3 - 0.996 0.972 0.949 13710 20894 35.27 0.434 1788
IPE 400 66.3 400 180 13.5 8.6 331 35 25 21 8446 231 1156 165 1307 13.2 146 39.5 229 47.7 6.1 6.7 38.5 - - - 0.992 15782 12512 51.76 0.492 1572
IPE O 400 75.7 404 182 15.5 9.7 331 37 26 21 9639 267 1324 167 1502 15.6 172 40.3 269 48.9 7.0 5.9 34.1----17580 8157 73.78 0.590 1442
IPE
R
400 81.5 407 178 17.0 10.6 331 38 26 21 10384 289 1418 167 1618 16.1 180 39.3 284 48.0 7.4 5.2 31.2----19137 5921 93.12 0.611 1306
IPE
V
400 84.0 408 182 17.5 10.6 331 39 26 21 10702 301 1477 168 1681 17.7 194 40.6 304 49.4 7.8 5.2 31.2----19297 5622 99.66 0.673 1325
NOTA : * PANDEO LOCAL-
Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión - si f≥126 MPa, error en
Q
a
varía hasta en ± 3
%
Los perfiles sombreados n
o
- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones- Flexión simple : los perfiles de la tabla clasifican como compacto
s.
son de fabricación común
,
- Valor de
Q
a
no indicado, significa valor unitario- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, s P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,75 ningú
n
por lo que se recomiend
a
-
Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla
.
alma clasifica como esbelta.
S
P
u
/φ
b
P
Y
>0,75, algunas almas pueden clasificar com
o
consultar su disponibilidadDISEÑO POR MFCR : esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación
- Para valores de fdistintos de los tabulados, ver tabla 2.4.
3
DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error - Flexión simple : usa
r
Q
a
=1.
- si f < 126 MPa,
Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usa
r
f=
F
Y
para determinar
Q
a
.

137. TABLA 2.3.1
PERFILES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES IPE
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES
Á
REA EJE X -
X
EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
EUROPEA
A
LA
A
LMA
Q
a
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
1
2
√EC
w
/GJ
f , MP
a
kgf/m mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 126 200 250 310 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
IPE
A
450 67.2 447 190 13.1 7.6 379 34 25 21 8555 298 1331 187 1494 15.0 158 41.9 246 50.2 5.6 7.3 49.8 - 0.983 0.958 0.934 13025 26299 46.15 0.707 1996
IPE 450 77.6 450 190 14.6 9.4 379 36 26 21 9882 337 1500 185 1702 16.8 176 41.2 276 50.1 6.2 6.5 40.3 - - - 0.981 15045 15650 67.61 0.794 1748
IPE O 450 92.4 456 192 17.6 11.0 379 39 27 21 11766 409 1795 186 2046 20.9 217 42.1 341 51.5 7.4 5.5 34.4----17480 8617 109.8 1.002 1540
IPE
R
450 95.2 458 188 18.6 11.3 379 40 27 21 12127 424 1851 187 2115 20.7 220 41.3 346 50.6 7.6 5.1 33.5----18214 7332 123.1 0.999 1453
IPE
V
450 103.6 460 194 19.6 12.4 379 41 27 21 13201 462 2009 187 2301 24.0 247 42.6 389 52.4 8.3 4.9 30.5----19381 5784 150.7 1.162 1416
IPE
A
500 79.4 497 200 14.5 8.4 426 36 25 21 10110 429 1728 206 1946 19.4 194 43.8 302 52.8 5.8 6.9 50.7 - 0.978 0.952 0.927 12777 29133 63.26 1.129 2154
IPE 500 90.7 500 200 16.0 10.2 426 37 26 21 11552 482 1928 204 2194 21.4 214 43.1 336 52.7 6.4 6.3 41.8 - - - 0.970 14602 18023 90.04 1.254 1903
IPE O 500 107.3 506 202 19.0 12.0 426 40 27 21 13671 578 2284 206 2613 26.2 260 43.8 409 53.9 7.6 5.3 35.5----16978 9963 144.3 1.554 1673
IPE
R
500 111.4 508 198 20.0 12.6 426 41 27 21 14195 599 2360 205 2709 26.0 263 42.8 415 52.9 7.8 5.0 33.8----17855 8260 164.1 1.548 1566
IPE
V
500 128.8 514 204 23.0 14.2 426 44 28 21 16408 707 2752 208 3168 32.7 321 44.7 507 55.3 9.1 4.4 30.0----20071 5145 244.0 1.972 1449
IPE
A
550 92.1 547 210 15.7 9.0 468 40 29 24 11729 600 2193 226 2475 24.3 232 45.5 362 55.1 6.0 6.7 52.0 - 0.972 0.945 0.921 12738 29878 87.32 1.716 2261
IPE 550 105.5 550 210 17.2 11.1 468 41 30 24 13442 671 2441 223 2787 26.7 254 44.5 401 54.8 6.6 6.1 42.1 - - - 0.967 14632 18297 124.5 1.893 1988
IPE O 550 122.5 556 212 20.2 12.7 468 44 30 24 15607 792 2847 225 3263 32.2 304 45.5 481 56.1 7.7 5.2 36.8----16643 10952 188.8 2.314 1785
IPE
R
550 133.7 560 210 22.2 14.0 468 46 31 24 17037 866 3093 225 3562 34.5 328 45.0 521 55.9 8.3 4.7 33.4----18218 7760 244.6 2.492 1628
IPE
V
550 158.6 566 216 25.2 17.1 468 49 33 24 20198 1023 3616 225 4205 42.6 395 46.0 632 57.8 9.6 4.3 27.3----21220 4383 382.6 3.118 1456
IPE
A
600 107.6 597 220 17.5 9.8 514 42 29 24 13702 829 2778 246 3141 31.2 283 47.7 442 57.9 6.4 6.3 52.4 - 0.969 0.942 0.916 12716 30440 119.5 2.616 2386
IPE 600 122.4 600 220 19.0 12.0 514 43 30 24 15598 921 3069 243 3512 33.9 308 46.6 486 57.5 7.0 5.8 42.8 - - 0.991 0.962 14501 19207 166.7 2.859 2112
IPE O 600 154.5 610 224 24.0 15.0 514 48 32 24 19676 1183 3879 245 4471 45.2 404 47.9 640 59.6 8.8 4.7 34.3----17850 8479 319.8 3.881 1776
IPE
R
600 144.4 608 218 23.0 14.0 514 47 31 24 18390 1103 3629 245 4175 39.9 366 46.6 580 57.8 8.2 4.7 36.7----17012 10223 271.9 3.416 1807
IPE
V
600 183.5 618 228 28.0 18.0 514 52 33 24 23378 1416 4582 246 5324 55.7 489 48.8 780 61.3 10.3 4.1 28.6----20898 4628 514.7 4.847 1565
IPE 750
x
137 137.0 753 263 17.0 11.5 685 34 23 17 17459 1599 4246 303 4865 51.7 393 54.4 614 67.7 5.9 7.7 59.6 0.994 0.924 0.892 0.863 10077 86508 137.6 6.996 3635
IPE 750x
147 147.2 753 265 17.0 13.2 685 34 24 17 18749 1661 4411 298 5110 52.9 399 53.1 631 67.2 6.0 7.8 51.9 - 0.963 0.927 0.894 10925 66925 162.5 7.163 3385
IPE 750x
161 160.5 758 266 19.3 13.8 685 36 24 17 20443 1861 4909 302 5666 60.7 457 54.5 720 68.5 6.8 6.9 49.7 - 0.978 0.943 0.911 11722 48823 212.6 8.285 3183
IPE 750x
173 173.7 762 267 21.6 14.4 685 39 24 17 22133 2058 5402 305 6218 68.7 515 55.7 810 69.6 7.6 6.2 47.6 - 0.992 0.958 0.926 12592 35650 274.4 9.420 2988
IPE 750x
185 185.0 766 267 23.6 14.9 685 41 24 17 23561 2230 5821 308 6691 75.1 563 56.5 884 70.3 8.2 5.7 46.0 - - 0.969 0.938 13373 27497 337.6 10.35 2823
IPE 750x
196 196.9 770 268 25.4 15.6 685 42 25 17 25082 2403 6241 310 7174 81.8 610 57.1 959 71.0 8.8 5.3 43.9 - - 0.983 0.952 14181 21570 409.9 11.33 2681
IPE 750x
210 210.1 775 268 28.0 16.0 685 45 25 17 26760 2622 6765 313 7762 90.1 672 58.0 1054 71.8 9.7 4.8 42.8 - - 0.991 0.961 15150 16143 515.2 12.57 2519
IPE 750x
222 222.5 778 269 29.5 17.0 685 47 26 17 28342 2782 7152 313 8225 96.0 714 58.2 1122 72.3 10.2 4.6 40.3 - - - 0.978 15996 13090 606.1 13.45 2402
NOTA : * PANDEO LOCAL-
Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión - si f≥126 MPa, error en
Q
a
varía hasta en ± 3
%
Los perfiles sombreados n
o
- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones- Flexión simple : los perfiles de la tabla clasifican como compacto
s.
son de fabricación común
,
- Valor de
Q
a
no indicado, significa valor unitario- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, s P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,75 ningú
n
por lo que se recomiend
a
-
Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla
.
alma clasifica como esbelta.
S
P
u
/φ
b
P
Y
>0,75, algunas almas pueden clasificar com
o
consultar su disponibilidadDISEÑO POR MFCR : esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación
- Para valores de fdistintos de los tabulados, ver tabla 2.4.
3
DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error - Flexión simple : usa
r
Q
a
=1.
- si f < 126 MPa,
Q
a
= 1, sin erro
r
- Flexión compuesta o compresión : usa
r
f=
F
Y
para determinar
Q
a
.

138. TABLA 2.3.2
PERFILES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES HE
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
EUROPEA
A
LA
A
LM
A
Q
s
Q
a
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
F
Y
, MPa f , MPa
kgf/m mm mm mm mm mm mm mm mm mm
2
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm mm - - 345 151 200 250 310 MPa (1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
HE 100 AA 12.2 91 100 5.5 4.2 56 18 14 12 1560 2.37 52.0 38.9 58.4 0.921 18.4 24.3 28.4 28.4 6.04 9.1 13.3 -----34116 473 2.646 0.00168 407
HE 100 A 16.7 96 100 8.0 5.0 56 20 15 12 2124 3.49 72.8 40.6 83.0 1.34 26.8 25.1 41.1 29.7 8.33 6.3 11.2 -----40270 244 5.305 0.00259 356
HE 100 B 20.4 100 100 10.0 6.0 56 22 15 12 2604 4.50 89.9 41.6 104 1.67 33.5 25.3 51.4 30.5 10.0 5.0 9.3 -----47814 127 9.316 0.00339 307
HE 100 M 41.8 120 106 20.0 12.0 56 32 18 12 5324 11.4 190 46.3 236 3.99 75.3 27.4 116 35.5 17.7 2.7 4.7 -----87564 13 68.55 0.0100 195
HE 120 AA 14.6 109 120 5.5 4.2 74 18 14 12 1855 4.13 75.8 47.2 84.1 1.59 26.5 29.3 40.6 33.8 6.06 10.9 17.6 -----26752 1219 2.913 0.00425 616
HE 120 A 19.9 114 120 8.0 5.0 74 20 15 12 2534 6.06 106 48.9 119 2.31 38.5 30.2 58.9 35.2 8.42 7.5 14.8 -----32170 580 6.063 0.00649 527
HE 120 B 26.7 120 120 11.0 6.5 74 23 15 12 3401 8.64 144 50.4 165 3.18 52.9 30.6 81.0 36.4 11.0 5.5 11.4 -----41678 214 13.91 0.00943 420
HE 120 M 52.1 140 126 21.0 12.5 74 33 18 12 6641 20.2 288 55.1 351 7.03 112 32.5 172 41.3 18.9 3.0 5.9 -----74879 23 92.06 0.0249 265
HE 140 AA 18.1 128 140 6.0 4.3 92 18 14 12 2302 7.19 112 55.9 124 2.75 39.3 34.5 59.9 39.6 6.56 11.7 21.4 -----22518 2365 3.653 0.0102 853
HE 140 A 24.7 133 140 8.5 5.5 92 21 15 12 3142 10.3 155 57.3 173 3.89 55.6 35.2 84.8 40.8 8.95 8.2 16.7 -----28536 931 8.211 0.0151 691
HE 140 B 33.7 140 140 12.0 7.0 92 24 16 12 4296 15.1 216 59.3 245 5.50 78.5 35.8 120 42.2 12.0 5.8 13.1 -----37656 315 20.14 0.0225 539
HE 140 M 63.2 160 146 22.0 13.0 92 34 19 12 8056 32.9 411 63.9 494 11.4 157 37.7 241 47.2 20.1 3.3 7.1 -----66094 37 120.5 0.0545 343
HE 160 AA 23.8 148 160 7.0 4.5 104 22 17 15 3036 12.8 173 65.0 190 4.79 59.8 39.7 91.4 45.2 7.57 11.4 23.1 -----22384 2366 6.509 0.0238 975
HE 160 A 30.4 152 160 9.0 6.0 104 24 18 15 3877 16.7 220 65.7 245 6.16 76.9 39.8 118 46.1 9.47 8.9 17.3 -----27497 1081 12.40 0.0315 812
HE 160 B 42.6 160 160 13.0 8.0 104 28 19 15 5425 24.9 312 67.8 354 8.89 111 40.5 170 47.8 13.0 6.2 13.0 -----36590 356 31.43 0.0480 630
HE 160 M 76.2 180 166 23.0 14.0 104 38 22 15 9705 51.0 566 72.5 675 17.6 212 42.6 325 52.9 21.2 3.6 7.4 -----61303 50 163.1 0.108 416
HE 180 AA 28.7 167 180 7.5 5.0 122 23 18 15 3653 19.7 236 73.4 258 7.30 81.1 44.7 124 50.9 8.08 12.0 24.4 -----20694 3250 8.537 0.0464 1189
HE 180 A 35.5 171 180 9.5 6.0 122 25 18 15 4525 25.1 294 74.5 325 9.25 103 45.2 156 51.9 10.0 9.5 20.3 -----24469 1683 14.97 0.0603 1023
HE 180 B 51.2 180 180 14.0 8.5 122 29 19 15 6525 38.3 426 76.6 481 13.6 151 45.7 231 53.7 14.0 6.4 14.4 -----34094 467 42.36 0.0939 759
HE 180 M 88.9 200 186 24.0 14.5 122 39 22 15 11325 74.8 748 81.3 883 25.8 277 47.7 425 58.7 22.3 3.9 8.4 -----56068 70 204.0 0.200 505
HE 200 AA 34.6 186 200 8.0 5.5 134 26 21 18 4413 29.4 317 81.7 347 10.7 107 49.2 163 56.0 8.60 12.5 24.4 -----21009 3078 13.16 0.0846 1293
HE 200 A 42.3 190 200 10.0 6.5 134 28 21 18 5383 36.9 389 82.8 429 13.4 134 49.8 204 57.1 10.5 10.0 20.6 -----24090 1798 21.37 0.108 1147
HE 200 B 61.3 200 200 15.0 9.0 134 33 23 18 7808 57.0 570 85.4 643 20.0 200 50.7 306 59.3 15.0 6.7 14.9 -----33065 524 59.63 0.171 865
HE 200 M 103.1 220 206 25.0 15.0 134 43 26 18 13128 106 967 90.0 1135 36.5 354 52.7 543 64.4 23.4 4.1 8.9 -----52752 88 260.4 0.347 589
NOTA : * PANDEO LOCAL-
Q
s
y
Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 151 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple :perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto, con límites 9,1 y 10,8 para
F
Y
=345 y 248 MPa respectivame
n
son de fabricación común,- Valor de
Q
a
ó
Q
s
no indicado, significa valor unitario.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,80 ningún alma
por lo que se recomienda- Para
F
Y
< 345 MPa,
Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. clasifica como esbelta. Si P
u
/φ
b
P
Y
>0,80, algunas almas pueden clasificar como esbeltas.
consultar su disponibilidad.DISEÑO POR MFCR : Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar
Q
s
tabulado y
Q
a
=1.
- si f < 151 MPa,
Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar
Q
s
tabulado y f=
F
Y
para determinar
Q
a
.
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f

139. TABLA 2.3.2
PERFILES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES HE
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
EUROPEA
A
LA
A
LM
A
Q
s
Q
a
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
F
Y
, MPa f , MPa
kgf/m mm mm mm mm mm mm mm mm mm
2
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm mm - - 345 151 200 250 310 MPa (1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
HE 220 AA 40.4 205 220 8.5 6.0 152 27 21 18 5146 41.7 407 90.0 445 15.1 137 54.2 209 61.7 9.12 12.9 25.3 -----19735 3967 16.44 0.146 1518
HE 220 A 50.5 210 220 11.0 7.0 152 29 22 18 6434 54.1 515 91.7 568 19.5 178 55.1 271 63.1 11.5 10.0 21.7 -----23071 2123 28.82 0.194 1321
HE 220 B 71.5 220 220 16.0 9.5 152 34 23 18 9104 80.9 736 94.3 827 28.4 258 55.9 394 65.2 16.0 6.9 16.0 -----31406 638 76.93 0.296 1000
HE 220 M 117.3 240 226 26.0 15.5 152 44 26 18 14944 146 1217 98.9 1419 50.1 444 57.9 679 70.3 24.5 4.3 9.8 -----49313 114 316.3 0.574 687
HE 240 AA 47.4 224 240 9.0 6.5 164 30 24 21 6038 58.4 521 98.3 571 20.8 173 58.7 264 66.8 9.64 13.3 25.2 -----20172 3652 24.01 0.240 1612
HE 240 A 60.3 230 240 12.0 7.5 164 33 25 21 7684 77.6 675 101 745 27.7 231 60.0 352 68.7 12.5 10.0 21.9 -----23276 2043 42.17 0.329 1424
HE 240 B 83.2 240 240 17.0 10.0 164 38 26 21 10599 113 938 103 1053 39.2 327 60.8 498 70.8 17.0 7.1 16.4 -----30777 689 103.3 0.488 1108
HE 240 M 156.7 270 248 32.0 18.0 164 53 30 21 19959 243 1799 110 2117 81.5 657 63.9 1006 78.2 29.4 3.9 9.1 -----54405 77 630.1 1.154 690
HE 260 AA 54.1 244 260 9.5 6.5 177 34 27 24 6897 79.8 654 108 714 27.9 214 63.6 328 72.1 10.1 13.7 27.2 0.994----19758 3907 31.79 0.383 1771
HE 260 A 68.2 250 260 12.5 7.5 177 37 28 24 8682 105 836 110 920 36.7 282 65.0 430 74.0 13.0 10.4 23.6 -----22448 2332 53.29 0.517 1589
HE 260 B 93.0 260 260 17.5 10.0 177 42 29 24 11844 149 1148 112 1283 51.3 395 65.8 602 76.3 17.5 7.4 17.7 -----29218 837 124.6 0.755 1255
HE 260 M 172.4 290 268 32.5 18.0 177 57 33 24 21964 313 2159 119 2524 104 780 69.0 1192 83.8 30.0 4.1 9.8 -----50894 100 721.5 1.732 790
HE 280 AA 61.2 264 280 10.0 7.0 196 34 28 24 7802 106 800 116 873 36.6 262 68.5 399 77.8 10.6 14.0 28.0 0.985----18742 4846 37.80 0.591 2016
HE 280 A 76.4 270 280 13.0 8.0 196 37 28 24 9726 137 1013 119 1112 47.6 340 70.0 518 79.7 13.5 10.8 24.5 -----21350 2856 63.09 0.786 1800
HE 280 B 103.1 280 280 18.0 10.5 196 42 29 24 13136 193 1376 121 1534 65.9 471 70.9 718 81.9 18.0 7.8 18.7 -----27640 1043 144.6 1.132 1426
HE 280 M 188.5 310 288 33.0 18.5 196 57 33 24 24016 395 2551 128 2966 132 914 74.0 1397 89.4 30.7 4.4 10.6 -----47715 128 809.9 2.525 900
HE 300 AA 69.8 283 300 10.5 7.5 208 38 31 27 8891 138 976 125 1065 47.3 316 73.0 482 82.9 11.1 14.3 27.7 0.976----19250 4375 52.06 0.879 2095
HE 300 A 88.3 290 300 14.0 8.5 208 41 31 27 11253 183 1260 127 1383 63.1 421 74.9 641 85.2 14.5 10.7 24.5 -----21646 2698 86.70 1.202 1898
HE 300 B 117.0 300 300 19.0 11.0 208 46 33 27 14908 252 1678 130 1869 85.6 571 75.8 870 87.5 19.0 7.9 18.9 -----27425 1073 186.4 1.690 1536
HE 300 C 176.7 320 305 29.0 16.0 208 56 35 27 22508 410 2559 135 2927 137 901 78.1 1374 92.7 27.6 5.3 13.0 -----39646 258 600.4 2.908 1122
HE 300 M 237.9 340 310 39.0 21.0 208 66 38 27 30308 592 3482 140 4078 194 1252 80.0 1913 97.3 35.6 4.0 9.9 -----51860 92 1412 4.395 899
HE 320 AA 74.2 301 300 11.0 8.0 225 38 31 27 9458 164 1093 132 1196 49.6 331 72.4 506 82.6 11.0 13.6 28.1 0.996----18826 4884 58.74 1.043 2148
HE 320 A 97.6 310 300 15.5 9.0 225 43 32 27 12437 229 1479 136 1628 69.9 466 74.9 710 85.6 15.0 9.7 25.0 -----21753 2667 109.3 1.515 1898
HE 320 B 126.7 320 300 20.5 11.5 225 48 33 27 16134 308 1926 138 2149 92.4 616 75.7 939 87.6 19.2 7.3 19.6 -----27380 1091 226.3 2.072 1543
HE 320 M 245.0 359 309 40.0 21.0 225 67 38 27 31205 681 3796 148 4435 197 1276 79.5 1951 96.5 34.4 3.9 10.7 -----49846 109 1506 5.014 930
NOTA : * PANDEO LOCAL-
Q
s
y
Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 151 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple :perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto, con límites 9,1 y 10,8 para
F
Y
=345 y 248 MPa respectivame
n
son de fabricación común,- Valor de
Q
a
ó
Q
s
no indicado, significa valor unitario.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,80 ningún alma
por lo que se recomienda- Para
F
Y
< 345 MPa,
Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. clasifica como esbelta. Si P
u
/φ
b
P
Y
>0,80, algunas almas pueden clasificar como esbeltas.
consultar su disponibilidad.DISEÑO POR MFCR : Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar
Q
s
tabulado y
Q
a
=1.
- si f < 151 MPa,
Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar
Q
s
tabulado y f=
F
Y
para determinar
Q
a
.

140. TABLA 2.3.2
PERFILES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES HE
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
EUROPEA
A
LA
A
LM
A
Q
s
Q
a
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
F
Y
, MPa f , MPa
kgf/m mm mm mm mm mm mm mm mm mm
2
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm mm - - 345 151 200 250 310 MPa (1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
HE 340 AA 78.9 320 300 11.5 8.5 243 39 31 27 10050 196 1222 139 1341 51.8 346 71.8 529 82.4 10.8 13.0 28.6 -----18411 5458 66.10 1.234 2203
HE 340 A 104.8 330 300 16.5 9.5 243 44 32 27 13347 277 1678 144 1850 74.4 496 74.6 756 85.5 15.0 9.1 25.6 -----21535 2815 128.5 1.827 1923
HE 340 B 134.2 340 300 21.5 12.0 243 49 33 27 17090 367 2156 146 2408 96.9 646 75.3 986 87.4 19.0 7.0 20.3 -----26906 1184 258.5 2.457 1572
HE 340 M 247.9 377 309 40.0 21.0 243 67 38 27 31583 764 4052 156 4718 197 1276 79.0 1953 95.8 32.8 3.9 11.6 -----47069 137 1511 5.596 981
HE 360 AA 83.7 339 300 12.0 9.0 261 39 32 27 10661 230 1359 147 1495 54.1 361 71.2 553 82.1 10.6 12.5 29.0 -----18061 6023 74.18 1.446 2252
HE 360 A 112.1 350 300 17.5 10.0 261 45 32 27 14276 331 1891 152 2088 78.9 526 74.3 802 85.4 15.0 8.6 26.1 -----21366 2945 150.1 2.180 1943
HE 360 B 141.8 360 300 22.5 12.5 261 50 33 27 18063 432 2400 155 2683 101 676 74.9 1032 87.2 18.8 6.7 20.9 -----26499 1275 293.8 2.888 1599
HE 360 M 250.3 395 308 40.0 21.0 261 67 38 27 31881 849 4297 163 4989 195 1268 78.3 1942 94.7 31.2 3.9 12.4 -----44607 171 1513 6.151 1028
HE 400 AA 92.4 378 300 13.0 9.5 298 40 32 27 11770 313 1654 163 1824 58.6 391 70.6 600 81.9 10.3 11.5 31.4 -----16954 7958 87.64 1.952 2407
HE 400 x 107 107.2 384 297 16.0 10.0 298 43 32 27 13650 376 1960 166 2165 70.0 471 71.6 721 82.8 12.4 9.3 29.8 -----18487 5475 126.3 2.369 2209
HE 400 A 124.8 390 300 19.0 11.0 298 46 33 27 15898 451 2311 168 2562 85.6 571 73.4 873 85.0 14.6 7.9 27.1 -----20777 3404 190.4 2.947 2006
HE 400 B 155.3 400 300 24.0 13.5 298 51 34 27 19778 577 2884 171 3232 108 721 74.0 1104 86.6 18.0 6.3 22.1 -----25441 1546 357.3 3.824 1668
HE 400 M 255.7 432 307 40.0 21.0 298 67 38 27 32578 1041 4820 179 5571 193 1260 77.0 1934 93.1 28.4 3.8 14.2 -----40292 259 1520 7.428 1127
HE 400 x 299 298.5 444 309 46.0 25.5 298 73 40 27 38030 1242 5593 181 6553 227 1469 77.2 2265 94.9 32.0 3.4 11.7 -----46656 151 2350 8.986 997
HE 400 x 347 346.9 458 313 53.0 29.5 298 80 42 27 44188 1494 6522 184 7739 272 1737 78.4 2686 97.7 36.2 3.0 10.1 -----53330 91 3593 11.15 898
HE 400 x 403 403.4 474 318 61.0 34.0 298 88 44 27 51390 1808 7629 188 9171 328 2066 79.9 3200 101 40.9 2.6 8.8 -----60773 55 5490 14.01 814
HE 400 x 468 467.7 492 323 70.0 39.0 298 97 47 27 59574 2192 8909 192 10856 395 2448 81.5 3801 104 46.0 2.3 7.6 -----68933 34 8308 17.60 742
HE 450 AA 99.7 425 300 13.5 10.0 344 41 32 27 12706 419 1971 182 2183 60.9 406 69.2 624 81.0 9.53 11.1 34.4 -----15684 11326 98.73 2.577 2605
HE 450 x 123 123.9 435 300 18.5 10.2 344 46 32 27 15785 559 2568 188 2836 83.4 556 72.7 850 84.0 12.8 8.1 33.7 -----17793 6368 173.6 3.616 2327
HE 450 A 139.8 440 300 21.0 11.5 344 48 33 27 17803 637 2896 189 3216 94.7 631 72.9 966 84.8 14.3 7.1 29.9 -----19900 4119 244.9 4.154 2100
HE 450 B 171.1 450 300 26.0 14.0 344 53 34 27 21798 799 3551 191 3982 117 781 73.3 1198 86.2 17.3 5.8 24.6 -----24131 1946 442.0 5.268 1760
HE 450 M 263.3 478 307 40.0 21.0 344 67 38 27 33544 1315 5501 198 6331 193 1260 75.9 1939 91.7 25.7 3.8 16.4 -----35990 414 1534 9.275 1254
HE 450 x 312 311.6 490 310 46.0 26.5 344 73 40 27 39693 1573 6421 199 7502 229 1479 76.0 2292 93.5 29.1 3.4 13.0 -----42225 231 2431 11.30 1099
HE 450 x 368 368.0 506 314 54.0 31.0 344 81 43 27 46876 1927 7615 203 9012 280 1783 77.3 2771 96.4 33.5 2.9 11.1 -----49076 130 3910 14.30 975
HE 450 x 436 436.4 526 319 64.0 35.5 344 91 45 27 55587 2403 9135 208 10959 348 2183 79.1 3397 100 38.8 2.5 9.7 -----56923 73 6385 18.58 870
HE 450 x 519 518.8 548 325 75.0 42.0 344 102 48 27 66092 2994 10925 213 13313 432 2659 80.9 4153 104 44.5 2.2 8.2 -----66088 42 10352 24.16 779
NOTA : * PANDEO LOCAL-
Q
s
y
Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 151 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple :perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto, con límites 9,1 y 10,8 para
F
Y
=345 y 248 MPa respectivame
n
son de fabricación común,- Valor de
Q
a
ó
Q
s
no indicado, significa valor unitario.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,80 ningún alma
por lo que se recomienda- Para
F
Y
< 345 MPa,
Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. clasifica como esbelta. Si P
u
/φ
b
P
Y
>0,80, algunas almas pueden clasificar como esbeltas.
consultar su disponibilidad.DISEÑO POR MFCR : Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar
Q
s
tabulado y
Q
a
=1.
- si f < 151 MPa,
Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar
Q
s
tabulado y f=
F
Y
para determinar
Q
a
.

141. TABLA 2.3.2
PERFILES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES HE
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
EUROPEA
A
LA
A
LM
A
Q
s
Q
a
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
F
Y
, MPa f , MPa
kgf/m mm mm mm mm mm mm mm mm mm
2
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm mm - - 345 151 200 250 310 MPa (1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
HE 500 AA 107.4 472 300 14.0 10.5 390 41 32 27 13688 546 2315 200 2576 63.1 421 67.9 649 80.2 8.90 10.7 37.1 -----14696 15310 111.0 3.311 2785
HE 500 A 155.1 490 300 23.0 12.0 390 50 33 27 19754 870 3550 210 3949 104 691 72.4 1059 84.6 14.1 6.5 32.5 -----19254 4786 310.4 5.652 2176
HE 500 B 187.3 500 300 28.0 14.5 390 55 34 27 23864 1072 4287 212 4815 126 842 72.7 1292 85.8 16.8 5.4 26.9 -----23116 2355 540.1 7.031 1840
HE 500 M 270.3 524 306 40.0 21.0 390 67 38 27 34430 1619 6180 217 7094 192 1252 74.6 1932 90.1 23.4 3.8 18.6 -----32561 630 1544 11.22 1374
HE 500 x 320 320.4 536 309 46.0 26.5 390 73 40 27 40820 1934 7216 218 8406 227 1470 74.6 2286 91.8 26.5 3.4 14.7 -----38275 349 2453 13.63 1202
HE 500 x 379 379.2 552 314 54.0 31.0 390 81 43 27 48302 2366 8573 221 10107 280 1784 76.1 2782 95.0 30.7 2.9 12.6 -----44506 195 3956 17.36 1068
HE 500 x 451 450.9 572 319 64.0 36.0 390 91 45 27 57442 2940 10280 226 12281 348 2184 77.9 3415 98.4 35.7 2.5 10.8 -----51896 108 6503 22.47 948
HE 500 x 534 534.0 594 325 75.0 42.0 390 102 48 27 68024 3641 12260 231 14856 432 2660 79.7 4174 102 41.0 2.2 9.3 -----60074 62 10466 29.11 850
HE 550 AA 120.0 522 300 15.0 11.5 438 42 33 27 15284 729 2792 218 3128 67.7 451 66.5 699 79.5 8.62 10.0 38.1 - - - - 0.995 14325 17820 137.4 4.348 2869
HE 550 A 166.2 540 300 24.0 12.5 438 51 33 27 21176 1119 4146 230 4622 108 721 71.5 1107 83.9 13.3 6.3 35.0 -----18198 6171 352.7 7.202 2304
HE 550 B 199.4 550 300 29.0 15.0 438 56 35 27 25406 1367 4971 232 5591 131 872 71.7 1341 85.1 15.8 5.2 29.2 -----21721 3103 602.2 8.874 1957
HE 550 M 278.2 572 306 40.0 21.0 438 67 38 27 35438 1980 6923 236 7933 192 1252 73.5 1937 89.0 21.4 3.8 20.9 -----29635 937 1559 13.56 1504
HE 550 x 330 330.4 584 309 46.0 26.5 438 73 40 27 42092 2361 8086 237 9401 227 1471 73.5 2295 90.6 24.3 3.4 16.5 -----34895 515 2482 16.44 1312
HE 550 x 393 393.0 602 313 55.0 30.5 438 82 42 27 50062 2923 9711 242 11413 283 1805 75.1 2822 93.6 28.6 2.8 14.4 -----40862 278 4128 21.14 1154
HE 550 x 466 466.4 620 319 64.0 36.5 438 91 45 27 59416 3568 11509 245 13710 349 2186 76.6 3435 96.9 32.9 2.5 12.0 -----47606 156 6631 26.94 1028
HE 550 x 552 551.7 642 325 75.0 42.5 438 102 48 27 70286 4399 13704 250 16543 433 2663 78.5 4200 101 38.0 2.2 10.3 -----55134 89 10659 34.78 921
HE 600 AA 128.8 571 300 15.5 12.0 486 43 33 27 16406 919 3218 237 3623 69.9 466 65.3 724 78.8 8.14 9.7 40.5 - - - - 0.980 13620 22705 153.7 5.395 3021
HE 600 x 137 137.4 575 300 17.5 11.8 486 45 33 27 17498 1015 3529 241 3952 78.9 526 67.2 814 80.2 9.13 8.6 41.2 - - - - 0.977 13919 19831 181.0 6.133 2968
HE 600 x 151 151.2 582 300 20.6 11.6 487 48 33 27 19259 1171 4024 247 4483 92.9 619 69.4 953 82.0 10.6 7.3 42.0 - - - - 0.976 14854 14447 243.5 7.318 2796
HE 600 x 174 175.2 588 300 23.9 13.6 486 51 34 27 22312 1364 4639 247 5202 108 719 69.5 1109 82.7 12.2 6.3 35.8 -----17124 8341 371.1 8.574 2451
HE 600 A 177.8 590 300 25.0 13.0 486 52 34 27 22646 1412 4787 250 5350 113 751 70.5 1156 83.3 12.7 6.0 37.4 -----17336 7705 399.1 8.995 2421
HE 600 B 211.9 600 300 30.0 15.5 486 57 35 27 26996 1710 5701 252 6425 135 902 70.8 1391 84.4 15.0 5.0 31.4 -----20578 3957 669.2 10.99 2066
HE 600 M 285.5 620 305 40.0 21.0 486 67 38 27 36366 2374 7660 256 8772 190 1244 72.2 1930 87.6 19.7 3.8 23.1 -----27223 1345 1569 15.96 1626
HE 600 x 340 339.7 632 308 46.0 26.5 486 73 40 27 43272 2829 8952 256 10399 225 1462 72.1 2289 89.1 22.4 3.3 18.3 -----32106 735 2506 19.32 1416
HE 600 x 402 401.7 648 313 54.0 31.0 486 81 43 27 51170 3440 10619 259 12465 278 1774 73.7 2788 92.0 26.1 2.9 15.7 -----37378 409 4041 24.49 1255
HE 600 x 477 477.0 668 318 64.0 36.0 486 91 45 27 60770 4242 12701 264 15082 345 2173 75.4 3426 95.3 30.5 2.5 13.5 -----43637 224 6635 31.51 1111
HE 600 x 564 564.5 690 324 75.0 42.0 486 102 48 27 71906 5213 15110 269 18171 429 2648 77.2 4192 99.0 35.2 2.2 11.6 -----50613 127 10675 40.56 994
NOTA : * PANDEO LOCAL-
Q
s
y
Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 151 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple :perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto, con límites 9,1 y 10,8 para
F
Y
=345 y 248 MPa respectivame
n
son de fabricación común,- Valor de
Q
a
ó
Q
s
no indicado, significa valor unitario.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,80 ningún alma
por lo que se recomienda- Para
F
Y
< 345 MPa,
Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. clasifica como esbelta. Si P
u
/φ
b
P
Y
>0,80, algunas almas pueden clasificar como esbeltas.
consultar su disponibilidad.DISEÑO POR MFCR : Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar
Q
s
tabulado y
Q
a
=1.
- si f < 151 MPa,
Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar
Q
s
tabulado y f=
F
Y
para determinar
Q
a
.

142. TABLA 2.3.2
PERFILES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES HE
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
EUROPEA
A
LA
A
LM
A
Q
s
Q
a
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
F
Y
, MPa f , MPa
kgf/m mm mm mm mm mm mm mm mm mm
2
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm mm - - 345 151 200 250 310 MPa (1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
HE 650 AA 138.0 620 300 16.0 12.5 534 43 33 27 17576 1139 3676 255 4160 72.2 481 64.1 751 78.0 7.74 9.4 42.7 - - - 0.992 0.964 13042 28082 171.6 6.585 3159
HE 650 A 189.7 640 300 26.0 13.5 534 53 34 27 24164 1752 5474 269 6136 117 782 69.7 1205 82.8 12.2 5.8 39.6 - - - - 0.988 16622 9374 449.7 11.05 2528
HE 650 B 224.8 650 300 31.0 16.0 534 58 35 27 28634 2106 6480 271 7320 140 932 69.9 1441 83.7 14.3 4.8 33.4 -----19625 4912 741.4 13.40 2167
HE 650 M 293.4 668 305 40.0 21.0 534 67 38 27 37374 2817 8433 275 9657 190 1245 71.3 1936 86.7 18.3 3.8 25.4 -----25184 1876 1584 18.71 1753
HE 650 x 347 346.6 680 307 46.0 26.0 534 73 40 27 44158 3336 9811 275 11381 223 1452 71.1 2279 87.9 20.8 3.3 20.5 -----29548 1041 2498 22.40 1527
HE 650 x 410 410.2 696 312 54.0 30.5 534 81 42 27 52256 4049 11635 278 13633 275 1763 72.5 2778 90.7 24.2 2.9 17.5 -----34449 575 4035 28.34 1351
HE 650 x 487 487.3 716 317 64.0 35.5 534 91 45 27 62076 4979 13909 283 16476 342 2160 74.3 3416 93.9 28.3 2.5 15.0 -----40270 314 6633 36.38 1194
HE 650 x 579 579.1 738 323 75.0 42.0 534 102 48 27 73772 6110 16559 288 19872 425 2634 75.9 4189 97.4 32.8 2.2 12.7 -----46976 175 10765 46.74 1062
HE 700 AA 149.9 670 300 17.0 13.0 582 44 34 27 19094 1427 4260 273 4840 76.7 512 63.4 800 77.7 7.61 8.8 44.8 - - - 0.979 0.950 12630 32790 199.0 8.180 3269
HE 700 x 166 166.2 678 300 21.0 12.5 582 48 33 27 21176 1689 4982 282 5598 94.7 631 66.9 978 80.3 9.29 7.1 46.6 - - - 0.973 0.948 13325 24091 273.2 10.22 3119
HE 700 A 204.5 690 300 27.0 14.5 582 54 34 27 26048 2153 6241 288 7032 122 812 68.4 1257 82.1 11.7 5.6 40.1 - - - - 0.983 16209 10807 515.5 13.38 2598
HE 700 B 240.5 700 300 32.0 17.0 582 59 36 27 30638 2569 7340 290 8327 144 963 68.7 1495 83.0 13.7 4.7 34.2 -----19004 5806 833.5 16.11 2242
HE 700 M 300.7 716 304 40.0 21.0 582 67 38 27 38302 3293 9198 293 10539 188 1237 70.1 1929 85.5 17.0 3.8 27.7 -----23454 2551 1595 21.47 1871
HE 700 x 356 355.7 728 306 46.0 26.0 582 73 40 27 45314 3897 10706 293 12424 221 1443 69.8 2273 86.7 19.3 3.3 22.4 -----27548 1409 2519 25.68 1628
HE 700 x 421 420.9 744 311 54.0 30.5 582 81 42 27 53612 4721 12690 297 14867 273 1753 71.3 2773 89.4 22.6 2.9 19.1 -----32129 777 4070 32.44 1440
HE 700 x 500 499.7 764 316 64.0 35.5 582 91 45 27 63652 5791 15159 302 17942 339 2148 73.0 3411 92.5 26.5 2.5 16.4 -----37568 422 6687 41.57 1271
HE 700 x 594 593.8 786 322 75.0 42.0 582 102 48 27 75638 7088 18036 306 21613 422 2619 74.7 4186 95.9 30.7 2.1 13.9 -----43855 234 10856 53.30 1130
NOTA : * PANDEO LOCAL-
Q
s
y
Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 151 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple :perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto, con límites 9,1 y 10,8 para
F
Y
=345 y 248 MPa respectivame
n
son de fabricación común,- Valor de
Q
a
ó
Q
s
no indicado, significa valor unitario.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,80 ningún alma
por lo que se recomienda- Para
F
Y
< 345 MPa,
Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. clasifica como esbelta. Si P
u
/φ
b
P
Y
>0,80, algunas almas pueden clasificar como esbeltas.
consultar su disponibilidad.DISEÑO POR MFCR : Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar
Q
s
tabulado y
Q
a
=1.
- si f < 151 MPa,
Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar
Q
s
tabulado y f=
F
Y
para determinar
Q
a
.

143. TABLA 2.3.2
PERFILES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES HE
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
EUROPEA
A
LA
A
LM
A
Q
s
Q
a
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
F
Y
, MPa f , MPa
kgf/m mm mm mm mm mm mm mm mm mm
2
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm mm - - 345 151 200 250 310 MPa (1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
HE 800 AA 171.5 770 300 18.0 14.0 674 48 37 30 21849 2089 5426 309 6225 81.3 542 61.0 857 76.0 7.01 8.3 48.1 - - 0.989 0.956 0.925 12194 40398 262.9 11.50 3372
HE 800 A 224.4 790 300 28.0 15.0 674 58 38 30 28583 3034 7682 326 8699 126 843 66.5 1312 80.6 10.6 5.4 44.9 - - - 0.981 0.955 14868 16022 599.0 18.35 2822
HE 800 B 262.3 800 300 33.0 17.5 674 63 39 30 33418 3591 8977 328 10229 149 994 66.8 1553 81.5 12.4 4.5 38.5 - - - - 0.992 17317 8830 949.1 21.92 2450
HE 800 M 317.3 814 303 40.0 21.0 674 70 41 30 40427 4426 10875 331 12488 186 1230 67.9 1930 83.5 14.9 3.8 32.1 -----20738 4360 1651 27.90 2096
HE 800 x 377 376.9 826 306 46.0 26.0 674 76 43 30 48009 5244 12697 331 14760 221 1445 67.9 2293 84.8 17.0 3.3 25.9 -----24390 2394 2622 33.62 1826
HE 800 x 448 448.3 842 311 54.0 31.0 674 84 46 30 57115 6344 15069 333 17687 273 1755 69.1 2805 87.3 19.9 2.9 21.7 -----28630 1293 4277 42.37 1605
HE 800 x 531 531.0 862 316 64.0 36.0 674 94 48 30 67645 7740 17958 338 21266 340 2151 70.9 3452 90.3 23.5 2.5 18.7 -----33431 705 6993 54.12 1419
HE 800 x 627 627.2 884 322 75.0 42.0 674 105 51 30 79901 9410 21289 343 25473 422 2624 72.7 4233 93.7 27.3 2.1 16.0 -----38836 395 11229 69.13 1265
HE 900 AA 198.0 870 300 20.0 15.0 770 50 38 30 25223 3011 6923 346 7999 90.4 603 59.9 958 75.4 6.90 7.5 51.3 - - 0.968 0.934 0.902 11685 50112 340.5 16.33 3531
HE 900 A 251.6 890 300 30.0 16.0 770 60 38 30 32053 4221 9485 363 10811 135 903 65.0 1414 79.7 10.1 5.0 48.1 - - 0.990 0.961 0.934 14166 20429 739.2 25.05 2968
HE 900 B 291.5 900 300 35.0 18.5 770 65 39 30 37128 4941 10979 365 12584 158 1054 65.3 1658 80.5 11.7 4.3 41.6 - - - - 0.971 16364 11622 1141 29.58 2596
HE 900 M 332.5 910 302 40.0 21.0 770 70 41 30 42363 5704 12537 367 14442 185 1222 66.0 1929 81.8 13.3 3.8 36.7 -----18555 7102 1676 34.92 2327
HE 900 x 396 395.7 922 305 46.0 26.0 770 76 43 30 50413 6756 14655 366 17084 219 1436 65.9 2295 83.0 15.2 3.3 29.6 -----21860 3874 2672 42.03 2022
HE 900 x 471 470.9 938 310 54.0 31.0 770 84 46 30 59983 8155 17388 369 20453 271 1746 67.2 2811 85.4 17.8 2.9 24.8 -----25679 2083 4362 52.86 1775
HE 900 x 557 557.1 958 315 64.0 36.0 770 94 48 30 70973 9914 20698 374 24539 337 2140 68.9 3463 88.3 21.0 2.5 21.4 -----29989 1132 7125 67.36 1568
HE 900 x 661 661.0 980 321 75.0 42.5 770 105 51 30 84198 12035 24562 378 29423 419 2613 70.6 4260 91.5 24.6 2.1 18.1 -----35037 622 11545 85.87 1391
HE 1000 AA 221.5 970 300 21.0 16.0 868 51 38 30 28221 4065 8380 380 9777 95.0 633 58.0 1016 74.2 6.49 7.1 54.3 - 0.995 0.947 0.911 0.878 11199 63246 409.6 21.39 3685
HE 1000 A 272.3 990 300 31.0 16.5 868 61 38 30 34685 5538 11189 400 12824 140 934 63.5 1470 78.7 9.39 4.8 52.6 - - 0.964 0.934 0.905 13197 28378 825.1 32.20 3185
HE 1000 B 314.0 1000 300 36.0 19.0 868 66 40 30 40005 6447 12895 401 14855 163 1085 63.8 1716 79.4 10.8 4.2 45.7 - - - 0.973 0.943 15188 16374 1258 37.81 2795
HE 1000 M 348.7 1008 302 40.0 21.0 868 70 41 30 44421 7223 14331 403 16568 185 1222 64.5 1940 80.6 12.0 3.8 41.3 - - - - 0.971 16771 11086 1707 43.24 2567
HE 1000 x 415 415.0 1020 304 46.0 26.0 868 76 43 30 52869 8531 16728 402 19571 217 1428 64.1 2298 81.4 13.7 3.3 33.4 -----19798 6009 2723 51.48 2217
HE 1000 x 494 493.9 1036 309 54.0 31.0 868 84 46 30 62913 10280 19845 404 23413 268 1736 65.3 2818 83.7 16.1 2.9 28.0 -----23270 3219 4449 64.67 1944
HE 1000 x 584 583.8 1056 314 64.0 36.0 868 94 48 30 74373 12461 23600 409 28039 334 2130 67.0 3475 86.5 19.0 2.5 24.1 -----27177 1745 7259 82.25 1716
HE 1000 x 694 693.6 1078 321 75.0 42.5 868 105 51 30 88363 15124 28060 414 33651 420 2617 68.9 4305 89.8 22.3 2.1 20.4 -----31758 955 11795 105.6 1526
NOTA : * PANDEO LOCAL-
Q
s
y
Q
a
tabulados corresponden a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 151 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
Los perfiles sombreados no- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple :perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto, con límites 9,1 y 10,8 para
F
Y
=345 y 248 MPa respectivame
n
son de fabricación común,- Valor de
Q
a
ó
Q
s
no indicado, significa valor unitario.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,80 ningún alma
por lo que se recomienda- Para
F
Y
< 345 MPa,
Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla. clasifica como esbelta. Si P
u
/φ
b
P
Y
>0,80, algunas almas pueden clasificar como esbeltas.
consultar su disponibilidad.DISEÑO POR MFCR : Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión simple : usar
Q
s
tabulado y
Q
a
=1.
- si f < 151 MPa,
Q
a
= 1, sin error - Flexión compuesta o compresión : usar
Q
s
tabulado y f=
F
Y
para determinar
Q
a
.

144. TABLA 2.3.3
PERFILES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES HL
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO LOCAL* TORSIÓN Y ALABEO
EUROPEA
A
LA
A
LM
A
Q
a
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
f , MPa
kgf/m mm mm mm mm mm mm mm mm mm
2
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm mm - - 148 200 250 310 MPa (1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
HL 1000 AA 258.1 970 400 21.0 16.5 868 51 38 30 32885 5044 10399 392 11877 225 1123 82.6 1755 102 8.66 9.5 52.6 - 0.962 0.930 0.900 10656 68025 490.1 50.56 5179
HL 1000 A 320.9 990 400 31.0 16.5 868 61 38 30 40885 6964 14070 413 15797 331 1656 90.0 2555 108 12.5 6.5 52.6 - 0.970 0.944 0.920 12692 29150 1024 76.15 4398
HL 1000 B 370.6 1000 400 36.0 19.0 868 66 40 30 47205 8121 16242 415 18326 385 1924 90.3 2976 109 14.4 5.6 45.7 - - 0.977 0.952 14628 16700 1569 89.39 3848
HL 1000 M 411.5 1008 402 40.0 21.0 868 70 41 30 52421 9098 18052 417 20440 434 2160 91.0 3348 110 16.0 5.0 41.3 - - - 0.975 16171 11257 2133 101.7 3520
HL 1000x 477 477.3 1018 404 45.0 25.5 868 75 43 30 60797 10472 20573 415 23532 496 2456 90.3 3838 111 17.9 4.5 34.0----18619 6701 3168 117.4 3105
HL 1000x 554 554.1 1032 408 52.0 29.5 868 82 45 30 70581 12324 23883 418 27496 591 2897 91.5 4547 113 20.6 3.9 29.4----21437 3869 4874 141.9 2751
HL 1000x 642 641.9 1048 412 60.0 34.0 868 90 47 30 81765 14506 27683 421 32097 703 3412 92.7 5379 115 23.6 3.4 25.5----24631 2254 7463 171.5 2444
HL 1000x 748 748.5 1068 417 70.0 39.0 868 100 50 30 95345 17319 32433 426 37881 851 4082 94.5 6459 118 27.3 3.0 22.3----28434 1283 11707 211.9 2170
HL 1100 A 342.6 1090 400 31.0 18.0 988 51 29 20 43647 8674 15915 446 18062 331 1656 87.1 2568 107 11.4 6.5 54.9 0.995 0.953 0.923 0.896 11682 44115 1039 92.874820
HL 1100 B 390.2 1100 400 36.0 20.0 988 56 30 20 49703 10054 18280 450 20780 385 1924 88.0 2988 108 13.1 5.6 49.4 - 0.983 0.953 0.925 13329 25829 1568 108.9 4250
HL 1100 M 432.7 1108 402 40.0 22.0 988 60 31 20 55119 11256 20317 452 23161 434 2160 88.7 3362 109 14.5 5.0 44.9 - - 0.978 0.950 14735 17346 2134 123.8 3883
HL 1100 R 498.6 1118 405 45.0 26.0 988 65 33 20 63521 12941 23150 451 26599 500 2468 88.7 3870 110 16.3 4.5 38.0 - - - 0.995 16846 10486 3142 143.9 3450
* PANDEO LOCAL-
Q
a
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. - si f ≥ 148 MPa, error en Q
a
varía hasta en ± 3 %
- Valor de
Q
a
está determinado para cálculo de tensiones. - Flexión simple : los perfiles de la tabla clasifican como compactos, salvo HL1000 AA para acero con
F
Y
=345 MPa que clasifica como no compacto.
- Valor de
Q
a
no indicado, significa valor unitario.- Flexión compuesta : ningún ala de perfil de la tabla clasifica como esbelta. Además, si P
u
/φ
b
P
Y
≤
0,80 ningún alma clasifica como esbelta.
-
Q
s
= 1 en todos los perfiles de la tabla. Si P
u
/φ
b
P
Y
>0,80, algunas almas pueden clasificar como esbeltas. Ver tabla 5.5.1 de la Especificación.
DISEÑO POR MFCR : DISEÑO POR TENSIONES ADMISIBLES :
- Para valores de f distintos de los tabulados ver tabla 2.4.3- Flexión simple : usar
Q
a
=1.
ó interpolar linealmente con el siguiente margen de error :- Flexión compuesta o compresión : usar f=
F
Y
para determinar
Q
a
.
- si f < 148 MPa,
Q
a
= 1, sin error
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f

145. TABLA 2.3.4
PERFILES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES HD
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO TORSIÓN Y ALABEO
EUROPEAALA ALMA LOCAL*
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rA I
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
Q
s
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
F
y
, MPa
kgf/m mm mm mm mm mm mm mm mm mm
2
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm mm - - 345 MPa (1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
HD 260 x 54,1 54.1 244 260 9.5 6.5 177 34 27 24 6897 79.8 654 108 714 27.9 214 63.6 328 72.1 10.1 13.7 27.2 0.994 19758 3907 31.79 0.3833 1771
HD 260 x 68,2 68.2 250 260 12.5 7.5 177 37 28 24 8682 105 836 110 920 36.7 282 65.0 430 74.0 13.0 10.4 23.6 - 22448 2332 53.29 0.5172 1589
HD 260 x 93 93.0 260 260 17.5 10.0 177 42 29 24 11844 149 1148 112 1283 51.3 395 65.8 602 76.3 17.5 7.4 17.7 - 29218 837 124.6 0.7549 1255
HD 260 x 114 114.4 268 262 21.5 12.5 177 46 30 24 14573 189 1411 114 1600 64.6 493 66.6 752 78.3 21.0 6.1 14.2 - 35291 407 223.4 0.9807 1068
HD 260 x 142 141.5 278 265 26.5 15.5 177 51 32 24 18027 243 1750 116 2015 82.4 622 67.6 950 80.9 25.3 5.0 11.4 - 42784 195 408.3 1.302 911
HD 260 x 172 172.4 290 268 32.5 18.0 177 57 33 24 21964 313 2159 119 2524 104 780 69.0 1192 83.8 30.0 4.1 9.8 - 50894 100 721.5 1.732 790
HD 260 x 225 225.0 309 271 42.0 24.0 177 66 36 24 28658 438 2832 124 3396 140 1031 69.8 1583 87.3 36.8 3.2 7.4 - 64993 40 1551 2.490 646
HD 260 x 299 298.7 335 278 55.0 31.0 177 79 40 24 38049 642 3834 130 4727 198 1423 72.1 2190 92.9 45.6 2.5 5.7 - 82526 16 3453 3.875 540
HD 320 x 74,2 74.2 301 300 11.0 8.0 225 38 31 27 9458 164 1093 132 1196 49.6 331 72.4 506 82.6 11.0 13.6 28.1 0.996 18826 4884 58.74 1.043 2148
HD 320 x 97,6 97.6 310 300 15.5 9.0 225 43 32 27 12437 229 1479 136 1628 69.9 466 74.9 710 85.6 15.0 9.7 25.0 - 21753 2667 109.3 1.515 1898
HD 320 x 127 126.7 320 300 20.5 11.5 225 48 33 27 16134 308 1926 138 2149 92.4 616 75.7 939 87.6 19.2 7.3 19.6 - 27380 1091 226.3 2.072 1543
HD 320 x 158 158.0 330 303 25.5 14.5 225 53 34 27 20124 396 2403 140 2718 118 782 76.7 1194 90.2 23.4 5.9 15.5 - 33487 504 422.2 2.745 1300
HD 320 x 198 198.1 343 306 32.0 18.0 225 59 36 27 25232 519 3026 143 3479 153 1001 77.9 1530 93.2 28.5 4.8 12.5 - 41191 228 808.1 3.702 1091
HD 320 x 245 245.0 359 309 40.0 21.0 225 67 38 27 31205 681 3796 148 4435 197 1276 79.5 1951 96.5 34.4 3.9 10.7 - 49846 109 1506 5.014 930
HD 320 x 300 299.9 375 313 48.0 27.0 225 75 41 27 38207 869 4635 151 5522 246 1572 80.2 2414 99.8 40.1 3.3 8.3 - 60034 54 2660 6.577 802
HD 320 x 368 367.7 395 319 58.0 33.0 225 85 44 27 46837 1132 5731 155 6961 315 1975 82.0 3041 104 46.8 2.8 6.8 - 71567 28 4714 8.943 702
HD 320 x 451 450.8 419 326 70.0 40.0 225 97 47 27 57426 1492 7121 161 8826 406 2492 84.1 3848 109 54.5 2.3 5.6 - 84766 15 8328 12.37 621
HD 360 x 134 133.9 356 369 18.0 11.2 290 33 21 15 17061 415 2332 156 2562 151 817 94.0 1237 107 18.7 10.3 25.9 - 20108 3644 169.1 4.307 2573
HD 360 x 147 147.5 360 370 19.8 12.3 290 35 21 15 18786 463 2572 157 2838 167 904 94.3 1369 108 20.4 9.3 23.6 - 22027 2556 224.2 4.838 2369
HD 360 x 162 161.9 364 371 21.8 13.3 290 37 22 15 20630 515 2832 158 3139 186 1001 94.9 1516 109 22.2 8.5 21.8 - 24090 1798 296.1 5.434 2185
HD 360 x 179 179.2 368 373 23.9 15.0 290 39 23 15 22826 574 3122 159 3482 207 1109 95.2 1683 110 24.2 7.8 19.3 - 26537 1243 394.6 6.122 2008
HD 360 x 196 196.5 372 374 26.2 16.4 290 41 23 15 25032 636 3421 159 3837 229 1222 95.6 1856 111 26.3 7.1 17.7 - 29058 875 518.1 6.833 1852
NOTA : * PANDEO LOCAL -
Q
s
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. DISE
Ñ
O POR TENSIONES ADMISIBLES :
Los perfiles sombreados no - Valor de
Q
s
no indicado, significa valor unitario. - Flexión simple, compuesta o compresión : usar
Q
s
tabulado y
Q
a
=1.
son de fabricación común, - Para
F
Y
< 345 MPa,
Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla.
por lo que se recomienda DISEÑO POR MFCR :
consultar su disponibilidad. - Compresión : todas las almas de los perfiles de la tabla clasifican como compactas.
- Flexión simple : perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto, con límites
9,1 y 10,8 para aceros con
F
Y
=345 MPa y 248 MPa respectivamente.
- Flexión compuesta : ningún perfil de la tabla clasifica como esbelto.
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f

146. TABLA 2.3.4
PERFILES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES HD
GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO TORSIÓN Y ALABEO
EUROPEAALA ALMA LOCAL*
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rA I
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
Q
s
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
F
y
, MPa
kgf/m mm mm mm mm mm mm mm mm mm
2
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm
4
mm
3
mm mm
3
mm mm - - 345 MPa (1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
HD 400 x 187 186.5 368 391 24.0 15.0 290 39 23 15 23761 602 3271 159 3642 239 1224 100 1855 116 25.5 8.1 19.3 - 26512 1231 415.4 7.077 2105
HD 400 x 216 216.3 375 394 27.7 17.3 290 43 24 15 27550 711 3794 161 4262 283 1434 101 2176 118 29.1 7.1 16.7 - 30515 714 638.6 8.520 1862
HD 400 x 237 236.2 380 395 30.2 18.9 290 45 24 15 30092 788 4146 162 4686 310 1572 102 2387 119 31.4 6.5 15.3 - 33214 516 827.1 9.496 1728
HD 400 x 262 262.7 387 398 33.3 21.1 290 48 26 15 33460 894 4620 163 5260 350 1760 102 2676 121 34.2 6.0 13.8 - 36538 359 1118 10.95 1596
HD 400 x 287 287.5 393 399 36.6 22.6 290 52 26 15 36627 997 5074 165 5813 388 1944 103 2957 123 37.2 5.5 12.8 - 39876 255 1467 12.32 1477
HD 400 x 314 313.3 399 401 39.6 24.9 290 55 27 15 39915 1102 5525 166 6374 426 2125 103 3236 124 39.8 5.1 11.6 - 43211 188 1874 13.76 1381
HD 400 x 347 346.9 407 404 43.7 27.2 290 59 29 15 44196 1249 6140 168 7139 481 2380 104 3629 126 43.4 4.6 10.6 - 47410 132 2516 15.87 1280
HD 400 x 382 382.3 416 406 48.0 29.8 290 63 30 15 48705 1413 6794 170 7965 536 2641 105 4031 128 46.8 4.2 9.7 - 51778 94 3335 18.15 1190
HD 400 x 421 421.6 425 409 52.6 32.8 290 68 31 15 53709 1596 7510 172 8880 601 2938 106 4489 130 50.6 3.9 8.8 - 56570 67 4410 20.83 1108
HD 400 x 463 462.8 435 412 57.4 35.8 290 72 33 15 58954 1802 8283 175 9878 670 3254 107 4978 133 54.4 3.6 8.1 - 61359 50 5751 23.90 1039
HD 400 x 509 509.4 446 416 62.7 39.1 291 78 35 15 64895 2045 9172 178 11033 754 3625 108 5552 135 58.5 3.3 7.4 - 66555 37 7536 27.69 978
HD 400 x 551 550.6 455 418 67.6 42.0 290 83 36 15 70138 2261 9939 180 12051 825 3947 108 6051 137 62.1 3.1 6.9 - 71463 28 9440 30.95 923
HD 400 x 592 592.6 465 421 72.3 45.0 290 87 38 15 75488 2502 10760 182 13138 902 4284 109 6574 140 65.5 2.9 6.5 - 75923 22 11602 34.76 883
HD 400 x 634 634.3 474 424 77.1 47.6 290 92 39 15 80796 2742 11568 184 14222 983 4634 110 7117 142 69.0 2.7 6.1 - 80454 18 14071 38.69 846
HD 400 x 677 677.8 483 428 81.5 51.2 290 97 41 15 86341 2995 12400 186 15346 1069 4994 111 7680 144 72.2 2.6 5.7 - 84905 15 16850 43.07 815
HD 400 x 744 744.2 498 432 88.9 55.6 290 104 43 15 94806 3421 13740 190 17167 1199 5552 112 8549 147 77.1 2.4 5.2 - 91596 11 21926 50.18 771
HD 400 x 818 819.0 514 437 97.0 60.5 290 112 45 15 104331 3922 15260 194 19255 1355 6203 114 9561 151 82.5 2.3 4.8 - 98852 8 28627 58.92 732
HD 400 x 900 902.1 531 442 106.0 65.9 289 121 48 15 114919 4502 16957 198 21619 1533 6938 116 10708 155 88.2 2.1 4.4 - 106881 6 37513 69.24 693
HD 400 x 990 991.0 550 448 115.0 71.9 290 130 51 15 126241 5189 18869 203 24282 1734 7739 117 11962 159 93.7 1.9 4.0 - 114382 5 48429 82.01 664
HD 400 x 1086 1087.8 569 454 125.0 78.0 289 140 54 15 138575 5957 20939 207 27211 1962 8645 119 13376 163 99.7 1.8 3.7 - 122771 4 62592 96.72 634
NOTA : * PANDEO LOCAL -
Q
s
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión. DISE
Ñ
O POR TENSIONES ADMISIBLES :
Los perfiles sombreados no - Valor de
Q
s
no indicado, significa valor unitario. - Flexión simple, compuesta o compresión : usar
Q
s
tabulado y
Q
a
=1.
son de fabricación común, - Para
F
Y
< 345 MPa,
Q
s
=1 en todos los perfiles de la tabla.
por lo que se recomienda DISEÑO POR MFCR :
consultar su disponibilidad. - Compresión : todas las almas de los perfiles de la tabla clasifican como compactas.
- Flexión simple : perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto, con límites
9,1 y 10,8 para aceros con
F
Y
=345 MPa y 248 MPa respectivamente.
- Flexión compuesta : ningún perfil de la tabla clasifica como esbelto.

147. TABLA 2.3.5
PILOTES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES HP GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO TORSIÓN Y ALABEO
EUROPEAALA ALMA LOCAL*
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
Q
s
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
F
y
, MPa
kgf/m mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 248 345 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
HP 220 x 57,2 57.2 210 225 11.0 11.0 152 29 24 18 7285 57.3 546 88.7 614 20.8 185 53.4 286 63.3 11.8 10.2 13.8 - - 29432 916 46.46 0.2059 1073
HP 260 x 75 75.0 249 265 12.0 12.0 177 36 30 24 9554 106 855 106 959 37.3 282 62.5 435 73.7 12.8 11.0 14.8 - - 29149 946 85.34 0.5241 1264
HP 260 x 87,3 87.3 253 267 14.0 14.0 177 38 31 24 11120 126 995 106 1124 44.6 334 63.3 516 75.3 14.8 9.5 12.6 - - 32400 631 122.6 0.6362 1161
HP 305 x 88 87.6 302 307 12.3 12.3 247 28 21 15 11164 184 1218 128 1356 59.5 387 73.0 593 85.8 12.5 12.5 20.1 - - 20162 4147 70.92 1.246 2137
HP 305 x 95 95.6 304 308 13.4 13.4 247 29 22 15 12173 202 1328 129 1484 65.5 425 73.4 651 86.6 13.6 11.5 18.4 - - 21798 3059 90.31 1.381 1994
HP 305 x 110 110.1 308 310 15.4 15.4 247 31 23 15 14023 236 1530 130 1720 76.8 495 74.0 760 87.9 15.5 10.1 16.0 - - 24779 1857 134.5 1.643 1782
HP 305 x 126 126.9 312 313 17.7 17.7 247 33 24 15 16164 275 1763 131 1996 90.2 577 74.7 888 89.4 17.7 8.8 13.9 - - 28251 1116 201.5 1.958 1589
HP 305 x 149 149.2 319 316 20.7 20.7 247 36 26 15 19000 330 2075 132 2370 109 689 75.6 1063 91.3 20.5 7.6 11.9 - - 32777 627 319.6 2.410 1400
HP 305 x 180 180.0 327 320 24.8 24.8 247 40 28 15 22928 410 2508 134 2897 135 847 76.9 1313 93.9 24.3 6.4 9.9 - - 38988 321 547.5 3.087 1211
HP 305 x 186 186.1 328 321 25.6 25.6 247 41 28 15 23702 426 2594 134 3002 141 879 77.1 1363 94.4 25.0 6.3 9.6 - - 40200 285 602.1 3.228 1181
HP 305 x 223 223.7 338 325 30.5 30.5 247 46 30 15 28496 528 3127 136 3664 176 1081 78.6 1683 97.5 29.4 5.3 8.1 - - 47619 149 1021 4.157 1029
HP 320 x 88,5 88.5 303 304 12.0 12.0 225 39 33 27 11270 187 1237 129 1379 56.3 371 70.7 572 83.1 12.0 12.7 18.8 - - 24614 1865 108.0 1.193 1695
HP 320 x 103 102.8 307 306 14.0 14.0 225 41 34 27 13100 221 1437 130 1611 67.0 438 71.5 677 84.6 14.0 10.9 16.1 - - 27135 1282 152.3 1.439 1567
HP 320 x 117 117.3 311 308 16.0 16.0 225 43 35 27 14946 255 1638 131 1849 78.1 507 72.3 786 86.1 15.8 9.6 14.1 - - 29827 891 209.7 1.700 1452
HP 320 x 147 146.7 319 312 20.0 20.0 225 47 37 27 18686 327 2048 132 2338 102 651 73.7 1011 88.9 19.6 7.8 11.3 - - 35502 456 371.4 2.271 1261
HP 320 x 184 184.1 329 317 25.0 25.0 225 52 40 27 23451 423 2574 134 2979 133 841 75.4 1311 92.3 24.1 6.3 9.0 - - 42870 221 681.5 3.080 1084
HP 360 x 84 84.3 340 367 10.0 10.0 290 25 20 15 10733 232 1364 147 1497 82.4 449 87.6 683 101 10.8 18.4 29.0 0.937 0.851 14116 16532 45.36 2.244 3587
HP 360 x 109 109.1 346 371 12.9 12.9 290 28 22 15 13893 306 1768 148 1957 109 591 88.7 901 104 13.8 14.4 22.5 - 0.974 17763 6720 93.18 3.043 2914
HP 360 x 133 132.3 352 373 15.6 15.6 290 31 23 15 16848 377 2144 150 2391 135 725 89.6 1109 105 16.5 12.0 18.6 - - 21202 3365 161.0 3.828 2486
HP 360 x 152 152.1 356 376 17.9 17.9 290 33 24 15 19380 439 2466 151 2766 158 842 90.3 1290 107 18.9 10.5 16.2 - - 24170 2020 240.6 4.530 2212
HP 360 x 174 174.0 362 378 20.4 20.4 290 36 25 15 22167 510 2823 152 3187 184 974 91.1 1494 109 21.3 9.3 14.2 - - 27392 1242 354.0 5.353 1983
HP 360 x 180 180.2 363 379 21.1 21.1 290 36 26 15 22950 530 2923 152 3306 191 1011 91.3 1552 109 22.0 9.0 13.8 - - 28298 1094 391.2 5.591 1928
NOTA : * PANDEO LOCAL- Q
s
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión
.
DISE
Ñ
O POR TENSIONES ADMISIBLES :
Los perfiles sombreados n
o
- Valor de Q
s
no indicado, significa valor unitario
.
- Flexión simple, compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
son de fabricación común, DISEÑO POR MFCR :
por lo que se recomienda - Compresión : todas las almas de los perfiles de la tabla clasifican como compactas.
consultar su disponibilidad. - Flexión simple : perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto, con límites
9,1 y 10,8 para aceros con
F
Y
=345 MPa y 248 MPa respectivamente.
- Flexión compuesta : ningún perfil de la tabla clasifica como esbelto.
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f

148. TABLA 2.3.5
PILOTES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES HP GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREA EJE X - X EJE Y - Y ESBELTEZ PANDEO TORSIÓN Y ALABEO
EUROPEAALA ALMA LOCAL*
db
f
t
f
t
w
Tkk
1
rAI
X
/10
6
S
X
/10
3
r
X
Z
X
/10
3
I
Y
/10
6
S
Y
/10
3
r
Y
Z
Y
/10
3
i
a
i
t
b
f
/2t
f
h/t
w
Q
s
X
1
X
2
x10
8
J/10
4
C
w
/10
12
√EC
w
/GJ
F
y
, MPa
kgf/m mm mm mm mm mm mm mm mmmm
2
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm
4
mm
3
mmmm
3
mm mm - - 248 345 MPa(1/MPa)
2
mm
4
mm
6
mm
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
x
r
x
t
f
t
w
y
k
1
k
d
T
k
y
b
f
HP 400 x 122 122.4 348 390 14.0 14.0 290 29 22 15 15593 348 1998 149 2212 139 710 94.2 1082 110 15.7 13.9 20.7 - 0.987 18941 5141 120.6 3.863 2886
HP 400 x 140 140.2 352 392 16.0 16.0 290 31 23 15 17857 403 2288 150 2547 161 820 94.9 1252 111 17.8 12.3 18.1 - - 21483 3144 177.6 4.537 2577
HP 400 x 158 158.1 356 394 18.0 18.0 290 33 24 15 20137 459 2581 151 2888 184 932 95.5 1425 113 19.9 10.9 16.1 - - 24039 2029 250.9 5.246 2332
HP 400 x 176 176.1 360 396 20.0 20.0 290 35 25 15 22433 518 2876 152 3235 207 1047 96.1 1603 114 22.0 9.9 14.5 - - 26603 1368 342.4 5.989 2132
HP 400 x 194 194.2 364 398 22.0 22.0 290 37 26 15 24745 578 3174 153 3588 231 1163 96.7 1784 115 24.1 9.0 13.2 - - 29171 957 454.6 6.769 1968
HP 400 x 213 212.5 368 400 24.0 24.0 290 39 27 15 27073 639 3474 154 3947 256 1282 97.3 1969 117 26.1 8.3 12.1 - - 31742 690 589.5 7.586 1829
HP 400 x 231 230.9 372 402 26.0 26.0 290 41 28 15 29417 703 3777 155 4312 282 1403 97.9 2158 118 28.1 7.7 11.2 - - 34312 510 749.4 8.441 1711
NOTA : * PANDEO LOCAL- Q
s
tabulado corresponde a perfil trabajando en compresión
.
DISE
Ñ
O POR TENSIONES ADMISIBLES :
Los perfiles sombreados n
o
- Valor de Q
s
no indicado, significa valor unitario
.
- Flexión simple, compuesta o compresión : usar Q
s
tabulado y Q
a
=1.
son de fabricación común, DISEÑO POR MFCR :
por lo que se recomienda - Compresión : todas las almas de los perfiles de la tabla clasifican como compactas.
consultar su disponibilidad. - Flexión simple : perfil con esbeltez de ala sombreada es no compacto, con límites
9,1 y 10,8 para aceros con
F
Y
=345 MPa y 248 MPa respectivamente.
- Flexión compuesta : ningún perfil de la tabla clasifica como esbelto.

149. TABLA 2.3.6
PERFILES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES C
DESIGNACION DIMENSIONES AREA PESO EJE X-X EJE Y-YJ/10
4
C
w
/10
6
xX
o
Dbt
w
t
f
r
1
r
2
h A/100 I
x
/10
4
S
x
/10
3
i
x
I
y
/10
4
S
y
/10
3
i
y
2
mm mm mm mm mm mm mmmm
2
Kg/mmm
4
mm
3
mmmm
4
mm
3
mmmm
4
mm
6
mm mm
U 30 x 15 30 15 4 4.5 4.5 2 12 2.21 1.74 2.53 1.69 10.7 0.38 0.39 4.2 0.165 0.408 5.2 7.4
U 40 x 20 40 20 5 5.5 5 2.5 18 3.66 2.87 7.58 3.79 14.4 1.14 0.86 5.6 0.363 2.12 6.7 10.1
U 40 x 35 40 35 5 7 7 3.5 11 6.21 4.87 14.1 7.05 15.0 6.68 3.08 10.4 1.00 11.9 13.3 23.2
U 50 x 25 50255663254.92 3.86 16.8 6.73 18.5 2.49 1.48 7.1 0.878 8.25 8.1 13.4
U 50 x 38 50 38 5 7 7 3.5 20 7.12 5.59 26.4 10.6 19.2 9.12 3.75 11.3 1.12 27.8 13.7 24.7
U 60 x 30 60306663356.46 5.07 31.6 10.5 22.1 4.51 2.16 8.4 0.939 21.9 9.1 15.0
U 65 x 42 65 42 5.5 7.5 7.5 4 33 9.03 7.09 57.5 17.7 25.2 14.1 5.07 12.5 1.61 77.3 14.2 26.0
U 70 x 40 70 40 6 6.5 6.5 3.25 42 8.62 6.77 61.8 17.6 26.8 13.0 4.85 12.2 13.2
UPN 80 80 4568844611.0 8.64 106 26.5 31.0 19.4 6.36 13.3 2.16 168 14.5 26.7
UPN 100 100 50 6 8.5 8.5 4.5 64 13.5 10.6 206 41.2 39.1 29.3 8.49 14.7 2.81 414 15.5 29.3
UPN 120 120 55 7 9 9 4.5 82 17.0 13.4 364 60.7 46.2 43.2 11.1 15.9 4.15 900 16.0 30.3
UPN 140 140 60 7 10 10 5 98 20.4 16.0 605 86.4 54.5 62.7 14.8 17.5 5.68 1,800 17.5 33.7
UPN 160 160 65 7.5 10.5 10.5 5.5 115 24.0 18.8 925 116 62.1 85.3 18.3 18.9 7.39 3,260 18.4 35.6
UPN 180 180 70 8 11 11 5.5 133 28.0 22.0 1,350 150 69.5 114 22.4 20.2 9.55 5,570 19.2 37.5
UPN 200 200 75 8.5 11.5 11.5 6 151 32.2 25.3 1,910 191 77.0 148 27.0 21.4 11.9 9,070 20.1 39.4
UPN 220 220 80 9 12.5 12.5 6.5 167 37.4 29.4 2,690 245 84.8 197 33.6 23.0 16.0 14,600 21.4 42.0
UPN 240 240 85 9.5 13 13 6.5 184 42.3 33.2 3,600 300 92.2 248 39.6 24.2 19.7 22,100 22.3 43.9
UPN 260 260 90 10 14 14 7 200 48.3 37.9 4,820 371 99.9 317 47.7 25.6 25.5 33,300 23.6 46.6
UPN 280 280 95 10 15 15 7.5 216 53.3 41.8 6,280 448 109 399 57.2 27.4 31.0 48,500 25.3 50.2
UPN 300 300 100 10 16 16 8 232 58.8 46.2 8,030 535 117 495 67.8 29.0 37.4 69,100 27.0 54.1
UPN 320 320 100 14 17.5 17.5 8.75 246 75.8 59.5 10,870 679 121 597 80.6 28.1 66.7 96,100 26.0 48.2
UPN 350 350 100 14 16 16 8 282 77.3 60.6 12,840 734 129 570 75.0 27.2 61.2 114,000 24.0 44.5
UPN 380 380 102 13.5 16 16 8 313 80.4 63.1 15,760 829 140 615 78.7 27.7 59.1 146,000 23.8 45.8
UPN 400 400 110 14 18 18 9 324 91.5 71.8 20,350 1,020 149 846 102 30.4 81.6 221,000 26.5 51.1

150. B
D
t
f
t
w
CC
x
o

r
h
x
B
D
t
f
t
w
CC
x
o
r
h
x




TABLA 2.3.7
PERFILES LAMINADOS EUROPEOS
SECCIONES C, ALAS DE ESPESOR UNIFORME

GEOMETRÍA DE LA SECCIÓN Y PROPIEDADES PARA EL DISEÑO


DESIGNACION DIMENSIONES AREA PESO EJE X - X EJE Y - Y J C
w
x x
o

C D x B x Peso D B t
w
t
f r h A I
x
Z
x
S
x
i
x
I
y
Z
y
S
y
i
y

mm mm mm mm mm mm cm
2
Kg/m cm
4
cm
3
cm
3
cm cm
4
cm
3
cm
3
cm cm
4
dm
6
cm cm
C 430x100x64 430 100 11,0 19,0 15 362 82,1 64,4 21940 1222 1020 16,30 722 176 97,9 2,97 63,0 0,219 2,62 5,82
C 380x100x54 380 100 9,5 17,5 15 315 68,7 54,0 15030 933 791 14,80 643 161 89,2 3,06 45,7 0,15 2,79 6,24
C 300x100x46 300 100 9,0 16,5 15 237 58,0 45,5 8229 641 549 11,90 568 148 81,7 3,13 36,8 0,0813 3,05 6,75
C 300x90x41 300 90 9,0 15,5 12 245 52,7 41,4 7218 568 481 11,70 404 114 63,1 2,77 28,8 0,0581 2,60 5,74
C 260x90x35 260 90 8,0 14,0 12 208 44,4 34,8 4728 425 364 10,30 353 102 56,3 2,82 20,6 0,0379 2,74 6,06
C 260x75x28 260 75 7,0 12,0 12 212 35,1 27,6 3619 328 278 10,10 185 62 34,4 2,30 11,7 0,0203 2,10 4,71
C 230x90x32 230 90 7,5 14,0 12 178 41,0 32,2 3518 355 306 9,27 334 98,9 55,0 2,86 19,3 0,0279 2,92 6,40
C 230x75x26 230 75 6,5 12,5 12 181 32,7 25,7 2748 278 239 9,17 181 63,2 34,8 2,35 11,8 0,0153 2,30 5,10
C 200x90x30 200 90 7,0 14,0 12 148 37,9 29,7 2523 291 252 8,16 314 94,5 53,4 2,88 18,3 0,0197 3,12 6,76
C 200x75x23 200 75 6,0 12,5 12 151 29,9 23,4 1963 227 196 8,11 170 60,6 33,8 2,39 11,1 0,0107 2,48 5,44
C 180x90x26 180 90 6,5 12,5 12 131 33,2 26,1 1817 232 202 7,40 277 83,5 47,4 2,89 13,3 0,0141 3,17 6,86
C 180x75x20 180 75 6,0 10,5 12 135 25,9 20,3 1370 176 152 7,27 146 51,8 28,8 2,38 7,34 0,00754 2,41 5,33
C 150x90x24 150 90 6,5 12,0 12 102 30,4 23,9 1162 179 155 6,18 253 76,9 44,4 2,89 11,8 0,00890 3,30 7,07
C 150x75x18 150 75 5,5 10,0 12 106 22,8 17,9 861 132 115 6,15 131 47,2 26,6 2,40 6,10 0,00467 2,58 5,64
C 125x65x15 125 65 5,5 9,5 12 82 18,8 14,8 483 89,9 77,3 5,07 80 33,2 18,8 2,06 4,72 0,00194 2,25 4,89
C 100x50x10 100 50 5,0 8,5 9 65 13,0 10,2 208 48,9 41,5 4,00 32,3 17,5 9,89 1,58 2,53 0,000491 1,73 3,71
NOTA: Perfiles diseñados en aceros F
y
= 275 y 355 MPa
Perfiles con alas de espesor uniforme fa cilitan la conexión por medio de pernos.

151. TABLAS DE PERFILES 2-134
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

2.4 TABLAS AUXILIARES PARA EL DISEÑO

Las tablas que se incluyen a continuación tienen las características y cumplen los
propósitos que se describen a continuación:

Tabla 2.4.1: Esbelteces Límite λ
R y λp

Esta tabla traduce a valores específicos, correspondientes a varios tipos de acero, las
expresiones contenidas en la Tabla 5.5.1 de la Especificación. Los tipos de acero
considerados y sus correspondientes límites de fluencia F
y son:

Acero
Fy (MPa)
A37-24-ES 235
A36 248
A42-27-ES 265
A572 Gr 345

La tabla consigna, para cada tipo de acero, los límites de esbeltez local λr y λp que se
utilizan para clasificar los perfiles en:

Compactos : λ ≤ λp
No Compactos : λ < λ ≤ λr
Esbeltos : λr < λ

En las Tablas de Perfiles se han indicado valores de las esbelteces locales λ de alas
(bf/tf) y de alma (h / tw), para clasificar los perfiles en conformidad con esto.


Tabla 2.4.2:
Esbelteces límite λ r y λp para almas en flexión compuesta –
perfiles doble T laminados, soldados o híbridos y canales
laminadas.

La Tabla 2.4.2 expande las expresiones de λp y λr aplicables a almas en flexión
compuesta, contenidas en la Tabla 5.5.1 de la Especificación en función de P
u/φbPy
para los cuatro tipos de acero indicados antes.

Tabla 2.4.3:
Valores de esbeltez efectiva de alma (he/tw) en perfiles W y H
para la determinación Q
a

La tabla 2.4.3 entrega los valores de la esbeltez efectiva del alma (h
e/tw) de perfiles
laminados o soldados, comprimidos, en función de la tensión f, (MPa), que tiene el
miembro estructural conforme a la fórmula 5.5-15 de la Especificación (reproducida
al pie de la tabla). El parámetro Q
a en perfiles en perfiles doble T laminados y
soldados y en canales laminadas, es función de h
e / tw de acuerdo a la fórmula que se
indica al pie de la tabla. En las Tablas de Perfiles se indican los valores de Q
a
correspondientes a cuatro valores de f: 55,100, 200 y 310 Mpa. Con ayuda de esta
tabla se pueden calcular los valores para todo el espectro de valores de f.

152. TABLAS DE PERFILES 2-135
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Tabla 2.4.4:
Valores de esbeltez efectiva (be/t) en elementos atiesados de
perfiles plagados en comprensión uniforme.

La tabla 2.4.4 entrega los valores de la esbeltez efectiva (b
e/t) de elementos atiesados
comprimidos de perfiles plegados, en función de la tensión f,(Mpa), del elemento,
conforme a la fórmula 5.5-16 de la Especificación (reproducida al pie de la tabla). De
la aplicación de esta fórmula a las alas atiesadas y alma de los perfiles plegados
comprimidos, se obtiene el área efectiva total y el valor Q
a. En las Tablas de Perfiles
se indican para cada perfil los valores de Q
a correspondientes a cuatro valores de f:
20, 100, 200 y 310 MP
a. Con ayuda de esta tabla se puede calcular el valor de Q a
para todo el espectro de valores de f.

Tabla 2.4.5:
Valores de esbeltez efectiva de ala o alma en perfiles plegados
cajón en compresión uniforme

La tabla 2.4.5 presta la misma utilidad que la 2.4.4, pero aplicada a perfiles cajón
comprimidos. La fórmula aplicada es la 5.5-14 de la Especificación (reproducida al
pie de la tabla).

153. TABLA 2.4.1
ESBELTECES LIMITE λ
ry λ
p
SOLICITACIÓN QUE AFECTA AL PERFIL ESBELTEZ
COMPRESIÓN FLEXIÓN MÁXIMA
ELEMENTOS DE PERFILES λ
λ
r λ
r λ
p λ
máx
F
y , MPa F
y , MPa F
y , MPa
235 248 265 345 235 248 265 345 235 248 265 345
PERFILES DOBLE T LAMINADOS, SOLDADOS
Ó HÍBRIDOS Y CANALES LAMINADAS
DOBLE T Y CANAL LAMINADO
Ala no atiesada b/t16.3 15.9 15.4 13.5 28.9 27.8 26.6 22.4 11.1 10.8 10.4 9.1 60
Alma h/t
w 43.5 42.3 40.9 35.9 166.3 161.9 156.6 137.2 109.7 106.8 103.3 90.5 260
DOBLE T SOLDADO O HÍBRIDO
Ala no atiesada k
c=0,350 b/t11.0 10.8 10.4 9.1 22.9 21.8 20.5 16.6 11.1 10.8 10.4 9.1 60
k
c=0,763 16.3 15.9 15.4 13.5 33.9 32.2 30.3 24.5
Alma (*)(**) h/t
w 43.5 42.3 40.9 35.9 166.3 161.9 156.6 137.2 109.7 106.8 103.3 90.5 260
Ala atiesada u otro elemento atiesado por un atiesadorb/t
capaz de proporcionar un apoyo de borde efectivo ó 43.5 42.3 40.9 35.9 43.5 42.3 40.9 35.9 32.7 31.8 30.8 27.0 90
h/t
w
Atiesadores longitudinales de alas ó almas
k
c=0,350 c/t11.0 10.8 10.4 9.1 16.3 15.9 15.4 13.5 11.1 10.8 10.4 9.1
k
c=0,763 16.3 15.9 15.4 13.5
Atiesadores de alma verticales b/t16.3 15.9 15.4 13.5 no aplicable no aplicable
Platabandas en alas comprimidas b/t40.8 39.8 38.5 33.7 40.8 39.8 38.5 33.7 32.7 31.8 30.8 27.0
PERFILES T
Ala, perfil laminado b/t16.3 15.9 15.4 13.5 28.9 27.8 26.6 22.4 11.1 10.8 10.4 9.1 60
Ala, perfil soldado k
c=0,350 b/t11.0 10.8 10.4 9.1 22.9 21.8 20.5 16.6 11.1 10.8 10.4 9.1 60
k
c=0,763 16.3 15.9 15.4 13.5 33.9 32.2 30.3 24.5
Alma(*) d/t
w 21.9 21.3 20.6 18.1 no aplicable no aplicable
PERFILES TUBULARES
RECTANGULARES DE ESPESOR UNIFORME
Ala b/t40.8 39.8 38.5 33.7 40.8 39.8 38.5 33.7 32.7 31.8 30.8 27.0 90
Alma h/t
w 40.8 39.8 38.5 33.7 166.3 161.9 156.6 137.2 109.7 106.8 103.3 90.5 200
RECTANGULARES SOLDADOS CON ALAS DE
MAYOR ESPESOR QUE EL ALMA
Ala b/t43.5 42.3 40.9 35.9 43.5 42.3 40.9 35.9 32.7 31.8 30.8 27.0 90
Alma h/t
w 43.5 42.3 40.9 35.9 166.3 161.9 156.6 137.2 109.7 106.8 103.3 90.5 260
CIRCULARES D/t 93.6 88.7 83.0 63.8 263.8 250.0 234.0 179.7 60.4 57.3 53.6 41.2 90000/F
y
PUNTALES FORMADOS POR
ÁNGULOS LAMINADOS
Alas de ángulos simples, perfiles TL con separadores,
perfiles XL y elementos no atiesados en general b/t13.1 12.8 12.4 10.8 no aplicable no aplicable 60
Alas de perfiles TL con ángulos en contacto b/t16.3 15.9 15.4 13.5 no aplicable no aplicable 60
PERFILES PLEGADOS EN FRÍO
Alas no atiesadas de perfil C ó Z b/t12.3 11.9 11.5 10.1 12.3 11.9 11.5 10.1 8.8 8.5 8.2 7.2 60
Alas atiesadas de perfiles CA, ZA, Omega y Sombrerob/t37.3 36.3 35.2 30.8 37.3 36.3 35.2 30.8 31.5 30.7 29.7 26.0 90
Alas de ángulos individuales, perfiles TL y XL con ó sin
separadores b/t10.8 10.5 10.2 8.9 no aplicable no aplicable 60
Almas de perfiles C, CA, Z, ZA, Omega y sombreroh/t
w 37.3 36.3 35.2 30.8 91.3 88.9 86.0 75.4 69.4 67.6 65.4 57.3 200
Pestañas atiesadoras c/t12.3 11.9 11.5 10.1 12.3 11.9 11.5 10.1 8.8 8.5 8.2 7.2
NOTAS :
(*) En perfiles híbridos debe usarse F
y de las alas.
(**) En perfiles con alas desiguales debe usarse h
c en lugar de h, cuando se compare con λ
p.

154. TABLA 2.4.2
ESBELTECES LÍMITE λ
ry λ
pPARA ALMAS EN FLEXION COMPUESTA
PERFILES DOBLE T LAMINADOS, SOLDADOS Ó HÍBRIDOS Y CANALES LAMINADAS
λ
r λ
p
P
u/φ
bP
y F
y , MPa F
y , MPa
235 248 265 345 235 248 265 345
0.00 166.3 161.9 156.6 137.2 109.7 106.8 103.3 90.5
0.02 163.8 159.5 154.3 135.2 103.7 100.9 97.6 85.5
0.04 161.4 157.1 152.0 133.1 97.6 95.1 91.9 80.5
0.06 158.9 154.7 149.6 131.1 91.6 89.2 86.3 75.6
0.08 156.5 152.3 147.3 129.1 85.6 83.3 80.6 70.6
0.10 154.0 149.9 145.0 127.0 79.5 77.4 74.9 65.6
0.125 150.9 146.9 142.1 124.5 72.0 70.1 67.8 59.4
0.14 149.1 145.1 140.4 123.0 71.6 69.6 67.5 59.1
0.16 146.6 142.7 138.1 121.0 71.0 69.0 66.8 58.6
0.18 144.1 140.3 135.7 118.9 70.3 68.4 66.2 58.1
0.20 141.7 137.9 133.4 116.9 69.7 67.7 65.6 57.5
0.22 139.2 135.5 131.1 114.9 69.0 67.1 65.0 57.0
0.24 136.8 133.1 128.8 112.8 68.3 66.5 64.4 56.4
0.26 134.3 130.8 126.5 110.8 67.7 65.8 63.8 55.9
0.28 131.8 128.4 124.2 108.8 67.0 65.2 63.1 55.4
0.30 129.4 126.0 121.8 106.7 66.4 64.6 62.5 54.8
0.32 126.9 123.6 119.5 104.7 65.7 63.9 61.9 54.3
0.34 124.5 121.2 117.2 102.7 65.1 63.3 61.3 53.7
0.36 122.0 118.8 114.9 100.6 64.4 62.6 60.7 53.2
0.38 119.5 116.4 112.6 98.6 63.8 62.0 60.1 52.7
0.40 117.1 114.0 110.2 96.6 63.1 61.4 59.4 52.1
0.42 114.6 111.6 107.9 94.6 62.5 60.7 58.8 51.6
0.44 112.2 109.2 105.6 92.5 61.8 60.1 58.2 51.0
0.46 109.7 106.8 103.3 90.5 61.1 59.5 57.6 50.5
0.48 107.2 104.4 101.0 88.5 60.5 58.8 57.0 50.0
0.50 104.8 102.0 98.7 86.4 59.8 58.2 56.4 49.4
0.52 102.3 99.6 96.3 84.4 59.2 57.6 55.7 48.9
0.54 99.8 97.2 94.0 82.4 58.5 56.9 55.1 48.3
0.56 97.4 94.8 91.7 80.3 57.9 56.3 54.5 47.8
0.58 94.9 92.4 89.4 78.3 57.2 55.7 53.9 47.3
0.60 92.5 90.0 87.1 76.3 56.6 55.0 53.3 46.7
0.62 90.0 87.6 84.8 74.3 55.9 54.4 52.7 46.2
0.64 87.5 85.2 82.4 72.2 55.3 53.7 52.1 45.6
0.66 85.1 82.8 80.1 70.2 54.6 53.1 51.4 45.1
0.68 82.6 80.4 77.8 68.2 54.0 52.5 50.8 44.6
0.70 80.2 78.0 75.5 66.1 53.3 51.8 50.2 44.0
0.72 77.7 75.6 73.2 64.1 52.6 51.2 49.6 43.5
0.74 75.2 73.2 70.8 62.1 52.0 50.6 49.0 42.9
0.76 72.8 70.8 68.5 60.0 51.3 49.9 48.4 42.4
0.78 70.3 68.5 66.2 58.0 50.7 49.3 47.7 41.9
0.80 67.9 66.1 63.9 56.0 50.0 48.7 47.1 41.3
0.82 65.4 63.7 61.6 53.9 49.4 48.0 46.5 40.8
0.84 62.9 61.3 59.3 51.9 48.7 47.4 45.9 40.2
0.86 60.5 58.9 56.9 49.9 48.1 46.7 45.3 39.7
0.88 58.0 56.5 54.6 47.9 47.4 46.1 44.7 39.2
0.90 55.5 54.1 52.3 45.8 46.8 45.5 44.0 38.6
0.92 53.1 51.7 50.0 43.8 46.1 44.8 43.4 38.1
0.94 50.6 49.3 47.7 41.8 45.5 44.2 42.8 37.5
0.96 48.2 46.9 45.4 39.7 44.8 43.6 42.2 37.0
0.98 45.7 44.5 43.0 37.7 44.1 42.9 41.6 36.5
1.00 43.5 42.3 40.9 35.9 43.5 42.3 40.9 35.9
Si P
u/
φ
bP
y≤0,125: λ
p=3,76√E/F
Y(1 - 2,75P
u )
λ
r=5,70√E/F
Y (1 - 0,74P
u ) φ
bP
y
φ
bP
y Si P
u/φ
bP
y>0,125: λ
p=1,12√E/F
Y ( 2,33 - P
u ) ≥ 1,49√E/F
y
φ
bP
y

155. TABLA 2.4.3
VALORES DE ESBELTEZ EFECTIVA DE ALMA ( h
e
/ t
w
) EN PERFILES W Y H PARA LA DETERMINACI
Ó
N DE Q
a
h
e
/ t
w
f (Mpa)
h/t
w
55 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310
37---------------------------
38--------------------------37.5
39-------------------------38.2 37.8
40-----------------------39.5 39.0 38.5 38.0
41----------------------40.3 39.7 39.2 38.8 38.3
42---------------------41.1 40.5 40.0 39.5 39.0 38.5
43--------------------41.9 41.4 40.8 40.3 39.7 39.2 38.8
44------------------43.5 42.8 42.2 41.6 41.1 40.5 40.0 39.5 39.0
45-----------------44.5 43.8 43.1 42.5 41.9 41.3 40.7 40.2 39.7 39.2
46----------------45.5 44.8 44.0 43.4 42.7 42.1 41.5 41.0 40.4 39.9 39.4
47----------------45.8 45.0 44.3 43.6 43.0 42.3 41.7 41.2 40.6 40.1 39.6
48---------------46.9 46.1 45.3 44.6 43.9 43.2 42.6 42.0 41.4 40.8 40.3 39.8
49--------------48.0 47.1 46.3 45.5 44.8 44.1 43.4 42.8 42.2 41.6 41.0 40.5 40.0
50-------------49.2 48.3 47.4 46.6 45.8 45.0 44.3 43.6 43.0 42.4 41.8 41.2 40.7 40.1
51-------------49.5 48.6 47.7 46.8 46.0 45.3 44.5 43.8 43.2 42.6 42.0 41.4 40.8 40.3
52------------50.8 49.8 48.8 47.9 47.1 46.2 45.5 44.7 44.0 43.4 42.7 42.1 41.5 41.0 40.5
53-----------52.2 51.1 50.1 49.1 48.1 47.3 46.4 45.7 44.9 44.2 43.5 42.9 42.3 41.7 41.1 40.6
54-----------52.5 51.4 50.3 49.3 48.4 47.5 46.7 45.9 45.1 44.4 43.7 43.1 42.5 41.9 41.3 40.8
55----------54.0 52.8 51.6 50.5 49.5 48.6 47.7 46.9 46.1 45.3 44.6 43.9 43.2 42.6 42.0 41.4 40.9
56----------54.3 53.0 51.9 50.8 49.8 48.8 47.9 47.0 46.2 45.5 44.7 44.1 43.4 42.8 42.2 41.6 41.0
57---------55.9 54.6 53.3 52.1 51.0 50.0 49.0 48.1 47.2 46.4 45.6 44.9 44.2 43.5 42.9 42.3 41.7 41.2
58---------56.2 54.8 53.5 52.3 51.2 50.2 49.2 48.3 47.4 46.6 45.8 45.1 44.4 43.7 43.0 42.4 41.9 41.3
59--------58.0 56.5 55.1 53.8 52.6 51.4 50.4 49.4 48.5 47.6 46.8 46.0 45.2 44.5 43.8 43.2 42.6 42.0 41.4
60--------58.3 56.7 55.3 54.0 52.8 51.6 50.6 49.6 48.6 47.7 46.9 46.1 45.4 44.6 44.0 43.3 42.7 42.1 41.5
61-------60.2 58.5 57.0 55.5 54.2 53.0 51.8 50.8 49.8 48.8 47.9 47.1 46.3 45.5 44.8 44.1 43.4 42.8 42.2 41.6
62-------60.5 58.8 57.2 55.8 54.4 53.2 52.0 50.9 49.9 49.0 48.1 47.2 46.4 45.6 44.9 44.2 43.6 42.9 42.3 41.8
63-------60.8 59.1 57.5 56.0 54.6 53.4 52.2 51.1 50.1 49.1 48.2 47.4 46.5 45.8 45.0 44.3 43.7 43.1 42.4 41.9
64------63.0 61.1 59.3 57.7 56.2 54.8 53.6 52.4 51.3 50.3 49.3 48.4 47.5 46.7 45.9 45.2 44.5 43.8 43.2 42.6 42.0
65------63.3 61.3 59.5 57.9 56.4 55.0 53.8 52.6 51.5 50.4 49.4 48.5 47.6 46.8 46.0 45.3 44.6 43.9 43.3 42.7 42.1
66------63.6 61.6 59.8 58.1 56.6 55.2 53.9 52.7 51.6 50.6 49.6 48.6 47.8 46.9 46.2 45.4 44.7 44.0 43.4 42.8 42.2
67-----66.0 63.8 61.8 60.0 58.3 56.8 55.4 54.1 52.9 51.8 50.7 49.7 48.8 47.9 47.1 46.3 45.5 44.8 44.1 43.5 42.9 42.3
68-----66.3 64.1 62.1 60.2 58.5 57.0 55.6 54.3 53.1 51.9 50.8 49.8 48.9 48.0 47.2 46.4 45.6 44.9 44.2 43.6 42.9 42.4
69-----66.6 64.3 62.3 60.4 58.7 57.2 55.8 54.4 53.2 52.1 51.0 50.0 49.0 48.1 47.3 46.5 45.7 45.0 44.3 43.7 43.0 42.4
70-----66.9 64.6 62.5 60.6 58.9 57.4 55.9 54.6 53.4 52.2 51.1 50.1 49.2 48.3 47.4 46.6 45.8 45.1 44.4 43.8 43.1 42.5
71----69.7 67.1 64.8 62.7 60.8 59.1 57.5 56.1 54.8 53.5 52.3 51.3 50.2 49.3 48.4 47.5 46.7 45.9 45.2 44.5 43.9 43.2 42.6
72----70.0 67.4 65.0 62.9 61.0 59.3 57.7 56.3 54.9 53.6 52.5 51.4 50.4 49.4 48.5 47.6 46.8 46.0 45.3 44.6 43.9 43.3 42.7
73----70.3 67.6 65.3 63.1 61.2 59.5 57.9 56.4 55.0 53.8 52.6 51.5 50.5 49.5 48.6 47.7 46.9 46.1 45.4 44.7 44.0 43.4 42.8
74----70.5 67.9 65.5 63.3 61.4 59.7 58.0 56.6 55.2 53.9 52.7 51.6 50.6 49.6 48.7 47.8 47.0 46.2 45.5 44.8 44.1 43.5 42.9
75 - - - 73.9 70.8 68.1 65.7 63.5 61.6 59.8 58.2 56.7 55.3 54.0 52.9 51.7 50.7 49.7 48.8 47.9 47.1 46.3 45.6 44.9 44.2 43.5 42.9
76 - - - 74.1 71.0 68.3 65.9 63.7 61.8 60.0 58.4 56.8 55.5 54.2 53.0 51.9 50.8 49.8 48.9 48.0 47.2 46.4 45.7 44.9 44.3 43.6 43.0
77 - - - 74.4 71.3 68.6 66.1 63.9 61.9 60.1 58.5 57.0 55.6 54.3 53.1 52.0 50.9 49.9 49.0 48.1 47.3 46.5 45.7 45.0 44.3 43.7 43.1
78 - - - 74.7 71.5 68.8 66.3 64.1 62.1 60.3 58.6 57.1 55.7 54.4 53.2 52.1 51.0 50.0 49.1 48.2 47.4 46.6 45.8 45.1 44.4 43.8 43.1
79 - - - 74.9 71.8 69.0 66.5 64.3 62.3 60.4 58.8 57.3 55.8 54.5 53.3 52.2 51.1 50.1 49.2 48.3 47.4 46.7 45.9 45.2 44.5 43.8 43.2
80 - - 78.9 75.2 72.0 69.2 66.7 64.4 62.4 60.6 58.9 57.4 56.0 54.6 53.4 52.3 51.2 50.2 49.3 48.4 47.5 46.7 46.0 45.2 44.6 43.9 43.3
81 - - 79.2 75.5 72.2 69.4 66.9 64.6 62.6 60.7 59.1 57.5 56.1 54.8 53.5 52.4 51.3 50.3 49.4 48.5 47.6 46.8 46.0 45.3 44.6 44.0 43.3
82 - - 79.5 75.7 72.4 69.6 67.0 64.8 62.7 60.9 59.2 57.6 56.2 54.9 53.6 52.5 51.4 50.4 49.4 48.5 47.7 46.9 46.1 45.4 44.7 44.0 43.4
83 - - 79.7 75.9 72.7 69.8 67.2 64.9 62.9 61.0 59.3 57.7 56.3 55.0 53.7 52.6 51.5 50.5 49.5 48.6 47.8 47.0 46.2 45.5 44.8 44.1 43.5
84 - - 80.0 76.2 72.9 70.0 67.4 65.1 63.0 61.1 59.4 57.9 56.4 55.1 53.8 52.7 51.6 50.6 49.6 48.7 47.8 47.0 46.3 45.5 44.8 44.2 43.5
85 - - 80.3 76.4 73.1 70.1 67.6 65.2 63.2 61.3 59.6 58.0 56.5 55.2 53.9 52.8 51.7 50.6 49.7 48.8 47.9 47.1 46.3 45.6 44.9 44.2 43.6
86 - - 80.5 76.6 73.3 70.3 67.7 65.4 63.3 61.4 59.7 58.1 56.6 55.3 54.0 52.8 51.8 50.7 49.8 48.8 48.0 47.2 46.4 45.7 45.0 44.3 43.6
87 - 85.4 80.8 76.8 73.5 70.5 67.9 65.5 63.4 61.5 59.8 58.2 56.7 55.4 54.1 52.9 51.8 50.8 49.8 48.9 48.1 47.2 46.5 45.7 45.0 44.3 43.7
88 - 85.7 81.0 77.1 73.6 70.7 68.0 65.7 63.6 61.6 59.9 58.3 56.8 55.5 54.2 53.0 51.9 50.9 49.9 49.0 48.1 47.3 46.5 45.8 45.1 44.4 43.8
89 - 86.0 81.2 77.3 73.8 70.8 68.2 65.8 63.7 61.8 60.0 58.4 56.9 55.6 54.3 53.1 52.0 51.0 50.0 49.1 48.2 47.4 46.6 45.8 45.1 44.5 43.8
90 88.9 86.2 81.5 77.5 74.0 71.0 68.3 65.9 63.8 61.9 60.1 58.5 57.0 55.6 54.4 53.2 52.1 51.0 50.0 49.1 48.3 47.4 46.6 45.9 45.2 44.5 43.9
91 89.2 86.5 81.7 77.7 74.2 71.1 68.5 66.1 63.9 62.0 60.2 58.6 57.1 55.7 54.5 53.3 52.1 51.1 50.1 49.2 48.3 47.5 46.7 45.9 45.2 44.6 43.9
92 89.5 86.7 81.9 77.9 74.4 71.3 68.6 66.2 64.1 62.1 60.3 58.7 57.2 55.8 54.5 53.3 52.2 51.2 50.2 49.3 48.4 47.5 46.8 46.0 45.3 44.6 44.0
93 89.8 87.0 82.1 78.0 74.5 71.5 68.7 66.3 64.2 62.2 60.4 58.8 57.3 55.9 54.6 53.4 52.3 51.2 50.3 49.3 48.4 47.6 46.8 46.1 45.3 44.7 44.0
94 90.1 87.2 82.4 78.2 74.7 71.6 68.9 66.5 64.3 62.3 60.5 58.9 57.4 56.0 54.7 53.5 52.4 51.3 50.3 49.4 48.5 47.7 46.9 46.1 45.4 44.7 44.1
95 90.3 87.5 82.6 78.4 74.8 71.7 69.0 66.6 64.4 62.4 60.6 59.0 57.5 56.1 54.8 53.6 52.4 51.4 50.4 49.4 48.6 47.7 46.9 46.2 45.4 44.8 44.1
96 90.6 87.7 82.8 78.6 75.0 71.9 69.1 66.7 64.5 62.5 60.7 59.1 57.6 56.2 54.8 53.6 52.5 51.4 50.4 49.5 48.6 47.8 47.0 46.2 45.5 44.8 44.1
97 90.8 88.0 83.0 78.8 75.2 72.0 69.3 66.8 64.6 62.6 60.8 59.2 57.6 56.2 54.9 53.7 52.6 51.5 50.5 49.6 48.7 47.8 47.0 46.3 45.5 44.9 44.2
98 91.1 88.2 83.2 78.9 75.3 72.2 69.4 66.9 64.7 62.7 60.9 59.2 57.7 56.3 55.0 53.8 52.6 51.6 50.6 49.6 48.7 47.9 47.1 46.3 45.6 44.9 44.2
99 91.3 88.4 83.4 79.1 75.5 72.3 69.5 67.0 64.8 62.8 61.0 59.3 57.8 56.4 55.1 53.8 52.7 51.6 50.6 49.7 48.8 47.9 47.1 46.4 45.6 44.9 44.3
100 91.6 88.6 83.5 79.3 75.6 72.4 69.6 67.2 64.9 62.9 61.1 59.4 57.9 56.5 55.1 53.9 52.8 51.7 50.7 49.7 48.8 48.0 47.2 46.4 45.7 45.0 44.3
h
e
/ t
w
=1,91√E/f ( 1-0,34√E/f ) Q
a
= A -(h/t
w
- h
e
/t
w
)t
w
2
Donde no se indica valor, h
e
/t
w
=h /t
w
y Q
a
=1
h/t
w
A

156. TABLA 2.4.4
VALORES DE ESBELTEZ EFECTIVA (b
e
/
t) EN ELEMENTOS ATIESADOS DE PERFILES PLEGADOS EN COMPRESI
Ó
N UNIFORME
b
e
/ t
f (MPa)
b/t
20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310
33-----------------------------32.8
34---------------------------33.9 33.6 33.3
35--------------------------34.7 34.4 34.0 33.7
36------------------------35.8 35.5 35.1 34.8 34.5 34.1
37-----------------------36.7 36.3 35.9 35.6 35.2 34.9 34.5
38---------------------38.0 37.5 37.1 36.7 36.3 36.0 35.6 35.2 34.9
39--------------------38.9 38.4 38.0 37.6 37.2 36.7 36.4 36.0 35.6 35.2
40-------------------39.8 39.4 38.9 38.4 38.0 37.5 37.1 36.7 36.3 35.9 35.6
41------------------40.8 40.3 39.8 39.3 38.8 38.4 37.9 37.5 37.1 36.7 36.3 35.9
42-----------------41.9 41.3 40.8 40.2 39.7 39.2 38.7 38.3 37.8 37.4 37.0 36.6 36.2
43----------------42.9 42.3 41.7 41.2 40.6 40.1 39.6 39.1 38.6 38.2 37.7 37.3 36.9 36.5
44----------------43.4 42.8 42.2 41.6 41.0 40.5 39.9 39.4 38.9 38.5 38.0 37.6 37.2 36.8
45---------------44.5 43.9 43.2 42.6 42.0 41.4 40.8 40.3 39.8 39.3 38.8 38.3 37.9 37.4 37.0
46--------------45.7 45.0 44.3 43.6 43.0 42.3 41.7 41.2 40.6 40.1 39.6 39.1 38.6 38.1 37.7 37.3
47-------------47.0 46.2 45.4 44.7 44.0 43.3 42.7 42.1 41.5 40.9 40.4 39.8 39.3 38.9 38.4 37.9 37.5
48-------------47.5 46.6 45.9 45.1 44.4 43.7 43.0 42.4 41.8 41.2 40.7 40.1 39.6 39.1 38.6 38.2 37.7
49------------48.8 47.9 47.1 46.3 45.5 44.7 44.0 43.4 42.7 42.1 41.5 40.9 40.4 39.9 39.4 38.9 38.4 38.0
50------------49.3 48.4 47.5 46.6 45.8 45.1 44.4 43.7 43.0 42.4 41.8 41.2 40.6 40.1 39.6 39.1 38.6 38.2
51-----------50.7 49.7 48.8 47.9 47.0 46.2 45.4 44.7 44.0 43.3 42.6 42.0 41.4 40.9 40.3 39.8 39.3 38.8 38.4
52-----------51.2 50.2 49.2 48.2 47.4 46.5 45.7 45.0 44.3 43.6 42.9 42.3 41.7 41.1 40.6 40.0 39.5 39.0 38.6
53----------52.7 51.6 50.6 49.6 48.6 47.7 46.8 46.0 45.3 44.5 43.8 43.2 42.5 41.9 41.3 40.8 40.2 39.7 39.2 38.7
54----------53.2 52.1 51.0 49.9 49.0 48.0 47.2 46.3 45.5 44.8 44.1 43.4 42.8 42.1 41.5 41.0 40.4 39.9 39.4 38.9
55---------54.9 53.7 52.5 51.4 50.3 49.3 48.4 47.5 46.6 45.8 45.1 44.3 43.6 43.0 42.4 41.8 41.2 40.6 40.1 39.6 39.1
56---------55.4 54.1 52.9 51.7 50.6 49.6 48.7 47.8 46.9 46.1 45.3 44.6 43.9 43.2 42.6 42.0 41.4 40.8 40.3 39.8 39.3
57---------55.9 54.5 53.3 52.1 51.0 49.9 49.0 48.0 47.2 46.3 45.5 44.8 44.1 43.4 42.8 42.1 41.6 41.0 40.5 39.9 39.4
58--------57.8 56.3 54.9 53.6 52.4 51.3 50.2 49.2 48.3 47.4 46.6 45.8 45.0 44.3 43.6 43.0 42.3 41.7 41.2 40.6 40.1 39.6
59--------58.2 56.7 55.3 54.0 52.8 51.6 50.5 49.5 48.6 47.7 46.8 46.0 45.2 44.5 43.8 43.1 42.5 41.9 41.3 40.8 40.3 39.7
60--------58.7 57.1 55.7 54.3 53.1 51.9 50.8 49.8 48.8 47.9 47.0 46.2 45.4 44.7 44.0 43.3 42.7 42.1 41.5 40.9 40.4 39.9
61-------60.8 59.1 57.5 56.1 54.7 53.4 52.2 51.1 50.0 49.1 48.1 47.2 46.4 45.6 44.9 44.2 43.5 42.9 42.2 41.7 41.1 40.5 40.0
62-------61.3 59.5 57.9 56.4 55.0 53.7 52.5 51.4 50.3 49.3 48.3 47.5 46.6 45.8 45.1 44.4 43.7 43.0 42.4 41.8 41.2 40.7 40.2
63-------61.7 60.0 58.3 56.8 55.3 54.0 52.8 51.6 50.5 49.5 48.6 47.7 46.8 46.0 45.3 44.5 43.8 43.2 42.6 42.0 41.4 40.8 40.3
64-------62.2 60.3 58.7 57.1 55.6 54.3 53.0 51.9 50.8 49.7 48.8 47.9 47.0 46.2 45.4 44.7 44.0 43.3 42.7 42.1 41.5 41.0 40.4
65------64.6 62.6 60.7 59.0 57.4 55.9 54.6 53.3 52.1 51.0 50.0 49.0 48.1 47.2 46.4 45.6 44.9 44.1 43.5 42.8 42.2 41.6 41.1 40.6
66------65.1 63.0 61.1 59.3 57.7 56.2 54.8 53.5 52.3 51.2 50.2 49.2 48.2 47.4 46.5 45.8 45.0 44.3 43.6 43.0 42.4 41.8 41.2 40.7
67------65.6 63.4 61.5 59.7 58.0 56.5 55.1 53.8 52.6 51.4 50.4 49.4 48.4 47.5 46.7 45.9 45.2 44.4 43.8 43.1 42.5 41.9 41.3 40.8
68------66.0 63.8 61.8 60.0 58.3 56.8 55.3 54.0 52.8 51.6 50.6 49.6 48.6 47.7 46.9 46.1 45.3 44.6 43.9 43.2 42.6 42.0 41.5 40.9
69-----68.9 66.4 64.2 62.2 60.3 58.6 57.0 55.6 54.2 53.0 51.8 50.7 49.7 48.8 47.9 47.0 46.2 45.4 44.7 44.0 43.4 42.7 42.1 41.6 41.0
70-----69.4 66.9 64.6 62.5 60.6 58.9 57.3 55.8 54.5 53.2 52.0 50.9 49.9 48.9 48.0 47.2 46.4 45.6 44.9 44.2 43.5 42.9 42.3 41.7 41.1
71-----69.8 67.3 64.9 62.8 60.9 59.1 57.5 56.1 54.7 53.4 52.2 51.1 50.1 49.1 48.2 47.3 46.5 45.7 45.0 44.3 43.6 43.0 42.4 41.8 41.2
72-----70.3 67.6 65.3 63.1 61.2 59.4 57.8 56.3 54.9 53.6 52.4 51.3 50.2 49.3 48.3 47.5 46.6 45.9 45.1 44.4 43.7 43.1 42.5 41.9 41.3
73-----70.7 68.0 65.6 63.4 61.5 59.7 58.0 56.5 55.1 53.8 52.6 51.5 50.4 49.4 48.5 47.6 46.8 46.0 45.2 44.5 43.8 43.2 42.6 42.0 41.4
74-----71.1 68.4 65.9 63.7 61.7 59.9 58.2 56.7 55.3 54.0 52.8 51.6 50.6 49.6 48.6 47.7 46.9 46.1 45.4 44.6 44.0 43.3 42.7 42.1 41.5
75----74.6 71.5 68.8 66.3 64.0 62.0 60.1 58.5 56.9 55.5 54.2 52.9 51.8 50.7 49.7 48.8 47.9 47.0 46.2 45.5 44.7 44.1 43.4 42.8 42.2 41.6
76----75.1 71.9 69.1 66.6 64.3 62.3 60.4 58.7 57.1 55.7 54.3 53.1 51.9 50.9 49.8 48.9 48.0 47.1 46.3 45.6 44.9 44.2 43.5 42.9 42.3 41.7
77----75.5 72.3 69.5 66.9 64.6 62.5 60.6 58.9 57.3 55.9 54.5 53.3 52.1 51.0 50.0 49.0 48.1 47.3 46.5 45.7 45.0 44.3 43.6 43.0 42.4 41.8
78----76.0 72.7 69.8 67.2 64.8 62.7 60.8 59.1 57.5 56.0 54.7 53.4 52.2 51.1 50.1 49.1 48.2 47.4 46.6 45.8 45.1 44.4 43.7 43.1 42.5 41.9
79----76.4 73.1 70.1 67.5 65.1 63.0 61.1 59.3 57.7 56.2 54.8 53.6 52.4 51.3 50.2 49.3 48.4 47.5 46.7 45.9 45.2 44.5 43.8 43.2 42.5 42.0
80----76.8 73.4 70.4 67.8 65.4 63.2 61.3 59.5 57.9 56.4 55.0 53.7 52.5 51.4 50.4 49.4 48.5 47.6 46.8 46.0 45.3 44.6 43.9 43.2 42.6 42.0
81----77.3 73.8 70.7 68.0 65.6 63.4 61.5 59.7 58.0 56.5 55.1 53.9 52.7 51.5 50.5 49.5 48.6 47.7 46.9 46.1 45.4 44.6 44.0 43.3 42.7 42.1
82 - - - 81.7 77.7 74.1 71.0 68.3 65.9 63.7 61.7 59.9 58.2 56.7 55.3 54.0 52.8 51.7 50.6 49.6 48.7 47.8 47.0 46.2 45.4 44.7 44.1 43.4 42.8 42.2
83 - - - 82.1 78.1 74.5 71.3 68.6 66.1 63.9 61.9 60.0 58.4 56.9 55.4 54.1 52.9 51.8 50.7 49.7 48.8 47.9 47.1 46.3 45.5 44.8 44.1 43.5 42.9 42.3
84 - - - 82.6 78.4 74.8 71.6 68.8 66.3 64.1 62.1 60.2 58.5 57.0 55.6 54.3 53.1 51.9 50.8 49.8 48.9 48.0 47.2 46.4 45.6 44.9 44.2 43.6 42.9 42.4
85 - - - 83.0 78.8 75.1 71.9 69.1 66.5 64.3 62.2 60.4 58.7 57.2 55.7 54.4 53.2 52.0 51.0 50.0 49.0 48.1 47.3 46.5 45.7 45.0 44.3 43.7 43.0 42.4
86 - - - 83.5 79.2 75.4 72.2 69.3 66.8 64.5 62.4 60.6 58.9 57.3 55.9 54.5 53.3 52.1 51.1 50.1 49.1 48.2 47.4 46.6 45.8 45.1 44.4 43.7 43.1 42.5
87 - - - 83.9 79.5 75.7 72.4 69.5 67.0 64.7 62.6 60.7 59.0 57.4 56.0 54.7 53.4 52.3 51.2 50.2 49.2 48.3 47.5 46.6 45.9 45.2 44.5 43.8 43.2 42.6
88 - - - 84.3 79.9 76.0 72.7 69.8 67.2 64.9 62.8 60.9 59.2 57.6 56.1 54.8 53.5 52.4 51.3 50.3 49.3 48.4 47.5 46.7 46.0 45.2 44.5 43.9 43.2 42.6
89 - - - 84.7 80.2 76.3 73.0 70.0 67.4 65.1 63.0 61.0 59.3 57.7 56.3 54.9 53.7 52.5 51.4 50.4 49.4 48.5 47.6 46.8 46.0 45.3 44.6 43.9 43.3 42.7
90 - - - 85.1 80.6 76.6 73.2 70.2 67.6 65.2 63.1 61.2 59.5 57.9 56.4 55.0 53.8 52.6 51.5 50.5 49.5 48.6 47.7 46.9 46.1 45.4 44.7 44.0 43.4 42.8
91 - - 91.0 85.5 80.9 76.9 73.5 70.4 67.8 65.4 63.3 61.4 59.6 58.0 56.5 55.1 53.9 52.7 51.6 50.5 49.6 48.7 47.8 47.0 46.2 45.5 44.8 44.1 43.4 42.8
92 - - 91.5 85.9 81.2 77.2 73.7 70.7 68.0 65.6 63.4 61.5 59.7 58.1 56.6 55.3 54.0 52.8 51.7 50.6 49.7 48.7 47.9 47.0 46.3 45.5 44.8 44.1 43.5 42.9
93 - - 91.9 86.3 81.5 77.4 73.9 70.9 68.2 65.8 63.6 61.6 59.9 58.2 56.7 55.4 54.1 52.9 51.8 50.7 49.7 48.8 47.9 47.1 46.3 45.6 44.9 44.2 43.6 42.9
94 - - 92.4 86.7 81.8 77.7 74.2 71.1 68.3 65.9 63.8 61.8 60.0 58.4 56.9 55.5 54.2 53.0 51.9 50.8 49.8 48.9 48.0 47.2 46.4 45.7 45.0 44.3 43.6 43.0
95 - - 92.8 87.0 82.1 78.0 74.4 71.3 68.5 66.1 63.9 61.9 60.1 58.5 57.0 55.6 54.3 53.1 52.0 50.9 49.9 49.0 48.1 47.3 46.5 45.7 45.0 44.3 43.7 43.1
96 - - 93.3 87.4 82.4 78.2 74.6 71.5 68.7 66.2 64.0 62.1 60.3 58.6 57.1 55.7 54.4 53.2 52.0 51.0 50.0 49.1 48.2 47.3 46.5 45.8 45.1 44.4 43.7 43.1
97 - - 93.7 87.7 82.7 78.5 74.8 71.7 68.9 66.4 64.2 62.2 60.4 58.7 57.2 55.8 54.5 53.3 52.1 51.1 50.1 49.1 48.2 47.4 46.6 45.9 45.1 44.5 43.8 43.2
98 - - 94.1 88.1 83.0 78.7 75.0 71.8 69.0 66.6 64.3 62.3 60.5 58.8 57.3 55.9 54.6 53.4 52.2 51.1 50.1 49.2 48.3 47.5 46.7 45.9 45.2 44.5 43.9 43.2
b
e
/t = 1.91√E/f ( 1- 0.42√E/f ) Donde no se indica valor, b
e
/t=b/t
b/t

157. TABLA 2.4.4
VALORES DE ESBELTEZ EFECTIVA (b
e
/
t) EN ELEMENTOS ATIESADOS DE PERFILES PLEGADOS EN COMPRESI
Ó
N UNIFORME
b
e
/ t
f (MPa)
b/t
20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310
99 - - 94.5 88.4 83.3 78.9 75.2 72.0 69.2 66.7 64.5 62.5 60.6 58.9 57.4 56.0 54.7 53.4 52.3 51.2 50.2 49.3 48.4 47.5 46.7 46.0 45.3 44.6 43.9 43.3
100 - - 94.9 88.7 83.5 79.2 75.4 72.2 69.4 66.9 64.6 62.6 60.7 59.0 57.5 56.1 54.8 53.5 52.4 51.3 50.3 49.3 48.5 47.6 46.8 46.0 45.3 44.6 44.0 43.3
101 - - 95.3 89.0 83.8 79.4 75.6 72.4 69.5 67.0 64.7 62.7 60.8 59.2 57.6 56.2 54.8 53.6 52.5 51.4 50.4 49.4 48.5 47.7 46.9 46.1 45.4 44.7 44.0 43.4
102 - - 95.7 89.3 84.1 79.6 75.8 72.6 69.7 67.1 64.9 62.8 61.0 59.3 57.7 56.3 54.9 53.7 52.5 51.5 50.4 49.5 48.6 47.7 46.9 46.2 45.4 44.7 44.1 43.4
103 - - 96.1 89.6 84.3 79.8 76.0 72.7 69.8 67.3 65.0 62.9 61.1 59.4 57.8 56.3 55.0 53.8 52.6 51.5 50.5 49.6 48.6 47.8 47.0 46.2 45.5 44.8 44.1 43.5
104 - - 96.5 89.9 84.6 80.1 76.2 72.9 70.0 67.4 65.1 63.0 61.2 59.5 57.9 56.4 55.1 53.8 52.7 51.6 50.6 49.6 48.7 47.9 47.0 46.3 45.5 44.8 44.2 43.5
105 - - 96.9 90.2 84.8 80.3 76.4 73.1 70.1 67.6 65.2 63.2 61.3 59.6 58.0 56.5 55.2 53.9 52.8 51.7 50.6 49.7 48.8 47.9 47.1 46.3 45.6 44.9 44.2 43.6
106 - 105.5 97.2 90.5 85.0 80.5 76.6 73.2 70.3 67.7 65.4 63.3 61.4 59.7 58.1 56.6 55.3 54.0 52.8 51.7 50.7 49.7 48.8 48.0 47.2 46.4 45.6 44.9 44.3 43.6
107 - 106.0 97.6 90.8 85.3 80.7 76.8 73.4 70.4 67.8 65.5 63.4 61.5 59.7 58.2 56.7 55.3 54.1 52.9 51.8 50.8 49.8 48.9 48.0 47.2 46.4 45.7 45.0 44.3 43.7
108 - 106.4 97.9 91.1 85.5 80.9 76.9 73.5 70.6 67.9 65.6 63.5 61.6 59.8 58.2 56.8 55.4 54.1 53.0 51.9 50.8 49.9 48.9 48.1 47.3 46.5 45.7 45.0 44.4 43.7
109 - 106.9 98.3 91.4 85.7 81.1 77.1 73.7 70.7 68.1 65.7 63.6 61.7 59.9 58.3 56.9 55.5 54.2 53.0 51.9 50.9 49.9 49.0 48.1 47.3 46.5 45.8 45.1 44.4 43.8
110 - 107.3 98.6 91.6 86.0 81.3 77.3 73.8 70.8 68.2 65.8 63.7 61.8 60.0 58.4 56.9 55.6 54.3 53.1 52.0 51.0 50.0 49.1 48.2 47.4 46.6 45.8 45.1 44.5 43.8
111 - 107.8 98.9 91.9 86.2 81.4 77.4 74.0 71.0 68.3 65.9 63.8 61.9 60.1 58.5 57.0 55.6 54.4 53.2 52.1 51.0 50.0 49.1 48.2 47.4 46.6 45.9 45.2 44.5 43.9
112 - 108.2 99.2 92.1 86.4 81.6 77.6 74.1 71.1 68.4 66.0 63.9 62.0 60.2 58.6 57.1 55.7 54.4 53.2 52.1 51.1 50.1 49.2 48.3 47.5 46.7 45.9 45.2 44.5 43.9
113 - 108.6 99.6 92.4 86.6 81.8 77.8 74.3 71.2 68.5 66.1 64.0 62.0 60.3 58.7 57.2 55.8 54.5 53.3 52.2 51.1 50.1 49.2 48.3 47.5 46.7 46.0 45.3 44.6 43.9
114 - 109.0 99.9 92.7 86.8 82.0 77.9 74.4 71.3 68.6 66.2 64.1 62.1 60.4 58.7 57.2 55.8 54.6 53.4 52.2 51.2 50.2 49.3 48.4 47.6 46.8 46.0 45.3 44.6 44.0
115 - 109.4 100.2 92.9 87.0 82.2 78.1 74.5 71.5 68.8 66.3 64.2 62.2 60.4 58.8 57.3 55.9 54.6 53.4 52.3 51.2 50.3 49.3 48.4 47.6 46.8 46.1 45.3 44.7 44.0
116 - 109.8 100.5 93.1 87.2 82.3 78.2 74.7 71.6 68.9 66.4 64.3 62.3 60.5 58.9 57.4 56.0 54.7 53.5 52.4 51.3 50.3 49.4 48.5 47.7 46.9 46.1 45.4 44.7 44.1
117 - 110.2 100.8 93.4 87.4 82.5 78.4 74.8 71.7 69.0 66.5 64.4 62.4 60.6 59.0 57.4 56.0 54.8 53.5 52.4 51.4 50.4 49.4 48.5 47.7 46.9 46.1 45.4 44.7 44.1
118 - 110.6 101.1 93.6 87.6 82.7 78.5 74.9 71.8 69.1 66.6 64.5 62.5 60.7 59.0 57.5 56.1 54.8 53.6 52.5 51.4 50.4 49.5 48.6 47.7 46.9 46.2 45.5 44.8 44.1
119 - 111.0 101.4 93.8 87.8 82.8 78.6 75.1 71.9 69.2 66.7 64.5 62.6 60.8 59.1 57.6 56.2 54.9 53.7 52.5 51.5 50.5 49.5 48.6 47.8 47.0 46.2 45.5 44.8 44.2
120 - 111.4 101.6 94.1 88.0 83.0 78.8 75.2 72.0 69.3 66.8 64.6 62.6 60.8 59.2 57.6 56.2 54.9 53.7 52.6 51.5 50.5 49.6 48.7 47.8 47.0 46.3 45.5 44.9 44.2
121 - 111.8 101.9 94.3 88.2 83.2 78.9 75.3 72.2 69.4 66.9 64.7 62.7 60.9 59.2 57.7 56.3 55.0 53.8 52.6 51.6 50.6 49.6 48.7 47.9 47.1 46.3 45.6 44.9 44.2
122 - 112.1 102.2 94.5 88.4 83.3 79.1 75.4 72.3 69.5 67.0 64.8 62.8 61.0 59.3 57.8 56.4 55.0 53.8 52.7 51.6 50.6 49.7 48.8 47.9 47.1 46.4 45.6 44.9 44.3
123 - 112.5 102.4 94.7 88.5 83.5 79.2 75.5 72.4 69.6 67.1 64.9 62.9 61.0 59.4 57.8 56.4 55.1 53.9 52.7 51.7 50.7 49.7 48.8 48.0 47.2 46.4 45.7 45.0 44.3
124 - 112.8 102.7 94.9 88.7 83.6 79.3 75.7 72.5 69.7 67.2 65.0 62.9 61.1 59.4 57.9 56.5 55.2 53.9 52.8 51.7 50.7 49.7 48.8 48.0 47.2 46.4 45.7 45.0 44.3
125 - 113.2 103.0 95.1 88.9 83.8 79.5 75.8 72.6 69.8 67.3 65.0 63.0 61.2 59.5 58.0 56.5 55.2 54.0 52.8 51.8 50.7 49.8 48.9 48.0 47.2 46.5 45.7 45.0 44.4
126 - 113.5 103.2 95.3 89.1 83.9 79.6 75.9 72.7 69.9 67.4 65.1 63.1 61.3 59.6 58.0 56.6 55.3 54.0 52.9 51.8 50.8 49.8 48.9 48.1 47.3 46.5 45.8 45.1 44.4
127 - 113.8 103.5 95.5 89.2 84.0 79.7 76.0 72.8 70.0 67.4 65.2 63.2 61.3 59.6 58.1 56.6 55.3 54.1 52.9 51.8 50.8 49.9 49.0 48.1 47.3 46.5 45.8 45.1 44.4
128 - 114.2 103.7 95.7 89.4 84.2 79.8 76.1 72.9 70.0 67.5 65.3 63.2 61.4 59.7 58.1 56.7 55.4 54.1 53.0 51.9 50.9 49.9 49.0 48.2 47.3 46.6 45.8 45.1 44.5
129 128.8 114.5 104.0 95.9 89.5 84.3 80.0 76.2 73.0 70.1 67.6 65.3 63.3 61.5 59.8 58.2 56.8 55.4 54.2 53.0 51.9 50.9 50.0 49.0 48.2 47.4 46.6 45.9 45.2 44.5
130 129.3 114.8 104.2 96.1 89.7 84.5 80.1 76.3 73.1 70.2 67.7 65.4 63.4 61.5 59.8 58.3 56.8 55.5 54.2 53.1 52.0 51.0 50.0 49.1 48.2 47.4 46.6 45.9 45.2 44.5
131 129.8 115.1 104.4 96.3 89.9 84.6 80.2 76.4 73.2 70.3 67.8 65.5 63.4 61.6 59.9 58.3 56.9 55.5 54.3 53.1 52.0 51.0 50.0 49.1 48.3 47.4 46.7 45.9 45.2 44.6
132 130.2 115.4 104.7 96.5 90.0 84.7 80.3 76.5 73.3 70.4 67.8 65.6 63.5 61.6 59.9 58.4 56.9 55.6 54.3 53.2 52.1 51.0 50.1 49.2 48.3 47.5 46.7 46.0 45.3 44.6
133 130.7 115.7 104.9 96.7 90.2 84.9 80.4 76.6 73.4 70.5 67.9 65.6 63.6 61.7 60.0 58.4 57.0 55.6 54.4 53.2 52.1 51.1 50.1 49.2 48.3 47.5 46.7 46.0 45.3 44.6
134 131.1 116.0 105.1 96.9 90.3 85.0 80.5 76.7 73.4 70.6 68.0 65.7 63.6 61.8 60.0 58.5 57.0 55.7 54.4 53.2 52.1 51.1 50.1 49.2 48.4 47.5 46.8 46.0 45.3 44.7
135 131.6 116.3 105.3 97.0 90.5 85.1 80.6 76.8 73.5 70.6 68.1 65.8 63.7 61.8 60.1 58.5 57.1 55.7 54.5 53.3 52.2 51.2 50.2 49.3 48.4 47.6 46.8 46.1 45.4 44.7
136 132.0 116.6 105.6 97.2 90.6 85.2 80.8 76.9 73.6 70.7 68.1 65.8 63.8 61.9 60.2 58.6 57.1 55.8 54.5 53.3 52.2 51.2 50.2 49.3 48.4 47.6 46.8 46.1 45.4 44.7
137 132.4 116.9 105.8 97.4 90.8 85.4 80.9 77.0 73.7 70.8 68.2 65.9 63.8 61.9 60.2 58.6 57.2 55.8 54.5 53.4 52.3 51.2 50.3 49.3 48.5 47.6 46.9 46.1 45.4 44.7
138 132.9 117.2 106.0 97.5 90.9 85.5 81.0 77.1 73.8 70.9 68.3 66.0 63.9 62.0 60.3 58.7 57.2 55.8 54.6 53.4 52.3 51.3 50.3 49.4 48.5 47.7 46.9 46.2 45.4 44.8
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156 139.6 121.7 109.3 100.2 93.1 87.4 82.6 78.6 75.1 72.1 69.4 67.0 64.8 62.9 61.1 59.5 58.0 56.6 55.3 54.0 52.9 51.9 50.9 49.9 49.0 48.2 47.4 46.6 45.9 45.2
157 139.9 121.9 109.5 100.4 93.2 87.5 82.7 78.7 75.2 72.2 69.5 67.1 64.9 62.9 61.1 59.5 58.0 56.6 55.3 54.1 52.9 51.9 50.9 49.9 49.0 48.2 47.4 46.6 45.9 45.2
158 140.2 122.1 109.7 100.5 93.3 87.6 82.8 78.8 75.3 72.2 69.5 67.1 64.9 63.0 61.2 59.5 58.0 56.6 55.3 54.1 53.0 51.9 50.9 50.0 49.1 48.2 47.4 46.7 45.9 45.2
159 140.5 122.3 109.8 100.6 93.5 87.7 82.9 78.8 75.3 72.3 69.6 67.2 65.0 63.0 61.2 59.6 58.1 56.7 55.4 54.1 53.0 51.9 50.9 50.0 49.1 48.2 47.4 46.7 46.0 45.3
160 140.9 122.5 110.0 100.7 93.6 87.8 83.0 78.9 75.4 72.3 69.6 67.2 65.0 63.1 61.3 59.6 58.1 56.7 55.4 54.2 53.0 52.0 51.0 50.0 49.1 48.3 47.5 46.7 46.0 45.3
161 141.2 122.7 110.1 100.9 93.7 87.9 83.0 79.0 75.5 72.4 69.7 67.3 65.1 63.1 61.3 59.7 58.1 56.7 55.4 54.2 53.1 52.0 51.0 50.0 49.1 48.3 47.5 46.7 46.0 45.3
162 141.5 122.9 110.3 101.0 93.8 87.9 83.1 79.0 75.5 72.4 69.7 67.3 65.1 63.1 61.3 59.7 58.2 56.8 55.4 54.2 53.1 52.0 51.0 50.1 49.2 48.3 47.5 46.7 46.0 45.3
163 141.8 123.1 110.5 101.1 93.9 88.0 83.2 79.1 75.6 72.5 69.8 67.3 65.2 63.2 61.4 59.7 58.2 56.8 55.5 54.3 53.1 52.0 51.0 50.1 49.2 48.3 47.5 46.8 46.0 45.3
b
e
/t = 1.91√E/f ( 1- 0.42√E/f ) Donde no se indica valor, b
e
/t=b/t
b/t

158. TABLA 2.4.5
VALORES DE ESBELTEZ EFECTIVA DE ALA O ALMA EN PERFILES CAJ
Ó
N SOMETIDOS A COMPRESI
Ó
N UNIFORM
E
h/t
h
e
/t ó b
e
/t
ó
f (Mpa)
b/t
11 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310
35 -------------------------------
36 ------------------------------35.5
37 ----------------------------36.6 36.2 35.9
38 ---------------------------37.4 37.0 36.6 36.2
39 -------------------------38.7 38.2 37.8 37.3 36.9 36.5
40 ------------------------39.5 39.0 38.5 38.1 37.6 37.2 36.8
41 -----------------------40.4 39.9 39.4 38.9 38.4 38.0 37.5 37.1
42 ----------------------41.3 40.7 40.2 39.7 39.2 38.7 38.2 37.8 37.4
43 ---------------------42.2 41.6 41.1 40.5 40.0 39.5 39.0 38.5 38.1 37.6
44 --------------------43.2 42.6 42.0 41.4 40.8 40.3 39.8 39.3 38.8 38.3 37.9
45 -------------------44.3 43.6 42.9 42.3 41.7 41.1 40.6 40.0 39.5 39.0 38.6 38.1
46 ------------------45.4 44.6 43.9 43.2 42.6 42.0 41.4 40.8 40.3 39.8 39.3 38.8 38.3
47 -----------------46.5 45.7 45.0 44.2 43.5 42.9 42.3 41.7 41.1 40.5 40.0 39.5 39.0 38.6
48 -----------------46.9 46.1 45.3 44.5 43.8 43.2 42.5 41.9 41.3 40.8 40.2 39.7 39.2 38.8
49 ----------------48.1 47.2 46.4 45.6 44.8 44.1 43.4 42.8 42.2 41.6 41.0 40.5 39.9 39.4 39.0
50 ---------------49.4 48.4 47.5 46.7 45.9 45.1 44.4 43.7 43.0 42.4 41.8 41.2 40.7 40.1 39.6 39.1
51 ---------------49.7 48.8 47.9 47.0 46.2 45.4 44.7 43.9 43.3 42.6 42.0 41.4 40.9 40.3 39.8 39.3
52 --------------51.1 50.1 49.1 48.2 47.3 46.4 45.7 44.9 44.2 43.5 42.9 42.2 41.6 41.1 40.5 40.0 39.5
53 -------------52.6 51.5 50.4 49.4 48.5 47.6 46.7 45.9 45.1 44.4 43.7 43.1 42.4 41.8 41.3 40.7 40.2 39.7
54 -------------53.0 51.8 50.7 49.7 48.7 47.8 47.0 46.1 45.4 44.6 43.9 43.3 42.6 42.0 41.4 40.9 40.4 39.8
55 ------------54.6 53.3 52.1 51.0 50.0 49.0 48.1 47.2 46.4 45.6 44.8 44.1 43.5 42.8 42.2 41.6 41.1 40.5 40.0
56 ------------55.0 53.7 52.5 51.3 50.3 49.3 48.3 47.4 46.6 45.8 45.1 44.3 43.7 43.0 42.4 41.8 41.2 40.7 40.2
57 ------------55.3 54.0 52.8 51.6 50.5 49.5 48.6 47.7 46.8 46.0 45.3 44.5 43.8 43.2 42.6 42.0 41.4 40.8 40.3
58 -----------57.1 55.7 54.3 53.1 51.9 50.8 49.8 48.8 47.9 47.0 46.2 45.4 44.7 44.0 43.3 42.7 42.1 41.5 41.0 40.4
59 -----------57.5 56.0 54.6 53.3 52.2 51.0 50.0 49.0 48.1 47.2 46.4 45.6 44.9 44.2 43.5 42.9 42.3 41.7 41.1 40.6
60 ----------59.4 57.8 56.3 54.9 53.6 52.4 51.3 50.2 49.2 48.3 47.4 46.6 45.8 45.1 44.3 43.7 43.0 42.4 41.8 41.3 40.7
61 ----------59.8 58.1 56.6 55.2 53.9 52.7 51.5 50.4 49.4 48.5 47.6 46.8 46.0 45.2 44.5 43.8 43.2 42.5 42.0 41.4 40.8
62 ----------60.2 58.5 56.9 55.5 54.1 52.9 51.7 50.7 49.6 48.7 47.8 46.9 46.1 45.4 44.7 44.0 43.3 42.7 42.1 41.5 41.0
63 ---------62.4 60.5 58.8 57.2 55.7 54.4 53.1 52.0 50.9 49.8 48.9 48.0 47.1 46.3 45.5 44.8 44.1 43.4 42.8 42.2 41.6 41.1
64 ---------62.7 60.8 59.1 57.5 56.0 54.6 53.4 52.2 51.1 50.0 49.1 48.1 47.3 46.5 45.7 45.0 44.3 43.6 42.9 42.3 41.8 41.2
65 ---------63.1 61.1 59.4 57.7 56.2 54.9 53.6 52.4 51.3 50.2 49.2 48.3 47.4 46.6 45.8 45.1 44.4 43.7 43.1 42.5 41.9 41.3
66 --------65.6 63.4 61.4 59.6 58.0 56.5 55.1 53.8 52.6 51.4 50.4 49.4 48.5 47.6 46.8 46.0 45.2 44.5 43.8 43.2 42.6 42.0 41.4
67 --------66.0 63.8 61.7 59.9 58.3 56.7 55.3 54.0 52.8 51.6 50.6 49.6 48.6 47.7 46.9 46.1 45.4 44.6 44.0 43.3 42.7 42.1 41.5
68 --------66.3 64.1 62.0 60.2 58.5 56.9 55.5 54.2 53.0 51.8 50.7 49.7 48.8 47.9 47.0 46.2 45.5 44.8 44.1 43.4 42.8 42.2 41.6
69 --------66.7 64.4 62.3 60.4 58.7 57.2 55.7 54.4 53.1 52.0 50.9 49.9 48.9 48.0 47.2 46.4 45.6 44.9 44.2 43.5 42.9 42.3 41.7
70 --------67.0 64.7 62.6 60.7 59.0 57.4 55.9 54.6 53.3 52.1 51.1 50.0 49.1 48.2 47.3 46.5 45.7 45.0 44.3 43.6 43.0 42.4 41.8
71 -------69.9 67.3 65.0 62.9 60.9 59.2 57.6 56.1 54.8 53.5 52.3 51.2 50.2 49.2 48.3 47.4 46.6 45.8 45.1 44.4 43.7 43.1 42.5 41.9
72 -------70.3 67.6 65.3 63.1 61.2 59.4 57.8 56.3 54.9 53.7 52.5 51.4 50.3 49.3 48.4 47.6 46.7 46.0 45.2 44.5 43.8 43.2 42.6 42.0
73 -------70.6 67.9 65.5 63.4 61.4 59.6 58.0 56.5 55.1 53.8 52.6 51.5 50.5 49.5 48.6 47.7 46.9 46.1 45.3 44.6 43.9 43.3 42.7 42.1
74 -------71.0 68.2 65.8 63.6 61.6 59.8 58.2 56.7 55.3 54.0 52.8 51.6 50.6 49.6 48.7 47.8 47.0 46.2 45.4 44.7 44.0 43.4 42.8 42.2
75 ------74.4 71.3 68.5 66.1 63.8 61.8 60.0 58.4 56.8 55.4 54.1 52.9 51.8 50.7 49.7 48.8 47.9 47.1 46.3 45.5 44.8 44.1 43.5 42.9 42.3
76 ------74.8 71.6 68.8 66.3 64.1 62.1 60.2 58.5 57.0 55.6 54.3 53.1 51.9 50.8 49.8 48.9 48.0 47.2 46.4 45.6 44.9 44.2 43.6 42.9 42.4
77 ------75.2 71.9 69.1 66.6 64.3 62.3 60.4 58.7 57.2 55.7 54.4 53.2 52.0 51.0 50.0 49.0 48.1 47.3 46.5 45.7 45.0 44.3 43.7 43.0 42.4
78 ------75.5 72.2 69.4 66.8 64.5 62.5 60.6 58.9 57.3 55.9 54.6 53.3 52.2 51.1 50.1 49.1 48.2 47.4 46.6 45.8 45.1 44.4 43.7 43.1 42.5
79 ------75.8 72.5 69.6 67.0 64.7 62.7 60.8 59.1 57.5 56.0 54.7 53.5 52.3 51.2 50.2 49.2 48.3 47.5 46.7 45.9 45.2 44.5 43.8 43.2 42.6
80 ------76.2 72.8 69.9 67.3 64.9 62.9 61.0 59.2 57.6 56.2 54.8 53.6 52.4 51.3 50.3 49.3 48.4 47.6 46.8 46.0 45.3 44.6 43.9 43.3 42.7
81 -----80.4 76.5 73.1 70.1 67.5 65.2 63.0 61.1 59.4 57.8 56.3 55.0 53.7 52.5 51.4 50.4 49.4 48.5 47.7 46.9 46.1 45.3 44.6 44.0 43.3 42.7
82 -----80.8 76.8 73.4 70.4 67.7 65.3 63.2 61.3 59.5 57.9 56.5 55.1 53.8 52.7 51.5 50.5 49.5 48.6 47.8 46.9 46.2 45.4 44.7 44.1 43.4 42.8
83 -----81.1 77.1 73.6 70.6 67.9 65.5 63.4 61.5 59.7 58.1 56.6 55.2 54.0 52.8 51.7 50.6 49.6 48.7 47.8 47.0 46.2 45.5 44.8 44.1 43.5 42.9
84 -----81.5 77.4 73.9 70.8 68.1 65.7 63.6 61.6 59.8 58.2 56.7 55.3 54.1 52.9 51.8 50.7 49.7 48.8 47.9 47.1 46.3 45.6 44.9 44.2 43.6 42.9
85 -----81.8 77.7 74.2 71.1 68.3 65.9 63.7 61.8 60.0 58.4 56.9 55.5 54.2 53.0 51.9 50.8 49.8 48.9 48.0 47.2 46.4 45.7 44.9 44.3 43.6 43.0
86 -----82.1 78.0 74.4 71.3 68.5 66.1 63.9 61.9 60.1 58.5 57.0 55.6 54.3 53.1 52.0 50.9 49.9 49.0 48.1 47.3 46.5 45.7 45.0 44.3 43.7 43.1
87 -----82.5 78.3 74.6 71.5 68.7 66.3 64.1 62.1 60.3 58.6 57.1 55.7 54.4 53.2 52.1 51.0 50.0 49.1 48.2 47.3 46.6 45.8 45.1 44.4 43.8 43.1
88 -----82.8 78.5 74.9 71.7 68.9 66.4 64.2 62.2 60.4 58.7 57.2 55.8 54.5 53.3 52.2 51.1 50.1 49.2 48.3 47.4 46.6 45.9 45.2 44.5 43.8 43.2
89 ----88.2 83.1 78.8 75.1 71.9 69.1 66.6 64.4 62.4 60.5 58.9 57.3 55.9 54.6 53.4 52.2 51.2 50.2 49.2 48.3 47.5 46.7 45.9 45.2 44.5 43.9 43.3
90 ----88.5 83.4 79.1 75.3 72.1 69.3 66.8 64.5 62.5 60.7 59.0 57.4 56.0 54.7 53.5 52.3 51.3 50.3 49.3 48.4 47.6 46.8 46.0 45.3 44.6 43.9 43.3
91 ----88.9 83.7 79.3 75.6 72.3 69.5 66.9 64.7 62.6 60.8 59.1 57.6 56.1 54.8 53.6 52.4 51.3 50.3 49.4 48.5 47.6 46.8 46.1 45.3 44.7 44.0 43.4
92 ----89.2 84.0 79.6 75.8 72.5 69.6 67.1 64.8 62.8 60.9 59.2 57.7 56.2 54.9 53.7 52.5 51.4 50.4 49.5 48.6 47.7 46.9 46.1 45.4 44.7 44.1 43.4
h
e
/t=1,91
√
E/f (1- 0,38
√
E/f )
h/tQ
a
= A-2t
2
(b/t - b
e
/t + h/t - h
e
/t)Donde no se indica valor, b
e
=b ó h
e
=h
b
e
/t=1,91
√
E/f (1- 0,38
√
E/f )
A
b/t

159. TABLA 2.4.5
VALORES DE ESBELTEZ EFECTIVA DE ALA O ALMA EN PERFILES CAJ
Ó
N SOMETIDOS A COMPRESI
Ó
N UNIFORM
E
h/t
h
e
/t ó b
e
/t
ó
f (Mpa)
b/t
11 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310
93 ----89.6 84.3 79.8 76.0 72.7 69.8 67.3 65.0 62.9 61.0 59.3 57.8 56.3 55.0 53.8 52.6 51.5 50.5 49.5 48.6 47.8 47.0 46.2 45.5 44.8 44.1 43.5
94 ----89.9 84.5 80.0 76.2 72.9 70.0 67.4 65.1 63.0 61.2 59.4 57.9 56.4 55.1 53.8 52.7 51.6 50.6 49.6 48.7 47.8 47.0 46.3 45.5 44.8 44.2 43.5
95 ----90.2 84.8 80.3 76.4 73.1 70.1 67.6 65.2 63.2 61.3 59.6 58.0 56.5 55.2 53.9 52.8 51.7 50.6 49.7 48.8 47.9 47.1 46.3 45.6 44.9 44.2 43.6
96 ----90.6 85.1 80.5 76.6 73.2 70.3 67.7 65.4 63.3 61.4 59.7 58.1 56.6 55.3 54.0 52.8 51.7 50.7 49.7 48.8 48.0 47.2 46.4 45.6 44.9 44.3 43.6
97 ----90.9 85.3 80.7 76.8 73.4 70.5 67.8 65.5 63.4 61.5 59.8 58.2 56.7 55.4 54.1 52.9 51.8 50.8 49.8 48.9 48.0 47.2 46.4 45.7 45.0 44.3 43.7
98 ----91.2 85.6 80.9 77.0 73.6 70.6 68.0 65.6 63.5 61.6 59.9 58.3 56.8 55.4 54.2 53.0 51.9 50.9 49.9 49.0 48.1 47.3 46.5 45.8 45.1 44.4 43.7
99 - - - 98.4 91.5 85.8 81.1 77.2 73.7 70.8 68.1 65.8 63.6 61.7 60.0 58.4 56.9 55.5 54.3 53.1 52.0 50.9 49.9 49.0 48.2 47.3 46.6 45.8 45.1 44.4 43.8
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143 - 140.2 122.1 109.7 100.5 93.4 87.6 82.8 78.8 75.3 72.2 69.5 67.1 64.9 63.0 61.2 59.5 58.0 56.6 55.3 54.1 53.0 51.9 50.9 50.0 49.1 48.2 47.4 46.7 45.9 45.2
144 - 140.6 122.3 109.9 100.6 93.5 87.7 82.9 78.8 75.3 72.3 69.6 67.2 65.0 63.0 61.2 59.6 58.1 56.7 55.4 54.1 53.0 51.9 50.9 50.0 49.1 48.3 47.4 46.7 46.0 45.3
145 - 140.9 122.6 110.0 100.8 93.6 87.8 83.0 78.9 75.4 72.3 69.6 67.2 65.0 63.1 61.3 59.6 58.1 56.7 55.4 54.2 53.0 52.0 51.0 50.0 49.1 48.3 47.5 46.7 46.0 45.3
146 - 141.3 122.8 110.2 100.9 93.7 87.9 83.1 79.0 75.5 72.4 69.7 67.3 65.1 63.1 61.3 59.7 58.1 56.7 55.4 54.2 53.1 52.0 51.0 50.0 49.1 48.3 47.5 46.7 46.0 45.3
147 - 141.6 123.0 110.4 101.0 93.8 88.0 83.2 79.1 75.5 72.5 69.7 67.3 65.1 63.2 61.4 59.7 58.2 56.8 55.5 54.2 53.1 52.0 51.0 50.1 49.2 48.3 47.5 46.8 46.0 45.3
148 - 142.0 123.3 110.5 101.2 93.9 88.1 83.2 79.1 75.6 72.5 69.8 67.4 65.2 63.2 61.4 59.7 58.2 56.8 55.5 54.3 53.1 52.1 51.1 50.1 49.2 48.4 47.5 46.8 46.0 45.4
149 - 142.3 123.5 110.7 101.3 94.0 88.2 83.3 79.2 75.7 72.6 69.9 67.4 65.2 63.2 61.4 59.8 58.3 56.8 55.5 54.3 53.2 52.1 51.1 50.1 49.2 48.4 47.6 46.8 46.1 45.4
150 - 142.6 123.7 110.9 101.4 94.1 88.3 83.4 79.3 75.7 72.6 69.9 67.5 65.3 63.3 61.5 59.8 58.3 56.9 55.6 54.3 53.2 52.1 51.1 50.2 49.3 48.4 47.6 46.8 46.1 45.4
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e
/t=1,91
√
E/f (1- 0,38
√
E/f )
h/tQ
a
= A-2t
2
(b/t - b
e
/t + h/t - h
e
/t)Donde no se indica valor, b
e
=b ó h
e
=h
b
e
/t=1,91
√
E/f (1- 0,38
√
E/f )
A
b/t

160. TABLA 2.4.5
VALORES DE ESBELTEZ EFECTIVA DE ALA O ALMA EN PERFILES CAJ
Ó
N SOMETIDOS A COMPRESI
Ó
N UNIFORM
E
h/t
h
e
/t ó b
e
/t
ó
f (Mpa)
b/t
11 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 210 220 230 240 250 260 270 280 290 300 310
151 - 142.9 123.9 111.0 101.6 94.3 88.4 83.5 79.4 75.8 72.7 70.0 67.5 65.3 63.3 61.5 59.9 58.3 56.9 55.6 54.4 53.2 52.1 51.1 50.2 49.3 48.4 47.6 46.8 46.1 45.4
152 - 143.3 124.1 111.2 101.7 94.4 88.5 83.6 79.4 75.9 72.8 70.0 67.6 65.4 63.4 61.6 59.9 58.4 56.9 55.6 54.4 53.2 52.2 51.2 50.2 49.3 48.4 47.6 46.9 46.1 45.4
153 - 143.6 124.3 111.3 101.8 94.5 88.5 83.6 79.5 75.9 72.8 70.1 67.6 65.4 63.4 61.6 59.9 58.4 57.0 55.7 54.4 53.3 52.2 51.2 50.2 49.3 48.5 47.7 46.9 46.2 45.5
154 - 143.9 124.5 111.5 101.9 94.6 88.6 83.7 79.6 76.0 72.9 70.1 67.7 65.5 63.5 61.6 60.0 58.4 57.0 55.7 54.5 53.3 52.2 51.2 50.3 49.3 48.5 47.7 46.9 46.2 45.5
155 - 144.2 124.7 111.6 102.1 94.7 88.7 83.8 79.6 76.1 72.9 70.2 67.7 65.5 63.5 61.7 60.0 58.5 57.0 55.7 54.5 53.3 52.3 51.2 50.3 49.4 48.5 47.7 46.9 46.2 45.5
156 - 144.5 124.9 111.8 102.2 94.8 88.8 83.9 79.7 76.1 73.0 70.2 67.8 65.5 63.5 61.7 60.0 58.5 57.1 55.7 54.5 53.4 52.3 51.3 50.3 49.4 48.5 47.7 47.0 46.2 45.5
157 - 144.8 125.1 111.9 102.3 94.9 88.9 83.9 79.8 76.2 73.0 70.3 67.8 65.6 63.6 61.8 60.1 58.5 57.1 55.8 54.5 53.4 52.3 51.3 50.3 49.4 48.6 47.7 47.0 46.2 45.5
158 - 145.1 125.3 112.1 102.4 95.0 89.0 84.0 79.8 76.2 73.1 70.3 67.8 65.6 63.6 61.8 60.1 58.6 57.1 55.8 54.6 53.4 52.3 51.3 50.3 49.4 48.6 47.8 47.0 46.3 45.6
159 - 145.4 125.5 112.2 102.5 95.1 89.1 84.1 79.9 76.3 73.1 70.4 67.9 65.7 63.7 61.8 60.1 58.6 57.2 55.8 54.6 53.4 52.4 51.3 50.4 49.5 48.6 47.8 47.0 46.3 45.6
160 - 145.6 125.7 112.4 102.7 95.2 89.1 84.2 80.0 76.3 73.2 70.4 67.9 65.7 63.7 61.9 60.2 58.6 57.2 55.9 54.6 53.5 52.4 51.4 50.4 49.5 48.6 47.8 47.0 46.3 45.6
161 - 145.9 125.9 112.5 102.8 95.2 89.2 84.2 80.0 76.4 73.2 70.5 68.0 65.8 63.7 61.9 60.2 58.7 57.2 55.9 54.7 53.5 52.4 51.4 50.4 49.5 48.6 47.8 47.1 46.3 45.6
162 - 146.2 126.1 112.7 102.9 95.3 89.3 84.3 80.1 76.5 73.3 70.5 68.0 65.8 63.8 61.9 60.2 58.7 57.3 55.9 54.7 53.5 52.4 51.4 50.4 49.5 48.7 47.8 47.1 46.3 45.6
163 - 146.5 126.3 112.8 103.0 95.4 89.4 84.4 80.1 76.5 73.3 70.6 68.1 65.8 63.8 62.0 60.3 58.7 57.3 55.9 54.7 53.5 52.5 51.4 50.5 49.5 48.7 47.9 47.1 46.3 45.6
164 - 146.7 126.4 112.9 103.1 95.5 89.4 84.4 80.2 76.6 73.4 70.6 68.1 65.9 63.8 62.0 60.3 58.7 57.3 56.0 54.7 53.6 52.5 51.4 50.5 49.6 48.7 47.9 47.1 46.4 45.7
165 - 147.0 126.6 113.1 103.2 95.6 89.5 84.5 80.3 76.6 73.4 70.6 68.1 65.9 63.9 62.0 60.3 58.8 57.3 56.0 54.8 53.6 52.5 51.5 50.5 49.6 48.7 47.9 47.1 46.4 45.7
166 - 147.3 126.8 113.2 103.3 95.7 89.6 84.6 80.3 76.7 73.5 70.7 68.2 65.9 63.9 62.1 60.4 58.8 57.4 56.0 54.8 53.6 52.5 51.5 50.5 49.6 48.7 47.9 47.1 46.4 45.7
167 - 147.5 127.0 113.3 103.4 95.8 89.7 84.6 80.4 76.7 73.5 70.7 68.2 66.0 63.9 62.1 60.4 58.8 57.4 56.1 54.8 53.6 52.5 51.5 50.5 49.6 48.8 47.9 47.2 46.4 45.7
168 - 147.8 127.1 113.5 103.5 95.9 89.8 84.7 80.4 76.8 73.6 70.8 68.3 66.0 64.0 62.1 60.4 58.9 57.4 56.1 54.8 53.7 52.6 51.5 50.6 49.7 48.8 48.0 47.2 46.4 45.7
169 - 148.1 127.3 113.6 103.6 96.0 89.8 84.8 80.5 76.8 73.6 70.8 68.3 66.1 64.0 62.2 60.5 58.9 57.4 56.1 54.9 53.7 52.6 51.6 50.6 49.7 48.8 48.0 47.2 46.5 45.7
170 - 148.3 127.5 113.7 103.7 96.0 89.9 84.8 80.6 76.9 73.7 70.9 68.3 66.1 64.1 62.2 60.5 58.9 57.5 56.1 54.9 53.7 52.6 51.6 50.6 49.7 48.8 48.0 47.2 46.5 45.8
171 - 148.6 127.7 113.8 103.8 96.1 90.0 84.9 80.6 76.9 73.7 70.9 68.4 66.1 64.1 62.2 60.5 59.0 57.5 56.2 54.9 53.7 52.6 51.6 50.6 49.7 48.8 48.0 47.2 46.5 45.8
172 - 148.8 127.8 114.0 103.9 96.2 90.0 85.0 80.7 77.0 73.8 70.9 68.4 66.2 64.1 62.3 60.5 59.0 57.5 56.2 54.9 53.8 52.7 51.6 50.6 49.7 48.9 48.0 47.2 46.5 45.8
173 - 149.0 128.0 114.1 104.0 96.3 90.1 85.0 80.7 77.0 73.8 71.0 68.5 66.2 64.1 62.3 60.6 59.0 57.6 56.2 54.9 53.8 52.7 51.6 50.7 49.7 48.9 48.1 47.3 46.5 45.8
174 - 149.3 128.1 114.2 104.1 96.4 90.2 85.1 80.8 77.1 73.9 71.0 68.5 66.2 64.2 62.3 60.6 59.0 57.6 56.2 55.0 53.8 52.7 51.7 50.7 49.8 48.9 48.1 47.3 46.5 45.8
175 - 149.5 128.3 114.3 104.2 96.4 90.2 85.1 80.8 77.1 73.9 71.1 68.5 66.3 64.2 62.3 60.6 59.1 57.6 56.3 55.0 53.8 52.7 51.7 50.7 49.8 48.9 48.1 47.3 46.6 45.8
176 - 149.8 128.5 114.4 104.3 96.5 90.3 85.2 80.9 77.2 73.9 71.1 68.6 66.3 64.2 62.4 60.7 59.1 57.6 56.3 55.0 53.8 52.7 51.7 50.7 49.8 48.9 48.1 47.3 46.6 45.9
177 - 150.0 128.6 114.6 104.4 96.6 90.4 85.2 80.9 77.2 74.0 71.1 68.6 66.3 64.3 62.4 60.7 59.1 57.7 56.3 55.0 53.9 52.8 51.7 50.7 49.8 48.9 48.1 47.3 46.6 45.9
178 - 150.2 128.8 114.7 104.5 96.7 90.4 85.3 81.0 77.3 74.0 71.2 68.6 66.4 64.3 62.4 60.7 59.1 57.7 56.3 55.1 53.9 52.8 51.7 50.8 49.8 49.0 48.1 47.3 46.6 45.9
179 - 150.5 128.9 114.8 104.6 96.8 90.5 85.4 81.0 77.3 74.1 71.2 68.7 66.4 64.3 62.5 60.7 59.2 57.7 56.3 55.1 53.9 52.8 51.8 50.8 49.9 49.0 48.2 47.4 46.6 45.9
180 - 150.7 129.1 114.9 104.7 96.8 90.6 85.4 81.1 77.4 74.1 71.3 68.7 66.4 64.4 62.5 60.8 59.2 57.7 56.4 55.1 53.9 52.8 51.8 50.8 49.9 49.0 48.2 47.4 46.6 45.9
181 - 150.9 129.2 115.0 104.8 96.9 90.6 85.5 81.1 77.4 74.2 71.3 68.7 66.5 64.4 62.5 60.8 59.2 57.7 56.4 55.1 53.9 52.8 51.8 50.8 49.9 49.0 48.2 47.4 46.6 45.9
182 - 151.1 129.4 115.1 104.8 97.0 90.7 85.5 81.2 77.4 74.2 71.3 68.8 66.5 64.4 62.5 60.8 59.2 57.8 56.4 55.1 54.0 52.9 51.8 50.8 49.9 49.0 48.2 47.4 46.7 45.9
183 - 151.3 129.5 115.2 104.9 97.1 90.8 85.6 81.2 77.5 74.2 71.4 68.8 66.5 64.5 62.6 60.8 59.3 57.8 56.4 55.2 54.0 52.9 51.8 50.9 49.9 49.0 48.2 47.4 46.7 46.0
184 - 151.6 129.7 115.3 105.0 97.1 90.8 85.6 81.3 77.5 74.3 71.4 68.8 66.6 64.5 62.6 60.9 59.3 57.8 56.5 55.2 54.0 52.9 51.8 50.9 49.9 49.1 48.2 47.4 46.7 46.0
185 - 151.8 129.8 115.4 105.1 97.2 90.9 85.7 81.3 77.6 74.3 71.4 68.9 66.6 64.5 62.6 60.9 59.3 57.8 56.5 55.2 54.0 52.9 51.9 50.9 50.0 49.1 48.2 47.5 46.7 46.0
186 - 152.0 129.9 115.5 105.2 97.3 90.9 85.7 81.4 77.6 74.3 71.5 68.9 66.6 64.5 62.7 60.9 59.3 57.9 56.5 55.2 54.0 52.9 51.9 50.9 50.0 49.1 48.3 47.5 46.7 46.0
187 - 152.2 130.1 115.7 105.3 97.3 91.0 85.8 81.4 77.7 74.4 71.5 68.9 66.6 64.6 62.7 60.9 59.4 57.9 56.5 55.2 54.1 52.9 51.9 50.9 50.0 49.1 48.3 47.5 46.7 46.0
188 - 152.4 130.2 115.8 105.4 97.4 91.1 85.8 81.5 77.7 74.4 71.5 69.0 66.7 64.6 62.7 61.0 59.4 57.9 56.5 55.3 54.1 53.0 51.9 50.9 50.0 49.1 48.3 47.5 46.7 46.0
189 187.7 152.6 130.3 115.9 105.4 97.5 91.1 85.9 81.5 77.7 74.5 71.6 69.0 66.7 64.6 62.7 61.0 59.4 57.9 56.6 55.3 54.1 53.0 51.9 51.0 50.0 49.1 48.3 47.5 46.8 46.0
190 188.1 152.8 130.5 116.0 105.5 97.5 91.2 86.0 81.5 77.8 74.5 71.6 69.0 66.7 64.7 62.8 61.0 59.4 57.9 56.6 55.3 54.1 53.0 52.0 51.0 50.0 49.2 48.3 47.5 46.8 46.0
191 188.5 153.0 130.6 116.1 105.6 97.6 91.2 86.0 81.6 77.8 74.5 71.6 69.1 66.8 64.7 62.8 61.0 59.4 58.0 56.6 55.3 54.1 53.0 52.0 51.0 50.1 49.2 48.3 47.5 46.8 46.1
192 188.8 153.2 130.7 116.2 105.7 97.7 91.3 86.0 81.6 77.9 74.6 71.7 69.1 66.8 64.7 62.8 61.1 59.5 58.0 56.6 55.3 54.2 53.0 52.0 51.0 50.1 49.2 48.3 47.6 46.8 46.1
193 189.2 153.4 130.9 116.3 105.8 97.7 91.3 86.1 81.7 77.9 74.6 71.7 69.1 66.8 64.7 62.8 61.1 59.5 58.0 56.6 55.4 54.2 53.1 52.0 51.0 50.1 49.2 48.4 47.6 46.8 46.1
194 189.5 153.6 131.0 116.4 105.8 97.8 91.4 86.1 81.7 77.9 74.6 71.7 69.2 66.8 64.8 62.9 61.1 59.5 58.0 56.7 55.4 54.2 53.1 52.0 51.0 50.1 49.2 48.4 47.6 46.8 46.1
195 189.9 153.8 131.1 116.4 105.9 97.9 91.5 86.2 81.8 78.0 74.7 71.8 69.2 66.9 64.8 62.9 61.1 59.5 58.1 56.7 55.4 54.2 53.1 52.0 51.0 50.1 49.2 48.4 47.6 46.8 46.1
196 190.2 154.0 131.3 116.5 106.0 97.9 91.5 86.2 81.8 78.0 74.7 71.8 69.2 66.9 64.8 62.9 61.2 59.6 58.1 56.7 55.4 54.2 53.1 52.1 51.1 50.1 49.2 48.4 47.6 46.8 46.1
197 190.6 154.2 131.4 116.6 106.1 98.0 91.6 86.3 81.9 78.0 74.7 71.8 69.2 66.9 64.8 62.9 61.2 59.6 58.1 56.7 55.4 54.2 53.1 52.1 51.1 50.1 49.3 48.4 47.6 46.9 46.1
198 190.9 154.3 131.5 116.7 106.1 98.1 91.6 86.3 81.9 78.1 74.8 71.9 69.3 67.0 64.9 62.9 61.2 59.6 58.1 56.7 55.5 54.3 53.1 52.1 51.1 50.2 49.3 48.4 47.6 46.9 46.1
199 191.2 154.5 131.6 116.8 106.2 98.1 91.7 86.4 81.9 78.1 74.8 71.9 69.3 67.0 64.9 63.0 61.2 59.6 58.1 56.8 55.5 54.3 53.2 52.1 51.1 50.2 49.3 48.4 47.6 46.9 46.2
200 191.6 154.7 131.8 116.9 106.3 98.2 91.7 86.4 82.0 78.2 74.8 71.9 69.3 67.0 64.9 63.0 61.2 59.6 58.1 56.8 55.5 54.3 53.2 52.1 51.1 50.2 49.3 48.5 47.7 46.9 46.2
h
e
/t=1,91
√
E/f (1- 0,38
√
E/f )
h/tQ
a
= A-2t
2
(b/t - b
e
/t + h/t - h
e
/t)Donde no se indica valor, b
e
=b ó h
e
=h
b
e
/t=1,91
√
E/f (1- 0,38
√
E/f )
A
b/t

161. TABLAS DE PERFILES 2-144
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

2.5 PERFILES ESPECIALES DE FABRICACION NACIONAL

Se incluyen Tablas para los siguientes productos:

2.5.1 Planchas de techo, muros y pisos.

2.5.2 Parrillas de piso

2.5.3. Perfiles de formas especiales



2.5.1 Planchas de Techo, Muros y Pisos

2.5.1.1 Planchas de Techo y Muros


Las Tablas 2.5.1.1.a, 2.5.1.1.b, 2.5.1.1.c, 2.5.1.1.d, 2.5.1.1.e, 2.5.1.1.f y 2.5.1.1.g
proporcionadas por los fabricantes , describen características geométricas y
resistentes de diversos tipos de planchas de techo y muros.


2.5.1.2 Planchas de Pisos


Las dimensiones de las planchas colaborantes de piso, de uso más corriente en Chile
se muestran en las Tablas 2.5.1.2.a y 2.5.1.2b. Se fabrican en espesores de 0,6 y 0,8
mm. Las tablas 2.5.1.2.a y 2.5.1.2.b, proporcionadas por el fabricante, entregan la
sobrecarga admisible de servicio, es decir no mayorada, que aceptan las planchas,
para distintas luces entre apoyos, suponiendo al menos tres tramos de continuidad,
para distintos espesores de la losa de concreto. Además se entregan las propiedades
de la placa y de la sección compuesta.

162. TABLAS DE PERFILES 2-145
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.1.1.a

163. TABLAS DE PERFILES 2-146
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.1.1.b

164. TABLAS DE PERFILES 2-147
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.1.1.c

165. TABLAS DE PERFILES 2-148
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.1.1.d

166. TABLAS DE PERFILES 2-149
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.1.1.e

167. TABLAS DE PERFILES 2-150
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.1.1.f

168. TABLAS DE PERFILES 2-151
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.1.1.g

169. TABLAS DE PERFILES 2-152
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.1.2.a










Sobrecargas Admisibles Losas PV – 6 Espesor 0,6 mm
Espesor Total e cm 10 11 12 13 14 15
Espesor Compacto eh cm 5 6 7 8 9 10
Altura Placa PV – 6/0,6 ep cm 5 5 5 5 5 5
Peso Propio losa PP Kgf/m
2
202 225 248 271 294 317
2.00 906 1040 1180 1330 1470 1620
2.25 673 776 882 990 1100 1210
2.50 507 586 667 751 835 921
2.75 384 445 508 573 639 706
3.00 290 338 388 438 490 543
3.25 255 294 333 374 416
3.50 189 219 250 282 315
3.75 159 183 208 233
4.00 128 147 167 Tensión de Fluencia Placas PV – 6
Ff = 2400 Kgf/cm
2
(A446 – C)
Longitud Libre de la Losa en metros
4.25 111
Hormigón : H25
Sobrecargas Admisibles, SC (Kgf/m
2
)
R28 = 250 Kgf/cm
2
)
r = 9.33

Propiedades Sección Compuesta
Momento de Inercia I er cm4 292 371 461 561 673 797
W ti cm3 39.6 45.3 51.1 57 63 69.1
Módulos Resistentes
W tm cm3 112 132 154 178 203 230
Centro de Gravedad Y mg cm. 2.62 2.80 2.98 3.15 3.31 3.47
Longitud Máxima en
Alzamiento Temporal
Lm 1.78 1.74 1.69 1.65 1.62 1.50
Propiedades Sección Compuesta
No Afecto a Pandeo Local Aafecto a Pandeo Local Superior
Area Ap cm2 6.70 6.64
Momento de Inercia Ip cm4 27.3 26.7
Módulo Resistente Wxm cm2 8.84 8.57
Centro de Gravedad Yp cm. 1.91 1.88
Tabla 2.5.1.2.b

170. TABLAS DE PERFILES 2-153
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO











Sobrecargas Admisibles Losas PV – 6 Espesor 0,8 mm
Espesor Total e cm 10 11 12 13 14 15
Espesor Compacto eh cm 5 6 7 8 9 10
Altura Placa PV – 6/0,8 ep cm 5 5 5 5 5 5
Peso Propio losa PP Kgf/m
2
203 226 250 273 296 319
2.00 1152 1330 1501 1690 1869 2058
2.25 868 998 1139 1272 1413 1562
2.50 665 768 873 977 1089 1202
2.75 514 595 678 763 850 936
3.00 400 464 530 598 668 738
3.25 362 415 469 525 582
3.50 281 323 367 412 458
3.75 249 285 321 357
4.00 217 246 276 Tensión de Fluencia Placas PV – 6
Ff = 2400 Kgf/cm
2
(A446 – C)
Longitud Libre de la Losa en metros
4.25 208
Hormigón : H25
Sobrecargas Admisibles, SC (Kgf/ m
2
)
R28 = 250 Kgf/cm
2
)
m = 9.33

Propiedades Sección Compuesta
Momento de Inercia I tr cm4 345 439 546 667 801 950
W ti cm3 48.5 55.5 62.6 69.9 77.4 84.9
Módulos Resistentes
W tm cm3 121 143 167 193 220 250
Centro de Gravedad Y mg cm. 2.85 3.06 3.25 3.45 3.62 3.80
Longitud Máxima en
Alzamiento Temporal
Lm 2.11 2.04 1.96 1.91 1.85 1.81
Propiedades Sección Compuesta
No Afecto a Pandeo Local Aafecto a Pandeo Local Superior
Area Ap cm2 8.36 8.35
Momento de Inercia Ip cm4 33.9 33.7
Módulo Resistente Wxm cm2 11.00 10.84
Centro de Gravedad Yp cm. 1.91 1.90

171. TABLAS DE PERFILES 2-154
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

2.5.2 Parrillas de Piso

En la tabla 2.5.2 se entregan las cargas admisibles de servicio, (es decir cargas no
mayoradas), para prácticamente toda la variedad de parrillas que se ofrecen en el
mercado nacional. Las cargas admisibles pueden estar limitadas por la resistencia o
por la deformación. La limitación por resistencia se alcanza cuando la tensión en las
barras resistentes alcanza 0,6 Fy y la limitación por deformación se obtiene cuando
esta alcanza L/200. Los valores consignados en la tabla son los menores en una y
otra limitación. El acero considerado es A37-24 ES.

172. TABLA 2.5.2
PARRILLAS DE PISO
BARRA RECTANGULAR SOLDADA
GEOMETRIA DE LA SECCIÓN Y TABLA DE CARGAS ADMISIBLES DE SERVICIO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREATABLA DE CARGAS ADMISIBLES DE SERVICIO
BARRA
SOPORTANTEAI/10
4
S/10
3
TIPO LIMI- DISTANCIA ENTRE APOYOS - mm
atsDE TACIÓN
kgf/m
2
mm mm mmmm
2
/m mm
4
/m mm
3
/mCARGA - 500 625 750 875 1000 1125 1250 1375 1500 1625 1750 1875 2000 2125 2250 2375 2500 2625 2750 2875 3000
ARS - 1 18.40 20 3 30 2000 6.667 6.667 U RES 29.88 19.05-------------------
U DEF - - 11.94 7.44 4.92 3.40 2.42 1.77 1.32 0.99 0.76 0.58 0.44 0.33 0.25 0.18 0.13 0.08 0.05 0.02 -
L RES 7.47 5.95 4.94------------------
L DEF - - - 4.07 3.08 2.39 1.89 1.52 1.24 1.01 0.83 0.68 0.55 0.44 0.35 0.27 0.20 0.14 0.08 0.03 -
ARS - 2 29.04 20 5 30 3333 11.11 11.11 U RES 49.82 31.77-------------------
U DEF - - 19.91 12.42 8.22 5.68 4.05 2.97 2.21 1.67 1.28 0.98 0.75 0.57 0.43 0.32 0.23 0.16 0.09 0.04 -
L RES 12.45 9.93 8.24------------------
L DEF - - - 6.79 5.14 3.99 3.17 2.55 2.07 1.70 1.40 1.15 0.94 0.76 0.61 0.48 0.36 0.26 0.16 0.08 -
ARS - 3 25.50 25 3 30 2500 13.02 10.42 U RES 46.76 29.84 20.65------------------
U DEF - - - 14.68 9.76 6.78 4.88 3.60 2.72 2.09 1.62 1.27 1.01 0.80 0.63 0.50 0.40 0.31 0.24 0.18 0.13
L RES 11.69 9.32 7.74 6.61 5.75----------------
L DEF-----4.77 3.81 3.10 2.55 2.12 1.77 1.49 1.26 1.06 0.89 0.75 0.62 0.51 0.41 0.32 0.24
ARS - 4 37.80 25 5 30 4167 21.70 17.36 U RES 77.94 49.74 34.43------------------
U DEF - - - 24.49 16.28 11.32 8.14 6.02 4.55 3.49 2.72 2.14 1.69 1.35 1.07 0.85 0.68 0.53 0.41 0.31 0.23
L RES 19.49 15.54 12.91 11.02 9.60----------------
L DEF-----7.96 6.36 5.17 4.26 3.55 2.98 2.51 2.12 1.79 1.51 1.27 1.06 0.87 0.71 0.56 0.43
ARS - 5 30.90 32 3 30 3200 27.31 17.07 U RES 76.70 48.98 33.92 24.84 18.95----------------
U DEF-----14.42 10.43 7.76 5.91 4.58 3.61 2.88 2.32 1.88 1.54 1.26 1.04 0.85 0.70 0.58 0.47
L RES 19.17 15.31 12.72 10.87 9.47 8.38 7.51--------------
L DEF-------6.67 5.54 4.65 3.95 3.37 2.89 2.50 2.16 1.87 1.62 1.40 1.21 1.04 0.88
ARS - 6 46.30 32 5 30 5333 45.51 28.44 U RES 127.8 81.65 56.55 41.41 31.59----------------
U DEF-----24.06 17.40 12.95 9.86 7.65 6.03 4.81 3.88 3.15 2.58 2.12 1.74 1.44 1.19 0.98 0.80
L RES 31.96 25.51 21.21 18.12 15.80 13.98 12.53--------------
L DEF-------11.13 9.25 7.77 6.59 5.64 4.85 4.18 3.62 3.14 2.72 2.36 2.04 1.76 1.50
NOTAS :
- El peso indicado es el real terminado, sin considerar despuntes.
- Acero de barras soportantes y separadoras grado A37-24ES.
- Modelo estructural : viga simplemente apoyada.
- Tipo de Carga :
U = carga admisible de servicio aplicada uniformemente, KN/m
2
.
L = carga admisible de servicio aplicada linealmente en el centro del tramo, KN/m .
( Valores de U y L son netos ) .
- Limitación :
RES = carga admisible de servicio determinada por resistencia de las barras, tal que f=0,6
F
Y
=141 MPa.
DEF = carga admisible de servicio determinada por deformación de las barras, tal que
∆
=L/200.
s
a
t
BARRA
SEPARADOR
A
C/100 mm
BARRA SOPORTANTE
s
a
t
BARRA
SEPARADOR
A
C/100 mm
BARRA SOPORTANTE

173. TABLA 2.5.2
PARRILLAS DE PISO
BARRA RECTANGULAR SOLDADA
GEOMETRIA DE LA SECCIÓN Y TABLA DE CARGAS ADMISIBLES DE SERVICIO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREATABLA DE CARGAS ADMISIBLES DE SERVICIO
BARRA
SOPORTANTEAI/10
4
S/10
3
TIPO LIMI- DISTANCIA ENTRE APOYOS - mm
atsDE TACIÓN
kgf/m
2
mm mm mmmm
2
/m mm
4
/m mm
3
/mCARGA - 500 625 750 875 1000 1125 1250 1375 1500 1625 1750 1875 2000 2125 2250 2375 2500 2625 2750 2875 3000
s
a
t
BARRA
SEPARADOR
A
C/100 mm
BARRA SOPORTANTE
s
a
t
BARRA
SEPARADOR
A
C/100 mm
BARRA SOPORTANTE
ARS - 7 36.20 38 3 30 3800 45.73 24.07 U RES 108.2 69.14 47.90 35.10 26.79 21.09 17.02--------------
U DEF-------13.15 10.05 7.83 6.19 4.97 4.03 3.30 2.72 2.26 1.89 1.58 1.33 1.12 0.94
L RES 27.06 21.61 17.96 15.36 13.39 11.86 10.63 9.62 8.78------------
L DEF---------7.95 6.77 5.82 5.04 4.38 3.83 3.36 2.95 2.60 2.29 2.01 1.77
ARS - 8 54.80 38 5 30 6333 76.21 40.11 U RES 180.4 115.2 79.85 58.51 44.66 35.17 28.38--------------
U DEF-------21.93 16.76 13.06 10.34 8.30 6.73 5.52 4.56 3.79 3.16 2.65 2.23 1.88 1.59
L RES 45.10 36.01 29.95 25.60 22.33 19.78 17.73 16.05 14.65------------
L DEF---------13.26 11.31 9.72 8.42 7.33 6.41 5.62 4.94 4.35 3.84 3.38 2.97
ARS - 10 71.70 50 5 30 8333 173.6 69.44 U RES 312.6 199.8 138.5 101.6 77.57 61.13 49.37 40.67 34.06 28.91-----------
U DEF----------24.12 19.47 15.91 13.14 10.95 9.19 7.77 6.61 5.65 4.85 4.18
L RES 78.14 62.43 51.94 44.43 38.79 34.39 30.86 27.96 25.54 23.49 21.72 20.18 18.82--------
L DEF-------------17.45 15.39 13.65 12.15 10.85 9.72 8.72 7.84
ARS - 12 88.00 63 5 30 10500 347.3 110.3 U RES 496.5 317.4 220.1 161.5 123.4 97.31 78.64 64.83 54.32 46.15 39.66 34.42 30.14 26.59-------
U DEF--------------22.47 18.96 16.12 13.80 11.87 10.27 8.93
L RES 124.1 99.19 82.55 70.65 61.71 54.74 49.15 44.57 40.74 37.49 34.70 32.27 30.14 28.25 26.57 25.05 23.68 22.44 - - -
L DEF------------------20.41 18.46 16.74
NOTAS :
- El peso indicado es el real terminado, sin considerar despuntes.
- Acero de barras soportantes y separadoras grado A37-24ES.
- Modelo estructural : viga simplemente apoyada.
- Tipo de Carga :
U = carga admisible de servicio aplicada uniformemente, KN/m
2
.
L = carga admisible de servicio aplicada linealmente en el centro del tramo, KN/m .
( Valores de U y L son netos ) .
- Limitación :
RES = carga admisible de servicio determinada por resistencia de las barras, tal que f=0,6
F
Y
=141 MPa.
DEF = carga admisible de servicio determinada por deformación de las barras, tal que
∆
=L/200.

174. TABLA 2.5.2
PARRILLAS DE PISO
BARRA RECTANGULAR SOLDADA
GEOMETRIA DE LA SECCIÓN Y TABLA DE CARGAS ADMISIBLES DE SERVICIO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREATABLA DE CARGAS ADMISIBLES DE SERVICIO
BARRA
SOPORTANTEAI/10
4
S/10
3
TIPO LIMI- DISTANCIA ENTRE APOYOS - mm
atsDE TACIÓN
kgf/m
2
mm mm mmmm
2
/m mm
4
/m mm
3
/mCARGA - 500 625 750 875 1000 1125 1250 1375 1500 1625 1750 1875 2000 2125 2250 2375 2500 2625 2750 2875 3000
ARS - 1 18.40 20 3 30 2000 6.667 6.667 U RES 29.88 19.05-------------------
U DEF - - 11.94 7.44 4.92 3.40 2.42 1.77 1.32 0.99 0.76 0.58 0.44 0.33 0.25 0.18 0.13 0.08 0.05 0.02 -
L RES 7.47 5.95 4.94------------------
L DEF - - - 4.07 3.08 2.39 1.89 1.52 1.24 1.01 0.83 0.68 0.55 0.44 0.35 0.27 0.20 0.14 0.08 0.03 -
ARS - 2 29.04 20 5 30 3333 11.11 11.11 U RES 49.82 31.77-------------------
U DEF - - 19.91 12.42 8.22 5.68 4.05 2.97 2.21 1.67 1.28 0.98 0.75 0.57 0.43 0.32 0.23 0.16 0.09 0.04 -
L RES 12.45 9.93 8.24------------------
L DEF - - - 6.79 5.14 3.99 3.17 2.55 2.07 1.70 1.40 1.15 0.94 0.76 0.61 0.48 0.36 0.26 0.16 0.08 -
ARS - 3 25.50 25 3 30 2500 13.02 10.42 U RES 46.76 29.84 20.65------------------
U DEF - - - 14.68 9.76 6.78 4.88 3.60 2.72 2.09 1.62 1.27 1.01 0.80 0.63 0.50 0.40 0.31 0.24 0.18 0.13
L RES 11.69 9.32 7.74 6.61 5.75----------------
L DEF-----4.77 3.81 3.10 2.55 2.12 1.77 1.49 1.26 1.06 0.89 0.75 0.62 0.51 0.41 0.32 0.24
ARS - 4 37.80 25 5 30 4167 21.70 17.36 U RES 77.94 49.74 34.43------------------
U DEF - - - 24.49 16.28 11.32 8.14 6.02 4.55 3.49 2.72 2.14 1.69 1.35 1.07 0.85 0.68 0.53 0.41 0.31 0.23
L RES 19.49 15.54 12.91 11.02 9.60----------------
L DEF-----7.96 6.36 5.17 4.26 3.55 2.98 2.51 2.12 1.79 1.51 1.27 1.06 0.87 0.71 0.56 0.43
ARS - 5 30.90 32 3 30 3200 27.31 17.07 U RES 76.70 48.98 33.92 24.84 18.95----------------
U DEF-----14.42 10.43 7.76 5.91 4.58 3.61 2.88 2.32 1.88 1.54 1.26 1.04 0.85 0.70 0.58 0.47
L RES 19.17 15.31 12.72 10.87 9.47 8.38 7.51--------------
L DEF-------6.67 5.54 4.65 3.95 3.37 2.89 2.50 2.16 1.87 1.62 1.40 1.21 1.04 0.88
ARS - 6 46.30 32 5 30 5333 45.51 28.44 U RES 127.8 81.65 56.55 41.41 31.59----------------
U DEF-----24.06 17.40 12.95 9.86 7.65 6.03 4.81 3.88 3.15 2.58 2.12 1.74 1.44 1.19 0.98 0.80
L RES 31.96 25.51 21.21 18.12 15.80 13.98 12.53--------------
L DEF-------11.13 9.25 7.77 6.59 5.64 4.85 4.18 3.62 3.14 2.72 2.36 2.04 1.76 1.50
NOTAS :
- El peso indicado es el real terminado, sin considerar despuntes.
- Acero de barras soportantes y separadoras grado A37-24ES.
- Modelo estructural : viga simplemente apoyada.
- Tipo de Carga :
U = carga admisible de servicio aplicada uniformemente, KN/m
2
.
L = carga admisible de servicio aplicada linealmente en el centro del tramo, KN/m .
( Valores de U y L son netos ) .
- Limitación :
RES = carga admisible de servicio determinada por resistencia de las barras, tal que f=0,6
F
Y
=141 MPa.
DEF = carga admisible de servicio determinada por deformación de las barras, tal que
∆
=L/200.
s
a
t
BARRA
SEPARADOR
A
C/100 mm
BARRA SOPORTANTE
s
a
t
BARRA
SEPARADOR
A
C/100 mm
BARRA SOPORTANTE

175. TABLA 2.5.2
PARRILLAS DE PISO
BARRA RECTANGULAR SOLDADA
GEOMETRIA DE LA SECCIÓN Y TABLA DE CARGAS ADMISIBLES DE SERVICIO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREATABLA DE CARGAS ADMISIBLES DE SERVICIO
BARRA
SOPORTANTEAI/10
4
S/10
3
TIPO LIMI- DISTANCIA ENTRE APOYOS - mm
atsDE TACIÓN
kgf/m
2
mm mm mmmm
2
/m mm
4
/m mm
3
/mCARGA - 500 625 750 875 1000 1125 1250 1375 1500 1625 1750 1875 2000 2125 2250 2375 2500 2625 2750 2875 3000
s
a
t
BARRA
SEPARADOR
A
C/100 mm
BARRA SOPORTANTE
s
a
t
BARRA
SEPARADOR
A
C/100 mm
BARRA SOPORTANTE
ARS - 7 36.20 38 3 30 3800 45.73 24.07 U RES 108.2 69.14 47.90 35.10 26.79 21.09 17.02--------------
U DEF-------13.15 10.05 7.83 6.19 4.97 4.03 3.30 2.72 2.26 1.89 1.58 1.33 1.12 0.94
L RES 27.06 21.61 17.96 15.36 13.39 11.86 10.63 9.62 8.78------------
L DEF---------7.95 6.77 5.82 5.04 4.38 3.83 3.36 2.95 2.60 2.29 2.01 1.77
ARS - 8 54.80 38 5 30 6333 76.21 40.11 U RES 180.4 115.2 79.85 58.51 44.66 35.17 28.38--------------
U DEF-------21.93 16.76 13.06 10.34 8.30 6.73 5.52 4.56 3.79 3.16 2.65 2.23 1.88 1.59
L RES 45.10 36.01 29.95 25.60 22.33 19.78 17.73 16.05 14.65------------
L DEF---------13.26 11.31 9.72 8.42 7.33 6.41 5.62 4.94 4.35 3.84 3.38 2.97
ARS - 10 71.70 50 5 30 8333 173.6 69.44 U RES 312.6 199.8 138.5 101.6 77.57 61.13 49.37 40.67 34.06 28.91-----------
U DEF----------24.12 19.47 15.91 13.14 10.95 9.19 7.77 6.61 5.65 4.85 4.18
L RES 78.14 62.43 51.94 44.43 38.79 34.39 30.86 27.96 25.54 23.49 21.72 20.18 18.82--------
L DEF-------------17.45 15.39 13.65 12.15 10.85 9.72 8.72 7.84
ARS - 12 88.00 63 5 30 10500 347.3 110.3 U RES 496.5 317.4 220.1 161.5 123.4 97.31 78.64 64.83 54.32 46.15 39.66 34.42 30.14 26.59-------
U DEF--------------22.47 18.96 16.12 13.80 11.87 10.27 8.93
L RES 124.1 99.19 82.55 70.65 61.71 54.74 49.15 44.57 40.74 37.49 34.70 32.27 30.14 28.25 26.57 25.05 23.68 22.44 - - -
L DEF------------------20.41 18.46 16.74
NOTAS :
- El peso indicado es el real terminado, sin considerar despuntes.
- Acero de barras soportantes y separadoras grado A37-24ES.
- Modelo estructural : viga simplemente apoyada.
- Tipo de Carga :
U = carga admisible de servicio aplicada uniformemente, KN/m
2
.
L = carga admisible de servicio aplicada linealmente en el centro del tramo, KN/m .
( Valores de U y L son netos ) .
- Limitación :
RES = carga admisible de servicio determinada por resistencia de las barras, tal que f=0,6
F
Y
=141 MPa.
DEF = carga admisible de servicio determinada por deformación de las barras, tal que
∆
=L/200.

176. TABLA 2.5.2
PARRILLAS DE PISO
BARRA RECTANGULAR SOLDADA
GEOMETRIA DE LA SECCIÓN Y TABLA DE CARGAS ADMISIBLES DE SERVICIO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREATABLA DE CARGAS ADMISIBLES DE SERVICIO
BARRA
SOPORTANTEAI/10
4
S/10
3
TIPO LIMI- DISTANCIA ENTRE APOYOS - mm
atsDE TACIÓN
kgf/m
2
mm mm mmmm
2
/m mm
4
/m mm
3
/mCARGA - 500 625 750 875 1000 1125 1250 1375 1500 1625 1750 1875 2000 2125 2250 2375 2500 2625 2750 2875 3000
ARS - 1 18.40 20 3 30 2000 6.667 6.667 U RES 29.88 19.05-------------------
U DEF - - 11.94 7.44 4.92 3.40 2.42 1.77 1.32 0.99 0.76 0.58 0.44 0.33 0.25 0.18 0.13 0.08 0.05 0.02 -
L RES 7.47 5.95 4.94------------------
L DEF - - - 4.07 3.08 2.39 1.89 1.52 1.24 1.01 0.83 0.68 0.55 0.44 0.35 0.27 0.20 0.14 0.08 0.03 -
ARS - 2 29.04 20 5 30 3333 11.11 11.11 U RES 49.82 31.77-------------------
U DEF - - 19.91 12.42 8.22 5.68 4.05 2.97 2.21 1.67 1.28 0.98 0.75 0.57 0.43 0.32 0.23 0.16 0.09 0.04 -
L RES 12.45 9.93 8.24------------------
L DEF - - - 6.79 5.14 3.99 3.17 2.55 2.07 1.70 1.40 1.15 0.94 0.76 0.61 0.48 0.36 0.26 0.16 0.08 -
ARS - 3 25.50 25 3 30 2500 13.02 10.42 U RES 46.76 29.84 20.65------------------
U DEF - - - 14.68 9.76 6.78 4.88 3.60 2.72 2.09 1.62 1.27 1.01 0.80 0.63 0.50 0.40 0.31 0.24 0.18 0.13
L RES 11.69 9.32 7.74 6.61 5.75----------------
L DEF-----4.77 3.81 3.10 2.55 2.12 1.77 1.49 1.26 1.06 0.89 0.75 0.62 0.51 0.41 0.32 0.24
ARS - 4 37.80 25 5 30 4167 21.70 17.36 U RES 77.94 49.74 34.43------------------
U DEF - - - 24.49 16.28 11.32 8.14 6.02 4.55 3.49 2.72 2.14 1.69 1.35 1.07 0.85 0.68 0.53 0.41 0.31 0.23
L RES 19.49 15.54 12.91 11.02 9.60----------------
L DEF-----7.96 6.36 5.17 4.26 3.55 2.98 2.51 2.12 1.79 1.51 1.27 1.06 0.87 0.71 0.56 0.43
ARS - 5 30.90 32 3 30 3200 27.31 17.07 U RES 76.70 48.98 33.92 24.84 18.95----------------
U DEF-----14.42 10.43 7.76 5.91 4.58 3.61 2.88 2.32 1.88 1.54 1.26 1.04 0.85 0.70 0.58 0.47
L RES 19.17 15.31 12.72 10.87 9.47 8.38 7.51--------------
L DEF-------6.67 5.54 4.65 3.95 3.37 2.89 2.50 2.16 1.87 1.62 1.40 1.21 1.04 0.88
ARS - 6 46.30 32 5 30 5333 45.51 28.44 U RES 127.8 81.65 56.55 41.41 31.59----------------
U DEF-----24.06 17.40 12.95 9.86 7.65 6.03 4.81 3.88 3.15 2.58 2.12 1.74 1.44 1.19 0.98 0.80
L RES 31.96 25.51 21.21 18.12 15.80 13.98 12.53--------------
L DEF-------11.13 9.25 7.77 6.59 5.64 4.85 4.18 3.62 3.14 2.72 2.36 2.04 1.76 1.50
NOTAS :
- El peso indicado es el real terminado, sin considerar despuntes.
- Acero de barras soportantes y separadoras grado A37-24ES.
- Modelo estructural : viga simplemente apoyada.
- Tipo de Carga :
U = carga admisible de servicio aplicada uniformemente, KN/m
2
.
L = carga admisible de servicio aplicada linealmente en el centro del tramo, KN/m .
( Valores de U y L son netos ) .
- Limitación :
RES = carga admisible de servicio determinada por resistencia de las barras, tal que f=0,6
F
Y
=141 MPa.
DEF = carga admisible de servicio determinada por deformación de las barras, tal que
∆
=L/200.
s
a
t
BARRA
SEPARADOR
A
C/100 mm
BARRA SOPORTANTE
s
a
t
BARRA
SEPARADOR
A
C/100 mm
BARRA SOPORTANTE

177. TABLA 2.5.2
PARRILLAS DE PISO
BARRA RECTANGULAR SOLDADA
GEOMETRIA DE LA SECCIÓN Y TABLA DE CARGAS ADMISIBLES DE SERVICIO
DESIGNACIÓN PESO DIMENSIONES ÁREATABLA DE CARGAS ADMISIBLES DE SERVICIO
BARRA
SOPORTANTEAI/10
4
S/10
3
TIPO LIMI- DISTANCIA ENTRE APOYOS - mm
atsDE TACIÓN
kgf/m
2
mm mm mmmm
2
/m mm
4
/m mm
3
/mCARGA - 500 625 750 875 1000 1125 1250 1375 1500 1625 1750 1875 2000 2125 2250 2375 2500 2625 2750 2875 3000
s
a
t
BARRA
SEPARADOR
A
C/100 mm
BARRA SOPORTANTE
s
a
t
BARRA
SEPARADOR
A
C/100 mm
BARRA SOPORTANTE
ARS - 7 36.20 38 3 30 3800 45.73 24.07 U RES 108.2 69.14 47.90 35.10 26.79 21.09 17.02--------------
U DEF-------13.15 10.05 7.83 6.19 4.97 4.03 3.30 2.72 2.26 1.89 1.58 1.33 1.12 0.94
L RES 27.06 21.61 17.96 15.36 13.39 11.86 10.63 9.62 8.78------------
L DEF---------7.95 6.77 5.82 5.04 4.38 3.83 3.36 2.95 2.60 2.29 2.01 1.77
ARS - 8 54.80 38 5 30 6333 76.21 40.11 U RES 180.4 115.2 79.85 58.51 44.66 35.17 28.38--------------
U DEF-------21.93 16.76 13.06 10.34 8.30 6.73 5.52 4.56 3.79 3.16 2.65 2.23 1.88 1.59
L RES 45.10 36.01 29.95 25.60 22.33 19.78 17.73 16.05 14.65------------
L DEF---------13.26 11.31 9.72 8.42 7.33 6.41 5.62 4.94 4.35 3.84 3.38 2.97
ARS - 10 71.70 50 5 30 8333 173.6 69.44 U RES 312.6 199.8 138.5 101.6 77.57 61.13 49.37 40.67 34.06 28.91-----------
U DEF----------24.12 19.47 15.91 13.14 10.95 9.19 7.77 6.61 5.65 4.85 4.18
L RES 78.14 62.43 51.94 44.43 38.79 34.39 30.86 27.96 25.54 23.49 21.72 20.18 18.82--------
L DEF-------------17.45 15.39 13.65 12.15 10.85 9.72 8.72 7.84
ARS - 12 88.00 63 5 30 10500 347.3 110.3 U RES 496.5 317.4 220.1 161.5 123.4 97.31 78.64 64.83 54.32 46.15 39.66 34.42 30.14 26.59-------
U DEF--------------22.47 18.96 16.12 13.80 11.87 10.27 8.93
L RES 124.1 99.19 82.55 70.65 61.71 54.74 49.15 44.57 40.74 37.49 34.70 32.27 30.14 28.25 26.57 25.05 23.68 22.44 - - -
L DEF------------------20.41 18.46 16.74
NOTAS :
- El peso indicado es el real terminado, sin considerar despuntes.
- Acero de barras soportantes y separadoras grado A37-24ES.
- Modelo estructural : viga simplemente apoyada.
- Tipo de Carga :
U = carga admisible de servicio aplicada uniformemente, KN/m
2
.
L = carga admisible de servicio aplicada linealmente en el centro del tramo, KN/m .
( Valores de U y L son netos ) .
- Limitación :
RES = carga admisible de servicio determinada por resistencia de las barras, tal que f=0,6
F
Y
=141 MPa.
DEF = carga admisible de servicio determinada por deformación de las barras, tal que
∆
=L/200.

178. TABLAS DE PERFILES 2-157
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

2.5.3 Perfiles de Formas Especiales

2.5.3.1 Perfiles TuBest

Se producen dos tipos de perfiles, denominados Sigma y Ohm que se combinan para
generar una gama de perfiles tubulares de forma rectangular, denominados TuBest.
Se produce, además, el perfil Z-Tubest.


El diseño con estos perfiles debe hacerse de acuerdo con las recomendaciones del
fabricante, toda vez que las fórmulas y provisiones contenidas en la Especificación
del Capítulo no les son directamente aplicables.

En la Tabla 2.5.3.1.a se muestran las características y parámetros geométricos de los
perfiles TuBest.

En las Tablas 2.5.3.1.b y 2.5.3.1.c se muestran las características geométricas de los
perfiles componentes Ohm y Sigma, respectivamente.

La Tabla 2.5.3.1.d describe las características geométricas del perfil Z-Tubest.


2.5.3.2 Perfiles Metalcon

Son perfiles canal de acero galvanizado que se producen en los siguientes tipos:
Montante, Canal, Canal Atiesada (Vigal) y Tegal.

Las propiedades geométricas de estos perfiles se muestran, respectivamente, en las
Tablas 2.5.3.2.a, 2.5.3.2.b, 2.5.3.2.c, 2.5.3.2.d.

179. TABLAS DE PERFILES 2-158
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Tabla 2.5.3.1a
PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
PERFILTuBest


Largo Normal:
Recubrimiento
Calidad
Norma:
:
:
:
:
Según combinación de Sigma y Ohm
Negro
A42-27 ES
ASTM A-500
PROPIEDADES
DIMENSIONES PESO AREA
EJE X-X EJE Y-Y
H B eo es P A Ixx Wx ix Iyy Wy iy
NOMBRE
mm mm mm mm Kgf/m cm
2
cm4

cm
3
cm cm
4
cm
3
cm
TUBEST (250x150x4x3) 250 150 4 3 27,3 34,8 2.790 223 8,96 1.260 168 6,01
TUBEST (250x150x5x3) 250 150 5 3 32,4 41,3 3.410 273 9,09 1.440 192 5,91
TUBEST (250x150x6x3) 250 150 6 3 37,4 47,7 4.010 321 9,17 1.620 216 5,82
TUBEST (250x200x4x3) 250 200 4 3 30,4 38,8 3.390 271 9,36 2.470 247 7,98
TUBEST (250x200x5x3) 250 200 5 3 36,3 46,3 4.160 333 9,48 2.860 286 7,86
TUBEST (250x200x6x3) 250 200 6 3 42,2 53,7 4.900 392 9,55 3.240 324 7,76
TUBEST (250x225x4x3) 250 225 4 3 32,0 40,8 3.690 296 9,52 3.250 289 8,94
TUBEST (250x225x5x3) 250 225 5 3 38,3 48,8 4.530 363 9,64 3.780 336 8,81
TUBEST (250x225x6x3) 250 225 6 3 44,5 56,7 5.350 428 9,71 4.290 381 8,70
TUBEST (300x150x4x3) 300 150 4 3 30,5 38,8 4.420 295 10,7 1.400 187 6,01
TUBEST (300x150x5x3) 300 150 5 3 35,6 45,3 5.390 359 10,9 1.590 212 5,92
TUBEST (300x150x6x3) 300 150 6 3 40,6 51,8 6.320 422 11,1 1.770 235 5,84
TUBEST (300x200x4x3) 300 200 4 3 33,6 42,8 5.300 353 11,1 2.760 276 8,03
TUBEST (300x200x5x3) 300 200 5 3 39,5 50,3 6.470 432 11,3 3.160 316 7,92
TUBEST (300x200x6x3) 300 200 6 3 45,4 57,8 7.620 508 11,5 3.530 353 7,82
TUBEST (300x225x4x3) 300 225 4 3 35,2 44,8 5.740 382 11,3 3.640 324 9,01
TUBEST (300x225x5x3) 300 225 5 3 41,5 52,8 7.020 468 11,5 4.170 371 8,88
TUBEST (300x225x6x3) 300 225 6 3 47,7 60,8 8.270 551 11,7 4.680 416 8,77
TUBEST (350x150x4x3) 350 150 4 3 32,8 41,8 6.530 373 12,5 1.570 209 6,12
TUBEST (350x150x5x3) 350 150 5 3 38,0 48,3 7.920 452 12,8 1.750 234 6,02
TUBEST (350x150x6x3) 350 150 6 3 43,0 54,8 9.270 530 13,0 1.930 257 5,93
TUBEST (350x200x4x3) 350 200 4 3 36,0 45,8 7.720 441 13,0 3.060 306 8,17
TUBEST (350x200x5x3) 350 200 5 3 41,9 53,3 9.400 537 13,3 3.450 345 8,04
TUBEST (350x200x6x3) 350 200 6 3 47,7 60,8 11.000 631 13,5 3.820 382 7,93
TUBEST (350x225x4x3) 350 225 4 3 37,6 47,8 8.320 476 13,2 4.010 357 9,16
TUBEST (350x225x5x3) 350 225 5 3 43,8 55,8 10.100 580 13,5 4.540 404 9,02
TUBEST (350x225x6x3) 350 225 6 3 50,1 63,8 11.900 682 13,7 5.050 449 8,90
TUBEST (400x150x4x3) 400 150 4 3 35,2 44,8 9.140 457 14,3 1.730 231 6,21
TUBEST (400x150x5x3) 400 150 5 3 40,3 51,3 11.000 552 14,7 1.920 255 6,11
TUBEST (400x150x6x3) 400 150 6 3 45,4 57,8 12.900 645 14,9 2.090 279 6,01
TUBEST (400x200x4x3) 400 200 4 3 38,3 48,8 10.700 535 14,8 3.350 335 8,28
TUBEST (400x200x5x3) 400 200 5 3 44,2 56,3 13.000 649 15,2 3.740 374 8,15
TUBEST (400x200x6x3) 400 200 6 3 50,1 63,8 15.200 761 15,4 4.110 411 8,03
TUBEST (400x225x4x3) 400 225 4 3 39,9 50,8 11.500 575 15,0 4.380 389 9,28
TUBEST (400x225x5x3) 400 225 5 3 46,2 58,8 14.000 698 15,4 4.910 437 9,14
TUBEST (400x225x6x3) 400 225 6 3 52,4 66,8 16.400 819 15,7 5.420 482 9,01
TUBEST (450x150x4x3) 450 150 4 3 37,5 47,8 12.300 547 16,0 1.890 252 6,29
TUBEST (450x150x5x3) 450 150 5 3 42,7 54,3 14.800 657 16,5 2.080 277 6,18
TUBEST (450x150x6x3) 450 150 6 3 47,7 60,8 17.200 765 16,8 2.250 300 6,09
TUBEST (450x200x4x3) 450 200 4 3 40,7 51,8 14.300 635 16,6 3.640 364 8,38
TUBEST (450x200x5x3) 450 200 5 3 46,6 59,3 17.300 767 17,1 4.030 403 8,24
TUBEST (450x200x6x3) 450 200 6 3 52,4 66,8 20.200 897 17,4 4.400 440 8,12
TUBEST (450x225x4x3) 450 225 4 3 42,3 53,8 15.300 679 16,8 4.750 422 9,39
TUBEST (450x225x5x3) 450 225 5 3 48,6 61,8 18.500 822 17,3 5.280 469 9,24
TUBEST (450x225x6x3) 450 225 6 3 54,8 69,8 21.700 962 17,6 5.790 515 9,11
TUBEST (500x150x4x3) 500 150 4 3 39,9 50,8 16.000 642 17,8 2.050 274 6,36
TUBEST (500x150x5x3) 500 150 5 3 45,0 57,3 19.200 768 18,3 2.240 299 6,25
TUBEST (500x150x6x3) 500 150 6 3 50,1 63,8 22.300 892 18,7 2.410 322 6,15

180. TABLAS DE PERFILES 2-159
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

PROPIEDADES
DIMENSIONES PESO AREA
EJE X-X EJE Y-Y
H B eo es P A Ixx Wx ix Iyy Wy iy
NOMBRE
mm mm mm mm Kgf/m cm
2
cm4

cm
3
cm cm
4
cm
3
cm TUBEST (500x200x4x3) 500 200 4 3 43,0 54,8 18.500 740 18,4 3.930 393 8,46
TUBEST (500x200x5x3) 500 200 5 3 48,9 62,3 22.300 891 18,9 4.320 432 8,32
TUBEST (500x200x6x3) 500 200 6 3 54,8 69,8 26.000 1.038 19,3 4.700 470 8,20
TUBEST (500x225x4x3) 500 225 4 3 44,6 56,8 19.700 789 18,6 5.120 455 9,49
TUBEST (500x225x5x3) 500 225 5 3 50,9 64,8 23.800 952 19,2 5.650 502 9,33
TUBEST (500x225x6x3) 500 225 6 3 57,1 72,8 27.800 1.111 19,5 6.160 547 9,20
TUBEST (550x150x4x3) 550 150 4 3 42,3 53,9 20.400 742 19,5 2.220 295 6,41
TUBEST (550x150x5x3) 550 150 5 3 47,4 60,4 24.300 884 20,1 2.400 320 6,31
TUBEST (550x150x6x3) 550 150 6 3 52,5 66,9 28.200 1.024 20,5 2.580 344 6,21
TUBEST (550x200x4x3) 550 200 4 3 45,5 57,9 23.400 851 20,1 4.220 422 8,54
TUBEST (550x200x5x3) 550 200 5 3 51,4 65,4 28.000 1.019 20,7 4.610 461 8,40
TUBEST (550x200x6x3) 550 200 6 3 57,2 72,9 32.600 1.185 21,2 4.990 499 8,27
TUBEST (550x225x4x3) 550 225 4 3 47,0 59,9 24.900 905 20,4 5.490 488 9,58
TUBEST (550x225x5x3) 550 225 5 3 53,3 67,9 29.900 1.087 21,0 6.020 535 9,42
TUBEST (550x225x6x3) 550 225 6 3 59,5 75,9 34.800 1.266 21,4 6.530 581 9,28

182. TABLAS DE PERFILES 2-161
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.3.1b
PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
PERFIL OHM
( PERFIL COMPONENTE TuBest)
Largo Normal . 6-7-8-9-10-12 metros Recubrimiento : Negro Calidad : A42-27 ES Norma : ASTM A-500
DIMENSIONES PROPIEDADES
ANCHO ESPESOR
PESO AREA
EJE X-X EJE Y-Y
B eo P A Ixx Wx ix y Iyy Wy iy
NOMBRE
mm mm Kgf/m cm2 cm4 cm3 cm cm cm4 cm3 cm
Perfil Ohm 150x4 150 4 10
,
56 13
,
45 118
,
87 20
,
02 2
,
97 2
,
96 432
,
79 57
,
71 5
,
67
Perfil Ohm 150x5 150 5 13,11 16,71145,97 24,76 2,96 3,00 526,07 70,14 5,61 Perfil Ohm 150x6 150 6 15,64 19,92172,07 29,39 2,94 3,05 613,58 81,81 5,55 Perfil Ohm 200x4 200 4 12,13 15,45132,17 20,99 2,93 2,60 876,22 87,62 7,53 Perfil Ohm 200x5 200 5 15,08 19,21162,52 25,98 2,91 2,65 1072,25 107,22 7,47 Perfil Ohm 200x6 200 6 17,99 22,92191,83 30,87 2,89 2,69 1259,28 125,93 7,41 Perfil Ohm 225x4 225 4 12,91 16,45137,62 21,36 2,89 2,46 1168,79 103,89 8,43 Perfil Ohm 225x5 225 5 16,06 20,46169,28 26,45 2,88 2,50 1433,41 127,41 8,37 Perfil Ohm 225x6 225 6 19,17 24,42199,89 31,43 2,86 2,54 1687,24 149,98 8,31

183. TABLAS DE PERFILES 2-162
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Tabla 2.5.3.1c
PROPIEDADES PARA EL DISEÑO
PERFIL SIGMA
( PERFIL COMPONENTE TuBest)
Largo Normal : 6 metros Recubrimiento : Negro Calidad : A42-27 ES Norma : ASTM A-500
DIMENSIONES PROPIEDADES
P. Compuesto ALTURA ESPESOR
PESO
A
REA EJE
X
-
X
EJE Y-
Y
H Y es P A Ixx Wx ix x Iyy Wy iy
NOMBRE
mm mm mm Kgf/m cm
2
cm
4
cm
3
cm cm cm
4
cm
3
cm
Perfil Si
g
ma 250 120 3 3
,
08 3
,
93 51
,
18
,
53 3
,
61 0
,
46 1
,
01 0
,
73 0
,
51
Perfil Si
g
ma 300 170 3 4,68 5,97 143 16,8 4,90 0,82 3,35 1,86 0,75
Perfil Si
g
ma 350 220 3 5,86 7,47 301 27,4 6,35 0,69 3,90 2,01 0,72
Perfil Si
g
ma 400 270 3 7,04 8,97 546 40,4 7,81 0,60 4,27 2,11 0,69
Perfil Si
g
ma 450 320 3 8,22 10,5 897 56,0 9,26 0,53 4,54 2,17 0,66
Perfil Si
g
ma 500 370 3 9,39 12,0 1.370 74,1 10,7 0,48 4,74 2,22 0,63
Perfil Si
g
ma 550 420 3 10,6 13,5 1.990 94,7 12,1 0,46 5,54 2,40 0,64

184. TABLAS DE PERFILES 2-163
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.3.1.d



PERFIL Z-TuBest


Recubrimiento:
Negro





Calidad:
A42-27 ES



Norma:
ASTM A-500












PROPIEDADES LONGITUD ENTRE APOYOS
DESIGNACIÓN DIMENSIONES
EJE X-X EJE Y-Y 4 Tramos de continuidad o mas
Z A x B x C x e A Bs Bi C e R
PESO AREA
I W i x I W i y Z mm x mm x mm x mm mm mm mm mm mm mm kgf/m cm2 cm4 cm3 cm cm cm4 cm3 cm cm
(m)
Z 100 x 50 x 15 x 1,2 100 50 45 15 1,2 3,0 2,07 2,63 44,0 8,5 4,09 5,86 17,6 3,01 2,59 5,17 Z 100 x 50 x 15 x 1,6 100 50 45 15 1,6 3,0 2,74 3,50 58,4 11,2 4,09 5,84 23,0 3,95 2,57 5,19 Z 100 x 50 x 15 x 2,0 100 50 45 15 2,0 3,0 3,42 4,35 72,5 13,9 4,08 5,82 28,3 4,86 2,55 5,21 Z 100 x 50 x 15 x 2,5 100 50 45 15 2,5 4,5 4,22 5,37 89,0 17,0 4,07 5,79 34,4 5,93 2,53 5,24 Z 100 x 50 x 15 x 3,0 100 50 45 15 3,0 4,5 5,04 6,42 106 20,1 4,07 5,77 40,3 6,98 2,51 5,27
5.0-6.0-7.0
Z 125 x 50 x 15 x 1,2 125 50 45 15 1,2 3,0 2,30 2,93 73,2 11,4 5,00 5,87 17,6 3,00 2,45 6,44 Z 125 x 50 x 15 x 1,6 125 50 45 15 1,6 3,0 3,06 3,90 97,1 15,0 4,99 5,85 23,1 3,94 2,43 6,46 Z 125 x 50 x 15 x 2,0 125 50 45 15 2,0 3,0 3,81 4,85 121 18,6 4,99 5,83 28,3 4,85 2,41 6,48 Z 125 x 50 x 15 x 2,5 125 50 45 15 2,5 4,5 4,71 6,00 148 22,8 4,97 5,81 34,4 5,92 2,39 6,51 Z 125 x 50 x 15 x 3,0 125 50 45 15 3,0 4,5 5,62 7,17 177 27,1 4,97 5,78 40,3 6,97 2,37 6,53
6.0-7.0-8.0
Z 150 x 50 x 15 x 1,2 150 50 45 15 1,2 3,0 2,54 3,23 112 14,5 5,88 5,89 17,6 2,99 2,33 7,70 Z 150 x 50 x 15 x 1,6 150 50 45 15 1,6 3,0 3,37 4,30 148 19,2 5,87 5,87 23,1 3,93 2,32 7,72 Z 150 x 50 x 15 x 2,0 150 50 45 15 2,0 3,0 4,20 5,35 184 23,8 5,86 5,85 28,3 4,84 2,30 7,74 Z 150 x 50 x 15 x 2,5 150 50 45 15 2,5 4,5 5,20 6,62 226 29,1 5,85 5,82 34,4 5,91 2,28 7,77 Z 150 x 50 x 15 x 3,0 150 50 45 15 3,0 4,5 6,21 7,92 270 34,6 5,84 5,79 40,3 6,95 2,26 7,79
7.0-8.0-9.0
Z 175 x 75 x 20 x 1,6 175 75 70 20 1,6 3,0 4,44 5,66 283 31,6 7,07 8,70 77,2 8,87 3,70 8,95 Z 175 x 75 x 20 x 2,0 175 75 70 20 2,0 3,0 5,54 7,05 352 39,2 7,07 8,68 95,3 11,0 3,68 8,97 Z 175 x 75 x 20 x 2,5 175 75 70 20 2,5 4,5 6,87 8,75 435 48,3 7,05 8,66 117 13,5 3,66 9,00 Z 175 x 75 x 20 x 3,0 175 75 70 20 3,0 4,5 8,22 10,5 520 57,6 7,05 8,63 138 16,0 3,63 9,03
8.0-9.0-10.0
Z 200 x 75 x 20 x 1,6 200 75 70 20 1,6 3,0 4,75 6,06 384 37,6 7,96 8,71 77,2 8,86 3,57 10,2 Z 200 x 75 x 20 x 2,0 200 75 70 20 2,0 3,0 5,93 7,55 478 46,7 7,96 8,69 95,4 11,0 3,55 10,2 Z 200 x 75 x 20 x 2,5 200 75 70 20 2,5 4,5 7,36 9,37 591 57,6 7,94 8,67 117 13,5 3,53 10,3 Z 200 x 75 x 20 x 3,0 200 75 70 20 3,0 4,5 8,80 11,2 706 68,6 7,93 8,64 138 16,0 3,51 10,3
9.0-10.0-11.0
Z 250 x 75 x 20 x 1,6 250 75 70 20 1,6 3,0 5,38 6,86 644 50,6 9,69 8,73 77,2 8,85 3,36 12,7 Z 250 x 75 x 20 x 2,0 250 75 70 20 2,0 3,0 6,71 8,55 802 62,9 9,68 8,71 95,4 11,0 3,34 12,7 Z 250 x 75 x 20 x 2,5 250 75 70 20 2,5 4,5 8,34 10,6 992 77,7 9,66 8,68 117 13,5 3,32 12,8 Z 250 x 75 x 20 x 3,0 250 75 70 20 3,0 4,5 9,98 12,7 1186 92,6 9,66 8,66 138 16,0 3,30 12,8
10.0-11.0-12.0
NOTA : El largo de los perfiles es igual a la longitud entre apoyos más 1000 mm

.

185. TABLAS DE PERFILES 2-164
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.3.2.a

PERFILES METALCON

PERFILES MONTANTES NORMA ASTM 653 ACERO GALVANIZADO Gr40 galvanizado G60 Fy 2812 Kgf/cm2 Con perforaciones


PROPIEDADES (sección Total) PROPIEDADES (sección Neta)

DIMENSIONES PESO AREA
EJE X-X EJE Y-Y EJE X-X EJE Y-Y

A B C e P A Ix Wx rx x Iy Wy ry A Ix Wx rx x Iy Wy ry
xo J Cw 1000J
NOMBRE
mm mm mm mm kgf/m (cm2) (cm4) (cm3) (cm) (cm) (cm4) (cm3) (cm) (cm2) (cm4) (cm3) (cm) (cm) (cm4) (cm3) (cm)
(cm) (cm) (cm6) (cm4)
40CA05 40 38 6 0,5 0,49 0,624 1,86 0,93 1,73 1,48 1,2 0,518 1,39
-3,34 3,86 4,2 0,52
40CA085 40 38 6 0,85 0,817 1,04 3,04 1,52 1,71 1,48 1,95 0,838 1,37
-3,29 3,82 6,62 2,51
60CA05 60 38 8 0,85 0,568 0,724 4,56 1,52 2,51 1,28 1,38 0,549 1,38
-3,01 4,14 9,73 0,603
60CA085 60 38 8 0,85 0,95 1,24 7,67 2,56 3,08 1,34 2,44 0,99 1,4
-2,96 4,11 15,5 2,92
90CA085 90 38 12 0,85 1,23 1,57 20,2 4,48 3,59 1,24 3,26 1,27 1,44 1,28 19,9 4,42 3,95 1,5 2,76 1,2 1,47
-3,02 5,01 57,1 3,78
90CA10 90 38 12 1 1,44 1,83 23,5 5,22 3,58 1,23 3,78 1,47 1,43 1,49 23,2 5,15 3,94 1,5 3,19 1,39 1,46
-3 5 65,7 6,11
90CA12 90 38 12 1,2 1,72 2,19 27,8 6,18 3,57 1,23 4,43 1,73 1,42 1,78 27,4 6,09 3,93 1,5 3,74 1,63 1,45
-2,97 4,98 76,6 10,5
100CA085 100 40 12 0,85 1,32 1,69 26,6 5,32 3,97 1,25 3,81 1,39 1,5 1,4 26,3 5,26 4,34 1,5 3,31 1,32 1,54
-3,08 5,47 79,8 4,06
100CA12 100 40 12 1,2 1,85 2,35 36,7 7,34 3,95 1,25 5,19 1,89 1,49 1,95 36,3 7,26 4,32 1,5 4,49 1,8 1,52
-3,03 5,45 107 11,3

B
A
C
e
72
DIMENSION PERFORA CIONES
34
L/3
30
L/3
L/3-30
L
DISTA NCIA PERFORA CIONES MONTA NTE

186. TABLAS DE PERFILES 2-165
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.3.2.b

PERFILES METALCON





PERFILES CANAL



NORMA ASTM 653 ACERO GALVANIZADO Gr40 galvanizado G60 Fy 2812 Kgf/cm2 Sin perforaciones
PROPIEDADES (sección Total)
DIMENSIONES PESO AREA
EJE X-X
EJE Y-Y
A B C e P A Ix Wx rx x Iy Wy ry
NOMBRE
mm mm mm mm kgf/m (cm2) (cm4) (cm3) (cm) (cm) (cm4) (cm3) (cm)
42C085 42 25 0,85 0,595 0,76 2,22 1,06 1,709 0,75 0,49 0,28 0,803 62C085 62 25 0,85 0,729 0,93 5,43 1,75 1,372 0,57 0,56 0,29 0,776 92C085 92 30 0,85 0,996 1,27 15,6 3,39 3,51 0,629 1,03 0,435 0,901 92C10 92 30 1 1,17 1,49 18,2 3,96 3,5 0,635 1,2 0,509 0,899 103C085 103 30 0,85 1,07 1,36 20,4 3,97 3,87 0,589 1,06 0,44 0,882 103C10 103 30 1 1,25 1,6 23,9 4,63 3,86 0,595 1,24 0,515 0,88 153C10 153 30 1 1,65 2,1 62,6 8,18 5,46 0,465 1,35 0,533 0,803 203C10 203 30 1 2,04 2,6 128 12,6 7,01 0,385 1,42 0,544 0,74 253C12 253 30 1,2 2,91 3,71 269 21,2 8,51 0,34 1,75 0,656 0,686
A
B
e

187. TABLAS DE PERFILES 2-166
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.3.2.c

PERFILES METALCON

PERFILES CANAL ATIEZADA (VIGAL) NORMA ASTM 653 ACERO GALVANIZADO Gr40 galvanizado G60 Fy 2812 Kgf/cm2 Sin perforaciones

PROPIEDADES (sección Total)
DIMENSIONES PESO AREA
EJE X-X
EJE Y-Y
A B C e P A Ix Wx rx x Iy Wy
ry
NOMBRE
mm mm mm mm kgf/m (cm2) (cm4) (cm3) (cm) (cm) (cm4) (cm3) (cm)
150CA085 150 40 12 0,85 1,66 2,11 68,8 9,17 5,71 1,01 4,31 1,44 1,43 150CA10 150 40 12 1 1,94 2,47 80,3 10,7 5,7 1,01 4,99 1,67 1,42 150CA16 150 40 12 1,6 3,06 3,9 124 16,6 5,65 1,01 7,5 2,5 1,39 150CA20 150 40 12 2 4,19 5,34 179 23,8 5,79 1,42 17,2 4,79 1,79 200CA16 200 40 12 1,6 3,69 4,7 250 25 7,3 0,849 8,07 2,56 1,31 200CA20 200 40 12 2 4,98 6,34 355 35,5 7,48 1,21 18,6 4,92 1,71 200CA30 200 40 12 3 7,31 9,31 510 51 7,41 1,21 25,6 6,76 1,66 250CA16 250 50 15 1,6 4,64 5,91 495 39,6 9,16 1,06 16,3 4,14 1,66 250CA20 250 50 15 2 5,76 7,34 610 48,8 9,12 1,06 19,7 5 1,64 250CA30 250 50 15 2 8,48 10,8 882 70,5 9,03 1,07 27,1 6,88 1,58
B
A
C
e

188. TABLAS DE PERFILES 2-167
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.3.2.d

PERFILES METALCON

PERFILES TEGAL NORMA ASTM 653 ACERO GALVANIZADO Gr40 galvanizado G60 Fy 2812 Kgf/cm2 Sin perforaciones


PROPIEDADES (sección Total)
DIMENSIONES PESO AREA
EJE X-X
EJE Y-Y
A B C D e P A Ix Wx rx x y Iy Wy ry
NOMBRE
mm mm mm mm mm kgf/m (cm2) (cm4) (cm3) (cm) (cm) (cm) (cm4) (cm3) (cm)
90CA085 90 38 12 0,85 1,23 1,57 20,2 4,48 3,59 1,24 3,26 1,27 1,44 100CA085 100 40 12 0,85 1,32 1,69 26,6 5,32 3,97 1,25 3,81 1,39 1,5 40CA085 40 40 6 0,85 0,844 1,07 3,17 1,59 1,72 1,57 2,21 0,91 1,44 40OMA085 40 25 15 8 0,85 0,981 1,25 2,81 1,27 1,5 1,8 6,11 1,63 2,21 40OMA05 40 25 15 8 0,5 0,588 0,749 1,72 0,776 1,51 1,78 3,78 1 2,25
B
A
C
e

189. TABLAS DE PERFILES 2-168

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
2.5.3.3 Perfiles Especiales Tecno

Se fabrican los perfiles M, MM, CC, SQ, Omega que se muestran en las tablas
2.5.3.3.a a 2.5.3.3.e.

El diseño con los perfiles M, MM y Omega debe hacerse de acuerdo con las
recomendaciones del fabricante, toda vez que las fórmulas y provisiones contenidas
en la Especificación no les son directamente aplicables.

Para diseñar con los perfiles CC y SQ debe determinarse las esbelteces locales de alas
y almas, los factores Q
s y Qa, los módulos de flexión efectivos y las áreas efectivas,
conforme a lo dispuesto en los capítulos 5, 7, 8, 9 y 10 de la Especificación.

190. TABLAS DE PERFILES 2-169

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Tabla 2.5.3.3.a


PERFIL TECNO MM
Propiedades para el diseño

Calidad : A42-27 ES
Recubrimiento : Acero Negro
Largo : A pedido con máximo 12m.
Terminación : Extremos sin rebaba
Soldadura : Soldadura MIG cordón continuo, calidad
controlada

DESIGNACIÓN DIMENSIONES Eje X-X Eje Y-Y
TECNO MM H x PESO B e Area I W i I W i
mm x kgf/m mm mm cm2 cm4 cm3 cm cm4 cm3 cm
TECNO MM 300 x 13 ,9 100 2,017,8 2051 137 10 ,7 241 48 3 ,68
TECNO MM 300 x 20,6 100 3,0 26,2 2968 198 10,6 348 70 3,65
TECNO MM 300 x 26,9 100 4,0 34,3 3816 254 10,5 448 90 3,61
TECNO MM 300 x 15,5 150 2,0 19,8 2495 166 11,2 640 85 5,69
TECNO MM 300 x 22,9 150 3,0 29,2 3630 242 11,2 936 125 5,66
TECNO MM 300 x 30,1 150 4,0 38,3 4692 313 11,1 1216 162 5,63
TECNO MM 300 x 17,1 200 2,0 21,8 2939 196 11,6 1265 127 7,63
TECNO MM 300 x 26,2 200 3,0 33,4 4464 298 11,6 1860 186 7,46
TECNO MM 300 x 34,5 200 4,0 43,9 5798 387 11,5 2429 243 7,44
TECNO MM 350 x 15 ,5 100 2,019,8 3005 172 12 ,3 289 58 3 ,82
TECNO MM 350 x 22 ,9 100 3,029,2 4362 249 12 ,2 419 84 3 ,79
TECNO MM 350 x 30,1 100 4,0 38,3 5624 321 12,1 540 108 3,75
TECNO MM 350 x 17,1 150 2,0 21,8 3610 206 12,9 750 100 5,87
TECNO MM 350 x 25,3 150 3,0 32,2 5265 301 12,8 1098 146 5,84
TECNO MM 350 x 33,2 150 4,0 42,3 6821 390 12,7 1430 191 5,81
TECNO MM 350 x 18,6 200 2,0 23,8 4216 241 13,3 1461 146 7,84
TECNO MM 350 x 28,6 200 3,0 36,4 6420 367 13,3 2151 215 7,69
TECNO MM 350 x 37,6 200 4,0 47,9 8355 477 13,2 2813 281 7,66
TECNO MM 400 x 27 ,6 150 3,035,2 7317 366 14 ,4 1191 159 5 ,82
TECNO MM 400 x 36,4 150 4,0 46,3 9498 475 14,3 1551 207 5,79
TECNO MM 400 x 30,9 200 3,0 39,4 8846 442 15,0 2345 235 7,72
TECNO MM 400 x 40,8 200 4,0 51,9 11529 576 14,9 3069 307 7,69
TECNO MM 450 x 30,0 150 3,0 38,2 9808 436 16,0 1283 171 5,80
TECNO MM 450 x 39 ,5 150 4,050,3 12755 567 15 ,9 1672 223 5 ,76
TECNO MM 450 x 33,3 200 3,0 42,4 11763 523 16,7 2539 254 7,74
TECNO MM 450 x 43,9 200 4,0 55,9 15352 682 16,6 3325 333 7,71
TECNO MM 500 x 32 ,3 150 3,041,2 12777 511 17 ,6 1375 183 5 ,78
TECNO MM 500 x 42 ,6 150 4,054,3 16640 666 17 ,5 1793 239 5 ,74
TECNO MM 500 x 35,6 200 3,0 45,4 15210 608 18,3 2734 273 7,76
TECNO MM 500 x 47,0 200 4,0 59,9 19875 795 18,2 3581 358 7,73
TECNO MM 550 x 38 ,0 200 3,048,4 19225 699 19 ,9 2928 293 7 ,78
TECNO MM 550 x 50 ,2 200 4,063,9 25146 914 19 ,8 3837 384 7 ,75
TECNO MM 600 x 40 ,3 200 3,051,4 23844 795 21 ,5 3123 312 7 ,80
TECNO MM 600 x 53 ,3 200 4,067,9 31216 1041 21 ,4 4093 409 7 ,76
TECNO MM 650 x 42 ,7 200 3,054,4 29106 896 23 ,1 3317 332 7 ,81
TECNO MM 650 x 56 ,5 200 4,071,9 38135 1173 23 ,0 4349 435 7 ,78
TECNO MM 700 x 45 ,0 200 3,057,4 35047 1001 24 ,7 3511 351 7 ,82
TECNO MM 700 x 59 ,6 200 4,075,9 45953 1313 24 ,6 4605 461 7 ,79
H
B
x
y
y
x
e

191. TABLAS DE PERFILES 2-170

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.3.3.b



PERFIL TECNO CC
Propiedades para el diseño

Calidad : A42-27 ES
Recubrimiento : Acero Negro
Largo : A pedido con máximo 6m.
Terminación : Extremos sin rebaba
Soldadura : Soldadura MIG cordón continuo, calidad
controlada


DESIGNACIÓN DIMENSIONES Eje X-X Eje Y-Y
TECNO CC H x PESO B e Area I W i I W i
mm x k gf/m mm mm cm2 cm4 cm3 cm cm4 cm3 cm
TECNO CC 200 x 9,9 100 2,0 12,6 703 70,3 7,47 218 43,6 4,16
TECNO CC 200 x 14,5 100 3,0 18,5 1005 101,0 7,38 316 63,2 4,14
TECNO CC 200 x 11,8 150 2,0 15,0 926 92,6 7,86 534 71,2 5,97
TECNO CC 200 x 17,8 150 3,0 22,7 1373 137,0 7,78 780 104,0 5,87
TECNO CC 250 x 12,1 100 2,0 15,4 1298 104,0 9,18 266 53,2 4,16
TECNO CC 250 x 17,8 100 3,0 22,7 1872 150,0 9,09 387 77,3 4,13
TECNO CC 250 x 13,7 150 2,0 17,4 1606 128,0 9,61 644 86,0 6,08
TECNO CC 250 x 20,1 150 3,0 25,7 2329 186,0 9,53 942 126,0 6,06
TECNO CC 300 x 13,7 100 2,0 17,4 2035 136,0 10,80 314 62,8 4,25
TECNO CC 300 x 20,1 100 3,0 25,7 2945 196,0 10,70 457 91,0 4,22
TECNO CC 300 x 26,4 100 4,0 33,6 3784 252,0 10,60 591 118,0 4,19
TECNO CC 300 x 15,2 150 2,0 19,4 2497 165,0 11,30 753 100,0 6,23
TECNO CC 300 x 22,5 150 3,0 28,7 3606 240,0 11,20 1104 147,0 6,21
TECNO CC 300 x 29,5 150 4,0 37,6 4660 311,0 11,10 1439 192,0 6,19
TECNO CC 300 x 17,4 200 2,0 22,2 3038 203,0 11,70 1413 141,0 7,98
TECNO CC 300 x 25,8 200 3,0 32,9 4441 296,0 11,60 2081 208,0 7,96
TECNO CC 300 x 33,9 200 4,0 43,2 5767 384,0 11,60 2722 272,0 7,94

H
B
x
y
y
x
e

192. TABLAS DE PERFILES 2-171

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Tabla 2.5.3.3.c


PERFIL TECNO SQ
Propiedades para el diseño


Calidad : A42-27 ES
Recubrimiento : Acero Negro
Largo : A pedido con máximo 6m.
Terminación : Extremos sin rebaba
Soldadura : Soldadura MIG cordón continuo, calidad
controlada


DESIGNACIÓN DIMENSIONES Eje X-X Eje Y-Y
TECNO SQ H x PES e Area I W i I W i
mm x kgf/m mm cm2 cm4 cm3 cm cm4 cm3 cm
TECNO SQ 100 x 6,8 2,0 8,6 137 27,4 3,99 122 24,4 3,77
TECNO SQ 100 x 9,8 3,0 12,5 792 38,4 3,99 174 34,9 3,74
TECNO SQ 100 x 12,6 4,0 16,0 238 47,7 3,86 221 44,3 3,71
TECNO SQ 150 x 9,9 2,0 12,6 463 61,7 6,06 425 56,6 5,80
TECNO SQ 150 x 14,5 3,0 18,5 664 88,5 6,00 616 82,3 5,78
TECNO SQ 150 x 18,9 4,0 24,0 845 113,0 5,93 793 106,0 5,75
TECNO SQ 200 x 20,1 3,0 25,7 1660 166,0 8,05 1500 150,0 7,64
TECNO SQ 200 x 26,4 4,0 33,6 2150 215,0 7,99 1950 195,0 7,61
TECNO SQ 200 x 32,4 5,0 41,3 2590 259,0 7,93 2380 238,0 7,58
TECNO SQ 200 x 38,2 6,0 48,7 3010 301,0 7,86 2780 279,0 7,56
TECNO SQ 250 x 24,9 3,0 31,7 3240 260,0 10,10 2970 237,0 9,68
TECNO SQ 250 x 32,7 4,0 41,6 4210 337,0 10,10 3880 310,0 9,65
TECNO SQ 250 x 40,3 5,0 51,3 5120 410,0 10,00 4750 381,0 9,62
TECNO SQ 250 x 47,6 6,0 60,6 5980 479,0 11,30 5580 448,0 9,60
TECNO SQ 300 x 40,2 4,0 51,2 7520 501,0 12,10 6790 453,0 11,50
TECNO SQ 300 x 49,7 5,0 63,3 9200 613,0 12,10 8350 557,0 11,50
TECNO SQ 300 x 58,9 6,0 75, 0 10790 719,0 12,00 9860 658,0 11,50
TECNO SQ 350 x 57,5 5,0 73, 3 14610 835 14,10 13400 766,0 13,50
TECNO SQ 350 x 68,3 6,0 87, 0 17200 983 14,10 15850 907,0 13,50
TECNO SQ 400 x 65,4 5,0 83, 3 21810 1090 16,20 20210 1010,0 15,60
TECNO SQ 400 x 77,8 6,0 99, 0 25740 1290 16,10 23940 1200,0 15,50

H
H
x
y
y
x
e

193. TABLAS DE PERFILES 2-172

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Tabla 2.5.3.3.d



PERFIL TECNO Omega
Propiedades para el diseño

Calidad : A42-27 ES
Recubrimiento : Acero Negro
Largo : A pedido con máximo 12m.
Terminación : Extremos sin rebaba


DESIGNACIÓN DIMENSIONES Eje X-X Eje Y-Y
H x PESO B D C e Area I W i y I W i
TECNO Omega
mm x kgf/m mm mm mm mm cm 2
cm
4
cm
3
cm cm cm
4
cm
3
cm
TECNO Omega 125 x 6,33 75 30 20 2,0 8,06 172 26,7 4,62 6,43 161 21,9 4,47
TECNO Omega 125 x 9,23 75 30 20 3,0 11,76 243 38,0 4,54 6,38 223 30,9 4,35
TECNO Omega 150 x 7,12 75 30 20 2,0 9,07 269 34,9 5,44 7,71 186 24,7 4,53
TECNO Omega 150 x 10,40 75 30 20 3,0 13,27 382 49,9 5,37 7,65 259 35,0 4,42
TECNO Omega 150 x 7,51 100 30 20 2,0 9,57 296 38,5 5,56 7,31 297 33,8 5,57
TECNO Omega 150 x 11,00 100 30 20 3,0 14,02 422 54,4 5,49 7,25 417 48,3 5,46
TECNO Omega 185 x 8,06 75 30 15 2,0 10,27 442 48,3 6,56 9,35 212 27,3 4,54
TECNO Omega 185 x 11,80 75 30 15 3,0 15,07 631 68,4 6,47 9,28 296 38,8 4,43
TECNO Omega 200 x 9,08 100 30 20 2,0 11,60 600 58,9 7,20 9,81 381 41,7 5,73
TECNO Omega 200 x 13,40 100 30 20 3,0 17,00 861 84,0 7,11 9,75 540 60,0 5,63
TECNO Omega 200 x 17,50 100 30 20 4,0 22,20 1097 106,3 7,02 9,68 679 76,7 5,53
TECNO Omega 200 x 10,70 150 50 25 2,0 13,60 788 77,3 7,62 9,81 967 71,0 8,44
TECNO Omega 200 x 15,70 150 50 25 3,0 20,00 1141 111,4 7,55 9,75 1388 102,9 8,33
TECNO Omega 200 x 20,60 150 50 25 4,0 26,20 1467 142,0 7,48 9,70 1770 132,0 8,21
TECNO Omega 250 x 12,20 150 50 25 2,0 15,60 1346 106,0 9,30 12,30 1150 82,3 8,59
TECNO Omega 250 x 18,10 150 50 25 3,0 23,00 1956 153,0 9,22 12,20 1657 120,0 8,48
TECNO Omega 250 x 23,80 150 50 25 4,0 30,30 2526 197,0 9,14 12,20 2121 155,0 8,37
TECNO Omega 250 x 13,00 200 50 25 2,0 16,60 1486 111,0 9,47 11,60 1880 114,0 10,70
TECNO Omega 250 x 19,30 200 50 25 3,0 24,50 2163 160,0 9,39 11,50 2725 167,0 10,50
TECNO Omega 250 x 25,30 200 50 25 4,0 32,30 2795 206,0 9,31 11,40 3510 217,0 10,40
TECNO Omega 300 x 13,80 150 50 25 2,0 17,60 2098 138,0 10,90 14,80 1347 94,0 8,75
TECNO Omega 300 x 20,40 150 50 25 3,0 26,00 3059 201,0 10,80 14,70 1946 137,0 8,65
TECNO Omega 300 x 26,90 150 50 25 4,0 34,30 3962 259,0 10,80 14,70 2498 178,0 8,54
TECNO Omega 300 x 14,60 200 50 25 2,0 18,60 2303 144,0 11,10 14,00 2187 130,0 10,80
TECNO Omega 300 x 21,60 200 50 25 3,0 27,50 3361 209,0 11,00 13,90 3178 190,0 10,70
TECNO Omega 300 x 28,50 200 50 25 4,0 36,30 4358 270,0 11,00 13,90 4104 248,0 10,60
TECNO Omega 350 x 15,40 150 50 25 2,0 19,60 3070 174,0 12,50 17,30 1557 106,0 8,92
TECNO Omega 350 x 22,80 150 50 25 3,0 29,00 4487 253,0 12,40 17,20 2256 155,0 8,81
TECNO Omega 350 x 30,00 150 50 25 4,0 38,30 5826 327,0 12,30 17,20 2903 201,0 8,71
NOTA :
Espesor 4.0 mm. Sujeto a confirmación previa, sólo para secciones sin ala atiesada.
Perfiles Macho - Hembra : Omega 200X100 Omega 200X150
Omega 250X100
Omega 250X150

Omega 300X150
Omega 300X200
Omega 350X150

x
y
y
x
B
D
C
H
y

194. TABLAS DE PERFILES 2-173

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 2.5.3.3.e



PERFIL TECNO M
Propiedades para el diseño

Calidad : A42-27 ES
Recubrimiento : Acero Negro
Largo : A pedido con máximo 12m.
Terminación : Extremos sin rebaba
Espesor 5mm. Sujeto a confirmación previa.


DESIGNACIÓN DIMENSIONES E je X-X E je Y-Y
H x PES a c B F e Area I W i I W i x
TECNO M
mm x kgf/m mm mm mm mm mm cm
2
cm
4
cm
3
cm cm
4
cm
3
cm cm
TECNO M 300 x 6 ,97 65 100 50 25 2 ,08,88 1025 68,410,70 22 3,31,56 1,67
TECNO M 300 x 10,30 65 100 50 25 3,0 13,10 1484 98,9 10,60 30 4,6 1,51 1,68
TECNO M 300 x 13,50 65 100 50 25 4,0 17,20 1908 127,0 10,50 37 5,7 1,46 1,70
TECNO M 300 x 7,75 65 100 75 25 2,0 9,88 1247 83,2 11,20 58 5,9 2,42 2,35
TECNO M 300 x 11,50 65 100 75 25 3,0 14,60 1815 121,0 11,20 81 8,4 2,36 2,35
TECNO M 300 x 15,00 65 100 75 25 4,0 19,20 2346 156,0 11,10 101 10,5 2,30 2,36
TECNO M 300 x 8,54 65 100 100 25 2,0 10,90 1469 98,0 11,60 119 9,1 3,31 3,13
TECNO M 300 x 13,10 65 100 100 35 3,0 16,70 2232 149,0 11,60 196 14,8 3,43 3,37
TECNO M 300 x 17,20 65 100 100 35 4,0 22,00 2899 193,0 11,50 249 19,0 3,37 3,37
TECNO M 350 x 7 ,75 90 100 50 25 2 ,09,88 1502 85,812,30 24 3,51,55 1,51
TECNO M 350 x 11,50 90 100 50 25 3,0 14,60 2181 125,0 12,20 33 5,0 1,51 1,52
TECNO M 350 x 15,00 90 100 50 25 4,0 19,20 2812 161,0 12,10 41 6,2 1,46 1,54
TECNO M 350 x 8,54 90 100 75 25 2,0 10,90 1805 103,0 12,90 62 6,3 2,39 2,14
TECNO M 350 x 12,60 90 100 75 25 3,0 16,10 2632 150,0 12,80 88 9,0 2,34 2,15
TECNO M 350 x 16,60 90 100 75 25 4,0 21,20 3410 195,0 12,70 110 11,4 2,28 2,15
TECNO M 350 x 9,32 90 100 100 25 2,0 11,90 2108 120,0 13,30 128 9,8 3,28 2,88
TECNO M 350 x 14,30 90 100 100 35 3,0 18,20 3210 183,0 13,30 210 16,0 3,40 3,10
TECNO M 350 x 18,80 90 100 100 35 4,0 24,00 4177 239,0 13,20 268 20,5 3,34 3,11
TECNO M 400 x 13 ,80 90 150 75 25 3 ,017,60 3658 183,014,40 88 9,42,23 2,13
TECNO M 400 x 18,20 90 150 75 25 4,0 23,20 4749 237,0 14,30 110 11,8 2,18 2,14
TECNO M 400 x 15,50 90 150 100 35 3,0 19,70 4423 221,0 15,00 212 16,6 3,28 3,02
TECNO M 400 x 20,40 90 150 100 35 4,0 26,00 5764 288,0 14,90 270 21,2 3,22 3,02
TECNO M 450 x 15 ,00 115 150 75 25 3 ,019,10 4904 218,016,00 88 9,62,14 2,11
TECNO M 450 x 19,70 115 150 75 25 4,0 25,20 6377 283,0 15,90 110 12,1 2,09 2,13
TECNO M 450 x 16,60 115 150 100 35 3,0 21,20 5882 261,0 16,70 214 17,1 3,18 2,94
TECNO M 450 x 21,90 115 150 100 35 4,0 28,00 7676 341,0 16,60 272 21,9 3,12 2,95
TECNO M 500 x 16 ,20 115 200 75 25 3 ,020,60 6388 256,017,60 88 9,82,07 2,10
TECNO M 500 x 21,30 115 200 75 25 4,0 27,20 8320 333,0 17,50 110 12,4 2,01 2,12
TECNO M 500 x 17,80 115 200 100 35 3,0 22,70 7605 304,0 18,30 215 17,5 3,08 2,88
TECNO M 500 x 23,50 115 200 100 35 4,0 30,00 9937 397,0 18,20 273 22,4 3,02 2,88
TECNO M 550 x 19 ,00 140 200 100 35 3 ,024,20 9612 350,019,90 216 17,92,99 2,82
TECNO M 550 x 25,10 140 200 100 35 4,0 32, 00 12573 457,0 19,80 275 22,9 2,93 2,83
TECNO M 600 x 20 ,20 140 250 100 35 3 ,025,70 11922 397,021,50 217 18,22,91 2,77
TECNO M 600 x 26,70 140 250 100 35 4,0 34, 00 15608 520,0 21,40 276 23,3 2,85 2,78
TECNO M 650 x 21 ,30 165 250 100 35 3 ,027,20 14553 448,023,10 218 18,52,83 2,72
TECNO M 650 x 28,20 165 250 100 35 4,0 36, 00 19068 587,0 23,00 277 23,6 2,78 2,74
TECNO M 700 x 22 ,50 165 300 100 35 3 ,028,70 17524 501,024,70 219 18,82,76 2,68
TECNO M 700 x 29,80 165 300 100 35 4,0 38, 00 22977 656,0 24,60 278 24,0 2,71 2,70

x
y
x
y
H
B
F
c
a
a
x

195. CAPITULO 3

RECOMENDACIONES PARA EL
DETALLAMIENTO

196. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
CAPITULO 3

RECOMENDACIONES PA RA EL DETALLAMIENTO




I N D I C E



Pág.


3.1 GENERAL ....................................................................................................... 3-1
3.1.1 Destajes ....................................................................................................... 3-1
3.1.2 Perfiles Compuestos......................................................................................... 3-3

3.2 CONEXIONES EN MARCOS O ENREJADOS ............................................ 3-11
3.2.1 Distancias Mínimas y Gramiles en uniones apernadas .................................... 3-10
3.2.2 Uniones de Momento ....................................................................................... 3-14
3.2.3 Uniones de Cizalle............................................................................................ 3-25
3.2.4 Uniones en Enrejados....................................................................................... 3-28

3.3 CONEXIÓN DE COLUM NA A FUNDACIÓN............................................. 3-38

3.4 CONEXIONES DE COSTANERAS............................................................... 3-41

197. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-1
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
3.1 GENERAL

Este capítulo incorpora diversas soluciones de detallamiento de estructuras de acero
elegidas entre las más usadas, las cuales debido a su uso corriente son dibujos
prácticamente estándares en la práctica nacional.


3.1.1 Destajes

En las figuras mostradas a continuación se indican los destajes y diversos
requerimientos geométricos para las conexiones de vigas de igual nivel en las cuales
habría durante el montaje interferencia con el ala superior de uno de los perfiles.

a) Destajes en Perfiles Armados.

mm
b
A
f
10
2
+=

mmStB
f 5++=
φ5,1
1
++=SBD

mm
t
C
w
2
2
+=

φ = diámetro del perno
1,5 φ = distancia mínima del perno al borde del ángulo de unión
c = distancia desde el eje del alma a la cara exterior del ángulo de unión



Fig 3.01 Destaje en Vigas para Perfiles Armados en Secciones “H”

198. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-2
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
b) Destajes en Perfiles Laminados









φ = diámetro del perno
1,5
φ = distancia mínima del perno al borde del ángulo de unión
r = radio del filete de laminación























Fig 3.02 Destaje en vigas para perfiles laminados en secciones "W"

c)
Destajes en perfiles Canales Plegados











fbA=
ee 1,5B +=
φ1,5SBD
1
++=
mm 2 eC +=
mm1E=
mm10
2
b
A
f
+=
rtB
f+=
mm
2
t
C
w
2+=
φ1,5SBD
1
++=

199. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-3
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
φ = diámetro del perno
1,5φ = distancia mínima del perno al borde del ángulo de unión

Fig 3. 03 Destaje en vigas en unión de perfiles canales plegadas


3.1.2 Perfiles compuestos

Se ha desarrollado esta sección con el objetivo de resumir y aclarar los diversos
requerimientos de las Especificaciones, Secciones 7.2 y 8.5 para el diseño de los
perfiles compuestos.

a)
Perfiles compuestos en tracción con unión apernada

a
1 < 12 emin
< 150 mm

a 2 < 24 emin
< 300 mm

para miembros pintados
no sujetos a corrosión

a 2 < 14 emin
< 180 mm

para miembros de acero
patinable

Fig 3.04 Perfiles compuestos en tracción - conexión apernada

200. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-4
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO




Fig 3.05 Perfiles compuestos en tracción - conexión apernada

i
min,c = radio de giro mínimo de un componente de un perfil armado

201. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-5
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
b) Perfiles compuestos en tracción con unión soldada



























Fig 3.06 Perfiles compuestos en tracción - conexión soldada


i min,c = radio de giro mínimo de un componente de un perfil armado


)300(i
4
3
cmin,≤






≤
mi
K
a
l

202. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-6
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO




























Fig 3.07 Perfiles compuestos en tracción - conexión soldada

mm
ea
300
24
≤
≤
para miembros pintados no sujetos a corrosión

mm
ea
80
14
≤
≤
para miembros de acero patinable

203. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-7
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
c) Perfiles Compuestos en Compresión.







cmin
i
a
i
K
,
75,0 ≥
l


en que:
l = largo de la
columna compuesta

A
I
i=
= radio de giro

de la columna compuesta
imin,c = radio de giro
menor de cada compo-
nente
d = diámetro del perno





Fig 3.08 Perfiles compuestos en compresión


Fig 3.09 Diversas alternativas de unión entre un perfil y una plancha

Se deben cumplir las condiciones 1 y 2
Condiciones 1
Condiciones 2
miembros pintados, no sujetos a
corrosión


aceros patinables


corrosión a sujetos no 300
pintados, miembros para 24
mm
ea
min
≤
≤
patinable acero 80
de miembros para 14
mm
ea
min
≤
≤
mm
FEea
ymin
300
/75,0
≤
≤ 300
24)a ,(
1
≤
≤
min
ea
mm
FEea
ymin
450
/12,1
1
≤
≤
180
14)a ,(
1
≤
≤
min
ea

204. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-8
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO




Notas


ƒ Para el pandeo en torno al eje y,
i
Kl
de la columna armada se
reemplaza por
mi
K





l
según
fórmulas 8.4-13 y 8.4-14 de las
Especificaciones, en que i =
radio de giro de la columna
armada y
l es su longitud.
ƒ
mcmini
K
i
a






≤
l
4
3
,

en que i
min,c es el radio de giro
mínimo de uno de los compo-
nentes de la columna armada.

ƒ
malai
K
i
a






≤
l
'

en que i
ala es el radio de giro del
ala del componente de la
columna
≈ 0,3 bf.

ƒ ld, id = largo entre conectores y
radio de giro mínimo de las
diagonales.
ƒ Si a > 380 mm, las diagonales
deben ser dobles o de perfil
ángulo.





Fig 3.010 Diversas alternativas de unión en columnas compuestas

205. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-9
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO








e
1 > b/50 ó b’/50

















lh ≤ 2bh
d
h ≥ b ó b’

r ≥ 38 mm
s = lado del filete de soldadura
d = diámetro de los pernos

Se deben cumplir las condiciones 1 y 2

Condición 1



yminFEea /75,0≤

Condición 2
para perfiles pintados
no sujetos a corrosión


para aceros patinables




Fig 3.011 Diversas alternativas de unión con planchas perforadas en columnas compuestas
min
a
min
300
e24
≤
≤
min
ea
min
180
14
≤
≤

206. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-10
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
d) Conexión de un perfil compuesto a columna, con planchas separadoras.

La figura mostrada a continuación muestra la conexión de un perfil compuesto con
la columna principal de un edificio. Asimismo se muestra la modalidad de
conectar los perfiles por medio de plancha separadora soldada.
























Fig 3.012 Conexión de perfil compuesto a columna,
con planchas separadoras

207. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-11
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
3.2 CONEXIONES EN MARCOS O ENREJADOS

Los detalles que se muestran a continuación muestran soluciones típicas o estándares
para cada tipo de conexión.


3.2.1 Distancias Mínimas y Gramiles en Conexiones Apernadas

Distancias Mínimas

En las Tablas 3.1, 3.1.a y 3.1.b se han resumido las distancias libres usuales entre
pernos y sus distancias a borde para uniones apernadas.


Tabla 3-1
Distancias Mínimas entre Pernos y a Bordes de Plancha
e3 e4
e1 e2
a b c a b c









3d 3d 1,75d 1,5d 1,25d 1,5d 1,25d 1,25d

en que:

d = diámetro del perno
e
1 = distancia entre centros de perforaciones en dirección del esfuerzo
e
2 = distancia entre centros de perforaciones en dirección perpendicular al esfuerzo
e
3 = distancia desde centro de perforaciones a los bordes de la pieza en dirección
del esfuerzo
e
4 = distancia desde centros de perforaciones a los bordes de la pieza en dirección
perpendicular al esfuerzo
a
= piezas con cantos cortados con tijera o soplete
b
= piezas con cantos de laminación de planchas y con cantos cepillados
c
= piezas con cantos de laminación de perfiles

Gramiles

Los gramiles que se indican a continuación son los tradicionalmente utilizados, tanto
para perfiles laminados como para perfiles plegados.

208. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-12
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tabla 3-1-a
Gramiles de perfiles ángulo

209. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-13
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tabla 3-1-b
Gramiles de perfiles plegados

210. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-14
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

3.2.2 Conexiones de Momento

a)
Conexión empotrada de viga en columna.

Para este caso se muestran las dos alternativas comúnmente aceptadas para
empotrar vigas en columnas, una soldada y la otra apernada. En la solución
soldada es necesario cumplir rigurosamente los requisitos de inspección y
tenacidad de los electrodos indicados en la figura 3.1 para evitar fallas sísmicas.
Los soldadores además, deben ser calificados y tener medios de protección contra
los elementos durante la operación.





















Fig 3.1 Conexión soldada de viga a ala de columna

211. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-15
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Fig 3.2 Conexión apernada de viga a ala de columna.

212. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-16
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO





Fig 3.3 Conexión de viga soldada a columna

213. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-17
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO



Fig 3.4 Conexión de viga apernada al alma de la columna

214. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-18
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Cuando se utilizan sillas o placas extremas en las conexiones, ya no se requiere
conectar el alma de la viga a la columna, tal como muestran las figuras siguientes. En
estos casos el esfuerzo de corte de las vigas se transmite a las columnas a través de la
silla o de la placa extrema.




Fig 3.5 Conexión de viga apernada con silla a columna

215. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-19
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO





Fig 3.6 Unión de viga con plancha extrema

216. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-20
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

b) Empalme de momento en vigas

Las soluciones que se muestran a continuación aseguran el traspaso completo de las
solicitaciones de flexión y de corte en los perfiles conectados.






Fig 3.7 Empalme apernado de vigas

217. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-21
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Fig 3.8 Empalme soldado de vigas





Fig 3.9 Empalme apernado de vigas
con placa extrema

218. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-22
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
c) Empalmes de momento en columnas

En los casos de conexiones de columnas, además del aseguramiento de traspaso de
las solicitaciones de flexión y de corte, se exige corrientemente el rectificado por
medio del cepillado de las superficies extremas, de modo que los perfiles tengan
contacto completo al momento de materializar la unión. Este requerimiento se podrá
obviar en conexiones de importancia menor.




Fig 3.10 Empalme apernado de columnas

219. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-23
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Fig 3.11 Empalme apernado / soldado de columnas



Fig 3.12 Empalme soldado de columnas

220. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-24
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Fig. 3-12a Empalme soldado de columna con cambio significativo de sección.
Fig. 3.12b Empalme soldado de columna sin cambio de sección

221. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-25
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
3.2.3 Conexiones de Cizalle

En las conexiones de cizalle en vigas se utiliza el ángulo con ala de 80 mm, el cual ya
se ha estandarizado para este tipo de conexiones.
Fig 3.13 Conexión apernada de viga con columna
Fig 3.14 Conexión soldada / apernada de viga con columna

222. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-26
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Cuando la conexión requiere soldadura del ala del ángulo en la columna, se exige una
buena calidad del cordón de soldadura, motivo por lo cual se requiere el retorno
especificado en la figura siguiente.

Fig 3.15 Conexión soldada a viga con columna


Como alternativa al doble ángulo puede utilizarse conexiones con plancha unida al
alma de la viga, solución que simplifica la fabricación por requerir menos elementos.




















Fig 3.16 Conexión soldada / apernada con plancha de viga con columna

223. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-27
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Para los casos de conexiones de vigas con diferente elevación se muestran a
continuación algunos de las soluciones más corrientes entre las que se pueden
utilizar. Es importante atiesar el alma de los perfiles destajados, con el propósito de
controlar la estabilidad lateral del perfil y el pandeo del alma.




Fig 3.16a Vigas con distinta elevación, conexión apernada

224. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-28
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Fig 3.16b Vigas con distinta elevación, conexión soldada


3.2.4 Conexiones en Enrejados

Los enrejados o reticulados son sistemas estructurales constituidos por columnas,
puntales y arriostramientos, en los cuales los elementos que los constituyen son
conectados con uniones rotuladas.

Los detalles de las figuras 3.17 y 3.18 muestran soluciones que por la presencia de
planchas se logra una rigidez adicional del nudo en la conexión, lo cual a veces se
prefiere a la eventual mayor dificultad constructiva. Estas soluciones no corresponden
a la estructuración llamada “ braced frame “ utilizada en EEUU en forma estándar.

225. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-29
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

































Fig 3-17 Conexión de arriostramientos y viga a ala de columna
(solución con plancha extrema)

226. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-30
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO




























Fig 3-18 Conexión de arriostramiento y puntal
al alma de la columna

227. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-31
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
A diferencia de los dos ejemplos anteriores, la figura 3.18a muestra una solución
alternativa, la que prefiere la relativa simplicidad constructiva al independizar la
unión de cada elemento estructural.




























Fig 3-18a Conexión de diagonales y viga al ala de la columna
(Solución con conexiones independientes)

Las conexiones de elementos de los enrejados en las bases de las columnas presentan
dificultades adicionales debidas a la presencia de pernos de anclaje, sillas y
atiesadores, motivo por el cual la solución del detallamiento resulta relativamente
más compleja que en los casos anteriores. El detallamiento de placa base y placa de
corte se dan en el acápite 3.3. Nótese que en los detalles se ha cuidado atiesar la
plancha de conexión del arriostramiento.

228. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-32
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


















Fig 3-18b Conexión de diagonales a viga
(Solución con conexiones independientes)




Fig 3-19 Conexión apernada / soldada de arriostramiento
a base de columna, al ala de la columna

229. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-33
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO



Fig 3-20 Conexión apernada / soldada de arriostramiento
a base de columna, al alma de la columna





















Fig 3-21 Conexión soldada de arriostramiento a base de columna,
al ala de la columna

230. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-34
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO



Fig 3-22 Conexión soldada o apernada
a viga o columna


La figura 3.22a muestra la solución típica para conectar los arriostramientos de piso a
las vigas, en la cual la utilización de la plancha denominada corrientemente conector
permite de manera eficiente mantener los puntos de trabajo del sistema geométrico y
a la vez distribuye solicitaciones de la conexión. En casos de menor importancia, se
prefiere conectar directamente los arriostramientos a algunas de las vigas,
preferentemente al perfil mayor.

231. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-35
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO



Fig 3-22a Conexión diagonales en planta con conector

232. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-36
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

La figura 3.22b muestra detalles típicos para conexiones soldadas o apernadas al
interior de una cercha.




























Fig 3-22b Diagonales y montante en cerchas


La figura siguiente muestra la conexión de la cuerda superior de una cercha a la
columna.

233. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-37
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO



Fig 3-22c Conexión de cercha al ala de la columna

234. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-38
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
3.3 CONEXIÓN DE COLU MNA A FUNDACION

Las conexiones en las bases de las columnas resultan con una relativa complejidad,
debido a la presencia de pernos de anclaje, atiesadores y sillas. En estos casos se hace
un diseño en conjunto que resuelve todos los requerimientos en la base.

En estos detalles se ha dispuesto longitud de fluencia con silla en los casos de pernos
que tienen solicitaciones de tracción. Cuando esta solicitación es muy baja, se
eliminan dichos elementos.

Las placas de corte resultan ineludibles en casos de solicitaciones importantes. Para
situaciones de solicitaciones bajas ellas pueden suprimirse. Generalmente se cita el
límite de 5,0 toneladas para determinar la solicitación de corte a partir de la cual hay
que diseñar placa de corte. Finalmente, hay que hacer hincapié que cuando se
suprime la placa de corte los pernos estarán seguramente sometidos a la interacción
de corte - tracción.

En los casos de solicitaciones importantes, la soldadura de las alas a la placa base es
de una notoria mayor dimensión que la soldadura del alma.

3.3.1 Conexiones de momento
Fig 3-23 Conexión de empotramiento de columna

235. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-39
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
3.3.2 Conexiones rotuladas




















Fig 3-24 Conexión rotulada de columna

236. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-40
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO





Fig 3-25 Conexión rotulada de columna con silla

237. RECOMENDACIONES PARA EL DETALLAMIENTO 3-41
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
3.4 CONEXIONES DE COSTANERAS


















COSTANERA LATERAL



















CIERRE DE COSTANERA LATERAL (CON DOS ANGULOS)














CIERRE DE COSTANERA LATERAL (CON UN ANGULO)

Fig 3-26 Conexión costaneras laterales

238. CAPITULO 4

CONEXIONES

239. CONEXIONES
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
CAPITULO 4

CONEXIONES




I N D I C E



Pág.


4.1 PERNOS ....................................................................................................... 4-1
4.2 RESISTENCIA DE UNIONES APERNADAS............................................... 4-6
4.3 CONECTORES DE CORTE ........................................................................... 4-89
4.4 PERNOS DE ANCLAJE.................................................................................. 4-93
4.5 SOLDADURA ................................................................................................. 4-94
4.6 RESISTENCIA DE UNI ONES SOLDADAS ................................................. 4-120

240. CONEXIONES 4-1
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.1 PERNOS


4.1.1 PERNOS DE ALTA RESISTENCIA

El Método de Factores de Carga y Resistencia autoriza el uso de los pernos de alta
resistencia ASTM A325 y A490. Los pernos A325 están disponibles en diámetros
en el rango a 1 pulgadas en dos tipos, denominados Tipo 1 y Tipo 3, siendo los
diámetros usuales , y 1 pulgadas. El Tipo 1 es de uso general y en casos con
temperatura elevada. El Tipo 3 tiene mejor resistencia a la corrosión y a la
intemperie.

Los pernos A490 están disponibles en el rango a 1 pulgadas en dos tipos. El Tipo
1 es de acero de aleación, mientras que el Tipo 3 es de acero de aleación con
aumento de resistencia a la corrosión atmosférica. Estos pernos no deberían ser
galvanizados y deberá tenerse cuidado al ser usados en ambientes altamente
corrosivos.

Para ambas clases de pernos los aceros martensíticos del Tipo 2 han sido
discontinuados.

Al utilizar pernos de diámetro mayor que 1 pulgadas hay que especificar los pernos
de acero en ASTM A449 los cuales pueden ser galvanizados. Sin embargo, ellos no
están autorizados en el Método de Factores de Carga y Resistencia para las
conexiones críticas al deslizamiento (slip-critical). Estos pernos no se producen con
requerimientos equivalentes a los A325.

Las normas norteamericanas son editadas separadamente para pernos, tuercas y
arandelas, motivo por el cual se entrega la Tabla 4-1, que proporciona una guía para
especificar el conjunto, solucionando además las compatibilidades de los diferentes
tipos de acero y fabricación. Otros requerimientos pueden encontrarse en la norma
del Research Council on Structural Connection, RCSC.

Tabla 4-1
Compatibilidad de Pernos de Alta Resistencia con Tuercas y Arandelas
Clase de Tuerca Hexagonal Pesada
Según ASTM A563M
Tipo de
Arandela Según F436M
Designación
ASTM de
Pernos
Tipo Tipo de
Revestimiento
Recomendada Alternativa Recomendada
Desnudo 8S 8S3, 10S, 10S3 1
1
Galvanizado 10S --- 1 A325M
3 Desnudo 8S3 10S3 3
1 Desnudo 10S 10S3 1
A490M
3 Desnudo 10S3 --- 3
4.1.2 IDENTIFICACIÓN, DIMENSIONES Y PESOS

241. CONEXIONES 4-2
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Los pernos, tuercas y arandelas tienen identificación por medio de marcas, tal como
se muestra en la Fig. 4-1. Estas identificaciones, que provienen de las normas
norteamericanas, evitan las probables confusiones de tipos de aceros.

Las normas AISC tienen pernos normalizados en dimensiones métricas y
norteamericanas. En la Tabla 4-2 se dan los diámetros y áreas brutas de ambas series.
En Chile se usan las dimensiones norteamericanas y es poco probable que se cambien
debido al alto costo de modificar los equipos de fabricación.

Las características principales de los pernos de alta resistencia y comunes se muestran
en la Tabla 4-3.

La Tabla 4-4 muestra los pesos nominales de pernos y golillas.

242. CONEXIONES 4-3
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Fig. 4-1 Identificación de pernos de alta resistencia, tuercas y golillas

243. CONEXIONES 4-4
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tabla 4.2
Pernos AISC Métricos Y Norteamericanos
Norteamericanos Métricos
Dimensión
Pulg.
Diámetro
mm
Area bruta
mm
2

Dimensión
Diámetro
mm
Area bruta
mm
2

Area bruta N.A.
Area bruta métrica
1/2
5/8
3/4
7/8
1
1.1/8
1.1/4
1.3/8
1.1/2
13
16
19
22
25
29
32
35
38
127
198
285
388
507
641
792
958
1140
-
M16
M20
M22
M24
M27
M30
M36
-
-
16
20
22
24
27
30
36
-
-
201
314
380
492
573
707
1018
-
-
0,98
0,91
1,02
1,12
1,12
1,12
0,94
-

Tabla 4-3
Características de Pernos – Serie Norteamericana



















d normal, pulg 1/2 5/8 3/4 7/ 8 1 1.1/8 1.1/ 4 1.3/8 1.1/2
d mm 13 16 19 22 25 29 32 35 38
AB bruta mm
2
127 198 285 388 507 641 792 958 1140
AT tracción
(1)
mm
2
92 146 215 298 391 492 625 719 906
P.A.R. B mm
C mm
D mm
22
8
12
27
10
15
32
12
19
37
14
22
41
15
25
46
17
28
51
20
31
56
22
34
60
24
37
Pernos Comunes
B mm
C mm
D mm
22
8
13
27
11
16
32
13
19
37
14
22
41
16
25
46
19
29
51
22
32
56
24
35
60
25
38
Hilo n
h mm
hilos/pulg
25
13
32
11
35
10
38
9
44
8
51
7
51
7
57
6
57
6
Tensión inicial PAR
A325 A490
KN
KN
53
67
84
107
124
156
173
218
227
283
249
356
316
454
378
538
458
658

(1) Area de tracción: Sólo para pernos comunes.
En P.A.R. se toma igual a A
B.
A
3
25

244. CONEXIONES 4-5
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 4-4
Peso de 100 Pernos con Tuercas y de Golillas, kg.
Diámetro, pulg. Long. del
Perno,
Pulg.
1/2 5/8 3/4 7/8 1 1.1/ 8 1.1/4 1. 3/8 1.1/2
1.1/4
1.1/2
1.3/4
8,1
8,7
9,3
14,1
15,0
16,0
22,5
23,7
25,1
33,7
35,4
37,1
47,2
49,4
51,7
-
67,1
69,8
-
89,4
93,0
-
-
118,4
-
-
151,0
2
2.1/4
2.1/2
2.3/4
9,9
10,6
11,2
11,8
17,0
18,0
18,9
19,9
26,5
27,9
29,3
30,8
39,0
41,0
42,9
44,8
54,0
56,2
59,0
61,2
72,5
75,8
78,9
82,1
96,1
99,8
103,9
107,5
122,5
126,5
131,5
136,0
156,0
161,0
166,0
172,0
3
3.1/2
12,4
13,7
20,9
22,9
32,1
35,0
46,7
50,3
64,0
68,5
85,3
91,6
111,6
119,3
140,6
150,6
177,4
188,7
4
4.1/2
15,0
16,2
24,8
26,8
37,8
40,6
54,4
58,0
73,5
78,4
98,0
104,3
127,0
135,2
160,1
169,6
200,0
211,0
5
5.1/2
17,5
18,7
28,7
30,7
43,4
46,2
62,1
66,2
83,4
88,9
110,7
117,0
142,9
150,6
179,1
188,7
222,2
233,6
6
6.1/2
20,0
-
32,6
34,6
49,0
51,7
69,8
73,9
93,9
98,9
123,4
129,7
158,3
166,4
198,2
207,7
244,9
256,2
7
7.1/2
-
-
36,5
38,5
54,9
57,6
77,5
81,2
103,9
108,8
136,1
142,4
174,2
181,9
217,2
226,8
267,1
278,5
8 - 40,5 60,3 84,8 113, 8 148,8 189,6 236,3 289,8
100 golillas
circulares
1,0 1,6 2,2 3,2 4, 2 5,1 6,2 7,6 9,1

245. CONEXIONES 4-6
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

4.2 RESISTENCIA DE UNIONES APERNADAS


4.2.1 RESISTENCIA DE PERNOS

Las tablas que se incluyen a continuación basadas en el Manual AISC-LRFD indican
las Resistencias de Diseño φRn de pernos únicos, o en grupos, para cargas de corte,
aplastamiento, tracción o deslizamiento.

Tabla 4-5 Resistencia de un perno de alta resistencia al cizalle simple.

Tabla 4-6 Resistencia al aplastamiento en uniones con pernos de alta
resistencia, L
e ≥ 1,5d; s ≥ 3d.

Tabla 4-7 Resistencia al aplastamiento para L
e < 1,5d.

Tabla 4-8 Resistencia de pernos de alta resistencia en tracción.

Tablas 4-9a y 4-9b Resistencia de Diseño a Cargas de Servicio para pernos en
deslizamiento crítico.

Tablas 4-10a y 4-10b Resistencia de Diseño a Cargas Mayoradas para pernos en
deslizamiento crítico.

246. CONEXIONES 4-7
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 4-5
Resistencia de Diseño al Cizalle de 1 Perno – KN
Dimensión – Serie norteamericana
ASTM Hilo
φF
v
MPa
Cizalle
1/2 5/8 3/4 7/8 1 1.1/ 8 1.1/4 1. 3/8 1.1/2
A325 N 248 S
D
31,5
63,0
49,1
98,2
70,7
141,4
96,2
192,4
125,7
251,4
159,0
318,0
196,4
392,8
237,6
475,2
282,7
565,4
X 311 S
D
39,5
79,0
61,6
123,2
88,6
177,2
120,6
241,2
157,6
315,2
199,3
398,6
246,3
492,6
298,0
596,0
354,5
709,0
A490 N 311 S
D
39,5
79,0
61,6
123,2
88,6
177,2
120,6
241,2
157,6
315,2
199,3
398,6
246,3
492,6
298,0
596,0
354,5
709,0
X 390 S
D
49,5
99,0
77,2
154,4
111,1
222,2
151,3
302,6
197,7
395,4
250,0
500,0
308,8
617,6
373,6
747,2
444,6
889,2
A307 - 124 S
D
15,7
31,4
24,5
49,0
35,3
70,6
48,1
96,2
62,8
125,6
79,5
159,0
98,2
196,4
118,8
237,6
141,4
282,8


Dimensión – Serie métrica
ASTM Hilo
φF
v
MPa
Cizalle
M16 M20 M22 M24 M27 M30 M36
A325 N 248 S
D
49,8
99,7
77,9
156
94,2
188
112
224
142
284
175
351
253
506
X 311 S
D
62,5
125
97,7
195
118
236
141
281
178
356
220
440
317
634
A490 N 311 S
D
62,5
125
97,7
195
118
236
141
281
178
356
220
440
317
634
X 390 S
D
78,4
157
122
245
148
296
176
353
223
447
276
551
398
796
A307 - 124 S
D
24,9
49,8
38,9
77,9
47,1
94,2
56
112
71,1
142
87,7
175
126
253


N = Hilos incluidos en el plano de cizalle.
X = Hilos excluidos del plano de cizalle.
S = Cizalle simple.
D = Cizalle compuesto.

247. CONEXIONES 4-8
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 4-6
Resistencia de Diseño al Aplastamiento, KN/mm de Espesor,
con dos o más Perforaciones en la Línea de Fuerzas. L
e ≥ 1,5d; s ≥ 3d
Se considera la deformación del agujero
(*)

Dimensión – Serie Norteamericana
1/2 5/8 3/4 7/8 1 1. 1/8 1.1/4 1. 3/8 1.1/2
1,5d (mm)
19 24 29 33 38 44 48 53 57
3d (mm)
Tipo de
agujero
F u
(MPa)
38 48 57 66 75 87 96 105 114
STD, OYS,
SSL, LSLP
400
450
485
9,1
10,3
11,0
11,5
13,0
14,0
13,7
15,4
16,5
15,8
17,8
19,2
18,0
20,3
21,8
21,0
23,5
25,3
23,0
25,9
27,9
25,2
28,3
30,5
27,3
30,8
33,1
LSLT
400
450
485
7,6
8,6
9,2
9,6
10,8
11,6
11,4
12,8
13,7
13,1
14,8
16,0
15,0
16,9
18,1
17,5
19,6
21,1
19,1
21,6
23,2
21,0
23,5
25,4
22,7
25,6
27,5



Dimensión – Serie Métrica
M16 M20 M22 M24 M27 M30 M36
1,5d
24 30 33 36 41 45 54
3d
Tipo de
agujero
F u
MPa
48 60 66 72 81 90 108
STD, OVS,
SSL, LSLP
400
450
485
11,5
13,0
14,0
14,4
16,2
17,5
15,8
17,8
19,2
17,3
19,4
21,0
19,4
21,9
23,6
21,6
24,3
26,2
25,9
29,2
31,4
LSLP
400
450
485
9,6
10,8
11,6
12,0
13,5
14,6
13,2
14,9
16,0
14,4
16,2
17,5
16,2
18,2
19,6
18,0
20,3
21,8
21,6
24,3
26,2


(*) Cuando s < 3d o cuando la deformación del agujero no es una consideración de diseño, ver
Especificación, sección 13.3.10. Para L
c < 1.5d, o para un solo agujero en la línea de fuerza, ver Tabla 4.7.

STD : perforación normal.
OVS : sobredimensionada.
SSL : ovalada corta.
LSLP : ovalada larga, paralela a la fuerza
LSLT : ovalada larga, normal a la fuerza.
L
e : distancia al borde en perno del extremo.
s : distancia entre centro de perforaciones.

248. CONEXIONES 4-9
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Tabla 4-7
Resistencia de Diseño al Aplastamiento, KN/mm de Espesor, con
1 Perno en la Línea de Fuerza, o con L
e < 1,5d en Perno Extremo (*)
Distancia al borde Le, mm
Fu, MPa
25 30 35 40 45 50
400
450
485
7,5
8,4
9,1
9,0
10,1
10,9
10,5
11,8
12,7
12,0
13,5
14,6
13,5
15,2
16,4
15,0
16,9
18,2


(*) Para la resistencia de los restantes pernos, si s-d/2 > 2,4d, usar la Tabla 4-6. En
otros casos referirse a la Especificación, sección 13.3.10.







Tabla 4-8
Resistencia de Diseño a Tracción de 1 Perno, KN
Dimensión – Serie Norteamericana Designación
ASTM
φF
t,
MPa 1/2 5/8 3/4 7/8 1 1.1/ 8 1.1/4 1. 3/8 1.1/2
A325
A490
F307
465
585
233
59,0
74,3
29,6
92,1
115,8
46,1
132,5
166,7
66,4
180,4
227,0
90,4
235,7
296,6
118,1
298,0
375,0
149,3
368,3
463,3
184,5
445,5
560,4
223,2
530,0
666,9
265,6


Dimensión – Serie Métrica
Designación
ASTM
φF
t, MPa
M16 M20 M22 M24 M27 M30 M36
A325M
A490M
A307*
465
585
233
93,5
118,0
46,8
146
184
73,2
177
222
88,5
210
264
105
266
335
134
329
414
165
474
597
238

249. CONEXIONES 4-10
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 4-9a
Conexiones de Deslizamiento Crítico
Resistencia de Diseño al Cizalle para Cargas de Servicio, KN
Superficie Clase A, µ = 0,33

Dimensión – Serie Norteamericana Designa-
ción
ASTM
Tipo de
agujero
Carga
5/8 3/4 7/8 1 1.1/8 1.1/4 1.3/8 1.1/2
STD
S
D
23,2
46,4
33,4
66,7
45,4
90,8
59,6
119,2
75,2
150,4
93,0
186,0
112,1
224,2
133,5
267,0
OVS y
SSL
S
D
20,4
40,9
29,5
59,0
40,6
80,1
52,5
105,0
66,3
132,6
81,9
163,8
99,2
198,4
117,9
235,8
LSLP
S
D
13,9
27,8
20,1
40,1
27,3
54,7
35,6
71,2
44,9
89,8
55,6
111,2
67,2
134,4
80,1
160,2
A325
LSLT
S
D
16,4
32,7
23,6
47,2
32,1
64,1
41,9
83,8
52,9
105,8
65,4
130,8
79,2
158,4
94,3
188,6
STD
S
D
28,7
57,4
41,3
82,7
56,3
112,6
73,4
146,8
93,0
186,0
114,8
229,6
138,8
277,6
165,1
330,2
OVS y
SSL
S
D
24,6
49,1
35,4
70,7
48,1
96,1
62,7
125,4
79,6
159,2
98,3
196,6
118,8
237,6
141,5
283,0
LSLP
S
D
17,5
34,9
25,1
50,3
34,3
68,5
44,9
89,8
56,5
113,0
69,9
139,7
84,5
169,0
100,6
201,1
A490
LSLT
S
D
20,5
40,9
29,5
59,2
40,1
80,2
52,5
105,0
66,3
132,6
81,9
163,7
99,2
198,4
117,9
235,8


STD : Perforación normal.
OVS : Sobredimensionada.
SSL : Ovalada corta.
LSLP : Ovalada larga, paralela a la fuerza.
LSLT : Ovalada larga, normal a la fuerza.
S : Cizalle simple.
D : Cizalle doble.

250. CONEXIONES 4-11
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 4-9b
Conexiones de Deslizamiento Crítico
Resistencia de Diseño al Cizalle para Cargas de Servicio, KN
Superficie Clase A, µ = 0,33
Dimensión – Serie Métrica Designa-
ción
ASTM
Tipo de
Agujero
Carga
M16 M20 M22 M24 M27 M30 M36
STD
S
D
23,5
47,0
36,7
73,5
44,5
88,9
52,9
106,0
67,0
134,0
82,7
165,0
119,0
239,0
OVS y
SSL
S
D
20,7
41,4
32,3
64,7
39,1
78,3
46,6
93,1
59,0
118,0
72,8
146,0
105,0
210,0
LSLP
S
D
14,2
28,4
22,2
44,3
26,8
53,7
31,9
63,8
40,5
80,9
49,9
99,8
72,0
144,0
A325
LSLT
S
D
16,7
33,4
26,1
56,1
31,5
63,1
37,5
75,0
47,6
95,1
58,7
117,0
84,7
169,0
STD
S
D
29,1
58,3
45,5
91,1
55,1
110,0
65,5
131,0
83,1
166,0
103,0
205,0
148,0
296,0
OVS y
SSL
S
D
24,9
49,8
38,9
77,9
47,1
94,2
56,0
112,0
71,1
142,0
87,7
175,0
126,0
253,0
LSLP
S
D
17,6
35,2
27,5
55,0
33,3
66,6
39,6
79,2
50,2
100,0
61,9
124,0
89,4
179,0
A490
LSLT
S
D
20,7
41,4
32,3
64,7
39,1
78,3
46,6
93,1
59,0
118,0
72,8
146,0
105,0
210,0


STD : Perforación normal.
OVS : Sobredimensionada.
SSL : Ovalada corta.
LSLP : Ovalada larga, paralela a la fuerza.
LSLT : Ovalada larga, normal a la fuerza.
S : Cizalle simple.
D : Cizalle doble.

251. CONEXIONES 4-12
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


TABLA 4-10a
Conexiones de Deslizamiento Crítico
Resistencia de Diseño al Cizalle para Cargas Factorizadas, KN
Superficie Clase A, µ = 0,33

Dimensión – Serie Norteamericana
5/8 3/4 7/8 1 1.1/8 1.1/4 1.3/8 1.1/2
Mínima Pretensión Pernos A325, KN
Designa-
ción
ASTM
Tipo de
agujero
Carga
85 125 174 227 249 316 378 459
STD
S
D
31,5
63,0
46,3
92,6
64,5
129,0
84,5
169,0
93,0
186,0
117,9
235,8
141,0
282,0
170,8
341,6
OVS y
SSL
S
D
26,8
53,5
39,5
79,0
55,2
110,4
72,0
144,0
79,2
158,4
100,0
200,0
119,7
239,4
145,0
290,0
LSLP
S
D
18,9
37,8
27,8
55,6
38,8
77,6
50,7
101,4
55,6
111,2
70,7
141,4
84,5
169,0
102,3
204,6
A325
LSLT
S
D
22,1
44,2
32,5
65,0
45,4
90,8
59,2
118,4
65,0
130,0
82,3
164,6
98,8
197,6
119,7
239,4
Mínima Pretensión Pernos A490, KN

107 156 218 285 356 454 539 659
STD
S
D
39,8
79,6
58,3
116,6
81,4
162,8
106,3
212,6
132,6
265,2
169,0
338,0
200,0
400,0
245,6
491,2
OVS y
SSL
S
D
33,8
67,6
49,4
98,8
69,0
138,0
90,3
180,6
113,0
226,0
143,7
287,4
170,9
341,8
208,7
417,4
LSLP
S
D
23,9
47,8
34,8
69,6
49,0
98,0
63,6
127,2
79,6
159,2
101,4
202,8
120,6
241,2
147,3
294,6
A490
LSLT
S
D
27,8
55,6
40,6
81,2
57,0
114,0
74,3
148,6
93,0
186,0
118,4
236,8
140,6
281,2
171,7
343,4


STD : Perforación normal.
OVS : Sobredimensionada.
SSL : Ovalada corta.
LSLP : Ovalada larga, paralela a la fuerza.
LSLT : Ovalada larga, normal a la fuerza.
S : Cizalle simple.
D : Cizalle doble.

252. CONEXIONES 4-13
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Tabla 4-10b
Conexiones de Deslizamiento Crítico
Resistencia de Diseño al Cizalle para Cargas Factorizadas, KN
Superficie Clase A, µ = 0,33
Dimensión – Serie Métrica
M16 M20 M22 M24 M27 M30 M36
Mínima Pretensión Pernos A325M, KN
Designa-
ción
ASTM
Tipo de
Agujero
Carga
91 142 176 205 267 326 475
STD
S
D
33,9
67,9
53,0
106,0
65,6
131,0
76,4
153,0
99,6
199,0
122,0
243,0
177,0
354,0
OVS y
SSL
S
D
28,8
57,7
45,0
90,0
55,8
112,0
65,0
130,0
84,6
169,0
103,0
207,0
151,0
301,0
LSLP
S
D
20,4
40,7
31,8
63,5
39,4
78,8
45,9
91,7
59,7
119,0
72,9
146,0
106,0
213,0
A325M
LSLT
S
D
23,8
47,5
37,1
74,1
45,9
91,9
53,5
107,0
69,7
139,0
85,1
170,0
124,0
248,0
Mínima Pretensión Pernos A490, KN

114 179 221 257 334 408 595
STD
S
D
42,5
85,0
66,7
133,0
82,4
165,0
95,8
192,0
125,0
249,0
152,0
304,0
222,0
444,0
OVS y
SSL
S
D
36,1
72,3
56,7
113,0
70,0
140,0
81,5
163,0
106,0
212,0
129,0
259,0
189,0
377,0
LSLP
S
D
25,5
51,0
40,0
80,1
49,4
98,9
57,5
115,0
74,7
149,0
91,3
183,0
133,0
266,0
A490M
LSLT
S
D
29,8
59,5
46,7
93,4
57,7
115,4
67,1
134,0
87,2
174,0
107,0
213,0
155,0
311,0



STD : Perforación normal.
OVS : Sobredimensionada.
SSL : Ovalada corta.
LSLP : Ovalada larga, paralela a la fuerza.
LSLT : Ovalada larga, normal a la fuerza.
S : Cizalle simple.
D : Cizalle doble.

253. CONEXIONES 4-14
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.2.2 RESISTENCIA DE GRUPOS DE PERNOS

Las Tablas 4-11 a 4-18 que se incluyen a continuación, reproducidas directamente del
Manual AISC-LRFD, entregan la resistencia de diseño de grupos de pernos en
función de la separación entre ellos dentro de una línea de apernadura y de la
distancia entre líneas.

Las tablas consignan el valor del coeficiente C para conexiones excéntricas, tal que:

φR
n = C x φr n

φR
n = Resistencia de diseño del conjunto de pernos cargados excéntricamente,
kN

φr
n = Resistencia de diseño de un perno, kN, según Tablas 4-11, 4-13 ó 4-16.

El valor de C que se requiere es:

C
req = Pu / φrn

en que:

P
u = carga excéntrica mayorada

En las tablas se entra con los valores que se indica y se obtiene el valor de C
correspondiente:

s = distancia entre pernos dentro de una línea, mm

ex = excentricidad horizontal de la carga Pu respecto del centro de gravedad
del grupo de pernos, mm

n = número de pernos de una línea vertical de pernos

Los valores de s considerados son 75 y 150 mm; e
x varía entre 50 y 900 mm y n varía
entre 1 y 12 pernos.

El detalle de las tablas es el siguiente:

Tabla 4-11 Coeficiente C para una línea de pernos

Tabla 4-12 Coeficiente C para dos líneas de pernos separadas 75 mm

Tabla 4-13 Coeficiente C para dos líneas de pernos separadas 140 mm

254. CONEXIONES 4-15
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tabla 4-14 Coeficiente C para dos líneas de pernos separadas 200 mm

Tabla 4-15 Coeficiente C para tres líneas de pernos separadas 75 mm entre sí.

Tabla 4-16 Coeficiente C para tres líneas de pernos separadas 110 mm entre sí.

Tabla 4-17 Coeficiente C para cuatro líneas de pernos separadas 75 mm entre sí.

Tabla 4-18 Coeficiente C para cuatro líneas de pernos separadas 150 mm entre sí.

Debe notarse que las tablas indicadas consignan la resistencia de uniones en que la
carga excéntrica es paralela a las líneas de pernos. En el Manual AISC-LRFD se
entregan además tablas para inclinaciones de la carga de 15°, 30°, 45°, 60° y 75°.

255. CONEXIONES 4-16
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

256. CONEXIONES 4-17
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

257. CONEXIONES 4-18
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

258. CONEXIONES 4-19
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

259. CONEXIONES 4-20
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

260. CONEXIONES 4-21
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

261. CONEXIONES 4-22
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

262. CONEXIONES 4-23
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

263. CONEXIONES 4-24
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

4.2.3 RESISTENCIA DE UNIONES DE CORTE CON CONE XIÓN POR DOS
ANGULOS

a) Uniones con Pernos Métricos

Las Tablas 4-19 a 4-36 que se incluyen a continuación, reproducidas
directamente del Manual AISC-LRFD, dan la resistencia φR
n, en kN, de uniones
de corte con ángulos dobles, en función de las siguientes variables:

• Tipo de acero : A36; Fy = 250 MPa Fu = 400 MPa
A572 Gr50, Fy = 345 MPa Fu = 450 MPa

• Número de pernos al alma : 10,8,6,4,3,2

• Tipo de pernos : ASTM A325
ASTM A490

• Diámetro de los pernos : M20, M22, M24

• Tipo de unión : N = hilos inclui dos en el plano de corte.
X = hilos excluidos del plano de corte.
SC, Class A = unión de deslizamiento crítico,
superficie clase A, µ=0,35.
SC, Class B = unión de deslizamiento crítico,
superficie clase B, µ=0,5.

• Tamaño de los agujeros : STD = estándar
OVS = sobredimensionados.
SSLT = ovalados cortos, con la dimensión
mayor perpendicular a la carga.

• Espesor de los ángulos : ¼” (6,4 mm); 5/16” (7,9 mm); 3/8” (9,5 mm) y
½” (12,7 mm).

En las tablas también se indica el alto de los perfiles a que resulta aplicable la
tabla. Por ejemplo: W1100, 1000, 920 mm.

En la parte inferior de las tablas se incluye la resistencia del alma de la viga
soportada, en kN/mm de espesor de la misma, considerando el número de pernos
correspondientes a la conexión, los recortes superior e inferior, la distancia L
eh
desde el centro de los agujeros al borde del alma y las distancias L
ev, desde el
centro de los agujeros superior e inferior al borde del recorte del alma.

264. CONEXIONES 4-25
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Se consideran 3 condiciones:

- Sin recortes (uncoped)
- Con recortes en el ala superior solamente
- Con recortes en ambas alas (coped at both flanges)

Se considera dos distancias L
eh = 40 y 45 mm
Se considera seis distancias L
ev = 32, 35, 40, 45, 50 y 75 mm

En el extremo inferior izquierdo de las tablas se indica la resistencia φR
n en
kN/mm de espesor del alma de la viga soportante.

La resistencia φR
n de cada unión es el menor valor entre lo que se obtiene de la
parte superior de la tabla (resistencia de los pernos y de los clips) y de la parte
inferior (resistencia del alma).

Con el fin de que la unión tenga flexibilidad, el máximo espesor de los ángulos
debiera ser 16 mm.

Los valores tabulados para la resistencia de pernos y ángulos (parte superior de
las tablas), consideran los estados límite de corte en los pernos, aplastamiento de
los ángulos, fluencia al corte de los ángulos, rotura por cizalle en los ángulos y
rotura de bloque en los ángulos.

Los valores tabulados para la resistencia de las almas (parte inferior de las tablas)
consideran los siguientes estados límite:

ƒ En todos los casos : aplastamiento del alma.
ƒ En vigas con recorte en el ala superior : rotura de bloque del alma.
ƒ En vigas con recortes en las alas superior e inferior : rotura de bloque del
alma, fluencia por corte y rotura por corte del alma.

Véase el ejemplo 4 en acápite 4.2.5.1, más adelante, para la verificación de
los estados límites pertinentes.


b) Uniones con Pernos de la Serie Norteamericana

Las Tablas 4-19 a 4-36 sirven también de base para el cálculo de la resistencia
de diseño φR
n, en KN, de uniones con pernos de la serie norteamericana y con
ángulos de espesores en milímetros. Para ello debe tenerse presente que los
valores incluidos en la parte superior de las tablas consideran los estados límites
de corte en los pernos, aplastamiento de los ángulos, fluencia al corte de los
ángulos, rotura por cizalle de los ángulos y rotura de bloque de los ángulos. El
estado límite de corte en los ángulos arroja resistencias iguales a las resistencias
indicadas en la Tabla 4-5, multiplicadas por el número de pernos de la unión,

265. CONEXIONES 4-26
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
mientras el aplastamiento arroja resistencias iguales a los valores de la Tabla 4-6
multiplicadas por el número de pernos y por el espesor de los ángulos. De este
modo, se puede discernir en las Tablas 4-19 a 4-36 qué valores están
determinados por corte y aplastamiento y cuáles lo están por los otros estados
límites. Ahora bien, las resistencias de esos otros estados límites son
aproximadamente proporcionales al espesor de los ángulos, de modo que para
agujeros semejantes a los de la solución que se estudia, la resistencia de uniones
con ángulos de espesores diferentes a los considerados en la tabla son
proporcionales a la relación entre espesores.

Los valores indicados en la parte inferior de las tablas están dados en KN/mm,
de modo que sirven para cualquier espesor de las almas de las vigas soportadas y
de las soportantes.

Con una buena aproximación pueden usarse los valores de resistencias del alma
de la viga soportada indicados para pernos M20 como representativos de los
pernos de φ3/4”; los de pernos M22 como representativos de los de φ7/8” y los
de M24 como representativos de los de φ1”. El error que se comete es menor del
5%, por defecto.

De forma similar los valores indicados de resistencia del alma de la viga
soportante, para los mismos diámetros, tienen errores de hasta 6% en defecto,
para pernos de φ1” y hasta 5% en exceso para pernos de φ3/4”, mientras que
para pernos φ7/8” prácticamente no existen diferencias.

En los ejemplos siguientes se estudian uniones con ángulos de espesor
milimétrico y pernos de la serie norteamericana aprovechando las tablas 4-19 a
4-54.


Ejemplo 1:

Calcular la resistencia de una unión con doble ángulo de 6 mm de espesor y
pernos A325, de 3/4” de diámetro, con 4 pernos en cada ala, separados a 75 mm,
acero A36, con hilo incluido en el plano de corte, agujeros normales.

Desarrollo:

De la tabla 4-22a, para 4 pernos M20 y ángulos de 6,4 mm, la resistencia de
diseño es 458 KN.

• Resistencia al corte de 8 pernos M20, A325.

77,9 x 8 = 623,2 KN > 458 KN (Tabla 4-5)

266. CONEXIONES 4-27
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
• Resistencia al aplastamiento con pernos M20, espesor 6,4 mm.

6,4 x 8 x 14,4 = 737,28 > 458 KN (Tabla 4-6)

Por otro lado:

• Resistencia al corte de 8 pernos φ3/4, A325.

70,7 x 8 = 565,6 KN > 458 KN (Tabla 4-5).

• Resistencia al aplastamiento con pernos φ3/4, espesor 6 mm.

6,0 x 8 x 13,7 = 657,6 KN > 458 KN (Tabla 4-6).

Es decir la resistencia está dada por alguno de los estados límites de fluencia
al corte, rotura por cizalle o rotura de bloque de los ángulos.

∴ La resistencia para ángulos de 6 mm sería:

KNR
n
429458
4,6
6
=×=φ

• Nótese en la Tabla 4-22a, que para ángulos de 9,5 mm de espesor la
resistencia indicada es 623 KN; es decir controla el estado límite de cizalle
en los pernos. Si con ese espesor de ángulos se usara pernos φ3/4, A325, la
resistencia bajaría a 565,6 KN. Si se usara pernos de φ3/4 con ángulos de 10
mm de espesor, la resistencia sería:

KNR
n
5956,565
5,9
10
=×=φ

Ejemplo 2:

Suponer que la unión del ejemplo 1 se hace en una viga de alma de 6 mm de
espesor, con recorte sólo en el ala superior, con la línea de pernos ubicada a 40
mm del extremo del alma y con una distancia de 35 mm desde el agujero
superior al recorte. El alma de la viga soportante es de 8 mm. Calcular la
resistencia del alma de la viga soportada y de la soportante.

De la Tabla 4-22a, para L
eh = 40 mm y Lev = 35 mm para pernos M20,
representativos de φ3/4”:

Alma viga soportada: φR
n = 6 x 38,1 = 228,6 KN
Alma viga soportante: φR
n = 8 x 115 = 920 KN

267. CONEXIONES 4-28
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Para el alma de la viga soportante el valor exacto sería de 236,4 KN, por lo que
el error cometido al usar directamente la tabla de pernos M20 es de 3,3% por
defecto.

Para el alma de la viga soportante el valor exacto es 876,8 KN, por lo que el
error cometido es de 4,9% en exceso.

268. CONEXIONES 4-29
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
1.

269. CONEXIONES 4-30
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

270. CONEXIONES 4-31
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

271. CONEXIONES 4-32
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

272. CONEXIONES 4-33
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

273. CONEXIONES 4-34
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

274. CONEXIONES 4-35
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

275. CONEXIONES 4-36
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

276. CONEXIONES 4-37
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

277. CONEXIONES 4-38
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

278. CONEXIONES 4-39
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

279. CONEXIONES 4-40
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

280. CONEXIONES 4-41
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

281. CONEXIONES 4-42
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

282. CONEXIONES 4-43
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

283. CONEXIONES 4-44
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

284. CONEXIONES 4-45
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

285. CONEXIONES 4-46
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

286. CONEXIONES 4-47
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

287. CONEXIONES 4-48
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

288. CONEXIONES 4-49
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

289. CONEXIONES 4-50
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

290. CONEXIONES 4-51
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

291. CONEXIONES 4-52
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

292. CONEXIONES 4-53
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

293. CONEXIONES 4-54
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

294. CONEXIONES 4-55
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

295. CONEXIONES 4-56
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

296. CONEXIONES 4-57
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

297. CONEXIONES 4-58
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

298. CONEXIONES 4-59
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

299. CONEXIONES 4-60
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

300. CONEXIONES 4-61
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

301. CONEXIONES 4-62
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

302. CONEXIONES 4-63
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

303. CONEXIONES 4-64
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

304. CONEXIONES 4-65
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.2.4 RESISTENCIA DE UNIONES DE CIZALLE, CON PLACA DE CORTE

a) Uniones con Pernos Métricos

Las Tablas 4-37 a 4-39 que se incluyen a continuación, reproducidas
directamente del Manual AISC-LRFD, dan la resistencia φR
n, en kN, de
uniones de corte conectadas mediante placa de corte. Ver figura 4-2.



Fig. 4-2


El material de la placa de corte es A36, con F
y = 250 MPa y Fu = 400 MPa.

Los espesores mínimos de la placa en función del número de pernos se indican
en la figura 4.2 junto con las dimensiones básicas. Para los valores tabulados se
ha considerado a = 75 mm, pero pueden ser usados conservadoramente valores
entre 65 y 75 mm. También se ha supuesto, para fines de cálculo, que las
distancias a los bordes horizontales de la placa de los pernos a los bordes
superior e inferior de las placas y de la línea de pernos al borde vertical, son de
40 mm. Los tamaños de la soldadura se han supuesto iguales a 0,75 por espesor
de la placa.

Los valores tabulados consideran los estados límites de corte en los pernos,
aplastamiento de la placa en los agujeros, fluencia por corte, ruptura por corte y
rotura de bloque en la placa.

305. CONEXIONES 4-66
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Las resistencias tabuladas, φR n en kN, se dan en función de las siguientes
variables:

• Diámetro de los pernos : M20, M22, M24
• Números de pernos : 9,8,7,6,5,4,3 y 2 pernos.
• Calidades de pernos : ASTM A325M
ASTM A490M
• Condición de los pernos : N = hilos incluidos en el plano de corte.
X = hilos excluidos en el plano de corte.
• Tamaño de los agujeros : STD = estándar
SSLT = ovalados cortos, con la dimensión
mayor perpendicular a la carga.
• Espesores de la placa : 6,8,10,12 y 14 mm.
• Condición del nudo : Rígido o flexible

La condición de rígido o flexible del nudo depende de la rigidez al giro del
miembro que soporta la unión de corte. Un apoyo en un miembro que permite
que las rotaciones en el extremo de la viga sean acomodados vía rotación de la
columna, - como por ejemplo sucede en vigas relativamente altas conectadas a
columnas relativamente livianas, o en conexiones al alma de una columna de
una sola viga concurrente al nudo - será clasificado como flexible. Por el
contrario, un apoyo en un miembro que posee una rigidez al giro elevada y que
obliga a que las rotaciones en los extremos de la viga simplemente apoyada
ocurran principalmente en la conexión, - como por ejemplo en uniones a las
alas de columnas relativamente rígidas o en uniones al alma de vigas
concurrentes al nudo por ambos lados - será clasificado como rígido.

Para prevenir el pandeo local de la placa, se recomienda:


en que t
p min es el espesor mínimo recomendado y L es el largo de la placa de
corte.

Para proporcionar ductilidad al giro en la placa se recomienda:

en que t
p máx es el espesor máximo recomendado y db es el diámetro de los pernos.
mm6
64
L
t ≥=
mín p
mín pmáx ptmm2
2
d
t
b
≥+=

306. CONEXIONES 4-67
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
b) Uniones con Pernos de la Serie Norteamericana

Las Tablas 4-37 a 4-39 sirven también para el cálculo de la resistencia de
diseño φR
n, en KN de uniones con pernos de la serie norteamericana. Para ello
la resistencia por corte de los pernos y de aplastamiento de la placa, obtenidos
de las tablas 4-5 y 4-6, debe compararse con los de las tablas 4-37 a 4-39. Si
los valores indicados en estas últimas son menores que los calculados con las
primeras, significa que los estados límites de fluencia por corte en la placa,
rotura por corte y rotura de bloque en la placa controlan el diseño y, por lo
tanto, la resistencia de la unión es la indicada en las tablas 4-37 a 4-39. Este es
generalmente el caso.

Ejemplo 3:

Determinar la resistencia de una placa de unión de 6 mm de espesor con 3
pernos A325 de φ1”, separados 75 mm entre sí, con agujeros normales, con
hilos incluidos en el plano de corte, en una unión que se cataloga como rígida.
El largo total de la placa es 230.

Desarrollo:

De la Tabla 4-39c, para pernos M24 y un espesor de 6 mm la resistencia es 154
KN.

•
Resistencia al corte de los pernos φ1”:

3 x 125,7 = 754,2 KN (Tabla 4-5).

•
Resistencia al aplastamiento, pernos φ1”:

3 x 6 x 18 = 324 KN (Tabla 4-6).

Se aprecia que ni el corte en los pernos, ni el aplastamiento controlan ∴ La
resistencia de la unión es 154 KN:

307. CONEXIONES 4-68
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

308. CONEXIONES 4-69
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

309. CONEXIONES 4-70
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

310. CONEXIONES 4-71
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

311. CONEXIONES 4-72
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

312. CONEXIONES 4-73
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

313. CONEXIONES 4-74
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

314. CONEXIONES 4-75
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

315. CONEXIONES 4-76
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

316. CONEXIONES 4-77
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.2.5 RESISTENCIA DE UNIONES DE CIZALLE CON ANGULO SIMPLE

La tabla 4-40 es una ayuda para el diseño de conexiones de un solo ángulo, que se
aperna tanto a la viga conectada como al miembro soportante. La tabla 4-41 es una
ayuda para el diseño de conexiones de un solo ángulo que se suelda al elemento
soportante y se aperna a la viga conectada.

En este tipo de uniones debe determinarse la resistencia tanto de los pernos y
soldaduras como de los elementos conectados, en conformidad con las provisiones de
la Especificación MFCR. El efecto de la excentricidad debe ser considerado siempre
al verificar el ala del ángulo de conexión que se une al miembro soportante.
Adicionalmente, el efecto de la excentricidad debe considerarse cuando hay dos
líneas verticales de pernos en el ala unida al alma de la viga soportada, o si la
distancia desde la línea de pernos en el alma de la viga soportada al centro del alma
de una viga soportante sobrepasa 76 mm. Además, la excentricidad siempre debe
considerarse en el diseño de las soldaduras de los ángulos simples de conexión.

La longitud del ángulo debe ser igual o mayor que 0,5 h, donde h es la altura plana
del alma de la viga (Tablas 2.1.1 a 2.1.3)

El espesor mínimo de los ángulos de conexión es:

Para pernos φ
<” y <” : 10 mm ó <”
Para pernos φ 1” : 12 mm ó
<”

El ángulo de conexión típico recomendado es un L 80 x 80.

Se recomienda que la unión del ángulo a la viga se haga en Taller, y se aperne en el
terreno a la columna.



4.2.5.1 Tabla 4-40 : Angulo de Conexión Apernado-Apernado

La Tabla 4-40 entrega el valor C para determinar la resistencia φR n de la unión
conforme a:

φR
n = C φr n

en que φr n es la resistencia de diseño de un perno en corte o aplastamiento, kN/perno.

Se distinguen dos casos, ilustrados en la tabla misma: el Caso I corresponde a un
ángulo que tiene una corrida de pernos en cada ala, y el Caso II a a uno con dos
corridas de pernos en cada ala. Los valores de C tabulados corresponden a las
excentricidades mostradas en las figuras de la tabla, o menores. Para excentricidades
mayores, el coeficiente C puede recalcularse con las Tablas 4-11 ó 4-12.

317. CONEXIONES 4-78
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

El ejemplo que sigue detalla las verificaciones que se hacen en una conexión
apernada-apernada.

Ejemplo 4

Diseñar una conexión con un solo ángulo, apernado-apernado, (Caso I), de una viga
W460 x 52 al alma de una viga W530 x 92 (ambas serie AISC, denominación
métrica). La carga mayorada en el apoyo es R
u = 180 KN. El acero de las vigas es
A572 Gr50 (F
y = 345 MPa; Fu = 450 MPa). El ángulo es de <” de espesor.

Datos:

W460 x 52
W530 x 92

- tw = 7,6 mm - t w = 10,2 mm
- d = 450 mm - d = 533 mm

- Flange superior con recorte de 50 mm
de profundidad x 100 mm de largo


L de conexión


Calidad A36 F
y = 250 Mpa; Fn = 400 Mpa
Diámetro de los pernos: ¾”, A325 – hilos incluidos
Separación entre pernos: s = 75 mm
Dist. del perno superior al recorte : L
ev” = 35 mm

Solución:

por corte en los pernos : φr n = 70,7 kN (Tabla 4-5)
por aplastamiento :
en el ángulo : 14,4 kN x 9, 5 mm = 150 kN (Tabla 4-6)
en el alma : 16,2 kN x 7,6 mm = 135 kN (Tabla 4-6)

o sea:
55,2
perno/kN7,70
kN180
r
R
C
n
u
mín
==
φ
=

318. CONEXIONES 4-79
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
En la Tabla 4-40 tratar 4 pernos en ángulo L90 x 90 x 9,5 con L = 75 x 3 + 35 x 2 =
295 mm

C = 3,01 > 2,55 OK

- Fluencia por corte en el ángulo:

φR
n = 0,90 (0,6 FyAg)



= 378 kN > 180 kN OK


-
Rotura por corte en el ángulo:

φR
n = 0,75 (0,6 FuAn)




= 340 kN > 180 kN OK

-
Rotura de bloque en el ángulo:











Como 0,6 F
u Anv > Fu Ant :

φR
n = N [0,6 Fu Anv + Fy Agt] (sección 13.4.3, Especificación MFCR)

en que φ = 0,75



==
kNN
xxMPax
x
/1000
)5,92952506,0(
9,0
[]
=
−
=
kNN
xxxxx
x
/1000
)5,92445,9295(4006,0
75,0
1000
5,9x)24x5,3353x75(400x6,0
AF6,0
nvu −+
=
1000/5,9x176x400x6,0=
KN401=
kN
xx
AF
ntu 4,87
1000
5,9)2/2435(400
=
−
=
[]8340175,0
1000
5,9x35x250
40175,0R
n +=






+=φ

319. CONEXIONES 4-80
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

φR
n = 363 kN > 180 kN; OK


-
Flexión del ala unida a la viga soportante:

La resistencia requerida M
u es

M
u = Ru e

e =
< x espesor alma viga soportada + distancia desde el codo del ángulo a
línea de pernos

e =
< x 7,6 + 55 mm = 58,8 mm

M
u = 180 x 58,8 = 10584 kN mm


-
Para fluencia por flexión:

φM
n = NFy Sx





= 31000 kN mm > 10584 kN mm OK


-
Para rotura por flexión:

φM
n = N Fu Snet













=φ
6
295x5,9
x
1000
250x9,0
M
2___
n










−










+−= 12/24x45,375,11224x212/2955,9I
3__2___2___3___
neto
[] 46086750006,364.139.25,9I
neto
−−=
4
neto
mm7,687.867.13I = 3
94018
295
2 mm
xI
S
neto
net
==
mmkN
x
xM
n 4,205.28
1000
94018400
75,0 ==φ

320. CONEXIONES 4-81
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


> 10.584 KN/mm OK


-
Alma de la viga soportada:

En la Tabla 4-22b, zona inferior, para 4 pernos, F
y = 345 Mpa, Fn = 450 Mpa, con
L
ev = 35 mm y Leh = 40 mm (reducidos a 36 mm para fines de cálculo, para
absorber tolerancia en el cargo de la viga):

φR
n = 44,4 (kN/mm) x 7,6 mm

= 337 kN > 180 kN OK



-
Fluencia por flexión en la zona con recorte:




en que:

S
net = módulo elástico de flexión en la zona recortada, mm
3
.
(S
net = 299 x 10
3
mm
3
,

en este caso, según cálculo aparte).

e = distancia desde la cara del recorte a la reacción en el extremo de la
viga (ver figura en página siguiente). (En este caso: 100 + 12 = 112
mm; se ha adoptado 12 mm entre el extremo de la viga y la cara del
ángulo de conexión).





e
SF9,0
R
nety
n
=φ
kNkN
x
xxx
R
n
180829
1000112
102993459,0
3
>==φ

321. CONEXIONES 4-82
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
- Pandeo local del alma en la zona recortada:

El Manual AISC-LRFD, página 8-228 indica las siguientes fórmulas para la
verificación del pandeo del alma en la zona recortada de una viga con recorte sólo
en el ala superior:















en que:



















e
SF
R
netbc
n φ
φ≤
)(162700
2
MPakf
h
t
F
o
w
bc








=
φ
0.1
d
c
para
d
c
2f ≤





=
0.1
d
c
para
d
c
1f >





+=
0.1
h
c
para
c
h
2,2k
o
65.1
o
≤





=
0.1
h
c
para
c
h
2,2k
o
o
>





=

322. CONEXIONES 4-83
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Si la viga está recortada en ambos flanges:




en que:




En el presente ejemplo:

















-
Alma de la viga soportante:

En el extremo inferior izquierdo de la Tabla 4-22b se obtiene, para una viga con F
y
= 345 Mpa, con 4 pernos M20 en cada ángulo doble, una resistencia de 130 kN
por cada mm de espesor del alma de la viga soportante. Tomamos
< de este valor
por tratarse de una conexión de ángulo simple:





d
o
2
w
bc
f
hc
t
350600F ⋅=φ






−=
d
d
5,75,3f
c
d
444,0
d
c
2f222,0
450
100
d
c
=





=→==
7,21
25,0
1
x2,2k25,0
50450
100
h
c
65.1
o
=





=→=
−
=
kf
h
t
162700F
2
o
w
bc








=φ
7,21x444,0x
400
6,7
162700
2






=
.fluencialaControla.OKMPa311F9,0MPa548
y =>=
kNkNxxR
n 1806632,10130
2
1
>==φ

323. CONEXIONES 4-84
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.2.5.2 Tabla 4-41 – Angulo de Conexión Apernado-Soldado

La Tabla 4-41 es una ayuda para el diseño de un ángulo de conexión apernado al
alma de la viga soportada y soldada al ala de una columna soportante o al alma de
una viga soportante. La resistencia de los electrodos de soldadura se asume de 480
MPa.

La soldadura en el ala conectada se hace retornar en una distancia de 2 veces el
tamaño de la soldadura en el extremo superior del ángulo, para dar flexibilidad,
mientras el borde inferior se suelda completo.

Las variables usadas en la tabla son:

•
Número de pernos en una línea vertical : de 12 a 2
•
Diámetro de pernos : M20 y M22
•
Distancia entre pernos : 75 mm
•
Distancias al borde del ángulo desde el
el primer y el último perno : 35 mm
•
Largo del ángulo de conexión : calculado según lo anterior
•
Tamaños de soldadura : 8, 6 y 5 mm
•
Calidades de acero del miembro soportante : A36 y A572 Gr50

La tabla entrega, en función de las variables anteriores, las siguientes resistencias:

•
Resistencia φR n de los pernos
•
Resistencia φR n de la soldadura
•
Espesor mínimo del miembro soportante, cuando hay ángulos en ambos lados del
ala o del alma.

El valor del espesor mínimo tabulado es el espesor que equilibra la resistencia del
material soportante con la resistencia de las soldaduras.


Para pernos serie norteamericana la resistencia al cizalle puede obtenerse de la Tabla
4-5. El tamaño indicado para el ángulo es el mínimo recomendado. Puede usarse
ángulos mayores.

324. CONEXIONES 4-85
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Ejemplo 5

Diseñar una conexión con un solo ángulo de una viga W410 x 75 al ala de una
columna W360 x 134. La resistencia requerida R
u = 220 KN.

W410 x 75


t
w = 9,70 mm d = 413 mm t f = 16 mm
F
y = 345 MPa F u = 450 MPa

W360 x 134


t
f = 18 F y = 345 MPa F u = 450 MPa

Usar pernos M20, ASTM A325M, hilos incluidos, para conectar la viga soportada al
ángulo simple de conexión. Usar electrodos de 480 MPa para conectar el ángulo
simple al ala de la columna. El acero del ángulo es A36, F
y = 250 MPa, Fu = 400
MPa.


Solución:

•
Angulo simple, pernos y soldaduras:

En la Tabla 4-41, tratar 4 pernos con un ángulo de 4” x 3” x
< (L102 x 76 x 9,5),
L = 295 mm




De la misma tabla, con filetes de 5 mm



Usar: 4 pernos M20, L102 x 76 x 9,5



•
Aplastamiento del alma de la viga soportada:

La resistencia al aplastamiento, por cada perno es:






OKKN250KN312R
n
>=φ
OKKN250KN265R
n
>=φ
)MFCRciónEspecifica4.3.13fórmula(Ftd4,2FtL2,1r
uucn
<=φ
4820x4,2d4,26,63)2275(x2,1L2,1
c ==<=−=

325. CONEXIONES 4-86
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO



Como
Nrn excede la capacidad al corte de los pernos M20, el aplastamiento no es
crítico.


•
Columna:

De la Tabla 4-41, el espesor mínimo del ala de la columna, con soldaduras en
ambos lados del ala, sería: 8,2 mm.

t
f = 18 > 8,2 mm OK

Para soldadura por un solo lado se requeriría la mitad de este espesor: 4,1 mm.

(El espesor mínimo se obtiene a partir de las siguientes fórmulas:

•
para soldadura en sólo un lado : tmin >


•
para soldadura por ambos lados : t min >

en que w es el tamaño de la soldadura).
perno/KN157
1000
450x7,9
x48x75,0Ftd4,2x75,0r
un ===φ
yF
w238
yF
w566

326. CONEXIONES 4-87
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

327. CONEXIONES 4-88
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

328. CONEXIONES 4-89
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.3 CONECTORES DE CORTE


Las tablas que se entregan a continuación contienen la siguiente información:

Tabla 4–42 : Conectores de corte eléctrico soldados. Propiedades geométricas:

Datos tomados del Catálogo Nelson con toda la variedad de
dimensiones de los conectores de esa marca. Los más usados son
los de 19 mm de diámetro.

Tabla 4–43a : Resistencia Q
n nominal de corte de los conectores.

Esta tabla entrega la resistencia de los conectores de 19 mm de
diámetro, para concretos de distintas densidades, de acuerdo a la
fórmula 12.5-1 de la Especificación LRFD, Capítulo5.

Tabla 4–44 : Sistemas de fijación accionados a Pólvora. Conectores de corte.

Tanto la tabla como la figura que la acompaña están tomadas del
Catálogo Hilti. Los valores tabulados corresponden a Q
n del
método de Factores de Carga y Resistencia.

329. CONEXIONES 4-90
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 4-42
Conectores de Corte Electro Soldados
Propiedades Geométricas
Diámetro A H
Largo Antes de
Soldar
Largo Después
de Soldar
Largo de
Anclaje
Descripción
pulg mm pulg mm pulg mm pulg mm pulg mm pulg mm
1
/4 x 2
1
/16
1
/4 6,35 0,187 4, 75 0,500 12,70 2
11
/1668,26 2
9
/16 65,09 2
3
/8 60,33
4
1
/8

4
1
/8 104,78 4 101.60 3
13
/1680,96
3
/8 x 4
1
/8
3
/8 9,53 0,281 7, 14 0,750 19,05 4
1
/8 104,78 4 101,60 3
23
/3294,46
6
1
/8

6
1
/8 155,58 6 152,40 5
23
/32145,26
1
/2 x 2
1
/8
1
/2 12,70 0,312 7, 92 1,000 25,40 2
1
/8 53,98 2 50,80 1
11
/1642,86
3
1
/8

3
1
/8 79,38 3 76,20 2
11
/1668,26
4
1
/8

4
1
/8 104,78 4 101,60 3
11
/1693,66
5
5
/16

5
5
/16 134,94 5
3
/16 131,76 4
7
/8 123,83
6
1
/8

6
1
/8 155,58 6 152,40 5
11
/16144,46
8
1
/8

8
1
/8 206,38 8 203,40 7
11
/16195,26
5
/8 x 2
11
/16
5
/8 15,88 0,312 7, 92 1,250 31,75 2
11
/16 68,26 2
1
/2 63,50 2
3
/16 55,56
6
9
/16

6
9
/16 166,69 6
3
/8 161,93 6
1
/16 153,99
8
3
/16

8
3
/16 207,96 8 203,40 7
11
/16195,26
3
1
/4 x 3
3
/16 3
1
/4 19,08

Min
3
/8
Min 9,53

1,250 31,75 3
3
/16 80,96 3 76,20 2
5
/8 66,68
4
3
/16

4
3
/16 106,36 4 101,60 3
5
/8 92,08
5
3
/16

5
3
/16 131,76 5 127,00 4
5
/8 117,48
6
3
/16

6
3
/16 157,16 6 152,40 5
5
/8 142,88
7
3
/16

7
3
/16 182,56 7 177,80 6
5
/8 168,28
8
3
/16

8
3
/16 207,96 8 203,40 7
5
/8 193,68
7
/8 x 3
11
/16
7
/8 22,23 Min
3
/8 Min 9,53

1,375 34,93 3
11
/1693,66 3
1
/2 88,90 3
1
/8 79,38
4
3
/16

4
3
/16 106,36 4 101,60 3
5
/8 92,08
5
3
/16

5
3
/16 131,76 5 127,00 4
5
/8 117,48
6
3
/16

6
3
/16 157,16 6 152,40 5
5
/8 142,88
7
3
/16

7
3
/16 182,56 7 177,80 6
5
/8 168,28
8
3
/16

8
3
/16 207,96 8 203,40 7
5
/8 193,68

330. CONEXIONES 4-91
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO





















Tabla 4-43
Resistencia Q
n Nominal de Cizalle de los Conectores
de Corte de Diámetro 19 mm (nom)
fc’
(Mpa)
T
(kg/m
3
)
Q
n
(kN)
20
20
25
25
30
30
35
35
1845
2320
1845
2320
1845
2320
1845
2320
76,4
90,7
90,3
107
104
123
116
138








Fig. 4-72

331. CONEXIONES 4-92
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Tabla 4-44
Sistemas de Fijación Accionados a Pólvora
Conectores de Corte
Conector
X-HVA
Altura del
Conector, H
S
mm
Espesor Mínimo
del Hormigón
mm
Altura Máxima
del Perfil de la
Placa, hr
mm
Resistencia
Nominal de
Cizalle
kN
X-HVB80 80 93 43 28
X-HVB95 95 108 58
X-HVB110 110 123 73
X-HVB125 125 138 88
X-HVB140 140 153 103
35




Fig. 4-73

332. CONEXIONES 4-93
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.4 PERNOS DE ANCLAJE


Las tablas 4–45 y 4–46 entregan datos sobre resistencia de los aceros corrientemente
usados para pernos de anclaje y el diámetro de los agujeros que normalmente se
especifican en las placas base para los distintos diámetros de pernos de anclaje.


Tabla 4-45
Disponibilidad de Barras y Resistencias para Pernos de Anclaje
Resistencia
Designación
del Acero
Tipo de
Material
Grado
Diámetro
mm
Carga de
Prueba
MPa
Tensión de
Fluencia
MPa
Tensión de
Ruptura
MPa
ASTM A36M
Acero
Carbono
- 6,35 a 63,5 - 250 400
ASTM A307
Acero
Carbono
- 6,35 a 63,5 - - 410
INN A37-24
Acero
Carbono
- 6 a 39 - 235 360




Tabla 4-46
Tamaños de Perforaciones en Placas Bases para Pernos de Anclaje
Diámetro del
Perno de Anclaje
Diámetro de la
Perforación
Diámetro del
Perno de Anclaje
Diámetro de la
Perforación
mm mm mm mm
20 34 36 57
22 39 42 67
24 45 48 80
27 48 56 88
30 51 64 96



4.5 SOLDADURA

333. CONEXIONES 4-94
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Las tablas que se incluyen a continuación entregan la siguiente información:

Tabla 4–47 : Requerimientos relacionados con la soldabilidad de los
aceros.

Para distintas calidades de aceros se indica el contenido
máximo de carbono, el límite máximo de fluencia y el
espesor máximo de los elementos.

Tablas 4–48 a 4–52 : Nomenclatura y Propiedades de Electrodos.

Estas tablas, tomadas directamente del Manual AISC–
LRFD, indican las denominaciones de los electrodos y su
significado para distintos tipos de soldadura. Estos tipos
son:

SMAW : “Shielded Metal Arc Welding”
Soldadura manual de arco protegido.

SAW : “Submerged Arc Welding”
Soldadura semiautomática de arco protegido.

GMAW : “Gas – metal Arc Welding”
Soldadura Automática con protección de gas
inerte (Argón, Helio, CO
2).

FCAW : “Flux – cored Arc Welding”
Soldadura semi automática por electrodos con
fundente interior.

ESW : “Electroslag Welding”
Soldadura automática por baño de escoria
.

Las especificaciones del ma terial de aporte y de los
fundentes corresponden a las Especificaciones AWS,
American Welding Society. Se recomienda al diseñador
remitirse al Código AWS D1.1. para profundizar el tema.

334. CONEXIONES 4-95
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tablas 4–53 4–71 : Soldaduras precalificadas.

Se denominan soldaduras precalificadas las que pueden
ejecutarse sin necesidad de hacer las pruebas de
precalificación de las normas AWS, que tienen por objeto
determinar las dimensiones, suministro eléctrico (voltaje e
intensidad), velocidad, etc., para obtener las resistencia
indicada. Se recomienda a los proyectistas especificar
soldaduras precalificadas AISC únicamente.

Las tablas, reproducidas di rectamente del Manual AISC–
LRFD, entregan la nomenclatura habitual y las características
de las soldaduras precalificadas. El significado de los
términos es el siguiente:

-
Back : Soldadura de respaldo.
-
Fillet : Soldadura de filete.
-
Plug or slot : Soldadura de tapón.
-
Groove or Butt : Soldadura de tope o de relleno. Dentro
de estas se reconocen los siguientes
tipos:

•
Square : Bordes rectos
•
V : Bordes biselados en V
•
Bevel : Un borde biselado y el otro recto
•
U : Bordes biselados en U
•
J : Un borde biselado en U y el otro
recto
•
Flare V : Soldadura de relleno entre dos
superficies curvas.
•
Flare Bevel : Soldadura de relleno entre una
superficie curva y una recta.
•
Backing : Plancha de respaldo.
•
Spacer : Platina de separación.
•
Field Weld : Soldadura de terreno.
•
Flush : Terminación lisa.
•
Convex : Soldadura con terminación
convexa.

Las tablas contienen información respecto de las separaciones entre planchas a soldar,
espesores, tratamientos de los bordes, tolerancias, etc. También se indica su
designación (por ejemplo: B–L1a por una soldadura de bordes rectos, con plancha de
respaldo, Tabla 4–84), la cual puede mencionarse en los planos de detallamiento en
reemplazo de la simbología usada corrientemente, también mostrada en las tablas.

335. CONEXIONES 4-96
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tablas 4–72 y 4–73 : Tamaños mínimos recomendados para los agujeros que se
dejan en las planchas para unirlas a otras planchas mediante
soldadura de filete, dispuesta a los largo de los bordes del
agujero, (Tabla 4-101) o para rellenarlos completamente con
soldadura de tapón (Tabla 4-102).

Tabla 4-47
Requerimientos Relacionados con la Soldabilidad de Aceros


Designación del
Acero
Productos
Contenido Máximo de
Carbono, % Peso
(Análisis de Cuchara)
Máxima
Tensión de
Fluencia
MPa
Espesor Máximo
mm
ASTM A36
Perfiles
Planchas
Barras
0,26
0,25 ÷ 0,29
0,26 ÷ 0,29
550 No hay
ASTM A500 Perfiles tubulares
Gr A y B: 0,26
Gr C: 0,23
No hay 16
ASTM A572
Perfiles, planchas,
barras y tablestacas
Variable según grados
0,21 ÷ 0,26
No hay
Gr 290: 150
Gr 345: 100
Gr 415: 32
Gr 450: 32
ASTM A588
Perfiles, planchas y
barras
Variable según grado:
0,15 ÷ 0,20
No hay
F
y 345: 100
F
y 290: 200
NCh 203: A37-24ES A42-27ES

NCh 1159:
A52-34ES

Planchas
Planchas


Planchas

0,20
0,20


0,20

235
265


334

50
50


50

336. CONEXIONES 4-97
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

337. CONEXIONES 4-98
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

338. CONEXIONES 4-99
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

339. CONEXIONES 4-100
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

340. CONEXIONES 4-101
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

341. CONEXIONES 4-102
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

342. CONEXIONES 4-103
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

343. CONEXIONES 4-104
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

344. CONEXIONES 4-105
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

345. CONEXIONES 4-106
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

346. CONEXIONES 4-107
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

347. CONEXIONES 4-108
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

348. CONEXIONES 4-109
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

349. CONEXIONES 4-110
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

350. CONEXIONES 4-111
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

351. CONEXIONES 4-112
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

352. CONEXIONES 4-113
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

353. CONEXIONES 4-114
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

354. CONEXIONES 4-115
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

355. CONEXIONES 4-116
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

356. CONEXIONES 4-117
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

357. CONEXIONES 4-118
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

358. CONEXIONES 4-119
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO




Tabla 4-73 Plug and slot welds

359. CONEXIONES 4-120
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.6 RESISTENCIA DE UNIONES SOLDADAS


La capacidad de carga de las uniones soldadas depende de la sección resistente, del
metal base y del electrodo, de acuerdo a lo indicado en las Especificaciones, Capítulo
5, párrafo 13.2.


4.6.1 Las Tablas 4-74 a 4-121 posibilitan el cálculo de la resistencia φR n, en KN de grupos
de soldaduras de distintas configuraciones, para cargas con distintas excentricidades y
ángulos respecto de los ejes del grupo:

La resistencia se expresa así:

φR
n = C C1 q w l

en que:

C = coeficiente tabulado en las Tablas 4-74 a 4-121, que incluye el factor
N=
0,75.

C
1 = coeficiente dado por la tabla siguiente

Electrodo
Grado
AWS
F
exx
(MPa)
C
1
E43 60 430 0,896
E48 70 481 1,00
E55 80 550 1,03
E62 90 620 1,16
E69 100 690 1,22
E76 110 760 1,35

q = 0,1097; constante de conversión de unidades
w = tamaño del filete de soldadura, mm
l = longitud característica del grupo de soldadura, mm
Fexx = resistencia del electrodo

A las tablas se entra con los siguientes parámetros:

•
Configuración del grupo de soldadura, conforme a las figuras que ilustran cada
tabla.

•
Angulo entre la carga y el eje vertical del grupo de soldadura.

360. CONEXIONES 4-121
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
• k : parámetro que indica la distancia kl entre filetes de soldadura o el largo kl de
ramas de soldadura perpendiculares al largo l.

•
a : parámetro que expresa la componente horizontal de la excentricidad, e x = al,
de la carga respecto del centro de gravedad del grupo de soldaduras.

Se efectúan las siguientes comprobaciones al diseño que se investiga:




en que P
u = carga mayorada, KN

La resistencia que se obtiene para los distintos grupos de soldadura considerados ha
sido obtenida por el Método del Centro Instantáneo de Rotación y reconoce la mayor
resistencia que tienen los filetes de soldadura cuando la carga es perpendicular a su
eje, respecto de la resistencia longitudinal. Debido a esto, los valores de la resistencia
resultan superiores a lo que se obtiene con los métodos tradicionales usados
corrientemente.


lwqC
P
CC
1
u
mín
=>
lqCC
P
ww
1
u
mín
=>
wqCC
P
l1
1
u
mín
=>

361. CONEXIONES 4-122
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

362. CONEXIONES 4-123
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

363. CONEXIONES 4-124
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

364. CONEXIONES 4-125
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

365. CONEXIONES 4-126
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

366. CONEXIONES 4-127
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

367. CONEXIONES 4-128
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

368. CONEXIONES 4-129
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

369. CONEXIONES 4-130
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

370. CONEXIONES 4-131
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

371. CONEXIONES 4-132
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

372. CONEXIONES 4-133
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

373. CONEXIONES 4-134
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

374. CONEXIONES 4-135
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

375. CONEXIONES 4-136
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

376. CONEXIONES 4-137
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

377. CONEXIONES 4-138
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

378. CONEXIONES 4-139
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

379. CONEXIONES 4-140
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

380. CONEXIONES 4-141
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

381. CONEXIONES 4-142
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

382. CONEXIONES 4-143
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

383. CONEXIONES 4-144
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

384. CONEXIONES 4-145
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

385. CONEXIONES 4-146
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

386. CONEXIONES 4-147
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

387. CONEXIONES 4-148
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

388. CONEXIONES 4-149
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

389. CONEXIONES 4-150
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

390. CONEXIONES 4-151
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

391. CONEXIONES 4-152
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

392. CONEXIONES 4-153
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

393. CONEXIONES 4-154
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

394. CONEXIONES 4-155
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

395. CONEXIONES 4-156
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

396. CONEXIONES 4-157
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

397. CONEXIONES 4-158
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

398. CONEXIONES 4-159
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

399. CONEXIONES 4-160
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

400. CONEXIONES 4-161
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

401. CONEXIONES 4-162
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

402. CONEXIONES 4-163
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

403. CONEXIONES 4-164
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

404. CONEXIONES 4-165
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

405. CONEXIONES 4-166
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

406. CONEXIONES 4-167
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

407. CONEXIONES 4-168
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

408. CONEXIONES 4-169
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

409. CONEXIONES 4-170
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.6.2 Conexión de Corte con Doble Angulo

La Tabla 4-122 indica la resistencia de la soldadura en conexiones de cizalle con clips
apernados-soldados. Se entregan los valores de la resistencia para las dos posibles
ubicaciones de la soldadura:

•
Soldadura A : soldadura en forma de C que une los clips al alma de la viga
soportada.

•
Soldadura B : soldadura que une los bordes exteriores de las alas de los clips al
miembro soportante; esta soldadura incluye un retorno de 2w de
largo en el borde superior.

La resistencia se entrega en función de las siguientes variables:

•
n = número de pernos en la unión, variable entre 12 y 2

•
Tamaño del filete (w) = 8, 6 y 5 mm para la soldadura A; 10, 8 y 6 mm para la
soldadura B.

Se indica además:

•
L = largo de los ángulos que forman el clip.

•
Espesor mínimo del alma de la viga soportante, en mm, para aceros calidad A36
(F
y = 250 MPa) y A572 Gr 50 (Fy = 345 MPa) de la viga soportada; este espesor
indica la dimensión mínima del alma para que sea compatible con la resistencia de
las soldaduras.

•
Espesor mínimo del elemento de un miembro soportante al que se sueldan los
clips, mm, para dos calidades de éste: A36 y AA572 Gr 59; este espesor indica el
espesor mínimo del elemento soportante para que sea compatible con la resistencia
de las soldaduras.

Las Tablas 4-123 y 4-124 entregan la misma información que la 4-151, pero referida
a clips enteramente soldados. En este caso el largo de los clips es una de las variables
de entre 900 mm y 100 mm.

410. CONEXIONES 4-171
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

411. CONEXIONES 4-172
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

412. CONEXIONES 4-173
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

413. CAPITULO 5

ESPECIFICACIONES PARA EL CALCULO,
FABRICACION Y CONSTRUCCION
DE ESTRUCTURAS DE ACERO
METODO DE FACTORES DE CARGA Y
RESISTENCIA

414. ESPECIFICACION 5-i
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
I N D I C E

Pág.

1. ALCANCE............................................................................................................................................. 5-1
2. REFERENCIAS..................................................................................................................................... 5-1
3. NOMENCLATURA .............................................................................................................................. 5-2
3.1 Simbología ............................................................................................................................ 5-2
3.2 Definiciones .......................................................................................................................... 5-9
4. DISPOSICIONES DE APLICACIÓN GENERAL ............................................................................. 5-10
4.1 Acero Estructural................................................................................................................. 5-10
4.2 Tipos de Construcción......................................................................................................... 5-11
4.3 Mate riales............................................................................................................................ 5-12
4.4 Cargas y Combinaciones de Cargas .................................................................................... 5-12
4.5 Bases de Diseño .................................................................................................................. 5-15
4.6 Documentos de Diseño........................................................................................................ 5-16
5. REQUISITOS DE DISEÑO ................................................................................................................ 5-18
5.1 Area Bruta ........................................................................................................................... 5-18
5.2 Area Neta ............................................................................................................................ 5-18
5.3 Area Neta Efectiva en Miembros Traccionados.................................................................. 5-19
5.4 Estabilidad........................................................................................................................... 5-22
5.5 Pandeo Local....................................................................................................................... 5-22
5.6 Fijación en los Apoyos........................................................................................................ 5-35
5.7 Esbeltez Máxima de Miembros Estructurales ..................................................................... 5-35
5.8 Tramos Simplemente Apoyados ......................................................................................... 5-36
5.9 Empotramiento en los Extremos ......................................................................................... 5-36
5.10 Dimensionamiento de Vigas y Vigas Armadas................................................................... 5-36
6. ESTABILIDAD DE MARCOS Y ESTRUCTURAS .......................................................................... 5-39
6.1 Efectos de Segundo Orden ..................................................................................................5-39
6.2 Estabilidad de Marcos ......................................................................................................... 5-42
6.3 Factores R de Longitud Efectiva ......................................................................................... 5-43
7. MIEMBROS EN TRACCION............................................................................................................. 5-44
7.1 Resistencia de Diseño a la Tracción.................................................................................... 5-44
7.2 Secciones Armadas ............................................................................................................. 5-45
7.3 Bielas y Planchas Conectadas por Pasadores ...................................................................... 5-45

8 COLUMNAS Y OTROS ELEMENTOS EN COMPRESION............................................................ 5-48
8.1 Longitud Efectiva de Pandeo y Límites de Esbeltez........................................................... 5-48
8.2 Resistencia de Diseño a Compresión por Pandeo ............................................................... 5-48
8.3 Pandeo Flexo-Torsional de Secciones Doble Angulo y T, Compactas y
No Compactas..................................................................................................................... 5-50
8.4 Resistencia a Compresión por Pandeo Flexo Torsional y Torsional................................... 5-51
8.5 Secciones Armadas ............................................................................................................. 5-53

415. ESPECIFICACION 5-ii
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
8.6 Bielas Armadas Biarticuladas con Pasadores...................................................................... 5-56
9 VIGAS Y OTROS MIEMBROS EN FLEXION ................................................................................. 5-57
9.1 Diseño a Flexión de Secciones Compactas y No Compactas.............................................. 5-57
9.2 Expresión General de la Resistencia a Flexión de Vigas .................................................... 5-63
9.3 Diseño para Cizalle .............................................................................................................5-63
9.4 Vigas Armadas.................................................................................................................... 5-66
9.5 Vigas con Almas Agujereadas ............................................................................................ 5-71
10 MIEMBROS SOMETIDOSA FUERZAS COMBINADAS Y TORSION ......................................... 5-72
10.1 Miembros Simétricos con Flexión y Carga Axial ............................................................... 5-72
10.2 Miembros Asimétricos y Miembros Sometidos a Torsión y
Torsión Combinada con Flexión Compuesta ...................................................................... 5-73
10.3 Fórmulas de Interacción Alternativas.................................................................................. 5-75
11 MIEMBROS CON ALMA DE ALTURA LINEALMENTE VARIABLE......................................... 5-78
11.1 Requisitos Generales...........................................................................................................5-78
11.2 Resistencia de Diseño a la Tracción.................................................................................... 5-78
11.3 Resistencia de Diseño a la Compresión .............................................................................. 5-78
11.4 Resistencia de Diseño a la Flexión...................................................................................... 5-79
11.5 Tensión de Diseño de Cizalle.............................................................................................. 5-81
11.6 Flexión Compuesta con Fuerza Axial ................................................................................. 5-81
12 MIEMBROS DE ACERO COLABOR ANTE CON HORMIGON..................................................... 5-83
12.1 Hipótesis de Diseño ............................................................................................................5-83
12.2 Miembros en Compresión................................................................................................... 5-84
12.3 Miembros en Flexión .......................................................................................................... 5-87
12.4 Compresión Combinada con Flexión.................................................................................. 5-91
12.5 Conectores de Cizalle..........................................................................................................5-92
12.6 Casos Especiales ................................................................................................................. 5-95
13 CONEXIONES, UNIONES Y CONECTORES.................................................................................. 5-96
13.1 Disposiciones Generales ..................................................................................................... 5-96
13.2 Soldaduras......................................................................................................................... 5-101
13.3 Pernos, Remaches y Elementos Roscados ........................................................................ 5-115
13.4 Resistencia de Diseño a Ruptura....................................................................................... 5-126
13.5 Elementos de Conexión..................................................................................................... 5-128
13.6 Suples o Rellenos..............................................................................................................5-129
13.7 Empalmes.......................................................................................................................... 5-130
13.8 Resistencia de Aplastamiento............................................................................................ 5-130
13.9 Bases de Columnas y Apoyo en Hormigón....................................................................... 5-131
13.10 Pernos de Anclaje e Insertos ............................................................................................. 5-132
14 CARGAS CONCENTRADAS, APOZAMIENTO, FATIGAMIENTO Y ROTURA FRAGIL ....... 5-133
14.1 Alas y Almas Bajo Fuerzas Concentradas ........................................................................ 5-133
14.2 Apozamiento ..................................................................................................................... 5-145
14.3 Fatigamiento...................................................................................................................... 5-146
14.4 Rotura Frágil y Laminar.................................................................................................... 5-156

416. ESPECIFICACION 5-iii
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
15 CONSIDERACIONES DE DISEÑO PARA SERVICIO.................................................................. 5-158
15.1 Contraflechas .................................................................................................................... 5-158
15.2 Expansión y Contracción .................................................................................................. 5-158
15.3 Deformaciones, Vibraciones y Desplazamientos Laterales .............................................. 5-159
15.4 Deslizamiento de Conexiones ........................................................................................... 5-160
15.5 Corrosión........................................................................................................................... 5-160
15.6 Defensa contra el fuego..................................................................................................... 5-160
16 FABRICACION, MONTAJE Y CONTROL DE CALIDAD ........................................................... 5-161
16.1 Información para Fabricación ........................................................................................... 5-161
16.2 Fabricación........................................................................................................................ 5-161
16.3 Pintura de Taller................................................................................................................ 5-163
16.4 Montaje ............................................................................................................................. 5-164
16.5 Control de Calidad ............................................................................................................ 5-165

APENDICES:
1. Factores K de Longitud Efectiva...................................................................................................... 5-A1-1
2. Especificación para el Diseño por Factores de Carga y Resistencia de
Miembros Compuestos por un Solo Angulo .................................................................................... 5-A2-1
3. Expresión General de la Resistencia a Flexión de Vigas ................................................................. 5-A3-1
4. Distribución Plástica de Tensiones en Miembros Compuestos........................................................ 5-A4-1
5. Apozamiento - Método Alternativo ................................................................................................. 5-A5-1
6. Provisiones Especiales para Elementos Esbeltos de Miembros Plegados........................................ 5-A6-1
7. Vibraciones de Pisos ........................................................................................................................ 5-A7-1

417. ESPECIFICACION 5-1
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

ESPECIFICACIONES PARA EL CALCULO, FABRICACION Y
CONSTRUCCION DE ES TRUCTURAS DE ACERO
METODO DE FACTORES DE CARGA Y RESISTENCIA

I C H A

1. ALCANCE


Esta Especificación, basada en el Método de los Factores de Carga y Resistencia (MFCR), se
refiere al diseño, fabricación y montaje de estructuras de acero para edificios e instalaciones
industriales, comerciales y similares. No se aplica a otros tipos de estructuras tales como
puentes, instalaciones nucleares, líneas de transmisión eléctrica y análogos.

2. REFERENCIAS

Normas Chilenas

NCh 203: Acero para uso estructural.
NCh 212: Acero, planchas delgadas laminadas en caliente.
NCh 300 a 302: Pernos de acero.
NCh 303: Tubos de acero soldados.
NCh 304 a 307 y 776: Electrodos para soldar.
NCh 427 Cr.76: Especificación para el cálculo de estructuras de acero para edificios.
NCh 428: Ejecución de construcciones de acero.
NCh 431: Sobrecargas de nieve.
NCh 432: Cálculo de la acción del viento.
NCh 433: Cálculo antisísmico de edificios.
NCh 730: Perfiles estructurales soldados.
NCh 933 a 935: Prevención de incendios.
NCh 1159: Acero estructural de alta resistencia.
NCh 1537: Cargas permanentes y sobrecargas.
NCh 2369: Diseño sísmico de estructuras e instalaciones industriales.

American Institute of Steel Construction

AISC-93: Especificación para el diseño de edificios de acero por factores de carga y
resistencia.
AISC-97: Requisitos sísmicos para edificios de acero estructural.
AISC-93: Especificaciones para uniones estructurales por el método de factores de carga y
resistencia para pernos ASTM A325 o A490.

418. ESPECIFICACION 5-2
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
American Iron and Steel Institute

AISI-96: Especificación para el diseño de miembros estructurales plegados en frío.

American Society for Testing Materials

ASTM A6: Planchas y perfiles de acero.
ASTM A36: Acero estructural, planchas, perfiles, barras, pernos corrientes y de anclaje.
ASTM A242 y A585: Acero estructural patinable.
ASTM A325 y A449: Pernos de alta resistencia.
ASTM A501 y A502: Tubos soldados y sin costura.
ASTM A572: Acero estructural, planchas, perfiles, barras, pernos corrientes y de anclaje.
ASTM A588: Acero estructural, planchas, perfiles, barras, pernos corrientes y de anclaje.
ASTM A992: Acero estructural, perfiles.

American Welding Society

AWS A5.1, 5.5, 5.17, 5.18, 5.20, 5.23, 5.28 y 5.29: Soldaduras, electrodos y fundentes.
AWS D1.1-92: Soldaduras, conectores de cizalle.

American National Standards Institute, American Society of Civil Engineers

ANSI-ASCE 77: Cargas mínimas de diseño para edificios y otras estructuras.

Para el caso de materiales o cargas no contemplados en estas referencias, pueden usarse
normas o criterios internacionalmente reconocidos, específicamente aceptados por ingenieros
estructurales legalmente autorizados para ejercer en Chile.

3. NOMENCLATURA


3.1 SIMBOLOGIA

A Area de la sección transversal, mm
2
.
A
B Area cargada de concreto, mm
2
.
A
b Area nominal de un conector, mm
2
.
A
c Area de concreto, mm
2
.
A
c Area de la losa de concreto en el ancho efectivo, mm
2
.
A
D Area de una barra redonda con hilo, basada en el diámetro mayor de los hilos, mm
2
.
A
e Area efectiva neta, mm
2
.
A
f Area del ala, mm
2
.
A
fe Area efectiva del ala traccionada, mm
2
.
A
fg Area bruta del ala, mm
2
.
A
fn Area neta del ala, mm
2
.
A
g Area bruta, mm
2
.
A
gt Area bruta en tracción, mm
2
.
A
gv Area bruta en corte, mm
2
.

419. ESPECIFICACION 5-3
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
An Area neta, mm
2
.
A
nt Area neta en tracción, mm
2
.
A
nv Area neta en corte, mm
2
.
A
pb Area de aplastamiento proyectada, mm
2
.
A
r Area de las barras de refuerzo, mm
2
.
A
s Area de la sección de acero, mm
2
.
A
sc Area de un conector de corte, mm
2
.
A
sf Area de corte en la trayectoria de falla, mm
2
.
A
w Area del alma, mm
2
.
A
1 Area de acero soportada concéntricamente en un pedestal de concreto, mm
2
.
A
2 Area total de un pedestal de concreto, mm
2
.
B Factor para la tensión de flexión en perfiles T y doble ángulo.
B Factor para la tensión de flexión en perfiles con alma de altura variable, definida por
las ecuaciones 11.8 a 11.11.
B
n Ancho neto para determinar el área neta de tracción, mm.
B
g Ancho bruto para determinar el área neta de tracción, mm.
B
1, B2 Factores usados para determinar Mu para la combinación de flexión y fuerzas axiales,
cuando se hace análisis de primer orden.
C
PG Coeficiente para vigas armadas.
C
b Coeficiente de flexión que depende de la gradiente de momento.
C
m Coeficiente aplicado a los términos de flexión en la fórmula de interacción para
miembros prismáticos y que depende de la curvatura que los momentos aplicados
causan en la columna.
'
m
C Coeficiente aplicado a los términos de flexión en la fórmula de interacción para
miembros de sección variable y que depende en la tensión axial en el extremo menor
del miembro.
C
p Coeficiente de flexibilidad para apozamiento para miembros primarios de una
techumbre.
C
s Coeficiente de flexibilidad para apozamiento para miembros secundarios de una
techumbre.
C
v Razón entre la tensión "crítica" del alma, de acuerdo a la teoría de pandeo elástico y
la tensión de fluencia al corte del material del alma.
C
w Constante de alabeo, mm
6
.
D Diámetro externo de una sección circular hueca, mm.
D Diámetro de un agujero redondo, mm.
D Peso propio de los elementos estructurales y otras cargas permanentes en la
estructura.
D Factor usado en la ecuación 9.4.4-1, y que depende del tipo de atiesadores
transversales usados en una viga armada.
E Módulo de elasticidad del acero, E = 200.000 MPa.
E Carga de sismo, definida de acuerdo a NCh 433.
E
h Carga sísmica horizontal, definida de acuerdo a NCh 2369.
E
v Carga sísmica vertical, definida de acuerdo a NCh 2369.
E
c Módulo de elasticidad del concreto, MPa.
E
m Módulo de elasticidad modificado, MPa.

420. ESPECIFICACION 5-4
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
FBM Resistencia nominal del material base a ser soldado, MPa.
F
EXX Número de clasificación del metal de soldadura (resistencia mínima especificada),
MPa.
F
L La menor de (Fyf - Fr) ó Fyw, MPa.
F
bγ Tensión de flexión para miembros con sección de altura variable, definida por las
ecuaciones 11.4 y 11.5
F
cr Tensión crítica, MPa.
F
crft, Fcry, Fcrz Tensión de pandeo flexo torsional para ángulos dobles y perfiles T en
compresión, MPa.
F
e Tensión de pandeo elástico, o de Euler, MPa.
F
ex Tensión de Euler para pandeo en torno al eje mayor, MPa.
F
ey Tensión de Euler para pandeo en torno al eje menor, MPa.
F
ez Tensión de pandeo torsional elástico, MPa.
F
my Tensión de fluencia modificada para columnas compuestas, MPa.
F
n Resistencia nominal de ruptura por corte, MPa.
F
r Tensión residual de compresión en el ala (70 MPa para secciones laminadas y 115
MPa para perfiles soldados), MPa.
F
sγ Tensión para miembros de sección variable definida por la ecuación 11.6, MPa.
F
u Tensión mínima de tracción especificada para el acero que se usará, MPa.
F
w Resistencia nominal del material del electrodo de soldadura, MPa.
F
wγ Tensión para miembros de sección variable definida por la ecuación 11.7, MPa.
F
y Tensión mínima de fluencia especificada para el acero que se usará, MPa. El término
tensión de fluencia indica el punto de fluencia en aquellos aceros que tienen un punto
de fluencia o la resistencia mínima de fluencia, en aquellos aceros que no tienen un
punto de fluencia.
F
yf Tensión mínima de fluencia especificada para las alas, MPa.
F
yr Tensión mínima de fluencia especificada para las barras de refuerzo, MPa.
F
yst Tensión mínima de fluencia especificada para el material de los atiesadores, MPa.
F
yw Tensión mínima de fluencia especificada para el alma, MPa.
G Módulo de corte del acero, MPa. G = 77200 MPa.
H Fuerza horizontal, N.
H Constante de flexión.
H
s Longitud del conector de corte, luego de soldarlo, mm
I Momento de inercia, mm
4
.
I
d Momento de inercia de las planchas de techo soportadas en miembros secundarios,
mm
4
por m.
I
p Momento de inercia de miembros primarios, mm
4
.
I
s Momento de inercia de miembros secundarios, mm
4
.
I
st Momento de inercia de atiesadores, mm
4
.
I
yc Momento de inercia en torno al eje y, del ala comprimida, o si la flexión produce
doble curvatura, referido al ala menor, mm
4
.
J Constante torsional de una sección, mm
4
.
K Factor de largo efectivo de un miembro prismático.
K
z Factor de largo efectivo para pandeo torsional.
Kγ Factor de largo efectivo de un miembro de sección variable.

421. ESPECIFICACION 5-5
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
L Altura de piso, mm.
L Largo de conexión en la dirección de la carga, mm.
L Sobrecarga de uso y debida a equipos móviles.
L
a Sobrecarga accidental de operación en estructuras industriales: explosiones,
cortocircuitos, sobrellenados.
L
b Longitud no apoyada lateralmente; longitud entre puntos de amarre que restringen el
desplazamiento lateral del ala comprimida o la torsión de la viga, mm.
L
c Longitud de conectores de corte de perfil canal, mm.
L
c Sobrecarga normal de operación en estructuras industriales.
L
e Distancia al borde, mm.
L
o Sobrecarga especial de operación en estructuras industriales: frenajes, impactos,
efectos térmicos.
L
p Distancia entre amarras laterales, para que se pueda desarrollar el momento plástico
de la sección, con momento de flexión constante en la viga (C
b=1,0), mm.
L
p Espaciamiento entre columnas en la dirección de las vigas, mm.
L
pd Distancia límite entre amarras laterales para el análisis plástico para que se pueda
desarrollar una capacidad de rotación para la redistribución de momento de la viga,
mm.
L
r Distancia límite entre amarras laterales, para que se pueda desarrollar el pandeo
lateral-torsional inelástico de la viga, mm.
L
r Sobrecarga de techo.
L
s Espaciamiento entre columnas en dirección perpendicular a las vigas, m.
M
A Valor absoluto del momento en el cuarto del largo entre amarras laterales, de un
segmento de viga, N-mm.
M
B Valor absoluto del momento al centro del largo entre amarras laterales, de un
segmento de viga, N-mm.
M
C Valor absoluto del momento a los tres cuartos del largo entre amarras laterales de un
segmento de viga, N-mm.
M
cr Momento de pandeo elástico, N-mm.
M
lt Resistencia requerida a la flexión de un miembro, debido al desplazamiento lateral
del marco de que forma parte, N-mm.
M
max Valor absoluto del momento máximo en la distancia entre puntos de amarre lateral de
un segmento de viga, N-mm.
M
n Resistencia nominal a la flexión, N-mm.
M'
n Resistencia nominal a flexión de un miembro no compacto, intermedia entre M p y Mr,
definido en 9.1.1.
M'
nx, M'ny Resistencia a la flexión definida en las ecuaciones 10.3.7 y 10.3.8, para flexión
combinada con fuerzas axiales, N-mm.
M
nt Resistencia requerida a la flexión en un miembro, suponiendo que no hay
desplazamiento lateral del marco de que forma parte, N-mm.
M
p Momento plástico, N-mm.
M'
p Momento definido por las ecuaciones alternativas 10.3.5 y 10.3.6, para flexión
combinada con cargas axiales, N-mm.
M
r Momento límite de pandeo, Mcr, cuando λ=λ r y Cb=1.0, N-mm.
M
u Resistencia a la flexión requerida, N-mm.

422. ESPECIFICACION 5-6
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
My Momento correspondiente al inicio de la fluencia en las fibras extremas, conforme a
una distribución elástica de tensiones (=F
yS para secciones homogéneas), N-mm.
M
1 Momento menor en los extremos de un largo no soportado lateralmente, de una viga
o una columna, N-mm.
M
2 Momento mayor en los extremos de un largo no soportado lateralmente, de una viga
o una columna, N-mm.
N Largo cargado, mm.
N
r Número de conectores de corte instalados en una onda, en la intersección con una
viga perpendicular a la onda.
P
e1, Pe2 Carga de pandeo elástico, o de Euler, para un marco arriostrado y no arriostrado,
respectivamente, N.
P
n Resistencia axial nominal (tracción o compresión), N.
P
p Carga de apoyo en concreto, N.
P
u Resistencia axial requerida (tracción o compresión), N.
P
y Resistencia a la fluencia, N.
Q Factor total de reducción para elementos comprimidos esbeltos.
Q
a Factor de reducción para elementos atiesados en compresión.
Q
n Resistencia nominal de un conector de corte, N.
Q
s Factor de reducción de elementos no atiesados en compresión.
R Carga inicial de lluvia o granizo, sin incluir el apozamiento.
R
PG Factor de reducción de la resistencia a flexión de una viga armada.
R
e Factor de vigas híbridas.
R
n Resistencia nominal.
R
v Resistencia al corte del alma, N.
S Módulo elástico de una sección, mm
3
.
S Espaciamiento entre miembros secundarios, m.
S Carga de nieve.
S'
x Módulo elástico del extremo mayor de un miembro de sección variable, respecto del
eje mayor, mm
3
.
S
eff Módulo elástico efectivo respecto del eje mayor, mm
3
.
S
xt, Sxc Módulo elástico referido al ala traccionada y comprimida, respectivamente, mm
3
.
T Fuerza de tracción debida a cargas de servicio.
T
b Pretensión especificada para un perno de alta resistencia, N.
T
u Resistencia de tracción requerida por las cargas mayoradas, N.
U Coeficiente de reducción usado al calcular el área neta efectiva.
V
n Resistencia de corte nominal, N.
V
u Resistencia de corte requerida, N.
W Carga de viento.
W
r Ancho promedio de las nervaduras de concreto, o ancho de garganta de la misma, en
losas colaborantes construidas sobre placas de acero corrugadas o de ondas
trapezoidales o rectangulares, según se las define en el capítulo 12.3.5, mm.
X
1 Factor de pandeo lateral definido por ecuación 9.1.8.
X
2 Factor de pandeo lateral definido por ecuación 9.1.9.
Z Módulo plástico, mm
3
.
a Distancia libre entre atiesadores transversales, mm.
a Distancia entre conectores, en un miembro de sección compuesta, mm.

423. ESPECIFICACION 5-7
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
a Distancia más corta desde el borde del agujero al borde del miembro, medido en
dirección de la fuerza, mm.
a Lado de un filete de soldadura, mm.
a
r Razón entre el área del alma y el área del ala comprimida.
a' Longitud de soldadura, mm.
b Ancho del elemento comprimido, mm.
b
e Ancho efectivo reducido de elementos esbeltos comprimidos, mm.
b
eff Distancia efectiva al borde, mm.
b
f Ancho del ala, mm.
c
1,c2,c3 Coeficientes numéricos.
d Diámetro nominal del perno o remache, mm.
d Alto total de un miembro, mm.
d Diámetro del pasador, mm.
d Diámetro del rodillo, mm.
d
L Alto en el extremo mayor del segmento no amarrado lateralmente de un miembro de
sección variable, mm.
d
b Alto de la viga, mm.
d
c Alto de la sección de la columna, mm.
d
o Alto en el extremo menor del segmento no amarrado lateralmente de un miembro de
sección variable, mm.
e Base de los logaritmos naturales = 2,71828...
f Tensión de compresión calculada en el elemento atiesado, MPa.
f
b1 Tensión de flexión menor calculada en un extremo de un segmento de un miembro de
sección variable, MPa.
f
b2 Tensión de flexión mayor calculada en un extremo de un segmento de un miembro de
sección variable, MPa.
f'
c Resistencia de compresión especificada para el concreto, MPa.
f
o Tensión debida a 1,2D + 1,2R, MPa.
f
un Tensión requerida normal a la sección, MPa.
f
uv Tensión de corte requerida, MPa.
f
v Tensión requerida de corte debida a cargas mayoradas, en pernos y remaches, MPa.
g Espaciamiento transversal entre centros de líneas de conectores, mm.
h Distancia libre entre alas, menos los radios de esquina entre alma y alas en perfiles
laminados; en secciones armadas, la distancia entre líneas adyacentes de conectores, o
la distancia libre entre alas cuando el perfil es soldado, mm.
h
c El doble de la distancia entre el centro de gravedad y lo siguiente: la cara interior del
ala comprimida menos el radio de redondeo en el encuentro alma-ala para perfiles
laminados; la línea de conectores más cercana del ala comprimida, o la cara interior
del ala comprimida si la sección es soldada, para perfiles armados, mm.
h
r Alto nominal de la onda, mm.
h
s Factor usado en la ecuación 11.6 para miembros con alma de alto variable.
h
w Factor usado en la ecuación 11.7 para miembros con alma de alto variable.
j Factor definido por la ecuación 9.3-7a para el momento de inercia mínimo de un
atiesador transversal.
k Distancia desde el borde exterior del ala al borde del redondeo en la unión con el
alma, mm.

424. ESPECIFICACION 5-8
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
kv Coeficiente de pandeo de la placa.
l Distancia entre amarras laterales en el punto de aplicación de la carga, mm.
l Largo de aplicación de la carga, mm.
l Largo de la conexión en la dirección de la carga, mm.
l Longitud de soldadura, mm.
m Razón entre la tensión de fluencia del alma y la de las alas, o la tensión crítica en
vigas híbridas.
r Radio de giro que controla el pandeo, mm.
r
T0 Para el extremo menor de un miembro de sección variable, el radio de giro en torno a
un eje situado en el plano del alma, calculado sólo con el ala comprimida más un
tercio del área comprimida del alma, mm.
r
i Mínimo radio de giro de un componente individual en un miembro armado, mm.
r
ib Radio de giro de un componente individual, respecto de un eje que pasa por su centro
de gravedad, paralelo al eje del miembro en torno al cual se produce el pandeo, mm.
r
m Radio de giro del perfil de acero, cañería o tubo, en columnas compuestas de acero y
concreto. Para perfiles de acero no puede ser menor que 0.3 veces el espesor total de
la sección compuesta, mm.
0r Radio de giro polar, alrededor del centro de corte, mm.
r
ox, roy Radio de giro alrededor de los ejes x e y, en el extremo menor de una sección de
altura variable, respectivamente, mm.
r
x, ry Radio de giro alrededor de los ejes x e y, respectivamente, mm.
r
yc Radio de giro, alrededor del eje y, del ala comprimida, o si existe flexión con doble
curvatura, radio de giro del ala menor, mm.
s Espaciamiento longitudinal entre centros de dos agujeros consecutivos cualesquiera,
mm.
t Espesor de la parte conectada, mm.
t
f Espesor del ala, mm.
t
f Espesor del ala del la canal conectora de corte, mm.
t
w Espesor del alma de la canal conectora de corte, mm.
t
w Espesor del alma, mm.
w Ancho de placa; distancia entre soldaduras, mm.
w Peso unitario del concreto, kg/m
3
.
x Subíndice que relaciona el símbolo con el eje fuerte de flexión.
x
o, yo Coordenadas del centro de corte, relativas al centro de gravedad de la sección, mm.
x Excentricidad de la conexión, mm.
y Subíndice que relaciona el símbolo con el eje débil de flexión.
z Distancia desde el extremo menor de secciones de alto variable, usado en la ecuación
11.1 para la variación de alto del perfil, mm.
α Razón de separación en miembros armados comprimidos =
ibr
h
2

∆oh Desplazamiento lateral del piso en cuestión, mm.
γ Razón de variación del alto de la sección de alto variable.
γ Peso unitario del agua, N/mm
3
.
ζ, η Exponentes para las fórmulas alternativas de interacción para flexión biaxial.

425. ESPECIFICACION 5-9
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
λc Parámetro de esbeltez de columna.
λe Parámetro de esbeltez equivalente.
λeff Razón de esbeltez efectiva definida en la ecuación 11.2.
λp Parámetro de esbeltez límite para elementos compactos.
λr Parámetro de esbeltez límite para elementos no compactos.
φ Factor de resistencia.
φb Factor de resistencia a la flexión.
φc Factor de resistencia a la compresión.
φc Factor de resistencia para columnas compuestas de acero y hormigón, con carga
axial.
φsf Factor de resistencia al corte en la trayectoria de falla.
φt Factor de resistencia a tracción.
φv Factor de resistencia al corte.

3.2 DEFINICIONES

-
Elementos: Cada una de las partes componentes de un perfil estructural, tales como alas,
alma y pestañas atiesadoras de ala o alma.
-
Elementos no atiesados: elementos planos, uniformemente comprimidos, que están
soportados en un solo borde paralelo a la dirección del esfuerzo.
-
Elementos atiesados: elementos planos, uniformemente comprimidos, cuyos bordes
paralelos a la dirección del esfuerzo se encuentran rigidizados por un alma, ala, pestaña
atiesadora, atiesador intermedio o equivalente.
-
Secciones compactas: secciones compuestas de elementos cuya relación ancho espesor es
menor que
λp, según se define en la tabla 5.5.1. Son secciones que pueden plastificarse
completamente, desarrollando una capacidad de rotación plástica de al menos 3 veces la
rotación en el límite elástico.
-
Secciones no compactas: secciones compuestas de elementos cuya relación ancho espesor
está comprendida entre
λp y λr, según se define en la tabla 5.5.1. Son capaces de
desarrollar la plastificación parcial de la sección del miembro estructural, alcanzándose la
tensión de fluencia en los elementos comprimidos antes que se produzca el pandeo local,
pero no son capaces de resistir el pandeo local inelástico a los niveles de deformación
requeridos por la plastificación total de la sección.
-
Secciones esbeltas: secciones en que al menos uno de los elementos comprimidos tiene
una relación ancho espesor mayor que
λr, según se define en la tabla 5.5.1. Son secciones
que sufren pandeo local antes de alcanzarse la tensión de fluencia en los elementos
comprimidos.
-
Ancho efectivo: ancho plano de un elemento atiesado cuya relación ancho espesor es
mayor que
λr, reducido según el acápite 5.5.3.2.

426. ESPECIFICACION 5-10
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
- Miembros: componentes principales de una estructura, tales como columnas, vigas o
diagonales de arriostramiento.
-
Secciones armadas: secciones constituidas por dos o más planchas o perfiles de acero,
unidos entre sí de manera que trabajen en conjunto.
-
Secciones compuestas: secciones constituidas por partes de acero y partes de hormigón,
conectadas entre sí de modo que trabajen en conjunto. En esta calificación están las vigas
con losa colaborante, las vigas y columnas de acero embebidas en hormigón y las
secciones huecas de acero rellenas con hormigón.
-
Vigas armadas: vigas construidas mediante el agregado de diferentes planchas o perfiles
estructurales, unidas entre sí por soldadura, apernado o remachado.
-
Vigas híbridas: vigas construidas con elementos de distintas calidades de acero.

4. DISPOSICIONES DE APLICACIÓN GENERAL


4.1 ACERO ESTRUCTURAL

El término acero estructural usado en esta norma se refiere a los componentes de la estructura
soportante, detallados en la NCh 428, que son esenciales para resistir las cargas requeridas.

427. ESPECIFICACION 5-11
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.2 TIPOS DE CONSTRUCCION

La norma acepta tres tipos de construcción e hipótesis de diseño asociadas a ellas.

TR (totalmente rígido), comúnmente llamado de marcos rígidos (o marcos continuos), que
suponen rigidez suficiente de las conexiones para mantener prácticamente invariables los
ángulos entre los elementos conectados.

PR (parcialmente rígido), compuesto por marcos con rigidez insuficiente de las conexiones
para mantener los ángulos entre los elementos conectados.

SA, sistemas articulados, cuya estabilidad depende de miembros que resisten principalmente
por compresión, tracción o cizalle.

El tipo de construcción considerado deberá quedar establecido en los documentos de diseño.

El uso del tipo PR depende de la proporción respecto a la rigidez perfecta que sea previsible.
La capacidad de las conexiones para proveer dicha rigidez parcial deberá estar respaldada por
la literatura técnica o establecida por métodos analíticos o empíricos.

En las construcciones PR pueden aceptarse deformaciones no elásticas, siempre que estén
sujetas a un límite superior.

Los marcos no arriostrados con conexiones tipo PR no son recomendables en las estructuras
simorresistentes.

Cuando la rigidez no se considera, las conexiones se denominan "articuladas". En estas
conexiones se supone que bajo la acción de cargas verticales los extremos de las vigas pueden
girar libremente y que el diseño se hace sólo para resistir los esfuerzos axiales o de corte. Las
conexiones articuladas deben cumplir las siguientes condiciones:

(1)
Las conexiones y los elementos unidos deben resistir las cargas verticales mayoradas
resultantes de considerar el miembro conectado como viga simplemente apoyada.
(2)
Las conexiones y los elementos unidos deben resistir las cargas laterales mayoradas.
(3)
Las conexiones deben tener suficiente capacidad de rotación inelástica para evitar que
los conectores mecánicos o soldaduras se sobrecarguen bajo el efecto combinado de las
cargas verticales y horizontales mayoradas.

428. ESPECIFICACION 5-12
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.3 MATERIALES

4.3.1 Acero estructural

El acero estructural debe cumplir los siguientes requisitos:

-
Tener en el ensayo de tracción una meseta pronunciada de ductilidad natural, un cuociente
entre la resistencia a la rotura y el límite de fluencia comprendido entre 1,2 y 1,8 y
alargamiento de rotura mínimo de 20% en la probeta de 50 mm.
-
Soldabilidad garantizada según las normas AWS D1.1 y NCh 203.
-
Tenacidad mínima de 27 Joules a 21°C en el ensayo de Charpy hecho según ASTM A6-S5
y ASTM A673.
-
Límite de fluencia no superior a 450 MPa.

Además, debe cumplir alguna de las siguientes especificaciones:

ASTM A6, A36, A242, A572, A585, A588 y A992.
NCh 203, 212 y 1159.

4.3.2 Pernos, tuercas y golillas, pernos de anclaje y barras con hilo

Deben cumplir las NCh o ASTM de la sección 2.

4.3.3 Soldadura

Se deben cumplir las NCh 303, 306, 308, 776 y AWS D1.1

Los electrodos de las soldaduras sismorresistentes de tope de penetración completa deben
tener una tenacidad mínima de 27 Joules a –29°C en el ensayo de Charpy hecho según ASTM
A6-S5 y ASTM A673.

4.3.4 Pernos conectores de cizalle

Deben cumplir la norma ASTM A325 o ASTM 490.

4.4 CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS
Se usarán como cargas nominales de diseño las mínimas especificadas en las NCh indicadas
en la sección 2. Si no hay una norma específica, se usarán las cargas y combinaciones de
cargas del estándar de la Sociedad Americana de Ingenieros Civiles "Minimum Design Loads
for Buildings and Other Structures", ASCE 7.

4.4.1 Cargas nominales
Se deberán considerar las siguientes cargas nominales:

D Peso propio y otras cargas permanentes.

429. ESPECIFICACION 5-13
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
L Sobrecargas de ocupación en edificios y equipos móviles.
L
r Sobrecarga de techo.
L
a Sobrecarga accidental debida a explosiones, cortocircuitos y sobrellenado de tolvas,
ductos o recipientes, que se derivan de la ocurrencia del sismo.
L
c Sobrecarga normal de operación o uso.
L
o Sobrecarga especial debida a efectos dinámicos o térmicos que existen durante la
operación (impactos, frenajes, golpe de ariete) y que si no se interrumpen durante el
sismo, se incluye en las combinaciones que lo consideran.
W Carga de viento.
S Carga de nieve.
E Carga sísmica, definida de acuerdo a NCh 433.
E
h Esfuerzo sísmico horizontal, definido según NCh 2369.
E
v Esfuerzo sísmico vertical, definido según NCh 2369.
R Carga inicial debida al agua de lluvia o hielo.

Para edificios con techos horizontales (i < 5%) ubicados en zonas lluviosas, se deberá
considerar además el peligro de apozamiento por deflexión del techo.

4.4.2 Combinaciones de cargas

La resistencia de la estructura y sus elementos debe ser determinada para la combinación más
crítica de cargas mayoradas. El caso crítico puede ocurrir cuando una o más cargas no están
actuando. Se analizarán a lo menos las siguientes combinaciones:

1,4D (4.4-1)
1,2D + 1,6L + 0,5 (L
r ó S ó R) (4.4-2)
1,2D + 1,6 (L
r ó S ó R) + (0,5L ó 0,8W) (4.4-3)
1,2D + 1,3W + 0,5L + 0,5 (L
r ó S ó R) (4.4-4)

En edificios 1,4D + 1,4L
± 1,4E
En industrias 1,2D + a L
c + Lo + La ± 1,1 Eh ± 1,1 Ev (4.4-5)

En edificios 0,9D
± 1,4E ó 1,3W
En industrias 0,9D + L
a ± 1,1Eh ± 0,3Ev (4.4-6)
0,9D
± 1,3W
en que:
a Factor que toma en cuenta la probabilidad de ocurrencia simultánea de L
c y E. Vale
normalmente 1,0, pero tiene los siguientes mínimos:
Bodegas y zonas de acopio con baja rotación 0,50
Zonas de uso normal, plataformas de operación 0,25
Diagonales que soportan cargas verticales 1,00
Pasarelas de mantención, techos 0
En las combinaciones 4.4-2, 4.4-3 y 4.4-4 el símbolo L representa también a (L
c + Lo).

430. ESPECIFICACION 5-14
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
En las combinaciones 4.4-3 y 4.4-4 el factor de L será 1.0 para garajes, lugares públicos de
reunión y cualquier área donde la sobrecarga sea mayor de 5000 N/m
2
.

4.4.3 Cargas de impacto

Las sobrecargas L, L
c, La, Lo que puedan inducir cargas de impacto, deberán incrementarse en
las combinaciones 4.4-2 a 4.4-6.

A menos que se especifique otra cosa, los incrementos serán:

Apoyos de ascensores y sus equipos ..........................................................100% del peso total
Apoyos de maquinaria liviana, no menos de................................................20% del peso total
Apoyos de maquinaria de movimiento recíproco o motores,
no menos de............................................................................................ 50% de la parte móvil
Harneros vibratorios ............................................................................. 100% de la parte móvil
Colgadores que soportan pisos y balcones ...................................................33% del peso total
Vigas y sus conexiones que soportan grúas con cabina ...............................25% del peso total
Vigas y sus conexiones que soportan grúas con botonera............................10% del peso total

4.4.4 Fuerzas horizontales de puentes grúas

La fuerza lateral nominal en vías de grúas debida a movimiento y frenaje del carro será como
mínimo el siguiente porcentaje de la suma de los pesos de las cargas levantadas y del carro,
excluyendo el peso del puente:

Grúas de uso general, incluyendo las que mueven metal caliente...................................... 20%
Grúas de mantención en salas de máquinas y motores....................................................... 15%
Grúas operadas con botoneras............................................................................................ 10%
Grúas manuales .................................................................................................................... 5%
Grúas excavadoras y magnéticas........................................................................................ 50%

La fuerza se considerará como aplicada en la parte superior de los rieles, actuando en
cualquier dirección normal a la de las vías, distribuida entre ambos rieles según la rigidez de la
estructura soportante.

La fuerza longitudinal deberá ser como mínimo el 10% de las cargas máximas en las ruedas de
la grúa y aplicada en la parte superior de los rieles, salvo que se especifique otra cosa.

431. ESPECIFICACION 5-15
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.5 BASES DE DISEÑO

4.5.1 Resistencia requerida para cargas factorizadas

La resistencia requerida en los elementos estructurales y sus uniones deberá determinarse por
medio del análisis estructural para la o las combinaciones de cargas mayoradas que controlen
el diseño.

Se permite el diseño mediante análisis elástico o plástico. En el análisis plástico las relaciones
ancho/espesor y las esbelteces de los elementos comprimidos deben limitarse a valores que
impidan el pandeo local y permitan la rotación adecuada de las rótulas plásticas, como se
especifica más adelante.

Las vigas de secciones compactas definidas en la sección 5.5.1 y que satisfacen los
requerimientos de apoyo lateral para análisis plástico especificado en 9.1.2.4, continuas o
empotradas en columnas, podrán diseñarse para el 90% de los momentos elásticos negativos
de apoyo producidos por las cargas gravitacionales. A su vez, al momento máximo positivo
del tramo deberá agregársele un 10% del promedio de los momentos negativos. Esta reducción
no es aplicable a vigas híbridas o elementos en voladizo. Si el momento negativo es resistido
por una columna rígidamente conectada a la viga, puede usarse la reducción del 10% en el
diseño a flexión compuesta de la columna, siempre que la fuerza axial de compresión no
exceda
φc veces 0,15AgFy,

donde:

A
g Area bruta de la sección, mm
2
.
F
y Tensión de fluencia especificada, MPa.
φc Factor de resistencia para compresión.

4.5.2 Estados límites

En el diseño se considerarán los estados límites de resistencia y de servicio. Los estados límite
de resistencia están relacionados con la seguridad y con la capacidad máxima de carga de la
estructura. Los estados límites de servicio están relacionados con el desempeño de la
estructura bajo condiciones normales de servicio. El término "resistencia" se usa tanto para los
estados límite de resistencia como para los de servicio.

Los estados límites de resistencia son los siguientes: rotura, fluencia, pandeo de columnas,
volcamiento de vigas, pandeo local, fatigamiento y rotura frágil.

Los estados límites de servicio son los siguientes: deformaciones verticales, deformaciones
horizontales, vibraciones, corrosión y fuego.

432. ESPECIFICACION 5-16
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.5.3 Diseño por resistencia

La resistencia de diseño de cada componente o conjunto estructural debe ser superior o igual a
la resistencia requerida, basada en las cargas factorizadas. La resistencia de diseño
φRn se
calcula para cada estado límite aplicable, multiplicando la resistencia nominal R
n por el factor
de resistencia
φ.

La resistencia requerida debe determinarse para cada una de las combinaciones de cargas
aplicables estipuladas en 4.4.

La resistencia nominal R
n y el factor de resistencia φ se indican en los capítulos 7 a 14 de esta
norma.

4.5.4 Diseño para condiciones de servicio y otras consideraciones

Tanto la estructura en su conjunto como sus elementos componentes, uniones y conectores
deben ser verificados para las condiciones de servicio. El capítulo 15 estipula los requisitos de
diseño para dichas condiciones.

4.5.5 Diseño alternativo de miembros formados en frío

Para el diseño de miembros plegados en frío se podrán utilizar, alternativamente a las
disposiciones de esta Especificación, las provisiones de la "Especificación para el diseño de
miembros estructurales plegados en frío - Método de Factores de Carga y Resistencia" del
American Iron and Steel Institute, AISI, edición de 1996.

4.6 DOCUMENTOS DE DISEÑO

4.6.1 Planos

Los planos de diseño deben mostrar la estructura completa con las dimensiones, secciones y
ubicación relativa de los distintos elementos. Deben indicar los niveles de piso y dar las
dimensiones a los centros de columnas y sus excentricidades. La escala de los planos debe ser
suficiente para mostrar claramente la información.

Los documentos de diseño deben indicar los tipos de construcción de acuerdo a las
definiciones de la sección 4.2. Deben incluir además, suficiente información sobre la
resistencia requerida (momentos y fuerzas) para la elaboración de los planos de taller.

En uniones con pernos de alta resistencia, se debe indicar el tipo de unión (por ej. contacto
íntimo, pretensión completa, tracción directa o deslizamiento crítico).

Los documentos de diseño deben indicar la contraflecha de las cerchas y vigas, si fuera
requerida. También deben mostrar los atiesadores y arriostramientos que sean necesarios.

433. ESPECIFICACION 5-17
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.6.2 Símbolos estándar

Los símbolos de soldadura e inspección usados en los documentos de diseño y en los planos
de taller deben ser los de la Sociedad Americana de Soldadura (AWS).

4.6.3 Longitud de las soldaduras

La longitud de las soldaduras indicadas en los documentos de diseño y planos de taller, deberá
ser la neta efectiva.

434. ESPECIFICACION 5-18
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
5. REQUISITOS PARA EL DISEÑO


Los requisitos de este capítulo se aplican a toda la norma.

5.1 ÁREA BRUTA

El área bruta A
g de un miembro en cualquier sección es la suma de los productos del espesor y
ancho bruto de cada elemento componente medidos en un plano normal al eje del elemento.
Para los perfiles ángulo, el ancho bruto es la suma de los anchos de las alas menos el espesor.

5.2 ÁREA NETA

El área neta A
n de un miembro es la suma de los productos del espesor y ancho neto de cada
elemento, calculado como se indica a continuación:

En el cálculo del área neta de tracción y corte, el ancho de las perforaciones para conectores se
supondrá 2 mm mayor que la dimensión nominal de la perforación, la que a su vez es 1.6 mm
mayor que el diámetro nominal del conector.

Para cadenas de perforaciones que cruzan la sección en diagonal o zigzag, el ancho neto se
calculará por medio de la fórmula siguiente. (Ver figura 5.2.1):

∑∑+−= g/
s
D
g
B
n
B 4
2



Fig. 5.2.1 Ancho bruto para definición de área neta


An = Bn t

B
n = Ancho neto.
B
g = Ancho bruto o desarrollo total de la sección.
D = Diámetro de las perforaciones o ancho de las ranuras de la cadena.
s = Distancia longitudinal entre centros de dos perforaciones consecutivas (paso), mm.
g = Distancia transversal entre centros de dos líneas de perforaciones (gramil), mm.
t = Espesor de la plancha o perfil. Si el perfil tiene espesor variable, como en el caso de
canales laminados, se usar el valor medio t = A
g/Bg.

435. ESPECIFICACION 5-19
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Las distancias longitudinal s o transversal g se miden con respecto a la dirección del esfuerzo.

En perfiles ángulo, el gramil de perforaciones en alas opuestas es igual a la suma de los
gramiles medidos desde el canto común menos el espesor.

Para determinar el área neta en soldaduras de tapón o ranura, no se deberá considerar el metal
aportado.


5.3 ÁREA NETA EFECTIVA EN MIEMBROS TRACCIONADOS

El área neta efectiva en miembros traccionados se debe determinar como sigue:

1. Cuando la carga de tracción es transmitida directamente a cada uno de los elementos
de la sección transversal por conectores o soldadura, el área neta efectiva A
e es igual
al área neta A
n.
2. Cuando la carga de tracción es transmitida por pernos o remaches a algunos, pero no
a todos los elementos de la sección transversal, el área neta efectiva se calculará como
sigue:

A
e=AU

Donde

A = Area según se define más adelante.
U = Coeficiente de reducción.
= 1 - (
x/L) ≤ 0,9 ó según se define en 5.3c ó 5.3d.
x = Excentricidad de la conexión, mm. Distancia desde el plano de conexión, o cara del
elemento, al centro de gravedad de la porción del miembro que resiste la fuerza de
conexión. Ver fig. 5.3.1 y 5.3.2.
L = Longitud de la conexión en la dirección de la carga, mm. Ver fig. 5.3.2 y 5.3.3.

436. ESPECIFICACION 5-20
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO





Fig. 5.3.1 - Determinación de x para U

437. ESPECIFICACION 5-21
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO



FIG. 5.3.2 - Agujeros alternados













Se podrán usar valores mayores de U cuando estén justificados por ensayos u otros criterios
racionales.

(a) Cuando la carga de tracción es transmitida sólo por pernos o remaches:

A = A n
= área neta del miembro, mm
2


(b) Cuando la carga de tracción es transmitida sólo por soldaduras longitudinales a un
miembro que no sea una plancha o por soldaduras longitudinales en combinación con
soldaduras transversales:


A = Ag
= área bruta del miembro, mm
2


FIG. 5.3.3 - Soldaduras longitudinales y transversal

438. ESPECIFICACION 5-22
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
(c) Cuando la carga de tracción es transmitida sólo por soldaduras transversales:


A = área de los elementos directamente conectados, mm
2


U = 1,0

(d) Cuando el miembro traccionado es una plancha, conectada mediante soldaduras
longitudinales en sus extremos y la longitud de las soldaduras es mayor que el ancho de la
plancha:


A = área de la plancha, mm
2
= wt

si l ≥ 2
w
U = 1,00
si 2
w > l ≥ 1,5w
U = 0,87
si 1,5
w > l ≥ w
U = 0,75

donde
l = longitud de la soldadura, mm.
w = ancho de la plancha ( distancia entre soldaduras ), mm.
t = espesor de la plancha.

Para el área efectiva de los elementos conectores, ver sección 13.5.2.

5.4 ESTABILIDAD

Se deberá dar estabilidad general tanto a la estructura completa como a cada uno de sus
elementos.

Para la estabilidad deberán considerarse los efectos significativos de las cargas en la estructura
deformada y sus elementos ( efectos
P∆ generales y locales ), siempre que la deformación
lateral de cálculo de la estructura medida en el alto total o entre distintos niveles sobrepase
1/250 del alto total o del alto entre los niveles considerados, respectivamente.

5.5 PANDEO LOCAL

5.5.1 Clasificación de las secciones de acero

5.5.1.1 Las secciones de acero se clasifican como compactas, no-compactas y esbeltas. La
definición de cada uno de estos tipos se da en la sección 3.2.

Para que una sección sea clasificada como compacta, sus alas deben estar conectadas en forma
continua al alma o almas y las razones ancho-espesor de sus elementos comprimidos no deben
exceder las razones límite de ancho-espesor
λp de la tabla 5.5.1. Si la razón ancho-espesor de
uno o más elementos comprimidos excede
λp pero no excede λr, la sección es no-compacta. Si
la relación ancho-espesor de algún elemento excede
λr de la tabla 5.5.1, el elemento se
denomina como esbelto en compresión.

439. ESPECIFICACION 5-23
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

5.5.1.2 En elementos no atiesados, apoyados en un solo borde paralelo a la dirección del
esfuerzo de compresión, el ancho se medirá como sigue (ver figura 5.5.1):

(a) En alas de perfiles I,H y T, el ancho
b es la mitad del ancho total, bf.

(b) En alas de perfiles L y C laminados, el ancho
b es el total de la dimensión nominal.
(c) En alas de perfiles L y C plegados, b es la distancia desde el borde libre hasta el inicio
del redondeo en la unión al alma.

(d) En planchas, el ancho
b es la distancia desde el borde libre hasta la primera línea de
conectores o soldaduras.

(e) En almas de perfiles T,
d es la altura nominal total.

5.5.1.3 En elementos atiesados que están soportados a lo largo de dos bordes paralelos a la
dirección del esfuerzo de compresión, el ancho se medirá como sigue (Ver figura 5.5.1):

(a) En las almas de secciones laminadas o plegadas,
h es la distancia libre entre alas
descontando el filete o radio de doblado de cada ala;
hc es el doble de la distancia desde el eje
neutro hasta la cara interna del ala comprimida descontando el filete o radio de doblado.

(b) En el alma de secciones armadas,
h es la distancia entre las líneas más cercanas al eje
neutro de conectores de las dos alas o la distancia libre entre alas cuando la unión es soldada;
hc es el doble de la distancia desde el eje neutro plástico hasta la línea más cercana de
conectores del ala en compresión o a la cara interior del ala comprimida cuando la unión es
soldada.

(c) En las planchas de ala o diafragmas de secciones armadas, el ancho
b es la distancia
entre líneas adyacentes de conectores o soldadura.

(d) En las alas de secciones huecas rectangulares, el ancho
b es la distancia libre entre almas
descontando el radio de esquina interno en cada lado. Si no se conoce el radio de esquina,
puede usarse el ancho total de la sección descontando tres veces su espesor.

5.5.1.4 En alas de espesor variable de secciones laminadas, el espesor es el valor nominal a
media distancia entre el borde libre y la cara del alma.

440. ESPECIFICACION 5-24
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
5.5.2 Límites de la relación ancho espesor

5.5.2.1 En la tabla 5.5.1 se indica los valores de λ
r y λ p para elementos comprimidos de
miembros estructurales solicitados por compresión y/o flexión, en función de las
características geométricas y de fabricación de los miembros.

Cuando en la tabla se indica N.A. (No Aplica) significa que ese tipo de sección no resulta
conveniente para la aplicación en cuestión; sin embargo en las presentes Especificaciones se
incluyen provisiones que permiten estimar la resistencia de tales secciones.

5.5.2.2 Los miembros comprimidos sismorresistentes de una estructura que obtiene su
estabilidad lateral por medio de marcos arriostrados −diagonales sísmicas, columnas que
forman parte de planos arriostrados, puntales sísmicos− deben estar formados por elementos
con relaciones ancho espesor menores que λ
r indicado en la tabla 5.5.1.

Las columnas y otros componentes estructurales no sismorresistentes no estarán sujetos a esta
limitación.

5.5.2.3 Las vigas y columnas que forman parte de marcos rígidos sismorresistentes deben
calificar como secciones compactas, es decir sus elementos deberán tener relaciones ancho
espesor menores que λ
p indicado en la tabla 5.5.1.

Las vigas y columnas que no forman parte de marcos rígidos sismorresistentes no estarán
sujetos a esta limitación.

441. ESPECIFICACION 5-25
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


TABLA 5.5.1
Límites de la Relación Ancho/Espesor



SOLICITACION QUE AFECTA AL MIEMBRO
Compresión Flexión

PERFILES

PERF
ILES λ
r λ r λ p
DOBLE T, LAMINADOS, SOLDADOS O HIBRIDOS Y CANALES LAMINADAS
Alas, no atiesadas, perfiles
laminados
b/t
y
FE/56,0 )70/(83,0 −
yFE y
FE/38,0
Alas, no atiesadas, perfiles
soldados, armados e
híbridos
b/t
yc
FEk/64,0 (*) )115/(95,0 −
yfcFEk (*) y
FE/38,0
Almas, todos (**) (***) h/tw
y
FE/49,1
y
FE/7,5
y
FE/76,3
Si 0,125 / ≤
ybu
PP φ
λr λ p

h/t
w








−
yb
u
y
P
P
FEφ
74,0
1/70,5








−
yb
u
y
P
P
FEφ
75,2
1/76,3
Si 0,125 / >
ybu
PPφ
λr λ p
Almas en flexión compuesta,
todos (**) (***)


h/t
w








−
yb
u
y
P
P
FEφ
74,0
1/70,5
y
yb
u
y
FE
P
P
FE /49,133,2/12,1 ≥








−
φ

Alas atiesadas y cualquier
otro elemento atiesado por
un atiesador capaz de
proporcionar un apoyo de
borde efectivo

b/t
ó
h/t
w

y
FE/49,1

y
FE/49,1

y
FE/12,1
Atiesadores, de alas o
longitudinales de alma
c/t
yc
FEk/64,0 (*)
y
FE/56,0
y
FE/38,0
Atiesadores, verticales de
alma
b/t
y
FE/56,0
NA NA
Platabandas en alas
comprimidas
b/t
y
FE/40,1
y
FE/40,1
y
FE/12,1
Compresión Flexión PERFILES T λ
λ
r λ r λ p Alas, perfiles laminados b/t
y
FE/56,0 )70/(83,0 −
y
FE y
FE/38,0
Alas, perfiles soldados b/t
yc
FEk/64,0 (*)
)115(
95,0
−
yf
F
c
Ek
(*)
y
FE/38,0
Almas (**) d/t w
y
FE/75,0
NA NA

442. ESPECIFICACION 5-26
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Compresión Flexión
PERFILES HUECOS λ
λ
r λ r λ p Rectangulares de espesor
uniforme:

Alas b/t
y
FE/40,1
y
FE/40,1
y
FE/12,1
Alma h/t w
y
FE/40,1
y
FE/7,5
y
FE/76,3
Rectangulares soldados, con
alas de mayor espesor que
el alma:

Alas b/t
y
FE/49,1
y
FE/49,1
y
FE/12,1
Alma h/t w
y
FE/49,1
y
FE/70,5
y
FE/76,3
Circulares D/t 0,11 E/F y 0,31 E/F y 0,071 E/F y
Compresión Flexión PERFILES FORMADOS
POR ANGULOS
LAMINADOS
λ
λ
r λ r λ p
Alas de ángulos simples,
perfiles TL con separadores,
perfiles XL, y elementos no
atiesados en general
b/t
y
FE/45,0

NA

NA
Alas de perfiles TL, con los
ángulos en contacto
b/t
y
FE/56,0
NA NA
PERFILES PLEGADOS EN FRIO
Alas no atiesadas de perfiles
C o Z
b/t
y
FE/42,0
y
FE/42,0
y
FE/3,0
Alas atiesadas de perfiles
CA, ZA, Omega y sombrero
b/t
y
FE/28,1
y
FE/28,1
y
FE/08,1
Alas de ángulos simples,
perfiles TL y XL, con o sin
separadores
b/t
y
FE/37,0
NA NA
Almas de perfiles, C, CA, Z,
ZA, Omega y sombrero
h/t w
y
FE/28,1
y
FE/13,3
y
FE/38,2
Pestañas atiesadoras c/t
y
FE/42,0
y
FE/42,0
y
FE/3,0

y
FE/13,3 







−
yb
u
y
P
P
FEφ
33,21/38,2
Si Pu/φb Py > 0,15
Almas de perfiles C, CA, Z,
ZA, Omega y sombrero, en
flexión compuesta
h/t w
y
FE/13,3
y
FE/5,1

NOTAS:

E,F
y : en MPa.
(*)
w
c
th
k
/
4
=
pero dentro del rango 0,35 ≤ k c ≤ 0,763.
(**) En vigas híbridas debe usarse F
y de las alas.

(***) En miembros con alas desiguales, úsese h
c en lugar de h, cuando se compare con λ p.



5.5.2.4 Para elementos con alas desiguales y con almas con zonas comprimidas por flexión
compuesta,
λr para el estado límite de pandeo local del alma vale:

443. ESPECIFICACION 5-27
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

























φ
−+=λ
y
P
b
u
P
1
c
h
h
8321
y
F
E
491
r
,,
(5.5-1)

2
3
c
h
h
4
3
≤≤


5.5.2.5 Para elementos con alas desiguales y con almas en flexión simple,
λr para el estado
límite de pandeo local del alma vale:














+=λ
c
h
h
8321
y
F
E
491
r
,, (5.5-2)

2
3
c
h
h
4
3
≤≤

Estas sustituciones deberán ser hechas también en los capítulos 9 y 10 cuando ellos se
apliquen a elementos de alas desiguales. Si el ala comprimida es mayor que el ala traccionada,
λr deberá determinarse usando las ecuaciones 5.5-1, 5.5-2 o la Tabla 5.5.1

444. ESPECIFICACION 5-28
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO








FIG. 5.5.1 - Ejemplos para relaciones ancho-espesor
de Tabla 5.5.1

445. ESPECIFICACION 5-29
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
5.5.3 Diseño por análisis plástico

Para el diseño por análisis plástico se requiere que las alas comprimidas en las zonas de rótulas
plásticas y todas las almas tengan una razón ancho-espesor menor o igual que el límite
λp de la
Tabla 5.5.1.

El diseño por análisis plástico está sujeto a las limitaciones de la sección 4.5.1

5.5.4 Secciones con elementos esbeltos en compresión

El diseño en flexión de sección I, canales y secciones huecas, rectangulares y circulares
constituidas por elementos esbeltos, debe efectuarse de acuerdo con el Apéndice 3. Otras
secciones en flexión o miembros en compresión que tienen elementos esbeltos comprimidos,
se diseñarán de acuerdo a los párrafos siguientes de esta Sección. Para vigas armadas con
almas esbeltas, ver acápite 9.4.

5.5.4.1 Elementos no atiesados en compresión

La resistencia de diseño de elementos en compresión no atiesados, cuyas relaciones ancho-
espesor exceden los límites
λr de la sección 5.5.1, estará afecta a un factor de reducción Qs.
Este factor se determina según las ecuaciones 5.5-3 a 5.5-13. La máxima tensión requerida en
el ala comprimida esbelta de un elemento en flexión no debe exceder
φbFyQs, donde φb=0,90.
La resistencia de diseño de miembros cargados axialmente debe modificarse de acuerdo al
factor de reducción
Q apropiado, como se indica en 5.5.4.3, 5.5.4.4 y 8.2

(a) Para ángulos individuales:

laminados
plegados

si
y
FE910tb
y
FE450, /, <<:
y
FE840tb
y
FE370, /, <<


E
y
Ftb7603401
s
Q) /(,,−= E
y
Ftb7602771
s
Q) /(,,−= (5.5-3)

si
y
FE910tb,/≥
:
y
FE840tb,/≥



()




=
2
tb
y
FE530
s
Q/ /, ()




=
2
tb
y
FE450
s
Q/ /, (5.5-4)

(b) Para alas y planchas que se proyectan desde vigas o columnas laminadas o desde otros
elementos comprimidos laminados:

si
y
FE031tb
y
FE560, /, <<:

446. ESPECIFICACION 5-30
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

E
y
Ftb7404151
s
Q) /(,,−= (5.5-5)

si
y
FE031tb,/≥
:


()




=
2
tb
y
FE690
s
Q/ /, (5.5-6)

(c) Para alas y planchas que se proyectan desde vigas o columnas plegadas:

si
y
FE840tb
y
FE420, /, <<



E
y
Ftb760321
s
Q) /(,,−= (5.5-7)

si 25tb
y
FE840 <≤/,


])/(
y
[F/ ,
2
tbE480
s
Q= (5.5-8)

si
6025 ≤≤
t
b


y
Ftb982228
s
Q/ ]/,[−=
(5.5-9)

(d) Para alas y planchas que se proyectan desde columnas soldadas o armadas, o desde otros
elementos comprimidos soldados:

si
)/()/(,/,
cycykFkFE171tbE640 << :

E
c
k
y
F(b/t)6404151
s
Q/ )/(,,−= (5.5-10)

si )/(,/
c
k
y
FE171tb≥:


()




=
2
tb
y
F
c
Ek900
s
Q/ /, (5.5-11)

El coeficiente
kc, se determinará como sigue:

(a) Para secciones I:

447. ESPECIFICACION 5-31
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
kc
htw
=
4 , para 0,35 ≤ k c ≤ 0,763

donde:

h = altura del alma, mm
tw = espesor del alma, mm

(b) Para otras secciones:

kc = 0,763

(d) Para almas de secciones T:

si
y
FE031tb
y
FE750, /, <<
:


E
y
Ftb2219081
s
Q) /(,,−= (5.5-12)

si
y
FE031tb,/≥
:


()




=
2
tb
y
FE690
s
Q/ /, (5.5-13)

donde:

b = ancho del elemento comprimido no atiesado según se definió en la Sección 2.5.1, mm
t = espesor del elemento no atiesado, mm
Fy = tensión mínima de fluencia especificada, MPa

5.5.4.2 Elementos atiesados en compresión

Cuando la razón ancho-espesor de un elemento atiesado en compresión uniforme
(exceptuando las platabandas perforadas) excede el límite
λr estipulado en la Sección 5.5.1, se
debe usar un ancho efectivo reducido
be en el cálculo de las propiedades de diseño de la
sección que contiene dicho elemento.

448. ESPECIFICACION 5-32
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
(a) Para alas de secciones huecas cuadradas y rectangulares de espesor uniforme:

si
fE401tb,/≥:


() 





−=
f
E
tb
380
1fEt911
e
b
/
,
, (5.5-14)

de lo contrario,
be = b

(b) Para elementos de miembros laminados o armados, en compresión uniforme :

si
fE491tb,/≥:


() 





−=
f
E
tb
340
1fEt911
e
b
/
,
, de lo contrario be = b (5.5-15)

(c) Para alas atiesadas y almas de miembros plegados en compresión uniforme:

si
fE281tb/ ,/≥

() 





−=
f
E
tb
420
1fEt911
e
b
/
,
, de lo contrario be = b (5.5-16)

donde:


b = ancho del elemento comprimido atiesado definido en la Sección 5.5.1, mm

be= ancho efectivo reducido, mm

t = espesor del elemento, mm
f= tensión calculada de compresión en el elemento atiesado, basada en las
propiedades de diseño especificadas en 5.5.4.3, MPa. Si la sección total tiene
elementos no atiesados, la tensión
f del elemento atiesado debe ser tal que la
tensión máxima de compresión en el elemento no atiesado no exceda
φcFcr
definido en 5.5.4.4 con
Q=Qs y φc=0,85 o bien φbFyQs con φb=0,90, según cual
sea aplicable.

(d) Para secciones circulares cargadas axialmente con razones diámetro-espesor
D/t
mayores que 0,11
E/Fy pero menores que 0,45E/Fy:


()
3
2
tD
y
F
E0380
a
QQ +==
/
,
(5.5-17)

449. ESPECIFICACION 5-33
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
donde:

D = diámetro exterior, mm

t = espesor de pared, mm

5.5.4.3 Propiedades de diseño

Las propiedades de las secciones deben determinarse usando la totalidad de la sección
transversal, con las excepciones que se indican a continuación:

En el cálculo del momento de inercia y el módulo de flexión elástico de miembros en flexión,
deberá usarse el ancho efectivo
be de los elementos atiesados en compresión uniforme -
determinado de acuerdo con 5.5.4.2- para obtener las propiedades efectivas de la sección
transversal.

En elementos no atiesados de la sección transversal,
Qs se determina como se indica en
5.5.4.1. En elementos atiesados de la sección transversal


totalárea
efectiva área
=
a
Q (5.5-18)

donde el área efectiva es igual a la suma de las áreas efectivas de la sección transversal.

5.5.4.4 Resistencia de diseño

Para miembros comprimidos bajo carga axial, el área total de la sección y el radio de giro
r se
determinarán a partir de la sección total. La tensión crítica
Fcr se determinará de acuerdo con
la sección 8.2.

5.5.5 Pestañas atiesadoras de borde

Para que las pestañas atiesadoras de borde en perfiles con alas atiesadas puedan ser
consideradas plenamente efectivas, deben satisfacer los requerimientos de momento de inercia
mínimos que se indican en 5.5.5.1 a 5.5.5.3, los que, como se aprecia, son proporcionales a la
relación ancho-espesor de los elementos que atiesan. Si sus momentos de inercia son menores
que los indicados, el ancho efectivo del elemento atiesado, calculado según 5.5.4.2 no resulta
aplicable, siendo necesaria una reducción adicional de acuerdo al procedimiento detallado en
el Apéndice 6, sección 6.1 que recoge las provisiones del acápite B.4.2 de la Especificación
para el Diseño de Miembros de Acero Formados en Frío, de AISI, American Iron and Steel
Institute, edición de 1996. Similarmente en los elementos con atiesadores intermedios deberán
satisfacerse los requerimientos de los acápites B.4.1 y B.5 de la misma Especificación AISI.

Las pestañas atiesadoras de borde, por su parte, están sujetas a los mismos límites y
provisiones aplicables a los elementos no atiesados en esta norma.

450. ESPECIFICACION 5-34
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
5.5.5.1 Si b/t ≤
fE/42,0, no se requiere atiesador de borde y, por tanto, el elemento
atiesado o no se considera plenamente efectivo.

5.5.5.2 Si fE
t
b
fE /28,1/42,0 ≤< , el momento de inercia requerido de la pestaña
atiesadora será:

3
4
4/
/28,1
1
399








−





=
ua
k
fEt
b
tI (5.5-19)

en que:

b,t = ancho y espesor del ala atiesada, ver figura 5.5.1.
k
u = 0,43
I
a = Momento de inercia de la pestaña atiesadora =
12
c

3
t
para pestaña simple. Ver
figura 5.5.1.

En pestañas atiesadoras rectas y que forman un ángulo de 90° con el elemento atiesado se
considerará que la relación anterior se satisface si el largo c de la pestaña atiesadora es igual o
mayor que el determinado del siguiente modo:

Para b/t =
fE/42,0 : c = 0 (5.5-20a)
Para b/t = fE/28,1 : c = 11,3t (5.5-20b)
Para t
fE
fEtb
cfEtbfE
/076,0
/42,0)/(
: /28,1//42,0
−
=<< (5.5-20c)

5.5.5.3 Si b/t >
fE/28,1

I
a =








+5
/28,1
)/(115
4
fE
tb
t
(5.5-21a)

y
3 60
/28,1
1380(b/t)
t +=
fE
c (5.5-21b)

451. ESPECIFICACION 5-35
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
5.5.6 Relaciones ancho-espesor máximas

Las relaciones ancho-espesor de los elementos no atiesados y atiesados, sin considerar los
atiesadores intermedios, no excederán de los límites siguientes:

-
Elementos no atiesados, o atiesados por un atiesador cuyo momento de
inercia es menor que I
a indicado en 5.5.5.2 y 5.5.5.3, o por una pestaña
atiesadora recta, doblado a 90°.


b/t ≤ 60
-
Elementos comprimidos atiesados, conectados en un borde a un alma o
flange, y en el otro conectado a un atiesador de borde que no sea una
simple pestaña doblada, y cuyo momento de inercia sea mayor que I
a
indicado en 5.5.5.2 y 5.5.5.3.



b/t ≤ 90
-
Almas no provistas de atiesadores, en perfiles plegados. h/t ≤ 200
-
Almas no provistas de atiesadores, en perfiles soldados. h/t < 260
-
Almas con atiesadores sólo en puntos cargados de perfiles plegados. h/t ≤ 260
-
Almas con atiesadores bajo puntos cargados y en otros puntos
intermedios de perfiles plegados.

h/t ≤ 300


5.6 FIJACIÓN EN LOS APOYOS

A los puntos de apoyo de vigas, vigas armadas y enrejadas, se les deberá proveer resistencia a
la rotación alrededor de su eje longitudinal.


5.7 ESBELTEZ MAXIMA DE MIEMBROS ESTRUCTURALES

La esbeltez Kl/r de miembros diseñados a compresión no deberá exceder de 250. Los
miembros comprimidos que forman parte del sistema sismorresistente de la estructura, sean
columnas, diagonales de arriostramiento o puntales, se diseñarán con una esbeltez Kl/r menor
que
yFE51/,π.

La esbeltez
l/r de miembros diseñados en tracción no deberá exceder de 350. Esta limitación
no es aplicable a barras redondas en tracción. Si tales barras son sismorresistentes, deben tener
dispositivos para aplicarle una tensión inicial que impida la compresión. Los miembros cuyo
diseño está determinado por cargas de tracción, pero que podrían quedar sometidos a
compresión debido a otra condición de carga, no necesitan cumplir los límites de esbeltez para
miembros comprimidos.

En sistemas con diagonales en x, una de las cuales está comprimida y la otra traccionada, el
punto de cruce puede considerarse como fijo en el plano perpendicular a efectos de determinar
la esbeltez, siempre que exista una conexión estructural adecuada.

452. ESPECIFICACION 5-36
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Las diagonales que forman parte de sistemas de arriostramientos sísmicos, serán de secciones
compactas o no compactas, con esbelteces locales no mayores que
λr indicados en tabla 5.5.1.
Esta limitación no se aplica a arriostramientos de techo. Similarmente, las vigas y columnas
sismorresistentes deberán tener esbelteces locales menores que
λp, de la tabla 5.5.1.

5.8 TRAMOS SIMPLEMENTE APOYADOS

Las vigas, vigas armadas y enrejadas diseñadas como simplemente apoyadas, se calcularán
para una luz efectiva igual a la distancia entre los centros de gravedad de los elementos en que
se apoyan.

5.9 EMPOTRAMIENTO EN LOS EXTREMOS

Cuando se diseña suponiendo empotramiento total o parcial, tanto las vigas, vigas armadas y
enrejadas así como las secciones de los miembros a los cuales éstas se conectan, deben
proyectarse para que resistan las cargas y momentos mayorados que se inducen, sin exceder
las resistencias de diseño determinadas en los capítulo 7 a 14. Se permiten, sin embargo,
deformaciones inelásticas pero auto-limitadas de partes de la conexión.

5.10 DIMENSIONAMIENTO DE VIGAS Y VIGAS ARMADAS

5.10.1 Las vigas laminadas o soldadas, simples o reforzadas con platabandas deberán ser, en
general, dimensionadas a partir de la resistencia a flexión de la sección bruta. Si se cumple la
relación siguiente, no se harán reducciones del área por perforaciones en las alas:


fg
A
y
F90
fn
A
u
F750,, ≥
(5.10-1)

donde
Afg y Afn son las áreas total y neta del ala respectivamente, calculadas conforme a las
Secciones 5.1 y 5.2.
Fu es la tensión mínima de rotura especificada.

Si


fg
A
y
F90
fn
A
u
F750,, <
(5.10-2)

las propiedades del elemento en flexión deberán estar basadas en el área efectiva del ala en
tracción
Afe

fn
A
y
F
u
F
fe
A
6
5
=
(5.10-3)
y la resistencia máxima en flexión basada en el módulo efectivo e la sección.

5.10.2 Las vigas híbridas pueden dimensionarse según el momento de inercia de su sección
total, sujetas a las prescripciones que sean aplicables del acápite 9.4.1 y siempre que la fuerza
axial no exceda de
φb veces 0,15FyfAg, donde Fyf es el límite de fluencia especificado para el

453. ESPECIFICACION 5-37
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
acero del ala y Ag la sección total. No se limita la tensión del alma producida por el momento
de flexión con que se diseñó la viga híbrida, excepto por lo prescrito en el capítulo 14. Para
clasificar una viga como híbrida, las alas en cualquier sección deben tener la misma área
transversal y estar constituidas por acero del mismo grado.

5.10.3 El área total de la sección transversal de platabandas apernadas o remachadas no debe
exceder el 70% del área total del ala.

La unión del ala al alma o platabanda al ala, mediante pernos de alta resistencia, remaches o
soldadura deberá ser dimensionada para resistir el esfuerzo de corte horizontal total que resulta
de los esfuerzos de flexión sobre la viga. La distribución longitudinal de dichos pernos,
remaches o soldaduras intermitentes deberá ser proporcional a la intensidad del cizalle. Sin
embargo, el espaciamiento longitudinal no deberá exceder el máximo permitido para
elementos en compresión o tracción según acápites 8.5 ó 7.2 respectivamente. Los pernos,
remaches o soldaduras de unión entre ala y alma deben ser dimensionados también para
transmitir al alma cualquier carga aplicada directamente al ala, a menos que se hayan tomado
las precauciones para transmitir dicha carga por aplastamiento directo.

Las platabandas de longitud parcial deberán extenderse mas allá del punto teórico necesario y
dicha extensión deberá estar solidariamente unida a la viga por medio de pernos de alta
resistencia con conexión tipo deslizamiento crítico, remaches o filetes de soldadura. Esta
conexión, cuya resistencia de diseño se determina según acápites 13.2.2, 13.3.8 ó 14.3, deberá
ser adecuada para que la platabanda pueda desarrollar toda su resistencia de diseño por flexión
en el punto teórico necesario.

Para platabandas soldadas, las soldaduras que conectan el término de la platabanda con la viga
en la longitud
a’ definida más abajo, deberán ser adecuadas para desarrollar la porción que les
corresponde de la resistencia de diseño de la viga a la distancia
a’ desde el término de la
platabanda. La longitud
a’, medida desde el término de la platabanda, será:

(a)
Una distancia igual al ancho de la platabanda si existe una soldadura transversal igual o
mayor a tres cuartos del espesor de la plancha y soldaduras continuas a ambos lados de la
platabanda en la longitud
a’.

(b) Una distancia igual a una y media veces el ancho de la platabanda si existe una
soldadura transversal menor a tres cuartos del espesor de la plancha y soldaduras continuas a
ambos lados de la platabanda en la longitud
a’.

(c) Una distancia igual a dos veces el ancho de la platabanda si no existe una soldadura
transversal al término de ella, pero sí hay soldaduras continuas a ambos lados de la platabanda
en la longitud
a’.

454. ESPECIFICACION 5-39
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
6. ESTABILIDAD DE M ARCOS Y ESTRUCTURAS


Este capítulo establece los requerimientos generales para la estabilidad global de las
estructuras y para los marcos en particular.

6.1 EFECTOS DE SEGUNDO ORDEN

Los efectos de segundo orden, P∆, se considerarán en los casos que los desplazamientos
laterales totales o entre niveles de la estructura superen los siguientes valores:

0,015 H/R para cargas normales más sísmicas no mayoradas. (Norma NCh 2369, Diseño
Sísmico de Estructuras e Instalaciones Industriales).
0,004H para cargas normales más viento, no mayoradas.

en que H es el alto total o entre niveles y R es el factor de modificación de la respuesta
sísmica, que varía entre 2 y 5.

(La norma NCh 437, Diseño Sísmico de Edificios, no permite deformaciones mayores que 0,002H, de modo que
no requiere análisis de segundo orden).

6.1.1 En estructuras diseñadas por análisis elástico, en las cuales deba considerarse el
efecto P∆, los momentos M
u en los miembros estructurales, en las conexiones viga-columna y
en otros miembros conectados se pueden determinar empleando un análisis elástico de
segundo orden o mediante el siguiente procedimiento de análisis aproximado.

M
u = B1 Mnt + B2 Mlt (6.1-1)

Donde:
M
nt = Resistencia a flexión de primer orden, requerida si el marco se supone restringido
de desplazarse lateralmente.
M
lt = Resistencia a flexión requerida únicamente por el desplazamiento lateral de
primer orden.
1
)/1(
1
1
≥
−
=
eu
mPP
C
B
(6.1-2)
P
e1 = AgFy/λ
2
c
(N) Carga de pandeo elástico o de Euler

Donde:

A
g = Area bruta del miembro, (mm).
λ
c = Parámetro de esbeltez de la columna o viga-columna en el marco restringido de
desplazarse lateralmente =
E
F
r
Kl
y

π

P
u = Resistencia axial mayorada requerida del miembro, N.
K = Factor de longitud efectiva en el plano de flexión, calculado de acuerdo a 6.2.1
para el marco restringido de desplazarse lateralmente.

455. ESPECIFICACION 5-40
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Cm = Coeficiente basado en análisis elástico de primer orden, suponiendo traslación
lateral nula y que se determina como sigue:
(a) El valor del coeficiente C
m para columnas no sujetas a carga transversal en el
plano de flexión entre los nudos será:
C
m = 0,6 – 0,4 (M1/M2) (6.1-3)
M
1/M2 es la razón del menor al mayor de los momentos en los extremos de la
porción del miembro no arriostrada lateralmente en el plano de flexión estudiado.
M
1/M2 se considerará positivo si el miembro está flectado en curvatura reversa y
negativo en curvatura simple.

(b) Para miembros en compresión sujetos a cargas transversales entre apoyos, el
valor de C
m se determinará de acuerdo a la Tabla 6.1 o usando los siguientes
valores:
Miembros con extremos restringidos C
m = 0,85
Miembros con extremos no restringidos C
m = 1,00

TABLA 6.1

Valores de Cm para miembros comprimidos con carga transversal entre apoyos.
Caso C m


1,0


1
4,01
e
uP
P
−


1
4,01
e
uP
P
−


1
2,01
e
u
P
P
−


1
3,01
e
u
P
P
−


1
2,01
e
u
P
P
−


Los valores de B
2 serán los siguientes:

456. ESPECIFICACION 5-41
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO





∆
−
=
∑
∑
LH
P
B
oh
u
1
1
2 (6.1-4)
o

∑
∑
−
=
2
2
1
1
e
uP
P
B


Donde:

ΣP
u = Resistencia axial total mayorada requerida para las columnas de un piso, (N).
∆
oh = Deformación lateral entre pisos, producida por ΣH, (mm).
ΣH = Corte horizontal total en el piso, (N).
L = Altura entre pisos, (mm).
P
e2 = A gFy/λ
2
c
(N). Carga de pandeo elástico o de Euler.

En este caso λ
c es el parámetro de esbeltez determinado con el factor de longitud efectiva K en
el plano de flexión calculado de acuerdo a la sección 6.2.2, para el marco no restringido de
desplazarse lateralmente.

6.1.2 En estructuras diseñadas por análisis elástico en las cuales no es necesario considerar
el efecto P∆, la resistencia requerida M
u en los miembros estructurales sometidos a cargas
combinadas de compresión y flexión, se puede determinar del análisis de primer orden,
considerando cargas mayoradas, de acuerdo a la fórmula 6.1-5.

M
u = B1 M (6.1-5)

en que B
1 se determina según fórmula 6.1-2, y M es el momento elástico calculado. Para
miembros comprimidos de marcos no arriostrados: C
m=0,85. Para miembros comprimidos de
marcos arriostrados o restringidos de desplazarse lateralmente, C
m se determina del mismo
modo indicado en 6.1.1.. Para miembros en flexión o sometidos a flexión combinada con
tracción, M
u=M.

El valor de K a utilizar en la expresión que define el parámetro λ
c, se determinará para las
condiciones reales de restricción lateral del marco analizado.

6.1.3 En estructuras diseñadas por análisis plástico, en las cuales deba considerarse el
efecto P∆, los momentos mayorados requeridos M
u deben determinarse por medio de un
análisis plástico de segundo orden, que cumpla las condiciones de 6.2.

6.2 ESTABILIDAD DE LOS MARCOS

6.2.1 Marcos arriostrados

457. ESPECIFICACION 5-42
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

En el diseño de marcos y enrejados cuya estabilidad lateral depende de arriostramientos
diagonales, muros u otros medios equivalentes, el factor K de longitud efectiva de pandeo se
supondrá igual a la unidad, salvo si un análisis estructural demuestra que se puede usar un
valor menor.

El sistema de arriostramientos verticales de un marco de varios niveles deberá ser verificado
para evitar el pandeo global de la estructura y mantener su estabilidad lateral bajo las
combinaciones mayoradas de carga indicadas en 4.4.2, incluyendo el efecto P∆ si ello resulta
exigible de acuerdo al acápite 6.1.

En marcos arriostrados el efecto P∆ es generalmente despreciable.

El arriostramiento vertical de un marco de varios niveles se podrá considerar colaborando con
muros interiores y exteriores, losas de piso y de techo unidas a la estructura. Las columnas,
vigas y elementos diagonales usados para formar un sistema de arriostramiento vertical, se
podrán considerar como una estructura en voladizo de elementos rotulados para su análisis de
pandeo y de estabilidad lateral. La deformación axial de todos los elementos se incluirá en el
análisis de estabilidad lateral.

En estructuras diseñadas por análisis plástico, las fuerzas axiales causadas por fuerzas de
gravedad combinada con cargas horizontales, ambas mayoradas, no deben exceder
0,85φ
cAgFy.

Las vigas incluidas en el sistema de arriostramiento vertical de un marco arriostrado se
diseñarán para las fuerzas axiales y los momentos causados por las cargas mayoradas
concurrentes horizontales y verticales correspondientes.

6.2.2 Marcos no arriostrados

En marcos cuya estabilidad lateral depende de la resistencia a la flexión de vigas y columnas
conectadas rígidamente, el factor de longitud efectiva K de elementos comprimidos debe
determinarse mediante análisis estructural.

Cuando se considera el efecto P∆, los efectos desestabilizantes de columnas cuyas uniones
rotuladas al marco no aportan resistencia a cargas laterales, se deben incluir en el diseño de las
columnas del marco analizado.

El diseño de marcos no arriostrados de varios niveles debe considerar los efectos de
inestabilidad del marco y la deformación axial de las columnas bajo la acción de las cargas
mayoradas indicadas en 4.4.2.

Si se usa diseño plástico la carga axial de las columnas causada por cargas mayoradas
verticales y horizontales no deberá ser mayor que 0,75 φ
cAgFy, siendo Ag la sección bruta del
elemento.

458. ESPECIFICACION 5-43
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

6.3 FACTORES K DE LONGITUD EFECTIVA

Existen varios métodos racionales para analizar la estabilidad general de la estructura y la de
los miembros de los marcos en particular. En el apéndice 1 se presenta el método de los
ábacos y otros corrientemente utilizados. El diseñador deberá tener presente el grado de
exactitud del método que elija, sean estos los indicados en el Apéndice 1 u otros.

459. ESPECIFICACION 5-44
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
7. MIEMBROS EN TRACCION


Este capítulo se refiere a miembros prismáticos sujetos a tracción generada por fuerzas
aplicadas en el centro de gravedad.

Para miembros sometidos a tracción y flexión ver Sección 11.1.1. Para barras roscadas ver
Sección 13.3. Para rotura de bloque en cizalle en las conexiones extremas de miembros
traccionados ver Sección 13.4.3. Para resistencia a tracción de conectores ver 11.5.2. Para
elementos sometidos a fatigamiento ver Sección 14.3.

7.1 RESISTENCIA DE DISEÑO A LA TRACCION

La resistencia de diseño de miembros en tracción φ
tPn será el menor de los siguientes valores
límites que producen fluencia en la sección bruta o fractura en la sección neta.

(a) Fluencia en la sección bruta:

φ
t = 0,90
P
n = FyAg (7.1-1)

(b) Fractura en la sección neta:

φ
t = 0,75
P
n = Fu Ae (7.1-2)

Donde:

φ
t = Factor de resistencia para tracción
A
g = Area bruta, mm²
A
e = Area neta efectiva, mm²
F
y = Tensión mínima especificada de fluencia, (N/mm²)
F
u = Tensión mínima especificada para ruptura por tracción, (N/mm²)
P
n = Resistencia axial nominal de tracción, (N)

En miembros sin perforaciones conectados totalmente por soldaduras, la sección neta efectiva
de la fórmula 7.1-2 deberá ser calculada de acuerdo con la sección 5.3. Cuando hay
perforaciones en miembros con conexiones soldadas, o en la conexión misma en caso de
soldaduras de tapón o ranura, la sección neta a través de las perforaciones deberá usarse en la
fórmula 7.1-2.

460. ESPECIFICACION 5-45
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
7.2 SECCIONES ARMADAS

Para limitaciones en el espaciamiento longitudinal de conectores entre elementos en contacto
continuo, consistentes en una plancha y un perfil, o en dos planchas, ver la Sección 13.3.5.

El espaciamiento longitudinal de los conectores deberá limitar la esbeltez de cualquier
componente entre conectores a no más de 300 mm.

Las platabandas perforadas o planchuelas de unión distanciadas, sin diagonales, podrán ser
usadas a lo largo de costados abiertos de miembros armados traccionados. La longitud de las
planchuelas medida en la dirección del eje del elemento, no debe ser inferior a 2/3 de la
distancia entre las líneas de soldaduras o conectores que las unen a los miembros principales, y
su espesor no podrá ser menor que 1/50 de la distancia entre estas líneas. El espaciamiento
longitudinal entre soldaduras intermitentes o conectores de las platabandas no deberá exceder
150 mm. El espaciamiento de las planchuelas debe ser tal que la esbeltez de los elementos
entre planchuelas no exceda de 300.


7.3 BIELAS Y PLANCHAS CO NECTADAS POR PASADORES

El uso de estos elementos, mostrados en la figura 7.1, es muy restringido, generalmente en
puentes de gran luz.

En bielas con los extremos forjados para alojar los pasadores, el diámetro d de los pasadores
no deberá ser menor que 7/8 del ancho b del cuerpo de la biela. El diámetro D de la
perforación no deberá exceder al diámetro del pasador en más de 0.8 mm.

Si el límite de fluencia del acero es mayor que 500 MPa, el diámetro D de la perforación no
podrá exceder cinco veces el espesor t de la plancha y el ancho b del cuerpo de la biela deberá
ser reducido en concordancia.

En miembros articulados unidos por pasadores cilíndricos, las perforaciones deberán estar
ubicadas en la línea central entre los bordes del elemento. En pasadores que deban acomodar
desplazamientos relativos bajo carga, el diámetro D de la perforación no podrá exceder en más
de 1,0 mm al del pasador. El ancho de la plancha más allá de la perforación no podrá ser
inferior al ancho efectivo c a cada lado de la perforación.

En planchas articuladas unidas por pasadores, pero de forma distinta a las bielas, el área neta
mínima de la plancha A
n, más allá del pasador, en la dirección paralela al eje de tracción, no
debe ser menor que 2/3 del área neta necesaria para tracción.

La resistencia de diseño φ
tPn de miembros traccionados biarticulados, con pasadores, será el
menor de los valores límites siguientes:

461. ESPECIFICACION 5-46
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
a. Tracción en el área neta efectiva:

φ
t = 0,75
P
n = 2t bef Fu (7.3-1)

b. Cizalle en el área efectiva:

φ
sf = 0,75
P
n = 0,6 Asf Fu (7.3-2)










Fig. 7.1 – Bielas, Planchas y Pasadores

c. Aplastamiento en el área proyectada del pasador, ver Sección 13.8.1.

d. Fluencia en el área bruta: Usar fórmula 7.1-1.

Donde:

F
u = Tensión última de tracción, N/mm²
P
n = Resistencia nominal en tracción, N.
A
sf = 2t (a + d/2) mm².
a = Distancia menor desde el borde de la perforación del pasador hasta el borde
extremo del elemento en la dirección de la fuerza, mm.
b
ef = 2t+16 mm, pero no mayor que la distancia real entre el borde de la perforación
y el borde del elemento medido en dirección normal a la fuerza aplicada, mm.
d = diámetro del pasador, mm.
t = espesor de la plancha, mm.

Las esquinas más allá de la perforación del pasador pueden ser cortadas a 45° con respecto al
eje del elemento, siempre que el área neta A
n más allá de la perforación del pasador, en un
plano perpendicular al corte diagonal, no sea menor que la necesaria A, más allá de la
perforación, paralelamente al eje del elemento.

La resistencia de diseño de las bielas con cabezas forjadas se determinará de acuerdo a la
sección 7.1 donde A
g se considerará la sección bruta del cuerpo de la biela.

462. ESPECIFICACION 5-47
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Las bielas con cabezas forjadas serán de sección uniforme, sin refuerzos en torno a las
perforaciones y tendrán cabezas circulares, cuyas periferias serán concéntricas a la perforación
extrema.

El radio de transición entre la cabeza y el cuerpo de la biela no será menor que el diámetro de
la cabeza.

El ancho b del cuerpo de las bielas no será mayor que 8 veces su espesor t.

Sólo se permitirá un espesor t de plancha menor de 12 mm. en el cuerpo de la biela si se
dispone de elementos de apriete que produzcan un contacto íntimo entre los suples y las
planchas de la biela. El ancho c desde el borde del agujero al borde de la biela en dirección
perpendicular a la carga deberá ser mayor de 2/3, y para efectos del cálculo no más de 3/4, del
ancho b del cuerpo de la biela.

463. ESPECIFICACION 5-48
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
8. COLUMNAS Y OTROS MIEMBROS EN COMPRESION


Este capítulo trata miembros sujetos a compresión axial centrada. Para miembros sujetos a
compresión combinada con flexión, ver acápite 10.1.2. Para miembros de altura linealmente
variable, ver sección 9.3. Para miembros compuestos de un solo ángulo, ver Apéndice 2.

8.1 LONGITUD EFECTIVA DE PA NDEO Y LIMITES DE ESBELTEZ

8.1.1 Longitud efectiva

El factor de longitud efectiva K se debe determinar según la sección 6.3.

8.1.2 Análisis plástico

Se permite la aplicación de análisis plástico, sólo si el parámetro de esbeltez de la columna λ
c,
definido por la fórmula 8.2-7, no excede 1,5K y si el acero cumple con las limitaciones de F
y
establecidas en las Bases de Diseño.


8.2 RESISTENCIA DE DISEÑO A LA COMPRESION POR PANDEO DE
FLEXION

La resistencia de diseño por pandeo de flexión de miembros comprimidos, será: φ
cPn.

Donde:
φ
c = 0.85
P
n = A g Fcr (8.2-1)

La resistencia crítica, F
cr, se determinará como sigue:

a) Secciones compactas y no compactas, λ ≤ λ
r:

Para λ
c ≤ 1,5, columnas cortas.


F)658(0, = Fycr
2
c
λ
(8.2-2)

Para λ
c > 1,5, columnas largas.


F
8770
= F
y
2
c
cr





λ
,
(8.2-3)

464. ESPECIFICACION 5-49
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
b) Secciones esbeltas, λ > λ r:

Para
51Q
c
,≤λ, columnas cortas:


y
F
2
c
Q
6580Q
cr
F








λ
= ,
(8.2-4)

Para
51Q
c
,>λ, columnas largas:


y
F
2
c
8770
cr
F








λ
=
,
(8.2-5)

donde:

Q = Q
sQa (8.2-6)

En secciones formadas por elementos no atiesados solamente, Q=Q
s, (Qa=1,0)

En secciones formadas por elementos atiesados solamente, Q=Q
a, (Qs=1,0)

En secciones transversales formadas por elementos atiesados y no atiesados, Q=Q
sQa

Donde:

E
F
r
K
y
c
π
λ
1
= (8.2-7)

P
n = Resistencia nominal en compresión, (N)
A
g = Area bruta del elemento, mm²
F
y = Límite de fluencia especificado (N/mm²)
E = Módulo de elasticidad, (N/mm²)
K = Factor de longitud efectiva de pandeo
l = Longitud no arriostrada, mm
r = Radio de giro alrede dor del eje de pandeo, mm
Q
s,Qa = Factores de reducción determinados según 5.5.4.

465. ESPECIFICACION 5-50
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
8.3 PANDEO FLEXO-TORSIONAL DE SECCIONES DOBLE ANGULO Y T,
COMPACTAS Y NO COMPACTAS

La resistencia de diseño para pandeo flexo-torsional de elementos comprimidos del tipo doble
ángulo espalda/espalda o T, cuyos elementos tienen razones ancho/espesor menores que λ
r,
según tabla 5.5.1 será φ
c Pn.

Donde:

φ
c = 0.85
P
n = A g Fcr (N)

a) Secciones compactas y no compactas, λ ≤ λ
r:

















)F + F(
H F F 4
- 1 - 1
2H
F + F
= F
2
crzcry
crzcrycrzcry
cr
(N/mm²) (8.3-1)

Donde:

0rA
GJ
= F
crz

G = Módulo elástico de corte = 77200 MPa
J = Constante de torsión de Saint Venant = Σb t
3
/3
ro
= radio de giro polar alrededor del centro de cizalle (mm), determinado según
ecuación 8.4-8.
H =







2
0
r
y + x
- 1
2
o
2
o


x
o, yo = coordenadas del centro de cizalle respecto al centro de gravedad (mm).

x
o = 0 para dobles ángulos y perfiles T simétricos según eje y.
t = espesor de cada elemento.

La tensión F
cry se determinará según sección 8.2.a para pandeo de flexión alrededor del eje y
de simetría, con
E
F
r
K
y
y
c
π
=λ
l

466. ESPECIFICACION 5-51
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
b) Secciones esbeltas, λ > λr:

Para ángulos dobles y perfiles T cuyos elementos no cumplan con
λr menor que lo indicado en
la tabla 5.5.1. F
cr se determina con la fórmula 8.3-1, con Fcry según 8.2.b.

Las columnas asimétricas o de simetría simple o doble, tales como columnas cruciformes o
compuestas, que tengan elementos esbeltos, se diseñarán para los estados límites
flexotorsionales o de pandeo torsional según la sección 8.4.2.

8.4 RESISTENCIA A COMPRESION PO R PANDEO FLEXO-TORSIONAL Y
TORSIONAL

8.4.1 Esta sección se aplica a la resistencia de columnas de simetría doble con elementos
esbeltos, de simetría simple y no simétricas, para los estados límites de pandeo torsional y
flexo-torsional.

El pandeo torsional de perfiles simétricos y el pandeo flexo-torsional de perfiles no simétricos
son tipos de pandeo usualmente no considerados en el diseño de columnas laminadas en
caliente (generalmente, estos tipos de pandeo o no controlan el diseño o su carga crítica difiere
muy poco de la de pandeo normal en el eje débil).

El pandeo torsional o flexo-torsional, sin embargo, puede controlar la capacidad de columnas
armadas con planchas relativamente delgadas y de columnas no simétricas.

8.4.2 La resistencia de miembros comprimidos determinada para sus estados límites de
pandeo torsional y flexo-torsional es
φcPn, donde:

φc = 0,85
P
n = resistencia nominal a compresión
= A
gFcr (8.4-1)
A
g = área bruta

La tensión crítica F
cr se determina como sigue:

(a) Para
λe
Q ≤ 1,5, columnas cortas


F )658Q(0, = Fy
Q
cr
2
e
λ
(8.4-2)

467. ESPECIFICACION 5-52
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
(b) Para
51 > Q
e ,λ , columnas largas

F
8770
= Fy
2
e
cr





λ
,
(8.4-3)

donde:


F/F = eyeλ (8.4-4)

F
y = Tensión mínima de fluencia especificada.

Q = 1,0 para elementos que cumplen con la razón ancho espesor
λ ≤ λr de la tabla
5.5.1.

= Q
sQa para elementos que no cumplen con esa condición y cuyos Q se
determinan según las secciones 5.5.4.1 y 5.5.4.3.

La tensión crítica de pandeo elástico torsional o flexo-torsional F
e se determina como sigue:

(a) Para secciones de doble simetría:


I + I
1
GJ +
)lK(
CE
= Fyx
2
z
w
2
e






π
(8.4-5)

(b) Para secciones de simple simetría, siendo "y" el eje de simetría:










)F + F(
HFF4
- 1 - 1
2H
F + F
= F
2
ezey
ezeyezey
e
(8.4-6)

(c) Para secciones asimétricas la tensión crítica de pandeo flexo-torsional elástico F
e será
la raíz menor de la siguiente ecuación cúbica:

0 =
r
y
)F - F(F -
r
x
)F - F(F - )F - F)(F - F)(F - F(
o
2
exe
2
e
o
2
eye
2
eezeeyeexe
















00
(8.4-7)

donde:

K
z = factor de longitud efectiva para pandeo torsional.
E = módulo de elasticidad. (MPa)
G = módulo de cizalle. (MPa)
C
w = constante de alabeo. (mm
6
)
J = constante torsional. (mm
4
)

468. ESPECIFICACION 5-53
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
I x,Iy = momentos de inercia para los ejes principales x e y.
x
o,yo= coordenadas de centro de cizalle respecto al centro de gravedad de la
sección.


A
I + I
+ y + x = r
yx2
o
2
o
2
o
(8.4-8)









r
y + x
- 1 = H
2
o
2
o
2
o
(8.4-9)


)rl/K(
E
= F
2
xx
2
ex
π
(8.4-10)


)rl/K(
E
= F
2
yy
2
ey
π
(8.4-11)


rA
1
GJ +
)l(K
CE
= F
2
o
2
z
w
2
ez







π
(8.4-12)

donde:

A = sección de la columna.
l = longitud no arriostrada.
K
x,Ky= factores de longitud efectiva de pandeo en las direcciones x e y.
r
x,ry = radios de giro para los ejes principales.

ro = radio polar de giro alrededor del centro de cizalle.

8.5 SECCIONES ARMADAS

8.5.1 En los extremos de columnas compuestas, apoyadas en placas base o superficies
cepilladas, los elementos componentes en contacto entre sí deben unirse con soldaduras de
longitud no menor al ancho máximo de la columna, o con pernos separados longitudinalmente
en no más de 4 diámetros, cubriendo una longitud igual a 1½ veces dicho ancho máximo.

A lo largo de secciones compuestas y entre las uniones extremas indicadas arriba, el paso de
soldaduras intermitentes, pernos o remaches, deberá ser apropiado para transferir los esfuerzos
de cálculo. Para limitaciones del paso de los conectores entre elementos en contacto continuo
consistentes en una plancha y un perfil o en dos planchas, ver sección 13.3.5. Sin embargo si
un componente de la columna compuesta es una plancha exterior, el espaciamiento de las
soldaduras intermitentes o conectores mecánicos no deberá exceder el espesor de la plancha
más delgada multiplicado por 0,75
yFE/ , con un máximo de 300 mm, cuando se trata de

469. ESPECIFICACION 5-54
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
soldaduras intermitentes en los cantos de los componentes o de conectores en todos los
gramiles de la sección. Se exceptúa el caso de soldaduras o conectores ubicados en gramiles
alternados, en los que el espaciamiento máximo en cada gramil no deberá exceder el espesor
de la plancha más delgada multiplicado por 1,12
yFE/ mm con un máximo de 450 mm.

8.5.2 Los componentes individuales de elementos en compresión compuestos de dos o más
perfiles, se conectarán entre sí a intervalos "a" tales que la esbeltez efectiva Ka/r
i de cada
componente no sea mayor que los 3/4 de la esbeltez que controla el diseño del miembro total.

El menor radio de giro r
i se usará para calcular la esbeltez de cada componente.

La conexión extrema será soldada o apernada a tensión completa, eliminando rebabas o
arenando el área de contacto para producir apoyo completo.

8.5.3 El paso de conectores entre una plancha y un perfil o entre dos planchas de columnas
compuestas de acero patinable (Weathering steel) sin pintar expuestas a la atmósfera, no debe
exceder 14 veces el espesor de la parte más delgada con un máximo de 180 mm; la distancia al
borde no debe exceder 14 veces el espesor de la parte más delgada.

8.5.4 La resistencia de diseño de columnas compuestas de dos o más perfiles se debe
calcular según se indica en la sección 8.2 y 8.3 considerando las siguientes modificaciones: Si
debido al pandeo hay deformaciones relativas que producen fuerzas de cizalle que deben ser
soportadas por los elementos de conexión entre perfiles individuales, debe reemplazarse la
esbeltez KL/r por (KL/r)
m, que tiene los siguientes valores:

a. Para elementos de conexión apernados con pernos en contacto íntimo, sin pretensión
(Snug tight contact
):






















r
a
+
r
KL
=
r
KL
i
22
om
(8.4-13)

b. Para elementos de conexión unidos mediante soldaduras o pernos con tensión
completa:






















r
a

) + (1
820 +
r
KL
=
r
KLib
2
2
2
omα
α
,
2
(8.4-14)

Donde:








r
KL
o
= esbeltez de la columna compuesta considerada como una sola unidad.

470. ESPECIFICACION 5-55
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

r
ai
= esbeltez mayor de los componentes individuales.







r
KL
m
= esbeltez modificada de la columna compuesta.

a = espaciamiento entre conectores.

r
i = radio de giro mínimo del componente individual.

r
ib = radio de giro de un componente individual respecto de su eje neutro paralelo
al eje de pandeo de la columna total.


r
aib
= esbeltez de un componente individual relativo al eje correspondiente al
pandeo de la columna total.

α = razón de separación = h/2rib

h = distancia entre centros de gravedad de los componentes, medida
perpendicularmente al eje de pandeo.

8.5.5 Los lados abiertos de columnas compuestas de planchas o perfiles deben unirse con
platabandas continuas provistas de una sucesión de perforaciones de acceso. El ancho libre de
estas planchas frente a las perforaciones, puede considerarse como colaborante a la resistencia
del diseño, siempre que se cumplan las siguientes condiciones:

a. La razón ancho total/espesor debe ser menor que
yFE/86,1

b. La razón entre el largo (en dirección de la fuerza) y el ancho de la perforación no
debe ser superior a 2.

c. La distancia libre entre perforaciones en la dirección del esfuerzo no debe ser menor
que la distancia transversal entre las líneas más cercanas de conectores o soldaduras.

d. La periferia de las perforaciones debe, en cualquier punto, tener un radio igual o
superior a 40 mm.

Alternativamente, las planchas perforadas pueden reemplazarse por celosías diagonales
limitadas por planchas en los extremos del miembro y en todas las partes en que la celosía se
interrumpa. En miembros resistentes principales las planchas extremas deben ubicarse lo más
cercanas posible a los extremos y tener una longitud igual o superior a la distancia entre las
líneas de conectores o soldaduras que las unen a los componentes de la columna; en
planchuelas intermedias, dicha longitud puede reducirse a la mitad.

471. ESPECIFICACION 5-56
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
El espesor de las planchuelas intermedias no deberá ser menor que 1/50 de la distancia entre
las líneas de soldadura o conectores longitudinales. Si las uniones son soldadas, la longitud
sumada de las soldaduras a cada lado debe ser por lo menos igual a 1/3 de la longitud de la
planchuela. Si se usan pernos o remaches, el espaciamiento en dirección del esfuerzo no debe
ser mayor que seis diámetros y el número de conectores tres como mínimo.

Las celosías deben calcularse para obtener una resistencia al corte normal al eje de la columna
igual al 2% de la resistencia de diseño a la compresión del miembro. La esbeltez de las barras
de celosías no debe exceder 140 si estas son simples y 200 si son dobles. Las barras dobles
deben unirse en el punto de cruce. El coeficiente K de longitud de pandeo se toma como 1 en
las celosías simples y 0,70 en las dobles. Su inclinación respecto al eje del elemento,
preferentemente no debe ser menor que 60
° para celosías simples y 45° para dobles. Si la
distancia entre líneas de soldaduras o conectores en los flanges es mayor que 375 mm, deben
preferirse celosías dobles de planchas o simples hechas de ángulos.

El uso de planchuelas de unión, sin diagonales, sólo se permite en miembros secundarios y
siempre que para ellos se efectúe un análisis especial para definir la esbeltez efectiva y carga
crítica, que considere las características geométricas y el distanciamiento entre planchuelas y
las restricciones de apoyo en los extremos de la columna.
(Ver, por ejemplo, Guide to Stability
Design Criteria for Metal Structures, Capítulo 11, por Theodore Galambos, 4ª edición, John Wiley & Sons).
Para
ellos valen las disposiciones relativas a dimensiones mínimas y separación máxima de las
planchuelas que se indican en 7.2 y las disposiciones relativas a esbelteces locales máximas
indicadas en 8.5.2 y en este mismo acápite. En el diseño deberá considerarse el corte y la
flexión que se producen tanto en las planchuelas de unión como en los componentes de la
columna por efecto de la fuerza transversal de 2% de la resistencia a compresión del miembro
secundario. Las tensiones originadas por dicha flexión deben agregarse a las de compresión
del miembro.

8.6 BIELAS ARMADAS BIARTICULAD AS CON PASADORES EXTREMOS

Las uniones extremas rotuladas con pasadores de los elementos en compresión deben cumplir
los requisitos de la sección 7.3, con excepción de las fórmulas 7.3-1 y 7.3-2 que no son
aplicables.

472. ESPECIFICACION 5-57
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
9. VIGAS Y OTROS MIEMBROS EN FLEXION


Este capítulo se refiere a miembros prismáticos compactos y no-compactos sometidos a
flexión y cizalle y a vigas armadas con almas esbeltas.

Para miembros sometidos a flexión combinada con fuerza axial ver Sección 10.1.

Para elementos sometidos a fatigamiento ver sección 14.4.

Para miembros que contengan elementos esbeltos
a compresión, ver sección 5.5.4 y Apéndice
3.

Para elementos de altura linealmente variable, ver Capítulo 11. Para elementos de un solo
ángulo ver el Apéndice 2.


9.1 DISEÑO A FLEXION DE SECCION ES COMPACTAS Y NO COMPACTAS

La resistencia nominal a flexión M
n es el menor de los siguientes valores obtenidos de acuerdo
a los estados límites de:

(a) Fluencia por flexión
(b) Pandeo lateral torsional, denominado también volcamiento
(c) Pandeo local del ala de la viga
(d) Pandeo local del alma

El estado límite de falla depende de las siguientes luces críticas:

L
b = Distancia entre puntos de amarre que restringen el desplazamiento lateral del ala
comprimida o la torsión de la viga.
L
p = Distancia entre amarras laterales para que se pueda desarrollar el momento plástico
de la sección, con momento de flexión constante en la viga (C
b=1,0).
L
r = Distancia límite entre amarras laterales para que se pueda desarrollar pandeo lateral-
torsional inelástico de la viga.
L
pd = Distancia límite entre amarras laterales para el análisis plástico, con capacidad de
rotación para la redistribución de momentos.

En vigas compactas arriostradas lateralmente con L
b ≤ Lp, sólo vale el límite (a).

En vigas compactas no arriostradas, perfiles T y ángulos dobles espalda-espalda no
compactos, sólo valen los límites (a) y (b).

El límite (b) no es aplicable a vigas sometidas a flexión en torno al eje menor ni a elementos
de sección cuadrada o circular.

473. ESPECIFICACION 5-58
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Esta sección es aplicable a secciones homogéneas o híbridas que tengan por lo menos un eje
de simetría y que estén sometidas a flexión simple alrededor de un eje principal.

Para el análisis por flexión simple la viga debe estar cargada en un plano paralelo a un eje
principal que pasa por el centro de cizalle, o en su defecto estar arriostrada contra torsión en
los puntos de cargas concentradas y en los apoyos.

Esta sección considera entonces sólo los estados límites (a) y (b), y las disposiciones sobre
volcamiento se limitan a perfiles de doble simetría y a canales, ángulos dobles y perfiles T.

Para el volcamiento de otros elementos de simetría simple y para los estados límites de pandeo
local del ala (c) y de pandeo local de alma (d) de perfiles no compactos o que contengan
elementos esbeltos, ver el Apéndice 3.

Para secciones no simétricas y vigas sometidas a torsión combinada con flexión, ver Sección
10.2. Para flexión biaxial ver Sección 10.1.

9.1.1 Fluencia

La resistencia de diseño de vigas compactas, determinada por el estado límite de fluencia, es
φ
bMn siendo:

φ
b = 0,9

M
n = Mp (9.1-1)

M
p = Momento plástico (F yZ ≤ 1,5 My para secciones homogéneas compactas) N-mm

M
y = Momento correspondiente al comienzo de la fluencia en la fibra más alejada para
una distribución elástica de tensiones (=F
yS para secciones homogéneas y FyfS
para secciones híbridas), N-mm.

En vigas no compactas M
n tiene el valor M'n, intermedio entre Mp y Mr que corresponde
proporcionalmente a la ubicación de λ entre λ
p y λr. Mr se define en 9.1.2.1 y λ, λ r y λp se
definen en la tabla 5.5.1. Ver además Apéndice 3.

9.1.2 Volcamiento

Este límite es sólo aplicable a miembros flectados según su eje mayor.

La resistencia a flexión se determina por el estado límite de pandeo flexo-torsional, φ
bMn,
siendo:

φ
b = 0,9
M
n = Resistencia nominal determinada como sigue:

474. ESPECIFICACION 5-59
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

9.1.2.1 Secciones de doble simetría y canales con L
b ≤ Lr

• La resistencia nominal en flexión es:


M
L-L
L-
)M-(M -p
pr
p
rp≤
















b
pbn
L
MC = M
en secciones compactas (9.1-2)
≤ M'
n en secciones no compactas

M
r es el momento para el cual se inicia la fluencia en las fibras extremas, teniendo en
consideración las tensiones residuales que pueden preexistir en la sección, según se
indica más adelante.

• C
b es un factor de modificación que toma en cuenta la falta de uniformidad del
diagrama de momentos entre dos secciones arriostradas.


M3 + M4 + M3 + M2.5
M12.5
= CcBA
b
máx
máx
(9.1-3)

donde:

M
máx = Máximo valor absoluto de momento en el segmento no arriostrado.

M
A = Valor absoluto del momento en el punto cuarto del segmento.

M
B = Valor absoluto del momento en el centro del segmento.

M
C = Valor absoluto del momento en el punto tres cuartos del segmento.

Se permite usar C
b = 1.0 en todos los casos como valor conservador. Para voladizos
cuyo extremo no está arriostrado, C
b = 1.0.

• El valor límite de longitud no arriostrada L
p, para tener la capacidad de flexión
plástica de que es capaz la sección, se determina como sigue:

(a) Para elementos de sección I, incluyendo vigas híbridas, y canales:


yf
yp
F
E
rL 76,1=
(9.1-4)

La fórmula 9.1-4 está definida para C
b=1.0. Para otros valores de Cb, Lp puede
calcularse a partir de la fórmula 9.1-2, haciendo M
n=Mp y resolviéndola para Lb con
el valor de C
b deseado y Lp y Lr definido para Cb=1. Ver Apéndice 3.

475. ESPECIFICACION 5-60
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

(b) Para barras rectangulares sólidas y perfiles cajón rectangulares:


p
y
p
M
r
L
JA E 13,0
=
(9.1-5)

donde:

A = Area de la sección transversal (mm²)
J = Constante de torsión (mm
4
)
M
p = Momento plástico (N-mm)

• La longitud límite no arriostrada L
r, que fija el límite entre el volcamiento elástico y
el inelástico, y el momento de pandeo correspondiente, M
r, se determinan como
sigue:

(a) Para elementos I de doble simetría y canales:


F X+1+1
F
Xr
= L
2
L2
L
1y
r
(9.1-6)

M
r = FL Sx (9.1-7)

donde:

2
EGJA

S
= X
x
1
π
(9.1-8)







GJ
S

I
C
4 = X
x
2
y
w
2
(9.1-9)

S
x = Módulo de sección según eje mayor. (mm
3
)
E = Módulo de elasticidad del acero. (200.000 MPa)
G = Módulo de cizalle del acero. (77.200 MPa)
F
L = Valor menor entre (Fyf - Fr) y Fyw. (MPa). Para perfiles plegados compactos
y no compactos: F
L = Fy.
F
r = Tensión de compresión residual en el ala; 70 MPa para perfiles laminados,
115 MPa para perfiles soldados.
F
yf = Tensión de fluencia del ala híbrida. (MPa)
F
yw = Tensión de fluencia del alma (MPa)
I
y = Momento de inercia para eje y. (mm
4
)
C
w = Constante de alabeo. (mm
6
)

476. ESPECIFICACION 5-61
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
La ecuación 9.1-6 se ha basado conservadoramente en Cb = 1.0.

(b) Para barras sólidas rectangulares y perfiles rectangulares cajón:

r
y
rM
r
L
JA E 2
=
(9.1-10)

M
r = Fyf Sx (9.1-11)

9.1.2.2 Secciones de doble simetría y canales con L
b > Lr

La resistencia nominal de flexión es:

M
n = Mcr ≤ Mp en secciones compactas (9.1-12)
≤ M'
n en secciones no compactas. Ver Apéndice 3.

donde M
cr es el momento crítico elástico, determinado como sigue:

(a) Para perfiles I de doble simetría y canales:


CI
L
E
+ GJ EI
L
C = Mwy
b
2
y
b
bcr







ππ
(9.1-13)



)r/L2(
XX
+ 1
/rL
2XSC
=
2
yb
2
2
1
yb
xb
1


Esta ecuación supone que la carga se aplica a lo largo del eje longitudinal que pasa
por el centro de gravedad de la sección. Si la carga se aplica sobre el ala superior no
arriostrado lateralmente, M
cr disminuye y si se cuelga del ala inferior, aumenta. El
valor reducido de M
cr puede estimarse calculándolo con X2=0.

(b) Para barras rectangulares sólidas y perfiles cajón simétricos:


r/L
JAEC
= Myb
b
cr
2
(9.1-14)

9.1.2.3 Perfiles T y doble ángulo

La resistencia nominal de vigas T y de doble ángulo, cargadas en el plano de simetría es:

477. ESPECIFICACION 5-62
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
)B+1+(B
L
GJEI
= M = M
2
b
y
crn
π
(9.1-15)

donde:

M
n ≤ 1,5 My para almas en tensión.

M
n ≤ 1,0 My para almas en compresión.

/JI )L(d/ 2,3 = B
yb± (9.1-16)

El signo positivo para B se aplica cuando el alma de la T está en tensión y el negativo cuando
está en compresión. Si el extremo del alma está en compresión en cualquier parte del
segmento no arriostrado, se debe usar el valor negativo de B.

9.1.2.4 Longitud libre para diseño plástico

Se permite el análisis plástico, para secciones compactas flectadas respecto al eje mayor si la
longitud no arriostrada de volcamiento L
b del ala comprimida, adyacente a rótulas plásticas
asociadas a un mecanismo de falla, es inferior al valor límite L
pd, que se determina como
sigue:

a) En perfiles I de doble o simple simetría con el ala comprimida igual o más ancha que
la traccionada (incluyendo perfiles híbridos), cargados en el plano del alma:


y
y2
1r
F
E
076,012,0
























+=
M
M
L
pd (9.1-17)

Para miembros en los que se concentran las rotaciones plásticas sísmicas de la
estructura, en los diseños por capacidad:


yypdrFEL )/(086,0= (9.1-17a)

Donde:

F
y = Límite de fluencia especificado del ala comprimida, Mpa.

M
1 = Momento menor en el extremo del segmento no arriostrado de la viga, N
mm.

M
2 = Momento mayor en el otro extremo.

r
y = Radio de giro alrededor del eje menor, mm.

478. ESPECIFICACION 5-63
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

(M
1/M2) se considera positivo si los momentos causan curvatura reversa y negativo si
la curvatura es en un sólo sentido.

b) En barras rectangulares sólidas y secciones cajón simétricas:


y
y
y
y2
1
pd r
F
E
1,0r
F
E

M
M
1,017,0L








≥






















+= (9.1-18)

c) En secciones circulares o cuadradas y en perfiles flexionados respecto a su eje menor
L
b no se limita.

d) La resistencia a la flexión de vigas en las zonas no adyacentes a una rótula plástica o
cercanas a la última rótula plástica por formarse, debe determinarse de acuerdo con la
sección 9.1.2.

9.2 EXPRESION GENERAL DE LA RESI STENCIA A FLEXION DE VIGAS

En el Apéndice 3 se entregan las expresiones que limitan la Resistencia a Flexión de Vigas
laminadas, soldadas, armadas y plegadas aplicable a miembros con elementos compactos, no
compactos y esbeltos y sujetos o no a los estados límites de volcamiento, o pandeo local de las
alas o el alma.

9.3 DISEÑO PARA CIZALLE

Esta sección es aplicable al alma no atiesada o atiesada de vigas de simple o doble simetría,
incluyendo vigas híbridas, sujetas a corte en el plano de simetría, y a canales con cizalle en el
plano del alma. Para cizalle en la dirección débil de los perfiles anteriores y de tubos y perfiles
asimétricos, ver Sección 10.2. Si la falla por cizalle puede ocurrir a lo largo de una línea de
conectores debe aplicarse la sección 13.2 o 13.5. Para paneles de alma sometidos a altos
esfuerzos de corte se aplica la Sección 14.1.7.

9.3.1 Determinación del área del alma

El área del alma A
w se calcula multiplicando la altura total d del perfil por el espesor del alma
t
w.

9.3.2 Resistencia de diseño al cizalle de almas no atiesadas

La resistencia de diseño al cizalle de un alma no atiesada y en la cual h/t
w ≤ 260, es φ vVn,
donde φ
v = 0,90 y la resistencia nominal Vn se determina como sigue:

479. ESPECIFICACION 5-64
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
wywn
yw
w
AF60V
FE452
t
h
Para
,
/,
=
≤
(9.3-1)









=
≤<
w
yw
wywn
yw
w
yw
th
FE452
AF60V
FE073
t
h
FE452Para
/
/,
,
/,/,
(9.3-2)







=
≤<
w
wn
wyw
h/t
E52,4
AV
260 h/tE/F073Para ,
(9.3-3)

La expresión general para la resistencia de diseño de almas con o sin atiesadores está dada en
la Sección 9.3.3 y un método alternativo de obtenerla es utilizando el método del campo de
tensión en la Sección 9.4.3. El método del campo de tensiones conduce a una menor cantidad
de atiesadores, de modo que puede ser conveniente en vigas armadas.

9.3.3 Resistencia de diseño al cizalle, expresión general

La resistencia a cizalle de almas atiesadas o no es φ
vVn, donde:

φ
v = 0,90
V
n = Resistencia nominal de cizalle definida como sigue:
wywn
ywvwAF60V
FEk11thPara,
/,/ =
≤
(9.3-4)

)/(
)/10,1(
6,0
/37,1//1,1
w
ywv
wywn
ywvwywv
th
FEk
AFV
FEkthFEkPara
=
≤<
(9.3-5)

2
wvwn
ywvw
thEk910AV
FEk371thPara)//(),(
/,/ =
>
(9.3-6)

k
v = 5 + 5/(a/h)²
= 5 cuando (a/h) > 3 ó (a/h) > [260/(h/t)]²
a = Distancia entre atiesadores transversales, mm

480. ESPECIFICACION 5-65
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
h = Para perfiles laminados: la distancia libre entre alas menos los filetes o radios de
esquinas, mm.
= Para perfiles soldados o armados la distancia libre entre alas, mm.
= Para vigas armadas apernadas o remachadas la distancia entre líneas de
conectores, mm.

9.3.4 Atiesadores transversales

No se requieren atiesadores transversales en una viga armada en la que h/t
w ≤ 2,45
yw
FE/ o
cuando el cizalle requerido V
u determinado por el análisis y las cargas mayoradas es menor
que 0,6 φ
vAwFywCv, donde φ v = 0,9 y Cv es el coeficiente de corte determinado para k v = 5,
según las ecuaciones 9.4.3.5 y 9.4.3.6.

Los atiesadores transversales necesarios para desarrollar la resistencia de diseño indicada en
9.3.3 deberán tener un momento de inercia alrededor del eje central del alma en caso de un par
de atiesadores, o alrededor de la cara de contacto con el alma en el caso de uno sólo, no menor
que:

j t a = I
3
w
(9.3-7a)

donde:

50 2 -
)(a/h
2,5
=j
2
,≥ (9.3-7b)

No es necesario que los atiesadores intermedios estén en contacto con el ala traccionada de la
viga, excepto si el contacto es necesario para traspasar cargas concentradas o reacciones de
apoyo.

La soldadura entre los atiesadores intermedios y el alma debe terminar a una distancia del pie
del filete entre alma y ala no menor de cuatro veces ni mayor de seis veces el espesor del alma.
Los atiesadores simples deben unirse al ala comprimida, para resistir cualquier tendencia de
levantamiento de ésta por torsión.

Si se conectan arriostramientos laterales a atiesadores simples o dobles, éstos a su vez se
conectarán al ala comprimida de la viga, para transmitir un 1% de la tensión del ala, a menos
que el ala esté compuesta sólo por ángulos.

Los pernos que conectan atiesadores al alma de la viga se espaciarán a no más de 300 mm
entre centros. Si se usan soldaduras intermitentes la distancia libre entre ellas no debe exceder
16 espesores de alma ni más de 250 mm.

9.4 VIGAS ARMADAS

481. ESPECIFICACION 5-66
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Esta sección se aplica a vigas armadas con almas esbeltas, en que h/tw es mayor que el valor λ r
indicado en la Tabla 5.5.1. Si h/t
w ≤ λr valen las disposiciones de las secciones 9.1 a 9.3 para
vigas I. (h y t
w se definen en el párrafo siguiente).

La resistencia al cizalle y el diseño de atiesadores puede basarse en la sección 9.3 (sin acción
del campo de tensión) o en ésta, si se incluye la acción de dicho campo.

9.4.1 Limitaciones

Las vigas armadas de simetría simple o doble, híbridas o no híbridas, pero cargadas en el
plano del alma, pueden calcularse según esta sección o las secciones 9.1 a 9.3, siempre que se
cumplan las siguientes condiciones:

a. Para a/h ≤ 1,5:


yfw
F
E

t
h
7,11≤ (9.4.1-1)

b. Para a/h > 1,5:


)115(
48,0
+
yfyfw
FF
E
=
t
h
(9.4.1-2)

donde:

a = distancia libre entre atiesadores transversales, mm.
h = distancia libre entre alas menos los radios de esquina entre alma y alas para
perfiles laminados; en secciones armadas: distancia entre líneas adyacentes de
conectores o distancia libre entre las alas cuando el perfil es soldado, mm.
t
w = espesor del alma, mm.
F
yf = tensión mínima de fluencia especificada del ala, MPa.

En vigas armadas no atiesadas h/t
w debe ser menor que 260.

9.4.2 Resistencia de diseño a la flexión

La resistencia de diseño a la flexión para vigas armadas con almas esbeltas es φ
fMn donde
φ
b=0,90 y Mn es el momento menor de los estados límites de fluencia del ala traccionada o de
pandeo de la comprimida. En vigas de alas desiguales ver secciones 5.5.2.4 y 5.5.2.5, para
determinar λ
r y el estado límite de pandeo local del alma.

a) Para fluencia del ala traccionada:

M
n = Sxt ReFyf (9.4.2-1)

482. ESPECIFICACION 5-67
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

b) Para pandeo del ala comprimida:

M
n = Sxc RPG ReFcr (9.4.2-2)

donde:

0,1/7,5
3001200
FE -
t
h
a
a
- 1 = R
cr
w
c
r
r
PG
≤








+ (9.4.2-3)

R
e = factor de vigas armadas híbridas.

=
01
2aSUBr + 12
)m - (3ma + 12
3
r
,≤ (9.4.2-4)
(Para vigas armadas no híbridas, R
e = 1,0)

a
r = razón entre el área del alma y el área del ala comprimida (≤ 10).
m = razón entre la tensión de fluencia del alma y del ala o F
cr.
F
cr = tensión crítica de compresión en el ala, MPa.
F
yt = tensión de fluencia del ala en tracción, MPa.
S
xc = módulo de sección referido al ala comprimida, mm
3
.
S
xt = módulo de sección referido al ala traccionada, mm
3
.
h
c = el doble de la distancia desde el eje neutro a la línea de conectores del ala
comprimida o a la cara interior del ala comprimida si se usa soldadura. (mm)

La tensión crítica F
cr depende de los parámetros de esbeltez λ, λ p, λr y CPG, como sigue:

Para λ ≤ λ
p:

F
cr = Fyf (9.4.2-5)

Para λ
p < λ ≤ λ r:

F
-
-

2
1
- 1 FC = Fyf
pr
p
yfbcr≤
















λλ
λλ
(9.4.2-6)

Para λ > λ
r:

λ
2
PG
cr
C
= F
(9.4.2-7)

483. ESPECIFICACION 5-68
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Para aplicar las fórmulas anteriores se deben calcular los parámetros λ y C PG para los dos
estados límites de volcamiento y pandeo local del ala, como se indica a continuación. Debe
usarse el parámetro que arroja el menor valor de F
cr.

(a) Estado límite de volcamiento:

r
L
= T
b
λ (9.4.2-8)

yfp
FE = /76,1λ (9.4.2-9)

yfr
FE = /44,4λ (9.4.2-10)

C
PG= 1.970.000 Cb (9.4.2-11)

donde:

C
b = definido por ecuación 9.1-3.

r
T = radio de giro del ala comprimida más 1/3 de la porción comprimida del alma, cm.

(b) Estado límite de pandeo local del ala:


t2
b
= f
f
λ (9.4.2-12)

en que:

b
f = ancho total del ala comprimida.
t
f = espesor del ala comprimida.


yfp
FE = /38,0λ (9.4.2-13)


yf
c
r
F
Ek
=
35,1λ (9.4.2-14)

C
PG = 180.690 kc (9.4.2-15)

C
b = 1.0

Donde:
763,035,0y
/
4
≤≤=
c
w
c
k
th
k

484. ESPECIFICACION 5-69
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

(c) El estado límite de pandeo local del alma por flexión no es aplicable.

9.4.3 Diseño al corte por campo de tensiones

La resistencia de diseño al corte es φ
vVn, donde φ v = 0,90 y Vn vale:

(a) Para h/t
w ≤
ywvFEk/10,1
V
n = 0,6 AwFyw (9.4.3-1)

(b) Para h/t
w >
ywv
FEk/10,1























2
15,1
1
6,0
h
a
+1
C-
+ C FA = V
v
vywwn
(9.4.3-2)

C
v = razón entre la tensión "crítica" en el alma, de acuerdo a la teoría de pandeo elástico y
la tensión de fluencia por corte del material del alma, fórmulas 9.4.3-5 y 9.4.3-6.

El diseño por campo de tensiones no es aplicable en los paneles extremos de alma de vigas no
híbridas, en todos los paneles de vigas híbridas y vigas de alma linealmente variable o cuando
a/h es mayor que 3.0 o que [260/(h/t
w)]². En estos casos:

V
n = 0,6 AwFywCv (9.4.3-3)

485. ESPECIFICACION 5-70
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
El coeficiente kv de pandeo del alma está dado por:

)(a/h
+ = k
2
v
5
5
(9.4.3-4)

Excepto de que k
v vale 5,0 si a/h es mayor que 3,0 ó [260/(h/tw)]².

El coeficiente de corte C
v se determina como sigue:

(a)
yw
v
wyw
vF
Ek
t
h
F
Ek
Para 37,110,1 ≤≤


w
ywv
v
th
FEk
C
/
/0,11
= (9.4.3-5)

(b)
yw
v
w
F
Ek
t
h
Para 37,1
>


yww
v
v
Fth
Ek
C
2
)/(
52,1
=
(9.4.3-6)

9.4.4 Atiesadores transversales

No se requieren atiesadores transversales en las vigas armadas cuando h/t
w ≤
yw
FE/45,2, o
cuando el esfuerzo de corte V
u determinado por análisis estructural con cargas mayoradas es
menor o igual que 0,6φ
vAwFywCv, donde φ v = 0,90, y Cv se determina para kv = 5, en fórmulas
9.4.3-5 y 9.4.3-6.

Sin embargo se pueden necesitar atiesadores en algunas secciones de la viga armada para
resistir el corte necesario o para satisfacer las limitaciones indicadas en 9.4.1. Los atiesadores
deberán cumplir con los requisitos de la sección 9.3.4.

Cuando se diseña al corte por campo de tensiones, el área del atiesador A
st se determina por la
fórmula siguiente:

0181(
2
t -
V
V
)C0,15Dht
F
F
A
w
nv
u
vw
yst
yw
st
≥





−≥
φ
(9.4.4-1)

486. ESPECIFICACION 5-71
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
donde:

F
yst = Tensión especificada de fluencia del acero del atiesador, MPa.
D = 1 para atiesadores en pares.
= 1,8 para atiesadores de un sólo ángulo.
= 2,4 para atiesadores de planchas simples.
V
u = Resistencia de corte requerida en la ubicación del atiesador.

9.4.5 Interacción de flexión y cizalle

Para 0,6φ V
n ≤ Vu ≤ φV n (φ = 0,9)

y 0,75 φM
n ≤ Mu ≤ φ M n (φ = 0,9)

las vigas armadas cuya alma se diseña por la teoría del campo de tensiones deben satisfacer la
siguiente ecuación de interacción adicional:

375,1625,0≤+
n
u
n
uV
V
M
Mφφ
(9.4.5-1)

donde M
n es la resistencia nominal a la flexión calculada según 9.4.2 o sección 9.1, φ = 0,90 y
V
n es la resistencia nominal al cizalle según 9.4.3.

9.5 VIGAS CON ALMA S AGUJEREADAS

En la resistencia de estas vigas debe determinarse el efecto de agujeros de alma. Se colocarán
refuerzos si la resistencia necesaria excede la resistencia neta provista. (Ver Journal of
Structural Engineering, ASCE, Vol. 118, N° St 12, Diciembre 1992, Proposed Specification
for Structural Steel Beams with Web Openings, por D. Darwin).

487. ESPECIFICACION 5-72
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
10. MIEMBROS SOMETIDOS A FUER ZAS COMBINADAS Y TORSION


Este capítulo se aplica a miembros prismáticos sometidos a fuerzas axiales y flexión respecto a
uno o ambos ejes de simetría con o sin torsión, o con torsión sola.

Para elementos de altura linealmente variable, ver Capítulo 11.

10.1 MIEMBROS SIMETRICOS CON FLEXION Y CARGA AXIAL

10.1.1 Miembros con simetría simple y doble, sometidos a flexión y tracción

Los perfiles simétricos sometidos a la acción simultánea de flexión y tracción se verificarán
con las fórmulas de interacción 10.1.1a y 10.1.1b.

0,1
9
8
2,0

M
M
+
M
M
+
P
P


P
P
Para
nyb
uy
nxb
ux
n
u
n
u
≤








≥
φφφ
φ
(10.1-1a)


0,1
2,0

M
M
+
M
M
+
P2
P

<
P
P
Para
nyb
uy
nxb
ux
n
u
n
u
≤








φφφ
φ
(10.1-1b)

donde:

P
u = resistencia a la tracción requerida, (N)
P
n = resistencia nominal a la tracción determinada de acuerdo con la sección 7.1, (N)
M
u = resistencia a la flexión requerida, determinada de acuerdo con la sección 6.1 (N-
mm)
M
n = resistencia nominal a la flexión determinada de acuerdo con la sección 9.1, (N-
mm)
φ=φ
t = factor de resistencia a la tracción. Veáse la sección 7.1 (φ t = 0,90 ó 0,75).
x, y = subíndices que relacionan los símbolos M
u y Mn con el eje fuerte y el eje débil,
respectivamente.
φ
b = factor de resistencia a la flexión = 0,90

Se permite efectuar un análisis más detallado de la interacción entre la torsión y la tracción, en
reemplazo de las fórmulas 10.1.1a y 10.1.1b.

10.1.2 Miembros con simetría simple y doble sometidos a flexión y compresión

488. ESPECIFICACION 5-73
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Para perfiles simétricos en flexión y compresión se aplican las fórmulas de interacción 10.1.1a
y 10.1.1b anteriores, donde:

P
u = resistencia a la compresión requerida, (N)
P
n = resistencia nominal a la compresión, determinada de acuerdo con la sección 8.2
(N)
M
u = resistencia a la flexión requerida, determinada de acuerdo a la Sección 6.1 (N-
mm)
M
n = resistencia nominal a la flexión, determinada de acuerdo a la Sección 9.1 (N-mm)
φ=φ
c = factor de resistencia a la compresión = 0,85 (veáse sección 8.2)
φ
b = factor de resistencia a la flexión = 0,90, excepto para marcos no arriostrados para
los cuales no se efectúa análisis P∆ según sección 6.1.1, en los que φ
b=0,85.
x = subíndice relacionado a la flexión según el eje mayor.
y = subíndice relacionado a la flexión según el eje menor.

10.2 MIEMBROS ASIMETRICOS Y MIEM BROS SOMETIDOS A TORSION Y
TORSION COMBINADA CO N FLEXION COMPUESTA

ƒ La resistencia de diseño del miembro debe ser igual o mayor que la resistencia requerida
expresada en términos de la tensión normal f
un y la de cizalle fuv, calculadas por medio de
análisis elástico con las cargas mayoradas, para los puntos relevantes de la sección:

f
un = fa + fbx + fby + fw (10.2-1a)
f
uv = vbx + vby + vt + vw (10.2-1b)

en que:

f
a = tensión axial (= P/A)
f
bx = tensión de flexión en torno al eje mayor (= Mx/Sx)
f
by = tensión de flexión en torno al eje menor (= My/Sy)
f
w = tensión normal de alabeo.
v
bx = tensión de corte por flexión en torno al eje mayor.
v
by = tensión de corte por flexión en torno al eje menor.
v
t = tensión de corte debida a la torsión.
v
w = tensión de corte debida al alabeo.

489. ESPECIFICACION 5-74
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
ƒ Las tensiones normales deben ser tales que se cumplan las siguientes relaciones:

a) Si el análisis de tensiones no consideró específicamente los efectos de segundo orden:


0,1
9,019,011
85,0
,
,
≤








−
±








−
±








−
±
y
ey
u
w
y
ey
u
by
bcrb
ex
u
bx
acr
aF
P
P
f
F
P
P
f
F
P
P
f
F
fφ
(10.2-2)

b)
Si los efectos de segundo orden fueron considerados en la determinación de las
tensiones normales:


0,1
9,09,085,0
,,
≤±±±
y
w
y
by
bcrb
bx
acr
aF
f
F
f
F
f
F
fφ
(10.2-3)

En las ecuaciones anteriores:

φ
b = 0,9
F
cr,a = tensión crítica de compresión para cargas axiales.
F
cr,b = tensión crítica de compresión por flexión, controlada por fluencia, pandeo lateral-
torsional, pandeo local del ala o pandeo local del alma.
P
u = carga axial mayorada en el miembro.
P
e = carga de pandeo elástico (o de Euler) del miembro.

ƒ Las tensiones de corte por flexión, torsión y alabeo deben ser tales que se cumpla la
relación siguiente:

f
uv ≤ 0,6 φF y (10.2-4)

En que: φ = 0,9

ƒ En los casos en que bajo los puntos cargados del miembro no existen elementos que
restrinjan el desplazamiento lateral o el giro de la sección, las tensiones f
by y fw deben
amplificarse por el factor:


9,0 ; =
−φ
φ
φ
bx
e
cr
e
cr
fF
F
(10.2-5)

en que
e
cr
F es la tensión de compresión por flexión crítica debida a volcamiento.

490. ESPECIFICACION 5-75
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
10.3 FORMULAS DE INTERACCION ALTERNATIVAS

Para perfiles I cargados en forma biaxial y en que la relación ancho total del ala a alto total es
menor que 1,0, y para elementos de sección cajón, utilizados sólo en marcos arriostrados
, se
permite el uso de las siguientes ecuaciones de interacción en vez de las 10.1.1a y 10.1.1b.

Ambas ecuaciones deben ser satisfechas.

0.1
’M
M
+
’M
M
pyb
uy
pxb
ux
≤
















φφ
ξξ
(10.3-1)

0.1
’M
M C
+
’M
M C
nyb
uymy
nxb
uxmx
≤
















φφ
ηη
(10.3-2)

Los términos de las ecuaciones 10.3.1 y 10.3.2 se determinan como sigue:

(a) Para perfiles I

Si: b
f /d < 0.5
ξ = 1.0

para: 0.5 ≤ b
f/d ≤ 1.0


)]P/n(Pl2[
P/P
- 1.6 =
yu
yu
ξ (10.3-3)

para: b
f/d < 0.3

η = 1.0

para 0.3 ≤ b
f/d ≤ 1.0


0.14.0
d
b
+
P
P
+ =
f
y
u
≥η (10.3-4)

donde:

b
f = ancho total de ala (mm)
d = altura total del perfil (mm)
C
m = coeficiente aplicado al término de flexión en la ecuación de interacción para
miembros prismáticos y dependiente de la curvatura de la columna causada
por los momentos. Ver Sección 6.1.

491. ESPECIFICACION 5-76
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
M' px = 1.2 Mpx[1-Pu/Py] ≤ Mpx (10.3-5)

M'
py = 1.2 Mpy[1-Pu/Py] ≤ Mpy (10.3-6)


















P
P
-
P
P
- M = ’M
ex
u
nc
u
nxnx
11
φ
(10.3-7)


















P
P
-
P
P
- M = ’M
ey
u
nc
u
nyny
11
φ
(10.3-8)

(b) Para perfiles cajón


)P/Pn(l
P/P
- 1.7 =
yu
yu
ξ (10.3-9)


1.1 >
P
P
a -
)P/Pn(l
P/P
- 1.7 =
y
u
b
x
yu
yu








λη (10.3-10)

Para P
u/Py ≤ 0.4 a = 0.06; b = 1.0

Para P
u/Py > 0.4 a = 0.15; b = 2.0

M'
px = 1.2 Mpx[1 - Pu/Py] ≤ Mpx (10.3-11a)

M'
py = 1.2 Mpy[1 - Pu/Py] ≤ Mpy (10.3-11b)


















)(B/H
1.25

P
P
- 1
P
P
- 1 M = ’M1/3
ex
u
nc
u
nxnx
φ
(10.3-12)


















)(B/H
1.25

P
P
- 1
P
P
- 1 M = ’M1/2
ey
u
nc
u
nyny
φ
(10.3-13)

donde:

P
n = Resistencia nominal a compresión determinada según la sección 8.2.
P
u = Resistencia axial necesaria. (N)
P
y = Resistencia límite de fluencia AgFy. (N)
φ
b = Factor de resistencia a la flexión = 0.90.
φ
c = Factor de resistencia a compresión = 0.85.
P
e = Resistencia a pandeo de Euler, λ
2
cyg
/ FA, donde λ c es el parámetro de
esbeltez definido por la ecuación 8.2.7 (N)

492. ESPECIFICACION 5-77
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
M u = Resistencia a flexión necesaria. (N-mm)
M
n = Resistencia a flexión nominal determinado de acuerdo a la sección 9.1 (N-
mm)
M
p = Momento plástico ≤ 1.5 F yS. (N-mm)
B = Ancho exterior del cajón paralelo al eje principal x. (mm)
H = Altura exterior del cajón perpendicular al eje principal x. (mm)

493. ESPECIFICACION 5-78
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
11. MIEMBROS CON ALMA DE AL TURA LINEALMENTE VARIABLE

El diseño de elementos de altura linealmente variable debe cumplir con los requisitos de los
Capítulos 7 a 10, salvo las modificaciones de esta sección.

11.1 REQUISITOS GENERALES

Para que esta especificación sea aplicable, los elementos de altura variable deben cumplir las
siguientes condiciones:

a. Tener al menos un eje de simetría perpendicular al plano de flexión si hay momentos.

b.
Las alas superior e inferior deben ser iguales y de área constante.
c. Variación lineal de la altura de la viga, según la ecuación:








L
z
+1 d = doγ (11-1)

donde:

d
o = altura en el extremo menor del elemento, cm.
d
L = altura en el extremo mayor del elemento, cm.
γ = (d
L-do)/do; debe tener un valor inferior al menor de los siguientes 0,268(L/do)
o 6,0.
z = distancia medida desde el extremo menor del elemento, cm.
L = longitud libre del elemento medida entre los centros de gravedad de los
arriostramientos, cm.

11.2 RESISTENCIA DE DISEÑO A LA TRACCION

La resistencia de diseño a tracción debe determinarse de acuerdo a sección 7.1.

11.3 RESISTENCIA DE DISEÑO A LA COMPRESION

La resistencia de diseño en compresión de elementos de altura variable debe determinarse
según la sección 8.2, usando el siguiente parámetro de esbeltez efectiva λ
ef:

E
QFS
=
y
ef
π
λ
(11-2)

donde:

S = KL/r
oy para pandeo según el eje menor y KγL/r ox para pandeo según el eje mayor.
K = Coeficiente de longitud de pandeo efectivo para un elemento prismático.

494. ESPECIFICACION 5-79
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Kγ = Coeficiente de longitud efectiva para un elemento de altura variable determinado
por un análisis racional. (Ver Apéndice 1).
r
ox = Radio de giro según el eje mayor en el extremo menor del elemento.
r
oy = Radio de giro según el eje menor en el extremo menor.
F
y = Tensión de fluencia mínima especificada, MPa.
Q = Factor de reducción, que vale 1,0 para elementos que cumplen con los valores
límite de ancho-espesor λ
r de la Tabla 5.5.1, ó:
= Q
sQa, calculados según las secciones 5.5.4.1 a 5.5.4.3, si alguno de los elementos
(atiesado o no) excede el valor λ
r de Tabla 5.5.1.
E = Módulo de elasticidad del acero, MPa.

En la fórmula 8.2-1 debe usarse el área A
g del extremo menor.

Como alternativa B.C. Johnston en Stability Design Criteria, de 1976, recomienda reemplazar el miembro por
uno de sección constante igual a la menor y longitud reducida L
r=gL, con

g = 1,000 – 0,375γ + 0,080γ
2
(1,000 – 0,075γ)

11.4 RESISTENCIA DE DISEÑO A LA FLEXIÓN

La resistencia de diseño a la flexión de elementos de altura variable para el estado límite de
pandeo lateral flexo-torsional será φ
bMn, donde φ b = 0,90 y su resistencia nominal vale:

M
n = (5/3) S'xFbγ (11-3)

donde:

S'
x = Módulo de flexión de la sección crítica en el tramo no arriostrado.

yy
ws
y
b
FF
FFB
F
F 60,0
6
0,1
3
2
22
≤








+
−=
γγ
γ
(11-4)

a menos que F
bγ ≤ Fy/3, en cuyo caso:

22
γγγwsb
FFBF += (11-5)

495. ESPECIFICACION 5-80
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
En las ecuaciones anteriores:

)(N/mm
/
41,0
2
0
fs
s
ALdh
E
F=
γ (11-6)

2
0
)/(
9.5
Tw
w
rLh
E
F=
γ (11-7)

donde:

h
s = 1,0 + 0,0230 γ
A/Ldfo

h
w = 1,0 + 0,00385γ
rL/oΤ

r
To = radio de giro de una sección en el extremo menor, considerando solamente el ala
en compresión más 1/3 del área comprimida del alma, tomado alrededor de un
eje en el plano del alma, mm.

A
f = área del ala en compresión, mm².

Para las fórmulas anteriores B se determina como sigue:

a. Si en un miembro el momento máximo M
2 de tres segmentos adyacentes, con
restricción de desplazamientos entre ellos, de longitud no arriostrada
aproximadamente igual, está ubicado en el tramo central y M
1 es el momento mayor
en los extremos del conjunto de los tres segmentos:


0,15,00,137,00,1
M
M
+1,0+
M
M
++ = B
2
1
2
1
≥















γ (11-8)

b. Si la tensión máxima de flexión f
b2 ocurre en el extremo mayor de dos segmentos
adyacentes de aproximadamente igual longitud no arriostrada y si f
b1 es la tensión de
flexión calculada en el extremo menor del conjunto de dos segmentos:


1,0
f
f
+1,00,70 -
f
f
+1,00,58+1,0 = B
b2
b1
b2
b1
≥















γ (11-9)

c. Si la tensión máxima f
b2 ocurre en el extremo menor de un conjunto de dos
segmentos adyacentes de aproximadamente igual longitud no arriostrada y f
b1 es la
tensión en el extremo mayor del conjunto de dos segmentos:

496. ESPECIFICACION 5-81
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

1,0
f
f
+1,02,20 +
f
f
+1,00,55+1,0 = B
b2
b1
b2
b1
≥















γ (11-10)

En las fórmulas anteriores γ = (d
L - do)/do se calcula para la longitud no arriostrada en
que se produce la tensión máxima de flexión.

M
1/M2 se considera como negativo si se produce curvatura simple. En el caso raro en
que M
1/M2 resulte positivo se considerará igual a cero.

f
b1/fb2 se considera negativo si se produce curvatura simple. Si se produce un punto
de inflexión en uno de dos segmentos adyacentes no arriostrados, f
b1/fb2 se considera
positivo. La razón f
b1/fb2 no debe ser 0.

d. Si la tensión de flexión en el extremo menor de un miembro de altura variable o de un
segmento del mismo es igual a cero:


γ0,25+1,0
1,75
= B
(11-11)

donde γ=(d
L - do)/do debe calcularse para la longitud no arriostrada adyacente al
punto de tensión nula.

11.5 TENSIÓN DE DISEÑO DE CIZALLE

La tensión de diseño de corte de elementos de altura variable debe calcularse según la
Sección 9.3.

11.6 FLEXIÓN COMPUESTA CON FUERZA AXIAL

En miembros con alma de altura linealmente variable y alas de sección constante, sometidos a
flexión compuesta alrededor del eje mayor, se aplica la fórmula 10.1.1, con las siguientes
modificaciones:

P
n y Pex deben determinarse para las propiedades del extremo menor, con los factores de
longitud efectiva apropiados.

M
nx, Mu y Mpx se determinan para el extremo mayor.

M
nx = F S bxγ′)3/5(

siendo
'
x
S el módulo de flexión elástico del extremo mayor y F bγ es la tensión de diseño de
flexión de los elementos de altura variable.

497. ESPECIFICACION 5-82
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Cmx se reemplaza por
'
m
C, determinado como sigue:

a. Si los momentos extremos son aproximadamente iguales y producen curvatura
simple:


















P
P
0,3 +
P
P
0,1+1,0 = Cexb
u
2
exb
u
mφφ
'
(11-12)

b. Si el momento calculado para el extremo menor de la longitud libre es igual a cero:


















P
P
0,6 +
P
P
0,9 - 1,0 = C
exb
u
2
exb
u
mφφ
'
(11-13)

Si el parámetro de esbeltez efectiva de la ecuación 11-2, λ
ef ≥ 1,5 y si las tensiones
combinadas se verifican punto a punto a lo largo de la longitud, pueden usarse el área
y el módulo de flexión de cada punto correspondiente.

498. ESPECIFICACION 5-83
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
12. MIEMBROS DE ACERO COLABORANTES CON HORMIGON


Este capítulo es aplicable a columnas compuestas por secciones de acero estructural, de
perfiles laminados o armados, cañerías o tubos, embebidos en o rellenos con hormigón
estructural, así como a vigas de acero que soportan losas de hormigón armado, interconectadas
de tal manera que las vigas y la losa actúan en forma conjunta para resistir la flexión.

Se incluyen las vigas simples y continuas con conectores de cizalle y las vigas embebidas en
hormigón, construida con o sin alzaprimas temporales.


12.1 HIPOTESIS DE DISEÑO

Determinación de las fuerzas: En la determinación de las fuerzas en miembros y conexiones
de una estructura que incluye vigas colaborantes, se debe considerar las secciones efectivas en
el momento de aplicar los incrementos de carga durante la construcción.

Análisis elástico: En el análisis elástico de vigas colaborantes continuas sin cartelas, se
acepta suponer que la rigidez es uniforme a lo largo de la viga, e igual a la calculada usando
como momento de inercia de la sección colaborante el promedio ponderado de los momentos
de inercia en las regiones de momento positivo y negativo.

Análisis plástico: Si se usa análisis plástico, la resistencia a la flexión de elementos
colaborantes debe determinarse considerando la distribución de tensiones plásticas.

Distribución plástica de tensiones para momentos positivos: Si la losa, en la región de
momentos positivos, está unida a la viga de acero por medio de conectores de corte, se puede
suponer una tensión del hormigón de 0,85 f'
c uniformemente distribuida en toda la zona
efectiva de compresión. La resistencia a la tracción del hormigón se desprecia. Tanto en la
zona de tracción del acero como en la de compresión puede suponerse una tensión uniforme
igual a F
y. La fuerza neta de tracción en la sección de acero deberá ser igual a la fuerza de
compresión en la losa de hormigón.

Distribución plástica de tensiones para momentos negativos: Si en la región de momentos
negativos la losa está unida a la viga de acero con conectores de corte, se supone que las
barras de refuerzo longitudinales dentro del ancho colaborante de la losa tienen una tensión de
tracción F
yr. La tracción del hormigón se desprecia. En la viga de acero se supone una tensión
uniforme F
y, tanto en la zona de tracción como en la de compresión. La fuerza resultante neta
de compresión en la sección de la viga de acero debe ser igual a la de tracción total en las
barras de refuerzo.

Distribución elástica de las tensiones: Cuando es necesario hacer un análisis elástico de la
viga colaborante se supondrá que las deformaciones en el acero y el hormigón son
proporcionales a sus distancias al eje neutro. Las tensiones se asumirán iguales a las
deformaciones unitarias multiplicadas por E del acero o por el módulo del concreto E
c. La

499. ESPECIFICACION 5-84
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
resistencia a la tracción del hormigón se desprecia. La tensión máxima del acero no debe
exceder F
y ni la máxima compresión en el concreto a 0,85 f'c.

En vigas híbridas colaborantes, la tensión máxima en el ala de acero no deberá exceder F
yf,
pero se permite que la deformación unitaria en el alma exceda localmente la de fluencia. La
tensión del alma en dichos puntos se supondrá F
yw.

Vigas con colaboración total: Son aquellas que tienen suficientes conectores de corte para
desarrollar la resistencia máxima a la flexión de la viga colaborante. Para calcular la
distribución de tensiones en el régimen elástico puede suponerse que no hay deslizamientos.

Vigas con colaboración parcial: Son vigas en las que la capacidad en flexión está limitada
por la resistencia al cizalle de los conectores. En cálculos elásticos como los de
deformaciones, fatigamiento y vibraciones se deben entonces incluir los efectos de
deslizamiento.

Vigas embebidas en hormigón: Una viga totalmente embebida en hormigón vaciado junto
con la losa puede considerarse como de interconexión por adherencia natural sin necesidad de
anclajes adicionales, a condición de que: (1) El recubrimiento de concreto en los lados y en la
cara inferior de la viga sea no menor de 50 mm.; (2) La superficie superior del ala esté a lo
menos 38 mm. bajo la cara de arriba y 50 mm. por encima de la cara inferior de la losa; (3) Se
coloquen mallas u otros sistemas de refuerzo suficientes para impedir el desprendimiento del
recubrimiento de concreto.

Columnas compuestas: Son columnas de perfiles de acero laminados o armados, totalmente
embebidas en hormigón estructural o formadas por cañerías o tubos de acero rellenos de
hormigón estructural.

12.2 MIEMBROS EN COMPRESION

12.2.1 Limitaciones

Las columnas compuestas, para calificar como tales, deben cumplir con las siguientes
limitaciones:

a. La sección transversal de acero del perfil, cañería o tubería debe cubrir un área igual
o superior al 4% del área total de la sección compuesta.

500. ESPECIFICACION 5-85
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
b. El hormigón que recubre un núcleo de acero debe estar armado con barras
longitudinales para tomar carga, barras longitudinales de confinamiento y estribos de
confinamiento transversales. Las barras longitudinales que toman carga deben ser
continuas en los puntos de unión de la columna metálica con otros miembros del
marco del cual forma parte, pero las barras longitudinales de confinamiento pueden
ser interrumpidas en dichos puntos. El espaciamiento de los estribos no debe ser
mayor que 2/3 de la dimensión menor de la sección transversal compuesta. El área de
las barras de refuerzo longitudinales y de estribos debe ser de por lo menos 0,18 mm²
por cada mm de espaciamiento de barras. El recubrimiento sobre la superficie exterior
de la armadura longitudinal o transversal será de 38 mm.

c. La resistencia cilíndrica f'
c del concreto a los 28 días deberá estar comprendida entre
21 y 55 MPa para hormigón de peso normal y no ser menor que 28 MPa para
hormigón liviano.

d. El límite de fluencia del acero estructural y de las barras de refuerzo no debe ser
superior a 415 MPa.

e. El espesor mínimo de pared de las cañerías o tubos estructurales rellenos con
concreto será
EFb
y
3/ para secciones rectangulares de ancho b y EFD
y
8/ en
secciones circulares de diámetro externo D.

12.2.2 Resistencia de diseño

La resistencia de diseño de columnas compuestas cargadas axialmente es φ
cPn, donde φ c =
0,85. La resistencia nominal axial a la compresión P
n debe determinarse con las fórmulas
8.2.1 a 8.2.3 y 8.2.7 del capítulo 8, introduciendo las siguientes modificaciones:

a. Debe usarse A
s, área bruta en mm² del perfil de acero, cañería o tubo, en lugar del
área bruta total A
g.

Debe usarse el radio de giro r
m del perfil de acero, cañería o tubo en lugar de r,
excepto que para los perfiles de acero r
m no será menor que 0,3 veces el alto total de
la sección compuesta en el plano de pandeo.

b. F
y y E deben reemplazarse por valores modificados Fmy y Em según las siguientes
fórmulas para obtener la tensión de fluencia y el modulo de elasticidad del conjunto:

F
my = Fy + c1Fyr (Ar/As) + c2fc'(Ac/As) (12.2-1)

E
m = E + c3Ec (Ac/As) (12.2-2)

501. ESPECIFICACION 5-86
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
donde:

A
c = Area de concreto, mm²
A
r = Area de barras de refuerzo longitudinal, mm²
A
s = Area del acero estructural, mm²
E = Módulo de elasticidad del acero, MPa.
E
c = Módulo de elasticidad del concreto, MPa.

Se permite computar este módulo a partir del peso unitario w del hormigón y su
resistencia f
c', según la fórmula
'5.1
040957,0
cc
fwE=, en que w se expresa en Kg/m
3

y
'
c
f en MPa.

F
y = Límite de fluencia mínimo especificado para perfiles de acero, cañerías o
tuberías, MPa.
F
yr = Límite de fluencia mínimo especificado para las barras de refuerzo
longitudinales, MPa.
f
c' = Resistencia cilíndrica a la compresión a los 28 días especificada para el
concreto, MPa.
c
1,c2,c3= Coeficientes numéricos. Para tubos y cañerías rellenas de concreto: c 1=1,0;
c
2=0,85 y c3=0,4; para perfiles embebidos en concreto c1=0,7; c2=0,6 y
c
3=0,2.

12.2.3 Columna con varios perfiles

Si una sección compuesta incluye dos o más perfiles de acero, estos deben estar
interconectados por medio de barras de celosía o planchuelas para prevenir el pandeo de los
perfiles individuales antes del fragüe del concreto.

12.2.4 Transferencia de cargas

La porción de la resistencia de diseño de columnas compuestas cargadas axialmente que es
resistida por el concreto deberá ser transmitida por compresión directa en las uniones. Cuando
el área soportante de concreto es más ancha que el área directamente cargada en uno o más
lados y está además, confinada en los otros lados, la resistencia máxima de diseño del concreto
será de 1,7 φ
cfc'AB, donde φ c=0,60 es el coeficiente de resistencia en compresión del concreto
y A
B es el área cargada. En estas condiciones:


mys
nc
B
FA
PAc
A
7,1
2
≥ (12.2-3)

502. ESPECIFICACION 5-87
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
12.3 MIEMBROS EN FLEXION

12.3.1 Ancho efectivo

El ancho efectivo “b” de la losa a cada lado del eje de la viga colaborante no debe exceder los
siguientes valores:

a. 1/8 de la luz de la viga medida entre los centros de los apoyos.

b. 1/2 de la distancia hasta el eje de la viga adyacente.

c. La distancia desde el eje de la viga al borde de la losa.

12.3.2 Resistencia de vigas con conectores de cizalle

La resistencia de diseño a flexión positiva φ
bMn deberá ser determinada de la siguiente
manera:

a. Para
yfw
FEth /76,3/≤

φ
b = 0,85; Mn se determina con la distribución plástica de las tensiones en la sección
compuesta. Ver Apéndice 4.

b. Para
yfw
FEth /76,3/>

φ
b = 0,90; Mn se determina suponiendo una superposición de tensiones elásticas,
considerando los efectos del alzaprimado. Para vigas alzaprimadas, todas las cargas
se pueden suponer resistidas por la sección compuesta.

La resistencia de diseño a la flexión negativa φ
bMn se determina para la sección de acero sola,
de acuerdo con los requisitos del capítulo 9.

Alternativamente, la resistencia de diseño a la flexión negativa φ
bMn se puede calcular con φ b
= 0,85 y M
n con la distribución de tensión plástica en la sección compuesta (ver Apéndice 4),
siempre que se cumpla lo siguiente:

(1) La viga de acero es una sección compacta, adecuadamente arriostrada lateralmente.

(2) Hay conectores de cizalle actuando entre la losa y la viga de acero en la región de
momentos negativos; y

(3) Existen barras de refuerzo en la losa, paralelas a la viga de acero y dentro del ancho
efectivo, con largos adecuados de anclaje en los extremos.

503. ESPECIFICACION 5-88
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
12.3.3 Resistencia de vigas embebidas en hormigón

La resistencia de diseño a la flexión φ
bMn de vigas embebidas no provistas de conectores de
corte será calculada con φ
b=0,90 y Mn determinado por superposición de tensiones elásticas,
considerando la falla por fluencia del ala traccionada, y considerando el efecto de las
alzaprimas. La tensión máxima en el acero no excederá de F
y, sin reducciones por pandeo
lateral torsional u otros efectos locales.

Como alternativa puede calcularse la resistencia de diseño a la flexión φ
bMn con φ b=0,90 y
distribución plástica de tensiones de la sección de acero únicamente.

Si se proveen conectores de corte y el concreto satisface los requisitos de 12.2.1b, la
resistencia de diseño a flexión φ
bMn se calculará suponiendo redistribución plástica de
tensiones en la sección compuesta, con φ
b = 0.85.

Para mayores antecedentes ver el Apéndice 4.

12.3.4 Resistencia durante la construcción

Cuando durante la construcción no se usan alzaprimas temporales, la sección de acero debe
tener suficiente resistencia para soportar todas las cargas aplicadas antes que el concreto
alcance un 75% de su resistencia cilíndrica f
c'. La resistencia de diseño a la flexión de la viga
de acero debe determinarse de acuerdo con los requisitos de la sección 9.1, teniendo presente
las reales condiciones de sujeción lateral que tendrá el ala comprimida durante el vaciado del
concreto.

Las cargas y deformaciones admisibles durante la construcción, recomendadas por el Steel
Deck Institute de los Estados Unidos, son las siguientes:

D = Peso propio.
S = Sobrecarga repartida de 10 kPa o concentrada de 700 N.
∆ ≤ L/180 en paños normales; L/120 en voladizos.

Para disminuir ∆ puede darse contraflecha. Corrientemente se aprovecha la contraflecha de
laminación de los perfiles: L/1000.

12.3.5 Pisos de planchas de acero formadas en frío

a. Generalidades

La resistencia de diseño a la flexión φ
bMn de un piso de losas colaborantes de
hormigón vertido sobre una cubierta de planchas de acero formadas en frío y
conectadas a vigas de acero, debe calcularse según la sección 12.3.2 y el Apéndice 4,
con las restricciones que se indican a continuación. (El caso normal de diseño es el
N° 1, fórmula A4-6 del Apéndice 4).

504. ESPECIFICACION 5-89
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Esta sección es aplicable a cubiertas cuya altura de nervio h
r no excede de 75 mm. El
ancho de onda medio W
r no deberá ser menor a 50 mm, pero no deberá considerarse
en los cálculos como mayor que el ancho libre a nivel tope de plancha. Ver figura
12.3.1 adjunta. El párrafo 12.3.5c establece limitaciones adicionales.

La losa de hormigón debe unirse a la viga de acero por medio de pernos conectores
de cizalle soldados, de 20 mm. de diámetro máximo (AWS D1.1). Los conectores
pueden ser soldados a través de las planchas o directamente al perfil. Los pernos
conectores, después de ser instalados, deben sobresalir más de 38 mm. por encima de
las planchas.

El espesor de losa sobre la parte superior de la onda no debe ser menor que 50 mm.

b. Planchas con nervios perpendiculares a la viga de acero.

El concreto que queda bajo el nivel superior de las planchas no debe considerarse
para determinar las propiedades de la sección ni el área A
c cuando los nervios de las
planchas son perpendiculares a las vigas de acero.

El paso entre conectores de corte no debe ser superior a 915 mm.

La resistencia nominal de un perno conector debe ser el valor calculado según la
sección 12.5 multiplicado por el siguiente factor de reducción:


[] 0,10,1)/( )/(
85,0
≤−
rsrr
r
hHhW
N
(12.3-1)

h
r = Altura nominal del nervio, mm.

H
s = Longitud de los pernos conectores de corte después de soldar, mm; en los
cálculos no debe exceder de (h
r + 75) mm, aunque el valor real sea mayor.

N
r = Número de conectores de cizalle en la intersección de un nervio con la viga;
no debe exceder de 3 para los efectos de cálculo, aunque haya más de tres
conectores instalados.

W
r = Ancho medio de la parte del nervio relleno de hormigón, mm según se
define en la figura 12.3.1.

505. ESPECIFICACION 5-90
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO















Dimensiones y límites de planchas onduladas para losas

Fig. 12.3.1

506. ESPECIFICACION 5-91
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Para resistir arranque vertical es necesario anclar la cubierta metálica a todos los
elementos soportantes con espaciamientos que no excedan de 460 mm. El anclaje
puede materializarse por medio de pernos conectores soldados, o una combinación de
pernos conectores soldados y soldaduras de tapón plancha-viga, u otros medios
especificados por el proyectista.

c. Nervios paralelos a la viga de acero.

El concreto que quede bajo el nivel superior de la plancha de acero puede
considerarse en la determinación de las propiedades de la sección y en el cálculo del
área A
c que se menciona en la sección 12.5.

Las ondas de la plancha de acero que se ubican sobre las vigas pueden cortarse
longitudinalmente y separarse para formar cartelas de concreto.

Si la altura nominal de las ondas es 38 mm o mayor, el ancho medio w
r de la cartela u
onda no debe ser menor que 50 mm para el primer conector en la línea transversal,
más 4 diámetros de conector por cada conector adicional.

La resistencia nominal de un conector de corte debe ser el valor estipulado en la
sección 12.5; pero si w
r/hr es menor que 1,5, el valor de la sección 12.5 debe ser
reducido por medio del siguiente factor:


[] 0,10,1)/( )/(6,0
≤−
rsrr
hHhW (12.3-2)

12.3.6 Resistencia de diseño al corte

La resistencia para diseño al corte de vigas colaborantes es igual a la del alma de acero,
determinada de acuerdo con lo indicado en la sección 9.3.


12.4 COMPRESION COMBINADA CON FLEXION

La interacción de compresión axial y flexión en el plano de simetría sobre miembros
compuestos formados por perfiles de acero embebidos en el concreto, quedará determinada
por la Sección 10.1.2 con las siguientes modificaciones:

M
n = Resistencia nominal a la flexión determinada a partir de una distribución plástica
de las tensiones en la sección transversal compuesta, con las correcciones de este
párrafo, N-mm. Ver Apéndice 4.

P
e1, Pe2 = AsFmy/λc², carga de pandeo elástico o de Euler, N.

F
my = Tensión de fluencia modificada, MPa, veáse la sección 12.2.2.

507. ESPECIFICACION 5-92
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

φ
b = Factor de resistencia a la flexión, según la sección 12.3.

φ
c = Factor de resistencia para compresión = 0,85.

λ
c = Parámetro de esbeltez de columna definido por la fórmula 8.2.7, con las
modificaciones indicadas en la sección 12.2.2 =
m
my
mE
F
r
Klπ


Cuando el término axial de las fórmulas 10.1.1a y 10.1.1b es menor que 0,3, la resistencia
nominal a la flexión M
n se debe determinar por interpolación lineal entre el momento nominal
calculado con distribución plástica de tensiones en la sección compuesta, para (P
u/φcPn) = 0,3,
y la resistencia a flexión determinada por alguno de los dos primeros métodos indicados en
12.3.3, para P
u = 0. Ver Apéndice 4. Si para Pu=0 se necesitan conectores de corte, estos deben
colocarse en todas las zonas en que P
u/φbPn sea menor que 0.3.

12.5 CONECTORES DE CIZALLE

Esta sección se aplica al diseño de conectores de cizalle en forma de pernos o perfiles canal.
Para otros tipos de conectores veáse la sección 12.6.

12.5.1 Materiales

Los conectores de cizalle pueden ser pernos de acero con cabeza, soldados, cuya longitud no
sea menor que 4 diámetros, o perfiles canal. Los pernos deben cumplir los requisitos de la
sección 4.3.4 y los perfiles canal los de la sección 4.3.1. Los conectores deben quedar
embebidos en losas de concreto con un peso no menor de 1.440 Kg/m3, hechas con agregados
naturales.

12.5.2 Fuerza rasante horizontal

Exceptuando las vigas embebidas en hormigón definidas en la sección 12.1, el total de la
fuerza rasante horizontal entre la viga de acero y la losa de concreto se supondrá transmitida
por los conectores de cizalle. En vigas colaborantes con concreto en compresión, la fuerza
rasante horizontal entre los puntos de momento positivo máximo y de momento cero será el
menor de los siguientes valores:

(1) 0,85 f
c' Ac
(2) A
s Fy
(3) Σ Q
n
donde:
f
c' = Resistencia cilíndrica del concreto, MPa.
A
c = Area colaborante de la losa de concreto dentro del ancho efectivo, mm²

508. ESPECIFICACION 5-93
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
As = Area de la sección transversal de acero, mm²
F
y = Límite de fluencia especificado para el acero, MPa.
ΣQ
n = Suma de las resistencias nominales de los conectores de corte entre el punto de
máximo momento positivo y el de momento cero, N.

En vigas híbridas, la fuerza rasante debe ser calculada separadamente para cada componente
de la sección transversal. El valor A
sFy total será la suma de las fuerzas de fluencia de todos
los componentes.

En vigas colaborantes continuas en que las barras de refuerzo en las zonas de momento
negativo colaboran con la viga de acero, la fuerza rasante total horizontal entre el punto de
momento negativo máximo y de momento cero será el menor de los siguientes valores:

A
rFyr
Σ Q
n

donde:

A
r = Area calculada para las barras de refuerzo longitudinal adecuadamente ancladas,
comprendidas dentro del ancho efectivo de la losa, mm²
F
yr = Límite de fluencia especificado de las barras de refuerzo, MPa.
ΣQ
n = Suma de las resistencias nominales de los conectores de corte entre el punto de
momento máximo negativo y el punto de momento cero, N.

12.5.3 Resistencia de pernos conectores

La resistencia nominal de un perno conector de corte con cabeza embebido en la losa de
concreto es:
uscccscn
FAEfAQ ≤=
'
5,0 [N] (12.5-1)

donde:

A
sc = Area de la sección transversal del perno conector de corte, mm²
f
c' = Resistencia cilíndrica especificada del concreto, MPa.
F
u = Resistencia de rotura especificada a la tracción de un perno conector, MPa.
E
c = Módulo de elasticidad del concreto, MPa.

509. ESPECIFICACION 5-94
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Para un perno conector embebido en una losa vertida sobre un piso de planchas de acero
formado en frío, deben aplicarse los factores de reducción de la sección 12.3, fórmulas 12.3-1
y 12.3-2, pero los factores de reducción sólo se aplican al término
ccsc
EfA
'
5,0 de la fórmula
12.5-1.

12.5.4 Resistencia de conectores de perfiles canal

La resistencia nominal de un perfil canal soldado a una viga y embebido en una losa de
concreto sólida es:

cccwfnEfLttQ
'
)5,0(3,0 += (12.5-2)

donde:

t
f = Espesor de las alas del perfil canal, mm
t
w = Espesor del alma del perfil canal, mm
L
c = Longitud del perfil conector canal, mm

12.5.5 Resistencia de conectores de barras redondas en espiral

Los conectores en espiral se dejaron de usar en los Estados Unidos, razón por la cual no están
incluidos en las especificaciones actuales de AISC.

La fórmula siguiente está basada en la NCh 427, que a su vez se basó en las antiguas AISC. La
capacidad admisible de dichas normas se ha multiplicado por un factor de seguridad 2, que es
el mismo de las normas AISC de Factores de Carga y Resistencia para pernos y perfiles canal.

4
'
4000
cn
fDQ= N/vuelta
D = diámetro de la barra, mm

La soldadura de la espiral a la viga debe ser de 6 mm como mínimo.

12.5.6 Número de conectores de corte necesarios

El número necesario de conectores entre la sección de momento máximo, positivo o negativo
y la sección de momento nulo debe ser igual a la fuerza rasante horizontal determinada en la
sección 12.5.2 dividida por la resistencia nominal de un conector de corte, determinado según
secciones 12.5.3 ó 12.5.4. Para casos de colaboración parcial, ver Apéndice 4.

510. ESPECIFICACION 5-95
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
12.5.7 Ubicación y espaciamiento de los conectores de corte

Los conectores de corte requeridos a ambos lados de la sección de momento máximo, positivo
o negativo, pueden ser distribuidos uniformemente entre esa sección y los adyacentes de
momento nulo. Sin embargo, el número de conectores de corte entre una carga concentrada y
el punto más cercano de momento cero deberá ser suficiente para desarrollar el momento
requerido en el punto de carga concentrada.
Con la excepción de los conectores instalados en las ondas de pisos metálicos formados en
frío, el recubrimiento lateral de los conectores de corte debe ser de por lo menos 25 mm. o
más. El diámetro de los pernos conectores no puede ser mayor que 2,5 veces el espesor del ala
al cual están soldados, excepto si están ubicados sobre el alma de la viga colaborante. El paso
mínimo longitudinal entre pernos conectores es de 6 diámetros y su distancia transversal de 4
diámetros; excepto que dentro de las ondas de un piso metálico formado en frío, orientado
perpendicularmente a la viga metálica, el paso y la distancia transversal mínima serán de 4
diámetros. El paso máximo entre conectores de corte no debe exceder 8 veces el espesor total
de la losa. Véase también la sección 12.3.5b.

12.6 CASOS ESPECIALES
Si los elementos colaborantes no cumplen los requisitos de las secciones 12.1 a 12.5, la
resistencia de los conectores y los detalles de construcción deben determinarse empíricamente
por medio de un programa adecuado de ensayos.

511. ESPECIFICACION 5-96
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
13. CONEXIONES, UNIONES Y CONECTORES


Este capítulo es aplicable a elementos de conexión, conectores y los elementos conectados de
los miembros unidos, sujetos a cargas estáticas. Para uniones sometidas a fatigamiento, ver
Capítulo 14.

13.1 DISPOSICIONES GENERALES

13.1.1 Bases de diseño

Las uniones consisten en miembros conectados (vigas, columnas), elementos de conexión
(atiesadores, gussets, ángulos, consolas) y conectores (soldadura, pernos, remaches). Estos
componentes deberán ser calculados para que su resistencia de diseño sea igual o mayor que la
necesaria determinada alternativamente por:

a. Un análisis estructural con las cargas mayoradas que actúan en la estructura; o

b. Una proporción especificada de la resistencia de los elementos unidos.

13.1.2 Conexiones simples

Salvo indicación contraria en los planos de diseño, las conexiones de vigas, vigas maestras y
vigas enrejadas se diseñarán como flexibles (tipo SA del párrafo 4.2), y serán en general
dimensionadas para resistir únicamente el esfuerzo de corte de la reacción extrema. Las
conexiones flexibles de vigas deben ser capaces de acomodar las rotaciones de los extremos de
las vigas calculadas como simplemente apoyadas (no restringidas). Para lograr lo anterior se
permiten deformaciones inelásticas, pero autolimitadas, de la conexión.

13.1.3 Conexiones de momento

Las conexiones extremas de vigas, vigas maestras o enrejados continuos o empotrados
deberán diseñarse para los efectos combinados de las fuerzas, momentos y cizalles inducidos
por la rigidez de las uniones (tipos TR o PR del párrafo 4.2).

13.1.4 Miembros en compresión con uniones de contacto completo

Cuando las columnas transmiten fuerza axial directamente a placas bases o tienen sus
extremos cepillados para contacto pleno en los empalmes, debe colocarse un número
suficiente de conectores para asegurar las partes en su posición correcta.

Los miembros en compresión distintos a las columnas, con extremos cepillados para apoyo
directo en las juntas, deben proveerse de elementos de unión capaces de mantener las partes
alineadas, diseñados para transmitir el 50% de la resistencia requerida del elemento.

Todas las uniones de compresión deberán calcularse para resistir eventuales tracciones debidas
a las combinaciones de cargas mayoradas especificadas en las fórmulas 4.4-6 .

512. ESPECIFICACION 5-97
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

13.1.5 Empalmes de secciones pesadas

Este párrafo se aplica a perfiles laminados ASTM A6M, grupos 4 y 5
(*)
, o a secciones soldadas
conformadas por planchas de 50 mm o más de espesor, las cuales deben ser empalmadas con
otras secciones semejantes para dar continuidad al miembro estructural, quedando sujetas a
tensiones de tracción, ya sea por flexión o fuerzas axiales. Cuando los elementos individuales
de los tramos a unir se empalman entre sí antes de unirse para conformar la sección transversal
final, y su conexión se hace de acuerdo con la norma AWS D1.1, artículo 3.4.6, las
provisiones de AWS D1.1 se aplican en lugar de los requerimientos de esta sección. Cuando
los empalmes de estos miembros deban transmitir fuerzas de tracción por medio de soldaduras
de tope de penetración completa deben satisfacerse los siguientes requerimientos:

- Resiliencia del material, conforme a la sección 4.3.1.
- Perforaciones para acceso de la soldadura conforme a sección 13.1.6.
- Precalentamiento, de acuerdo a la sección 13.2.8.
- Preparación de las superficies a unir, e inspección, de acuerdo con la sección 16.2.2

En los empalmes de tracción de las secciones de que trata este párrafo, las placas de respaldo y
otras planchuelas utilizadas en el proceso deben ser removidas y las superficies tratadas hasta
dejarlas lisas.

Cuando las secciones pesadas se juntan para conformar un miembro que estará sometido a
compresión, todas las perforaciones de acceso de la soldadura, requeridas para facilitar la
soldadura de tope deberán satisfacer las provisiones de 13.1.6.

Alternativamente, los empalmes de tales miembros sujetos a compresión, y los de los
miembros sujetos a tracción por cargas de viento o sísmicas, se podrán ejecutar usando
detalles de conexión que no induzcan grandes tensiones de retracción en el área soldada, como
ser el uso de planchas de traslapo soldadas de filete en las alas y alma, combinadas con
soldadura de penetración parcial en las alas, o planchas de traslapo apernadas, o
combinaciones de planchas de traslapo apernadas en un lado y soldadas de filete en el otro,
etc.


(*) Grupos 4 y 5: Perfiles laminados para columnas, de más de 300 mm de altura y más de
300 Kg/m. (3 KN/m), de peso.
13.1.6 Recortes de vigas y agujeros de acceso para soldar

Todos los agujeros de acceso necesarios para facilitar operaciones de soldadura deben tener un
largo desde el pie del bisel de recorte, no menor a 1.5 veces el espesor del material recortado.
La profundidad del agujero de acceso será la necesaria para colocar eventuales planchas de
respaldo y para depositar soldadura sana en las partes por unir. En perfiles laminados o

513. ESPECIFICACION 5-98
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
armados los recortes y agujeros de acceso deben ser limpios y estar libres de defectos y
ángulos agudos que concentren tensiones. Ver figura 13.1.1.

En perfiles laminados ASTM A6M, Grupos 4 y 5, o secciones soldadas con planchas de 50
mm o más de espesor, las superficies de oxicorte en recortes y agujeros de acceso de
soldadura, serán limpiadas a metal brillante e inspeccionadas con partículas magnéticas o
tintas penetrantes antes de soldar. Si las partes curvas de los agujeros de acceso o recortes se
hacen por taladrado o a sierra, no es necesario mayor limpieza de los agujeros de acceso o
recortes. Los agujeros de acceso de soldaduras y recortes en otros perfiles laminados o
armados, no pesados, no necesitan limarse ni inspeccionarse por partículas magnéticas o tintas
penetrantes.

13.1.7 Resistencia mínima de las conexiones

Con excepción de las planchuelas o celosías de elementos compuestos y los tirantes y uniones
de apoyo de costaneras, las conexiones deben ser diseñadas para soportar una carga mayorada
no menor que 45 KN.

514. ESPECIFICACION 5-99
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO














Perfil laminado (1) o soldado con biseles (1) (3) Perfil unido por filetes de Soldadura (1) (4)

















Método opcional para hacer radio de esquina

Notas.-

1. Para perfiles laminados , clase ASTM A6 grupos 4 y 5, y perfiles soldados conformados por
planchas de más de 50 mm. de espesor, precaliéntese a más de 65° C antes del oxicorte, límese e
inspecciónese los bordes cortados de los agujeros de acceso de soldaduras mediante partículas
magnéticas o tintas penetrantes, antes de ejecutar las soldaduras de tope de las alas y el alma.
2. El radio debe proporcionar una transición suave y libre de socavación; R>10 mm. (típico es 13
mm.).
3. Apertura del acceso hecha después de soldar el alma al ala.
4. Apertura del acceso hecha antes de soldar el alma al ala.
5. Estos son detalles típicos para juntas soldadas desde un lado contra placas de respaldo. Pueden
considerarse diseños alternativos de la unión.

Geometría de agujeros de acceso de soldadura y recorte


Fig. 13.1.1

515. ESPECIFICACION 5-100
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

13.1.8 Disposición de las soldadura y pernos

Los grupos de soldaduras o conectores mecánicos en los extremos de cualquier elemento que
transmita fuerza axial deben disponerse en forma tal que su centro de gravedad coincida con el
centro de gravedad del elemento; en caso contrario será necesario considerar los efectos de la
excentricidad. Lo anterior no es aplicable a conexiones sometidas sólo a cargas estáticas de
ángulos simples, dobles o miembros similares. Ver figura 13.1.2.




Soldaduras balanceadas respecto Soldaduras balanceadas respecto
del eje neutro del ángulo del eje central del ala del ángulo.

Fig. 13.1.2


13.1.9 Pernos combinados con soldaduras

En obras nuevas no puede considerarse que los pernos comunes A307 o de alta resistencia
A325 o A490 diseñados con uniones de tipo aplastamiento compartan cargas con las
soldaduras. Si se usan soldaduras, estas deben calcularse para el total de las fuerzas
transmitidas por la unión. Sólo si los pernos de alta resistencia son diseñados para
deslizamiento crítico e instalados con su pretensión completa antes de soldar, puede suponerse
que comparten la carga con las soldaduras. Los cálculos deben hacerse para cargas mayoradas.

Si se modifican estructuras por medio de soldadura, se podrá suponer que los remaches o
pernos de alta resistencia existentes que están sometidos a apriete compatible con las
exigencias de deslizamiento crítico transmiten las cargas existentes al momento de la
modificación, lo que permitirá diseñar las soldaduras únicamente para la resistencia adicional
requerida.

13.1.10 Pernos de alta resistencia combinados con remaches

En proyectos de modificación de estructuras existentes, podrá suponerse que los pernos de alta
resistencia diseñados como de deslizamiento crítico de acuerdo a la Sección 13.3, comparten
la carga con los remaches.

13.1.11 Limitaciones en conexiones apernadas y soldadas

516. ESPECIFICACION 5-101
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

En las uniones que se indican a continuación deben usarse soldaduras o pernos de alta
resistencia con la tensión completa indicada en la tabla 13.3.1:

- Empalmes de columnas en todas las estructuras sismorresistentes.
- Conexiones a columnas de todas las vigas y vigas maestras, y de cualesquiera otras
vigas de las cuales dependa el sistema sismorresistente de la estructura.
- Conexiones de las diagonales de arriostramientos del sistema sismorresistente de
la estructura.
- En las estructuras que soportan grúas de más de 50 KN de capacidad: empalmes en
cerchas de techo, conexiones de cerchas a columnas, empalmes de columnas,
arriostramientos, tornapuntas y apoyos de grúas.
- Conexiones que soportan maquinaria en funcionamiento u otras cargas vivas que
produzcan impacto o inversión de esfuerzos.
- Cualquier otro tipo de conexión estipulada en los planos de diseño.

En todas las otras uniones pueden usarse pernos de alta resistencia apretados hasta obtener
contacto íntimo (snug tight). Los pernos corrientes, NCh 301 o ASTM A307, pueden usarse en
conexiones secundarias, en las cuales su función principal es la sujeción de los miembros
estructurales en posición. En todo caso, deben tener dispositivos para impedir que las tuercas
se suelten, tales como tuerca y contratuerca, golillas de presión o tuercas especiales.

13.2 SOLDADURAS

En toda esta especificación son mandatorias las disposiciones del Código de Soldadura
Estructural para Acero AWS-D1.1-92 de la American Welding Society (AWS). Se exceptúa la
siguiente lista, en que las provisiones de esta norma sustituyen a las AWS:

Secciones 13.1.5 y 13.1.6 substituyen a AWS Sección 3.2.5.
Sección 13.2.2 substituye a AWS Sección 2.3.2.4.
Tabla 13.2.5 substituye a AWS Tabla 8.1.
Tabla 14.3.2 substituye a AWS Sección 2.5.
Sección 14.3 substituye a AWS Capítulo 9.
Sección 16.2.2 substituye a AWS Sección 3.2.2.

Se acepta el uso del Código AWS-D1.1-98 o AWS-D1.1-2000, estableciendo la debida
equivalencia con las cláusulas de AWS-D1.1-92 aludidas en esta Especificación.

517. ESPECIFICACION 5-102
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
13.2.1 Soldaduras de tope

13.2.1a Area efectiva

El área efectiva de soldaduras de tope se obtiene multiplicando su longitud efectiva por el
espesor efectivo de la garganta.

La longitud efectiva de una soldadura de tope será el ancho de la parte unida.

El espesor efectivo de garganta de la soldadura de tope de penetración completa es el espesor
de la parte unida más delgada.

El espesor efectivo de garganta de una soldadura de tope de penetración parcial es el que se
indica en la Tabla 13.2.1.


TABLA 13.2.1
ESPESOR EFECTIVO DE GARGANTA EN SOLDADURA DE TOPE DE PENETRACION PARCIAL*
PROCEDIMIENTO DE
SOLDADURA
POSICION
TIPO DE
ANGULO EN LA RAIZ
ESPESOR EFECTIVO DE
GARGANTA
Electrodo manual protegido Arco sumergido
J ó U
Arco protegido por gas (TIG o
MIG)
Bisel o V
≥ 60°
Espesor del bisel
Electrodo con alma de fundente
Todas
Bisel o V
< 60° pero ≥ 45° Espesor del bisel menos 3 mm.

(*) Soldadura de un sólo lado.

El espesor efectivo de garganta de una soldadura de tope de relleno tangente a las superficies
cilíndricas de barras o planchas dobladas (flare weld), es la fracción del radio R de curvatura
de la superficie cilíndrica que se indica en la Tabla 13.2.2.

Si el fabricante puede demostrar por medio de pruebas de calificación que consigue una mayor
penetración en forma consistente, se pueden usar en el cálculo espesores efectivos de garganta
mayores que los de la Tabla 13.2.2. La calificación de la soldadura se hará cortando probetas
normales a su eje, en el centro y en los extremos de su longitud. Las secciones deberán ser
hechas eligiendo número y combinaciones de dimensiones que sean representativos del rango
usado en la fabricación, o bien según lo requiera el ingeniero.

518. ESPECIFICACION 5-103
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


TABLA 13.2.2
ESPESOR EFECTIVO DE GARGANTA DE SOLDADURA DE RELLENO TANGENTE
A SUPERFICIES CILINDRICAS DE RADIO R (FLARE WELDS)
TIPO DE SOLDADURA
Figura 13.2.1
RADIO (R) DE LA
SUPERFICIE
CILINDRICA
ESPESOR EFECTIVO DE
GARGANTA [a]
Superficie plana con
cilíndrica.
(Flare bevel groove)
Sin limitaciones R
16
5

2 superficies cilíndricas
(Flare V groove)
Sin limitaciones [a]
2
1
R
[a] Usar 3/8 R para soldaduras al arco TIG o MIG y cuando R ≥ 25 mm. excepto cuando el
equipo incluye transferencia por cortocircuitos.



Nomenclatura de soldaduras de relleno

Fig. 13.2.1

13.2.1b Limitaciones

El espesor efectivo mínimo de garganta de una soldadura de tope de penetración parcial será el
dado en la Tabla 13.2.3. En ella la dimensión mínima de la soldadura queda definida por el
espesor mayor de las dos partes unidas, pero la dimensión real no es necesario que exceda el
espesor de la parte más delgada, cuando por cálculo se necesite una dimensión mayor que la
mínima. En este caso se debe especificar precalentamiento para asegurar una soldadura sana.


TABLA 13.2.3

519. ESPECIFICACION 5-104
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
DIMENSION EFECTIVA MINIMA DE GARGANTA DE
SOLDADURAS DE TOPE DE PENETRACION PARCIAL
Espesor del material de la
Parte unida con mayor espesor
mm.
Espesor efectivo mínimo de
garganta [a]
mm.
Hasta 6 inclusive
Sobre 6 hasta 13
Sobre 13 hasta 19
Sobre 19 hasta 38
Sobre 38 hasta 57
Sobre 57 hasta 152
Sobre 152
3
5
6
8
10
13
16
[a] Veáse Tabla 13.2.1


13.2.2 Soldaduras de filete

13.2.2a Area efectiva

El área efectiva de soldaduras de filete se determinará según lo indicado por la norma AWS
D1.1 artículo 2.3.2. El espesor efectivo de un filete será la distancia más corta entre la raíz de
la unión y la hipotenusa teórica del diagrama triangular, excepto que en filetes hechos por el
proceso de arco sumergido el espesor se puede tomar igual al lado para filetes de 10 mm o
menores, e igual al espesor teórico de garganta más 3 mm para filetes mayores.

Para filetes en agujeros y ranuras la longitud efectiva será la longitud de la línea del centro de
la garganta, a lo largo del plano de la garganta.

En caso de filetes sobrepuestos en agujeros o ranuras, el área efectiva no podrá exceder el área
del agujero o la ranura en su plano base.

13.2.2b Limitaciones

El tamaño mínimo de soldaduras de filete no será menor que el requerido para transmitir las
solicitaciones calculadas ni el que muestra la tabla 13.2.4, que se basa en la experiencia y
contiene un margen para las tensiones no calculadas que se generan durante la fabricación,
manejo, transporte y montaje de las estructuras.

Estas limitaciones no se aplican a los refuerzos hechos con filetes en uniones soldadas de tope,
de penetración completa o parcial.
TABLA 13.2.4
TAMAÑO MINIMO DE SOLDADURA DE FILETE
Espesor de la parte más
gruesa unida (mm) [a]
Dimensión nominal mínima
del filete (mm) [b]

520. ESPECIFICACION 5-105
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Hasta 6 inclusive
Mayor que 6 hasta 13
Mayor que 13 hasta 19
Mayor que 19
3
5
6
8

[a] Para procesos de soldadura con ba jos niveles de hidrógeno estos valores
corresponden a la parte de menor espesor a unir.
[b] Dimensión del lado del filete. Debe usarse soldadura de un sólo paso.

El tamaño máximo de filetes de soldadura será el siguiente:

(a) En los cantos de planchas de espesor menor de 6 mm, el espesor de la plancha.

(b) En los cantos de planchas de 6 o más mm de espesor, el espesor de la plancha
menos 2 mm, salvo que en los planos se especifique un refuerzo para obtener la
dimensión completa. En las soldaduras terminadas, la distancia entre el canto de la
plancha y el inicio del filete podrá ser menor que 2 mm, siempre que el tamaño de
la soldadura sea claramente verificable.

(c) En soldaduras ala-alma de vigas o similares, no es necesario que el tamaño de las
soldaduras exceda el requerido para desarrollar la capacidad del alma. Los
requisitos de la tabla 13.2.4 no son entonces aplicables.

La longitud mínima efectiva de filetes diseñados en base a resistencia, no será menor que 4
veces su dimensión nominal. En caso contrario la dimensión del filete se considerará igual a
un cuarto de su longitud. Si soldaduras de filete longitudinales son la única conexión terminal
de una plancha traccionada, la longitud de cada filete no será menor que la distancia
perpendicular entre ellos.

La longitud máxima efectiva de filetes de soldadura cargados por fuerzas paralelas a ellos,
como en uniones traslapadas, no deben exceder 70 veces su tamaño nominal. Se podrá
suponer una distribución uniforme de tensiones en esa longitud.

Se podrán usar soldaduras de filetes intermitentes para unir componentes de miembros
armados y para transmitir los esfuerzos calculados, cuando la resistencia requerida es menor
que la capacidad de un filete continuo mínimo. La longitud efectiva de cualquier segmento
del filete intermitente no deberá ser menor que cuatro veces el tamaño del filete ni de 38 mm.

En juntas traslapadas el mínimo traslapo será de 5 veces el espesor del elemento más delgado
que se une, pero no será menor de 25 mm. Figura 13.2.2a).

Las juntas traslapadas de planchas o barras, cargadas axialmente, en las que se usen sólo
soldaduras de filete transversales, se ejecutarán con filetes en ambos lados de la junta, excepto
si la deflexión de los elementos está suficientemente restringida para prevenir la apertura de la
unión bajo carga máxima. Figura 13.2.2b).

521. ESPECIFICACION 5-106
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO



Fig. 13.2.2

Terminación de filetes. Los filetes de soldadura podrán extenderse hasta los bordes de las
partes unidas, o terminar un poco antes, o retornar alrededor de los extremos, con las
limitaciones siguientes:

a)
En las juntas traslapadas en las cuales una parte se extiende más allá de un borde
sujeto a una tensión de tracción calculada, los filetes de soldadura terminarán a una
distancia de ese borde no menor que el tamaño de la soldadura. (
Un ejemplo típico de
esto se muestra en las Figuras 13.2.3a, b y c. La figura 13.2.3a muestra una junta traslapada entre un
perfil T que constituye la cuerda inferior de una cercha y los perfiles ángulo que constituyen las
diagonales de la misma; la cuerda está sometida a tracción y los filetes, en consecuencia, se
suspenden antes del borde. La mejor forma de evitar socavaciones inadvertidas en esta posición
crítica es iniciar la soldadura en un punto un poco distante del borde, y progresar en el sentido que
se muestra en la Figura 13.2.3b. Por otro lado, en el caso de ángulos de conexión del alma en el
extremo de una viga, que se extienden más allá del extremo del alma a la cual se sueldan, en el
borde del alma no existen tensiones y, por lo tanto, resulta permisible soldar hasta el borde mismo
del ala, como se muestra en la Figura 13.2.3c.)

522. ESPECIFICACION 5-107
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO



a) Filetes terminan antes del borde del b) Dirección de la soldadura para
miembro traccionado evitar socavación




Fig. 13.2.3

b)
En las conexiones en que actúan fuerzas cíclicas perpendiculares a los filetes, tales
que podrían causar fatigamiento y falla progresiva a partir de un punto de máxima
tensión en el extremo del filete, la soldadura se retornará alrededor de ese extremo
en una distancia no inferior a dos veces el tamaño de la soldadura, o el ancho de la
parte unida, si es menor que la anterior. (
Un ejemplo típico se muestra en la Figura 13.2.4,
en que la soldadura en los bordes verticales de los ángulos de conexión en el extremo de una viga
retorna en los bordes superior e inferior
).
c)
En las uniones que requieren flexibilidad de los elementos de conexión, si se usa
retorno en los extremos de la soldadura, su largo no excederá de 4 veces el tamaño
de la soldadura. (
En la Figura 13.2.4 se indica esta limitación).

c) Las soldaduras al alma pueden llegar
hasta el borde

523. ESPECIFICACION 5-108
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO



Retorno en los extremos de soldadura
en uniones flexibles sometidas a fatigamiento.

Fig. 13.2.4

d)
Excepto en los casos en que los atiesadores de alma estén soldados a las alas, las
soldaduras de filete que unen los atiesadores al alma terminarán a no menos de 4
veces ni más de 6 veces el espesor del alma del borde de la soldadura que une el
alma al ala. Figura 13.2.4.
e)
Los filetes de soldadura que se ubican a uno y otro lado de un mismo plano se
interrumpirán en la esquina común a ambas soldaduras. (
La Figura 13.2.5 indica un caso
típico
).




Los filetes que se ubican a uno y otro lado de un plano común no se deben unir


Fig. 13.2.5

f)
La longitud y disposición de las soldaduras, incluyendo los retornos de esquina, se
indicarán en los planos de diseño y detalles.

524. ESPECIFICACION 5-109
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Se pueden usar soldaduras de filete en agujeros y ranuras para transmitir cizalle en juntas
traslapadas o para prevenir pandeo o separación de planchas. Estas soldaduras pueden
traslaparse si se cumplen las indicaciones dadas más arriba para este tipo de juntas, pero no
deben considerarse equivalentes a soldaduras de tapón o ranura.

13.2.3 Soldaduras de tapón y ranura

13.2.3a Area efectiva

El área efectiva de cizalle en soldaduras de tapón y ranura es el área nominal de la perforación
o ranura en el plano de las superficies en contacto.

13.2.3b Limitaciones

Las soldaduras de tapón y ranura pueden ser usadas para transmitir cizalle en uniones de
traslapo, para prevenir el pandeo de las partes traslapadas y para unir partes de elementos
armados. Las dimensiones deben cumplir los siguientes requisitos (figura 13.2.6):

El diámetro de la perforación de una soldadura de tapón no debe ser menor que el espesor de
la plancha perforada más 8 mm., ni mayor que el anterior más 3 mm, o de 2.25 veces el
espesor de la soldadura.

El espaciamiento mínimo entre centros de soldaduras de tapón es de 4 veces el diámetro de la
perforación.

La longitud de la perforación para una soldadura de ranura no debe exceder 10 veces el
espesor de la soldadura. Su ancho no será menor que el espesor de la plancha ranurada más 8
mm., ni de 2.25 veces el espesor de la soldadura de relleno. Los extremos de la perforación
deben ser semi-circulares o tener esquinas redondeadas a un radio no menor que el espesor de
la plancha perforada; se exceptúan aquellos extremos que se extienden hasta el borde de la
plancha perforada.

El espaciamiento transversal mínimo entre centros de líneas de soldadura de ranura es de 4
veces el ancho de la ranura. El paso mínimo entre centros en la dirección longitudinal es de 2
veces la longitud de la ranura.

El espesor de soldaduras de tapón y ranura en material de 16 mm. o menor es igual al espesor
del material. En material de espesor superior a 16 mm., el espesor de la soldadura deberá ser a
lo menos ½ del espesor del material pero no menor de 16 mm.

525. ESPECIFICACION 5-110
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO




Soldaduras de tapón y de ranura


Fig. 13.2.6

13.2.4
Resistencia de diseño

13.2.4.1 La resistencia de diseño de las soldaduras deberá ser el valor menor entre
φFBMABM y φFwAw.

F
BM = Resistencia nominal del acero base.

F
w = Resistencia nominal del acero de electrodo.

A
BM = Sección del acero base.

A
w = Sección efectiva de la soldadura.

φ = Factor de resistencia.

526. ESPECIFICACION 5-111
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Los valores de φ, FBM y Fw y sus limitaciones están dados en la tabla 13.2.5. La resistencia F w
se da en función de la resistencia especificada del electrodo, o número de clasificación F
EXX,
de acuerdo al listado siguiente:

Electrodo F EXX (ksi)
FEXX (MPa)

E60
E70
E80
E90
E100
E110
60
70
80
90
100
110
415
480
550
620
690
760


Alternativamente, se permite diseñar las soldaduras de filete, cargadas en su plano, de acuerdo
con el acápite 13.2.4.2 siguiente.

527. ESPECIFICACION 5-112
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

TABLA 13.2.5
RESISTENCIA DE DISEÑO DE SOLDADURAS
TIPOS DE SOLDADURA Y
SOLICITACION (a)
MATERIAL
FACTOR DE
RESISTENCIA
φ
RESISTENCIA
NOMINAL
F
BM ó FW
RESISTENCIA REQUERIDA
DE LAS SOLDADURAS
(b, c) SOLDADURA DE TOPE DE PENETRACION COMPLETA
Tracción normal al área
efectiva
Base 0,90 F
y
La soldadura debe ser
compatible con el metal base
Compresión normal al área
efectiva
Tracción o compresión
paralela al eje de la soldadura
Base 0,90 F
y
Cizalle en el área efectiva
Base
Electrodo
0,90
0,80
0,60 F
y
0,60 F
EXX
Se puede usar una soldadura
con un nivel de resistencia
menor o igual al de la
soldadura compatible
SOLDADURA DE TOPE DE PENETRACION PARCIAL
Compresión normal al área efectiva
Tracción o compresión
paralela al eje de soldadura (d)
Base 0,90 F
y
Cizalle paralelo al eje de la
soldadura
Base
Electrodo
0,75
(e)
0,60 F
EXX
Tracción normal al área
efectiva
Base
Electrodo
0,90
0,80
F y
0,60 F
EXX
Se puede usar una soldadura
con un nivel de resistencia
igual o menor que el de la
soldadura compatible.
SOLDADURA DE FILETE
Cizalle en el área efectiva
Base
Electrodo
0,75
(f)
0,60 F
EXX
Tracción o compresión
paralela al eje de soldadura (d)
Base 0,90 F
y
Se puede usar una soldadura de
un nivel de resistencia igual o
menor que el de la soldadura
compatible.
SOLDADURA DE TAPON O RANURA
Cizalle paralelo a las superficies de contacto (en el
área efectiva)
Base
Electrodo
0,75
(e)
0,60 F
EXX
Se puede usar soldadura de
nivel de resistencia igual o
menor que el de la soldadura
compatible.
Notas:

a. Para definición del área efectiva ver la Sección 13.2.
b. Para aceros compatibles, ver la tabla 4.1 de AWS D1.1.
c. Se permiten soldaduras con un nivel de resistencia un punto mayor que el metal base.
d. Las soldaduras de filete y de tope de penetración parcial que unen partes de miembros armados, tales como uniones de ala a alma pueden
diseñarse sin tomar en cuenta las fatigas de tracción o compresión de los elementos paralelas al eje de soldadura.
e. El diseño del material conectado debe hacerse según las Secciones 13.4 y 13.5.
f. Ver 13.2.4.2 para diseño alternativo de filetes de soldadura.

528. ESPECIFICACION 5-113
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
13.2.4.2 En vez del método de resistencia constante de soldaduras de filete que se usa en la
tabla 13.2.5 se permite usar el siguiente procedimiento alternativo.

(a) La resistencia de diseño de un conjunto lineal de soldaduras cargadas en su plano y
en su centro de gravedad (Figura 13.2.7), será
φFwAw donde:

φ = 0,75

F
w = Tensión nominal, MPa

= 0,60 F
EXX (1,0 + 0,50 sin
1.5
θ)


Fig. 13.2.7
F EXX = Número de clasificación del electrodo, o sea su resistencia especificada,
MPa.

θ = Angulo de la carga medida desde el eje longitudinal de la soldadura, en
grados.

A
w = Area efectiva de garganta de la soldadura, mm
2


(b) La resistencia de diseño de elementos de soldadura dentro de un conjunto cargado
en su plano (figura 13.2.8) y analizado usando el método del centro de rotación
instantáneo, para mantener compatibilidad de deformaciones, y una relación carga-
deformación no lineal en soldaduras cargadas a ángulos variables, será de
φFwxAw
y de
φFwyAw, donde:

F
wx = ΣFwix

F
wy = ΣFwiy

F
wi = 0,60 FEXX (1 + 0,5 sin
1.5
θ) f(p)

f(p) = [p(1,9 – 0,9p)]
0.3


φ = 0,75

F
wi = Tensión nominal de un elemento i, MPa

F
wix = Componente x de Fwi

Fig. 13.2.8
F wiy = Componente y de Fwi

p =
∆i /∆m = razón entre la deformación del elemento i y su deformación a
tensión máxima.

529. ESPECIFICACION 5-114
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

∆ m = 0,209a(θ + 2)
-0,32
= deformación de los elementos de soldadura a la
tensión máxima, mm

∆ i = Deformación del elemento i a tensiones intermedias, proporcional a la
deformación crítica basada en la distancia al centro instantáneo de
rotación r
i, mm

= r
i ∆u/rcrit

∆ u = 1,087 (θ + 6)
-0,65
a ≤ 0,17 a, mm

= Deformación del elemento de so ldadura a la tensión de ruptura,
comúnmente del elemento más lejano del centro instantáneo de rotación,
mm

a = Dimensión del lado del filete, mm

r
crit = Distancia al centro instantáneo de rotación del elemento con la razón
∆u/ri mínima, mm.

13.2.5 Combinación de soldaduras

Para calcular la resistencia de diseño de una conexión con dos o más tipos de soldadura (tope,
filete, tapón, ranura), deberá determinarse y combinarse la resistencia de diseño de cada una
en forma separada con referencia al eje del grupo, para determinar la resistencia de la
combinación. Este método no se aplica a combinaciones de soldaduras de tope de penetración
incompleta con filetes superimpuestos a ellas, en los que debe determinarse la garganta
efectiva de la combinación.

13.2.6 Soldaduras compatibles con el metal base

La elección de electrodo para soldaduras de penetración completa sujeta a tracción normal a su
área efectiva debe cumplir con los requisitos de compatibilidad de soldaduras de la Norma
D1.1 de la AWS.

13.2.7 Mezclas en el metal depositado

Si se especifica resiliencia mínima para el acero, por solicitaciones sísmicas o dinámicas, los
electrodos para los distintos pasos de soldadura (pinchaduras, raíz y pasos posteriores) deben
ser compatibles de modo de asegurar también la resiliencia de la soldadura.

13.2.8 Precalentamiento para secciones pesadas

530. ESPECIFICACION 5-115
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
En las uniones a tope de secciones pesadas ASTM A6, Grupos 4 o 5 o secciones soldadas con
espesores superiores a 50 mm, se hará un precalentamiento a 175°C como mínimo.

13.3 PERNOS, REMACHES Y ELEMENTOS ROSCADOS

13.3.1 Pernos de alta resistencia

Salvo indicación en contrario en estas especificaciones, el uso de los pernos de alta resistencia,
P.A.R., debe cumplir la Especificación AISC-LRFD para Uniones Estructurales con Pernos
ASTM A325 ó A490.

Los P.A.R. pueden ser de 3 tipos:

Tipo 1: A325: Elaborados con acero al carbono medio.
A490: Elaborados con acero aleados.
Tipo 2: Ambos: Elaborados con aceros martensíticos de bajo carbono.
Tipo 3: Ambos: Elaborados con aceros patinables resistentes a la corrosión.

Los P.A.R. pueden ser galvanizados de acuerdo a los siguientes requisitos:

Galvanizado en caliente por inmersión: Sólo A325 tipos 1 y 3 – No A490.
Galvanizado mecánico: A325, cualquier tipo – No A490.

Cuando se requiere un apriete superior al 50% de la resistencia a tracción de pernos ASTM
A449 usados en uniones de cizalle del tipo aplastamiento o en tracción, se deberá usar
arandelas endurecidas ASTM F436 bajo la cabeza del perno y tuercas que cumplan la norma
ASTM A563. Las superficies de contacto, incluyendo las adyacentes a las arandelas, deben
estar libres de herrumbre con excepción de la laminilla firmemente adherida.

Los pernos A325 y A490 deben apretarse a una tensión no menor que la dada en la tabla
13.3.1, con las excepciones indicadas más adelante. Para controlar el apriete se puede usar el
método de la vuelta de la tuerca (turn of the nut), indicadores directos de tensión, llaves de
torque calibradas, o pernos de diseño especial para el control de la tensión.

531. ESPECIFICACION 5-116
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

TABLA 13.3.1
TENSION MINIMA DE APRIETE DE PERNOS
DE ALTA RESISTENCIA (KN) (*)
PERNOS SERIE AMERICANA PERNOS MILIMETRICOS
Diámetro
Pulg.
A325 A490
Diámetro
mm
A325 A490
1/2
5/8
3/4
7/8
1
1 1/8
1 1/4
1 3/8
1 1/2
53
84
124
173
227
249
316
378
458
67
107
156
218
285
356
454
538
658

M16
M20
M22
M24
M27
M30
M36

91
142
176
205
267
326
475

114
179
221
257
334
408
595
(*) Igual al 70% de la resistencia a tracción mínima, redondeada al KN más cercano, según
especificaciones ASTM para pernos A325 y A490.



Los pernos usados en conexiones no sujetas a tracción, en los que se pueda permitir
deslizamiento y que no estén expuestos a vibraciones o cargas alternativas que puedan
aflojarlos o fatigarlos, pueden apretarse hasta obtener solo una condición de contacto íntimo
(snug tight) de las partes.

Se define como contacto íntimo el apriete necesario para producir un contacto firme de las
superficies unidas, el que puede obtenerse por medio de unos pocos golpes de llave de impacto
o por el esfuerzo máximo de un obrero con una llave ordinaria.

Las resistencias nominales dadas en la tabla 13.3.2 para conexiones tipo aplastamiento pueden
usarse en pernos apretados previamente hasta la condición de contacto íntimo. Los pernos en
que se requiere apriete hasta contacto íntimo deben identificarse claramente en los planos de
diseño y de montaje.

532. ESPECIFICACION 5-117
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


TABLA 13.3.2
RESISTENCIA DE DISEÑO DE CONECTORES

RESISTENCIA A LA TRACCION

RESISTENCIA AL CORTE EN
UNIONES DE APLASTAMIENTO

DESCRIPCION
DE LOS
CONECTORES

FACTOR DE
RESISTENCIA
φ

RESISTENCIA
NOMINAL
MPa

FACTOR DE
RESISTENCIA
φ

RESISTENCIA
NOMINAL
MPa

Pernos A307 o NCh 300 o
302

310 (a)

165 (b,e)
Pernos A325, con el hilo
incluido del plano de cizalle

620 (d)

330 (e)
Pernos A325, con el hilo
excluido del plano de cizalle

620 (d)

415 (e)
Pernos A490, con el hilo no
excluido del plano de cizalle

780 (d)

415 (e)
Pernos A490, con el hilo
excluido del plano de cizalle

780 (d)

520 (e)
Partes roscadas que cumplan
los requisitos de la Sección
4.3, con el hilo no excluido
del plano de cizalle

0,75F
u (a,c)

0,40F u
Partes roscadas que cumplan
los requisitos de la Sección
4.3, con el hilo excluido del
plano de cizalle

0,75F
u (a,c)

0,50F u (a) (c)
Remaches A502 Grado 1,
colocados en caliente

310 (a)

172 (e)
Remaches A502 Grados 2 y
3, colocados en caliente

0,75

414 (a)

0,75

228 (e)
Notas:
a. Carga estática solamente.
b. Hilo permitido en el plano de cizalle.
c. La resistencia nominal a la tracción de la porción roscada de una barra forjada a mayor diámetro, basada en
el área de la sección transversal del diámetro mayor del hilo, A
D, será mayor que el área nominal del cuerpo
de la barra, antes de forjarla, multiplicada por F
y.
d. Ver Capítulo 14 para pernos A325 y A490 sujetos a fatigamiento por tracción.
e. En uniones de tipo aplastamiento usadas para empalmar barras en tracción, en las que la disposición de
conectores cubre una longitud mayor que 1300 mm. los valores tabulados deben reducirse en 20%.
F
u = Resistencia especificada del material del perno a rotura por tracción (MPa).

533. ESPECIFICACION 5-118
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Si se usan pernos A490 de diámetro mayor de una pulgada con agujeros alargados o de
diámetro sobredimensionado en las capas externas de una unión, se deberán colocar arandelas
endurecidas según ASTM F436 con un espesor mínimo de 8 mm en vez de arandelas
corrientes.

Las uniones de deslizamiento crítico en que la dirección de la carga es hacia el canto de la
parte conectada, se deben diseñar con resistencia adecuada de aplastamiento para las cargas
mayoradas, según los requerimientos de Sección 13.3.10.

Los pernos comunes deben cumplir las normas NCh 300 a 302 o ASTM A307. Los remaches
deben cumplir las especificaciones ASTM A502.

13.3.2 Tamaño y uso de agujeros

Las dimensiones máximas de agujeros para pernos y remaches están mostrados en tabla
13.3.3. Se permiten agujeros mayores para cubrir tolerancias en el caso de pernos de anclaje
en fundaciones de hormigón, en bases de columnas.



TABLA 13.3.3
DIMENSIONES NOMINALES DE PERFORACIONES, MM.

DIMENSIONES DE LAS PERFORACIONES
DIAMETRO
DEL PERNO
NORMALES
SOBREDI-
MENSIONADAS
OVALADOS CORTOS OVALADOS LARGOS
1/2 pulg.
5/8 pulg.
3/4 pulg.
7/8 pulg.
1 pulg.
≥1-1/8 pulg.
14
18
21
24
27
d + 2
16
20
24
27
32
d + 8
14 x 18
18x 22
21 x 25
24 x 29
27 x 33
(d+2) x (d+10)
14 x 32
18 x 40
21 x 48
24 x 56
27 x 64
(d+2) x 2,5d
M16 M20
M22
M24
M27
M30
≥M36
18
22
24
27
30
33
d+3
20
24
28
30
35
38
d+8
18 x 22
22 x 26
24 x 30
27 x 32
30 x 37
33 x 40
(d+3) x (d+10)

18 x 40
22 x 50
24 x 55
27 x 60
30 x 67
33 x 75
(d+3) x 2.5d

534. ESPECIFICACION 5-119
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Agujeros normales: Se usarán en uniones entre miembros de acero, salvo si se requieren
agujeros sobredimensionados, ovalados cortos u ovalados largos en puntos indicados por el
diseñador. Se permite el uso de planchuelas de relleno tipo peineta (Finger shims, ver fig.
13.3.1) de hasta 6 mm de espesor en uniones diseñadas como de deslizamiento crítico, con
agujeros normales, sin reducir la resistencia nominal de cizalle de los pernos al valor
especificado para agujeros ovalados.





Platinas Peinetas


Planchuelas de relleno

Fig. 13.3.1


Agujeros sobredimensionados: Se permiten en conexiones de deslizamiento crítico, pero
nunca en conexiones de aplastamiento. Se colocarán arandelas endurecidas en los agujeros
sobredimensionados ubicados en la capa exterior.

Agujeros ovalados cortos: Se permiten en cualquiera o todas las capas de uniones de
deslizamiento crítico o de aplastamiento. El alargamiento puede estar en cualquier dirección
en uniones de deslizamiento crítico, pero debe ser normal a la fuerza en uniones de
aplastamiento. Deben colocarse arandelas en agujeros ovalados cortos en la capa exterior. En
los pernos de alta resistencia las arandelas deben ser endurecidas.

Agujeros ovalados largos: Sólo se permitirán en una de las partes conectadas de uniones de
deslizamiento crítico o de aplastamiento.

La dirección del alargamiento puede ser cualquiera en el caso de uniones de deslizamiento
crítico, pero siempre perpendicular a la carga en las de aplastamiento.

Si se usan agujeros ovalados largos en una plancha exterior, se cubrirán completamente las
superficies con arandelas de planchas o con una barra continua perforada, de tamaño suficiente
para cubrir completamente la perforación alargada, de un espesor no menor de 8 mm y de
acero estructural no endurecido. Si se necesitan arandelas endurecidas debido al uso de pernos
de alta resistencia, ellas se colocarán sobre tales planchas o barras.

535. ESPECIFICACION 5-120
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
13.3.3 Espaciamiento mínimo

La distancia entre centros de agujeros normales, sobredimensionados o alargados no debe ser
menor de 2.7 diámetros nominales, siendo preferible usar 3 diámetros. Ver 13.3.10 para
resistencia al aplastamiento.

13.3.4 Distancia mínima al borde

La distancia del centro de un agujero normal al borde de la plancha conectada no será menor
que el valor aplicable de la Tabla 13.3.4 o alternativamente que el indicado por Sección
13.3.10.


TABLA 13.3.4
DISTANCIAS MINIMAS A LOS BORDES
(a)
(CENTRO DEL AGUJERO NORMAL
AL BORDE DE LA PARTE CONECTADA)
(b)
- MM
DIAMETRO NOMINAL
DEL CONECTOR
CANTOS CIZALLADOS
CANTOS DE LAMINACION O
CORTADOS A LLAMA (c)
1/2 pulg.
5/8 pulg.
3/4 pulg.
7/8 pulg.
1 pulg.
1.1/8 pulg.
1.1/4 pulg.
Mayor que 1.1/4 pulg.
22
29
32
38 (d)
44 (d)
51
57
1,75 x diámetro
19
22
25
29
32
38
41
1,25 x diámetro
M16
M20
M22
M24
M27
M30
M36
> 36
28
34
38
42 [d]
48 [d]
52
64
1,75 x diámetro
22
26
28
30
34
38
46
1,25 x diámetro
Notas: a. Se permiten distancias menores, siempre que se satisfagan las ecuaciones de 13.3.10.
b. Para agujeros sobredimensionados u ovalados, ver Tabla 13.3.8.
c. Las distancias de esta columna pueden reducirse en 3 mm. si el agujero está en un punto
en que la tensión no excede 25% de la resistencia máxima del elemento.
d. Pueden reducirse a 32 mm. en extremos de ángulos que conectan vigas.

536. ESPECIFICACION 5-121
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Para agujeros sobredimensionados o alargados, la distancia desde el centro al borde no será
menor que la requerida para un agujero normal incrementado en C
2 de Tabla 13.3.8. Para
solicitaciones de aplastamiento ver Sección 13.3.10.

13.3.5 Distanciamientos máximos y distancias al borde

La distancia máxima del centro de un perno o remache al borde más cercano será de 12 veces
el espesor de la parte conectada, pero no excederá de 150 mm.

La distancia longitudinal entre conectores de elementos en contacto continuo, que consisten en
una plancha y un perfil o dos planchas no excederá de: (a) Para elementos pintados o para
elementos no pintados que no estén sometidos a corrosión, 24 espesores de la plancha de
menor espesor, o 300 mm. (b) Para elementos no pintados de acero patinable (weathering
steel) sometido a corrosión atmosférica 14 espesores de la plancha más delgada, o 180 mm.

13.3.6 Diseño a tensión y cizalle

La tensión de diseño de pernos de alta resistencia en tracción o en cizalle en uniones de
aplastamiento, o barras roscadas, será
φFnAb donde:

φ = Factor de resisten cia, ver Tabla 13.3.2.
F
n = Tensión nominal de tracción F t o de cizalle Fv, según Tabla 13.3.2.
A
b = Sección nominal del cuerpo sin hilos del perno o de una barra con hilo (para
barras forjadas a mayor diámetro, ver nota c al pié de Tabla 13.3.2).

La carga aplicada será la suma de las cargas mayoradas y de cualquier tracción resultante del
efecto de palanca producido por la deformación de las partes conectadas.

13.3.7 Combinación de tracción y cizalle en uniones de tipo aplastamiento

La resistencia de un perno sometido a la combinación de tracción y cizalle es
φFtAb donde φ es
0.75 y la tensión nominal F
t se calculará por medio de las ecuaciones de Tabla 13.3.5 en
función de f
v, o sea del cizalle producido por las cargas mayoradas. La resistencia al cizalle
φFv tabulada en 13.3.2 será igual o mayor que la tensión de cizalle f v.

537. ESPECIFICACION 5-122
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


TABLA 13.3.5
TENSION LIMITE DE TRACCION (F
t), MPa PARA CONECTORES
DEL TIPO APLASTAMIENTO
DESCRIPCION DE LOS
CONECTORES
HILO INCLUIDO EN EL
PLANO DE CIZALLE
HILO NO INCLUIDO EN EL
PLANO DE CIZALLE
Pernos A307 o NCh 300 a
302
407 – 1,9 f
v ≤ 310
Pernos A325 807 – 1,9 f v ≤ 620 807 – 1,5 f v ≤ 620
Pernos A490 1010 – 1,9 f v ≤ 779 1010 – 1,5 f v ≤ 779
Partes roscadas y pernos
A449 para
φ > 38 mm.
0,98F
u – 1,9fv ≤ 0,75Fu 0,98F u – 1,5fv ≤ 0,75Fu
Remaches A502 Grado 1 407 – 1,8 f v ≤ 310
Remaches A502 Grado 2 538 – 1,8 f v ≤ 414

f
v = Tensión de cizalle para cargas mayoradas (MPa).
F
u = Resistencia de rotura en tracción mínima especificada (MPa).

13.3.8 Conexiones de deslizamiento crítico con pernos de alta resistencia

El diseño para cizalle de pernos de alta resistencia en uniones de deslizamiento crítico se
realizará de acuerdo con las Secciones 13.3.8a o 13.3.8b y se verificará su capacidad en
aplastamiento de acuerdo a 13.3.6 y 13.3.7 y el aplastamiento de los elementos unidos según
10.3.2 y 10.3.10.

13.3.8a Diseño de conexiones de deslizamiento crítico con cargas mayoradas

La resistencia de diseño por deslizamiento crítico por perno,
φRstr, para ser usada con cargas
mayoradas, debe ser igual o mayor que la fuerza mayorada requerida por perno, en que:

R
str = 1.13µ TbNs (13.3-1)

T
b = Pretensión mínima del conector, según Tabla 13.3.1 (N)

N
s = Número de planos de deslizamiento.

µ = Coeficiente medio de roce para superficies clase A, B o C si son aplicables,
o según se establezca por ensayos hechos de acuerdo a las especificaciones
AISC para uniones estructurales por el método de factores de carga y
resistencia para pernos ASTM A325 o A490, Apéndice A.

538. ESPECIFICACION 5-123
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
(a) Superficies clase A (libres de óxido de laminación, limpiadas con escobillas
de acero y no pintadas; o bien granalladas y arenadas y con pintura clase A):
µ = 0,33. (Las pinturas clase A deben tener µ = 0,33 mínimo).

(b) Superficies clase B (Idem a clase A, excepto por valor de
µ en el ensayo) µ=
0,5.
(c) Superficies clase C (galvanizadas por inmersión de acuerdo a ASTM A123 y
limpiadas con escobilla de acero mecánica)
µ = 0,4.

φ = Factor de resistencia.

(a) Agujeros normales
φ = 1,0.
(b) Agujeros sobredimensionados y ovalados cortos
φ = 0,85.
(c) Agujeros largos pe rpendiculares a las cargas
φ = 0,70.
(d) Agujeros largos paralelos a la carga
φ = 0,60.

Se permite introducir planchuelas de relleno tipo peineta, de hasta 6 mm de espesor, en
conexiones de deslizamiento crítico diseñadas para agujeros normales sin reducir la tensión de
cizalle de diseño a aquella especificada para agujeros ovalados.

13.3.8b Diseño de conexiones de deslizamiento crítico con cargas de servicio

La resistencia de diseño al cizalle por perno
φFvAb, para ser usada con cargas de servicio en
una conexión de deslizamiento crítico, será igual o mayor a la carga por perno debido a las
cargas de servicio, en que:

φ = 1,0 para agujeros normales, sobredim ensionados, alargados cortos y largos si
el agujero alargado es normal a la fuerza.
φ = 0,85 para agujeros alargados cuando el alargamiento es paralelo a la fuerza.
F
v = Resistencia nominal al deslizamiento crítico tabulada en Tabla 13.3.6.

539. ESPECIFICACION 5-124
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


TABLA 13.3.6
RESISTENCIA NOMINAL DE CIZALLE EN UNIONES DE DESLIZAMIENTO
CRITICO CON PERNOS DE ALTA RESISTENCIA, (a) MPa

RESISTENCIA NOMINAL AL CIZALLE
TIPO DE
PERNO Perforaciones de
tamaño normal
Perforaciones con
agujeros sobredimensio-
nados y ovalados cortos
Perforaciones con
agujeros ovalados
largos
A 325

A490
117

145
103

124
83

103

Nota:

a. Para cada plano de cizalle.




Los valores de F
v en Tabla 13.3.6 están basados en superficies Clase A, con un coeficiente de
deslizamiento
µ = 0,33.

Si lo especifica el proyectista, podrán usarse otros valores del coeficiente de deslizamiento, de
acuerdo a 13.3.8a.

Si la combinación de cargas incluye viento o sismo sumado a cargas de peso propio y vivas, el
cizalle total en el perno, debido a las cargas combinadas a nivel de servicio, se puede
multiplicar por 0,75.

13.3.9 Combinaciones de tracción y cizalle en uniones de deslizamiento crítico

El diseño de conexiones de deslizamiento crítico sometidas a tracción se realizará de acuerdo a
las Secciones 13.3.8a y 13.3.9a o las Secciones 13.3.8b y 13.3.9b.

13.3.9a Tracción y cizalle con cargas mayoradas

Cuando una conexión de deslizamiento crítico está sujeta a una tracción mayorada T
u que
reduce la fuerza neta de apriete entre los elementos, la resistencia al deslizamiento
φRstr de la
sección 13.3.8a se deberá multiplicar por el siguiente factor:

bb
u
NT
T
13,1
1−
(13.3.2)

540. ESPECIFICACION 5-125
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
en que:

T
b = Pretensión mínima de los pernos, según tabla 13.3.1.
N
b = Número de pernos que toman la tracción mayorada Tu.

13.3.9b Tracción y cizalle con cargas de servicio

La resistencia de diseño al cizalle de un perno en una conexión de deslizamiento crítico sujeta
a una tracción T de servicio será la determinada según Sección 13.3.8a, multiplicada por el
siguiente factor de reducción:

bbNT
T
8,0
1− (13.3.3)

13.3.10 Resistencia de aplastamiento en agujeros de pernos

La resistencia al aplastamiento se verificará tanto para conexiones tipo deslizamiento crítico
como para las tipo aplastamiento. El uso de agujeros sobredimensionados y ovalados cortos y
largos con su mayor dimensión paralela a la dirección de la fuerza, está restringido a
conexiones de deslizamiento crítico.

La resistencia del diseño al aplastamiento en los agujeros es φR
n, en que φ = 0,75 y R n se
determina como sigue:

Para pernos en agujeros normales, sobredimensionados y ovalados cortos, independientemente
de la dirección de la carga, o en agujeros ovalados largos con la mayor dimensión paralela a la
dirección de la fuerza de aplastamiento:

•
Cuando la deformación del agujero a nivel de cargas de servicio es una consideración de
diseño. (Deformación menor de 6 mm):

R
n = 1,2Lc t Fu ≤ 2,4d t Fu (13.3.4)

•
Cuando la deformación del agujero a nivel de cargas de servicio no es una consideración de
diseño. (Deformación mayor de 6 mm):

R
n = 1,5Lc t Fu ≤ 3,0d t Fu (13.3.5)

Para un perno en una conexión con agujeros ovalados largos, con la mayor dimensión
perpendicular a la dirección de la fuerza

R
n = 1,0Lc t Fu ≤ 2,0d t Fu (13.3.6)

En lo anterior:

541. ESPECIFICACION 5-126
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Rn = resistencia nominal de aplastamiento de los materiales conectados, N.
F
u = resistencia mínima a rotura por tracción de los materiales conectados, MPa.
L
c = distancia libre, en la dirección de la fuerza, entre el borde del agujero y el
borde del agujero adyacente o borde de la pieza, mm.
d = diámetro nominal del perno, mm.
t = espesor del material conectado, mm.

Para las conexiones, la resistencia al aplastamiento será la suma de las resistencias de los
pernos individualmente considerados.

13.3.11 Pernos de agarre largo

Los pernos corrientes NCh 301 o ASTM A307 que proveen resistencia y para los cuales la
longitud de agarre supera 5 diámetros, deberán aumentar su cantidad en 1% por cada 2 mm de
aumento del agarre.

13.4 RESISTENCIA DE DISEÑO A RUPTURA DE BLOQUES

13.4.1 Resistencia de ruptura a cizalle

La resistencia de diseño en el estado límite de ruptura a lo largo de trayectos de falla por
cizalle en los elementos afectados de los miembros conectados es φR
n, donde:

φ = 0,75
R
n = 0,6 F u Anv (13.4.1)
A
nv = Area neta sometida a cizalle, mm
2

F
u = Tensión de rotura por tracción.

Ver Figuras 13.4.1 y 13.4.2.

542. ESPECIFICACION 5-127
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Falla por arrancamiento de la porción achurada








Superficie de falla para el estado limite de ruptura de un bloque

Fig. 13.4.1.






Ruptura de un bloque por cizalle producido

por una fuerza de tracción

Fig. 13.4.2.

13.4.2
Resistencia de ruptura a tracción

La resistencia de diseño en el estado límite de ruptura a lo largo de un trayecto de falla por
tracción en los elementos afectados de los miembros conectados, es de φR
n, donde:

φ = 0,75
R
n = F uAnt (13.4.2)
A
nt = Area neta sometida a tracción, mm
2

543. ESPECIFICACION 5-128
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
13.4.3 Resistencia de ruptura de un bloque

La resistencia de cizalle de un bloque, (Figuras 13.4.1 y 13.4.2) es el estado límite en que la
resistencia del bloque está determinada por la suma de la resistencia en las trayectorias de
cizalle y la resistencia a tracción en el segmento perpendicular. Se la verificará en conexiones
extremas de vigas donde el ala superior está recortada, y en otros casos similares, como en
elementos traccionados o gussets.

La resistencia de diseño a la ruptura φR
n se determinará como sigue:

(a) Si F
uAnt ≥ 0,6 FuAnv

φ R
n = φ[0,6 FyAgv + FuAnt] (13.4.3)

(b) Si F
uAnt < 0,6 FuAnv

φ R
n = φ[0,6 FuAnv + FyAgt] (13.4.4)

Donde:

φ = 0,75
A
gv = Area bruta sometida a cizalle, mm
2

A
gt = Area bruta sometida a tracción, mm
2

A
nv = Area neta sometida a cizalle, mm
2

A
nt = Area neta sometida a tracción, mm
2


13.5 ELEMENTOS DE CONEXION

Esta Sección se aplica a elementos de conexión como planchas, gussets, ángulos, consolas y
zonas panel en las uniones de vigas a columnas.

13.5.1 Conexiones excéntricas

Los ejes de gravedad de miembros cargados axialmente que se unen deberán, si se puede,
intersectarse en un punto. Si esta condición no se cumple, la unión debe verificarse con los
momentos y cizalles generados por la excentricidad. Ver también sección 13.1.8.

544. ESPECIFICACION 5-129
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
13.5.2 Resistencias de diseño de elementos conectados en tracción

La resistencia de diseño φR
n de elementos de conexión soldados, apernados o remachados,
cargados estáticamente a tracción, (por ej.: gussets o traslapos) será el menor valor que se
obtenga para los estados límites de fluencia, ruptura de los elementos de conexión o ruptura
tipo bloque.

(a) Para fluencia del elemento de conexión a tracción:

φ = 0,90
R
n = A gFy (13.5.1)

en que A
g = área bruta del elemento.

(b) Para tensión de ruptura del elemento:

φ = 0,75
R
n = A nFu (13.5.2)

donde A
n es el área neta, que no debe ser mayor que 0.85 A g.

(c) Para ruptura de bloque, ver Sección 13.4.3.

13.5.3 Otros elementos de conexión

Para todos los otros elementos de conexión, la resistencia de diseño φR
n se determinará según
el estado límite aplicable para asegurar que la resistencia de diseño es igual o mayor que la
requerida, siendo R
n la resistencia nominal apropiada a la geometría y el tipo de carga. Para
cizalle del elemento de conexión:

φ = 0,90
R
n = 0,60 A gFy (13.5.3)

Si el elemento trabaja en compresión se deberá realizar un análisis del estado límite apropiado.

13.6 SUPLES O RELLENOS

Los suples son planchas que ocupan espacio entre los elementos que deben conectarse. Como
ejemplo se pueden citar los suples entre vigas que se cruzan o en conexiones excéntricas de
vigas a columnas.

En construcción soldada todos los suples de 6 mm. o más de espesor deben extenderse más
allá de los bordes de la plancha de empalme y unirse con soldaduras suficientes para transmitir
las cargas de diseño que actúan en la superficie del suple. Las soldaduras que unen el suple al
empalme deben ser capaces de transmitir la carga de la plancha de empalme y ser lo

545. ESPECIFICACION 5-130
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
suficientemente largas para evitar que el suple resulte sobrecargado a lo largo de la soldadura.
Los suples de menos de 6 mm deben terminarse a ras con los bordes de la plancha de
empalme; y la dimensión de la soldadura será la suma de la dimensión necesaria para tomar la
carga de la plancha de empalme, más el espesor del suple.

Cuando hay pernos o remaches que atraviesan suples de más de 6 mm., excepto en conexiones
de deslizamiento crítico, los suples deben extenderse más allá del empalme, asegurando la
extensión con suficientes conectores para distribuir uniformemente la tensión total del
miembro en la sección combinada del miembro y el suple; alternativamente puede agregarse
un número equivalente de conectores a la unión.

No será necesario extender los suples de relleno de espesor entre 6 y 19 mm inclusive si la
resistencia de diseño de los pernos se reduce por el factor 0.0154(t-6), donde t es el espesor
total de los rellenos en mm, siendo t menor de 19 mm.

13.7 EMPALMES

Los empalmes por soldaduras de tope de penetración completa en vigas laminadas o armadas
deberán resistir la capacidad total de la menor sección empalmada. Otros tipos de empalmes
en vigas deberán tener la resistencia requerida por las fuerzas en el punto de unión.

13.8 RESISTENCIA DE APLASTAMIENTO

La resistencia de aplastamiento en superficies de acero es φR
n siendo φ = 0,75.

R
n se define según el tipo de apoyo.

(a) En superficies cepilladas, pasadores en agujeros taladrados y escariados y
extremos de atiesadores de apoyo:

R
n = 1,8 FyApb (13.8.1)

Donde:

F
y = Límite de fluencia del acero, MPa
A
pb = Area proyectada de apoyo, mm
2

546. ESPECIFICACION 5-131
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
(b) En rodillos o balancines (Figura 13.4.3):

Si d ≤ 635 mm

R
n = 1,2 (Fy - 90) ld/20 (13.8.2)

Si d > 635 mm

R
n =
20
)90( 6
dl
F
y− (13.8.3)

Aplastamiento de rodillos y balancines
Fig. 13.4.3
Donde:

d = Diámetro, mm
l = Longitud de apoyo, mm

13.9 BASES DE COLUMNAS Y APOYO EN HORMIGON

El diseño debe contemplar la transferencia de cargas y momentos de las columnas a las
fundaciones o zapatas.

Si no hay normas especiales, las cargas de contacto de diseño del hormigón se pueden tomar
como φ
cPp.

(a) Para apoyo en el área total del pedestal de hormigón (Figura 13.4.4):


1
'
85,0 AfP
cp
= (13.9.1)

(b) Cuando la superficie soportante es mayor, en todos los lados, que el área cargada:


121
'/85,0 AAAfP
cp= (13.9.2)

donde:

φ
c = 0,60

A
1 = Area de acero apoyada concéntricamente en el soporte de hormigón.

A
2 = Area máxima de la parte de la superficie de apoyo, que es
geométricamente similar y concéntrica con el área cargada.

Siendo
2/
12
≤AA

d L

547. ESPECIFICACION 5-132
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Estas expresiones son las mismas usadas en la Especificación del American Concrete Institute
ACI 318, sólo con excepción de φ
c, debido a la distinta definición de los factores de
mayoración de cargas.



Fig. 13.4.4

13.10 PERNOS DE ANCLAJE E INSERTOS

Los pernos de anclaje y los insertos se diseñarán en conformidad con las normas ACI o del
Prestressed Concrete Institute PCI, reduciendo los factores φ en función de la razón entre los
factores de mayoración de cargas usados en el párrafo 4.4 de esta norma y los de ACI.

548. ESPECIFICACION 5-133
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
14. CARGAS CONCENTRADAS, APOZAMIENTO, FATIGAMIENTO Y
ROTURA FRAGIL

14.1 ALAS Y ALMAS BAJO FUERZAS CONCENTRADAS

14.1.1 Bases de diseño

Las secciones 14.1.1 a 14.1.7 se aplican a fuerzas concentradas simples y dobles, según se
indica en cada caso. Una fuerza concentrada simple puede ser compresiva o de tracción. Las
fuerzas concentradas dobles, una de compresión y la otra de tracción, forman un par en el
mismo lado del miembro cargado, como por ejemplo en las conexiones de las alas de una viga
a una columna, en una conexión de momento.

Se pueden requerir atiesadores en los puntos en que actúan fuerzas concentradas de tracción,
de acuerdo a la sección 14.1.2 para el estado límite de flexión local del ala, y en los extremos
libres de vigas, de acuerdo con la sección 14.1.8. Atiesadores o planchas adosadas de refuerzo
se pueden requerir en las ubicaciones de fuerzas concentradas, de acuerdo a las secciones
14.1.3 a 14.1.6, para los estados límites de fluencia local, aplastamiento, pandeo lateral y
pandeo por compresión del alma. En la zona panel de uniones viga-columna se pueden
requerir, de acuerdo a la sección 14.1.7, planchas adosadas o atiesadores diagonales para el
estado límite de cizalle en la zona panel.

Los atiesadores, transversales o diagonales, requeridos en las secciones 14.1.2 a 14.1.8 deben
satisfacer las condiciones de la sección 14.1.9. Las planchas adosadas de refuerzo requeridas
en las secciones 14.1.3 a 14.1.6 deben cumplir las condiciones de la sección 14.1.10.

14.1.2 Flexión local del ala de una viga

Esta sección se refiere tanto a cargas concentradas simples de tracción, como a la componente
de tracción de fuerzas dobles, perpendiculares a las alas y distribuidas en su ancho. Se deberá
colocar un par de atiesadores adyacentes a una carga centrada en el ala del miembro, que se
extiendan por lo menos hasta el centro del alma, si la resistencia requerida del ala excede φR
n.

Donde:

φ = 0,90
R
n = 6,25t f² Fyf (14.1-1)

Siendo:

F
yf = Límite de fluencia del ala, MPa
t
f = Espesor del ala cargada, mm

549. ESPECIFICACION 5-134
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Si la longitud del área de carga, centrada respecto del alma y medida en sentido transversal al
ancho del ala es menor que 0.15b, siendo b el ancho total de ala, no es necesario verificar
según esta fórmula.

Si la fuerza concentrada está aplicada a una distancia menor que 10 t
f del extremo de la viga,
la resistencia R
n anterior debe reducirse a la mitad.

Si se requieren atiesadores para las alas del perfil, ellos se soldarán al alma y al ala cargada, de
modo de transmitir al alma la proporción de la carga tomada por los atiesadores
(*)
.

14.1.3 Fluencia local del alma

Esta sección se refiere a cargas concentradas aplicadas en el plano del alma. Se deberán
colocar atiesadores o planchas adosadas al alma (ver figura 14.1.1), que se extiendan por lo
menos a la mitad de ella si las cargas exceden la resistencia φR
n del alma al pié del filete de
unión al ala, donde:

φ = 1,0

y R
n se determina con las siguientes fórmulas:

(a) Si la fuerza concentrada es aplicada a una distancia del término de la viga mayor
que su altura "d":

R
n = (5k + N) Fyw tw (14.1-2)

(b) Si la fuerza concentrada se aplica a una distancia menor o igual que "d" del
término de la viga:

R
n = (2,5k + N) Fyw tw (14.1-3)



(*) Nota: La frase "proporción de la carga tomada por los atiesadores" se refiere a la diferencia entre la carga
aplicada y la resistencia indicada en este acápite y los siguientes para las alas y el alma de las columnas o vigas.
Así por ejemplo, si P
uf es la carga mayorada transmitida por el ala de una viga a la columna y φR n, min, es la menor
resistencia indicada en estos acápites, el atiesador en la columna debe ser diseñado para R
n, st = Puf - φR n, min, y el
área de atiesador requerida es A
st = Rn, st / φF y, st, con φ = 0,9. En 14.1.9 se dan instrucciones adicionales para el
diseño de los atiesadores. Esta nota vale también para 14.1.3, 14.1.4 y 14.1.6.

550. ESPECIFICACION 5-135
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
siendo:

F
yw = tensión mínima de fluencia especificada del alma, MPa

N = longitud de apoyo de la carga concentr ada a lo largo del alma (no debe ser
menor que k), mm

k = distancia de la cara exte rna del ala hasta el pie del filete de soldadura en el
alma, mm

t
w = espesor del alma, mm.

Ver figura 14.1.2





a) Planchas unidas con soldadura de tope





b) Planchas dobles de refuerzo, unidas con
soldadura de tope o de filete

Planchas adosadas de Refuerzo


Fig. 14.1.1.

551. ESPECIFICACION 5-136
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Fig. 14.1.2.


Si es necesario para resistir una tracción perpendicular al ala, se instalarán atiesadores
verticales soldados al ala cargada, capaces de tomar la proporción de la carga que les
corresponde.

Si se requiere para una compresión perpendicular al ala, se pueden colocar atiesadores
verticales de alma que se apoyarán o soldarán al ala cargada para transmitir la proporción de la
carga que corresponde al atiesador.

La soldadura de los atiesadores al alma se dimensionará para transmitir al alma la proporción
de la carga tomada por los atiesadores. Ver también Sección 14.1.9. Alternativamente, si se
requieren planchas adosadas de refuerzo, ver Sección 14.1.10.

14.1.4 Aplastamiento del alma

Esta sección se refiere a fuerzas de compresión concentradas simples o a componentes de
compresión de pares de fuerzas que transmiten un momento.

Se deberán colocar atiesadores verticales de alma, simples o dobles, o planchas adosadas de
refuerzo que se extiendan por lo menos hasta el centro del alma cuando la resistencia
requerida excede la resistencia existente φR
n siendo:

φ = 0,75

y R
n se determina como sigue:

(a) Si la compresión concentrada se aplica a una distancia mayor o igual que d/2 desde
el extremo del miembro cargado:


N ,)/(3180,0
5,1
2
wfyw
f
w
wn
ttEF
t
t
d
N
tR






















+= (14.1-4)

552. ESPECIFICACION 5-137
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
(b) Si la compresión concentrada se aplica a una distancia menor que d/2, desde el
extremo del miembro:

Para N/d ≤ 0,2


N ,)/(3140,0
5,1
2
wfyw
f
w
wn
ttEF
t
t
d
N
tR






















+= (14.1-5a)

Para N/d > 0,2


N ,)/(2,0
4
140,0
5,1
2
wfyw
f
w
wn
ttEF
t
t
d
N
tR






















−+= (14.1-5b)

En las ecuaciones 14.1.4 y 14.1.5 se aplican las siguientes definiciones:

N = longitud de apoyo de la car ga a lo largo del alma, mm
d = altura total del perfil, mm
t
f = espesor del ala, mm
t
w = espesor del alma, mm

Si se requieren atiesadores verticales de alma, deberán apoyarse o estar soldados al ala cargada
y su soldadura al alma debe calcularse para transmitir la proporción de la carga tomada por los
atiesadores. Ver Secciones 14.1.9 y 14.1.10.

14.1.5 Pandeo lateral del alma

Esta sección se aplica a casos de fuerzas concentradas simples, aplicadas a miembros en los
cuales el movimiento relativo lateral entre el ala comprimida, en la que se aplica la carga y el
ala tensionada no está restringido en el punto de aplicación de la carga.

La resistencia de diseño del alma será φR
n donde:

φ = 0,85

y R
n se determina como sigue:

(a) Si el ala comprimida está restringida contra rotación y si:

(h/t
w) / (l/bf) ≤ 2,3

553. ESPECIFICACION 5-138
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

N ,
/
/
4,01
3
2
3
















+=
f
wfwr
n
bl
th
h
ttC
R (14.1-6)

Para (h/t
w) / (l/bf) > 2,3 el estado límite de pandeo lateral del alma no
es aplicable.

Si la resistencia requerida excede φR
n, existe peligro de pandeo lateral local y se deberá
arriostrar localmente el ala traccionada contra desplazamientos laterales o bien se proveerá un
par de atiesadores transversales o una plancha adosada, que se extiendan al menos la mitad del
alto del alma, dispuestos adyacentes a la carga aplicada. Cuando se provee atiesadores, ellos
deben soldarse al ala cargada, de modo de soportar toda la carga; la soldadura que los conecta
al alma será dimensionada para transmitir la carga tomada por el atiesador. Ver también
14.1.9.

Alternativamente, cuando se requiere planchas adosadas de refuerzo, ellas se dimensionarán
para desarrollar toda la carga aplicada. Ver también 14.1.9.

(b) Si el ala comprimida no
está restringida contra rotación y

(h/t
w) / (l/bf) ≤ 1,7


N ,
/
/
4,0
3
2
3
















=
f
wfwr
n
bl
th
h
ttC
R (14.1-7)


Para (h/t
w) / (l/bf) > 1,7 el estado límite de pandeo lateral del alma no
es aplicable.

Si la resistencia requerida del alma excede de φR
n, se deberá proveer arriostramiento lateral
local de ambas alas, en la sección cargada.

Para las ecuaciones 14.1.6 y 14.1.7 valen las siguientes definiciones:

l = mayor longitud no arriostrada lateralm ente a lo largo de cualquiera de las
alas, en el punto cargado. Ver figura 14.1.3.

b
f = ancho del ala, mm

t
w = espesor del alma, mm

h = altura libre entre las alas de la viga, descontando filetes o radios de esquina
para perfiles laminados; distancia entre líneas de conectores en vigas
armadas o distancia libre entre alas si se usan conexiones soldadas.

554. ESPECIFICACION 5-139
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Cr = 6,62 x 10
6
si Mu < My en el punto de aplicación de la carga, MPa
= 3,31 x 10
6
si Mu ≥ My en el punto de aplicación de la carga, MPa

M
u = resistencia a flexión requerida.

M
y = momento elástico con el cual comienza la fluencia en la fibra más alejada.




x= Punto con restricción de desplazamiento lateral

Longitud no arriostrada lateralmente de las alas


Fig. 14.1.3.

555. ESPECIFICACION 5-140
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
14.1.6 Pandeo de compresión del alma

Esta sección se refiere a un par de fuerzas concentradas contrarias, aplicadas a las dos alas en
la misma sección (figura 14.1.4). Se colocarán atiesadores simples o dobles o planchas
adosadas de refuerzo a lo largo de toda la altura del alma si la resistencia requerida del alma es
mayor que φR
n donde:


φ = 0,90

N ,
24
3
h
EFt
R
yww
n
= (14.1-8) Fig. 14.1.4

Si el par de fuerzas concentradas que deben ser resistidas está aplicado a una distancia menor
que d/2 del extremo del miembro, R
n se reducirá en 50%. Cuando se requiere atiesadores
transversales, ellos se soldarán a las alas cargadas y al alma, de modo de transmitir la
proporción de la carga tomada por los atiesadores. La soldadura de los atiesadores al alma
debe ser capaz de transmitir la carga tomada por éstos. Ver Sección 14.1.9. Alternativamente
cuando se requiere planchas adosadas, ver 14.1.10.

14.1.7 Cizalle de zonas panel

14.1.7.1 Marcos en que las solicitaciones sísmicas son determinantes

Esta sección se aplica al diseño de zonas panel en marcos sismorresistentes cuyo
dimensionamiento queda determinado por las combinaciones 4.4-5 y 4.4-6 indicadas en la
sección 4.4.2, y que han sido analizados con o sin considerar el efecto P∆, en conformidad con
lo establecido en las secciones 6.1.1 y 6.1.2.

Los paneles de alma que se generan en los cruces de vigas con columnas deberán reforzarse
con atiesadores diagonales o con planchas adosadas si la solicitación R
u excede φR v, en que
φ=0,75 y R
u y Rv se determinan según las cláusulas a) o b) siguientes, la que sea más
conveniente:

a)
Ru se determina a partir de las solicitaciones mayoradas de las combinaciones 4.4-
5 y 4.4-6, en las cuales los factores E, E
v y Eh se han multiplicado por dos.

En estas condiciones:


u
uu
uV
dm
M
dm
M
R −+=
2
2
1
1
(14.1-9)

M
u1, Mu2= momentos a cada lado de la unión debido a las combinaciones 4.4.5 o
4.4.6 con solicitaciones sísmicas multiplicadas por dos.

556. ESPECIFICACION 5-141
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
V u = esfuerzo de corte actuante en la columna al nivel superior de la unión,
determinado con las combinaciones 4.4.5 y 4.4.6, con las solicitaciones
multiplicadas por dos.
d
m1 = 0,95 d 1, en que: d1 = alto de la viga a un lado de la columna.
d
m2 = 0,95 d 2, en que: d2 = alto de la viga al otro lado de la columna.

i)
Si Pu ≤ 0,75 Py









+=pcb
cfcf
pcyvtdd
tb
tdFR
2
3
160,0 (14.1-10)

ii)
Si Pu > 0,75 Py









−








+=
y
u
pcb
cfcf
pcyvP
P
tdd
tb
tdFR
2,19,1
3
160,0
2
(14.1-11)

en que:

b
cf = ancho del ala de la columna.
t
cf = espesor del ala de la columna.
d
c = alto del perfil de la columna.
t
p = espesor total de la zona panel incluyendo planchas adosadas de
refuerzo.
d
b = el mayor de d 1 ó d2.
F
y = tensión de fluencia.
P
u = compresión de diseño de la columna.
P
y = A F y fluencia de la columna.

b)
Ru se determina a partir de los momentos plásticos de las vigas que concurren al
nudo (Ver figura 14.1.5):


u
pp
uV
dm
M
dm
M
R −+=
2
2
1
1
(14.1-12)

M
p1, Mp2 =momentos plásticos de las vigas.
V
u = esfuerzo de corte en la columna al nivel superior de la unión, calculado
con las combinaciones 4.4.5 y 4.4.6, con las solicitaciones sísmicas
amplificadas al nivel correspondiente al desarrollo de los momentos
plásticos en las vigas.

R
v se determina con las expresiones 14.1.10 y 14.1.11.




d
2
d
1

557. ESPECIFICACION 5-142
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO











Fuerzas en la Zona Panel


Fig. 14.1.5


Si las almas de las vigas no están soldadas a la columna, M
p1 y Mp2 serán el menor
valor entre ZF
y de las vigas y 0,8 ZfFu, en que: Zf = módulo plástico sólo de las
alas de las vigas, o de las placas de conexión de las alas, si existen. F
u = tensión de
ruptura del acero de las alas o placas de conexión.

c) En las zonas panel de marcos rígidos sismorresistentes siempre se colocará
atiesadores de continuidad, dimensionados para satisfacer los requerimientos de
las secciones 14.1.2, 14.1.3, 14.1.4 y 14.1.6, sin considerar las planchas adosadas
al alma si estas no se extienden más allá de los atiesadores de continuidad,
aplicando las fuerzas dadas por las fórmulas 14.1.9 ó 14.1.12. Las dimensiones de
los atiesadores de continuidad no serán menores que lo dispuesto en la sección
14.1.9.

d) Si se requieren planchas adosadas de refuerzo, estas se verificarán de acuerdo al
acápite 9.3.3 y se soldarán de modo de desarrollar la proporción del corte total que
les corresponda tomar.

e) Sea que la verificación se haga según a) o b) anteriores, los espesores t tanto del
alma de la columna, en la zona panel, como de las planchas adosadas de refuerzo,
si se usan, satisfarán la siguiente relación: t
≥ (dz+wz)/90 en que:

t = espesor del alma de la columna o de la plancha adosada, mm.
d
z = alto de la zona panel entre atiesadores de continuidad de la columna,
mm.
w
z = ancho de la zona panel, entre alas de la columna, mm

Si se usa soldaduras de tapón entre el alma y las planchas adosadas, de modo que
trabajen en forma conjunta, el espesor total combinado deberá satisfacer la
relación anterior.

14.1.7.2 Marcos en que las solicitaciones sísmicas no son determinantes

558. ESPECIFICACION 5-143
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Este acápite se aplica al diseño de zonas panel de marcos cuyo dimensionamiento queda
determinado por las combinaciones 4.4-1 a 4.4-4 indicadas en la sección 4.4.2, y que han sido
analizados con o sin considerar el efecto P
∆ en conformidad con lo establecido en las
secciones 6.1.1 y 6.1.2. Dependiendo de si en el análisis de estabilidad local y general se ha
considerado o no la deformación plástica de la zona panel, se establecen distintos límites de la
resistencia nominal al cizalle en esa zona.

La zona panel deberá reforzarse con atiesadores diagonales o con planchas adosadas si la
resistencia requerida R
u excede φRv, en que φ=0,9 y Ru y Rv se determinan como sigue:

-
Ru se determina de acuerdo a ecuación 14.1-9, con Mu1 y Mu2 provenientes de las
combinaciones 4.4.1 a 4.4.4 del acápite 4.4.2.
-
Rv se determina del siguiente modo:

a)
Si el efecto de deformación plástica de la zona panel no
se ha tomado en cuenta en
el análisis de estabilidad de la estructura, R
v se determinará como sigue:
i)
Si Pu ≤ 0,4 Py
R
v = 0,60 Fy dc tp (14.1-13)

ii)
Si Pu > 0,4 Py
R
v = 0,60 Fy dc tp








−
y
uP
P
4,1 (14.1-14)
b)
Si la estabilidad del marco se ha analizado incluyendo la deformación plástica de
la zona panel, R
v se determinará según las fórmulas 14.1-10 y 14.1-11, para
P
u≤0,75 Py y Pu > 0,75 Py respectivamente.
c)
Si se requieren planchas adosadas de refuerzo, estas se verificarán de acuerdo al
acápite 9.3.3 ó 9.3.2, según si hay o no simultáneamente atiesadores de
continuidad y se soldarán de modo de desarrollar la proporción del corte total que
les corresponda tomar.

559. ESPECIFICACION 5-144
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
14.1.8 Extremos de vigas no soportados lateralmente

Los extremos de vigas no restringidos contra rotación alrededor de su eje longitudinal, se
deberán reforzar por medio de un par de atiesadores verticales que se extiendan de ala a ala.
Ver también Sección 14.1.9.

14.1.9 Requisitos adicionales de atiesadores para fuerzas concentradas

Los atiesadores transversales o diagonales deben cumplir, además, con los siguientes criterios:

a) El ancho de cada atiesador más la mitad del espesor del alma de la columna no
debe ser menor que un tercio del ancho del ala o de la plancha de conexión de
momento que entrega la fuerza concentrada.

b) El espesor del atiesador no deberá ser menor que la mitad del espesor del ala o de
la plancha de conexión de momento que entrega la carga concentrada; ni menor
que su ancho multiplicado por
250/
yF . (F y: en MPa).

Los atiesadores verticales de alto completo, que resisten fuerzas de compresión aplicadas al
ala superior de la viga se diseñarán como columnas comprimidas axialmente, según las
provisiones de la sección 8.2; con una longitud efectiva de pandeo de 0,75h y una sección
compuesta de: 2 atiesadores y una fracción del alma, de 25 t
w de ancho para atiesadores
interiores y de 12 t
w para atiesadores extremos.

La soldadura que conecta los atiesadores de los apoyos al alma se diseñará para transmitir el
exceso de cizalle al atiesador. Para atiesadores de apoyo, con los extremos cepillados, ver
sección 13.8.1.

14.1.10 Requisitos adicionales para planchas de refuerzo

Las planchas de refuerzo adosadas al alma, requeridas según Secciones 14.1.3 a 14.1.6
deberán cumplir con los siguientes requisitos adicionales:

a) El espesor y el tamaño de la plancha de refuerzo proporcionarán el material
necesario para igualar o exceder los requisitos de resistencia.

b) La plancha será soldada para traspasar la proporción de la fuerza total transmitida
a ella.
c) Las planchas adosadas de refuerzo en zonas panel de marcos sismorresistentes se
soldarán a las alas de la columna usando soldaduras de tope de penetración
completa o de filete, capaces de desarrollar la resistencia total de corte de la
plancha adosada. Cuando las planchas adosadas se colocan en contacto con el
alma de la columna serán soldadas en su borde superior e inferior con soldaduras
capaces de tomar la proporción de la fuerza total que es transmitida a ellas.

560. ESPECIFICACION 5-145
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Cuando las planchas adosadas se instalan separadas del alma de la columna, se
dispondrán en pares, simétricos respecto del alma y se soldarán a los atiesadores
de continuidad en el alma de la columna, con soldaduras capaces de transmitir la
proporción de la fuerza total que les corresponde a cada una.

14.2 APOZAMIENTO

Los techos deben ser analizados con el objeto de asegurar que poseen la rigidez y estabilidad
adecuada para que no se produzca apozamiento de agua debido a sus deformaciones; se
exceptúan los techos con suficiente pendiente hacia los puntos de drenaje libre o con canaletas
y bajadas adecuadas para impedir la acumulación de agua de lluvia.

El problema es especialmente en techos planos, en los cuales si se cumplen las siguientes
condiciones, el sistema puede considerarse estable y no se necesita investigación adicional:

C
p + 0,9 Cs ≤ 0,25 (14.2-1)

I
d > 4000 S
4
(14.2-2)

donde:

p
ps
pEI
LL
C
4
4
π
γ
= (14.2-3)

s
s
sEI
SL
C
4
4
π
γ
= (14.2-4)

γ = peso unitario del agua = 9,81 x 10
-6
N/mm
3

C
p = coeficiente de flexibilidad de las vigas principales.
C
s = coeficiente de flexibilidad de las vigas secundarias.
L
p = distancia entre columnas en dirección de las vigas principales (longitud de
las vigas principales), en metros.
L
S = distancia entre columnas en direcc ión perpendicular a la de las vigas
principales (longitud de las vigas secundarias), en metros.
S = distancia entre las viga s secundarias, en metros.
I
p = momento de inercia de las vigas principales, mm
4

I
S = momento de inercia de las vigas secundarias, mm
4

I
d = momento de inercia de las planchas de techo de acero soportadas por las
vigas secundarias o costaneras, mm
4
/metro

El momento de inercia I
S teórico de cerchas y enrejados debe ser disminuido en un 15%
cuando se usen las ecuaciones anteriores. Un techo de plancha de acero directamente
soportado por vigas principales puede ser considerado elemento secundario.

561. ESPECIFICACION 5-146
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
El apéndice 5 ofrece un método alternativo para la determinación de las rigideces de techos
planos.

14.3 FATIGAMIENTO

En estructuras convencionales son escasos los elementos o uniones que es necesario diseñar
para fatigamiento porque la mayoría de los cambios de carga ocurren sólo un número reducido
de veces o causan fluctuaciones menores de tensión. La frecuencia de las cargas máximas de
viento o sísmicas es demasiado baja para producir fatigamiento. Sin embargo las vías de grúas
y los soportes de equipos y maquinarias están usualmente sujetas a condiciones de carga que
inducen fatigamiento.

Los elementos o conexiones estructurales afectados por fatigamiento se diseñarán según los
requisitos de esta sección.

El fatigamiento se define como el daño que puede resultar en ruptura o fractura del material
después de un número suficiente de fluctuaciones de la tensión. Rango de tensión es la
magnitud de las fluctuaciones. En caso de inversión de tensiones el rango se calcula como la
suma de los valores absolutos de las máximas tensiones de tracción y compresión o la suma de
los máximos cizalles de dirección opuesta, que resulten de sobrecargas de distinto signo.

14.3.1 Condiciones de carga; tipo y ubicación de material

En el diseño de elementos y conexiones sujetas a variaciones repetidas de sobrecargas, se
deberá considerar el número de ciclos de tensión, el rango de tensiones que se espera en la
vida útil de la estructura y el tipo y ubicación del miembro o detalle.

El número de ciclos de carga se clasificará de acuerdo a la Tabla 14.3.1.

El tipo y ubicación del miembro o detalle se ha ordenado en las Tablas 14.3.2 y los ejemplos
de la figura 14.3.1.

14.3.2 Rango de tensiones de diseño

El rango de tensiones debido a las cargas de servicio no debe exceder el rango de las tensiones
de diseño especificado en la Tabla 14.3.3.

562. ESPECIFICACION 5-147
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
14.3.3 Tensión de diseño de pernos tensionados

Los pernos tipo A325 o A490, instalados con pretensión completa, sometidos a fatigamiento
de tracción, se diseñarán para la tensión combinada proveniente de las solicitaciones externas
y del efecto palanca en la unión, de acuerdo a la Tabla 14.3.4.



TABLA 14.3.1
CONDICIONES DE CARGA, NUMERO DE CICLOS

CONDICION
DE
CARGA

DESDE

A

1
2
3
4
20.000 (a)
100.000
500.000
Sobre 2.000.000

100.000 (b)
500.000 (c)
2.000.000 (d)


a. Equivale a dos aplicaciones diarias durante 25 años.
b. Equivale a 10 aplicaciones diarias durante 25 años.
c. Equivale a 50 aplicaciones diarias durante 25 años.
d. Equivale a 200 aplicaciones diarias durante 25 años.

563. ESPECIFICACION 5-148
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


TABLA 14.3.2 1 de 6
TIPO Y UBICACION DEL MATERIAL

CONDICION

UBICACION

TIPO DE
ESFUERZO
(a)

CATEGORIA
(TABLA
14.3.3)

EJEMPLOS
(VER FIG.
14.3.1) (b)

Material base, perfiles o
planchas

Metal base con superficie de laminación o
limpiada. Bordes cortados a llama con
rugosidad ANSI de 1.000 o menor
T o A A 1,2

Metal base y soldadura en elementos sin
detalles agregados, miembros compuestos de
planchas o perfiles unidos con soldadura
continua de tope de penetración completa o
filetes continuos paralelos a las fuerzas.
T o A B 3,4,5,6

Metal base y soldadura de elementos sin
detalles agregados, miembros compuestos de
planchas o perfiles unidos con soldadura
continua de tope de penetración completa con
las planchas de respaldo no removidas o con
soldadura de tope de penetración parcial
paralelas a las fuerzas.
T o A B' 3,4,5,6

Metal base en el pie de la soldadura de las
alas o almas de vigas armadas adyacente a
atiesadores atravesados y soldados.
T o A C 7

Metal base en los extremos de platabandas
más angostas que las alas con extremos
cuadrados o trapezoidales, con o sin
soldadura transversal extrema, o de plata-
bandas más anchas que las alas con soldadura
extrema.
Espesor del ala ≤ 20 mm.
Espesor del ala > 20 mm.







T o A
T o A







E
E'







5
5

Elementos
compuestos

Metal base en los extremos de platabandas
más anchas que las alas sin soldadura
extrema.
E' 5

a. T es tracción; A son esfuerzos alternados de tracción y compresión, C es cizalle, incluyendo cambios de signo.

b. Los ejemplos son sólo ilustrativos y no excluyen otras situaciones similares.

c. El rango de fatigas admisibles para soldaduras transversales de penetración parcial o filetes transversales depende de la garganta
efectiva, la penetración y el espesor de la plancha. Ver "Frank & Fisher, Journal of the Structural Division, Vol. 105 N° ST9,
American Society of Civil Engineers, Sept. 1979".

564. ESPECIFICACION 5-149
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


TABLA 14.3.2 2 de 6
TIPO Y UBICACION DEL MATERIAL
CONDICION UBICACION

TIPO DE
ESFUERZO
(a)

CATEGORIA
(TABLA
14.3.3)

EJEMPLOS
(VER FIG.
14.3.1) (b)

Soldadura de tope

Metal base y depositado de soldaduras de
tope de penetración completa en uniones de
partes de dimensión similar, con el refuerzo
removido y superficie cepillada en la
dirección de las tensiones, de calidad
radiográfica o ultrasónica de acuerdo a los
requisitos de AWS D1.1-85 párrafos 9.25.2 o
9.25.3.

Soldaduras de tope que cumplen todas las
condiciones anteriores en uniones de piezas
de ancho o espesor distinto, con la superficie
de la soldadura cepillada y de inclinación no
superior a 1 en 2.5.

Acero ASTM 514 de alta resistencia tratado
en frío
Otros metales base

T o A














T o A

T o A

B














B'

B

10,11














12,13
12,13



Soldaduras de tope que cumplen todas las
condiciones anteriores, en las cuales no se ha
removido el refuerzo ni cepillado la superfi-
cie.

T o A

C

10,11,12,13
Soldaduras de tope de
penetración parcial

Soldaduras de tope transversales de
penetración parcial, basadas en el área
efectiva de garganta.

T o A

F (c)

16


Para notas ver 1 de 6.

565. ESPECIFICACION 5-150
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


TABLA 14.3.2 3 de 6
TIPO Y UBICACION DEL MATERIAL

CONDICION

UBICACION

TIPO DE
ESFUERZO
(a)

CATEGORIA
(TABLA
14.3.3)

EJEMPLOS
(VER FIG.
14.3.1) (b)

Metal base con soldaduras intermitentes de
filetes.

T o A

E


Metal base en las uniones extremas de
elementos en compresión con soldadura de
filete. Las soldaduras deben disponerse para
que los esfuerzos queden balanceados. Para
espesores e:
e ≤ 25 mm.
e > 25 mm.






T o A
T o A






E
E'






17,18
17,18

Conexiones soldadas de
filetes

Metal base de elementos conectados con
filetes transversales. Para espesores e:
e ≤ 13 mm.
e > 13 mm.



T o A



C (c)



20,21

Soldaduras de filete

Metal depositado en filetes longitudinales o
transversales, continuos o intermitentes.

C

F (c)

15,17,18,
20,21

Metal base de soldaduras de tapón o ranura.

T o A

E

27
Soldaduras de tapón y
ranura
Cizalle en soldaduras de tapón o ranura.

C

F

27
Metal base en el área bruta de pernos de alta
resistencia de conexiones de deslizamiento
crítico, con la excepción de elementos
comprimidos que inducen flexión fuera del
plano del material conectado.

T o A

B

8
Metal base en la sección neta de otras uniones
con conectores mecánicos.

T o A

D

8,9
Uniones con conectores
mecánicos

Metal base en la sección neta de pernos de
alta resistencia en tracción y aplastamiento.

T o A

B

8,9
Bielas y planchas
conectadas con
pasadores
Metal base en la sección neta de la cabeza de
la biela o de la plancha.
T o A E 28,29


Para notas ver 1 de 6.

566. ESPECIFICACION 5-151
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


TABLA 14.3.2 4 de 6
TIPO Y UBICACION DEL MATERIAL

CONDICION

UBICACION

TIPO DE
ESFUERZO
(a)

CATEGORIA
(TABLA
14.3.3)

EJEMPLOS
(VER FIG.
14.3.1) (b)

Detalles agregados

Metal base de detalles unidos por soldadura
de tope de penetración completa con
esfuerzos longitudinales o transversales, con
un radio R de transición y la superficie de la
soldadura pulida; si la carga es transversal, la
soldadura debe ser de calidad ultrasónica o
radiográfica de acuerdo a AWS D1.1-85
párrafos 9.25.2 o 9.25.3.

Cargas longitudinales

R > 600 mm.
600 mm ≥ R > 150 mm.
150 mm ≥ R > 50 mm.
50 mm ≥ R

Metal base de detalles para cargas transver-
sales de espesores iguales y refuerzos de la
soldadura removidos

R > 600 mm.
600 mm ≥ R > 150 mm.
150 mm ≥ R > 50 mm.
50 mm ≥ R

Metal base de detalles para cargas transver-
sales con espesores iguales y refuerzo de la
soldadura no removido

R > 600 mm.
600 mm ≥ R > 150 mm.
150 mm ≥ R > 50 mm.
50 mm ≥ R













T o A
T o A
T o A
T o A





T o A
T o A
T o A
T o A





T o A
T o A
T o A
T o A












B
C
D
E





B
C
D
E





C
C
D
E












14
14
14
14





14
14
14
14,15





14
14
14
14,15

Para notas ver 1 de 6.

567. ESPECIFICACION 5-152
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


TABLA 14.3.2 5 de 6
TIPO Y UBICACION DEL MATERIAL

CONDICION

UBICACION

TIPO DE
ESFUERZO
(a)

CATEGORIA
(TABLA
14.3.3)

EJEMPLOS
(VER FIG.
14.3.1) (b)

Metal base de detalles para cargas transver-
sales con espesores desiguales y refuerzo de
la soldadura removido.

R > 50 mm.
50 mm ≥ R

Metal base de detalles para cargas transver-
sales con espesores desiguales y refuerzo de
la soldadura no removido.

Todos los valores de R

Metal base de detalles para cargas transver-
sales

R > 150 mm.
150 mm ≥ R > 50 mm.
50 mm ≥ R





T o A
T o A





T o A




T o A
T o A
T o A





D
E





E




C
D
E





14
14,15





14,15




19
19
19

Metal base de detalles unidos con soldaduras
de tope de penetración completa con cargas
longitudinales

50 mm ≤ a < 12e o 100 mm.
a ≥ 12e o 100 mm. cuando e ≤ 25 mm.
a ≥ 12e o 100 mm. cuando e > 25 mm.





T o A
T o A
T o A





D
E
E'





15
15
15

Detalles agregados
(Continuación)

Metal base de detalles unidos con soldaduras
de filete o tope de penetración incompleta con
cargas longitudinales

a < 50 mm.

50 mm ≤ a < 12e o 100 mm.

a ≥ 12e o 100 mm. cuando e ≤ 25 mm.

a ≥ 12e o 100 mm. cuando e > 25 mm.





T o A

T o A

T o A

T o A





C

D

E

E'





15,23,24,
24,26
15,23,
24,26
15,23,
24,26
15,23,
24,26

Para notas ver 1 de 6.

568. ESPECIFICACION 5-153
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


TABLA 14.3.2 6 de 6
TIPO Y UBICACION DEL MATERIAL
CONDICION UBICACION

TIPO DE
ESFUERZO
(a)

CATEGORIA
(TABLA
14.3.3)

EJEMPLOS
(VER FIG.
14.3.1) (b)

Metal base unido con soldadura de filetes o
de tope de penetración parcial con cargas
longitudinales, con un radio de transición en
la terminación pulida de la soldadura.

R > 50 mm.
R ≤ 50 mm.






T o A
T o A






D
E






19
19

Detalles unidos con filetes de soldadura, con
terminación pulida y radio de transición, con
cargas longitudinales.

R > 50 mm.
R ≤ 50 mm.





T o A
T o A





D
E





19
19

Metal base en pernos conectores de cizalle
unidos con soldadura automática o de filete.

T o A

C

22
Detalles agregados
(Continuación)

Fatiga de corte en el área nominal de pernos
conectores de cizalle.

C

F




Para notas ver 1 de 6.

569. ESPECIFICACION 5-154
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO



TABLA 14.3.3
RANGO ADMISIBLE DE FATIGAS, MPa

CONDICION DE CARGA

CATEGORIAS
DE
TABLA 14.3.2

1

2

3

4
A
B
B'
C
D
E
E'
F
434
338
269
241
193
152
110
103
225
200
159
145
110
90
63
83
165
124
103
90
69
55
40
62
165
110
83
69 [a]
48
31
18
55
[a] Se permite un rango de tensión en flexión de 83 MPa en la raíz de las
soldaduras de los atiesadores o en las alas.





TABLA 14.3.4
RESISTENCIA DE DISEÑO PARA PERNOS A325 Y A490 EN TRACCION

NUMERO DE CICLOS

RESISTENCIA DE DISEÑO

No más de 20.000

De 20.000 a 500.000

Más de 500.000

De acuerdo a 13.3

0,30 A
bFu (a)

0,25 A
bFu (a)

[a]: Para cargas de servicio.
A
b : Area nominal del perno.
F
u : Resistencia a rotura por tracción del acero. (Párrafo 13.3.1)

570. ESPECIFICACION 5-155

INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

571. ESPECIFICACION 5-156
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

14.4 ROTURA FRAGIL Y LAMINAR

14.4.1 Metodología

Las roturas frágiles y laminares son posibilidades de falla contra las cuales no hay métodos de
diseño, pero que pueden evitarse por los siguientes medios:

- Especificación adecuada del acero y la soldadura (Secciones 4.3.1 y 4.3.3).
- Diseño cuidadoso para evitar concentraciones de fatiga, recortes agudos no redondeados,
grietas de las soldaduras, estados triaxiales (3 cordones de soldadura en un punto) y similares.

14.4.2 Rotura frágil

Las fallas del acero pueden ser de dos tipos:

- Dúctiles, con deformaciones amplias y alta energía de ruptura.
- Frágiles, sin zona dúctil, baja energía y ruptura repentina.

Si un acero se enfría, su comportamiento se convierte de dúctil en frágil a cierta temperatura,
denominado “temperatura de transición”.

Metalográficamente, los aceros están compuestos principalmente de cristales de Ferrita, Fe
puro, que son dúctiles y deformables y de cementita, Fe3C, que son duros y frágiles. En los
aceros dúctiles predomina la Ferrita y en los frágiles la Cementita. Un acero frágil puede
transformarse en dúctil por medio del recocido, un tratamiento térmico en los hornos de la
acería, en que se calienta a más de 1000°C y se enfría lentamente.

En las estructuras de acero la temperatura de transición debe ser bastante inferior a la mínima
prevista de operación.

Para determinar la temperatura de transición de aceros al carbono puede usarse la siguiente
fórmula aproximada (Ref. a):

T = k + 194C – 41 M
n (°C) (14.4.1)




Referencia:

a)
Brittle Behaviour of Engineering Structures, E.R. Parker, John Wiley, N.Y. 1957.

572. ESPECIFICACION 5-157
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

C, M
n = porcentajes de carbono y manganeso, análisis de verificación.

% M
n 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,5
k -25,0 -27,7 -30,0 -32,8 -31,1 -27,2 -23,3 -21,7

Los valores del análisis de verificación son aproximadamente 1,25 C y 1,10 M
n en relación a
los de colada que informan las plantas de acero.

En los aceros al carbono corriente T es del orden de –150°C, pero si hay defectos como los
indicados en 14.4.1 y no se cumplen las condiciones de Resiliencia de 4.3, puede subir a 5°C o
más.

La siguiente tabla tiene valores de Resiliencia Charpy recomendados para diversos usos (Ref.
b):

Tabla 4.4.1 – Resilencias Charpy mínimas para edificios y puentes
Temperatura mínima de servicio °C
-18 -34 -51 Uso
Joules a °C
- Estructuras: aceros, párrafo 4.3.1.
- Estructuras: electrodos, párrafo 4.3.3
- Puentes, miembros no críticos.
- Puentes, miembros críticos, pueden
causar colapso.
- Puentes, soldaduras no críticas.
- Puentes, soldaduras críticas.

27 a 21
27 a –29
20 a 21
34 a 21

27 a 18
34 a 29
27 a 21

20 a 4
34 a 4

27 a 18
34 a 29

27 a 21
-
20 a 12
34 1 12

27 a 29
34 a 29

14.4.3 Rotura laminar

La rotura laminar se puede producir debido a la
contracción generada por soldaduras de grandes
dimensiones en planchas gruesas, en dirección
perpendicular a la de laminación, figura 14.4.1.

Para evitarla hay que cumplir rigurosamente los
requisitos de 13.2.

Fig. 14.4.1 – Rotura laminar




Referencia:

b)
Steel Design Handbook, A.R. Tamboli, Mc.Graw Hill, N.Y. 1997.

573. ESPECIFICACION 5-158
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
15. CONSIDERACIONES DE DISEÑO PARA SERVICIO


Este capítulo se refiere a consideraciones de diseño desde el punto de vista de la aptitud para
servicio, no tratadas en otra parte. El diseño para servicio tiene por objeto la preservación de la
apariencia, mantenimiento, duración y comodidad de los ocupantes de un edificio o estructura
bajo condiciones normales de uso. La estructura en su conjunto y los miembros en particular,
las conexiones y elementos de conexión deben verificarse en su aptitud para servicio. Los
valores límites del comportamiento estructural para asegurar un servicio adecuado (p.ej.
deflexiones máximas, aceleraciones, etc.) deben fijarse tomando en cuenta la función de la
estructura.

Para el diseño en condiciones de servicio se usarán cargas realistas para los estados límites
apropiados.

15.1 CONTRAFLECHAS

Los planos de diseño deben indicar cualquier requisito especial de contraflecha que sea
necesario para que un elemento, después de cargado, cumpla las condiciones de servicio.

Las vigas y enrejados detallados sin indicación de contraflecha deben fabricarse en forma tal
que, después del montaje las contraflechas debidas a la laminación o armado en el taller
queden hacia arriba. Los planos de diseño deben indicar los casos en que la contraflecha
implica el montaje de cualquier elemento bajo precarga.

15.2 EXPANSION Y CONTRACCION

Se deberán tomar medidas adecuadas para la expansión y la contracción de la estructura en las
condiciones de servicio.

La figura 15.1 muestras las recomendaciones de
AISC, basadas en estudios del Federal
Construction Council de los EE.UU., Informe N°
65, relacionadas con la distancia entre juntas de
construcción de estructuras.

Se recomiendan las siguientes modificaciones:

- Edificios calefaccionados, columnas articula-
das, valores máximos del gráfico.
- Id. columnas empotradas: disminuir espacio
15%,
- Edificios no calefaccionados, disminuir 33%.
- Edificios con aire acondicionado permanente,
aumentar 15%.
- Edificios con rigidez muy diferente en ambas
direcciones horizontales, disminuir 25%.














Fig. 15.1 – Juntas de Expansión

574. ESPECIFICACION 5-159
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Si no se colocan juntas es necesario diseñar para las diferencias de temperatura. El coeficiente
de dilatación del acero es 0,000012/°C.

15.3 DEFORMACIONES, VIBRACION ES Y DESPLAZAMIENTOS
LATERALES

15.3.1 Deformaciones

Las deformaciones de sistemas y elementos estructurales debido a cargas de servicio, es decir
no mayoradas, no deben afectar la operación normal de la estructura.

Las deformaciones máximas recomendadas son las siguientes:


Tabla 15.3.1 – Deformaciones admisibles
N° Elemento Def/Luz Notas


1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11



12
13
14
15
VERTICALES

Planchas onduladas de techo.
Planchas onduladas de techo.
Costaneras.
Vigas corrientes de piso.
Vigas que soportan cielos estucados.
Portagrúas soldadas o laminadas.
Id. remachadas o apernadas.
Vigas portagrúas de acero.
Cerchas, vigas enrejadas.
Vigas de equipo vibratorio. (*)
Vigas de piso colaborante.

HORIZONTALES

Planchas onduladas de muro.
Costaneras de muro.
Columnas de viento.
Vigas portagrúa.



1/120
1/240
1/200
1/300
1/350
1/450
1/600
1/1000
1/700
1/800
1/180



1/100
1/100
1/200
1/500


Carga total.
Sobrecarga únicamente.





Efecto de la sobrecarga.

Salvo indicación del fabricante
Con hormigón fresco.






NOTAS:

1,4,8,12,13,14: Association of Iron and Steel Engineers, AISE Std. 13, Pittsburgh 1969.
3, 4, 5, 6, 7, 9, 10: NCh 427, Cálculo, Construcción y Fabricación de Estructuras de Acero.
2, 11: United Steel Decks In stitute, Design Manual, 1995.
(*): Valor aproximado. Se recomienda ob tener informaciones de los fabricantes.

575. ESPECIFICACION 5-160
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
15.3.2 Vibraciones de pisos y en equipos sensitivos

En el diseño de vigas y vigas maestras que soportan grandes áreas sin tabiquerías u otros
elementos amortiguadores debe verificarse que las vibraciones debidas al tráfico peatonal o a
excitaciones rítmicas, tanto en el piso como en equipos sensitivos, no sobrepasen límites
aceptables.

En el Apéndice N° 7 se sugieren métodos de diseño.

15.3.3 Desplazamientos horizontales

Las deformaciones o desplazamientos laterales debido a las cargas de viento o sismo, u otras,
no deben causar impacto con estructuras adyacentes ni exceder los valores límite especificados
o tolerables, tanto para no dañar terminaciones ni instalaciones como para la comodidad de los
ocupantes.

Los valores admisibles son los siguientes (Párrafo 6.1):

- Edificios, cargas sísmicas, NCh 433 0,002H
- Estructuras industriales, NCh 2369 0,015H/R
- Viento en edificios altos, práctica norteamericana 0,0025H, para un viento de 10 años
de período de retorno

R es el factor de modificación de la respuesta sísmica, que varía entre 2 y 5. La
recomendación de la práctica norteamericana está contenida en la publicación de AISC Wind
& Seismic Loads for Buildings, de Octubre de 1996.

15.4 DESLIZAMIENTO DE CONEXIONES

Para el diseño de conexiones resistentes al deslizamiento véase las secciones 13.3.8 y 13.3.9.

15.5 CORROSION

Los componentes estructurales deberán ser diseñados o protegerse para que la probable
corrosión durante su vida útil no disminuya la resistencia o las condiciones de servicio de la
estructura. Para detalles ver 16.3.

15.6 DEFENSA CONTRA EL FUEGO

Las estructuras de acero deben diseñarse para que resistan la acción del fuego de acuerdo a los
requisitos de la Ordenanza General de Urbanismo y Construcciones, Capítulo 4.

No es necesario pintar las superficies metálicas protegidas contra incendio con mortero o
placas que impidan su contacto con el aire.

16. FABRICACION, MONTAJE Y CONTROL DE CALIDAD

576. ESPECIFICACION 5-161
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Este capítulo se refiere a los planos de taller, la fabricación, las pinturas de taller, el montaje y
el control de calidad.


16.1 INFORMACION PARA FABR ICACION, PLANOS DE TALLER

Antes de la fabricación deben prepararse planos de taller y otros documentos con toda la
información necesaria para la elaboración de las partes componentes de la estructura,
incluyendo la ubicación, tipo y tamaño de todas las soldaduras y conectores. Los planos deben
diferenciar claramente los conectores y soldaduras de taller y de terreno e indicar en forma
específica las uniones de deslizamiento crítico con pernos de alta resistencia.

Si los planos de taller son preparados por el fabricante u otro consultor distinto del proyectista
de la estructura, este último debe aprobarlos desde el punto de vista de la resistencia de las
conexiones únicamente.

16.2 FABRICACION

16.2.1 Contraflechas, curvado y enderezado

Para introducir o corregir contraflechas y curvar o enderezar elementos se puede aplicar calor
local o utilizar medios mecánicos. La temperatura de las áreas calentadas, medida con
métodos apropiados, no debe exceder 650°C para los aceros estructurales permitidos en esta
norma.

16.2.2 Corte a llama

Los cantos de acero cortados a llama deben cumplir con los requerimientos de la norma AWS
3.22. Se exceptúan los bordes libres cortados a llama sometidos a tensiones calculadas de
tracción estática, que deben quedar libres de irregularidades o muescas mayores de 5 mm, o de
socavaciones agudas en V. Las muescas mayores de 5 mm deberán eliminarse por esmerilado
o repararse por soldadura.

Las esquinas entrantes, excepto los recortes extremos de vigas y los agujeros de acceso para
soldar, deberán cumplir los requerimientos de AWS 3.2.4. Si otra forma de terminación
especificada es necesaria, deberá mostrarse en los planos.

Los recortes en extremos de vigas y agujeros de acceso para soldadura deberán cumplir los
requisitos geométricos de la Sección 13.1.6. En los cortes en planchas de 50 mm. o más de
espesor debe aplicarse un precalentamiento de 70°C, a lo menos.

577. ESPECIFICACION 5-162
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
16.2.3 Cepillado de bordes

No será necesario cepillar o dar terminación mecánica a los cantos de planchas o perfiles
cortados a llama o con tijera a menos que esté específicamente indicado en los documentos de
diseño o sea requerido en las especificaciones de preparación de los cantos para soldar.

16.2.4 Construcción soldada

La técnica, método, apariencia y calidad de las soldaduras así como los métodos usados para
corregir trabajos defectuosos deben cumplir con la especificación AWS D1.1, y con las
modificaciones establecidas en la Sección 13.2 de esta norma.

16.2.5 Construcción apernada

Todos los componentes de miembros apernados deben ser rígidamente afianzados entre sí con
pasadores cónicos o pernos mientras se ensamblan. El uso de pasadores cónicos en
perforaciones de pernos durante el montaje no debe distorsionar el metal ni agrandar los
agujeros. La coincidencia deficiente de las perforaciones es causal de rechazo de la pieza.

Sólo se permite punzonado de agujeros si el espesor del material es menor o igual al diámetro
nominal del conector más 3 mm. Si el espesor del material es mayor que el diámetro nominal
del conector más 3 mm, las perforaciones deben ser taladradas o sub-punzonadas y escariadas.
El punzón para perforaciones sub-punzonadas y la mecha del taladro para las sub-taladradas,
debe ser de un diámetro a lo menos 2 mm. menor que el nominal del conector.

Se permite el uso de planchuelas de relleno tipo peineta, ver figura 13.3.1, totalmente
insertadas, de un espesor total no mayor de 6 mm, sin reducir la resistencia de diseño de la
unión (basada en el tipo de agujero). La orientación de estas planchuelas será independiente
de la dirección de la carga.

El uso de pernos de alta resistencia debe cumplir los requisitos de la Especificación AISC para
Uniones Estructurales por el Método de los Factores de Carga y Resistencia para pernos
ASTM A325 ó A490.

16.2.6 Uniones de compresión

En uniones de compresión que transmiten parte de su fuerza por apoyo directo, la superficie de
contacto debe ser cepillada, cortada con sierra fría o preparada por algún otro método
equivalente.

578. ESPECIFICACION 5-163
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
16.2.7 Tolerancias dimensionales

Las tolerancias dimensionales deben cumplir con los requisitos de la norma NCh 428.

16.2.8 Terminación de bases de columna

Las bases de columnas y las placas base deben terminarse como sigue:

a. Las placas base de 50 mm. o menos de espesor pueden ser usadas sin cepillado
siempre que se logre una superficie de contacto satisfactoria. Las placas base con
un espesor entre 50 mm. y 100 mm. inclusive pueden aplanarse con prensas o, si
no se dispone de ellas, cepillarse en todas las superficies de contacto, con las
excepciones indicadas en los subpárrafos b y c, hasta obtener un contacto
satisfactorio. Las placas base de más de 100 mm. deben cepillarse en todas las
superficies de contacto, con las excepciones indicadas en los subpárrafos b y c.

b. No es necesario cepillar las superficies inferiores de placas bases y las bases de
columnas en las cuales se usa mortero de relleno para asegurar contacto pleno.

c. No es necesario cepillar las superficies superiores de placas base unidas a las
columnas por soldaduras de penetración completa.

16.3 PINTURA DE TALLER

16.3.1 Requisitos generales

La preparación de la superficie y la pintura de taller deberán cumplir con los requisitos del
Código de Práctica Normal del American Institute of Steel Construction o con la Norma
Chilena de Protección de Estructuras de Acero.

No se requiere pintar en taller a menos que ello se especifique en los documentos del contrato.

16.3.2 Superficies inaccesibles

Exceptuando las superficies de contacto, las superficies inaccesibles después del armado en
taller deben previamente ser limpiadas y pintadas, si así lo especifican los documentos de
diseño.

16.3.3 Superficies de contacto

Las conexiones de aplastamiento pueden ser pintadas. En las uniones de deslizamiento crítico,
las superficies de contacto deben cumplir los siguientes requisitos de la Norma AISC A325-
490:

579. ESPECIFICACION 5-164
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
- En las superficies de contacto, incluyendo pernos y tuercas, debe eliminarse las impurezas
y la escoria, con excepción de la escoria de laminación fuertemente adherida. Las
imperfecciones del acero que impidan contacto íntimo, también deben eliminarse.
- Las superficies pueden ser de las clases A, B o C especificadas en 13.3.8a.

16.3.4 Superficies cepilladas

Las superficies cepilladas a máquina deben protegerse contra la corrosión con una capa
inhibidora que debe ser removida antes del montaje, a no ser que esta tenga características que
hagan innecesaria dicha remoción.

16.3.5 Superficies adyacentes a soldaduras de terreno

Salvo indicación en contrario en los documentos de diseño, las superficies que queden a
menos de 50 mm. de una soldadura de terreno deben estar libres de cualquier material que
interfiera con la correcta ejecución de ella o que produzca gases dañinos durante el proceso.

16.4 MONTAJE

16.4.1 Alineación de las bases de columna

Las bases de columna deben nivelarse a la cota especificada y tener contacto completo con el
concreto o albañilería en que se apoyan.

16.4.2 Arriostramientos

El esqueleto de las estructuras de acero debe montarse y aplomarse dentro de las tolerancias
definidas en la norma chilena NCh 428. Si es necesario, deben colocarse arriostramientos
temporales para resistir las cargas a la que la estructura está sujeta durante el montaje,
incluyendo las debidas a equipos y su operación. Estos arriostramientos deben mantenerse el
tiempo que sea necesario para la seguridad de la obra.

16.4.3 Alineación

Las uniones soldadas y apernadas no deben ejecutarse o apretarse hasta que toda la parte
involucrada de la estructura esté debidamente alineada.

16.4.4 Ajuste de uniones de compresión de columnas y placas base

Independientemente del tipo de unión (soldada a tope con penetración parcial o apernada), se
aceptan espacios hasta 2 mm entre las superficies en contacto. Si el espacio es superior, pero
no excede 6 mm., y si una investigación de ingeniería muestra que no existe suficiente área de
contacto, el hueco debe llenarse con planchuelas de acero de caras paralelas. Las planchuelas
pueden ser de acero al carbono, sea cual sea la especificación del material principal.

580. ESPECIFICACION 5-165
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
16.4.5 Soldadura de terreno

La pintura de taller en superficies adyacentes a soldaduras de terreno debe limpiarse con
escobilla de acero, si se considera necesario para asegurar la calidad de la soldadura.

En soldaduras de terreno de piezas unidas a insertos en contacto con concreto deben tomarse
precauciones para evitar una expansión térmica excesiva que puede agrietar el hormigón u
ocasionar altas tensiones en los anclajes del inserto.

La soldadura de terreno de uniones sismorresistentes debe cumplir las siguientes condiciones:

- Ejecutarse con sistemas de protección contra el viento y la lluvia.
- Se prohiben las soldaduras sobre cabeza.
- Las uniones a tope deben ser de penetración completa, con inspección no destructiva, de
ultrasonido o radiográficas.
- Las planchas de respaldo de uniones a tope deben eliminarse.

16.4.6 Pintura de terreno

Los documentos de diseño deben definir claramente la responsabilidad por el retocado,
limpieza o ejecución de la pintura de terreno.

16.4.7 Conexiones de terreno

Durante la erección en el terreno la estructura debe ser soldada o apernada en forma segura
para resistir las cargas de peso propio, viento y montaje a medida que este avanza.

16.5 CONTROL DE CALIDAD

El fabricante debe proporcionar al mandante los procedimientos internos de control de calidad
que sean necesarios para asegurar que el trabajo se efectúa de acuerdo con las
especificaciones. Independientemente del control de calidad del fabricante, el cliente tiene el
derecho, en cualquier momento, de controlar la calidad de los materiales y la ejecución por
medio de inspectores calificados que lo representen. Los documentos de diseño deben indicar
si el cliente hará inspección independiente.

La aprobación por los inspectores no libera al fabricante de su responsabilidad por el
cumplimiento de los requisitos de los planos y especificaciones.

581. ESPECIFICACION 5-166
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
16.5.1 Cooperación

Siempre que sea posible, las inspecciones hechas por los representantes del cliente se harán en
los talleres de fabricación. El fabricante debe cooperar con el inspector y permitirle el acceso a
todos los lugares donde se estén efectuando trabajos. Los inspectores de los clientes deben
acordar con el fabricante el programa y horario de trabajo para interrumpir lo menos posible la
producción.

16.5.2 Rechazos

El material o los trabajos que no cumplan razonablemente con estas especificaciones pueden
ser rechazados en cualquier etapa de la ejecución de la estructura. El fabricante debe recibir
copias de todos los informes enviados al cliente por sus inspectores.

16.5.3 Inspección de soldaduras

La inspección de soldaduras debe hacerse de acuerdo con las normas AWS D1.1, de la
Asociación Americana de Soldaduras AWS, excepto por las modificaciones de la Sección
13.2.

Las especificaciones del proyecto deben establecer si se efectuará control visual de la
soldadura hecha por inspectores calificados.

Los documentos de diseño deben indicar, asimismo, el método, alcance y normas de
aceptación de la inspección no destructiva cuando esta se requiera.

16.5.4 Inspección de conexiones de deslizamiento crítico con pernos de alta
resistencia

La inspección de conexiones de deslizamiento crítico con pernos de alta resistencia debe
cumplir con las Especificaciones AISC para Conexiones Estructurales por el Método de los
Factores de Carga y Resistencia para pernos ASTM A325 o A490, especialmente en las
siguientes materias:

- Calidad de los pernos, tuercas, golillas y material base.
- Superficies de contacto y contacto interno.
- Tensión mínima de apriete de la Tabla 13.3.1, para las uniones de deslizamiento crítico.

582. ESPECIFICACION 5-167
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
16.5.5 Identificación del acero

El fabricante debe poner en práctica un sistema que permita identificar en forma visible la
calidad del acero, por lo menos hasta la operación de armado en taller. El procedimiento debe
estar especificado por escrito.

Los métodos deben permitir la certificación de lo siguiente:

1. Especificaciones del material.
2. Número de la colada, si se requiere.
3. Informes de ensaye de materiales que se requieran.

583. APENDICES

584. ESPECIFICACION 5-A1-1
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
APENDICE 1


FACTORES K DE LONGITUD EFECTIVA




El factor K de longitud efectiva de columnas ha sido ampliamente utilizado para expresar la
resistencia en compresión de un miembro que forma parte de un marco o una estructura, en
términos de la resistencia de un miembro comprimido teórico, articulado en ambos extremos y
con las mismas características geométricas del miembro analizado.

A continuación se presentan algunos métodos para determinar este coeficiente.

1. INTERPOLACION ENTRE CA SOS TEORICOS TIPICOS


Para fines de predimensionamiento, las condiciones de empotramiento pueden asimilarse a
alguno de los casos ideales indicados en la tabla A1-1, y de allí obtener un valor aproximado
de K. Luego de efectuado el predimensionamiento se podrá proceder con alguno de los
métodos indicados más adelante.

Tabla A1-1
Coeficientes de longitud efectiva K
Valores teóricos y recomendados

585. ESPECIFICACION 5-A1-2
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
2. METODO DE LOS ABACOS


Este método se basa en el pandeo de un subconjunto estructural como el de la figura A1-1,
suponiendo condiciones ideales que raramente existen en la realidad. Estas suposiciones son:
























Fig. A1-1 Subconjunto de un marco no arriostrado, usado
en el desarrollo de los ábacos


i) El comportamiento es elástico.
ii) Todos los miembros son de sección constante.
iii) Todas las uniones son rígidas.
iv) En los marcos arriostrados, las rotaciones en los extremos opuestos de las vigas son
de igual magnitud, produciendo curvatura simple.
v) En los marcos no arriostrados, las rotaciones en los extremos opuestos de las vigas
son de igual magnitud, produciendo doble curvatura.
vi) El parámetro de rigidez
EIPL/ de todas las columnas de un piso es el mismo.

586. ESPECIFICACION 5-A1-3
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
vii) La restricción proporcionada a un nudo por las vigas que concurren a él se distribuye
a los tramos de columna por encima y por debajo del nudo en proporción a los
valores I/L de esos tramos.
viii) Todas las columnas de un piso se pandean simultáneamente.
ix) No existe una compresión significativa en las vigas.

La solución del pandeo del subconjunto mostrado en la figura A1-1, para el caso en que no
existen arriostramientos que impidan el desplazamiento lateral, conduce a la siguiente
ecuación:

K
K
GG
KGG
BA
BA
/tg(
/
)(6
36)/(
2
π
ππ
=
+
− (A1-1)

en que G
A y GB son las razones de rigidez entre las columnas y vigas que concurren al
extremo superior e inferior de la columna (ver figura A1-1):

∑
∑
=
A
A
A
LEI
LEI
G
vigas)/(
columnas )/(
(A1-2a)

∑
∑
=
B
B
B
LEI
LEI
G
vigas)/(
columnas )/(
(A1-2b)

Para el caso en que existen arriostramientos que impiden los desplazamientos laterales, la
ecuación correspondiente es:

1
)2/(
)2/tg(
)/tg(
/
1
24
2
=+








−+





K
K
K
KGG
K
GG
BABA
π
π
π
ππ
(A1-3)

La solución a estas ecuaciones se presenta en los ábacos de la figura A1-2.

587. ESPECIFICACION 5-A1-4
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO COEFICIENTES K COEFICIENTES K
MARCO ARRIOSTRADO MARCO NO ARRIOSTRADO

Fig. A1-2
Abacos para coeficientes de longitud efectiva

588. ESPECIFICACION 5-A1-5
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

En el empleo de los ábacos de la figura A1-2 se considerará lo siguiente:

- G=10 cuando el extremo inferior de una columna se ha supuesto rotulado y la
fundación se ha diseñado consecuentemente.
- G=1 cuando el extremo inferior de una columna se ha supuesto empotrado y la
fundación se ha diseñado para resistir el momento de empotramiento.
- Si el extremo más alejado de una viga que concurre al nudo de una columna tiene
distinto tipo de fijación que el extremo que llega al nudo, se deberá modificar la
longitud de la viga en el cálculo de G en la forma siguiente:

a) en marcos con desplazamiento lateral:
L' = 2,0L si el extremo más alejado es rotulado.
L' = 1,5L si el extremo más alejado es empotrado.

b) en marcos sin desplazamiento lateral:
L' = L/2,0 si el extremo más alejado es empotrado.
L' = L/1,5 si el extremo más alejado es rotulado.

c) alternativamente a lo indicado en a), en marcos con desplazamiento lateral, el
largo de la viga se puede modificar de acuerdo con la ecuación:










−=
c
l
M
M
LL 2'
(A1-4)
en que:
L' = largo ficticio de la viga para el cálculo de G A o GB
L = largo real de la viga
M l = momento en el extremo lejano de la viga
M c = momento en el extremo adyacente a la columna

Cuando Ml/Mc > 2, L' se vuelve negativo y el valor de G también puede serlo. En este último
caso no se puede usar el ábaco, pero sí la ecuación A1-1.

- En sistemas enrejados considerar K=1.
- En columnas de marcos arriostrados con la carga repartida uniformemente en su
altura K = 0,73.
- En columnas de marcos arriostrados, en las cuales existen dos cargas distintas en su
longitud, se puede considerar K = 0,25 + 0,75 P mín/Pmáx.
- En columnas de marcos arriostrados con carga en los extremos y repartida K = 1.

589. ESPECIFICACION 5-A1-6
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
3. MARCOS NO ARRIOSTRADOS QUE INCLUYEN COLUMNAS CON
ARTICULACION EN AMBOS EXTREMOS

Cuando en una estructura que obtiene su estabilidad lateral de marcos rígidos, es decir no
arriostrados, existen columnas con articulación en ambos extremos, tales columnas se apoyan
lateralmente en las que tienen nudos rígidos, transmitiéndoles las fuerzas laterales necesarias
para estabilizar el efecto P∆ en ellas. En tales casos la ecuación A1-1 debe modificarse para
reconocer el efecto de las columnas que no aportan resistencia lateral.

Si Puo es la resistencia axial requerida de una de tales columnas y ΣP u es la resistencia
requerida de todas las columnas del piso, se puede definir el factor R L, que representa la
proporción de la carga total del piso que es tomada por las columnas biarticuladas:

∑
∑
=
u
uo
L
P
P
R
(A1-5)

y se puede definir el parámetro N:

∑∑
∑
−
=
−
=
uou
u
L
PP
P
R
N
1
1
(A1-6)

Se puede demostrar que el factor Ki de la columna i que resiste cargas laterales, se puede
modificar al valor
'
i
K, con el fin de representar el efecto de las columnas biarticuladas, del
siguiente modo:

ii
KNK=
'
(A1-7)

Esto permite el uso de los ábacos de la figura A1-2 en este caso.

Una estimación más precisa puede obtenerse a partir de la modificación de la ecuación A1-1,
la que se transforma en:

0
'2/
'2/ tg
136
'
)(
'/ tg
'/
6
2
=












−+





−+






−
K
K
RGG
K
GGR
K
K
LBABAL
π
ππ
π
π
(A1-8)

590. ESPECIFICACION 5-A1-7
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4. FORMULAS APROXIMADAS PARA REEMPLAZAR LOS ABACOS

Con el fin de posibilitar la resolución rápida de las ecuaciones A1-1 y A1-3 se han planteado
formulaciones que aproximan, dentro de márgenes estrechos, los valores obtenidos de ellas y
de los ábacos basados en ellas.

Para marcos no arriostrados:

5,7
5,7)(406,1
++
+++
=
BA
BABA
GG
GGGG
K
(A1-9)

Esta expresión aproxima la solución de la ecuación A1-1 con un margen de 2%.

Para marcos arriostrados:

)82,0)(82,0(
)41,0)(41,0(
++
++
=
BA
BA
GG
GG
K
(A1-10)

Esta expresión aproxima la solución de la ecuación A1-3 con un margen de *0,1% y -1,5%.

El valor de K de la ecuación A1-9, para marcos no arriostrados puede modificarse del modo
como indica la ecuación A1-7 para incorporar el efecto de las columnas biarticuladas que haya
en el piso.

Análogamente los valores de GA y GB pueden modificarse como se indica en la sección 2 para
tomar en consideración las condiciones reales de apoyo de extremos lejanos de las columnas
que concurren al nudo.

5. CASOS EN QUE LAS COLUMNAS DE MARCOS NO ARRIOSTRADOS SON
DE DISTINTA RIGIDEZ LATERAL

En estos casos existe una redistribución de las cargas laterales provenientes del efecto P∆. Un
procedimiento simplificado para la verificación de las columnas en este caso es el siguiente:

Sean:

- ΣH i = suma de las fuerzas laterales Hi tomadas por todas las columnas resistentes
lateralmente; es decir, el corte total del piso.

591. ESPECIFICACION 5-A1-8
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
- ∑∑
∆
×=
oh
iLi
L
HP
= rigidez lateral del piso, expresada en fuerza lateral por
radian de desplazamiento lateral.
- L = alto del piso.
- ∆ oh = deformación lateral entre pisos.
- P ui = resistencia axial requerida de la columna i.
- ΣP ui = resistencia axial total requerida del piso.

Con estos parámetros se plantea la ecuación A1-11 para la carga iP
e
,
'
2
, que interviene en la
definición del parámetro λ c utilizado en las ecuaciones que dan la resistencia de la columna.

2
2
'
'
2
)15,085,0( )(,
L
EI
K
RP
P
P
iP
i
i
LLi
ui
ui
e
∑
∑








=+=
π
(A1-11)

pero
Lie
PiP 7,1 ,
'
2
≤ (A1-12)

en que
oh
iLi
L
HP
∆
×=


Aunque K'i se puede calcular a partir de la ecuación A1-11, es un paso innecesario, porque lo
único que se requiere para verificar la columna es la definición del parámetro iPAF
eyc
,/
'
2
=λ .
Así:

yey
ePyAF
cnc
AFPAFP
9
4
cuando 658,0
'
2
]
'
2/[
>×=φφ (A1-13)

yeecnc
AFPPP
9
4
cuando 877,0
'
2
'
2
≤×=φφ (A1-14)

6. METODO DE LUI, (Ref. 1)

Este método toma en cuenta tanto la inestabilidad del miembro analizado como la estabilidad
general de la estructura; ambos efectos son combinados en una simple fórmula de la que se
puede obtener los factores Ki para cada columna:

∑
∑∑








∆
+×








×=
HL
P
LP
EI
K
oh
i
i
ii
i
i
η
π5
1
2
2
2
(A1-15)

en que:

EIi = rigidez a flexión de la columna i.
Li = alto de la columna i.

592. ESPECIFICACION 5-A1-9
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Pi = fuerza de compresión en la columna i.
∑ 







i
i
L
P
= suma de las razones carga axial-alto de todas las columnas del piso.
ΣH = corte total en el piso.
∆oh = desplazamiento lateral diferencial entre el nivel superior e inferior del entrepiso
en que se ubica la columna.
3
2
)2,48.43

i
i
L
EImm++
=
η

m = M A/MB; para curvatura doble es positivo y negativo para curvatura simple.
m = -1 para columnas biarticuladas.
MA, MB = momentos en los extremos de la columna, con MA < MB.
Ση = suma de los parámetros η de todas las columnas en el piso.

7. METODO DEL PANDEO GENERAL DE LA ESTRUCTURA

El más exacto de todos los métodos para calcular el factor de longitud efectiva es utilizar un
análisis del pandeo general del sistema estructural. En este método el factor K se encuentra
igualando la carga crítica en una columna, es decir la carga en el momento que se inicia el
pandeo global del marco, con la carga de pandeo de una columna de las mismas
características, biarticulada, de largo KL. El factor K puede obtenerse para marcos irregulares
y no rectangulares, con distintos tipos de miembros, con bastante aproximación. Incluso es
posible incorporar efectos de inelasticidad. Para una discusión detallada del método, véase la
Referencia 2.

8. COLUMNAS ESCALONADAS Y UNIFORMES DE EDIFICIOS
INDUSTRIALES

Las columnas de edificios industriales con grúa pueden ser escalonadas (Fig. A1-3 y A1-4) o
uniformes (Fig. A1-4).

En el análisis de columnas escalonadas se pueden utilizar los coeficientes K que entrega la
Association of Iron and Steel Engineers, AISE, en el Informe Técnico N° 13, tablas E1.I a
E1.XII. Véase referencia 3.

La figura A1-3 indica el procedimiento.

593. ESPECIFICACION 5-A1-10
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Conjunto

Pu = P1+P2
φcPn=0,85 A Fcr
EF
r
LK
y
x
xc
/
'
,
π
λ
=
EF
r
LK
y
y
yy
yc
/
,
π
λ
=
K': según tablas E.1.I a E.1.XII del Estándar 13 de
AISE
Ky: según fig. A1-2.

Parte superior

Pu = P1
φcPn=0,85 A Fcr
E
y
F
y
r
aL
yc
/
,
π
λ
=
Fig. A1-3 Columna escalonada


Un método alternativo, coherente con el descrito en el acápite 5 es presentado por Lui et Sun
en la Referencia 4; un resumen del mismo se presenta a continuación.

El método es válido tanto para columnas uniformes como escalonadas, figura A1-4.

594. ESPECIFICACION 5-A1-11
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO















PUL, PUR = cargas superiores de izquierda
y derecha.
PLL, PLR = cargas inferiores de derecha e
izquierda.
LU, LL = longitudes superiores e inferiores.
IU, IL = momento de inercia superior e
inferior.
α=0,01 = factor arbitrario de cálculo. Puede
usarse 0.01.
Ms = momento menor de l tramo AB o GF.
ML = momento mayor de l tramo AB o GF.
Ms/ML = es negativo si la combinación es simple,
positivo si es doble.
∆ = deformación media entre B y F.

Fig. A1-4 Columnas de edificios industriales

Para hacer el análisis se calculan las deformaciones ∆ y momentos de flexión del marco
ficticio mostrado en la figura A1-4c.

1) Pandeo en el sentido “y” como columnas simples entre los puntos de restricción R.
2) Pandeo en el sentido “x”: Se hace independientemente para el sector inferior,
columnas AB y GF y superior BC y FE, con los coeficientes K siguientes:

595. ESPECIFICACION 5-A1-12
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
3) Pandeo “x” para cada columna inferior:








 ∆
++
+
=∑
∑∑
∑
HL
P
L
P
LPP
I E
K
LLLLu
L
L
η
π5
1
)(
2
2
Pu, PL de 1 columna

LRuRLLuL
PPPPP +++=∑

3
2
2.48.43
L
L
L
s
L
sL
EI
M
M
M
M
















++=
η

4) Pandeo “x” para cada columna superior:


L
u
u
uL
u
L
Lu
I
I
P
PP
L
L
KK ×
+








=


9. COLUMNAS DE ALMA LLENA DE SECCION VARIABLE

Para este tipo de columnas es posible utilizar las disposiciones de la sección 11.3 de la norma,
o los coeficientes entregados en el Comentario de la Especificación para el Diseño,
Fabricación y Montaje del Acero Estructural para Edificios del American Institute of Steel
Construction, AISC, figuras CD1.5.1 a CD1.5.17 de la 8
ª
Edición, que son las mismas
contenidas en el Comentario del Apéndice F de la 9
ª
Edición, Método ASD, figuras C-A-F7.1
a C-A-F7.17.

Para que estas curvas se puedan utilizar, deben cumplirse las siguientes condiciones (ver
figura A1-5):

- El miembro debe tener al menos un eje de simetría, el cual deberá ser perpendicular
al plano de flexión, si hay momentos presentes.
- Las alas del miembro deben ser iguales y de sección constante.
- El alto de la sección será linealmente variable:







+=
l
z
dd
oγ1 en que d, do, z, l: definidos en figura A1-5.

596. ESPECIFICACION 5-A1-13
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


oolddd /)( −=γ

γ ≤ 0,268 l/do

γ ≤ 6,0







+=
l
z
dd
o
γ1

odl/268.0≤γ

0.6≤γ

Kγ según sección 11.3 de la norma o según AISC-
8
ª
Edición, Figuras CD1.5.1 a CD1.5.17.


Pu < φc Fcr Ao, en que Fcr es función de Kγ





Fig. A1-5 Columna de sección variable

Alternativamente, se puede aplicar el procedimiento siguiente: (*)

ƒ Para definir la esbeltez para pandeo en torno al eje mayor, reemplazar el miembro de
sección variable y longitud L, por uno ficticio de sección uniforme e igual al extremo
menor del anterior, con un largo reducido gL en que:

g = 1,000 - 0,375γ + 0,080 γ
2
(1,000 - 0,0775 γ)

γ : definido en figura A1-4.

ƒ Para definir la esbeltez para pandeo en torno al eje menor, usar miembro de largo L, de
sección uniforme igual al extremo menor.



(*) Stability Design Criteria, por B.G. Johnston, 3
ª
edición.

597. ESPECIFICACION 5-A1-14
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
10. COLUMNAS DE SECCION VARIA BLE, DE AREA APROXIMADAMENTE
CONSTANTE

En la figura A1-6 se entrega un procedimiento para definir un radio de giro efectivo para la
columna de sección variable, considerando tanto la variación del momento de inercia de la
columna como las longitudes rectas de la misma. La condición es que los extremos de estas
columnas puedan considerarse articuladas (K=1). Los parámetros que se usan son:

AIC/r
1= en que A = área media
1
/v II
o
= ,
w = L1/L
C = según figura A1-6


)62.162.0(5.033.017.0 vvwvvC −++++=
w ≤ 0.5 0.1 ≤ v ≤ 1
)32.4432.0(92.008.0
2
vvwvC −+++=
w = 0.5 0.1 ≤ v ≤ 1
vvC 5.002.048.0++=
0.1 ≤ v ≤ 1
vvC 5.032.018.0 ++=
0.1 ≤ v ≤ 1

Los extremos deben ser articulados
Io ≥ 0.01 I1
Si w ≥ 0.8 C = 1
0.5 < w < 0.8 Interpolar C

Fig. A1-6 Columnas enrejadas de sección
variable, de área aproximadamente constante

11. OTROS METODOS

En las Referencias de la Especificación AISC, Método de Factores de Carga y Resistencia, se
indica una cantidad de publicaciones que abordan el tema de los factores K de longitud
efectiva, o el de la estabilidad general de marcos. Se recomienda dirigirse directamente a esa
lista para obtener más antecedentes.

Adicionalmente puede consultarse las Referencias desde el N° 5 en adelante, que tratan el
problema en extensión, las que junto con sus propias referencias bibliográficas cubren el
ancho espectro de proposiciones existentes.

12. REFERENCIAS

598. ESPECIFICACION 5-A1-15
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
1. Lui, E.M.: "A Novel Approach for K Factor Determination", AISC, Engineering
Journal, 4
th
. Qtr., 1992.
2. Liew, J.Y.R., White, D.W. and Chen, W.F.: "Beam Column Design in Steel
Frameworks - Insight on Current Methods and Trends" Journal of Constructional
Steel Research, 18, 1991, págs. 269-308.
3. "Guide for the Design and Construction of Mill Buildings", Association of Iron
and Steel Engineers, Technical Report N° 13, Pittsburgh, P.A., 1991.
4. Lui, E.M.; Sun, Manqing: "Effective Length of Uniform and Stepped Crane
Columns", AISC, Engineering Journal, 3
rd
Qtr. 1995.
5. Visser, Mike: "Steel Frame Stability Design", AISC, Engineering Journal, 1
st
Qtr.
1995.
6. J. Darío Aristizabal-Ochoa: "K-Factor for Columns in any type of Construction:
Non paradoxical approach", ASCE, Journal of Structural Engineering, Vol 120,
N° 4, April 1994.
7. J. Darío Aristizabal-Ochoa: "Stability Problems of Columns and Frames", ACI,
Structural Journal, July-August 1997.
8. W.M. Kim Roddis, Hazlan Abdul Hamid, Chelsen Q. Guo: "K-Factor for
Unbraced Frames: Alignment Chart Accuracy for Practical Frame Variations;
AISC, Engineering Journal, 3
rd
Qtr., 1998.
9. Hellesland, Jostein; Bjorhovde, Reider: "Improved Frame Stability Analysis with
Effective Lengths" ASCE, Journal of Structural Engineering, Vol 122, N° 11,
November 1996.
10. Seung-Eock Kim, Wai-Fah Chen: "Practical Advanced Analysis for Braced Steel
Frame Design" ASCE, Journal of Structural Engineering, Vol 122, N° 11,
November 1996.
11. Seung-Eock Kim, Wai-Fah Chen: "Practical Advanced Analysis for Unbraced
Steel Frame Design" ASCE, Journal of Structural Engineering, Vol 122, N° 11,
November 1996.
12. Christopher, John; Bjorhovde, Reider: "Semi-rigid Frame Design Methods for
Practicing Engineers" AISC, Engineering Journal, 1
st
Qtr, 1999.
13. Seung-Eock Kim, Wai-Fah Chen: "Practical Advanced Analysis for Semi-rigid
Frame Design" AISC, Engineering Journal, 4
th
Qtr, 1996.
14. Galambos, T.V.: "Guide to Structural Stability Design Criteria for Metal
Structures", 4
th
Edition, New York; John Wiley and Sons, 1988.

599. ESPECIFICACION 5-A1-16
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
15. Johnston, B.C., Guide to Stability Design Criteria for Metal Structures, 3ª
edición, New York, John Wiley and Sons, 1976.

600. ESPECIFICACION 5-A2-1
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
APENDICE 2


ESPECIFICACION PARA EL DISEÑO DE MIEMBROS COMPUESTOS
POR UN SOLO ANGULO - METODO DE FACTORES
DE CARGA Y RESISTENCIA



1. ALCANCE


Esta Especificación se basa en las Especificaciones AISC para el Diseño por el Método de los
Factores de Carga y Resistencia de miembros compuestos por un solo ángulo, de alas iguales o
desiguales, sujetos a tracción, cizalle, compresión, flexión y combinaciones de estas
solicitaciones. Puede considerarse a esta Especificación como compatible y suplementaria de
las provisiones contenidas en el cuerpo principal de la norma. Para propósitos de diseño, las
simplificaciones y aproximaciones conservadoras contenidas en esta Especificación pueden
reemplazarse por un análisis más preciso.

Esta Especificación reemplaza cualquier requerimiento comparable, pero más general, de la
norma. Las provisiones para fabricación y montaje, y otras provisiones para el diseño no
directamente cubiertas por este documento, son plenamente aplicables.

Para el diseño de ángulos plegados esbeltos, formados en frío, también es aplicable la
especificación AISI-96, Especificación para el Diseño de Miembros Estructurales Plegados en
Frío.

2. TRACCION


La resistencia de diseño en tracción φ
tPn será el valor más bajo obtenido de los estados límites
de fluencia, con φ
t = 0,9 y Pn = FyAg, y de ruptura con φ t =0,75 y Pn=FuAe.

a) Para miembros apernados, las áreas neta y efectiva se determinarán según las
secciones 5.1 a 5.3 de la norma.
b) Cuando la carga se transmite sólo por soldaduras longitudinales, o por una
combinación de soldaduras longitudinales y transversales en una sola de las alas del
ángulo, el área neta efectiva será:

A
e = Ag U (A2.2-1)

En que:

A
g = área bruta del miembro
9,01 ≤








−=
l
x
U

601. ESPECIFICACION 5-A2-2
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

x = excentricidad de la conexión (ver sección 5.3 de la norma)
l = longitud de la conexión en la dirección de la carga

c) Cuando una carga se transmite por soldaduras transversales a sólo un ala del ángulo,
A
e es el área del ala conectada y U = 1.

Los miembros cuyo diseño se basa en cargas de tracción, tendrán una esbeltez no mayor de
350.

3. CIZALLE

En el estado límite de fluencia en cizalle, la tensión de corte f
uv debida a flexión y torsión no
excederá de:

f
uv ≤ φv × 0,6 × F y (A2.3-1)
φ
v = 0,9

La tensión de corte debida a flexión puede determinarse según la ecuación (A2.3-2):
bt
V
f
b
v
5,1
=
(A2.3-2)

en que:

V
b = componente de la fuerza de corte paralela al ala de ancho b y espesor t.

Esta tensión debe determinarse para ambas alas, para definir el valor máximo.

La tensión de corte provocada por la torsión debida a la excentricidad de la línea de acción de
la carga respecto del centro de corte, puede determinarse aproximadamente a partir de la
ecuación A2.3-3:

At
M
f
T
3
=
(A2.3-3)

en que:

M
T = momento de torsión = P×e
e = excentricidad de la carga P respecto del centro de corte
A = sección del ángulo
t = espesor del ala

Las tensiones de corte calculadas con las ecuaciones A2.3-2 y A2.3-3 se suman para obtener la
tensión de corte total f
uv, de la ecuación A2.3-1.

602. ESPECIFICACION 5-A2-3
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

4. COMPRESION


La resistencia de diseño de ángulos comprimidos será φ
cPn, en que:

φ
c = 0,9
P
n = A gFcr

a) Para
5,1≤Q
c
λ

y
cQ
cr
FQF )658,0(
2
λ
= (A2.4-1)

b) Para
5,1≥Q
c
λ


y
c
crFF 





=
2
877,0
λ
(A2.4-2)


E
F
r
Kl
y
c
π
λ
=

en que:

F
y = tensión mínima de fluencia especificada para el acero.
Q = factor de reducción por pandeo local.

El factor de reducción Q se determinará como sigue:

ƒ Ángulos laminados:

cuando
1Q :/446,0 =≤
y
FE
t
b (A2.4-3a)

cuando
EFFE
t
b
FE
yyy/
t
b
0,761-1,34Q :/91,0/446,0 





=<< (A2.4-3b)


cuando
2
534,0
: /910,0






=≥
t
b
F
E
QFE
t
b
y
y
(A2.4-3c)

b = ancho del ala más larga

603. ESPECIFICACION 5-A2-4
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
t = espesor

Alternativamente pueden usarse las disposiciones de las secciones 8.2 y 8.4.2 de la
norma.

ƒ Ángulos plegados:

cuando
1Q :/37,0=<
y
FE
t
b (A2.4-4a)

si
EFFE
t
b
FE
yyy/
t
b
0,76-1,277Q :/84,0/37,0 





=<< (A2.4-4b)

si












=>
2
45,0
: /84,0
t
b
F
E
QFE
t
b
y
y
(A2.4-4c)

5. FLEXION


Las resistencias de diseño a flexión establecidas en la sección 5.1 se usarán en conformidad
con las indicaciones de las secciones 5.2 y 5.3:

5.1 RESISTENCIA DE DISEÑO A FLEXION

La resistencia de diseño a flexión será el valor menor de φ
bMn que se determina en 5.1.1, 5.1.2
y 5.1.3, con φ
b = 0,9.

5.1.1 Para el estado límite de pandeo local cuando el borde libre de un ala está en
compresión:

ƒ Angulos laminados:

cuando
cyny
SFMFE
t
b
25,1 : /382,0 =≤ (A2.5-1a)

cuando : /446,0/382,0
yy
FE
t
b
FE <<

















−−= 1
/382,0
/
49,125,1
y
cyn
FE
tb
SFM
(A2.5-1b)

cuando
cyny
SQFMFE
t
b
=> : /446,0 (A2.5-1c)

604. ESPECIFICACION 5-A2-5
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

donde:

b = ancho del ala con su borde libre comprimido
Q = factor de reducción según ecuaciones A2.4-3a, b y c
S
c = módulo elástico del borde comprimido, relativo al eje de flexión
E = módulo de elasticidad

ƒ Angulos plegados:

cuando
1a-A2.5 fórmulasegún : /3,0 =≤
nyMFE
t
b


cuando
















−−=≤≤ 1
/3,0
/
07,125,1 37,0/3,0
y
cyny
FE
tb
SFM
t
b
FE
(A2.5-1d)

cuando
1c-A2.5 fórmulasegún : 37,0 =>
nM
t
b


5.1.2 Para el estado límite de fluencia, cuando el borde libre del ala está traccionado.

M
n = 1,25 My (A2.5-2)

En que:

M
y = momento de fluencia en torno al eje de flexión.

5.1.3 Para el estado límite de pandeo lateral-torsional:

Cuando M
ob ≤ My:

[ ]
obyobn
MMMM /17,092,0−= (A2.5-3a)

Cuando M
ob > My

[ ]
yyobynMMMMM 25,1/83,058,1 ≤−= (A2.5-3b)

en que:

M
ob = momento de pandeo lateral-torsional elástico, definido en las secciones 5.2 o
5.3, según proceda.

5.2 FLEXION EN TORNO A LOS EJES GE OMETRICOS (x e y, fig. A2.5-1))

605. ESPECIFICACION 5-A2-6
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

5.2.1a) Los ángulos flectados que cuentan con restricción lateral-torsional a lo largo del
miembro, se diseñarán sobre la base de los ejes geométricos x e y, con la resistencia a
la flexión M
n limitada por los acápites 5.1.1 y 5.1.2, según proceda.

5.2.1b)
Para los ángulos de alas iguales que cuentan con restricción lateral torsional sólo en el
punto de máximo momento, la resistencia a flexión M
n se determinará según la
sección 5.1, en que M
y se calculará sobre la base de los módulos elásticos para los
ejes geométricos x e y, y M
ob se calculará como 1,25 veces el valor de Mob obtenido
de la ecuación A2.5-4.

5.2.2
Los ángulos de alas iguales que no cuentan con restricción lateral-torsional, y que
están sujetos a flexión aplicada en torno a uno de los ejes geométricos x o y, se
podrán diseñar considerando sólo la flexión en torno a los ejes geométricos siempre
que:

a)
El momento de fluencia se calculará sobre la base de un módulo elástico igual a 0.8
veces el módulo elástico geométrico.
b)
Cuando los bordes libres de las alas están comprimidos, la resistencia a la flexión Mn
se determinará de acuerdo con los acápites 5.1.1 y 5.1.3, donde







−+= 1)/(78,01
6,0
22
2
4
blt
l
tCEb
M
b
ob
(A2.5-4)

l = longitud no arriostrada lateralmente


5,1
3435,2
5,12
máx
máx
≤
+++
=
CBA
bMMMM
M
C


en que:

M
máx = valor absoluto del momento máximo en el segmento no arriostrado
M
A = valor absoluto del momento en el cuarto de la longitud no arriostrada
M
B = valor absoluto del momento en el centro de la longitud no arriostrada
M
C = valor absoluto del momento en los tres cuartos de la longitud no arriostrada

c)
Cuando el borde libre del ala está en tracción, la resistencia a la flexión se
determinará de acuerdo con el acápite 5.1.2.

5.2.3 Los ángulos de alas desiguales sin restricción lateral-torsional, sujetos a flexión en
torno a uno de los ejes geométricos x e y, se diseñarán de acuerdo con la sección 5.3.

5.3 FLEXION EN TORNO A LOS EJES PR INCIPALES (w y z, fig. A2.5-1)

606. ESPECIFICACION 5-A2-7
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Los ángulos sin restricción lateral-torsional se diseñarán considerando la flexión en los ejes
principales, excepto en el caso indicado en el acápite 5.2.2, si es aplicable. La flexión en torno
a ambos ejes principales se evaluará de acuerdo a lo requerido en la sección 6.

5.3.1 Angulos de alas iguales

a)
Flexión en torno al eje mayor
. La resistencia a la flexión Mn en torno al eje principal
mayor se determinará de acuerdo con los acápites 5.1.1 y 5.1.3, donde:


l
tEb
CM
bob
22
46,0
=
(A2.5-5)

b)
Flexión en torno al eje menor
. La resistencia a la flexión Mn en torno al eje principal
menor se determinará de acuerdo al acápite 5.1.1 cuando los bordes libres de las alas
están comprimidos y de acuerdo a 5.1.2 cuando están traccionados.

5.3.2 Angulos de alas desiguales

a) Flexión en torno al eje mayor
. La resistencia a la flexión Mn en torno al eje principal
mayor se determinará de acuerdo con los acápites 5.1.1 y 5.1.3, donde:






++=
wzwb
z
ob
rltC
l
I
EMββ
22
2
)/(052,09,4 (A2.5-6)

en que:

I
z = momento de inercia en torno del eje principal menor.

r
z = radio de giro para el eje principal menor.


o
A
w
wzdAzwz
I
2)(
1
22
−





+=
∫
β , propiedad especial para los ángulos de alas
desiguales, positiva para el ala corta en compresión y negativa para alas
largas en compresión, ver figura A2.5.1. Ver tabla A2.5-1 para valores
referenciales de β
w. Si el ala larga está en compresión en cualquier
segmento a lo largo de la longitud no arriostrada del miembro, el valor
negativo de β
w se usará en la ecuación 5-6.

z
o = coordenada a lo largo del eje menor del centro de corte respecto del centro
de gravedad.

I
w = momento de inercia en torno al eje principal mayor.

607. ESPECIFICACION 5-A2-8
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


a) +βw b) - βw

(Caso especial: Para alas iguales, bw)

Flexión en ángulos de alas desiguales


Fig. A2.5.1

608. ESPECIFICACION 5-A2-9
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Tabla A2.5-1
Valores de
βw para ángulos de alas desiguales
Dimensiones β
w (1)
pulg mm pulg mm
9x4
8x6
8x4
7x4
6x4
6x3,5
5x3,5
5x3
4x3,5
4x3
3,5x3
3,5x2,5
3x2,5
3x2
2,5x2
228,6x101,6
203,2x152,4
203,2x101,6
177,8x101,6
152,4x101,6
152,4x88,9
127,0x88,9
127,0x76,2
101,6x88,9
101,6x76,2
88,9x76,2
88,9x63,5
76,2x63,5
76,2x50,8
63,5x50,8
6,54
3,31
5,48
4,37
3,14
3,69
2,40
2,99
0,87
1,65
0,87
1,62
0,86
1,56
0,85
166,1
84,1
139,2
111,0
79,7
93,7
70,0
75,9
22,1
41,9
22,1
41,1
21,8
39,6
21,6
Alas iguales 0,0


(1) βw tiene valores positivos o negativos dependiendo de la dirección de la flexión.
Ver figura A2.5-1.

b) Flexión en torno al eje menor
. La resistencia de diseño a la flexión, Mn, en torno al
eje principal menor se determinará de acuerdo al acápite 5.1.1 cuando los bordes
libres de las alas están en compresión y a 5.1.2 cuando están traccionados.

6. FUERZAS COMBINADAS


Normalmente los ángulos están sometidos a fuerzas axiales combinadas con flexión, dado que
las fuerzas axiales y las conexiones en las alas del ángulo son excéntricas respecto del centro
de gravedad de la sección del ángulo.

En estos casos el momento aplicado deberá resolverse en torno a los ejes principales para los
fines de efectuar la verificación de interacción, a menos que se den las situaciones indicadas
en 5.2.1 o 5.2.2, en las cuales se podrá usar lo indicado en las secciones 6.1.2 o 6.1.3,
respectivamente.

609. ESPECIFICACION 5-A2-10
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Las ecuaciones de interacción pueden utilizarse ya sea sumando los valores máximos de los
términos que representan la carga axial y los momentos, o analizando para los puntos
considerados críticos de la sección del ángulo las direcciones de las tensiones de flexión
debidas a la flexión en torno a cada uno de los ejes principales. En este último caso los
términos debidos a la flexión se suman o se restan del término que representa la carga axial,
según corresponda.

6.1 MIEMBROS SOMETIDOS A FLEXION Y COMPRESION

6.1.1 La interacción de flexión y compresión aplicable a puntos específicos de la sección
estará limitada por las ecuaciones A2.6-1a y A2.6-1b.

Para
2,0≥
u
uP
Pφ


0,1
9
8
≤








++
nzb
uz
nwb
uw
u
u
M
M
M
M
P
Pφφφ
(A2.6-1a)

Para
2,0<
u
uP
Pφ


0,1
2
≤








++
nzb
uz
nwb
uw
u
u
M
M
M
M
P
Pφφφ
(A2.6-1b)

en que:

P
u = resistencia requerida a compresión.
P
n = resistencia nominal a la compresión, determinada según la sección 4.
M
u = resistencia requerida de flexión.
M
n = resistencia nominal a la flexión, para tracción o compresión, de acuerdo a la
sección 5, según corresponda. Usese el módulo elástico correspondiente al
punto específico de la sección y considérese el tipo de tensión.
φ = φ
c = 0,9 factor de resistencia a compresión.
φ
b = 0,9 factor de resistencia a flexión.
w = subíndice que relaciona los símbolos M
u o Mn con el eje mayor.
z = subíndice que relaciona los símbolos M
u o Mn con el eje menor.

En las ecuacionesA2.6-1a y A2.6-1b, cuando M
n representa la resistencia nominal referida al
lado en compresión, el valor correspondiente de M
n se multiplicará por B1:

0,1
1
1
1
≥
−
=
e
u
mP
P
C
B
(A2.6-2)

610. ESPECIFICACION 5-A2-11
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

C
m, Pe1 = coeficiente de flexión y carga elástica de pandeo definidas en la sección 6.1.1
de la norma.

6.1.2 En los ángulos que cuentan con apoyos laterales tales que se flectan en torno a uno de
los ejes geométricos x o y, y cuya resistencia nominal en flexión se determina de acuerdo al
acápite 5.2.1, el radio de giro r que se usará en la determinación de P
e1, será el correspondiente
a ese eje geométrico. Los términos correspondientes a la flexión, en las ecuaciones A2.6-1a y
A2.6-1b serán reemplazados por un término único referido al eje geométrico en cuestión.

6.1.3 Alternativamente, en los ángulos de alas iguales sin restricción lateral-torsional a lo
largo del miembro y con flexión aplicada en torno a uno de los ejes geométricos, se podrán
utilizar las provisiones del acápite 5.2.2 para determinar las resistencias requeridas M
u y
nominal de diseño a la flexión M
n. Si se usa las provisiones del acápite 5.2.2 para determinar
M
n, el radio de giro alrededor del eje geométrico de flexión dividido por 1.35, se usará en la
determinación de P
e1. Los términos correspondientes a la flexión en las ecuaciones A2.6-1a y
A2.6-1b se reemplazarán por un término único referido al eje geométrico en cuestión.

6.2 MIEMBROS SOMETIDOS A FLEXION Y TRACCION

La interacción de flexión y tracción estará limitada por las ecuaciones A2.6-1a y A2.6-1b, en
que:

P
u = resistencia requerida de tracción.
P
n = resistencia nominal a tracción determinada de acuerdo a la sección 2.
M
u = resistencia requerida de flexión.
M
n = resistencia nominal a la flexión, para tracción o compresión, de acuerdo a la
sección 5, según corresponda. Usese el módulo elástico correspondiente al
punto específico de la sección y considérese el tipo de tensión.
φ = φ
t = 0,9 factor de reducción a tracción.
φ
b = 0,9 factor de reducción a flexión.

En los miembros sujetos a flexión en torno a un eje geométrico, la evaluación de la resistencia
requerida de flexión se hará de acuerdo a los acápites 6.1.2 y 6.1.3. Los efectos de segundo
orden debidos a la tracción pueden considerarse en la determinación de M
u para las ecuaciones
A2.6-1a y A2.6-1b. En lugar de usar estas ecuaciones se permite efectuar un análisis más
detallado de la interacción de flexión y tracción.

611. ESPECIFICACION 5-A3-1
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
APENDICE 3


EXPRESION GENERAL DE LA RESI STENCIA A FLEXION DE VIGAS




1.0 DISEÑO A FLEXION


La Tabla A3-1 que se entrega a continuación establece las ecuaciones generales para
determinar la resistencia a flexión de vigas y elementos semejantes. Para parámetros de
esbeltez de secciones no incluidas en la Tabla A3-1 ver sección 5.5.4. En vigas de alas
desiguales ver secciones 5.5.2.4 y 5.5.2.5 para determinar λ
r en el estado límite de pandeo
local del alma.

La resistencia de diseño de elementos a flexión es φ
bMn donde φ b = 0.90 y Mn es la resistencia
nominal.

La resistencia nominal a flexión M
n será el valor más bajo de los que se obtienen de acuerdo a
los estados límites de fluencia, volcamiento (LTB); pandeo local del ala (FLB); y pandeo local
del alma (WLB).

La resistencia nominal M
n se expresa para cada estado límite en función de esbelteces λ, λ p y
λ
r definidas en la misma tabla, como sigue:

(a) Cuando λ ≤ λ
p

M
n = Mp (A3.1-1)

(b) Cuando λ
p < λ ≤ λ r

Para volcamiento


'
o )(
np
pr
p
rppbnMMMMMCM ≤
















−
−
−−=
λλ
λλ
(A3.1-2)

Para pandeos locales de ala y del alma










−
−
−−==
pr
p
rppnn
MMMMM
λλ
λλ
)(
'
(A3.1-3)

612. ESPECIFICACION 5-A3-2
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
(c) Para λ > λ r

Para el estado límite de volcamiento y pandeo local del ala


pcrcrnMSFMM ≤== (A3.1-4)

Para el diseño de vigas armadas de alma esbelta el estado límite de pandeo local del alma no
es aplicable, ver sección 9.4.2.

Para la esbeltez del ala
λ > λr en perfiles no incluidos en la Tabla A3-1, ver Sección 5.5.4.
Cuando
λ del alma > λr, la viga se diseña como viga armada o según el método descrito en el
Apéndice 6, sección 6.2.

Los términos usados en las ecuaciones anteriores son:

M
n = Resistencia nominal a flexión, N-mm.
M
p = F yZ = Momento plástico ≤ 1.5 FyZ, N-mm.
M'
n = Momento de plastificación parcial de una viga no compacta, N-mm.
M
cr = Momento crítico de pandeo, N-mm.
M
r = Momento límite de pandeo (igual a Mcr si λ = λr), N-mm.
λ = Parámetro de esbeltez que controla
= Razón L
b/ry de esbeltez para el eje menor en caso de pandeo lateral-torsional.
= Razón b/t para el pandeo local del ala, definido en sección 5.5.1.
= Razón h/t
w para pandeo local del alma, definido en sección 5.5.1.
λp = Mayor valor de λ para el cual Mn = Mp.
λr = Mayor valor de λ para el cual el pandeo es inelástico.
F
cr = Tensión crítica, MPa.
C
b = Coeficiente de flexión basado en la gradiente de momento, ver sección 9.1.2.1,
ecuación 9.1-3.
S = Módulo de flexión, mm
3
.
L
b = Longitud no arriostrada lateralmente, mm.
r
y = Radio de giro para el eje menor, mm.

Los estados límites aplicables y las ecuaciones para M
p, Mr, Fcr, λ, λp y λr están dadas en la
Tabla para los perfiles que en ella se indican.

Los términos usados en la Tabla A3-1 son los siguientes:

A = Sección transversal, mm
2

F
L = Tensión menor entre (Fyf - Fr) y Fyw, Mpa, en perfiles laminados y soldados. Para
perfiles plegados con alas atiesadas:
x
ef
yL
S
S
FF
= ; con alas no atiesadas:
yLQFF=
F
r = Compresión residual del ala.

613. ESPECIFICACION 5-A3-3
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
= 70 N/mm² para perfiles laminados.
= 115 N/mm² para perfiles soldados.
F
y = Tensión límite de fluencia especificada, MPa
F
yf = Límite de fluencia para el ala, MPa
F
yw = Límite de fluencia para el alma, MPa
I
yc = Momento de inercia del ala comprimida según el eje y, o para curvatura reversa,
momento de inercia del ala menor, mm
4

J = Constante de torsión, mm
4

R
e = Factor para perfiles híbridos, ver Capítulo 9, fórmula 9.4-4. Para vigas no
híbridas: R
e = 1.
S
ef = Módulo de sección efectivo para el eje mayor, calculado para tensión de
compresión igual a F
yf, mm3
S
xc = Módulo de sección para la fibra exterior del ala comprimida, mm
3

S
xt = Módulo de sección para la fibra exterior del ala en tracción, mm
3

Z = Módulo plástico de sección, mm
3

b = Ancho de ala, mm
d = Altura total del perfil, mm
f = Tensión de compresión calculada para el elemento atiesado, MPa
h = Altura libre entre alas restando filetes o curvaturas de transición en elementos
laminados, mm
r
yc = Radio de giro del ala comprimida alrededor del eje y, o si hay curvatura reversa,
radio de giro del ala menor, mm
t
f = Espesor de ala, mm
t
w = Espesor de alma, mm

Para el diseño de miembros plegados en frío, en flexión, alternativamente se pueden aplicar las
disposiciones de la Especificación AISI-96, Especificación para el Diseño de Miembros
Estructurales Plegados en Frío.

614. INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
TABLA A3-1
PARAMETROS NOMINALES DE RESISTENCIA
PARAMETROS DE ESBELTEZ

PERFIL
MOMENTO
PLASTICO
M
p

ESTADO LIMITE DE
PANDEO
MOMENTO
LIMITE
DE PANDEO:
M
r
TENSION
CRITICA
F
cr

λ λ
p
λ
r

LIMITACIONES
LTB. Perfiles de doble simetría y canales lamina-
dos, soldados y plegados

F
L
S
x

2
2
2
2
1
1
2
1
λ
λ
XX X
b
C
+

y
b
r
L

y
FE/ 76.1 [c, d]
LTB. Perfiles de simple
simetría cargados en el
plano de simetría.

F
L
S
xc
≤
F
yf
S
xt


[e]
yc
b
r
L

y
FE/ 76.1
Valor de
λ
para el
cual M
cr
(C
b
=1)=M
r
FLB. Perfiles laminados y
soldados
F
L
S
x
[f]
y
FE/ 38.0 [g]
FLB. Perfiles plegados,
alas atiesadas
F
y
S
ef
S
ef
F
y
/S
x

y
FE/ 08.1
y
FE/ 28.1
FLB. Perfiles plegados,
alas no atiesadas
F
y
S
x
Q QF
y

b/t
y
FE/ 3.0
y
FE/ 42.0




Canales y perfiles I de simetría doble
o simple (incluyendo perfiles
híbridos) flectados según eje mayor.
[a]





F
y
Z
x

[b]

WLB

R
e
F
yf
S
x


No aplicable

h/t
w

y
FE/ 76.3
λ
r según Sección
5.5.1


Aplicable para perfiles I
siempre que:

h/t
w
≤
λ
r

cuando:

h/t
w
>
λ
r

Ver Sección 9.4
Canales y perfiles I de simetría doble
o simple, flectados según eje menor.
[a]

F
y
Z
y


FLB

F
y
S
y


Igual que para eje mayor

NOTAS: LTB se aplica sólo a flexión según eje mayor.
[a] Se excluyen ángulos dobles y perfiles T.
[b] Calculado para tensión plástica total, en secciones compactas. Para no compactas usar: M
p
= M'
n
(Ver acápite 2). LTB = Volcamiento
[c]
2
2 1
4
2








= =
GJ
S
I
C
X
EGJA
S
X
x
y
w
x
π
FLB = Pandeo local del ala
[d]
2
2
1
1 1
L
L
r
FX
F
X
+ + =
λ
. F
L
tiene distintos valores para perfiles laminados, soldados o plegados. Ver pág. A3-2. WLB = Pandeo local del alma
[e]
p y
b
b
cr
x
cr
cr
M B B BJI
L
EC
M
S
M
F≤






+ + + = =
2
1 2 1
1
2
donde
donde
)/()/](1)/ (2[25,2
1
J I Lh I I B
y b y yc
− =


2
2
)/( )/ ( )/ (25
b yc y yc
LhJ I L LI B− =

90.0)/ ( si ó 1.0)/ ( si ,0.1
> < =
y yc y yc b
I L I L C
[f]
soldados perfiles para
2
90.0
laminados; perfiles para
2
69.0
λ λ
c
Ek
cr
F
E
cr
F= =
donde:
763.0 35.0 :y / /4≤ ≤ =
c w c
k th k
[g]
soldados perfiles para
/
95.0 laminados; perfiles para 83.0
c
k
L
F
E
r
L
F
E
r
= =
λ λ


TABLA A3-1 (Continuación)

615. INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
PARAMETROS NOMINALES DE RESISTENCIA

PARAMETROS DE ESBELTEZ

PERFIL
MOMENTO
PLASTICO
M
p

ESTADO
LIMITE DE
PANDEO
MOMENTO
LIMITE
DE PANDEO:
M
r
TENSION
CRITICA
F
cr

λ λ
p
λ
r

LIMITACIONES
Barras simétricas sólidas, excepto rectangulares cargadas según eje
mayor.

F
y
Z
x


No aplicable
Barras rectangulares sólidas cargadas
según eje mayor.

F
y
Z
x


LTB

F
y
S
x

x
b
S
JA EC
λ
2

y
b
r
L

p
M
JA E3

r
M
JA E2



LTB

F
yf
S
ef

x
b
S
JA EC
λ
2

y
b
r
L

p
M
JA E3

r
M
JA E2

Aplicable si
yf w
FE th/ 70,5 /
≤


FLB

F
L
S
ef

[i]
y
x
ef
F
S
S


b/t
y
F
E
12.1
y
F
E
4.1




Perfiles cajón simétricos cargados en
plano de simetría.



F
y
Z
WLB Igual que para perfiles I Igual al caso de vigas I
LTB No aplicable

FLB
[h]
/
021.0
S F
tD
E
M
y n






+ =

tD
E
/
33.0


D/t
y
F
E071.0

y
F
E31.0

y
F
E
tD
45.0
/
<



Tubos
circulares


F
y
Z
WLB No aplicable

NOTAS.

[h] Esta ecuación se usará en vez de A3-4.

[i] S
ef
es el modulo de sección efectivo para la sección con ala comprimida de ancho b
e
definida en sección 5.5.4.2.

616. ESPECIFICACION 5-A3-6
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
2.0 MOMENTOS Y LONGITUDES LIMITE Y EFECTO DE C
b > 1.0

2.1 COMPORTAMIENTO DE VIGAS A LA FLEXION

En la figura A3-1 se representa el comportamiento a la flexión de vigas compactas, no
compactas y esbeltas, y el efecto sobre las longitudes límite de pandeo que tienen los factores
C
b > 1.




FIG. A-3.1

Una sección compacta, con C
b = 1.0, podrá alcanzar el momento plástico Mp siempre que su
largo entre soportes laterales no sobrepase el largo L
p. Si el largo no arriostrado lateralmente
es L
r, la sección podrá alcanzar el momento límite Mr = FLSx. Entre Lp y Lr la variación del
momento máximo es lineal entre los límites M
p y Mr. A partir del largo Lr la resistencia a la
flexión decrece por efecto del volcamiento, pudiendo alcanzar sólo las tensiones F
cr indicadas
en la tabla del acápite 1.0.

Si C
b > 1.0, el momento capaz Mn se amplifica por Cb en todo su rango de valores,
produciéndose el desplazamiento de la curva PP'RB a la posición P
1P'1R1B1. Así el momento
plástico M
p podrá ser obtenido hasta una longitud Lm, mayor que Lp.

Las secciones no compactas no tienen capacidad de alcanzar el momento M
p, sino sólo el
valor M'
n indicado en la ecuación A3.1-3; de modo que para estas secciones el largo L'p entre
arriostramientos laterales resulta mayor que L
p. Si Cb > 1.0 el momento M'n puede alcanzarse
hasta la longitud no arriostrada L'
m, mayor que Lm.

La longitud no arriostrada L
r, que fija el límite entre el pandeo lateral torsional elástico y el
anelástico, no se modifica para C
b > 1.0, aún cuando el momento Mcr se amplifica por Cb.

617. ESPECIFICACION 5-A3-7
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Las secciones esbeltas con Cb = 1.0 sólo pueden alcanzar el momento Mr cuando Lb es menor
que L
r. Para Lb mayores sólo pueden alcanzar las tensiones F cr. Si Cb ≥ 1.0 los momentos
críticos se amplifican por C
b, pero se mantiene el límite de Mcr menor que Mr.

2.2 FORMULAS APLICABLES A LOS DISTINTOS CASOS

El comportamiento descrito en la figura A3-1 se traduce en las siguientes expresiones:

a)
Secciones compactas, Cb = 1.0

ƒ Si Lb < Lp φbMn = φbMp (A3.2-1)


yypFErL /76.1= (A3.2-2)

ƒ Si Lp < Lb < Lr


pb
pr
pb
rpbpbnbM
LL
LL
MMMMφφφφ≤








−
−
−−= )( (A3.2-3)


2
2
1
11
L
L
y
rFX
F
Xr
L ++= (A3.2-4)

φ
bMr=φbSxFL perfiles laminados y soldados (A3.2-5)
= φ
bFySef perfiles plegados, alas atiesadas
= φ
bFySxQ perfiles plegados, alas no atiesadas

ƒ Si Lb > Lr


rb
ybyb
x
bcrbnbM
rL
XX
rL
XS
MMφφφφ≤+








==
2
2
2
11
)/(2
1
)/(
2
(A3.2-6)

b)
Secciones compactas, Cb>1.0

ƒ Si Lb < Lm
φ
bMn = φbMp (A3.2-7)

ƒ Si Lb > Lm


[]
pbbnbbnbMCparaMCM
φφφ ≤== )1 ( (A3.2-8)

para L
m ≤ Lr

618. ESPECIFICACION 5-A3-8
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

)(
)( )(
rpb
prppb
pmMMC
LLMMC
LL
−
−−
+= (A3.2-9)

para L
m > Lr


222
2
4
1 1
2 JGCI
MCGJEI
M
C
L
by
pwy
p
b
m
++=
π
(A3.2-10)

El valor de C
b para el cual Lm o L'm resultan iguales a Lr es:


xL
xy
bSF
ZF
C= (A3.2-11)

ƒ Si Lb > Lr


rbbcrbbnbMCMCM
φφφ ≤= (A3.2-12)

en que φ
b Mcr se define por la fórmula A3.2-6 y φ b Mr por la fórmula A3.2-5.

c)
Secciones no compactas, Cb=1.0

ƒ Si Lb < L'p










−
−−=
p
rpbpbnb
MMMM
λλ
λλ
φφφ
r
p'
-
)( (A3.2-13)

en que λ, λ
r, λp para las alas y el alma están definidas en tabla 5.5.1 de la
Especificación y M
r se define por la fórmula A3.2-5.









−
−
−+=
rp
np
prppMM
MM
LLLL
'
'
)( (A3.2-14)

ƒ Si L'p < Lb ≤ Lr


'
)(
nb
pr
pb
rpbpbnbM
LL
LL
MMMMφφφφ≤








−
−
−−= (A3.2-15)

ƒ Si Lb > Lr

619. ESPECIFICACION 5-A3-9
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

rb
ybyb
x
bcrbnbM
rL
XX
rL
XS
MMφφφφ≤+








==
2
2
2
11
)/(2
1
)/(
2
(A3.2-6)

d)
Secciones no compactas, Cb > 1.0

ƒ Si Lb < L'm

φ
bMn = φbM'n ≤ φbMp (A3.2-16)

ƒ Si Lb > L'm


[]
'
)0.1 (
nbbnbbnbMCparaMCMφφφ≤== (A3.2-17)

para L'
m ≤ Lr


)(
)( )(
''
''
rpb
prnnb
pm
MMC
LLMMC
LL
−
−−
+=
(A3.2-18)

para L'
m > Lr


222
2
'
4
1 1
2 JGCI
MCGJEI
M
C
L
by
pwy
p
b
m
++=
π
(A3.2-19)

ƒ Si Lb > Lr


rbbcrbbnbMCMCM
φφφ ≤= (A3.2-12)

en que φ
b Mcr se define por la fórmula A3.2-6 y φ b Mr por la fórmula A3.2-5.

e)
Secciones esbeltas, Cb = 1.0

para L
b ≤ Lr

φ
bMn = φbMr (A3.2-20)

para L
b > Lr


rb2
yb
2
2
1
yb
1x
bcrbnbM
rL2
XX
1
rL
2XS
MM φ<+φ=φ=φ
)/()/(
(A3.2-6)

620. ESPECIFICACION 5-A3-10
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
en que φ bMr se define por la fórmula A3.2-5.

f)
Secciones esbeltas, Cb > 1.0

para L
b ≤ Lr

φ
bMn = φbMr (A3.2-20)

para L
b > Lr

φ
bMn = Cb[φbMcr para Cb = 1,0] ≤ φ bMr (A3.2-21)

en que φ
b Mcr se define por la fórmula A3.2-6 y φ b Mr por la fórmula A3.2-5.

g)
Los valores de Mcr en las expresiones anteriores se reemplazan por los siguientes,
para los perfiles que se indican:

Barras rectangulares y perfiles cajón simétricos:

)//(
ybbcrrLJAEC2M=

Perfiles T y TL:

()
2
b
y
cr
B1B
L
GJEI
M ++
π
=

M
cr ≤ 1,5 My para alma en tensión.
< M
y para alma en compresión.

M
y = Fy Sy
()
JFLd32B
yb//.±=

Signo +: alma en tensión.
Signo - : alma en compresión.

621. ESPECIFICACION 5-A4-1
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
APENDICE 4


DISTRIBUCION PLASTICA DE TENSIONES EN
MIEMBROS COMPUESTOS




Este apéndice se aplica a vigas simples y continuas con losas colaborantes conectadas por
medio de conectores de corte, a vigas embebidas en concreto y a columnas embebidas
sometidas a flexión compuesta.

1. VIGAS CON LOSA COLABORANTE


1.1 DISTRIBUCION PLASTICA PARA MOMENTO POSITIVO

La resistencia a flexión de una viga compuesta en la región de momentos positivos puede estar
limitada por la resistencia de la sección de acero, por la resistencia de la losa de concreto o por
la de los conectores de corte.

Cuando la resistencia a la flexión se determina a partir de la distribución plástica de tensiones
que se muestra en la figura A4-1, la fuerza de compresión en la losa de concreto es la menor
de:

C = A
swFyw + 2AsfFyf (A4-1)

C = 0,85f'
c Ac (A4-2)

C = ΣQ
n (A4-3)







FIG. A4-1
Distribución plástica para momento positivo

Para vigas no híbridas la ecuación A4-1 se transforma en C = A
sFy.

622. ESPECIFICACION 5-A4-2
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
donde:

f'
c = resistencia especificada para el concreto, MPa.

A
c = área de la losa de concreto comprendida en el ancho efectivo, mm
2
.

A
s = área de la sección de acero, mm
2
.

A
sw = área del alma de la sección de acero, mm
2
.

A
sf = área del ala de la sección de acero, mm
2
.

F
y = límite de fluencia especificado del acero, MPa.

F
yw = límite de fluencia del acero del alma, MPa.

F
yf = límite de fluencia de las alas, MPa.

ΣQ
n = suma de la resistencia nominal de los conectores de corte ubicados entre el
punto de momento positivo máximo y el punto de momento nulo, hacia cualquier lado, N.

La resistencia de las barras de refuerzo de la losa no constituyen una contribución
significativa, excepto cuando controla la ecuación A4-2. En tal caso el área de las barras
longitudinales ubicadas en el ancho efectivo de la losa pueden considerarse para determinar C,
agregándole al segundo miembro de la ecuación A4-2 la cantidad A
r Fyr, en que Ar y Fyr se
definen en acápite 1.3.

Si 0,85f’
c Ac > Py la fuerza en el hormigón se concentra en un bloque de alto “a”.

bf
P
bf
C
a
c
y
c
''
85,085,0
== (A4-4)

en que b = ancho efectivo de la losa.

En los casos de acción compuesta total, C está controlado por la resistencia de la viga de acero
o la de la losa, o sea por las ecuaciones A4-1 y A4-2. El número y resistencia de los
conectores de corte controlan C para acción compuesta parcial.

La distribución plástica de tensiones puede tener el eje neutro plástico en el alma, en el ala
superior de la sección de acero, o en la losa, dependiendo del valor de C.

El momento plástico nominal de la sección compuesta en la zona de momentos positivos está
dado por la ecuación A4-5.

)()(
2321ddPddCM
yn−++= (A4-5)

623. ESPECIFICACION 5-A4-3
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

en que:

P
y = resistencia a tracción de la sección de acero. Para una sección no híbrida P y =
A
sFy, N.

d
1 = distancia desde el centro de la fuerza de compresión C en el concreto al borde
superior de la sección de acero.

d
2 = distancia desde el centro de gravedad de la fuerza de compresión en la sección
de acero al borde superior de la sección. Para el caso en que no hay compresión
en el acero, d
2=0.

d
3 = distancia de P y al borde superior de la sección de acero.

La ecuación A4-5 es de aplicación general, incluyendo secciones híbridas y no híbridas,
simétricas alrededor de uno o dos ejes.

En el análisis se distinguen 3 casos: (Ver figura A4-2)

Caso 1: 0,85 f’
c Ac > Py
C = P
y = Asw Fyw + 2Asf Fyf (A4-6)
d
1 = D – a/2 ; d2 = 0
D = espesor de la losa

Caso 2: 0,85 f’
c Ac < Py
C = 0,85 f’
c bD eje neutro en el ala superior del perfil
d
1 = D/2
d
2 = (Py – C)/4 bf Fyf (F4-7)
b
f = ancho del ala del perfil

Caso 3: 0,85 f’
c Ac < Py
C = 0,85 f’
c bD eje neutro en el alma del perfil de acero
d
1 = D/2
d
2 =
111/
2
2/ P
y
tPtP
fwff 











++
P
1 = (Py – C)/2
P
1f = bf tf Fyf
P
1w = ytw Fyw

w
ff
yw
yt
tb
Ft
CP
y −
−
=
2
(A4-8)

t
f = espesor del ala
t
w = espesor del alma

624. ESPECIFICACION 5-A4-4
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
y = distancia desde cara inferior del perfil al eje neutro

























Fig. A4-2


1.2 PROPIEDADES ELASTICAS APROXI MADAS DE VIGAS COMPUESTAS
DE ACCION PARCIAL


Los cálculos elásticos de tensiones y deformaciones de vigas compuestas de acción parcial
deben incluir los efectos del deslizamiento del concreto. El momento de inercia efectivo, I
ef,
para una viga compuesta de acción parcial se puede estimar como:

)()/(
strfnsef
IICQII −×+=∑ (A4-9)

625. ESPECIFICACION 5-A4-5
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
en que:

I
s = momento de inercia de la sección de acero, mm
4
.

I
tr = momento de inercia de la sección transformada completa, supuesta no agrietada
y plenamente activa, mm
4
. El hormigón en este caso se representa como una
sección de acero equivalente, reduciendo su ancho por la relación E
c/E.

ΣQ
n = resistencia de los conectores de corte ubicados entre el punto de momento
máximo positivo y el punto de momento nulo, hacia cualquier lado, N.

C
f = fuerza de compresión en la losa de concreto para la viga supuesta plenamente
activa, determinada como la menor de las ecuaciones A4-1 y A4-2, N.

El modulo elástico efectivo, referido al ala traccionada se puede estimar como:

)()/( SSCQSS
trfnsef
−×+=∑ (A4-10)

en que:

S
s = modulo elástico referido al ala traccionada de la sección de acero, mm
3
.
S
tr = modulo elástico referido al ala traccionada de la sección transformada
completa, supuesta no agrietada y plenamente activa, mm
2
.

Las ecuaciones A4-9 y A4-10 no deben usarse para razones ΣQ
n/Cf menores que 0,25. Esta
restricción tiene como objeto evitar el deslizamiento excesivo y pérdidas importantes de
rigidez.

El análisis se hace con vigas transformadas equivalentes de acero, reemplazando “b” de
hormigón por “b/n” de acero, donde:

n = E/E
c
E = 200000 MPa
E
c = 0,040957
'5,1
c
fw MPa (ver 12.2.2) (A4-11)

El momento resistente M’
n vale:

n
n
nM
C
Q
M
∑
=
'
(A4-12)

donde C es el menor valor entre A4-1 y A4-2.

1.3 DISTRIBUCION PLASTICA PARA MOMENTOS NEGATIVOS

626. ESPECIFICACION 5-A4-6
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
La resistencia a flexión en las regiones de momentos negativos es la resistencia de la viga de
acero sola o la resistencia plástica de la sección compuesta conformada por la sección de acero
y las barras de refuerzo longitudinales de la losa.

Cuando una sección de acero compacta, adecuadamente apoyada lateralmente para evitar el
pandeo lateral torsional del ala comprimida, y las armaduras longitudinales debidamente
ancladas de la losa actúan conjuntamente en la región de momentos negativos, la resistencia a
la flexión puede determinarse a partir de la distribución plástica de tensiones que se muestra
en la figura A4-3.

FIG. A4-3
Distribución plástica para momento negativo

La fuerza de tracción T en las armaduras es la menor de:

T = A
r Fyr, o (A4-13)

T =
ΣQn (A4-14)

en que:

A
r = área de las armaduras longitudinales debidamente ancladas, ubicadas en el
ancho efectivo de la losa, mm
2
.

F
yr = límite elástico especificado para las armaduras, MPa.

ΣQn = suma de las resistencias nominales de los conectores de corte ubicados entre el
punto de máximo momento negativo y el punto de momento nulo, hacia
cualquier lado, N.

El momento plástico nominal de una sección compuesta en flexión negativa está dado por la
ecuación A4-10.

)()(
2321ddPddTM
ycn−++= (A4-15)

en que:

P
yc = resistencia a compresión de la sección de acero; para una sección no híbrida
P
yc=AsFy, N.

627. ESPECIFICACION 5-A4-7
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

d
1 = distancia desde el centro de gravedad de las armaduras longitudinales al nivel
superior de la viga de acero, mm.

d
2 = distancia desde el centro de gravedad de la zona traccionada de la sección de
acero al nivel superior de la viga de acero, mm.

d
3 = distancia desde P yc al nivel superior de la viga de acero, mm.

1.4 ARMADURAS TRANSVERSALES EN LA LOSA

Si el fisuramiento longitudinal de la losa se juzga perjudicial por razones de servicio, la losa
debe ser armada en sentido transversal a la viga compuesta. El área de tales refuerzos deberá
ser a lo menos 0,002 veces el área colaborante de concreto en dirección longitudinal y deberá
distribuirse uniformemente.

2. VIGAS EMBEBIDAS EN HORMIGON


Los ensayos han demostrado que: a) la posibilidad de pandeo lateral torsional y el pandeo
local en la viga de acero se reducen drásticamente al estar embebidas en hormigón; b) las
limitaciones impuestas al hormigón en que se embebe la viga prácticamente evitan la falla por
pérdida de adherencia antes que se produzca la primera fluencia del acero en la viga; y c) la
falla por pérdida de adherencia no limita necesariamente la capacidad de momento de una viga
de acero embebida. Conforme a esto, el diseño de vigas de acero embebidas en hormigón, sin
conectores de corte, puede hacerse por los siguientes métodos:

a)
considerando superposición de tensiones elásticas en la sección compuesta, hasta el
inicio de la fluencia en el ala traccionada del perfil de acero.
b)
Considerando el momento plástico de la viga de acero sola.

Pero si la viga cuenta con suficientes conectores de corte y el concreto cuenta con armaduras
como las indicadas en la sección 12.2.1b, la resistencia puede basarse en la distribución
plástica de tensiones en la sección compuesta.

En el método a) la resistencia se determina suponiendo comportamiento elástico, en que sólo
el ala traccionada del perfil de acero alcanza la fluencia. El cálculo supone distribución lineal
de tensiones, proporcionales a la distancia al eje neutro, y el hormigón de la zona comprimida
transformado en una sección de acero equivalente, reduciendo su ancho por la relación E
c/E.

En el método b) se determina el modulo plástico de la sección de acero, sin colaboración del
hormigón.

Cuando resulta posible considerar la distribución plástica de tensiones, debe determinarse el
eje plástico de la sección compuesta. La tensión en la sección comprimida de hormigón será

628. ESPECIFICACION 5-A4-8
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
0,85 f'c, mientras que las áreas comprimidas y traccionadas de la sección de acero se
consideran con tensión igual a F
y, lo mismo que las armaduras longitudinales traccionadas.

La fórmula A4-16 permite estimar la resistencia en flexión de un miembro compuesto,
siempre que la transferencia de corte desde el concreto al acero sea efectuado por conectores
de corte.

3. MIEMBROS COMPUESTOS SOMETI DOS A COMPRESION COMBINADA
CON FLEXION

Para el análisis de las columnas en flexión compuesta deben aplicarse las fórmulas 10.1.1a y
10.1.1b, con las modificaciones que se establecen en el capítulo 12. La resistencia axial
nominal de la columna se obtiene de acuerdo con lo establecido en la sección 12.2, mientras
que la resistencia nominal en flexión debe determinarse de la distribución plástica de tensiones
en la sección compuesta. La fórmula A4-16 permite estimar la resistencia plástica en flexión
de una columna compuesta.

yw
c
yw
yrrrypnFA
hf
FAh
FAchZFMM








−+−+==
1
'2
7,12
)2(
3
1
(A4-16)

en que:

A
w = área del alma del perfil de acero embebido; para tubos rellenos con concreto
A
w=0, mm
2
.

Z = modulo plástico del perfil de acero, mm
3
.

c
r = promedio entre la distancia desde la cara comprimida a las armaduras
longitudinales en esa cara y la distancia desde la cara traccionada a las
armaduras longitudinales en esa cara, mm.

h
1 = ancho de la sección compuesta medido perpendicularmente al plano de flexión,
mm.

h
2 = ancho de la sección compuesta medido paralelamente al plano de flexión, mm.

A
r = área de las armaduras longitudinales, mm
2
.

F
yr = límite de fluencia del acero de las armaduras longitudinales, MPa.

La fórmula A4-16 es aplicable a columnas compuestas sin conectores de corte entre el perfil
de acero y el hormigón, siempre que P
u/φcPu sea mayor que 0,3. Bajo este límite la resistencia
a flexión puede reducirse a valores menores que los indicados por la distribución plástica de
tensiones.

629. ESPECIFICACION 5-A4-9
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Por esta razón, al término del acápite 12.4 se establece que para valores de Pu/φcPu
comprendidos entre 0 y 0,3, la resistencia a la flexión M
n en columnas sin conectores de corte
se interpole entre el valor obtenido por los métodos a) o b) de la sección 2 anterior, aplicables
a P
u=0, y el valor obtenido con la distribución plástica de tensiones, o la fórmula A4-16,
aplicable para P
u/φcPu = 0,3.

Si la columna compuesta cuenta con conectores de corte que aseguren el comportamiento
conjunto del acero y el hormigón, puede considerarse la distribución plástica de tensiones para
valores de P
u/φcPu menores a 0,3.

630. ESPECIFICACION 5-A5-1
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
APENDICE 5


APOZAMIENTO - METODO ALTERNATIVO




Las provisiones de este apéndice pueden ser usadas cuando se requiere una determinación de
la rigidez de techos planos más exacta que la dada en la sección 14.2.

Para cualquier combinación de miembros primarios y secundarios se calcularán los índices de
tensión U
p y Us:

po
oy
p
f
fF
U







−
=
para los miembros primarios (A5-1)

so
oy
s
f
fF
U







−
= para miembros secundarios (A5-2)

en que:

f
o = la tensión debida a 1,2D+1,2R (D = carga nominal de peso propio, R = carga
nominal de lluvia o de hielo, sin contribución del apozamiento).

La carga de lluvia debe determinarse de acuerdo a las máximas precipitaciones que es posible
esperar y a la capacidad de evacuación de los desagües con que contará la techumbre plana.

Se computarán, asimismo, los coeficientes de flexibilidad C
p y Cs, ya definidos en la sección
14.2:

p
ps
p
EI
LL
C
4
4
π
γ
=

s
s
s
EI
SL
C
4
4
π
γ
=

El significado de los términos en estas ecuaciones es el indicado en la sección 14.2.

Se entra al gráfico A5-1 con el valor de U
p calculado, moviéndose horizontalmente a la
derecha hasta interceptar la curva correspondiente al valor de C
s; desde allí se baja hasta el eje
de las absisas, en el cual se lee un valor de C
p. La rigidez combinada de los miembros

631. ESPECIFICACION 5-A5-2
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
primarios y secundarios será suficiente para evitar el apozamiento si este valor de C p leído es
superior al calculado.

Un procedimiento similar se desarrollará con el gráfico A5-2.

Una estructura de techo que consiste en una sucesión de muros separados a distancias iguales,
que soportan directamente las vigas del techo, se considerará como de miembros secundarios
apoyados en miembros primarios infinitamente rígidos. En este caso la curva C
p=0 en el
gráfico de la figura A5-2 se utilizará para verificar los miembros secundarios.

Si se verifica que el momento de inercia por metro lineal de las planchas de cubierta es igual o
mayor que 370xS
4
, en mm
4
/m, la contribución de la cubierta al apozamiento en general no
necesita ser considerado. Sin embargo, en techumbres con planchas de cubierta apoyadas a
distancias tales que la cubierta puede considerarse de mayor flexibilidad que el sistema de
apoyo, la verificación puede efectuarse con los gráficos A5-1 o A5-2, usando como C
s el
coeficiente calculado para 1 metro de ancho de planchas de cubierta (S=1), L
s = distancia entre
apoyos de la cubierta e I
s = momento de inercia de la cubierta, en mm/metro.

632. ESPECIFICACION 5-A5-3
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


Límite superior de la constante de flexibilidad C
p

Fig. A5-1 Coeficiente de flexibilidad para el sistema primario
Indice de tensión U
p

633. ESPECIFICACION 5-A5-4
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO




Límite superior de la constante de flexibilidad C
s

Fig. A5-2 Coeficiente de flexibilidad para el sistema secundario

Indice de tensión U
p

634. ESPECIFICACION 5-A6-1
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
APENDICE 6


PROVISIONES ESPECIALES PARA ELEMENTOS ESBELTOS
DE MIEMBROS PLEGADOS



1. ELEMENTOS EN COMPRESION UNIFORME ATIESADOS POR
PESTAÑAS DE BORDE DE RIGIDEZ INSUFICIENTE

En esta sección se resumen las provisiones de la sección B4.2 de la Especificación para el
Diseño de Miembros de Acero Formados en Frío, del American Iron and Steel Institute,
edición 1996, que permiten determinar el ancho efectivo de elementos atiesados sometidos a
compresión uniforme, provistos de pestañas atiesadoras de borde de cualquier rigidez.

Se reconocen varias situaciones:

a) Si b/t ≤ 0,42
yFE/, no se requiere pestaña atiesadora de borde.
b)
Si 0,42
yFE/ ≤ b/t ≤ 1.28
yFE/ debe determinarse el momento de inercia
requerido, I
a, para el atiesador en conformidad a la fórmula 5.5-19 de la
Especificación. Si el momento de inercia real, I
s, es menor que Ia, se seguirá el
siguiente procedimiento:

Se define:

n = 1/2 (A6.1-1)
C
2 = Is/Ia < 1 (A6.1-2)
C
1 = 2 - C2 (A6.1-3)
uua
nkkkCk +−= )(
2 (A6.1-4)
k
u = 0,43 (A6.1-5)

Si el atiesador es una pestaña simple, con 140° >0 ≥ 40° y D/b ≤ 0.8 (figura A6-1).

k
a = 5,25 - 5 (D/b) ≤ 4,0 (A6.1-5a)


Si el atiesador no es una simple pestaña:


k
a = 4 (A6.1.5-b)

En ancho efectivo b
e se calcula del siguiente modo:

b
e = b si λ ≤ 0,673 (A6.1-6a)
θ
b
D
t
c
I
s
ct
=
3
2
12
sen
θ
Fig. A6-1
D

635. ESPECIFICACION 5-A6-2
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
be = ρb si λ > 0,673 (A6.1-6b)

en que:
Ef
t
b
k
/
052,1






=λ (A6.1-7)
λ
λ
ρ
/22,01−
= (A6.1-8)

f se define en el acápite 5.5.4.2 de la Especificación.

c)
Si b/t > 1,28
yFE/ , el momento de inercia Ia se determina conforme a la fórmula
5.5-21a de la Especificación y si I
s es menor que Ia se sigue el siguiente
procedimiento:

n = 1/3

C
1, C2, k, ka, ku, λ y ρ se determinan según fórmulas A6.1-2 a A6.1-8.

2. ELEMENTOS ATIESADOS SOMETIDO S A TENSIONES LINEALMENTE
VARIABLES

En esta sección se resumen las provisiones de la sección B2.3 de la Especificación para el
Diseño de Miembros de Acero Formados en Frío, del American Iron and Steel Institute,
edición 1996, que permiten determinar el ancho efectivo de elementos atiesados sometidos a
tensiones linealmente variables, como son, por ejemplo, las almas esbeltas de miembros en
flexión simple o compuesta.

Sea, por ejemplo, la canal de alas atiesadas que se
muestra en la figura A6-2, en la que se muestra una
zona no efectiva en el ala atiesada comprimida y otra
zona no efectiva en la porción comprimida del alma.
El eje neutro se ha corrido hacia el ala traccionada a
causa de las áreas no efectivas del ala y el alma.




FIG. A6-2

Se definen:

f
1 = tensión de compresión (signo +) en el inicio de la parte recta comprimida del
alma.
f
2 = tensión de tracción (signo -) en el inicio de la parte recta traccionada del alma.
b1
b2
f1, compresión
f2, tracción

636. ESPECIFICACION 5-A6-3
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

En el caso de flexión compuesta en que f
1 y f2 son de compresión: f1 ≥ f2.

f
1 y f2 son tensiones calculadas sobre la base de la sección efectiva, sometida a cargas
mayoradas.

Ψ = f
2/f1 (A6.2-1)
Ψ−
=
3
1
e
h
b
(A6.2-2)

Si Ψ ≤ - 0,236: b
2 = he/2 (A6.2-3a)
Si Ψ > - 0,236: b
2 = he - 1 (A6.2-3b)

Para la determinación de h
e se sigue el siguiente procedimiento:

h
e = h si λ ≤ 0,673 (A6.2-4a)
h
e = ρh si λ > 0,673 (A6.2-4b)

en que:

Ef
t
h
k
w
/
052,1
1







=
λ (A6.2-5)

k = 4 + 2 (1-Ψ)
3
+ 2 (1-Ψ) (A6.2-6)

λ
λ
ρ
/22,01−
= (A6.2-7)

En todo caso b
1 + b2 debe ser igual o menor a la porción comprimida del alma.

637. ESPECIFICACION 5-A7-1
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
APENDICE 7


VIBRACIONES DE PISOS


1. INTRODUCCION

Este apéndice está basado en las recomendaciones de la Guía de Diseño en Acero, Publicación
N° 11 de 1997 de AISC, Vibraciones de Piso Debidas a Actividades Humanas.

Se proponen criterios de diseño para los siguientes casos:

- Personas caminando.
- Excitaciones rítmicas.
- Equipo sensitivo.

2. CRITERIOS DE ACEPTACION


La figura A7.1 muestra las aceleraciones
aceptables como función de la frecuencia
del piso, para diversas actividades.

Las curvas están basadas en las
investigaciones de la International
Standards Organization ISO-2631-2, 1989
y en recomendaciones de los profesores
T.M. Murray, D.E. Allen y EE. Umgar,
autores de la Publicación N° 11.


Fig. A7.1 – Criterios de Aceptación

3. PERIODO DE VIBRACION DEL PISO

La frecuencia de vibración de un piso metálico que tiene vigas, vigas maestras y columnas
puede calcularse por la ecuación:

cmv
n
g
f
∆+∆+∆
=18,0
(A7-1)
f
n = Frecuencia natural, 1/seg.
g = Aceleración de gravedad 980 cm/seg
2

∆
v = Deformación en el centro de las vigas debidas a la carga total, cm.
∆
m = Id. de la viga maestra, cm.
∆
c = Id. de las columnas, cm. Es generalmente despreciable.

638. ESPECIFICACION 5-A7-2
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Para el cálculo de las deformaciones se usan los momentos de inercia de la sección
transformada, con las siguientes variaciones:

Ancho colaborante b=0,4L ≤ S en lugar de los valores de 12.3.1 (A7-2)
Módulo del hormigón 1,35E
c para considerar el efecto dinámico.
E
c = 0,040957
'5.1
c
fω Sección 12.2.2b
S = separación entre vigas.

4. PERSONAS CAMINANDO


La condición de diseño debida a caminatas normales sobre el piso está dada por la ecuación
siguiente:

g
a
W
eP
g
a
o
f
op
n
≤=
−
β
35,0

(A7-3)

a
p = Aceleración máxima producida por las personas caminando.
a
o = Aceleración límite de la figura A7.1.
P
o = Fuerza constante representativa de la excitación.
β = Amortiguamiento del piso.
W = Peso soportado.

La Tabla A7.1 tiene los valores recomendados de P
o, β y ao/g

TABLA A7-1
PARAMETROS PARA LA FORMULA A7-2
Recinto P o kN β
g
a
o
%
Oficinas, residencias, iglesias
Centros comerciales
Pasarelas interiores
Pasarelas exteriores
0,29
0,29
0,41
0,41
0,02 – 0,05 (*)
0,02
0,01
0,01
0,5
1,5
1,5
5,0
(*) 0,02 En pisos con pocas componentes no estructurales como cielos falsos, ductos,
tabiquerías. P.ej. iglesias, espacios abiertos.
0,03 Componentes no estructurales normales y tabiquerías desarmables.
0,05 Id. con tabiquerías fijas de cielo a piso.

639. ESPECIFICACION 5-A7-3
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
El peso W se calcula para 3 condiciones:

1. W de la viga.
2. W de la viga maestra.
3. W combinado del piso.

En cada una de estas condiciones se aplican las fórmulas siguientes para el peso soportado W:

W = w B L en vigas simplemente apoyadas. (A7-4)
W = 1,5w B L en vigas continuas.
w = peso por unidad de área.
B = ancho efectivo.
L = luz.

El ancho efectivo de las vigas vale:

B
v = Cv(D
l/Dv)
1/4
Lv ≤ 2 A/3 (A7-5)
C
v = 2,0 para vigas en general.
C
v = 1,0 para vigas exteriores.
D
l = d
3
e
/(12 n), mm
3
(momento de inercia de la losa, por unidad de ancho)
d
l = altura efectiva de la losa, mm (altura del hormigón + 0,5 alto de la placa metálica).
D
v = Iv/S (momento de inercia de la viga, por unidad de ancho)
I
v = momento de inercia de la viga transformada.
S = espacio entre vigas.
n = E
s/1,35 Ec
L
v = luz de la viga.
A = ancho total del piso en el edificio.

El ancho efectivo de la viga maestra vale:

B
m = Cm (Dv/Dm)
1/4
Lm ≤ 2 A/3 (A7-6)
C
m = 1,6 si las vigas se apoyan en el ala.
C
m = 1,8 si se apoyan en el alma.
D
m = Im/Lv en general.
D
m = Im/2Lv en vigas maestras externas.
I
m = Momento de inercia de la viga maestra transformada.
L
m = Luz de la viga maestra.

Para aplicar la fórmula A7-3 en el caso combinado W vale:

m
mv
m
v
mv
vWWW
∆+∆
∆
+
∆+∆
∆
= (A7-7)

W
v, Wm = Pesos soportados según A7-4 por las vigas y viga maestra respectivamente.

640. ESPECIFICACION 5-A7-4
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Si Lm < Bv usar:

mn
v
m
m
B
L
∆=∆
'
, en que:
0,15,0≤≤
r
m
B
L
para fines del cálculo

5. EXCITACIONES RITMICAS


La frecuencia natural f
n debe ser mayor que el valor crítico f’n requerido para evitar
vibraciones inaceptables originadas por cada frecuencia impuesta.

t
pi
o
nnw
w
ga
k
fff
α

/
1
'
+=≥ (A7-8)

f = Frecuencia impuesta = i f
s
f
s = Frecuencia de cada paso.
i = Número de la armónica; 1, 2 o 3.
k = Constante: 1,3 para bailes.
1,7 para conciertos activos.
2,0 para ejercicios aeróbicos.
α
i = Coeficiente dinámico.
a
o/g = Aceleración límite figura A7.1, en el rango 4 a 8 Hz.
w
p = Peso por unidad de superficie de los ocupantes.
w
t = Peso total por unidad de superficie, ocupantes + piso.

La Tabla A7.2 tiene los parámetros recomendados.

TABLA A7-2
PARAMETROS PARA LA FORMULA A7-3
Actividad f-Hz w p k Pa (*) α
i
Bailes, primera armónica 1,5-3 0,6 0,5
Conciertos activos, eventos deportivos:
Primera armónica
Segunda armónica

1,5-3
3-3

1,5
1,5

0,25
0,05
Ejercicios con saltos:
Primera armónica
Segunda armónica
Tercera armónica

2-2,75
4-5,5
6-8,25

0,2
0,2
0,2

1,5
0,6
0,1
(*) Basado en la densidad máxima de participantes encontrado normalmente. En eventos
especiales puede ser mayor.

641. ESPECIFICACION 5-A7-5
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
6. EQUIPO SENSITIVO


6.1 INTRODUCCION

Se proponen criterios de diseño para pisos que tienen equipos muy sensitivos a las vibraciones
de los pisos causadas por el movimiento de los operadores.

Cuando los equipos están bien definidos es posible obtener de los proveedores
especificaciones que definen las vibraciones máximas aceptables. Es frecuente, además, que
los equipos tengan dispositivos neumáticos de aislación.

Estas especificaciones se refieren al diseño de piso para los casos en que no se dispone de las
informaciones anteriores y se tiene un conocimiento general de los equipos.

6.2 CONDICIONES GENERALES DE DISEÑO

El diseño considera 2 factores, las vibraciones aceptables y el movimiento de los operadores.

Las vibraciones aceptables se pueden definir por la aceleración o la velocidad del piso en los
apoyos del equipo. Entre ambos parámetros existe la relación:

g
v
f
g
a
π2= (A7-9)

a = Aceleración límite.
V = Velocidad límite.
f = Frecuencia (Hz).

La Tabla A7.3 tiene valores estadísticos de V para los equipos sensitivos más usuales.

Para el movimiento de los operadores se consideran 3 casos:

Rápido : 100 pasos por minuto.
Moderado: 75 pasos por minuto.
Lento : 50 pasos por minuto.

642. ESPECIFICACION 5-A7-6
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

TABLA A7-3
VIBRACIONES DE EQUIPOS SENSITIVOS
Equipos Velocidad Límite V o
µ m/seg (10
-6
m/seg) Sistemas computacionales. Cirugía. Microscopio hasta 100
aumentos.

Robots de laboratorios.

Microscopio 100-400 aumentos. Balanzas de precisión.
Medidores de coordenadas. Metrología. Comparadores
ópticos. Equipo microelectrónico de inspección.

Cirugía óptica, microscópica y neurónica. Microscopios de
más de 400 aumentos. Equipo óptico en mesas aisladas.
Equipo microelectrónico de fotolitografía de 3 micrones o
más.

Microscopios hasta 30.000 aumentos. Microtomos. Equipos
de resonancia magnética. Equipo microelectrónico de
fotolitografía de 1 micrón.

Microscopios sobre 30.000 aumentos. Espectómetro de
masas. Equipo de implantación de células. Equipo
microelectrónico de fotolitografía de 0,5 micrones.

Equipo microelectrónico de fotolitografía de 0,25 micrones.
Lasers no aislados. Sistemas de investigación óptica.

200


100

50



25




12



6



3


6.3 DISEÑO

La velocidad máxima probable V debe ser menor que la velocidad límite de la Tabla A7-3.

V = U ∆
p/fn < Vo (A7-10)

U = π F
m fo
2

2
mv
p
N
∆
+
∆
=∆


∆
v = Lv
3/48 E Iv

∆
m = Lm
3/96 E Im

f
n = Frecuencia natural del piso.
U = Parámetro, Tabla A7-4.
∆
p = Flexibilidad del piso.
∆
v = Flexibilidad de la viga.
∆
m = Flexibilidad de las vigas maestras.
N = Número de vigas colaborantes.

643. ESPECIFICACION 5-A7-7
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Lv = Luz de las vigas, fig. A7.2.
L
m = Luz de las vigas maestras, fig. A7.2.
I
v = Momento de inercia de las vigas.
I
m = Momento de inercia de las vigas maestras.

∆
p es la deformación del piso para una carga
unitaria.

∆
v y ∆m son las deformaciones de las vigas
para cargas unitarias centrales.

I
v e Im deben ser los momentos de inercia transfor-
mados en el caso de vigas colaborantes.

F
m es la reacción del piso a cada paso de un
operador de peso P. Ver Tabla 7.4.


Fig. A7.2 – Piso metálico típico

f
o es la frecuencia instantánea generada por cada paso, Tabla 7.4.

N se obtiene de la fórmula de Kitterman y Murray.

()
2
4
9
00059,01092,3449,0 





−×++=
−
S
L
I
L
S
d
N
v
v
ve
(A7-11)

Si N ≤ 1 se usa N = 1.
d
e= Altura efectiva de la losa, figura A7.2.
S = Espacio entre vigas, figura A7.2.


TABLA A7-4
PARAMETROS F
m, fo, U
Movimiento
Pasos/min
F m/P F m *
kN
f o
Hz
U **
KN×H
z
2
Rápido 100
Moderado 75
Lento 50
1,7
1,5
1,3
1,4
1,25
1,1
5,0
2,5
12,
110
25
6,8
• Para un operador de 0,82 kN (185 lbs).
** Valores válidos para f
n/fo >> 0,5, casos más frecuentes.

644. CAPITULO 6

EJEMPLOS

645. INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
SEXTA PARTE

EJEMPLOS




En esta parte se presentan una serie de ejemplos que tienen como propósito ilustrar la
aplicación de las provisiones de la Especificación, a la vez que entregar comentarios sobre
aspectos que normalmente están sujetos a interpretaciones.

Los ejemplos están concebidos con un espíritu didáctico, lo que hace que en ocasiones
alcancen una extensión importante, sobre todo cuando se trata de exponer un procedimiento
iterativo o cuando se intenta mostrar todas las provisiones atingentes a un determinado
caso.

El diseñador, en cambio, no siempre necesitará repetir en sus cálculos los procesos aquí
seguidos. Es el caso, por ejemplo, de la definición de los factores Q
s y Qa y módulos de
flexión efectivos, para los casos de compresión y flexión, que las tablas de propiedades de
perfiles incluidas en el Manual de Diseño entregan para distintas calidades de acero, de
modo que el diseñador sólo tendrá que leer en ellas el resultado del proceso que aquí se
expone detalladamente. Las tablas fueron preparadas siguiendo los pasos de estos ejemplos.

Se recomienda revisar el contenido de la Especificación en unión con estos ejemplos, con
lo que se conseguirá una adecuada comprensión de las provisiones del Método de los
Factores de Carga y Resistencia.

646. EJEMPLOS 6-i
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
I N D I C E


Pág.

1. CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS....................................................... 6-1
2. AREA NETA Y EFECTIVA...................................................................................... 6-3
3. PANDEO LOCAL ...................................................................................................... 6-6
4. ESTABILIDAD DE MARCOS................................................................................ 6-22
5. MIEMBROS EN TRACCION.................................................................................. 6-29
6. MIEMBROS COMPRIMIDOS ................................................................................ 6-30
7. MIEMBROS EN FLEXION..................................................................................... 6-45
8. MIEMBROS EN FLEXION COMPUESTA............................................................ 6-59
9. CONEXIÓN DE MOMENTO.................................................................................. 6-65
10. SECCIONES COMPUESTAS DE ACERO Y HORMIGON.................................. 6-76
11. PERFIL ANGULAR SIMPLE.................................................................................. 6-84
12. APOZAMIENTO, FATIGAMIENT O Y ROTURA FRAGIL................................. 6-88
13. VIBRACIONES DE PISOS...................................................................................... 6-91

647. EJEMPLOS 6-1
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
EJEMPLOS




1. CARGAS Y COMBINACIONES DE CARGAS


1.1 Vigas de techumbre H250x18.8, separadas a 200 cm entre sí, soportan un peso propio
de 35 Kg/m
2
. La sobrecarga debida a uso, nieve o lluvia es de 100 Kg/m
2
. La carga de
viento es de 120 Kg/m
2
hacia arriba o hacia abajo. Determinar la carga crítica para
MFCR.

Solución:

D = 18.8 + 35 x 2 = 88,8 Kg/m
L = 0 = 0
L
r,R ó S= 100 x 2 = 200
W = 120 x 2 = 240
E = 0 = 0

Combinaciones:

4.4-1 = 1,4x88.8= = 124,32 Kg/m
4.4-2 = 1,2x88.8+0+0.5x200 = 206,56 Kg/m
4.4-3 = 1,2x88.8+1.6x200+0.8x240 = 618,56 Kg/m
4.4-4 = 1,2x88.8+1.3x240+0.5x200 = 518,56 Kg/m
4.4-5 = 1,4x88.8+1.4x0±1.4x0 = 124,32 Kg/m
4.4-6 = 0,9x88.8-1.3x240 = -232,08 Kg/m

La carga crítica mayorada para diseño es la tercera, con un total de 618,56 Kg/m.

1.2 Las cargas axiales en una columna de un edificio industrial, resultantes de aplicar las
sobrecargas de uso u operacionales, considerando reducciones por área, son: 50T por
peso propio; 75T por sobrecargas operacionales; 10T por sobrecargas de techo; 30T
por viento; 55T por sismo horizontal y 9T por sismo vertical. Determinar la
resistencia requerida de la columna.

Solución:

D = 50T
L
c, L = 75T
L
r, S = 10T
W = 30
E
h = 55T
E
v = 9T

4.4-1 = 1.4 x 50 = 70T

648. EJEMPLOS 6-2
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4.4-2 = 1.2 x 50 + 1.6 x 75 + 0.5 x 10 = 185T
4.4-3 = 1.2 x 50 + 1.6 x 10 + 0.5 x 75 = 113,5T
1.2 x 50 + 1.6 x 10 + 0.8 x 30 = 100T
4.4-4 = 1.2 x 50 + 1.3 x 30 + 0.5 x 75 + 0.5 x 10 = 141,5T
4.4-5 = 1.2 x 50 + 0.5 x 75 + 1.1 x 55 + 1.1 x 9 = 167,9T
4.4-6 = 0.9 x 50 ± 1.1 x 55 ± 0.3 x 9 = 108,2
= -18,2T
0.9 x 50 ± 1.3 x 30 = 84,0T
= 6,0T

La resistencia requerida de la columna es de 185T en compresión y 18,2T en tracción.

649. EJEMPLOS 6-3
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
2. AREA NETA Y EFECTIVA


2.1 Determinar el ancho neto de una plancha de 200 mm de ancho, conectada mediante
una secuencia de apernadura en zig-zag como la que muestra la figura adjunta. El
diámetro de los pernos es 1 pulgada, s = 60 mm, g = 40 mm.


B
n = Bg - ΣD + ∑ g
s
4/
2
(sección 5.2)
D = 25,4 + 1,6 + 2 = 29 mm
B
g = 200
=








++−=
404
60
404
60
329200
22
xx
xB
n

= 200 - 87 + 45 = 158 mm

2.2 Determinar el área efectiva de un ángulo traccionado, de 65x65x4 mm, conectado en
una sola ala por medio de 3 pernos de 5/8", separados 50 mm entre sí.


)1( LxAAUA
e
−== (sección 5.3.a)

x = 18,2 mm
L = 2 x 50 = 100 mm

9,082,0
100
2,18
11 <=−=−
L
x


3 pernos 5/8” a 50 mm
La carga es transmitida sólo por pernos. O sea: A=An

A
n = 490 mm
2
- (15,9 + 1,6 + 2) x 4 = 412 mm
2


Luego: A
e = 0,82 x 412 = 338 mm
2


2.3 Determinar el área efectiva del mismo ángulo del ejemplo 2.2, conectado por dos
soldaduras transversales.

A = área de los elementos conectados (sección 5.3.c)
= 490/2 = 245 mm
2

U = 1.0
∴A
e = 245 mm
2

650. EJEMPLOS 6-4
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
2.4 Determinar el área efectiva del mismo ángulo del ejemplo 2.2, conectado por dos
soldaduras longitudinales de 90 mm de largo.


80,0
90
2,18
11 =−=−=
L
x
U

A = A
g = área bruta del miembro (sección 5.3.b)

Luego: A
e = 0,8 x 490 = 392 mm
2


2.5 Determinar el área efectiva de una plancha de 55x5 mm conectada mediante dos
soldaduras longitudinales de 60 mm de largo.

w = 55
l = 60 mm. Es mayor que w y menor que 1.5w. (Sección 5.3d).

o sea: ∴ U = 0,75

A
e = 0,75 x área de la plancha = 0,75x55x5 = 206 mm
2


2.6 Determinar cuál es la dimensión máxima de las perforaciones en las alas de una viga
de perfil H300x150x30 para que el dimensionamiento en flexión pueda hacerse sobre
la base de la resistencia de la sección bruta. El acero es A572 Gr. 50.

Determinar el área efectiva del ala traccionada si se usan pernos de 16 m en dos
corridas.

Dimensiones de la viga:

Ancho del ala : 150 mm
Espesor del ala : 8 mm
Alto : 300 mm
Espesor del alma : 5 mm

Según sección 5.10 no se hará descuento por perforaciones si se cumple:

0,75 F
u Afn ≥ 0.9 Fy Afg

F
y = 50 ksi = 345 MPa
F
u = 65 ksi = 448 MPa
A
fg = 150x8 = 1200 mm
2

2
1109
44875,0
12003459,0
mm
x
xx
A
fn
== ; 1200 - 1109 = 91 mm
2


Es decir el descuento por las perforaciones debería ser no mayor de 91 mm
2
.

651. EJEMPLOS 6-5
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Con un tamaño mínimo de pernos de 16 mm para este perfil, en dos corridas de
pernos, el área a descontar por los agujeros sería: 2x(16+2+2)x8=320 mm
2
. En tal
condición, las características para la flexión del miembro deben basarse en un área
efectiva del ala traccionada, dada por:

2
952)3201200(
345
448
6
5
6
5
mmA
F
F
A
fn
y
u
fe
=−





==

El ala comprimida no sufre reducción.

652. EJEMPLOS 6-6
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
3. PANDEO LOCAL


3.1 Determinar si el perfil plegado C250x75x12,09 (espesor 4 mm) está afecto a pandeo
local en compresión y flexión y determinar los valores Q
s y Qa para el mismo en
compresión. El acero es A42-27ES. El radio de curvatura es 1,5x4 = 6 mm.

Ala

F
y = 27 Kg/mm
2
= 265 MPa
E = 200,000 MPa
b = 75 - (6+4) = 65 mm
t = 4
b/t = 65/4 = 16,25

Tabla 5.5.1:

25,1654,1147,2742,0
265
000.200
42,042,0 <==== xFE
yr
λ
∴ Puede haber pandeo local

Alma

h = 250 - 2 (6+4) = 230 mm
h/t = 230/4 = 57,5

en compresión
5,5716,3528,1 <==
yrFEλ
∴ Puede haber pandeo local

en flexión 5,5799,8513,3 >==
yrFEλ
∴ No habría pandeo local


Cálculo de Qs

ƒ
Alas: 11,54 < b/t < 23,1

Luego:
Q
s = 1,32 - 0,76 (b/t)
EF
y (fórmula 5.5-7)
Q
s = 1,32 - 0,76 x 16,25 x 0,0364 = 0,870

653. EJEMPLOS 6-7
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
ƒ Alma en compresión uniforme:








−= fE
tb
fE
t
b
e
/
)/(
42,0
1/91,1 (fórmula 5.5-16)

La tensión de trabajo f está limitada por la tensión última calculada del miembro
uniformemente cargado, la que no debe exceder en el elemento no atiesado el valor φ
c
F
cr, con φ c = 0.85 y Fcr calculado con el valor Qs determinado. Supongamos que el
perfil comprimido es una columna corta, con F
cr=230,5 MPa, calculado con Qs =
0.87. Luego: f = 0,85 x 230,5 = 196 MPa.








−=
196
000.200
5,57
42,0
1
196
000.200
91,1
t
b
e

= 46,77

O sea hay una porción no efectiva del alma, correspondiente a un largo de (57,5-
46,77) x 0,4 = 4,29 cm. El área del perfil es 15 cm
2
. Luego:

ƒ
886,0
15
4,029,415
=
−
=
x
Q
a

Luego el valor total de Q, para el perfil comprimido es:

Q = Q
sQa = 0,870 x 0,886 = 0,77


Los cálculos anteriores suponen que las alas son suficientemente rígidas para atiesar
el alma. De acuerdo al acápite 5.5.5.3 de la Especificación:

3
3 60
88.40
5.571380
60
/28.1
)/(1380
+=+>
x
t
fE
th
tb

b = 65 > 12,6t = 50,4 mm. OK

ƒ Para flexión: Q = Qs = 0,87
porque, en este caso, no habría pandeo local por
flexión en el alma, como se determinó antes.

Y la tensión máxima será:

F = 0,9 x 0,87 x 265 = 207,5 MPa

3.2
Determinar si el perfil plegado CA250x75x9,84 (espesor 3 mm, pestaña 20 mm) está
afecto a pandeo local en compresión y flexión y determinar los valores Q

654. EJEMPLOS 6-8
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
correspondientes. El acero es A42-27ES. El radio de curvatura es 1.5x3 = 4,5 mm.
Para compresión considerar Kl/r
y = 75 (Fcr = 193,2 MPa para Qs = 1).

Area = 1253 mm
2


Pestaña de borde c = 20 - 4,5 - 3 = 12,5 mm
Ala b = 75 - 2 x 4,5 - 2 x 3 = 60 mm
Alma h = 250 - 2 x 4,5 - 2 x 3 = 235 mm

ƒ Pestaña


54,1142,0 17,4
3
5,12
=<==
yFE
t
c
(fórmula 5.5-20a)

la pestaña no está afecta a pandeo local ∴Q
s = 1.

ƒ Ala


17,3528,1 20
3
60
=<==
yFE
t
b


No habría pandeo local del ala, si ella está adecuadamente atiesada.

El valor b/t del ala está entre 0,42
yFE y 1,28
yFE. Luego, para que la pestaña
se pueda considerar efectiva para atiesar el ala, c debe ser mayor que el valor de la
fórmula 5.5-20c de la Especificación.

t
fE
fEtb
c
076,0
42,0)/(−
=

ƒ Para compresión: Para flexión:

f=0,85F
cr = 164,2 MPa f=0,9F yQs = 238,5 Mpa (Qs=1)

Usamos: f= 238,5 MPa


96,285,23800.200 ==fE

56,3
96,28076,0
96,2842,020
=
−
≥
x
x
t
c


O sea, el ala puede considerarse atiesada, y no está afecta a pandeo local.

655. EJEMPLOS 6-9
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
ƒ Alma: h/t = 235/3 = 78,33

en compresión:
33,7817,3528.1 <==
yrFEλ (Tabla 5.5.1)
∴ Puede haber pandeo local.

en flexión: 33,7899,8513.3 >==
yrFEλ
∴No habrá pandeo local.

ƒ Alto efectivo del alma en compresión








−= fE
tb
fEthe
/(
42,0
191,1

f = 0,85 F
cr = 164,2 MPa →
fE = 34,9

18,54
33,78
9,3442,0
19,3491,1 =






−=
x
x
t
h
e


La porción no efectiva del alma mide: (78,33-54,18) x 0,3 = 7,245 cm.

Luego:


87,0
53,12
3,0245,753,12
=
−
==
x
QQ
a

3.3
Determinar si el perfil plegado CA350x100x8,87 (espesor 2 mm, pestaña 15 mm)
está afecto a pandeo local en compresión y flexión, determinar el valor de Q para
compresión y el módulo elástico efectivo para la flexión. El acero es A42-27ES. El
radio de curvatura es 1.5x2=3 mm. Para compresión considerar Kl/r
y = 75. En flexión
no hay peligro de pandeo lateral torsional.

Area = 1130 mm
2

I
x = 20x10
6
mm
4

656. EJEMPLOS 6-10
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
ƒ Pestaña de borde: c = 15-3-2 = 10 mm
Ala b = 100-2x3-2x2 = 90 mm
Alma h = 350-2x3-2x2 = 340 mm

ƒ Pestaña:


54,1142,05
2
10
=<==
yFE
t
c


La pestaña no está afecta a pandeo local ∴Q
s = 1

a)
ANALISIS EN COMPRESION

a.1)
Ala


17,3528,145
2
90
=>==
yFE
t
b


El ala podría no ser plenamente efectiva.

a.1.1) Efectividad de la pestaña atiesadora:

Para el ala:








−=
)/(
42,0
191,1
tb
fE
fE
t
b
e
(fórmula 5.5-16)

En compresión: f=0.85F
cr = 164,2 MPa,
fE=34,9

1,28 fE=44,67 ∼ 45

O sea, si la pestaña fuera plenamente efectiva, el ala podría considerarse plenamente
efectiva para este nivel de tensiones. Para esbelteces del miembro menores que 75, o
para aceros de mayor resistencia, ello, naturalmente, no sería así.

Para que la pestaña sea efectiva como atiesador de borde:

532,1160
9,3428,1
451380
60
28,1
)/(13803
3 >=+=+≥
x
x
fE
tb
t
c


La pestaña no es suficiente para atiesar el ala. En consecuencia debe aplicarse el
acápite B.4.2 de la Especificación AISI.

a.1.2)
Fórmulas AISI aplicables: (Ver Apéndice 6)

657. EJEMPLOS 6-11
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


4
33
67,166
12
210
12
mm
xtc
I
s ===


44
5,19335
9,3428,1
45115
165
28,1
)/(115
mm
x
x
fE
tb
tI
a =






+=








+=

0862,0
5,1933
67,166
2
===
a
s
I
I
C



914,12
21
=−=CC

bb
e x
ρ=

0,673 ;
/0221
>
−
=λ
λ
λ
ρ para (sección B.2.1, AISI)
ρ = 1,0 ; para λ ≤ 0,673


E
f
t
b
k






=
052,1
λ


uua
nkkkck +−= )(
2

k
u = 0,43 ; n = 1/3 cuando b/t ≥ 1,28
fE/
n = 1/2 cuando b/t < 1,28 fE/
k
a = 5,25 - 5 (D/b) ≤ 4

D = alto total de la pestaña = 15 mm

k
a = 5,25 - 5 (15/90) = 4,41 ∴ Usar k a = 4

a.1.3) Verificación:


007,243,0)43,04(0862,0
3
=+−×=k

673,09575,0
9,34
1
45
007,2
052,1
>=××=λ

658. EJEMPLOS 6-12
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

80,0
9575,0
23,01
9575,0
9575,0/22,01
=
−
=
−
=ρ

b
e = 0,80 x 90 = 72 mm.

Es decir, la porción no efectiva del ala sería: 90-72 = 18 mm. El área que se resta en
cada ala sería de 36 mm
2
.

a.2)
Alma


170
2
340
==
t
h

en compresión: λ
r = 1,28
yFE/ =35,17 < 170
Puede haber pandeo local.

(en flexión: λ
r = 3,13
yFE/ =85,99 < 170
Puede haber pandeo local)

Con f = 0,85 F
cr = 164,2 MPa
fE/=34,9

91,60
170
9,3442,0
19,3491,1
)/(
/42,0
1/91,1 =





 ×
−×=







 ×
−=
th
fE
fE
t
h
e


La porción no efectiva del alma sería:

(170-60,91) x 2 = 218,2 mm. El área que se resta en el alma sería de 436,4 mm
2
.

ƒ Cálculo de Q en compresión:


1130
4,4363621130
totalArea
efectivaArea −−
===
x
QQ
a


Q = 0,55


b)
ANALISIS EN FLEXION

b.1)
Fórmulas AISI aplicables: (Ver Apéndice 6)

Para el análisis del ala vale el procedimiento anterior.

Para determinar la reducción del alma en flexión, se aplica el acápite B2.3 de la
Especificación AISI.

659. EJEMPLOS 6-13
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


b
1=he/(3-Ψ)

Ψ=f
2/f1 calculados sobre la base de la sección
efectiva.

f
1, es compresión (signo +) y f2 puede ser
tracción (signo -) o compresión. Si ambas son
compresión f
1 ≥ f2.


Para Ψ ≤ -0,236
b
2 = he/2

b
1+b2 no deben exceder de la parte comprimida del alma, calculada sobre la base de
la sección efectiva.

Para Ψ > -0,236
b
2 = he - b1

En ambos casos h
e se calcula sobre la base de la sección B2.1 de la Especificación
AISI, con f
1 sustituida por f y con k determinado por: k=4+2 (1-Ψ)
3
+2 (1-Ψ).

Los casos de flexión simple, o compuesta con poca excentricidad, cumplirán con
Ψ ≤ -0,236.

En el caso de flexión simple, si las alas y el alma fuesen plenamente efectivas, para el
alma se tendría:

21
ff=

Ψ=-1 < -0,236

b
1 = he/4
b
2 = he/2

2422224
3
=++= xxk

Para el perfil en análisis:

b1
b2
f1, compresión
f2, tracción

660. EJEMPLOS 6-14
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
MPaFf
y 69,231
350
340
9,0
1 ==

38,29/
1
=fE

Según sección B2.1 de AISI:

2425,1
38,29
1
170
24
052,1052,1
=××=





=
E
f
t
h
kλ

662,0
2425,1
177,01
2425,1
2425,1/22,01
=
−
=
−
=ρ

h
e = 0,66 x 340 = 225,2 mm

b
1 = 0,25 x 225,2 = 56,3
b
1+b2 = 169 ∼ h/2
b
2 = 0,50 x 225,2 = 112,6

Es decir, para perfiles plegados con h/t ≤ 170, solicitados en flexión pura, de acero
A42-27 o de menor resistencia, si el ala comprimida es plenamente efectiva el alma
también lo será. Si el ala comprimida no es plenamente efectiva, el eje neutro se
mueve hacia el ala traccionada y la porción comprimida del alma superará h/2,
generándose una zona no efectiva.

El presente caso es así.

b.2)
Ala

En este caso f=0,9 F
y = 238,5 MPa

b/t = 45 > 1,28
fE/=1,28 x 28,96 = 37,07

El ala no es plenamente efectiva.

Para que la pestaña sea efectiva:


502,1260
/28,1
)/(13803 >=+≥
fE
tb
t
c


La pestaña no es suficientemente rígida. Luego, debe aplicarse la sección B.4.2 de la
Especificación AISI.

661. EJEMPLOS 6-15
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

4
3
67,166
12
mm
tc
I
s ==

44
6,23135
07,37
45115
165
/28,1
)/(115
mm
fE
tb
tI
a =






+
×
=








+=

072,0
6,2313
67,166
2
===
a
s
I
I
C


C
1 = 2 - C2 = 1,928

uua
kkkCk +−= )(
3
2

k
u = 0,43; ka = 4 (de a.1.2 anterior)

k = 1,915

1812,1
96,28
1
45
915,1
052,1
/
052,1
=××=×





×= Ef
t
b
kλ

6889,0
1812,1
1693,01/2,01
=
−
=
−
=
λ
λ
ρ

b
e = 0,70327 x 90 = 62 mm

O sea, la porción no efectiva del ala comprimida es 90-62 = 28 mm y el área no
efectiva es 56 mm
2
.

b.3)
Alma

h/t = 170 > 3,13
yFE/ = 86

Puede haber pandeo local del alma en flexión.

662. EJEMPLOS 6-16
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
b.3.1) Características geométricas de la sección:

ƒ Primer tanteo:

Para un primer tanteo, supongamos que no hay zonas no efectivas en el alma. Para
esta condición, calculamos la posición del eje neutro.

A
mm
2

y
mm
A
y
1130 0 0
-56 174 -9744
Σ = 1074 Σ = -9744

mmy 0,9−=

46
22
6
mm 10256,1818356911301020 ×=×−×+×=I

S
x, compr. =
3
6
200.99
184
10256,18
mm=
×
(vs. 115.000 mm
3
)

S
x, tracc. =
3
6
000.11
166
10256,18
mm=
×
(vs. 115.000 mm
3
)

184 - 5 = 179 mm.
166 - 5 = 161 mm.

9,0
179
161
1
2
−=
−
=
−
=
f
fψ

b
1 = he/3,9 = 0,2564 he

b
2 = he/2 = 0,5 he

5,219,129,124
3
=×+×+=k

MPaFf
y 232
184
179
9,0
1 ==

36,29232/000.200/
1
==fE

314,1
36,29
1
170
5,21
052,1
=××=λ

663. EJEMPLOS 6-17
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

634,0
314,1
314,1/22,01
=
−
=ρ

h
e = 0,634 h = 215,4 mm
b
1 = 0,2564 x 0,634 x 340 = 55,27 mm.
b
2 = 0,5 x 0,634 x 340 = 107,78 mm
b
1 + b2 = 163 mm.

Es decir, la porción de alma que no colabora es: 179 - 163 = 16 mm, con un área de
32 mm
2
, ubicada a partir de 108 mm del eje neutro de la sección.

ƒ Segundo tanteo:


Suponer las condiciones mostradas en la
figura:

A y A
y
1074 0 0
-32 116 -3712

Σ = 1042 Σ = -3712

y= -3,56 mm




46
232
6
1082,1756,11932162
12
1
56,3107410256,18 mmI ×=×−××−×+×=

S
x, compr. =
3
6
95010
56,187
1082,17
mm=
×

S
x, tracc. =
3
6
700.109
44,162
1082,17
mm=
×

187,56 - 5 = 182,56
162,44 - 5 = 157,44


8624,0
56,182
44,157
1
2
−=−=
−
=
f
fψ

b
1 = he/3,8624 = 0,259 he
55
16
5

108
184
3,56

56 mm
2

664. EJEMPLOS 6-18
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
b 2 = he/2 = 0,50 he


64,208624,12)8624,1(24
3
=×+×+=k

14,232
56,187
56,182
9,0
1 =





×=
yFf

341,1
352,29
1
170
64,20
052,1
=××=λ

623,0
341,1
341,1/22,01
=
−
=ρ

h
e = 0,623 h = 211,82 mm

b
1 = 0,259 x 211,82 = 54,86 mm.
b
2 = 0,5 x 211,82 = 105,91 mm.
b
1 + b2 = 160,77

La porción no colaborante es: 182,56 - 160,77 = 21,8 mm con un área de 43,6 mm
2
.

ƒ Tercer tanteo:

Se plantea la misma figura del segundo tanteo, descontando un área de 44 mm
2
, a
partir de un valor b
1=55 mm.



A y A
y
1074 0 0
-44 113 -4972

Σ = 1030 Σ = -4972

y= -4,83 mm


46
232
6
1067,1783,11744222
12
1
83,4107410256,18 mmI ×=×−××−×+×=

S
x, compr. =
3
6
576.93
83,188
1067,17
mm=
×
22
55

5
102
184
161,17
4,83
56 mm
2

665. EJEMPLOS 6-19
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

188,83 - 5 = 183,83
161,17 - 5 = 156,17


85,0
83,183
17,156
1
2
−=−=
−
=
f
fψ ; k = 20,36 ; f 1 = 232,18
λ = 1,35 ; ρ = 0,62

h
e = 210,8 mm
b
1 = he/3,85 = 0,2597 he = 54,75 mm
b
2 = he/2 = 0,50 he = 105,4 mm
b
1 + b2 = 160,15

La convergencia es suficiente. Con otra iteración se obtiene un módulo S
xef, ≈ 93100
mm
3
, versus Sx = 114.520 mm
3
.

O sea, el módulo resistente es el 81,3% del correspondiente a la sección llena.

3.4
Determinar si el perfil soldado H 450x300x82.5 está afecto a pandeo local en
compresión y flexión, determinar el valor de Q para compresión y el módulo elástico
efectivo en flexión. El acero es A572 Gr. 50. La esbeltez Kl/r
y en compresión es 50,
(λ
c=0,661). No hay peligro de pandeo lateral torsional.

Datos del perfil:

Alto total: 450 mm.
Ancho alas: 300 mm.
Espesor alas: 14 mm.
Espesor alma: 5 mm.
Area: 10.510 mm
2

S
x: 1.914.000 mm
3

S
y: 420.000 mm
3

F
y: 345 MPa

666. EJEMPLOS 6-20
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
a) Análisis en compresión

ƒ Ala
714,10
14
150
==
t
b


Parámetro 4354,0
5/)28450(
4
/
4
=
−
==
w
cth
k (Tabla 5.5.1)


t
b
FEk
ycr <=××== 16,10345/4354,010264,0/64,0
5
λ

Puede haber pandeo local de las alas. El perfil no es apto para columnas o diagonales
de la estructura sismorresistente, para las cuales se exige b/t < λ
r y h/tw <λr.


)/()/(64,0415,1 EkFtbQ
cys−= (fórmula 5.5-10)

Q
s = 1,415-0,64 x 10,714 x (1/15,887) = 0,983

ƒ Alma h/tw = 422/5 = 84,4


wyr
thFE /875,35
345
200000
49,1/49,1 >===λ

Podría haber pandeo del alma.

Para
8,2403,28385,0 )658,0(85,0 : 50
2
=×=×===
y
cQ
crc
xFQFf
r
Kl
λ
φ







−= fE
th
fE
t
h
w
e
/
)/(
34,0
1/91,1 (fórmula 5.5-15)


65,4882,28
4,84
34,0
182,2891,1 =






×−×=
t
h
e


La porción no efectiva del alma será de: (84,4 - 48,65) x 5 = 178,75 mm.

El área no efectiva sería de 893,75 mm
2
. Así:

915,0
10510
75,89310510
=
−
=
aQ

667. EJEMPLOS 6-21
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Q = Qs Qa = 0,983 x 0,915 = 0,90

b)
Análisis en flexión

ƒ Ala


)115345/(4354,010295,0)115/(95,0
5
−××=−=
ycrFEkλ (Tabla 5.5-1)

λ
r = 18,845 > 10,714

∴ No habrá pandeo local en flexión.


714,1015,9345/20000038,0/38,0 <===
ypFEλ

Es decir se trata de una sección no compacta. No puede formar parte de una
estructura sismorresistente sólo de marcos rígidos, para las cuales se exige b/t ≤ λ
p.

ƒ Alma


4,842,137
345
200000
7,5/7,5 >===
yr
FEλ (Tabla 5.5-1)

No habrá pandeo local en flexión.


4,8453,90
345
200000
76,3/76,3 >===
yp
FEλ

El alma permitiría la plastificación de la sección, mientras las alas sólo la permiten
parcialmente.

668. EJEMPLOS 6-22
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
4. ESTABILIDAD DE MARCOS


4.1
Analizar la estabilidad general del marco de la figura, que corresponde a la estructura
de apoyo de un equipo industrial; determinar los valores de los coeficientes K de
longitud efectiva y comparar los resultados del análisis incluyendo el efecto P∆ y los
que no lo consideran.

a)
Datos


P1 P2











Acero: A36
F
y = 2530 Kg/cm
2


Cargas normales (N):
P
1 = 3,5T
P
2 = 5,5T
q = 0,8T/m

Columnas H250x200x46,6:
A = 59,3 cm
2

A
corte = 12,5 cm
2

I
x = 7280 cm
4

S
x = 583 cm
3

r
x = 11,1 cm
r
y = 5,19 cm


Viga H400x200x49,3
A = 62,8 cm
2

A
corte = 24 cm
2

I
x = 18000 cm
4

S
x = 898 cm
3

r
x = 16,9 cm
r
y = 4,61 cm


Carga de sismo (E
h)
E
h = 3,7T, con R = 3


b)
Resultados del análisis

Las cargas normales y el sismo se combinan a niveles de servicio y según las
combinaciones del método MFCR.

El análisis se hace con el programa RISA 2D.

En el cuadro siguiente se dan los resultados de momentos, cargas axiales y
desplazamientos calculados para las combinaciones que se indican. El efecto P∆ fue
considerado en los casos en que así se indica. En el cuadro se ha prescindido del
signo de los momentos, pero se los ha mantenido para las cargas axiales y
desplazamientos.


EC o Comb. P∆ M
B N BA M D N BE M E N EF M F ∆
B
Eh
H 400x200x49,3
H 250x200x46,6 490
400

280 320 150
750
D C
q
EB

F
A

669. EJEMPLOS 6-23
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
(Tm) (T) (Tm) (T) (Tm) (T) (Tm) (cm)
N
E
h
N+E
h
N-E
h
No
No
No
No
-6,01
4,75
1,26
10,77
7,95
-1,37
6,59
9,32
11,32
1,66
9,66
12,99
1,50
2,51
4,02
1,01
5,28
5,49
10,76
0,21
7,05
1,37
8,41
5,68
2,09
6,82
8,91
4,73
-0,21
2,34
2,13
-2,55
1,4N 1,2N+1,1E
h
1,2N-1,1E
h
0,9N+1,1E
h
0,9N-1,1E
h
No
No
No
No
No
8,42
1,99
12,44
0,18
10,64
11,13
8,04
11,04
5,65
8,66
15,85
11,76
15,42
8,36
12,02
2,10
4,57
0,96
4,12
1,41
7,39
12,36
0,30
10,78
1,29
9,87
9,96
6,96
7,85
4,84
2,93
10,01
4,99
9,39
5,62
-0,30
2,32
-2,82
2,38
-2,76
N E
h
N+E
h
N-E
h
Si
Si
Si
Si
6,03
4,75
1,19
10,88
7,95
1,36
6,56
9,35
11,34
1,67
9,66
13,02
1,50
2,50
4,03
1,04
5,27
5,48
10,89
0,35
7,05
1,36
8,44
5,65
2,08
6,82
9,05
4,90
-0,22
2,34
2,17
-2,61
1,4N 1,2N+1,1E
h
1,2N-1,1E
h
0,9N+1,1E
h
0,9N-1,1E
h
Si
Si
Si
Si
Si
8,45
1,89
12,59
0,11
10,75
11,14
8,01
11,09
5,63
8,69
15,89
11,77
15,46
8,36
12,05
2,10
4,59
1,00
4,13
1,44
7,38
12,53
0,11
10,91
1,42
9,86
9,99
6,91
7,87
4,81
2,91
10,20
5,22
9,53
5,79
-0,31
2,38
-2,90
2,43
-2,82


La norma NCh 2369 exige análisis P∆ cuando las deformaciones de las
combinaciones con sismo, sin mayorar, sobrepasan el nivel 0,015 H/R. En nuestro
caso R se tomó igual a 3.

∆
máx = 2,55 cm > 0,015 x 490/3 = 2,45 cm. O sea, procede efectuar el análisis
considerando el efecto P∆.

Se aprecia que, en el caso analizado, el efecto P∆ resulta poco significativo, pero que
podría aumentar si las cargas verticales fuesen mayores o si el marco tuviese que dar
soporte lateral a otras cargas gravitacionales no resistidos por él.

c)
Análisis según método alternativo de norma MFCR

La norma de análisis por el método MFCR permite no efectuar el análisis de segundo
orden si se aplica el método alternativo que en ella se indica, que suma los efectos de
dos análisis de primer orden: el primero con la estructura soportada lateralmente por
topes ficticios y el segundo con la estructura solicitada lateralmente por las reacciones
horizontales calculadas en el primer análisis en los topes ficticios, con signo
contrario.

Los resultados del primer análisis se amplifican por un factor B
1 y los del segundo
por un factor B
2:

670. EJEMPLOS 6-24
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO












La verificación de la estructura debe hacerse para las combinaciones con los estados
de carga mayorados. De la tabla anterior se aprecia que las combinaciones que
gobiernan el diseño de las columnas son:

1,2N + 1,1 Sismo y 1,2N - 1,1 Sismo

Los resultados de los análisis alternativos son:

Combinación R
T
M
B
Tm
N BA
T
M B
Tm
N BE
T
M E
Tm
N EF
T
M F
Tm
∆
B
cm
Caso (a)
1,2N+1,1 Sismo
1,2N-1,1 Sismo

-3,64
+4,48

6,64
6,72

9,38
9,39

13,41
13,39

5,73
2,39

6,96
6,95

8,62
8,61

3,29
3,28

0
0
Caso (b) 1,2N+1,1 Sismo 1,2N-1,1 Sismo

-
-

4,66
5,73

-1,34
1,65

1,65
2,03

1,16
1,43

5,41
6,65

1,34
-1,65

6,73
8,28

2,29
-2,82
Casos (a) + (b) 1,2N+1,1 Sismo 1,2N-1,1 Sismo

-
-

1,98
12,45

8,04
11,04

11,76
15,42

4,57
0,96

12,37
0,3

9,96
6,96

10,02
5,00

2,29
-2,82


En este cuadro aparecen los casos a) y b) sumados bajo la suposición que B
1=1 y
B
2=1. Sin embargo los factores B1 y B2 deben determinarse para las condiciones
reales del marco analizado, lo que implica determinar los factores de K de longitud
efectiva.

d)
Determinación de factores K

Se aplica el método de los ábacos: (Ver Apéndice 1)

Columna BA: G
A = 10

76,0
24
2,18
750/18000
400/7280
===
B
G
K
nl = 0,84 para caso a.
K
lt = 1,85 para caso b.
Columna EF:
62,0
24
86,14
750/18000
490/7280
===
AG
Eh
×=
−
B
Pu
P
e2
1
1
2
()
Σ
Σ

×= ≥
−
B
Cm
Pu
P
e
1
1
1
1
()
P2 P1
RR
(b(a
BC D E
A
F

671. EJEMPLOS 6-25
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
G B = 1
K
nl = 0,745 para caso a.
K
lt = 1,26 para caso b.

Debe notarse que para pandeo perpendicular al plano del marco K debe tomarse igual
a 1 si es que la estabilidad está dada por arriostramientos.

e) Determinación de factores B1 y B2

e.1)
1
/1
1
1
≥
−
=
eu
mPP
C
B
(Fórmula 6.1-2)

ƒ Cm = 0,6 - 0,4 (M1/M2) (Fórmula 6.1-3)

Para columna AB: M
1/M2 = 0 ∴ C m = 0,6
Para columna EF:
472,0
95,6
28,3
2
1
==
M
M
M
1/M2 es positivo, porque se produce doble curvatura.

C
m = 0,6 - 0,4 x 0,472 = 0,411

ƒ Pe1 =
22
/25303,59/
ccyg
xFAλλ= (Fórmula 6.1-2)


011,0 /
x
y
x
cr
Kl
EF
r
Kl
==π
λ
(Fórmula 6.1-2)

Columna AB:
34,0011,0
1,11
40084,0
=×=
x
cλ ∴Pe1=1,34x10
6
Kgs.

Columna EF:
362,0011,0
1,11
490745,0
=×
×
=
c
λ ∴Pe1=1,25x10
6
Kgs.

Columna C M P u
T
P e1
T
B 1
AB 0,6 9,39 1340 0,604 → B
1 = 1
EF 0,411 8,61 1150 0,414 → B
1 = 1

e.2)
∑
∑
−
=
2
2
1
1
e
uP
P
B
(Fórmula 6.1-4)

ΣP
u = 9,39 + 8,61 = 18T

Columna K lt Kl/r x λ
c P e2
Kgs
AB 1,85 66,67 0,734 278,47 x 10
3

672. EJEMPLOS 6-26
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
EF 1,26 55,62 0,612 400,56 x 10
3

ΣP
e2 = 679T

0272,1
679/181
1
2 =
−
=B

f)
Al aplicar los factores B1 y B2, los resultados del análisis alternativos son:

Caso M B
Tm
NBA
T
M D
Tm
NBE
T
M E
Tm
NEF
T
M D
Tm
∆
B
cm
1,2N+1,1 Sismo 1,853 8,00 11,76 4,57 12,517 9,996 10,193 2,35
1,2N-1,1 Sismo 12,606 11,085 15,42 0,96 0,119 6,915 5,22 -2,90


Comparando con la tabla anterior, 4.1b, se aprecia una buena coincidencia con el
análisis que considera el efecto P∆.

Sin embargo, la facilidad que ofrecen los actuales programas de análisis estructural
para considerar el efecto P∆ hace poco conveniente la utilización del método
alternativo.

Debe notarse que en los análisis efectuados se han utilizado las esbelteces efectivas
en el plano del marco. Sin embargo al momento de aplicar las fórmulas de
interacción, el valor de P
n será el que corresponda a la máxima esbeltez de la
columna.

Para la continuación del análisis, ver ejemplo 8.1

4.2
Analizar el marco del ejemplo 4.1 aplicando el método de Lui. (Apéndice 1)

Este método requiere sólo un análisis de primer orden. Las fórmulas aplicables son:

∑
∑∑ 




 ∆
+××=
HL
P
LP
EI
K
oh
ii
i
i
η
π5
1
2
2
2
(Fórmula A1-15)

en que:

K
i = factor de longitud efectiva para la columna i.
P
i = carga axial de la columna i.
I
i = momento de inercia de la columna i.
L
i = alto de la columna i.
ΣP/L = suma de las razones entre la carga axial y el alto de todas las columnas.
ΣH = suma de las fuerzas laterales que actúan en y sobre el nivel de análisis.
∆
oh = desplazamiento relativo entre niveles.
3
2
)2,48,43(
i
i
L
EImm++
=
η

673. EJEMPLOS 6-27
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
m = M1/M2; positivo para curvatura doble, negativo para curvatura simple.
M
1, M2 = momentos en los extremos de las columnas con M1<M2.
Ση = suma de los valores η para todas las columnas.

Debe notarse que en el caso de columnas articuladas en ambos extremos m=-1, dado
que tales columnas se pandean en un modo con curvatura simple.

En el presente caso se tiene:

ΣH = 1,1 x 3,7 = 4,07 Tons.

Kgcm
H
oh
/000632,0
4070
1,134,2
=
×
=
∆
∑


EI
i = 15,288x10
9
Kg cm
2


Se analizan los casos 1,2N + 1,1E
h y 1,2N - 1,1Eh

Caso m AB m EF
3
Li
EI
i

(Kg/cm)
η
AB
(Kg/cm)
η EF
(Kg/cm)
Ση
1,2N + 1,1Eh 0 +0,81 238,9 716,7 9,644x238,9=2303,9 3020,6
1,2N - 1,1Eh 0 -0,06 130,0 390 2,727x130=354,5 744,5


π
2
EI/PL
2

Caso
Col AB Col EF H
oh
∆
+
∑η5
1

ΣP/L
Kg/cm
K
2
AB
K
2
EF
K AB K EF
1,2N+1,1Eh 117,29 63,09 0,0007 40,426 3,32 1,785 1,822 1,336
1,2N-1,1Eh 85,42 90,29 0,0009 41,804 3,214 3,40 1,79 1,843


Con los valores de K calculados y los valores de P
u determinados en el análisis de
primer orden se calculan los valores de B
1, conforme al acápite 6.1.2 de la norma. En
este caso se toma C
m = 0,85.

1,2N + 1,1Eh 1,2N - 1,1E h
Columna
P
u K λ
c P e1 B 1 P u K λ
c P e1 B 1 AB 8,04 1,822 0,722 287,8 1,0 11,04 1,79 0,710 297,6 1,0
EF 9,96 1,336 0,649 356,2 1,0 6,96 1,843 0,896 186,9 1,0

El valor de B
1 resulta igual a 1 en todos los casos. Al efectuar la verificación con las
fórmulas de interacción debe tenerse presente que el valor de P
n a usar corresponde a
la máxima esbeltez de la columna, la que puede ser para pandeo perpendicular al
plano del marco. Para la flexión en el plano del marco los momentos M
u serán los
obtenidos en el análisis de primer orden, en este caso multiplicados por B
1=1.

674. EJEMPLOS 6-28
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
El método de Lui incorpora el análisis de los efectos de segundo orden directamente
en el valor de K; de allí que se obtenga valores distintos para distintos estados de
carga.

Para la continuación del análisis ver ejemplo 8.1 y comentario al final del mismo.

675. EJEMPLOS 6-29
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
5. MIEMBROS EN TRACCION


Determinar la resistencia a la tracción de un perfil XL formado por dos ángulos
L80x80x3 plegados, conectados por 2 pernos φ 3/4 separados 75 mm en una de las
alas de cada extremo de los ángulos. El acero es A42-27ES y los agujeros son de 21
mm de diámetro.

F
y = 27 Kg/mm
2
= 265 MPa
F
u = 42 Kg/mm
2
= 412 MPa

ƒ La sección bruta es: Ag = 463x2 = 926 mm
2
(Tabla 2.1.7)
ƒ La sección neta se calcula descontando agujeros 2 mm más grandes que los
reales.
A
n = 926 - 2 x 23 x 3 = 788 mm
2

ƒ Como la carga se entrega sólo a algunos de los elementos de la sección
transversal debe calcularse el área neta efectiva (sección 5.3).

A
e = An x U

713,0
75
5,21
11 =−=−=
L
x
U

A
e = 0,713 x 788 = 562 mm
2


ƒ La resistencia de diseño en tracción es el menor de los siguientes valores:

φ
t FyAg = 0,9 x 265 x 926 = 220.851N fluencia en la sección bruta

ó φ'
t FuAe = 0,75 x 412 x 562 = 173.658N
ruptura de la sección neta

676. EJEMPLOS 6-30
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
6. MIEMBROS COMPRIMIDOS


6.1 Diseñar una columna de perfil H, de 12 m de alto, sin restricciones intermedias contra
el pandeo o la torsión, sometida a una carga última P
u = 65T = 637.433N.

Datos:

L
x = Ly = 12000 mm.
K
x = Ky = 1,0
Acero A572, Gr. 50
F
y = 345 MPa

Tratar perfil HN450x300x82,5:

A = 10.510 mm
2

r
x = 202 mm
r
y = 77,4 mm
I
x = 431x10
6
mm
4

I
y = 63x10
6
mm
4

J = 56,7x10
4
mm
4

C
w = 2,994x10
12
mm
6


Otros parámetros se obtienen de las tablas de perfiles soldados.

a) Pandeo local

a.1) Pandeo local en el ala

b = 300/2 = 150 mm
t = 14 mm
λ = b/t = 10,714
h = 450 – 14 x 2 = 422


4354,0
5/422
4
/
4
===
w
c
th
k 0,35 < k
c < 0,763 OK


17,10
345
4354,0000.200
64,0

64,0 =
×
==
y
c
r
F
kE
λ (Tabla 5.5-1)

λ > λ
r ⇒ Puede haber pandeo local en el ala; se debe calcular el valor de Q s.


59,1817,1 =
×
y
c
F
kE

677. EJEMPLOS 6-31
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

4354,0102
345
714,1064,0415,164,0415,1
5
××
×−=
×
××−=
c
y
skE
F
Q
λ
(fórmula 5.5-10)

Q
s = 0,983

a.2) Pandeo local en el alma

h = 422
t
w = 5
4,84==
wt
h
λ

87,3549,1 ==
y
rF
E
λ

λ > λ
r ⇒ Puede haber pandeo local en el alma. Se debe calcular el valor de Qa.






−×××=
f
E
f
E
tbe
λ
34,0
191,1 (fórmula 5.5-15)

f = tensión de compresión.

MPa
A
P
f
u
65,60
510.10
433.637
===







−××=
65,60
000.200
4,84
34,0
1
65,60
000.200
591,1eb
b
e = 421,54 mm

⇒ Area no efectiva = [422 - 421,54] × 5 = 2,3 mm
2


Q
a ∼ 421,54/422 = 0,999 ∼ 1,0 (fórmula 5.5-18)

Luego el valor de Q = Q
a × Qs (fórmula 8.2-6)
Q = 1 x 0,983 = 0,983

b) Resistencia al pandeo por flexión

Condición de diseño P
u ≤ φc Pn

φ
c = 0,85

678. EJEMPLOS 6-32
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
P n = A Fcr (fórmula 8.2-1)


b.1) Análisis eje x

L
x = 12.000 mm
E
F
r
KL
y
x
xx
cx
π
λ×
×
= (fórmula 8.2-7)
K
x = 1,0
r
x = 202 mm
785,0
000.200
345
202
0,1000.12
=
×
=
π
λ
cx
Q = 0,983


5.1778,0 <=
cx
Qλ ⇒ Fcr x = QF
y
cxQ )658,0(
2

λ
(fórmula 8.2-4)
Fcr
x =
0,983345 )658,0(
2
785,0983,0
×
x

Fcr
x = 263,2 MPa


b.2) Análisis eje y

L
y = 12.000 mm
E
F
r
KL
y
y
yy
cy
π
λ×
×
=
K
y = 1,0
r
y = 77,4 mm
05,2
000.200
345
4,77
1000.12
=
×
=
π
λ
cy
Q = 0,983


345
05,2
877,0877,0
5,103,2
22
×






=×








=⇒>=×
y
y
ycyF
c
FcrQ
λ
λ
(fórmula 8.2-5)

Fcr
y = 72,00 Mpa

(0,85 F
cr = 61,2 MPa > f = 60,65 usado en cálculo de be: OK).

679. EJEMPLOS 6-33
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
c) Resistencia por pandeo flexo-torsional y torsional

Perfil H, sección con doble simetría.


yxz
eII
JG
LK
CE
F
+






×+
×
××
=
1

)(
2
2
ωπ
(fórmula 8.4-5)


66
4
2
122
106310431
1
107,56200.77
)000.120,1(
10994,2000.200
×+×






××+
×
×××
=
π
e
F

F
e = 171,687 MPa


417,1
687,171
345
===
e
y
eF
F
λ


5,1405,1983,0417,1 <=×=×Q
e
λ


y
eQ
cr
FQF××=⇒
×
)658,0(
2
λ

= 345 )658,0( 983,0
2
417,1983,0
×
×

F
cr = 148,46 MPa

Nótese que en este caso la resistencia por pandeo flexo torsional es
considerablemente menor que la de pandeo por flexión en torno al eje fuerte,
pero mayor que la de pandeo en torno al eje débil, la que en definitiva controla
el diseño.

d) Verificación de la columna

Resistencia de diseño: φ
c × Pn

φ
c = 0,85
P
n = A × F cr
F
cr = menor valor del calculado en b) ó c):
F
cr = 72,00 MPa
P
n = 72,00 × 10.510 = 756.720N

φ
c×Pn = 0,85×756.720
φ
c×Pn = 643.212N
P
u = 637.433N

680. EJEMPLOS 6-34
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
O.K. 99,0=
nc
u
P
Pφ
Usar perfil H450x300x82,5

6.2 Verificar la columna HN450x300x82.5 del ejemplo 6,1, suponiendo que a media
altura existe una restricción lateral que impide tanto el pandeo en torno al eje débil
como la torsión; (es decir en esa ubicación hay miembros estructurales que impiden
el desplazamiento horizontal de ambas alas de la columna).

Datos:

P
u = 65T = 637.433N
L
x = 12000 mm
L
y = 6000 mm
K
x = Ky = 1,0
Acero A572 Gr 50 : F
y = 345 MPa
Perfil HN450x300x82,5: A = 10510 mm
2

r
x = 202 mm
r
y = 77,4 mm

Otros parámetros se obtienen de las tablas de perfiles soldados.

a) Pandeo local

Del ejemplo 6.1:

Q
s = 0,983
Q
a = 1,0
Q = 0,983

b) Pandeo por flexión


b.1) Pandeo en eje x

F
cr = 263,2 MPa de ejemplo 6.1.


b.2) Pandeo eje y


025,1
000.200
345
4,77
16000
=
×
×
=
π
λ
cy


5.1016,1<=Q
cyλ
QFF
y
cQ
ycr
)658,0(
2
,
λ
= (fórmula 8.2-4)

681. EJEMPLOS 6-35
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

MPaF
cry
220983,0345)658,0(
2
)025,1(983,0
=××=
×


c) Pandeo flexo-torsional y torsional


yx
e
II
GJ
L
CE
F
+








+=
1

)(K

2
z
2
ω
π
(fórmula 8.4-5)


66
4
2
122
106310431
1
107,5677200
)60001(
10994,2000.200
×+×






××+
×
×××
=
π
e
F

F
e = 420,92 MPa


905,0
92,420
345
===
e
y
eF
F
λ


5,1898,0 <=Q
e
λ

F
cr =
MPa1,242345)658,0( 983,0
2
905,0983,0
=××
×


En este caso también controla el diseño el pandeo por flexión en torno al eje
débil.

d) Verificación de la columna

Resistencia de diseño = φ
c Pn

φ
c = 0,85
P
n = A × F cr = 10510×220 = 2,312×10
6
N = 235,7T

324,0
235,70,85
65
=
×
=
nc
u
P
Pφ


Se observa un gran sobredimensionamiento.

6.3 Determinar la resistencia de diseño, en compresión pura de un perfil plegado
C250x75x6,16 (e=2), de 2.50m de largo. Las conexiones extremas se suponen
rotuladas.

Datos:

682. EJEMPLOS 6-36
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Acero: calidad A42-27ES
F
y = 265 MPa
L
x = Ly = 2500
K
x = Ky = 1,0

A = 785 mm
2

r
x = 94,3 mm
r
y = 22,2 mm

a) Pandeo local


a.1) Pandeo local en el ala

b = B-e-1.5 ×e = 75-2-3 = 70 mm
t = 2 mm

0,35=
t
b


54,11
265
000.200
42,042,0 =×==
y
rF
E
λ (Tabla 5.5.1)

b/t > λ
r ⇒ Pandeo local en el ala: se debe calcular el valor de Q s.

25 < b/t = 35 < 60


467,0
)/(98,2228
=
−
=⇒
y
s
F
tb
Q
(fórmula 5.5-9)


a.2) Pandeo local en el alma

h = H-2 ×(e+1,5×e)
h = 240 mm
t
w = 2 mm


120=
wt
h

2,3528,1 =×=
y
rF
E
λ

h/t
w > λr ⇒ Puede haber pandeo local en el alma: Debe calcularse Qa.

683. EJEMPLOS 6-37
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO









−×=
f
E
f
E
tb
e
λ
42,0
191,1 (fórmula 5.5-16)

f = tensión de compresión. Debe ser tal que no exceda φ
c Fcr, con φ c=0,85 y Q =
Q
s.


305,1
000.200
265
2,22
0,12500
: =
×
=
π
λ
cycrF


5,1892,0 <=×
cysQλ


y
cQ
crFQF ××=⇒
×
)658,0(
2
λ
(fórmula 8.2-4)

F
cr = 88,715 Mpa
φ
c×Fcr = 0,85×88,715 = 75,407 MPa

⇒ Con f = 75,407 MPa








−×=
407,75
000.200
120
42,0
1
407,75
000.200
291,1eb

b
e = 161,27 mm

Area no efectiva = (240 - 161,27) ×2 = 157,46 mm
2
.


0,1799,0
785
46,157785
.
<=
−
=
−
=
TOTAL
EFECTNOTOTAL
a
A
AA
Q


⇒ Q = Q
a × Qs = 0,373


b) Resistencia a la compresión por pandeo de flexión

Análisis eje x:

L
x = 2500 mm
r
x = 94,3 mm
Q = 0,373
K
x = 1,0

684. EJEMPLOS 6-38
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

E
F
r
KL
y
x
xx
cx
π
λ
×
= (fórmula 8.2-7)


307,0
000.200
265
3,94
0,12500
=
×
=
π
λ
cx


5,1187,0<=×
cx
Qλ ⇒ QFF
y
xcQ
crx××=
×
)658,0(
2
λ
(fórmula 8.2-4)

=××=
×
373,0265)658,0(
2
307,0373,0
crx
F
F
crx = 97,40 MPa

Análisis eje y:

L
y = 2500
K
y = 1,0
r
y = 22,2
Q = 0,373


E
F
r
KL
y
y
yy
cy
π
λ×
×
=


305,1
000.200
265
2,22
0,12500
=
×
×
=
π
λ
cy


5,180,0<=×
cyQλ ⇒ QFF
y
cyQ
cry××= )658,0(
2
λ

373,0265)658,0(
2
305,1373,0
××=
×
cry
F
F
cry = 75,77 MPa

c) Resistencia a compresión por pandeo flexo-torsional y torsional

El perfil C250x75x6,16 tiene un eje de simetría. Según convención de la norma,
el eje de simetría se denomina "y".









+
×××
−−×
+
=
2
)(
4
11
2
ezey
ezeyezey
e
FF
HFF
H
FF
F
(fórmula 8.4-6)

8686,0
104
07,37
11
2
2
2
22
=







 +
−=







+
−=
o
oo
r
yx
H
(fórmula 8.4-9)

685. EJEMPLOS 6-39
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
MPa
rLK
E
F
yy
ey
49,2808
)3,94/25000,1(
000.200
)/(
2
2
2
2
=
×
×
=
×
×
=
ππ
(fórmula 8.4-11)


=
×






×+
×
×π
=
ω
2
o
2
z
2
ez
rA
1
JG
LK
EC
F
)(
(fórmula 8.4-12)


22
92
104785
1
104777200
25001
10314000200
×






×+
×
×××π
=
)(
,.


= 169,84 MPa








+
××
−−
×
+
=
2
)84,16949,2808(
8686,084,16949,28084
11
8686,02
84,1694,2808 x
F
e

F
e = 168,428 MPa


254,1
428,168
265
===
e
y
eF
F
λ


5,176,0373,0254,1 <=×=×Q
e
λ


y
cQ
crFQF ××=⇒
×
)658,0(
2
λ



265)658,0(373,0
2
254,1373,0
××=
×
cr
F

F
cr = 73,32 MPa

d) Resistencia de diseño

P
n = A × F cr

F
cr = menor valor de los calculados en b) y c).

F
cr = Fcry = 73,32 MPa

P
n = Fcr×A = 73,32 MPa × 785 mm
2
= 57.556N

Resistencia de diseño = φ
c×Pn = 0,85×57.556 = 48.923N = 4,99T

686. EJEMPLOS 6-40
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
6.4 Verificar una columna armada, compuesta por dos perfiles C200x75x7,98 (e=3 mm),
acero calidad A42-27 ES, separados 600 mm entre sí, de 12 m de alto, con restricción
lateral a media altura, para una carga de servicio por cargas permanentes de 16 Tons.
Definir el distanciamiento y las secciones de las celosías soldadas de unión entre los
componentes principales. Suponer que no hay momentos de flexión simultáneos con
la carga axial.

Datos:

C200x75x7,98
Según tabla de propiedades:

A = 1017 mm
2

I
x = 6,04x10
6
mm
4

I
y = 0,535x10
6
mm
4

r
x = 77,1 mm
r
y = 22,9 mm
C
w = 3711x10
6
mm
6

H = 0,791
J = 0,3050x10
4
mm
4

x = 17,5 mm
o
r = 90,4 mm

ƒ Carga de diseño: Pu = 1,4x16 = 22,4 T.
ƒ Radios de giro de la sección armada:


=





××+××=
2
6
x
2
565
101721053502I,


46
mm104163 , ×=

A = 2x1017 = 2034 mm
2



mm4283AIr
xx ,/==

I
y = 2x6,04x10
6
= 12,08 x 10
6
mm
4

r
y = 77,1 mm


ƒ Esbeltez para pandeo en torno al eje menor:


8277
177
60001
r
KL
,
,
=
×
=






687. EJEMPLOS 6-41
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
ƒ Esbeltez para pandeo en torno al eje mayor:


2
ib
2
2
2
om
r
a
1
820
r
KL
r
KL








α+
α
×+





=





)(
,
(fórmula 8.4-14)


3442
4283
120001
r
KL
o
,
,
=
×
=






Suponer celosías simples: el ángulo entre las diagonales y el eje de la columna debe
ser mayor de 60 (sección 8.5.5).

Espaciamiento de diagonales:

a
≤ 565 tg 30° x 2 = 652 mm

usar a = 600 mm

ibr2
h
=α


en que:

h = distancia entre centro de gravedad de los componentes.
r
ib = radio de giro de un componente respecto de su eje paralelo al eje de pandeo
de la columna.

3312
9222
565
,
,
=
×
=α

226
922
600
ra
ib ,
,
/ ==

548226
33121
3312
8203442
r
KL
2
2
2
2
m
,,
,
,
,, =×
+
×+=






Controla el pandeo en torno al eje menor.

La esbeltez entre celosías de cada componente debe ser menor que ¾ de la
esbeltez que controla el diseño de la columna (Acápite 8.5.5)=
36588277750226
922
1600
,,,,
,
=×<=
× OK

688. EJEMPLOS 6-42
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

ƒ Carga de pandeo por flexión:

5190
000200
2658277
E
F
r
K
y
cy
.,
.
,
<=
π
=
π
=λ
l

La sección C200x75x7.98, de acuerdo con la tabla 2.1.5 de propiedades es
esbelta y tiene los siguientes valores de Q:

Para F
y = 265 MPa: Qs = 0,697
Para f = 100 MPa: Q
a = 0,98
f = 200 MPa: Q
a = 0,874
f = 310 MPa: Q
a = 0,809

MPa04108
2034
81922400
f,
.
=
×
=

Interpolamos el valor de Q
a

9710
100
0488740980
980Q
a ,
,),,(
, =
×−
−=

Q = 0,697 x 0,971 = 0,677

y
Q
crF6580QF
2
c
),(
λ
= (fórmula 8.2-4)

MPa614226565806770F
2
906770
cr
,,,
,,
=××=
×


φc Pn = φc Ag Fcr = 0,85x2034x142,6=246.541N.
φc Pn = 25,17 T > 22,4 OK

Las celosías deben tener K
l/r < 140 y ser capaces de soportar 2% de la carga
axial.

P
u x 0,02 = 22,4 x 0,02 = 0,448 T

En las diagonales:

mm640565300
22
=+=l

ƒ Compresión:

689. EJEMPLOS 6-43
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

N4902T2540
565
640
2
4480
P
u .,
,
==×=

Tratar L 30 x 30 x 2:

K = 1
A = 113 mm
2

x = 8,5
r
min = 5,7 mm
Q
s = 0,931


14028112
75
640
r
KL
<== ,
, OK


31
000200
26528112
E
F
r
KL
y
c
,
.
,
=
π
=
π
=λ

26565809310F6580QF
2
2
c
31930
y
Q
cr
××=×=
×λ×.,
,,,


Fcr = 127,7 MPa


φc Pn = 0,85x127,7x113 = 12265,6N > 2490N

ƒ Tracción:

Si se conecta con soldaduras longitudinales y transversales, de 30 mm de largo.

A
e = AU

en que:

A = A
g = 113 mm
2


7160
30
58
1Lx1U,
,
/ =−=−=

A
ef = 0,716 x 113 = 80,91 mm
2


Fluencia en el área bruta:

φtPn = 0,9xFy Ag = 0,9x265x113 = 26950N > 2490N OK

Rotura en el área neta:

690. EJEMPLOS 6-44
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

φtPn = 0,75xFu Ae = 0,75x412x80,91 = 25001N > 2490N OK

En los extremos de la columna armada deben disponerse planchas de ancho y alto
iguales, de espesor igual a 1/50 de la distancia entre soldaduras.

Si se usa planchas de 500x500, el espesor debe ser 10 mm. En este caso esta cifra
parece excesiva y podría ser reducida por un análisis especial para esta zona.

En ubicaciones intermedias, en que se interrumpe la celosía, se pueden poner
planchas de la mitad del alto que las extremas, es decir 250 mm y del mismo espesor.

691. EJEMPLOS 6-45
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
7. MIEMBROS EN FLEXION


7.1 Verificar la viga H400x200x49,3 de la figura, en que las cargas de 3,5T y 5,5T
corresponden al peso de un equipo que se apoya sobre la viga. El acero es A36.
Existe restricción lateral del ala superior bajo las cargas.

Datos


F
y = 36 Ksi = 248 MPa
I
x = 18000 cm
4

I
y = 1330 cm
4

r
x = 16,9 cm
r
y = 4,61 cm
Z
x = 997 cm
3
, Sx = 898 cm
3

Z
y = 203 cm
3

Otros parámetros en tablas de
perfiles.

TR038,5
2
5,7
0493,0
5,7
6
5,3
5,7
8,2
5,5
1 =×+×+×=
TR332,4
2
5,7
0493,0
5,7
5,1
5,3
5,7
7,4
5,5
2 =×+×+×=
TmMM93,11
2
7,4
0493,02,35,347038,5
2
3máx
=×−×−×==

TmM
u 7,1693,114,1=×=

ƒ Pandeo local

Ala:
10/=
ftb
79,10
248
200000
38,0/38,0===
yp
FEλ (Tabla 5.5.1)
Alma: 3 ,63/=
wth
8,106
248
200000
76,3/76,3===
yp
FEλ

La sección es compacta.

ƒ Fluencia por flexión


TmNmmZFMM
ypn
2,251024710248997
63
=×=××===

692. EJEMPLOS 6-46
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
ƒ Pandeo lateral torsional, volcamiento


p
pr
pb
rppbuM
LL
LL
MMMCM ≤
















−
−
−−= )( (fórmula 9.1-2)

L
b = 3,2m

CBA
b
MMMM
M
C3435,2
5,12
máx
máx
+++
=
(fórmula 9.1-3)

Los valores que intervienen en esta fórmula son para los momentos mayorados:

M
máx = 16,7 Tm
M
A = 12,11 Tm
M
B = 13,68 Tm
M
C = 15,21 Tm






17,1
21,15368,13411,1237,165,2
7,165,12
=
×+×+×+×
×
=
bC

para C
b = 1:


mm
F
E
rL
y
yp
2304
248
200000
1,4676,176,1 =×== (fórmula 9.1-4)


2
2
1
11
L
L
y
rFX
F
Xr
L ++= (fórmula 9.1-6)

F
L = 248 – 115 = 133 MPa

X
1 = 9788 MPa (de tabla de perfiles)


2
62
1

10
22,789






=
MPa
X (de tabla de perfiles)


mmL
r
7485133
10
22,789
11
133
97881,46
2
6
=×++
×
=

693. EJEMPLOS 6-47
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
M r = FL SX = 133x898x10
3
= 119,43x10
6
Nmm = 12,175 Tm

Luego:


=












−
−
××−−×=
23047485
23043200
10)43,11924(1024717,1
66
nM
= 263,18 x 10
6
Nmm > Mp ∴ M
n = Mp

ƒ
Otro modo de verificar la viga es según el Apéndice 3:


)(
))((
rpb
prppb
pmMMC
LLMMC
LL
−
−−
+= (fórmula A3.2-9)

C
b = 1,17


6
6
10)43,119247(17,1
)23047485(1047,217,0
2304×−
−×××
+=
mL

L
m = 3761,6 mm > 3200 mm.


∴ O sea, la viga puede alcanzar el momento plástico teniendo hasta 3,762m
entre apoyos laterales. Luego: M
n = Mp = 25,2 Tm > 16,7 Tm O.K.

Nótese que si la viga no tuviese restringida el ala superior, el largo libre, L
b =
7,5m es mayor que L
r = 7,485m y Mn sería menor que Mr = 12,175Tm. O sea,
la viga no sería capaz de soportar los momentos mayorados de diseño.

ƒ Corte

V
u = 1,4 x 5,03 = 7,05T


57,69/45,23,63=<=
y
wFE
t
h (fórmula 9.3-1)
V
n = 0,6 Fyw x Aw = 0,6x248x400x6 = 357.120N = 36,4T


φv Vn = 0,9 x 36,4 = 32,76T > 7,05T OK

No hay problemas de corte.

ƒ Fluencia local del alma

Supongamos que la carga es entregada mediante una plancha de 10mm de
espesor, soldada al ala superior. La resistencia del alma es:

694. EJEMPLOS 6-48
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

φRn = φ(5k+N) Fyw tw (fórmula 14.1-2)

en este caso:

N = 10 mm
k = t
f + s = 10+4 = 14 mm
φ = 1,0

φRn = (5x14+10)x248x6 = 119040N = 12,13T > 7,7T OK

ƒ Aplastamiento del alma


)/(3180,0
5.1
2
wfy
f
w
wnttEF
t
t
d
N
tR






















+×=φφ (fórmula 14.1-4)


φ = 0,75


)6/10(248102
10
6
400
10
3168,075,0
5
5.1
2
×××




















+××=
nRφ


φRn = 203235N = 20,7 Tons > 7,7 OK

ƒ Pandeo lateral del alma

Si el ala traccionada no estuviese restringida en el punto de aplicación de las
cargas, convendría verificar pandeo lateral del alma.

(h/t
w)/(l/bf) = (380/6)/(7500/200) = 1,64 < 2,3 (sección 14.1.5)

Entonces:

















+
×
=
3
2
3
/
/
4,01
85.0
f
wfwr
nbl
th
h
ttC
R
φ (fórmula 14.1-7)

TonsTNR
n 7,711,25246361
200/7500
6/380
4,01
380
1061062,685,0
3
2
3
6
>==














+
××××
=φ

O sea no habría peligro de pandeo lateral del alma, aunque no se restringiese el
ala inferior.

695. EJEMPLOS 6-49
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

7.2 Determinar la resistencia en flexión de una viga de 5m de largo, de sección
C250x75x6.16, de acero A42-27ES, sometida a carga uniforme. No hay restricción
contra el pandeo lateral entre los apoyos. Considerar inicialmente que la carga
vertical se entrega en el centro de corte y, luego, analizar y discutir el caso de carga
en el plano del alma.

Datos


e = 2 mm
L
b = 5000 mm
A = 785 mm
2

I
x = 699 x 10
4
mm
4

S
x = 55,9 x 10
3
mm
3

r
x = 94,3 mm
I
y = 38,7 x 10
4
mm
4

S
y = 6,45 x 10
3
mm
3

r
y = 22,2 mm
C
w = 4310 x 10
6
mm
6

H = 0,869

o
r= 104 mm
X
o = 37,7 mm
J = 0,1047 x 10
4
mm
4

m = 23,7 mm

a) Pandeo local

Ala:
54,11/42,035
2
2375==>=
−−
=
yr
fFE
t
bλ (tabla 5.5.1)
Alma:
86/13,3120
2
)23(2250==>= +−
=
yr
wFE
t
hλ

La sección es esbelta. Debe determinarse Q
s y el módulo de flexión efectivo.

Ala: b/t
f está entre 25 y 60. Luego:

Q
s = [228-2,98(b/t)]/Fy = (228-2,98x35)/265 = 0,467 (fórmula 5.5-9)

Alma: Se aplica el acápite B2.3 de la Especificación AISI. (Ver Apéndice 6).

Primer tanto: si n considerar zonas no
efectivas en el alma

696. EJEMPLOS 6-50
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

ysyFQFff4035,0
125
120
9,0
21 =×==
236,01
2
1
−<−==
f
fψ (fórmula A6.2-1)
b
1 = he/4
b
2 = h2/2

k = 4+2(1-4)
3
+ 2(1-Ψ) (fórmula A6.2-6)
k = 4 + 2 x
2
3
+ 2 x 2 = 24

25,43
2654035,0
200000
/
1 =
×
=fE

Según sección B2.1 de AISI:

673,05958,0
25,43
1
120
24
052,1052,1<=××=





=
E
f
t
h
kλ (fórmula A6.2-5)

ρ = 1

∴No hay reducción por esbeltez en el alma. Por tanto:

S
ef = Sx

Y la máxima tensión en el ala puede ser 0,9 x 0,467 x F
y = 111,4 MPa.

b) Pandeo lateral torsional, volcamiento


14,1
3435,2
5,12
máx
máx
=
+++
=
cba
b
MMMM
M
C
(fórmula 9.1-3)


2
2
1
11
L
Ly
rFX
F
X
r
L
++= (fórmula 9.1-6)


2
785101047,077200102
109,552
45
31
×××××
×
==ππEGJA
S
X
x
(fórmula 9.1-8)

X
1 = 4477 MPa

697. EJEMPLOS 6-51
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

2
4
3
6
6
2
2
101047,077200
109,55
10387,0
1043104
4








××
×
×
××
=





=
GJ
S
I
C
X
x
y
w
(fórmula 9.1-9)


2
2
1
0213,0






=
MPa
X

F
L = Fy = 265 MPa

r
y = 22,2 mm


mmL
r 8,23622650213,011
265
44772,22
2
=×++
×
=

O sea L
b = 5000 > Lr = 2362,8 mm


2
2
2
11
)/(2
1
)/(
2
ybyb
b
crrL
XX
rL
XC
F +=
(Apéndice 3, Tabla A3-1)


MPaMPaF
cr 4,11113,73
23,2252
0213,04477
1
23,225
2447714,1
2
2
<=
×
×
+
××
=

Controla el volcamiento.

c) Resistencia en flexión, suponiendo que la carga vertical no produce torsión


φb Mn = 0,9 Sx Fcr = 0,9 x 55,9 x 10
3
x 73,13


φb Mn = 3,7 x 10
6
Nmm = 0,375 Tm


∴
Kg/mmT
l
Mq
nbu
120/12,0
5
8
375,0
8
22
==×=×=φ

698. EJEMPLOS 6-52
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
d) Efecto de la excentricidad de la carga respecto del centro de corte

Supongamos que sobre la viga actúa una carga q uniformemente repartida,
aplicada sobre el alma del perfil canal. Entonces a la carga vertical q se añadirá
un momento de torsión uniformemente repartido igual a:

t = q x m

Siendo m la distancia del centro de corte al eje del alma del perfil. Sea z el eje
de la viga.

m = 23,7 mm
X
m = 60 mm

Debido a que la rotación
φ es en el sentido de los
punteros del reloj, en los puntos 1 y 4 se generan
tracciones (signo +), y en 2 y 3 compresiones
(signo -), por efectos del alabeo.


El momento de torsión total M
z en una determinada sección está compuesto por
la suma de un momento rotacional M
s (torsión de Saint-Venant) y uno que
produce flexión lateral M
w (alabeo), que cumplen la relación:

3
3
dz
d
EC
dz
d
GJMMM
wwsz
φφ
+=+= (1)

en que:

J = constante torsional.
C
w = constante de alabeo.
φ = ángulo de torsión del perfil.

La solución de la ecuación diferencial (1) resuelve el problema de la torsión, ya
que todas las funciones de respuesta: tensiones, desplazamientos, dependen de
φ.

La torsión de Saint-Venant M
s produce tensiones de corte vs que valen:

dz
d
Ge
J
eM
v
s
s φ
== (2)

en que e es el espesor de cada parte del perfil.

699. EJEMPLOS 6-53
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
El momento de alabeo Mw produce flexión lateral (con respecto al eje y) en las
alas y en el alma, y corte en ambos elementos del perfil. Las tensiones máximas
utilizadas en el diseño se producen en las alas y tienen las siguientes
expresiones:

ƒ Tensión de corte en el ala:

Para perfiles H:
3
32
16
dz
dhbE
tI
QV
v
ff
ff
w
φ
×== (3)

en que:

V
f = esfuerzo de corte lateral aplicado en las alas producido por el alabeo. =

3
3
3
3
2dz
dEhI
dz
d
h
EC
fwφφ
×=×
Q
f = momento estático del área del ala con respecto al eje y que pasa por el
centro de gravedad de la sección.
I
f = momento de inercia del ala respecto al eje y-h.
t
f = espesor del ala; b= ancho del ala; h= distancia entre centros de las alas.
Para perfiles canal:
3
3
22 dz
d
m
bEbh
v
w
φ
×





−= (4)

en que:

m = distancia entre el centro de corte y el alma.

ƒ Tensión de flexión por alabeo del ala

La tensión máxima de flexión f
w producida en las alas por el alabeo, está dada
por:

Para perfiles H:
2
2
4
)2/(dz
dEhb
I
bM
f
f
f
w
φ
×== (5)

Para canales:
2
2
2
)( dz
dmbEh
f
w
φ
×
−
= (6)

ƒ Las tensiones vs (ec. (2)), vw (ec. (3 y 4)) y fw (ec. (5 y 6)) dependen de las
derivadas del ángulo de torsión
φ. Esas funciones se entregan en forma de
curvas, aplicadas a diversos casos de momentos de torsión y de condiciones
de borde en vigas, en la publicación: “Torsional Analysis of Structural
Members”, Steel Design Guide Series 9, AISC.

700. EJEMPLOS 6-54
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
En esas curvas se usa como parámetro el valor νa = L/a, en que:

GJ
EC
a
w
= (7)

y L es la longitud de la viga.

ƒ En el ejemplo en desarrollo, nos interesa calcular el valor de fw de la ec. (6).
Para ello usamos el caso 4 de las curvas del AISC, que se adjuntan,
correspondientes a una viga simplemente apoyada a la torsión, con
condiciones de borde
φ = φ” = 0 en ambos extremos, sometida a un
momento de torsión uniformemente repartido t = q x m.

Calculemos el parámetro L/a:

3266
101047,077200
104310200000
4
6
=
××
××
==
GJ
EC
a
w


53,1
3266
5000===
a
L
aν

Para ese valor de
νa, de la curva se obtiene por interpolación, el valor
máximo en z = L/2:

23,0"=





×
t
GJφ
de donde:

q
q
GJ
t
8
4
1074,6
101047,077200
7,23
23,023.0"
−
×=
××
×
==φ

De la ecuación (6):

MPaqqf
w 861074,6
2
)7,2375(248200000
8
=×× −××
=
−


La flexión en el plano vertical debida a la carga q produce la siguiente
tensión máxima:

MPaq
q
f
bx
56
109,558
5000
3
2
=
××
×
=

701. EJEMPLOS 6-55
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
En los puntos 1, 2, 3 y 4 se combinan las tensiones f w y fbx de acuerdo con
los siguientes signos:

Punto 1: -56q + 86q = 30q MPa (tracción).
Punto 2: -56q – 86q = -142q MPa (compresión).
Punto 3: 56q – 86q = -30q MPa (compresión).
Punto 4: 56q + 86q = 142q MPa (tracción).

Desde el punto de vista del diseño, el punto 2 es el más desfavorable. En ese
punto se aplica la ecuación de interacción, fórmula 10.2-2 de la
Especificación:

1
9,0
,
≤+
y
w
bcrb
bxF
f
F
fφ

0.1
2659,0
86
13,739,0
56≤
×
+
×
qq

Luego, q
≤ 0,825 N/mm = 84,15 Kg/m


e) Discusión sobre la consideración de la torsión en la práctica

Hay pocas situaciones en la práctica en que la torsión puede provocar
rotaciones significativas, ya sea porque los elementos que transfieren las cargas
al mismo tiempo restringen las rotaciones e inhiben los desplazamientos
laterales de las alas, o porque existen diafragmas, pisos o tableros a los cuales
se unen las alas superiores de las vigas, que producen el mismo efecto. La carga
de torsión puede ser importante, sin embargo, durante la etapa de montaje o
cuando existen vigas sin sujeción lateral del tipo de las indicadas, que reciben
las patas de algún equipo en posiciones no coincidentes con el centro de corte, o
cuando actúan fuerzas sísmicas que son transferidas al ala superior únicamente.
En tales casos debe desarrollarse un cálculo de la torsión semejante al seguido
en este ejemplo.

En los casos en que las cargas gravitacionales no se entregan en posición
coincidente con el centro de corte, pero en que existe sujeción lateral del ala
superior por algún tipo de diafragma, el desplazamiento horizontal producido
por el alabeo y la torsión a lo largo de la viga no puede tener lugar, generándose
fuerzas horizontales que contrarrestan las deformaciones que se habrían
producido sin la acción del diafragma, a las cuales se asocia un momento de
torsión que se opone al debido a las cargas gravitacionales, reduciéndose por
esa vía el efecto de este.

Cuando las cargas gravitacionales son entregadas por vigas o tableros que se
unen a las vigas soportantes mediante conexiones no rotuladas, la rigidez en
flexión de tales vigas o tableros predominan sobre la rigidez torsional de las
vigas de apoyo de perfiles abiertos, resultando que la rotación máxima posible
es la que permiten los tableros o vigas soportadas.

702. EJEMPLOS 6-56
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Estas consideraciones avalan el procedimiento tradicionalmente usado en el
cálculo de costaneras en el cual sólo se considera la flexión en torno al eje
mayor, calculada con el largo total entre apoyos, y la flexión en torno al eje
menor calculada con el largo entre colgadores u otro tipo de restricciones
intermedias, a los cuales se les exige que restrinjan tanto los desplazamientos en
el sentido de la pendiente del techo como la rotación del perfil. Para la flexión
en torno al eje mayor se considera el pandeo lateral-torsional con la distancia
entre colgadores y los eventuales pandeos locales a través de los factores Q o
los módulos elásticos efectivos, mientras para la flexión en torno al eje menor
se considera sólo esta última limitación. La torsión que se produce por las
cargas no aplicadas en el centro de corte resulta contrarrestada por la existencia
de los revestimientos, los cuales también reducen las flexiones en torno al eje
menor, con lo cual el procedimiento de verificación normalmente usado resulta
en un diseño de resistencia adecuada a las cargas consideradas.

703. EJEMPLOS 6-57
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

704. EJEMPLOS 6-58
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

705. EJEMPLOS 6-59
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
8. MIEMBROS EN FLEXION COMPUESTA

8.1 Verificar las columnas AB y FE del marco del ejemplo 4.1, para el caso de carga
1,2N-1,1E
h, considerando las siguientes situaciones:

a) Análisis sin efecto P∆ y factor K obtenido de los ábacos con desplazamiento
lateral.
b) Análisis con efecto P∆ directo considerado en el proceso computacional. (Ver
comentario al final del ejemplo).
c) Análisis con efecto P∆ considerado por medio del factor K obtenido por el
método de Lui.

Datos
(Valores calculados en el ejemplo 4.1)

Col. AB, L=4,00m Col. FE, L=4,90m
Caso M
inf
(Tm)
M sup
(Tm)
P u
(T)
K
x K y
M
inf
(Tm)
M sup
(Tm)
P u
(T)
K
x K y
a)
b)
c)
0
0
0
12,44
12,59
12,44
11,04
11,09
11,04
1,85
1,85
1,79
1,0
1,0
1,0
4,99
5,22
4,99
0,30
0,11
0,30
6,96
6,91
6,96
1,26
1,26
1,843
1,0
1,0
1,0

Sección H250x200x46,6 A = 59,3 cm
2

(sección compacta) I
x = 7280 cm
4

Acero: A-36 S
x = 583 cm
3

F
y = 2530 Kg/cm
2
r x = 11,1 cm
r
y = 5,19 cm
Z
x = 635 cm
3

X
1 = 17882 MPa
X
2 = 5587x10
-8
(1/MPa)
2

Fórmulas aplicables


Para P
u/φc Pn ≥ 0,2


0,1
9
8
≤










++
ny
M
b
uy
M
my
M
b
ux
M
n
P
c
u
P
φφφ
(fórmula 10.1-1a)

Para
2,0<
n
P
c
u
P
φ



1
2
<










++
ny
M
b
uy
M
nx
M
b
ux
M
n
P
c
u
P
φφφ
(fórmula 10.1-1b)

706. EJEMPLOS 6-60
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO


85,0 ;85,0 ==
bc
φφ para caso a (sin efecto P∆) (sección 10.1.2)
= 0,9 para casos b y c (con efecto P ∆) (sección 10.1.2)

En el presente caso M
uy = 0.

Cálculo de P
n

P
n = (0,658
λ
c
2
)Fy Ag (fórmula 8.2-2)

2,89
1
/ ×==
x
r
l
x
K
E
y
F
x
r
l
x
K
cxπ
λ


2,89
1
/ ×==
y
r
l
y
K
E
y
F
y
r
l
y
K
cyπ
λ


Col. AB; L=4,0m Col. EF; L=4,9m
Caso
K
x λ cx P nx K y λ cy P ny K x λ cx P nx K y λ cy P ny
a)
b)
c)
1,85
1,85
1,79
0,75
0,75
0,72
118,6
118,6
120,4
1,0
1,0
1,0
0,86
0,86
0,86
109,7
109,7
109,7
1,26
1,26
1,84
0,62
0,62
0,91
127,4
127,4
106,0
1,0
1,0
1,0
1,06
1,06
1,06
93,7
93,7
93,7

En todos los casos resulta P
u/φPn < 0,2

Nótese que gobierna el pandeo en torno al eje menor.

Cálculo de M
nx

Estado límite de fluencia:

M
n = Mp = Z Fy = 635x10
3
x248 = 157,5x10
6
Nmm = 16,05 Tm

Pandeo lateral torsional.

mmFErL
yyp 2594248/000.2009,5176,1/76,1 =×== (fórmula 9.1-4)

2
2
1
11
L
L
y
r
FX
F
Xr
L++= (fórmula 9.1-6)

F
L = 248 – 115 = 133 MPa

M
r = FL Sx = 133x583x10
3
= 77,54x10
6
Nmm = 7,9 Tm (fórmula 9.1-7)

707. EJEMPLOS 6-61
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

2
8
13310558711
133
178829,51
××++
×
=
−
r
L

L
r = 10833 mm






 −
×−=
















−
−
−−=
248
592L
1580516C
LL
LL
MMMCM
b
b
pr
pb
rppbn
,
,
,,)(


Cálculo de C
b

Columna AB 6661
M43321441352
M512
C
b
,
)///,(
,
máx
máx
=
×+×+×+
=

Columna EF: Para el diagrama trapezoidal resulta:


supinf
inf55,7
5,12MM
M
C
b
+
=

Casos a) y c):
6,1
3.0599,45,7
99,45,12
=
×+×
×
=
b
C

Caso b: 64,1
11,0522,55,7
22,55,12
=
×+×
×
=
b
C

Cálculo de Mn

Col. AB; L = 4,0m Col. EF; L = 4,9m
Mn (Tm) M n (Tm)
Caso
C
b
Pandeo
lat-tor
Fluencia C b
Pandeo
lat-tor
Fluencia
a)
b)
c)
1,66
1,66
1,66
24,4
24,4
24,4
16,05
16,05
16,05
1,6
1,64
1,6
22,02
22,57
22,02
16,05
16,05
16,05

Predomina el estado límite de fluencia.

708. EJEMPLOS 6-62
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Interacción

En estos casos M
u = B1M, con B1=1 como se calculó en el ejemplo 4.1.

Col. AB; L = 4,0m Col. EF; L = 4,9m
Caso
P
u/2φcPny M u/φbMn Total P u/2φcPny M u/φbMn Total
a)
b)
c)
0,059
0,060
0,059
0,912
0,8716
0,861
0,971
0,932
0,920
0,044
0,043
0,044
0,366
0,361
0,345
0,410
0,404
0,389

Col. AB: 2φ
cPny = 2x0,85x109,7 = 186,5T
Col. EF: 2φ
cPny = 2x0,85x93,7 = 159,29
Cols. AB y EF: M
u/φbMn = Mu/0,85x16,05 = Mu/13,64 para caso a.
= M
u/0,9x16,05 = Mu/14,445 para casos b y c.

Comentario


En este ejemplo se perciben poco las diferencias entre los distintos métodos, dado que la
deformación lateral es bastante parecida al límite bajo el cual el análisis P∆ no es exigible,
además que en el efecto de las cargas axiales predominó el pandeo en torno al eje menor,
donde no hay efectos de segundo orden, y dado que el factor B
1 resultó igual al valor mínimo
1 en todos los casos. En efecto, las diferencias que se aprecian en la tabla superior obedecen
más a la diferencia en los valores de φ
b cuando se considera o no el efecto P∆ que a la
magnitud de las cargas axiales y momentos calculados en cada caso.

El análisis considerando el efecto P∆ merece una discusión especial. En rigor si las fuerzas
consideradas en el análisis, sean verticales u horizontales, representan bien la situación real,
las tensiones calculadas con el análisis P∆ deben compararse con el estado límite de fluencia,
o el de pandeo local de los elementos que componen los miembros, es decir sin recurrir a las
verificaciones de estabilidad usuales. Esto significa que en la fórmula de interacción P
u
aparecería dividido por φ
cAgFy, si no hay pandeo local. Cuando la fuerza horizontal es el
viento o una fuerza operacional estimada en su magnitud real, tal procedimiento estaría
justificado. El método de Lui aproxima los resultados del análisis de segundo orden bajo este
supuesto. En el presente ejemplo, en cambio, la fuerza horizontal es una fuerza sísmica
reducida por un factor R=3. Lo mismo ocurrirá siempre que se efectúe un análisis sísmico con
fuerzas reducidas, como es la práctica habitual. Por lo tanto el efecto P∆ así considerado
subvaluará la situación real.

Por otra parte los análisis sísmicos tradicionales hechos en Chile no consideran el efecto P∆,
cubriéndolo por vía: a) de la calibración que se ha hecho de los factores R respecto de la
experiencia sísmica concreta; b) de la fijación de un límite a la deformación horizontal
máxima calculada y c) del establecimiento de un corte basal mínimo de diseño, que
incrementa las fuerzas sísmicas en las estructuras de períodos largos. Esta práctica se ha
demostrado adecuada para nuestra realidad, al no observarse fallas de importancia atribuibles
al efecto P∆.

709. EJEMPLOS 6-63
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
En la norma NCh 433, Diseño Sísmico de Edificios, no se permite sobrepasar la deformación
máxima H/500, debiéndose modificar la estructura si ello acontece. En la NCh 2369, Diseño
Sísmico de Estructuras e Instalaciones Industriales, se fija un límite de 0,015H/R más allá del
cual se debe efectuar análisis P∆ y verificar que la estructura, los equipos y elementos no
estructurales vinculados a ella puedan aceptar deformaciones mayores. En ese caso el análisis
se debe hacer con las fuerzas sísmicas reducidas de la norma. Con esto no se busca, claro está,
reproducir el fenómeno sísmico real, sino darle a la estructura una resistencia adicional a la
que resultaría de no considerar el efecto P∆. Por lo tanto, las fuerzas y momentos así
determinados deben ser comparados, en las fórmulas de interacción, con los mismos niveles
de resistencia utilizados en el caso que no se requiriese análisis P∆; esto es, utilizando los
mismos valores de K, P
n y Pe que en el caso sin P∆.

Nótese, pues, la fundamental diferencia entre el análisis P∆ cuando las fuerzas horizontales
intervienen en sus magnitudes reales y el utilizable en la verificación sísmica. Ahora bien, el
análisis P∆ también podría efectuarse con fuerzas sísmicas no reducidas por el factor R y
efectuar la verificación de interacción contra el estado límite de fluencia, pero en tal caso el
diseño resultante sería injustificadamente más conservador que lo exigido por la norma NCh
2369.

Resumiendo y precisando lo dicho hasta aquí, se ve que el análisis y la verificación de las
columnas de marcos puede efectuarse de los siguientes modos:

a)
Si la deformación lateral sísmica calculada es menor que los límites establecidos en
las normas NCh 433 y NCh 2369, no considerar el efecto P∆ y utilizar los valores K
de los ábacos para determinar tanto P
n como Pe.

b) Si la deformación lateral resulta mayor que esos límites, pero la carga horizontal no
es de origen sísmico y ha sido estimada adecuadamente en su magnitud, efectuar
directamente un análisis de segundo orden o P∆, utilizando las fórmulas de
interacción con φ
cPn=φcAgFy ó φc’AgFcr, en que Fcr corresponde a la tensión crítica de
pandeo local. Si el pandeo en el plano perpendicular al del marco analizado es el
factor que controla, naturalmente φ
cPn corresponderá a esa resistencia de pandeo, en
lugar de los valores indicados antes. El valor de M
n queda limitado, como siempre,
por el pandeo local o el pandeo lateral-torsional, o la fluencia en la sección (acápite
9.1.1 de la Especificación MFCR), usando B
1=1 para Mu. El análisis de segundo
orden puede ser reemplazado por dos análisis de primer orden equivalentes, como se
establece en la sección 6.1.1 de la Especificación MFCR, o reemplazado por un
análisis de primer orden igual al que se efectuaría si no se considerara el efecto P∆,
utilizando los factores K de Lui en lugar de los obtenidos de los ábacos.

c) Si la deformación lateral es mayor que los límites antes aludidos y la carga es de
origen sísmico, con magnitud reducida por el factor R, efectuar el análisis P∆
directamente con el programa de análisis estructural o efectuar dos análisis de primer
orden equivalentes, tal como se indica en la sección 6.1.1 de la Especificación
MFCR. Los valores P
u y Mu obtenidos de este análisis son comparados en las

710. EJEMPLOS 6-64
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
fórmulas de interacción con valores de Pn y Mn calculados considerando las
esbelteces de columna basadas en los factores K provenientes del método de los
ábacos o de otros semejantes. En este caso la utilización de los factores K de Lui en
reemplazo del análisis directo de segundo orden conduciría a una subvaloración de
los factores en la fórmula de interacción, si se los compara con lo que arrojaría el
procedimiento indicado más arriba para el análisis directo y, por lo tanto, no resulta
recomendable.

711. EJEMPLOS 6-65
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
9. CONEXIÓN DE MOMENTO

Diseñar una unión de momento con pernos de alta resistencia, PAR, entre una viga
H450x250x71,5 y una columna H400x300x101,9. Acero de viga y columna: A572 Gr. 50.
Acero de elementos de conexión: A36. PAR calidad A325. Diseñar inicialmente para las
resistencias requeridas por el cálculo: M
u = 40 Tm, Vu = 26 T, y luego analizar la ductilidad de
la solución alcanzada.


Datos



Perfil d
mm
b f
mm
t f
mm
h w
mm
t w
mm
Z x
mm
3
H450x250x71,5 H400x300x101,9
450
400
250
300
14
18
422
364
5
6
1,75x10
6

2,26x10
6



Acero A572 Gr. 50: F
u = 65 ksi = 448 N/mm
2

F
y = 50 ksi = 345 N/mm
2


Acero A36: F
u = 58 ksi = 400 N/mm
2

F
y = 36 ksi = 248 N/mm
2





Solución


a)
Resistencia de la viga en flexión y corte


a.1) La sección H 450x250x71,5 es compacta.


36
7
10264,1
3459,0
1024,39
9,0
mm
Nmm
F
M
Z
y
u
req
×=
×
×
==

Supóngase dos corridas de pernos A325 de 7/8” de diámetro, en agujeros estándar:

Area bruta del ala:

A
fg = bf x tf = 250 x 14 = 3500 mm
2

712. EJEMPLOS 6-66
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Area neta del ala:

A
fn=Afg–2 (dφ + 2) tf =3500–2 (24+2) x 14 =2772 mm
2
(sección 5.2)

0,75 F
u Afn = 0,75 x 448 x 2772 = 931.392N = 95 T (sección 5.10.1)

0,9 F
y Afg=0,9 x 345 x 3500=1.086.750N=110,78 T (sección 5.10.1)

O sea, según la sección 5.10.1 de esta Especificación, las propiedades del elemento
en flexión deben basarse en el área efectiva del ala en tracción A
fe:

2
30002772
345
448
6
5

6
5
mmA
F
F
A
fn
y
u
fe =××== (fórmula 5.10-3)

Esto significa una reducción del 14,3% respecto del área bruta del ala traccionada;
con lo que el módulo plástico efectivo sería:

2
450
35001430210751
2
d
A14302ZZ
6
fgxef
×××−×=





×−≈ ,,,
3636
ef
mm102641mm105251Z ×>×≈ ,, OK

a.2) Resistencia al corte:

V
u = 26 T


4,84
5
422
==
wt
h


4,8459/45,2 <=
yFE (tabla 5.5.1)

91,73/07,3 =
yFE

N
th
E
AV
w
wn
285539
)4,84(
10252,4
5450
)/(
52,4
2
5
2
=





 ××
×=





= (fórmula 9.3-3)

26 2,262569852855399,0 >
==×= TNV
n
φ

La viga podría no tener atiesadores de alma.

713. EJEMPLOS 6-67
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
b) Conexión de corte del alma

Supóngase que se hace de acero A36. Tratar placa de 250x90x10.

b.1) Capacidad en corte de pernos A325 de 7/8” de diámetro, con hilos incluidos en el
plano de corte en cizalle simple.

A
g = 388 mm
2

φ = 0,75
F
u = 330 MPa (tabla 13.3.2)
φR
n = 96030 = 9,8 T

N° de pernos: 26/9.8 = 2,65 → 3 pernos φ 7/8

b.2) Capacidad de aplastamiento del alma (A572 Gr. 50)


uucnFtdFtLR 4,2 2,1 <= (fórmula 13.3-5)

Distancia entre agujeros: Usar 75 mm (ver figura en d.7.1)

Diámetro del perno: d = 7/8” = 22 mm
Diámetro del agujero: D = 22+2 = 24 mm
L
c = 75 – 24 = 51 mm
R
n = 1,2x51x5x448 = 137088 > 2,4x22x5x448 = 118272 N

o sea φR
n = 0,75x118272 = 88704N = 9,04T por perno. Con 3 pernos se tendría φR n
= 27,12T > 26. OK

b.3) Capacidad de aplastamiento de la placa de corte (A36):

pernos interiores:
R
n = 2,4 d t Fu = 2,4x22x10x400 = 211.200 N = 21,5 T (fórmula 13.3-5)

Perno extremo:
L
c = 50 – 24/2 = 38 mm.
R
n = 1,2 x 38 x 10 x 400 = 182400N = 18,6T
Σ R
n = 2 x 21,5 + 18,6 = 61,6T

b.4) Fluencia al corte de la placa:

φR
n = 0,9 (0,6 Fy Ag) (fórmula 9.3-1)
= 0,9x0,6x248x250x10 = 334.800 N
= 34,13 T > 26 T OK

b.5) Ruptura al corte de la placa:

714. EJEMPLOS 6-68
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

φR
n = 0,75 (0,6 Fu Anv) (acápite 13.4.1)
= 0,75x0,6x400x(250-3x26)x10
= 309.600 N
= 31,55 T > 26 OK

b.6) Rotura de bloque por cizalle en la placa: Ver figura al final del acápite d.7.1

A
nv = [(75+75+50)-2,5x26]x10 = 1350 mm
2

A
nt = 2
mm27010
2
224
40 =




 +
−

0,6F
u Anv = 0,6 x 400 x 1350 = 324.000 N
F
u Ant = 400 x 270 = 108.000 N

F
u Ant < 0,6 Fu Anv

φR
n = 0,75(0,6 Fu Anv + Fy Agt) (fórmula 13.4.4)

φR
n = 0,75(324.000 + 248 x 40 x 10) = 317.400 N

φR
n = 32,35 T > 26 OK

b.7) Verificación de la capacidad global de la placa. Para que no haya pandeo de la placa
de corte en el Manual AISC, LRFD, segunda edición, pág. 9-148, se recomienda:

t
placa ≥ L/64 = 250/64 = 3,9 mm OK

Simultáneamente, para que la placa tenga ductilidad al giro se recomienda:


mm
d
t
b
placa
5,125,12/22 5,1
2
=+=+≤ OK

También se recomienda que el tamaño de la soldadura de filete a cada lado de la
placa sea a lo menos ¾ del espesor de la placa, con electrodos serie E70 y acero A36.
Esto asegura que sea la placa la que fluya, y no la soldadura. O sea: s=7,5mm.

715. EJEMPLOS 6-69
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
En el presente caso la existencia de las placas que conectan las alas liberan a la placa
de corte del momento proveniente de la excentricidad de la carga, que sí debe
considerarse en las uniones de simple apoyo. El procedimiento normal es sólo
controlar el corte en la placa, como en los acápites b.4) a b.6) anteriores, y en la
soldadura.

Soldaduras: s = 7,5 mm, electrodos E70

F
w = 70 ksi = 480 MPa

l
s
FR
wn ×××=
2
6,02φφ
N756572250
41421
57
480607502R
n .
,
,
,, =×××××=φ
T26T458R
n >=φ , OK

c)
Diseño de las placas de conexión de las alas


Tratar placas 280x16, calidad A36.

c.1) Cálculo de la fuerza en las placas:


T
d
M
P
u
uf
9,88
45,0
40
===

c.2) Número de pernos A325, φ 7/8” requeridos:


T
P
N
uf
07,9
8,9
9,88
8,9
=== → 10 pernos

Usar 10 pernos A325, φ 7/8” distanciados a 75 mm.

c.3) Aplastamiento:

En el ala de la viga (A572 Gr. 50)

Por perno: φR
n = 1,2 Lc t Fu=1,2 (75-24)x14x448 = 383846N (fórmula 13.3.4)
φR
n = 2,4 d t Fu= 2,4x22x14x448 = 331.161N = 33,75T
.

716. EJEMPLOS 6-70
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
En la placa de conexión (A36):

Por perno: φR
n = 1,2 Lc t Fu=1,2 (75-24)x16x400 = 391.680N
φR
n = 2,4 d t Fu = 2,4x22x16x400 = 337.920N = 34,45T

∴ Controla el corte en los pernos.

c.4) Fluencia en las placas de conexión:

φR
n = φF y Ag (fórmula 7.1-1)
= 0,9x248x280x16 = 999.936N
= 101,9 T > 88,9 T OK

c.5) Rotura de las placas de conexión:

φR
n = φ F u Ae (fórmula 7.1-2)
φR
n = 0,75x400x[280-2(24+2)]x16 = 1.094.400N
= 111,56 T > 88,9 T

c.6) Rotura de bloque de las placas de conexión: (Ver figura en d.7.1)

Placas: A
nv = (4x75+40-4,5x26)x2x16 = 7136 mm
2

A
nt = (140-26)x16 = 1824 mm
2


∴φR
n = φ[0,6 F u Anv + Fy Agt] (fórmula 13.4.3)
= 0,75[0,6x400x7136+248x140x16] = 1,701x10
6
N
φR
n = 173,4 T > 88.9 T

c.7) Soldadura a las alas de la columna:

Verificar soldadura de filete:

φR
n = φF w Aw (sección 13.2.4)
φ = 0,75 ; F
w = 0,6 FEXX
Electrodo E60: F
EXX = 415
A
w = 280 s/
2

3
1081,9
1
280
2
4156,075,029,88
×
××××××==
s
TR
n
φ
s = 10,2 mm

Con dos filetes de 11 mm se tendría la resistencia de cálculo requerida. Sin embargo,
resulta más conveniente una soldadura de tope de penetración completa, con biseles y
hecha en taller.

c.8) Verificación de la placa de conexión comprimida.

717. EJEMPLOS 6-71
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

El largo comprendido entre la columna y la primera corrida de pernos es 50 mm. Se
puede aceptar K = 0,65.

036,7 62,4
12
16
1212
3
=∴====
r
Klt
bt
bt
r


079,0
000.200
248036,7
===
ππ
λE
F
r
Kl
y
c


MPaFF
ycrc
c
3,210)685,0(85,0
2
=×=
λ
φ (fórmula 8.2-2)

φR
n = φ c Fcr x A = 210,3x16x280 = 942.144N
= 96 T > 88,9 T OK

d)
Verificación de la columna


d.1) Capacidad a la flexión de las alas de la columna:


)25,6(
2
yfn
FtRφφ= (fórmula 14.1-1)

NR
n 625.698)3451825,6(90,0
2
=××=φ
=71,2 T < 88,9 T

Se requieren atiesadores para las alas, capaces de tomar la diferencia de 88,9 – 71,2 =
17,7 Tons.

d.2) Fluencia local de corte en el alma:

φR
n = φ (5k+N) F y tw (fórmula 14.1-2)
φ
= 1,0
k = t
f + s = 18 + 6 = 24 mm
N = 16 mm
t
w = 6

φR
n = 1,0x(5x24+16) 345x6 = 281.520N
= 28,70 T < 88,9 T

Se requieren atiesadores de alma capaces de tomar la diferencia de 88,9 – 28,70T =
60,20 T.

d.3) Aplastamiento del alma:

718. EJEMPLOS 6-72
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO































+×=
w
f
y
f
w
wnt
t
EF
t
t
d
N
tR 3180.0
5.1
2
φφ (fórmula 14.1-4)







××




















+××=
6
18
345000.200
18
6
400
14
31680,075,0
5.1
2
nRφ
φR
n = 317.047N = 32,3 T < 88,9 T

d.4) Pandeo lateral del alma:

El acápite 14.1.5 se aplica a casos en que las cargas son simples; es decir cuando no
provienen de pares de fuerzas provenientes de un momento aplicado. Por lo tanto, en
este ejemplo, no es aplicable.

d.5) Pandeo de compresión del alma:

El acápite 14.1.6 se aplica cuando hay pares de fuerzas aplicadas a ambos lados de la
columna, que dejan el alma de la columna sometida a un esfuerzo predominante de
compresión. En este ejemplo no es aplicable.

d.6) Diseño de los atiesadores:

Los atiesadores se diseñan para la mayor diferencia entre la fuerza aplicada P
uf=88,9T
y las resistencias de diseño φR
n calculadas antes. Es decir, la fuerza en los dos
atiesadores debe ser:

R
u,st = Puf - φR n, min = 88,9 – 28,70 = 60,20 T

y el área requerida con acero A572 Gr. 50 es:

2
3
,
,
1902
3459,0
81,91020,60
mm
F
R
A
sty
stu
st
=
×
××
==
φ


El ancho mínimo de cada atiesador, según acápite 14.1.9 de la Especificación, debe
ser:

32
fw
minbt
b >+
mmb
min 33,90
2
6
3
280
=−>

Espesor mínimo:

719. EJEMPLOS 6-73
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
2502
y
min
f
minF
b
t
t ×≤=

mmt
min 7,6
250
345
33,90
2
16
=×≤=

O sea, el espesor mínimo es 8 mm.

Ensayar atiesadores de 110x10 mm.

A = 2x110x10 = 2200 mm
2
> 1902 mm
2


R
u,st = 2200x0,9x345 = 683.100N = 69,6T OK

d.7) Verificación de la zona panel:

En la columna hay un corte V
u de 10 Tons.

d.7.1) En primera instancia verificaremos el nudo como si se tratara de un marco no
sismorresistente:


T
d
M
R
u 9,78109,8810 =−=−= (fórmula 14.1-9)

R
v = 0,60Fy dc tw = 0,6x345x400x6 = 496.800N = 50,6T (fórmula 14.1-10)

φR
v = 0,75x50,6 = 37,95T < 78,9

Es decir tendría que disponerse planchas adosadas de refuerzo, o atiesadores
diagonales, capaces de tomar 78,9 - 37,95 = 40,95T.

Habiéndose dispuesto atiesadores de continuidad, las planchas adosadas deben
verificarse con las fórmulas 9.3-4 a 9.3-6. Si se agrega una plancha de 8 mm:

h/t
w = 364/8 = 45,50
k
v = 5 + 5/(a/h)
a/h = 450/364 = 1,236
k
v = 8,27


50,4516,76345/10227,81,1/1,1
5
>=××=
yvFEk

R
v = 0,6 Fyw Aw = 0,6x345x400x8 = 662.400N

720. EJEMPLOS 6-74
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
φR v = 0,75x662.400 = 496.800N = 50,64 T > 40,95 T OK

Debe notarse que la existencia de planchas adosadas de refuerzo permitiría reducir el
área requerida de los atiesadores, lo que no se ha hecho en este ejemplo.





















d.7.2) Si el marco es sismorresistente, la verificación debe hacerse con el momento plástico
de la viga, ZF
y, o con 0,8 ZfFu de las placas de conexión, el que sea menor.

M
p = Zef Fy = 1,525x10
6
x345 = 526,13x10
6
Nm = 53,63 Tm (fórmula 14.1-9)

M
p = 0,8x16(280-2x26) x (450+16/2) x 400 = 534,4 x 10
6
Nmm = 54,5 Tm

O sea: M
p = 53,63 Tm

Representa un 34% de incremento respecto del valor de cálculo. Suponemos que el
corte en la columna aumentará proporcionalmente.


TR
u 8,1051034,1
45,0
63,53
=×−=










+=pcb
cfcf
pcyvtdd
tb
tdFR
2
3
16,0 (fórmula 14.1-13)

721. EJEMPLOS 6-75
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tratar con una plancha adosada de 10 mm con soldadura de tapón al alma, para que
trabajen en forma conjunta: t
p = 16 mm.


NR
v
6
2 10459,1
16400450
183003
1164003456,0 ×=








××
××
+×××=

φR
v = 0,75x1,459x10
6
= 1,094x10
6
N = 111,5T > 105,8 T OK

La plancha adosada debe soldarse a las alas, alma y atiesadores de la columna del
modo como se indica en el acápite 14.1.10 de la Especificación.

La zona panel reforzada con planchas adosadas y atiesadores resulta de capacidad
adecuada. Sin embargo, ni el alma de la columna ni la plancha adosada consideradas
separadamente, cumplen con la relación siguiente, aplicable a marcos
sismorresistentes:

t ≥ (d
z + wz)/90 (sección 14.1.7.1d)

en que t es el espesor del alma y d
z y wz son el alto y el ancho de la zona panel.

mmt 11,9
90
456364
=
+
>

En tal caso, o se usa soldadura de tapón entre ambas, de modo que trabajen en forma
conjunta como se indicó en el párrafo d.7.2, o se dispone de planchas de refuerzo que
cumplan la relación y que tomen por sí mismas, sin la colaboración del alma, el corte
especificado para la zona panel del marco sismorresistente (en este caso 105,8T,
según d.7.2).

En los marcos sismorresistentes no sólo la zona panel debe verificarse para
condiciones especiales, sino todos los otros elementos o miembros llamados a
proporcionar ductilidad a la estructura. En este caso, por ejemplo, también las placas
de conexión de las alas, los atiesadores de alma, la placa de corte, los pernos y
soldaduras deben permitir que la viga alcance su momento plástico o el momento
sísmico probable real. El diseño debe hacer que prevalezcan los modos de falla de
mayor ductilidad.

722. EJEMPLOS 6-76
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
10. SECCIONES COLABORANTES DE ACERO Y HORMIGON

10.1 Determinar la viga con F
y = 345 MPa necesaria para soportar una sobrecarga de
servicio de 1,9 T/m y un peso propio de servicio de 1,3 T/m. La luz de la viga es 9 m
y el espaciamiento entre vigas es 3 m. La losa es de 85 mm sobre planchas de piso
tipo PV6R, de 50 mm de alto. El concreto tiene f
c’ = 25 MPa y un peso de 1,9 T/m
3
.
La nervadura de las planchas de piso está orientado perpendicularmente a las vigas.
Se considera construcción con alzaprimas. Determinar el número de conectores de
corte de 19 mm de diámetro requerido y la deformación debida a la sobrecarga de
servicio.

Solución:

a) Cargas de diseño:


Carga Valor de
Servicio T/m
Factor Valor de
Diseño T/m
Sobrecarga 1,9 1,6 3,04
Peso propio 1,3 1,2 1,56
Total 3,2 4,60

b) Momento de diseño:

KNm14576468964M
2
u
, Tm ,/, ==×=

KNm41882198991M
2
sc
,Tm ,/, ==×=

c) Determinación de la sección de la viga:

723. EJEMPLOS 6-77
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Para una selección preliminar se pued e usar la fórmula siguiente, recomendada
en el Manual AISC.

Peso viga
ycon
u
F
2
a
Y
2
d
M7850
m
Kg
φ





−+
=







en que:

M
u = momento último, KNm.
d = alto viga de acero, mm.
Y
con = 135 mm.
bf850
C
a
c
',
=


C: el menor de:
A
sFy
0,85f
c’Ac = 0,85fc
’ (b x 85)
ΣQn

φ = 0,85
F
y = 345 MPa

Alto de la viga: usar d = 400 mm.

Valor de a: Tantear con a = 50 mm.

Peso de la viga:
mKg539
34585025135200
8196467850
/,
, )(
,,
=
×−+
××


Tratar H400x150x41,4

A
s = 5280 mm
2

I
x = 142x10
6
mm
4

h/t
w =
590345000200763363 , /.,, =<
∴φb = 0,85 (acápite 12.3.2)

KN61821
10
3455280
FAP
3ysy
,=
×
==

724. EJEMPLOS 6-78
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
El ancho efectivo del concreto colaborante es:

2xL/8 = 2x9/8 = 2,25m: Controla.
b
≤
3 m, espaciamiento

0,85f
c’ Ac = 4064 KN > Py = 1821,6 KN

∴El eje neutro cae en el hormigón.

mm38
225025850
1061821
bf850
C
a
3
c
req
=
××
×
==
,
,
,
'


d
1 = 135 – 38/2 = 116 mm
d
3 = 200
d
2 = 0

M
n = C(d1+d2)+Py(d3-d2) (fórmula A4-5)

O sea:

M
u = C(d1+d3)

KNm62575
1000
200116
61821M
u ,, =




+
=

φb Mn = 0,85x575,62 = 489,3 KNm > 457,1 KNm OK

∴ Se podría usar H400x150x41,4.

d) Número de conectores de corte:

Debe aplicarse un factor de reducción dado por:

() [] 0101hHhW
N
850
rsrr
r .,)/(/
,
≤− (fórmula 12.3-1)

en que:
h
r = altura del nervio = 50 mm
H
s = alto de los conectores de corte = 100 mm
N
r = número de conectores en la intersección de un nervio con la viga = 2
W
r = ancho promedio de los nervios = 112 mm para PV6R.

725. EJEMPLOS 6-79
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Factor de reducción: () [] 135115010050112
2
850
>=− ,)/(/
,

Luego; factor de reducción = 1.0

Resistencia de un conector de 19 mm:

uscccscn
FAEfA50Q ≤=
'
, (fórmula 12.5-1)

en que:

A
sc = área de la sección transversal del conector, mm
2

f
c’ = resistencia cilíndrica del concreto, Mpa
F
u = resistencia a rotura por tracción del conector.
E
c = módulo de elasticidad del concreto.
=
MPa169602519000409570fw0409570
51
c
51
=×=
.
'.
,,

N5751274505283N923001696025528350Q
n
.,,, =×<=××=

ΣQn > Py = 1821,6 KN

número requerido entre el apoyo y el punto de M
máx.:

719
392
61821
n,
,
,
== ∴ usar 20 conectores

e) Verificar la deformación:

La deformación admisible es L/300=30mm
(tabla 15.3.1)

Momento de inercia:

E
c/Es = 16960/200000 = 0,0848
b
red = 2250x0,0848 = 190,8 mm

726. EJEMPLOS 6-80
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
A(mm
2
) y (mm) A y

5.280 0 0
190x85=16.218
292,5 4.743.765
21.498 292,5 4.743.765 66220y,=

462
2
3
6
mm10549266220529216218662205280
12
858190
10142I ,),,(,
,
×=−×+×+
×
+×=

6
6
2
62
sc
10549200020048
1091041885
EI48
M5
×××
××××
==∆
,.
,l


mm25
360
9000
mm216
sc =<=∆ , < 30mm OK

f) Verificación del corte:

V
n = 4,6x4,5 = 20,7 T = 203 KN

φVn = φ x 0,6 Fy Aw = 0,9 x 0,6 x 345 x 400 x 6

φVn = 447,1 KN > 203 KN OK

10.2 Verificar la viga del ejemplo 10.1 para la condición de construcción sin alzaprimas.

Solución:

ƒ Siendo h/t
w < 3,76
yFE/, la resistencia a la flexión φb Mn se determina con la
distribución plástica de tensión (sección 12.3.2a), tal como se hizo en el
ejemplo 10.1. En este caso
φb = 0.85 y valen los cálculos hechos en el ejemplo
10.1 para la condición de operación.

ƒ Debe verificarse la resistencia durante la fase de construcción.

Considerando una sobrecarga de 100 Kg/m
2
durante la construcción, que
corresponde a 0,3 T/m, las cargas de diseño son:

Comb 1: 1,4 x 1,3 = 1,82 T/m
Comb 2: 1,2 x 1,3 + 1,6 x 0,3 = 2,04 T/m

KNm6202Tm652089042M
2
u
, ,/, ==×=

727. EJEMPLOS 6-81
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
El perfil H400x150x41,4 es compacto.

Luego:

φb Mn = 0,9xZxFy = 0,9 x 802 x 10
3
x 345

φb Mn = 249 KNm > 202,6 KNm

ƒ Deformación durante la construcción.

Admisible L/180 = 50 mm (Tabla 15.3.1)

q = 1,3+0,1 = 1,4 T/m; M = 14,2 Tm = 139 KNm

mm341
1014200020048
109101395
EI48
M5
6
6
2
62
,
.
=
×××
××××
==∆
l
< 50 mm OK

La deformación es L/218 > L/300. Especificar una contraflecha de 40 mm para
contrarrestar la deformación de construcción.

10.3 Determinar la capacidad de carga de una columna H250x250x61.3, de 6m de alto,
embebida en hormigón para formar una columna compuesta de 400x400 mm, armada
con la armadura mínima que establece la Especificación. El perfil de acero es calidad
A36, las armaduras son A63-42H y el concreto tiene f
c’=25 MPa.

Solución:

ƒ Sección de acero:

A
s > 0,04Ac (sección 12.2.1.a)

A
s = 7808 mm
2

A
c = 400x400 = 160.000 mm
2

A
s/Ac = 0,049 OK

728. EJEMPLOS 6-82
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
ƒ Area mínima de la armadura longitudinal que toma carga:

Supongamos 3 barras en cada cara, separadas a 150 mm.


Area barra> 0,18x150 = 27 mm
2
(sección 12.2.1.b)
φmín = 5,86

Considerando barras
φ 10 mm: A = 78,5 mm
2



Separación entre estribos < 2/3 x 400 = 266 mm (sección 12.2.1.b)

Considerar estribos
φ 8 mm a 200:

A
st = 50 mm
2
> 0,18 x 200 = 36 mm
2
OK (sección 12.2.1.b)

ƒ Resistencia a la compresión.

La resistencia se calcula como para la sección de acero sola considerando que el
radio de giro a usar es a lo menos 0,3x400, y con F
y y E reemplazados por Fmy y
E
my.

F
my = Fy + c1Fyr (Ar/As) + c2fc’ (Ac/As) (fórmula 12.2-1)

E
m = E + c3Ec (Ac/As) (fórmula 12.2-2)

A
c = área de concreto = 160.000-7808-8x78,5 = 151564 mm
2

A
r = área de barras de ref = 8x78,5 = 628 mm
2

A
s = área del acero estructural = 7808 mm
2

E
c = módulo de elasticidad del concreto. Usar: 17000 MPa.
c
1 = 0,7 ; c 2 = 0,6 ; c 3 = 0,2
F
y = fluencia especificada perfil de acero: 248 MPa.
F
yr = fluencia especificada armaduras long: 410 MPa.

F
my = 248+0,7x410 (628/7808) + 0,6x25 (151564/7808)

F
my = 562 MPa

E
m = 200.000 + 0,2x17000x(151564/7808)

E
m = 266.000 MPa

el mayor de 400/3 = 133,3 mm. Controla.
r:

729. EJEMPLOS 6-83
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
r x = 109 mm ó ry = 63,3 mm.

φc Pn = 0,85 As Fcr (fórmula 8.2-1)

6580
266000
562
3133
60001
EF
r
K
mmyc ,
,
/ =
π×
×
=
π
=λ
l


mycrF6580F
2
c






=
λ
,

F
cr = 0,834 x 562 = 468,7 MPa

φc Pn = 0,85 x 7808 x 468,7 = 3,11 x 10
6
N = 317 T

730. EJEMPLOS 6-84
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
11. PERFIL ANGULAR SIMPLE

11.1 Un ángulo laminado de 2”x2”x1/4”, calidad A36, tiene una de sus alas conectadas a
goussets en ambos extremos. La carga entregada por los goussets tiene una
excentricidad de 20 mm respecto del centro de gravedad del ángulo, como se muestra
en la figura.


Determinar la máxima carga mayorada que puede
aplicarse. El largo efectivo es KL = 1,25 m.

Datos:

A = 612 mm
2

r
z = 9,94 mm
2
, r
I
x = Iy = 0,147 x 10
6
mm
4

F
y = 248 MPa


4
2
2
zz
mm60500949612ArI =×== ,
yxzwIIII +=+
Iw = 233.500 mm
2

mm519612233500r
w
,/==
Q = 1,0


a) Resistencia a la compresión (Apéndice 2)


411
200000
248
949
1250
EF
r
K
y
z
c
,
,
/ =
π
=
π
=λ
l (fórmula A2.4-2)


MPa9107F6580F
ycr
2
c
,, =×=
λ
(fórmula A2.4-1)


φc Pn = 0,9xAgxFcr = 0,9x612x107,9 = 59.431 N = 59,4 KN


b) Resistencia a flexión

Para flexión compuesta en ángulos sin restricción lateral-torsional, la flexión se
debe tomar en torno a los ejes principales W y Z. (Apéndice 2, sección 5.2.2).

731. EJEMPLOS 6-85
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Para ángulos de alas iguales:

ƒ Flexión en torno al eje mayor (W-W):


l
22
bob
tEb460
CM
,
=
(fórmula A2.5-5)

Nmm10847
1250
4651000200460
01
6
22
,
,.,
, ×=
×××
×=


Nmm10601
136
233500
248
c
I
FSFM
6
w
w
ywyy
,
,
×=×===

Dado que M
ob > My (Apéndice 2, sección 5.1.3)


( )
yyobynwM251MMM830581M, /,, ≤−= (fórmula A2.5-3b)
( )
yyM2051M84761830581, ,/,,, =−=

M
nw = 1,205x1,6x10
6
= 1,928x10
6
Nmm


φb Mnw = 0,9x1,928x10
6
= 1,735x10
6
Nmm

De acuerdo con Apéndice 2, sección 5.1.1:

para
8510FE382084651tb
y ,/,,// =<== (fórmula A2.5-1a)

M
nw < 1,25 Fy Sw = 1,25 My

Esto se satisface puesto que M
nw = 1,205 My

ƒ Flexión en torno al eje menor (Z-Z):

Los bordes de las alas están traccionados; luego M
n se calcula como:

M
nz = 1,25 My (fórmula A2.5-2 y Apéndice 2, sección 5.3.1.b)

M
y = Fy Sy
Nmm108780
3521
60500
248251
c
I
F251M
6
z
z
ynz
,
,
,, ×=××==

φb Mnz = 0,9x0,878x10
6
= 0,79x10
6
Nmm

c) Flexión compuesta

732. EJEMPLOS 6-86
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Si se supone :,20
P
P
n
u
>
φ (fórmula A2.6-1a)

01
M
M
M
M
9
8
P
P
nzb
uz
nwb
uw
nc
u
.≤








φ
+
φ
+
φ

Los valores M
u deben ser multiplicados por B1.

ƒ Para flexión en eje W-W:

164
519
1250
r
K
w
,
,
==
l


71850
000200
248164
cw
,
.
,
=
π
=λ


5160
2
cw
,=λ


N139294
5160
248612
FAP
2
cwygw1e
.
,
/ =
×
=λ= = 294 KN

01
294P1
01
PP1
C
B
uw1eu
m
w1
.
/
,
/
>
−
=
−
= (fórmula A2.6-2)

ƒ Para flexión en eje Z-Z:


411
cz,=λ ; 991
2
cz
,=λ


N76269
991
248612FA
P
2
cz
yg
z1e
=
×
=
λ
=
, = 76,27 KN
(fórmula 6.1-2)

01
2776P1
01
PP1
C
B
uz1eu
m
z1
.
,/
,
/
>
−
=
−
=

733. EJEMPLOS 6-87
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
ƒ Momentos:


294P1
01
2521PM
u
uuw/
,
,
−
××=



2776P1
01
96PM
u
uuz,/
,
,
−
××=


ƒ Interacción: (Párrafo 11.1c, fórmula A2.6-1a)

Sumando conservadoramente los términos máximos de compresión y
flexión:

1
7902776P1
96P
1735294P1
2521P
9
8
459
P
u
u
u
uu
=








×−
×
+
×−
×
+
),/(
,
)/(
,
,

De aquí: P
u = 25 KN


Verificación fórmula:

20420
459
25
P
P
nc
u
,,
,
>==
φ OK


Comentario


Un tratamiento menos conservador del problema consistiría en aplicar la ecuación de
interacción separadamente al codo y a las puntas de las alas del ángulo, con los signos
apropiados para compresión y tracción. Le Roy A. Lutz
1
demuestra que se puede
obtener una evaluación de la resistencia hasta 20% superior, para un ángulo de las
mismas características que las de este ejemplo, en calidad A572 Gr. 50. Esta
conclusión sería también válida para acero A36, con alguna variación menor.




1
“A Closer Examination of the Axial Capacity of Eccentrically Loaded Single Angle Struts,” Le Roy A. Lutz,
Engineering Journal AISC, Second Quarter, 1996.

734. EJEMPLOS 6-88
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
12. APOZAMIENTO, FATIGAMIENTO Y ROTURA FRAGIL

12.1 Verificar el techo plano de la figura para apozamiento (sección 14.2)

Espaciamiento S = 2,0 m
Vigas V: CA 250 x 9,6 C250x75x15x3
L
s = 7,5 m
I
s = 11 x 10
6
mm
4


Vigas maestras VM
L
p = 10,0 m

  65x65x5
A = 2 x 604 = 1208 mm
2

6
2
10500
2
)131000(
120885,0 ×=
−
×≈
p
I

Planchas de techo: PV6
I
d = 33,9 x 10
4
mm
4
/m



076,0
10500200000
1000075001081,9


64
46
4
4
=
×××
×××
==
−
ππ
γ
p
ps
pIE
LL
C (fórmula 14.2-3)

290,0
1011200000
750020001081,9


64
46
4
4
=
×××
×××
==
−
ππ
γ
s
s
sIE
LS
C

C
p + 0,9 Cs = 0,337 > 0,25 Hay riesgo de apozamiento.

I
d = 33,9 x 10
4
< 4000 x 2
4
= 6,4 x 10
4
OK

Solución: disminuir S C
s = (0,25 – 0,076)/0,9 = 0,193

S = 0,193 x 2,0/0,290 = 1,33 m

Usar S = 1,0 m

735. EJEMPLOS 6-89
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
12.2 Diseñar la viga de la figura para fuerzas alternativas de 150 y 50 KN con 60 rpm de
frecuencia



n = 60x60x24x365 = 31536000 por año > 2000000
Condición de carga 4 Tabla 14.3


Perfil laminado W
Acero A36
F
y = 250 MPa

Categoría A (Tabla 14.3.2 y figura 2)
Rango de fatigas: 165 MPa
+M = 150x2 = 300 kN-m
-M = 50x2 = 100
kN-m
ΣM = 400 kN-m = 400 x 10
6
N-mm

33
6
102424
165
10400
mmS ×=
×
=

Usar W460x113 métrico = W18x76 inglés
S = 2400 x 10
3
mm
3
OK

12.3 Para el diseño de un puente una maestranza ofrece acero de alta resistencia, pero no
tiene certificado de análisis. ¿Cómo se recomienda proceder?

a)
Se ordenaron ensayos de resistencia y composición química con los siguientes
resultados:

Rotura: 55 Kg/mm
2
= 539 MPa
Fluencia: 37 Kg/mm
2
= 363 MPa
Deformación 10%
Meseta dúctil reducida
C : 0,25%
M
n: 0,41%
P : 0,04
S : 0,05

La baja deformación de rotura y la escasa meseta dúctil hacen sospechar un acero
frágil.

b)
Temperatura de transición, fórmula 14.4.1
T = k + 194C – 41 M
n

736. EJEMPLOS 6-90
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
C = 0,25
M = 0,41
k = -27,8°C
T = -27,8 + 48,5 – 16,4 = 4.3°C

El acero puede ser frágil a temperatura normal.

c)
Se ordenaron ensayos de Resiliencia Charpy a 21°C con los siguientes resultados:

12 ensayos R = 8,8 J mínimo
R = 19,6 J máximo
R = 12,7 J medio
R < 27 J (sección 4.3.1)

El acero es frágil y no se puede usar.

d)
La única solución es el recocido de las planchas en la acería. El fabricante propuso
reforzar con planchas adicionales o hacer un tratamiento térmico de “Relevo de
Tensiones” en hornos (aproximadamente 500°C). Ambas proposiciones se
rechazaron.

737. EJEMPLOS 6-91
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
13. VIBRACIONES DE PISOS

13.1 Verificar el piso de oficinas de la figura, con tabiques desarmables, para vibraciones
debidas a caminatas.

Propiedades del piso:

Hormigón:
w = 1850 Kg/m
3

f’
c = 30 MPa
E
c = 16000 MPa

Piso:
Hormigón: 80 mm
Placa metálica: 50 mm
Valor medio: 80+25 = 105 mm

Sobrecarga : L = 0,5 kPa
Equipos y cielo: 0,2 kPa
Hormigón 1850x0,105 = 194 Kg/m
2

Placa 10

204 Kg/m
2
= 2,0 kPa










Propiedades de los perfiles W:

Viga (métrico e inglés) Viga maestra
W460x52 = W18x35 W530x74 = W21x50
A = 6640 mm
2
A = 9490 mm
2

I = 212x10
6
mm
4
I = 410x10
6
mm
4

d = 450 d = 529
52 Kg/m=0,51 kN/m 74 Kg/m=0,73 kN/m

738. EJEMPLOS 6-92
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
ƒ Viga colaborante W460 x 52:

Ancho efectivo:
b = 0,4 x 10,5 > 3,0 m; b = 3 m (fórmula A7-2)
n = 200000/1,35x16000 = 9,26
A
c = 3000x80 = 240000 mm
2

A
c/n = 25920 mm
2


C. de G.: M respecto a eje AA

mmy 2,24
259206640
4025920)502/450(6640
=
+
×−+
=

I
v = 212x10
6
+ 6640(450/2 + 50 – 24,2)
2
+ 25920x80
2
/12+25920(40+24,2)
2
=
= 750 x 10
6
mm
4


w
v = 3(0,5 + 2,0 + 0,2) + 0,51 = 8,61 kN/m

mm
IE
Lw
v
vv
v
08,9
10750200000384
1050061,85
384
5
6
44
=
×××
××
==∆

Hz
g
f
v
v
91,5
08,9
9800
18,018,0 ==
∆
= (fórmula A7-1)

C
v = 2,0 (fórmula A7-5)

d
l = 105 mm
D
l = 105
3
/12x9,26 = 10420 mm
3

S = 3000 mm
D
v = Iv/S = 750x10
6
/3000 = 250000 mm
3

L
v = 10,5 m
B
v = 2,0 (10420/250000)
1/4
x10,5 = 9,49 m

W
v = 1,5 w Bv Lv (fórmula A7-4)
w = 8,61/3 = 2,87 kPa
W
v = 1,5 x 2,87 x 9,49 x 10,5 = 429 kN

ƒ Viga maestra colaborante, W530x74

b = 0,4 x 9 = 3,60 < 10,5 m
A
c = 3600 x 105 = 378000
A
c/n = 40820
(Si los nervios son perpendiculares a la viga se considera todo el hormigón, sección 12.3.5-b).

739. EJEMPLOS 6-93
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
C. de G.: M respecto a BB

mmy 0,12
408209490
2/10540820)252/529(9490
=
+
×−+
=

I
m = 410x10
6
+ 9490 (529/2 + 25-12)
2
+ 40820x105
2
/12 + 40820 (105/2+12)
2
=
= 1350 x 10
6
mm
4


El peso por unidad de longitud es:

w
m = wv x Lv/S+0,73 = 8,61x10,5/3 + 0,73 = 30,9 kN/m
mm
EI
Lw
m
mm
m
79,9
101350200000384
90009,305
384
5
6
44
=
×××
××
=
××
=∆

Hz
g
f
m
m
69,5
79,9
9800
18,018,0 ==
∆
=

C
m = 1,8 vigas apoyadas en el alma (fórmula A7-6)
D
v = 250000 mm
3

D
m = Im/S = 1350x10
6
/10500 = 128380 mm
3

B
m = 1,8 (250000/128380)
1/4
x9 = 19,1 m < 2 A/3

Suponer: A = 3 L
m = 3 x 10,5 = 31,5
2A/3 = 21,0 > 19,1 OK

W
m = w Bm Lm (fórmula A7-4)
w = 30,9/10,5 = 2,94 kPa
W
m = 2,94 x 19,1 x 9 = 505 kN

L
m < Bv (9,0 < 9,49) (fórmula A7-7)

mm
m 28,979,9
49,9
0,9
'
==∆

740. EJEMPLOS 6-94
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
ƒ Frecuencia del piso:

Hz
g
f
mv
n
15,4
28,908,9
9800
18,018,0
'
=
+
=
∆+∆
= (fórmula A7-1)

ƒ Peso combinado:

kNWWW
m
mv
m
v
mv
v 468505
28,908,9
28,9
429
28,908,9
08,9

'
'
'
=
+
+
+
=
∆+∆
∆
+
∆+∆
∆
= (fórmula A7-7)

ƒ Aceleración máxima de las caminatas en el piso:

w
eP
g
a
fn
op
β
35,0−
= (fórmula A7-3)

P
o = 0,29 (tabla A7.1)
β = 0,03 (tabiques desarmables)

0048,0
46803,0
29,0
15,435,0
=
×
=
×−
e
g
ap
; ap = 0,48% g

Aceleración admisible:

f
n = 4,15 (figura A7.1)
a = 0,52% g

a
p < a: El piso es satisfactorio

13.2 Verificar el piso del problema 13.1 para condiciones de bailes

Condición:

t
pi
o
nnw
w
ga
k
fff
α

/
1
'
+=≥ (fórmula A7-3)

k = 1,3
f = 1,5 a 3,0 Hz
w
p = 0,6 kPa (tabla A7.3)
α
i = 0,5

741. EJEMPLOS 6-95
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
fn = 4,15 Hz (Problema 13.2)
w
t = 2,94 kPa (Problema 13.2)
α
o/g = 0,02 (figura A7.1)

fff
n
76,2
94,202,0
6,05,03,1
1
'
=
×
××
+=

Para f = 1,5 f’
n = 4,14 < fn OK

Para f = 3,0 f’
n = 8,29 > fn No aceptable

El piso es aceptable para bailes relativamente lentos, f = 1,5 pero no para bailes más rápidos, f
> 1,5 hasta 3,0.

Es necesario rediseñar, aumentando f
n al doble, lo que implica disminuir ∆, fórmula A7-1, a la
cuarta parte, o sea cuadruplicar I, con perfiles de acero más grandes y losa de mayor espesor.

13.3 Verificar el piso del problema 13.1 para la sala de operaciones de un hospital

V = U ∆
p/fn < Vo (fórmula 7.10)
V
o = 200x10
-6
m/seg (tabla A7.3)
U = 110 110 pasos/min Rápidos (tabla A7.4)
= 25 75 pasos/min Moderados
= 6.8 50 pasos/min Lentos

De problema 13.1:

f
n = 4,15 Hz
L
v = 10,5 m
L
m = 9,0 m
I
v = 750 x 10
6
mm
4

I
m = 1350 x 10
6
mm
4


kNmm
v /10161
1075020000048
10500
6
6
3−
×=
×××
=∆ (fórmulas 7.10)

kNmm
m /101,28
10135020000096
9000
6
6
3−
×=
×××
=∆

2
mv
p
N
∆
+
∆
=∆

742. EJEMPLOS 6-96
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
v
vI
L
S
d
N
4
9
10942,349,0
−
×++=
l
(fórmula 7-11)

De problema 13.1:

d
l = 80 + 25 = 105 mm altura efectiva de la losa
S = 3000 mm separación de las vigas

76,0
10750
10500
109
3000
105
42,349,0
6
4
9
=
×
×++=
−
N Usar N = 1

kNmm
p /1017510
2
1,28
161
66 −−
×=×





+=∆

segmUV /10 U18,4210
15,4
175
66 −−
=××=

Paso rápido U = 110 V = 4640 > 200
Paso moderado U = 25 V = 1055 > 200
Paso lento U = 6.8 V = 289 > 200

El piso no es adecuado en ninguna circunstancia y es necesario rediseñar aumentando f
n y
disminuyendo ∆.

743. CAPITULO 7

TABLAS AUXILIARES

744. TABLAS AUXILIARES
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
CAPITULO 7

TABLAS AUXILIARES




I N D I C E



Pág.


7.1 FÓRMULAS PARA DETERMINAR PR OPIEDADES DE SECCIONES.... 7-1
7.2 PESOS ESPECÍFICOS DE MATERIALES.................................................... 7-14
7.3 FÓRMULAS PARA EL CÁLCULO DE LONGITUDES EN SISTEMAS
DE ARRIOSTRAMIENTO ............................................................................. 7-18
7.4 PROPIEDADES DE SECCIONE S GEOMÉTRICAS .................................... 7-19
7.5 PROPIEDADES DE LA PARÁ BOLA Y LA ELIPSE ................................... 7-25
7.6 PROPIEDADES DEL CÍRCULO.................................................................... 7-26
7.7 FÓRMULAS TRIGONOMÉTRICAS............................................................. 7-27
7.8 FÓRMULAS Y DIAGRAMAS DE VIGAS.................................................... 7-28
7.9 RADIO APROXIMADO DE GIRO................................................................ 7-43
7.10 RECOMENDACIONES PARA PREDISEÑAR............................................. 7-44

745. TABLAS AUXILIARES 7-1
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
7.1 FÓRMULAS PARA DETERMINAR PROPIEDADES DE SECCIONES




PERFIL H SOLDADO


Área

A= 2b
f tf + htw

Momento de inercia

I
x = (bf d
3
- (bf - tw)h
3
)/12

I
y = (2tf bf
3 + htw
3)/12

Módulo plástico

Z
x = bf tf (h + tf) + tw h
2
/4

Z
y = tf bf
2
/2 + htw
2
/4

Propiedades flexo - torsionales

J = (2b
f tf
3
+ (h + tf)tw
3)/3

C
w = tf bf
3(h + tf)
2
/24

i
dI
2S
a
y
x
=

i
t = bf tf / d

X
S
EGJA
2
1
x
=
π


X4
C
I
S
GJ
2
w
y
x
2
=








E = módulo de elasticidad del acero ( 200000 MPa )

G = módulo de corte del acero ( 77200 MPa )
b
f
tfy
x x
y

dh
tw

746. TABLAS AUXILIARES 7-2
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
PERFIL T SOLDADO


Área

A= b
f tf + htw

Centro de gravedad

y = t
f /2 + hdtw /(2A)

Centro plástico

y
p ≥ tf si A/2 ≥ bf tf

y
p = (A/2 - bf tf)/tw + tf ; y p ≥ tf

y
p = A/(2bf) ; y p < tf

Momento de inercia

I
x = bf tf
3/12 + bf tf (y - tf /2)
2
+ tw h
3
/12 + tw h(h/2 + tf - y)
2


I
y = (tf bf
3 + htw
3)/12

Módulo plástico

Z
x = bf tf (yp - tf /2) + tw (yp - tf)
2
/2 + tw (d - yp)
2
/2 ; y p ≥ tf

Z
x = bf (yp
2 + tf
2/2 - yp tf) + htw (h/2 + tf - yp) ; y p < tf

Z
y = (tf bf
2 + htw
2)/4

Propiedades flexo - torsionales

J = (b
f tf
3
+ (h + tf /2)tw
3)/3

C
w = (tf
3 bf
3/4 + tw
3(h + tf /2)
3
)/36

j = [ {(d - y)
4
- (y - tf /2)
4
}tw /4 - bf tf (y - tf /2){(y - tf /2)
2
+ bf
2/12} ] / (2Ix) + (y - tf /2)

r
o = ( (y - tf /2)
2
+ (Ix + Iy)/A)
1/2


H =
β = 1 - ((y - tf /2) / ro )
2

b
f
tf
y

x x
tw
y
dh
y, yp

747. TABLAS AUXILIARES 7-3
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
PERFIL H LAMINADO


Área

A= 2b
f tf + tw (d - 2tf) + (2r)
2
-π r
2


Momento de inercia

I
x = (bf d
3
- (bf - tw)(d - 2tf)
3
)/12 + 0.8584r
2
(d/2 - tf - 0.2234r)
2
+ 0.0302r
4


I
y = tf bf
3/6 + (d - 2tf)tw
3 + 0.8584r
2
(tw /2 + 0.2234r)
2
+ 0.0302r
4


Módulo plástico

Z
x = bf tf (d - tf) + tw (d/2 - tf)
2
+ 0.8584r
2
(d/2 - tf - 0.2234r)

Z
y = tf bf
2
/2 + (d - 2tf)tw
2
/4 + 0.8584r
2
(tw /2 + 0.2234r)

Propiedades flexo - torsionales

D = (t
f
2 + tw
2/4 + 0.2929r(tw + 2tf)+0.1716r
2
)/(tf + 0.2929r)

α = (0.15 + 0.10r / tf) tw / tf

J = 2b
f tf
3
[ 1/3 - 0.21tf {1 - tf
4/(12bf
4)}/bf ] + (d - 2tf)tw
3/3 +2αD
4


C
w = Iy (d - tf)
2
/4

i
dI
2S
a
y
x
=

i
t = bf tf / d

X
S
EGJA
2
1
x
=
π


X4
C
I
S
GJ
2
w
y
x
2
=








E = módulo de elasticidad del acero ( 200000 MPa )

G = módulo de corte del acero ( 77200 MPa )
x
r
x
tf
tw
y
d

y
b
f
r
D

748. TABLAS AUXILIARES 7-4
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
PERFIL L LAMINADO


Parámetros auxiliares
a’ = a - t -R
1
b’ = t - R
1

Área

A = t(2a - t) + 0.2146(R
2
-2R1
2)

Centro de gravedad

x = y = { 6t(a(a + t) - t
2
) + R1
2(1.1504R1 - 2.5752(a + t)) +

+ R
2
(2.5752t + 0.5752R) }/(12A)

Centro plástico

si R
≤ 2.1587 t , x p = yp ≤ t

la ecuación trascendental que permite determinar x
p (=yp) por algún método iterativo, es la siguiente :
(x b' ) R (x b' ) 2x (t a' ) R Arccos
xb'
R
t 0.2146R 2ta' 0
p1
2
p
2
p1
2 p
1
22
−−−++−
−
−− − =







Momento de inercia

Ix = Iy = (a’t
3
+ a’
3
t + t
4
+ R1b’
3
+ R1
3b’)/12 + t(y - t/2)
2
(a’ + t) + 0.0075R
4
+ R1b’{ (y - b’/2)
2
+ (a’ + t + R1/2 - y)
2
} +

+ 0.7854R
1
2 { (y - b’ - 0.4244R1)
2
+ (a’ + t + 0.4244R1 - y)
2
} + 0.2146R
2
(y - t - 0.2234R)
2
+ a’t(y - t -a’/2)
2


Ixy = t(t/2 - x)(a
2
- 2ax + tx - t
2
/2) - 0.1065(R
4
/24 - R1
4/12) + 0.2146R
2
(x - t - 0.2234R)
2
-

- 0.4292R
1
2(a - x - 0.2234R1)(t - x - 0.2234R1)

Iu = Ix - Ixy

Iv = Ix + Ixy

Módulo plástico

Zx = Zy = a(t - xp)
2
+ t(a
2
- t
2
+ 2txp - at)/2 + R
2
{ 2.5752(t - xp) + 0.5752R }/12 - 0.2146R1
2(a - t)

Propiedades flexo - torsionales

D = 0.8284t + 0.2426R

α = 0.07+0.076R/t
()() ()
()
Jat
1
3
0.21
t
a1
t
12a
tat
1
3
0.105
t
at
1
t
192 a t
D
3
4
4
3
4
4
4
=− − +−−
−
−
−
+












α
Cw = t
3
(a - t/2)
3
/18

x0 = (x - t/2)√ 2 ( distancia entre el centro de gravedad CG y el centro de corte CC )

j = √ 2 t(a - t/2)
4
/(48Iv) + x0

r0 = (x0
2 + 2Ix /A)
1/2


H = β = 1 - (x0 / r0)
2
CG, CP
C
C
b’
a’
R1
R1
R1
R
a
a

v
u
y
x
0
x
t
t
x, xp
y, yp
D

749. TABLAS AUXILIARES 7-5
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
PERFIL C PLEGADO


Parámetros auxiliares

r = R + t/2
u =
π r/2
a = D - 2(t + R)
a = D - t
b = B - t - R
b = B - t/2

Área

A = t(a + 2(b + u))

Centro de gravedad

x = t(at/2 + b
2
+ (b + u)(2r + t) - 2r
2
- t
2
/6)/A

Centro plástico

se distinguen 3 casos :

caso 1 : si
bt ≥ A/4 → xp ≥ (R + t) ( eje en el tramo recto del ala )

xp = b/2 + 0.2146r + t/2 - a/4

caso 2 : si
A1 < (A/4 - at/2) → t ≤ xp < (R + t) ( eje en el codo ) ; A1 = (r + t/2)
2
Arctan(t/r) - Rr/2

θ1 = (A/2 - at)/(2rt)

xp = t/2 + r(1 - cosθ1)

caso 3 :
xp < t ( eje en el alma )

en este caso, la ecuación trascendental que permite determinar
xp por algún método iterativo, es la siguiente :

θ
2
pp
2
p
Arctan
2x (r t / 2) x
rt/2x
=
+−
+−







axp + (r + t/2)
2
(θ2 -
1
2
sen2θ2) - A/2 = 0

Momento de inercia

Ix = 2t(0.0417a
3
+ b(a/2 + r)
2
+ u(a/2 + 0.637r)
2
+ 0.149r
3
)

Iy = 2t(0.0833b
3
+ b(b/2 + r)
2
+ 0.356r
3
) - A( x - t/2 )
2


Módulo plástico

Zx = t(a
2
/4 + ab + π ra/2 + 2r
2
+ t
2
/6)

Caso 1 :
xp ≥ (R + t)

Zy = t(a(xp - t/2) + π r(xp - r - t/2) + (b + r + t/2 - xp)
2
+ (xp - r - t/2)
2
+ 2r
2
+ t
2
/6)

B
b
b
R
r
y
m
x x
y
aa D
CC
CG,CP
t
x,xp
u
x0

750. TABLAS AUXILIARES 7-6
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Caso 2 : t ≤ xp < (R + t)

Zy = t [ xp (a + r(3θ1 - π /2) - 2b) + r
2
(2senθ1 - 3π θ1/2) + rt(π/2 - 3θ1)/2 + b(2B - b) - at/2 ]

Caso 3 :
xp < t

Zy = a(xp
2 - txp + t
2
/2) +
3
8
xp(r + t/2)
2
(θ2 -
1
2
sen2θ2) +
1
2
{π rt - (r + t/2)
2
(θ2 -
1
2
sen2θ2)}(r + t/2 - xp) + 2bt(B - b/2 - xp)

Propiedades flexo - torsionales

m = 3b
2
/( a + 6b )

J = t
3
(a + 2b + 2u)/3

()
()
C
ta b
12
2a b 3a b
6a b a
w
22
322
23
=
+
+

x0 = x + m - t/2 ( distancia entre el centro de gravedad CG y el centro de corte CC )

βw = -(t a
3
( x - t/2)/12 + t a( x - t/2)
3
)

βf = t((b - x + t/2)
4
-( x - t/2)
4
)/2 + ta
2
((b - x + t/2)
2
- (x - t/2)
2
)/4

j = x0 + (βw + βf)/(2Iy)

r0 = (x0
2 + (Ix + Iy)/A)
1/2


H = β = 1 - (x0 / r0)
2


i
DI
2S
a
y
x
=

it = Bt/D
X
S
EGJA
2
1
x
=
π


X4
C
I
S
GJ
2
w
y
x
2
=








E = módulo de elasticidad del acero ( 200000 MPa )

G = módulo de corte del acero ( 77200 MPa )

751. TABLAS AUXILIARES 7-7
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
PERFIL CA PLEGADO


Parámetros auxiliares

r = R + t/2
u =
π r/2
a = D - 2(t + R)
a = D - t
b = B - t - R
b = B - t/2
c = d - t - R
c = d - t/2

Área

A = t(a + 2b + 2c + 4u)

Centro de gravedad

x = { B(A + t(D - 2d))/2 - t(D - 2d)(B - t/2) } /A

Centro plástico

se distinguen 3 casos :

caso 1 : si
t(b + c + u) ≥ A/4 → xp ≥ (R + t) ( eje en el tramo recto del ala )

xp = (B + d - D/2)/2

caso 2 : si
A1 < (A/4 - at/2) → t ≤ xp < (R + t) ( eje en el codo ) ; A1 = (r + t/2)
2
Arctan(t/r) - Rr/2

θ1 = (A/2 - at)/(2rt)

xp = t/2 + r(1 - cosθ1)

caso 3 :
xp < t ( eje en el alma )

en este caso, la ecuación trascendental que permite determinar
xp por algún método iterativo, es la siguiente :

θ
2
pp
2
p
Arctan
2x (r t / 2) x
rt/2x
=
+−
+−







axp + (r + t/2)
2
(θ2 -
1
2
sen2θ2) - A/2 = 0

Momento de inercia

Ix = 2t(0.0417a
3
+ b(a/2 + r)
2
+ 2u(a/2 + 0.637r)
2
+ 0.298r
3
+ 0.0833c
3
+ c(a - c)
2
/4)

Iy = 2t(0.0833b
3
+ b(b/2 + r)
2
+ 0.505r
3
+ c(b + 2r)
2
+ u(b + 1.637r)
2
) - A( x - t/2 )
2


Módulo plástico

Zx = t(a
2
/4 + ab + π ra + 4r
2
+ t
2
/3 + ca - c
2
)

Caso 1 :
xp ≥ (R + t)

Zy = t(a(xp - t/2) + π rb + (b + r + t/2 - xp)
2
+ (xp - r - t/2)
2
+ 4r
2
+ t
2
/3 + 2c(B - xp -t/2))

Caso 2 :
t ≤ xp < (R + t)
B
b
b
R
r
y
m
x x
y
aa
c
c
d
D
CC
CG,CP
t
x,xp
u
x0

752. TABLAS AUXILIARES 7-8
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Zy = t [ xp (a + 3r(θ1 - π /2) - 2(b + c)) + r
2
(2senθ1 - 3θ1 + 2 - π /2) - rt(π/2 + θ1)/2 + B(b + π r + 2c) + t(t/6 - a/2 - c) ]

Caso 3 :
xp < t

Zy = a(xp
2 - txp + t
2
/2) + (
7
8
xp - r/2 - t/4)(r + t/2)
2
(θ2 -
1
2
sen2θ2) +
3
2
π rt(r + t/2 - xp +
2 3
b) + bt(B + 2xp) +

+ 2ct(B - t/2 - x
p) + 2tr
2
+ t
3
/6

Propiedades flexo - torsionales
()
()
mb
3a b c 6a 8c
a6abc8c12ac6a
222
32 2 2
=
+−
++ −+










J = t
3
(a + 2b + 2c + 4u)/3

()
()()
C
ta b
12
2a b 3a b 48c 112bc 8ac 48abc 12a c 12a bc 6a c
6a b a 2c 24ac
w
22
322 433 22223
2 3 2
=
+++ ++ + + +
++ −

x0 = x + m - t/2 ( distancia entre el centro de gravedad CG y el centro de corte CC )

βw = -(t a
3
( x - t/2)/12 + t a( x - t/2)
3
)

βf = t((b - x + t/2)
4
-( x - t/2)
4
)/2 + ta
2
((b - x + t/2)
2
- (x - t/2)
2
)/4

βl = 2ct(b - x + t/2)
3
+ 2t(b - x + t/2)((a/2)
3
- (a/2 - c)
3
)/3

j = x0 + (βw + βf + βl)/(2Iy)

r0 = (x0
2 + (Ix + Iy)/A)
1/2


H = β = 1 - (x0 / r0)
2


i
DI
2S
a
y
x
=

it = Bt/D
X
S
EGJA
2
1
x
=
π


X4
C
I
S
GJ
2
w
y
x
2
=








E = módulo de elasticidad del acero ( 200000 MPa )

G = módulo de corte del acero ( 77200 MPa )

753. TABLAS AUXILIARES 7-9
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
PERIL L PLEGADO


Parámetros auxiliares

r = R + t/2
u =
π r/2
a = D - t - R
a = D - t/2

Área

A = t(2a + u)

Centro de gravedad

x = y = t { a(r + t + a/2) + r ( (r + t/2)π /2 - r) - t
2
/12 }/A

Centro plástico

si
R ≥ 1.2t :

xp = yp = t/2 + 0.2929r ≥ t

Momento de inercia

Ix = Iy = (at
3
+ a
3
t)/12 + at{(x - t/2)
2
+ (D - x - a/2)
2
} + t{ 0.1963r(4r
2
+ t
2
) - 0.1592(2r
2
+ t
2
/6)
2
/r } +

+ 1.5708rt(x - 0.3634r - t/2 + 0.0531t
2
/r)
2


()( ) ()
()( )( )
Itt2x2R2t2xa 4rt
rx r 2r
2r
2r
2r
xy
22
2
2
2
2
2
2
a
2
r
8
t
2
t
6
t
6
=− +−++ ++
−− + +
−
+








π
ππ


Iu = Ix - Ixy

Iv = Ix + Ixy

Módulo plástico

Zx = Zy = t(a(D - a/2 - t/2) + 0.4142r
2
- t
2
/12)

Propiedades flexo - torsionales

J = t
3
(2a + u)/3

C
ta
18
w
3
3
=

x0 = (x - t/2)√ 2 ( distancia entre el centro de gravedad CG y el centro de corte CC )

j = √ 2 t a
4
/(48Iv) + x0

r0 = (x0
2 + 2Ix /A)
1/2


H = β = 1 - (x0 / r0)
2

CC
CG, CP
R
r
u
v
u
y
x0 x
t
a
a

a
a

D
D

x, xp
y, yp

754. TABLAS AUXILIARES 7-10
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
PERFIL CAJÓN PLEGADO


Parámetros auxiliares

r = R + t/2
u =
π r/2
a = D - 2(t + R)
a = D - t
b = B - 2(t + R)
b = B - t


Área

A = 2t(a + b + 2u)



Momento de inercia

() () ()() ( )( )[]
I ta bt 2tb r r 4r t 8 2r 2 ra 4r
x
33
2
2 22 2
2
2
2
2
2
1
6
a
2
t
4r
t
6
t
3
=++++ +−++++
π
ππ

() () ()() ( )( )[]
I tb at 2ta r r 4r t 8 2r 2 rb 4r
y
33
2
2 22 2
2
2
2
2
2
1
6
b
2
t
4r
t
6
t
3
=++++ +−++++
π
ππ

Módulo plástico

() ()Zbta2rtra4r
x
2
2
2
ta
2
t
3
=+ ++ ++ π

() ()Zatb2rtrb4r
y
2
2
2
tb
2
t
3
=+ ++ ++ π


Propiedades flexo - torsionales

J
2ta b
ab
22
=
+
B
b
b
R
y

x aa x
y
D
t
r
u

755. TABLAS AUXILIARES 7-11
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
PERFIL TUBULAR CIRCULAR


Parámetros auxiliares

D = DEXT
DINT = D -2t
r = D/2 - t/2

Área

()AD D
4
EXT
2
INT
2
=−
π


Momento de inercia

()IDD
64
EXT
4
INT
4
=−
π


Módulo plástico

Z2r
A
r
t
6
2
2
=+






π


Propiedades flexo - torsionales

J = 2I
D
t
r

756. TABLAS AUXILIARES 7-12
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
CODO DE 90
0


Parámetros auxiliares

r = R + t/2
u =
π r/2

Área
A
rt
2
ut==
π


Centro de gravedad

m
2r
r
2
2t
6
=
+
π

()
xyr m
rr 2r
r
t
2
t
2
t
6
2
2
==+− =
+− −
π
π


Momento de inercia

()II 4rt
2r
r
xy
22
2
2
2
t
2
r
8
t
6
== + −
+


















π
π


()I4rtAm
xy
22 2
rt
8
=+−
CG
y
x
y
x
x
R
m
t
m
r

y

757. TABLAS AUXILIARES 7-13
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
FILETE CIRCULAR DE LAMINACIÓN


Área

()AR1
2
4
=−
π


Centro de gravedad

xy R
10 3
12 3
==
−
−




 π
π


Momento de inercia

II R
xy
4
4
1
316
1
36
== −−
−














π
π
1


Producto de inercia

I
xy
4
28 9
12 3
R
24
=
−
−




 π
π


CG
y
x
y
y
xx
R
R
R

758. TABLAS AUXILIARES 7-14
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
7.2 PESOS ESPECÍFICOS DE MATERIALES

Densidades (densidades de masa) de alimentos, combustibles, fertilizantes, líquidos, metales, minerales y materiales de
construcción, etc., utilizables para la determinación de cargas permanentes y sobrecargas de uso.

ALIMENTOS kg/m
3

Arroz, en sacos 930
Az6car, en barriles 690
Azúcar, en cajones 817
Azúcar, a granel 950
Bebidas embot. en cajones estibados 850
Cacao 561
Café tostado, en sacos 530
Café verde, en sacos 625
Carne y productos carneos 720
Cerveza en botellas, encajonadas 600
Conservas de todo tipo 800
Dátiles, en cajones 880
Frejoles, en sacos 640
Fruta fresca, suelta 450
Fruta fresca, en cajas 350
Harina, en sacos 500
Harina, suelta 600
Higos, en cajones 1185
Leche condensada, cajones 800
Licores embotellados, cajones 850
Licores, en barriles 610
Mantequilla, en barriles 550
Margarina, en cajones 700
Margarina, en barriles 550
Melaza, miel, en barriles 770
Mercaderías embotelladas, en cajones 930
Pescado en barriles o cajones 800
Sal común, en sacos 1120
Sal común, granulada, apilada 770
Sebo, grasa 930
Sémola 550
Te, en cajones 400
Vino embotellado, cajones 850
Vino en barriles 610
COMBUSTIBLES
Líquidos
Aceite de creosota 1100
Bencina 737
Kerosene 865
Petróleo, Bunkeroil 1000
Petróleo, crudo 1000
Petróleo, diesel 1000
Sólidos
Carbón, antracita 1554
Carbón, antracita, apilado 753-920
Carbón, lignita 1250
Carbón, de leña, pino 368
Carbón de leña, encina 530
Carbón de leña, apilado 200-224
Carbón coke 100
Carbón coke, apilado 368-573
Carbón, turba, seca 753
Carbón, turba, apilada 320-417
Carboncillo 700
Carboncillo, apilado 160-225
kg/m
3

Briquetas de carbón, a granel 800
Briquetas de carbón, estibadas 1300
FERTILIZANTES
Carbonato de calcio 1500
Fertilizante comercial 1200
Fosfato 1500
Fosfato Thomas (escoria), en sacos 1900
Fosfato Thomas (escoria). a granel 2200
Guano en capas hasta 1,5 m 600
Guano en capas hasta 3,0 m 1000
LIQUIDOS VARIOS
Aceites vegetales 390
Aceites minerales, lubricantes 913
Aceite de trementina 900
Acido muriático 40% 1200
Acido nítrico 91% 1500
Acido sulfúrico 87% 1794
Acido sulfúrico 30% 1400
Agua 4 °C 1000
Agua 100 °C 960
Agua de mar 1025
Agua en forma de nieve fresca 125
Agua en forma de hielo 900
Alcohol 100% 785
Alquitrán, líquido 1200
Anilina 1000
Benzol 900
Cerveza 1000
Glicerina 1250
Leche líquida 1000
Mercurio 13 600
Soda 66% 1700
Vino 1000
METALES Y ALEACIONES
Acero laminado 7 850
Aluminio, fundido martillado 2643
Antimonio 6620
Bario 2195
Bismuto 9 780
Bronce 8 154
Cadmio 8 650
Cobalto 8 710
Cobre, fundido laminado 8 907
Estaño, fundido, martillado 7 353
Fierro fundido 7 210
Fierro fundido, Spiegelesisen 7 200
Ferro-silicio 7 000
Latón, fundido, laminado 8 555
Magnesio, aleaciones 9797
Manganeso 7610
Mercurio 13600
Metal Monel 8907
Molibdeno 13550
Níquel 9051
Oro, fundido, martillado 19304

759. TABLAS AUXILIARES 7-15
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
METALES Y ALEACIONES kg/ccm
3

Plata, fundida, martillada 10.510
Platino, fundido, martillado 21307
Plomo 11374
Tungsteno 19000
Vanadio 5600
Zinc, fundido, laminado 7050
MINERALES Y ROCAS
Andesita 2647-2690
Apatita 3204
Arcilla esquistosa, pizarra 2804
Arenisca 2355
Asbesto 2450
Barita 4500
Basalto 2950
Bauxita 2550
Borax 1746
Calcita 2710
Caliza, mármol 2645
Casiterita 6680
Cuarzo, pedernal 2645
Diorita, dolerita 3000
Dolomita 2900
METALES Y ALEACIONES kg/ccm
3

Feldespato, ortoclasa 2550
Galena 7450
Gneis 2550
Granito, sienita 2800
Hematita 5210
Hematita, trozos 2565-2885
Hematita 2085-2565
Hornblenda 3000
Limonita 3800
Magnesita 3000
Magnetita 5050
Mineral de Zn 4055
Pirita 4200
Pirolucita 4150
Pómez natural 641
Porfirita 2755
Talco, esteatita 2710
Tiza 2195
Uraninita 6500-9700
Uranita 2420-3810
Yeso, alabastro 2550

760. TABLAS AUXILIARES 7-16
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

Pesos de Materiales de Construcción
MATERIALES DE CONSTRUCCION kg/m
3

Primarios
Arena húmeda 1800
Arena seca 1700
Cal calcinada, en trozos 700
Cal calcinada y apagada, molida 700
Cal hidráulica, calcinada, en trozos 1200
Cal hidráulica, calcinada apagada, molida 1200
Caliza molida 1600
Cemento molido, Klincker de cemento 1700
Cemento en sacos 1500
Escorias y cenizas 1000
Grava y arena húmedas 1850
Grava y arena secas 1750
Espuma de lava en trozos: naturalmente
húmeda
1000
Espuma de lava en trozos: nat.húmeda y
molida
1500
Ladrillo hecho a mano 1400
Ladrillo hecho a maquina 1700
Ladrillo silico-calcáreo 1800
Ladrillo molido 1500
Tierra de infusorios 250
Yeso molido 1500
Elaborados
Albañilería de ladrillo hecho a mano 1600
Albañilería de ladrillo hecho a maquina 1800
Albañilería de ladrillo hueco 1300
Hormigón sin armar 2400
Hormigón armado 2500
Hormigón de piedra pómez 1600
Hormigón escoria de carbón 1700
Mampostería de sillares-granito, sienita
gneis
2640
Mampostería de sillares-caliza, mármol 2560
Mampostería de sillares-arenisca 2240
Mampostería de piedra seca-granito, sienita
gneis
2080
Mampostería de piedra seca-caliza, mármol 2000
Mampostería de piedra seca-arenisca 1760
Mampostería de hormigón:
Cemento, piedra, arena 2310
Cemento, escorias, arena 2080
Cemento, ceniza, arena 1600
Morteros:
Mortero de cemento 2000
Mortero de cal o yeso 1750
Maderas
Americanas (contenido de humedad 15-20 %):
Abeto Douglas 513
Abeto Oriental 400
Abeto blanco y rugoso 433
Alamo 480
Arce duro 690
Arce blanco 530
Castaño 657
Cedro, blanco y colorado 352
Ciprés 480
Encina y roble 865
Encina viva 945
Encina colorada y negra 656
Encina blanca 737
Hicori 785
Nogal negro 610
Nogal blanco 420
Olmo blanco 720
Pino de California 420
Pino amarillo hoja larga 705
Pino amarillo hoja corta 610
Pino blanco 420
Pino colorado 480
Pino Orejón 515
Europeas
Coníferas, en general 600
Latifoliadas 800
Nacionales (para un contenido de humedad de 12%)
a) Latifoliadas
Alamo 433
Canelo 509
Canelo de Chiloé 504
Coigüe 663
Coigue de Chiloé 618
Eucalipto 800
Laurel 586
Lenga 584
Lingue 618
Olivillo 597
Raulí 539
Roble 778
Roble del Maule 715
Tepa 563
Tineo 756
Ulmo 728
b) Coníferas
Alerce 542
Ciprés de la cordillera 546
Ciprés de las Guaitecas 509
Mañío macho 522
Pino araucaria 672
Pino insigne 513
Pino Oregón 446
Tierra, etc., excavada .
Arcilla seca, suelta 1000-1500
Arcilla seca, compactada 1400-1800
Arcilla húmeda, plástica 1600-2000
Arcilla y grava seca, suelta 1600-2100
Arcilla y grava seca, compactada 2000-2300
Tierra seca, suelta 1000-1600
Tierra. seca, compactada 1200 –2000
Tierra húmeda, suelta 1000-1400
Tierra húmeda, compactada 1500-2200
Tierra, fango, fluido 1730

761. TABLAS AUXILIARES 7-17
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Tierra, fango, embalada 1850
Excavaciones bajo agua
Arena y grava 960
Arena o grava y barro 1050
Barro, arcilla 1280
Fango de río 1450
Ripio de piedra 1050
Tierra 1120
CIELOS kg/m2
Aislante industrial:
de 25 mm (rígido) 3-4
de 40 mm (semi-rígido) 4,8
Asbesto-cemento liso:
de 5 mm 9
de 8 mm 11,5
Entablado de pino:
de 12 mm 8
de 19 mm 12
de 25 mm 15
Entablado, listones y enlucido 32
Listones metálicos y plancha de yeso
suspendida
49
Yeso cartón de 10 mm 10
DIVISIONES kg/m2
Pandereta:
sin estuco 105-120
con estuco 140-190
Plancha de asbesto- cemento:
de 3 mm 6
de 5 mm 9
de 8 mm 11,5
Vidrio:
simple 6
doble 8
triple 10,5
Yeso cartón de 15 mm 15
MUROS kg/m2
Bloque hueco de hormigón:
de 15 cm sin estuco 200-250
de 15 cm con estuco 230-310
de 20 cm sin estuco 225-250
Hormigón armado
de 15 cm 360-390
Ladrillo:
de 15 cm de ancho, sin estuco 230-260
de 15 cm de ancho, con estuco 270-300
de 20 cm de ancho, sin estuco 300-340
de 20 cm de ancho, con estuco 340-380
hueco de 15 cm, sin estuco 195-215
hueco de 15 cm, con estuco 235-255
PISOS kg/m2
Baldosas de cemento 40
Entablado
de 19 mm 12
Entablado
de 25 mm 15
Parquet 16
Peso total sobre la losa:
parquet 70-80
Peso total sobre la losa:
baldosas de cemento 100-110
Radier de hormigón de 10 cm 220
TECHUMBRES kg/m2
Fonolita 5
Hojalata lisa 4,9
Plancha de acero cincada:
lisa de 0,4 mm 3,5
lisa de 0,6 mm 5,1
5 V y acanalada de 0,4 mm 3,6-3,9
5 V y acanalada de 0,5 mm 4,4-4,6
5 V y acanalada de 0,6 mm 5,2-5,4
5 V y acanalada de 0,8 mm 6,8-7,1
Toledana de 1,0 mm 8,8
Toledana de 1,2 mm 10,5
Plancha de fibra-cemento:
Acanalada de 4 mm 10,0-11,0
Acanalada de 5 mm 13,5-15,0
Acanalada de 5 mm gran onda 15,5-17,0
Acanalada de 6 mm gran onda 18,0-20,0
Canoa de 8 mm 25
TEJAS kg/m2
Arcilla fabricación nacional 36-60
Arcilla, española 93
Arcilla, romana 59
Arcilla Ludovici, española 49
De cemento fabricación nacional 50
Fibra-cemento fabricación nacional 19-28
Madera 15
Marsellesa 15
Pizarra de 4,8 mm 34
Pizarra de 6,3 mm 49
Redonda 60-90

762. TABLAS AUXILIARES 7-18
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
FORMULAS PARA EL CALCULO DE LONGITUDES EN SISTEMAS DE
ARRIOSTRAMIENTO

763. TABLAS AUXILIARES 7-19
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
7.4 PROPIEDADES DE SECCIONES GEOMETRICAS

764. TABLAS AUXILIARES 7-20
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

765. TABLAS AUXILIARES 7-21
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

766. TABLAS AUXILIARES 7-22
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

767. TABLAS AUXILIARES 7-23
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

768. TABLAS AUXILIARES 7-24
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

769. TABLAS AUXILIARES 7-25
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
7.5 PROPIEDADES DE LA PA RABOLA Y LA ELIPSE

770. TABLAS AUXILIARES 7-26
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
7.6 PROPIEDADES DEL CIRCULO

771. TABLAS AUXILIARES 7-27
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
7.7 FORMULAS TRIGONOMETRICAS

772. TABLAS AUXILIARES 7-28
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
7.8 FORMULAS Y DIAG RAMAS DE VIGAS

773. TABLAS AUXILIARES 7-29
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

774. TABLAS AUXILIARES 7-30
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

775. TABLAS AUXILIARES 7-31
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

776. TABLAS AUXILIARES 7-32
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

777. TABLAS AUXILIARES 7-33
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

778. TABLAS AUXILIARES 7-34
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

779. TABLAS AUXILIARES 7-35
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

780. TABLAS AUXILIARES 7-36
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

781. TABLAS AUXILIARES 7-37
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

782. TABLAS AUXILIARES 7-38
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

783. TABLAS AUXILIARES 7-39
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

784. TABLAS AUXILIARES 7-40
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

785. TABLAS AUXILIARES 7-41
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

786. TABLAS AUXILIARES 7-42
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

787. TABLAS AUXILIARES 7-43
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
7.9 RADIO APROXIMADO DE GIRO


Columnas

rx = 0,45h
r
y = 0,26b

788. TABLAS AUXILIARES 7-44
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
7.10 RECOMENDACIONES PARA PREDISEÑAR


(Tomado de Rules of Thumb for Steel Design, S.A. Ioannides AISC Modern Steel
Construction, Feb. 2000)

Vigas

ALTURAS APROXIMADAS Uso L/D Luces, m
Corrientes 20 a 28 6 – 25
Viguetas de piso 20 2 – 45
Vigueta de techo 24 2 – 45
Maestras 15 12 – 30
Enrejados 12 12 - 90

Peso Unitario
D
M
10x140W
6−
= Para acero corriente, 245 MPa de fluencia

D
M
10x100W
6−
= Para acero alta resistencia, 345 MPa de fluencia
L = luz, mm
D = altura, mm
W = peso unitario, kg/m
M = momento de flexión no mayorado, N x mm

Cerchas

D
M
10x170W
6−
= Para acero corriente, 245 MPa

D
M
10x129W
6−
= Para acero alta resistencia, 345 MPa

Columnas

)
r
kl
7,0150(AP −= Para acero corriente, 245 MPa

)
r
kl
210(AP −= Para acero alta resistencia, 345 MPa

P = compresión no mayorada , N
A = Area, mm
2

789. TABLAS AUXILIARES 7-45
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Ejemplo 1


Prediseñar una viga maestra H soldada, L = 10 m, P = 500 kN repartido

D = L/15 = 10.000/15 = 667 mm; usar 700 mm
M = 500.000 x 10.000/8 = 625 x 10
6
Nmm
W = 140 x 10
-6
x 625 x 10
-6
/700 = 125 kg/m

Tabla 2.1.1 Perfil H 700 x 300 x 126,5


Ejemplo 2


Prediseñar una columna H soldada, P = 2 MN, l = 8 m

Suponer kl/r = 120 r = 8.000/120 = 67 mm

2 x 10
6
= A (150 – 0,7 x 120) = A x 66
A = 2.000.000/66 = 30.300 mm
2

Tabla 2.1.1 : Perfil H 400 x 400 x 237,9
A = 30.304 mm
2

ry = 106 mm > 67 mm

790. -CAPITULO 8

PRESCRIPCIONES TECNICAS GENERALES
PARA LA CONSTRUCCION DE
ESTRUCTURAS DE ACERO

791. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-1
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
PRESCRIPCIONES TECNICAS GENERALES


PARA

LA CONSTRUCCION DE ESTRUCTURAS DE ACERO



INDICE



1. INTRODUCCIÓN........................................................................................... 8-2

2. DISPOSICIONES GENERALES................................................................... 8-2

3. CLASIFICACIÓN DE LOS MATERIALES ................................................ 8-4

4. PLANOS DE DISEÑO Y ESPECIFICACIONES.......................................... 8-5

5. PLANOS DE TALLER Y MONTAJE ........................................................... 8-7

6. ACERO ESTRUCTURAL.............................................................................. 8-8

7. FABRICACIÓN Y ENTREGA ...................................................................... 8-9

8. MONTAJE .................................................................................................... 8-12

9. CONTROL DE CALIDAD........................................................................... 8-17

10. CONTRATOS............................................................................................... 8-18

11. ACERO ESTRUCTURAL ARQUITEC TÓNICAMENTE EXPUESTO .... 8-21

792. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-2
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
1. INTRODUCCION


Estas prescripciones técnicas generales regulan las relaciones entre los diversos agentes
relacionados con la adquisición, diseño, fabricación y montaje de estructuras de acero. Sólo
se hace excepción a ellas cuando hay prescripciones específicas diferentes en los documentos
contractuales.

Las prescripciones tiene como antecedentes las cuatro ediciones de los “Códigos de Práctica
Normal” publicadas entre 1924 y 1992 por el Instituto Norteamericano de Construcciones en
Acero AISC y las “Prescripciones Técnicas Generales” publicadas en 1961 por el Instituto
Chileno del Acero ICHA, que se han utilizado habitualmente en nuestro país.

A pesar de que se han tomado todas las precauciones necesarias para asegurar que las
informaciones proporcionadas son correctas, el ICHA no asume responsabilidades por los
errores que pudieran haber. Estas prescripciones no reemplazan el buen juicio de los
ingenieros o arquitectos que tienen la responsabilidad de los proyectos.


2. DISPOSICIONES GENERALES


2.1 Alcance

Estas prescripciones son aplicables al proyecto, fabricación y montaje de estructuras
de acero y puentes.

2.2 Siglas


En el documento se usan las siguientes siglas:

Ordenanza : Ordenanza General de Construcciones y Urbanización de la
República.
NCh. : Normas Chilenas del Instituto Nacional de Normalización.
ICHA : Instituto Chileno del Acero.
AISC : Instituto Norteamericano de la Construcción en Acero.
AISI : Instituto Norteamericano del Hierro y el Acero.
ASTM : Sociedad Norteamericana de Ensayos de Materiales.
AWS : Sociedad Norteamericana de la Soldadura.
AASHTO : Sociedad Norteamericana de Puentes y Tránsito.
ASCE : Sociedad Norteamericana de Ingenieros Civiles.
ASME : Sociedad Norteamericana de Ingenieros Mecánicos.
ANSI : Instituto Nacional Norteamericano de Estándares.

793. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-3
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
2.3 Definiciones


Documentos contractuales : Contratos, planos, espeficaciones y otros documentos que
definen las responsabilidades de los agentes
relacionados con las propuestas, adquisiciones,
suministros y montaje de las estructuras.

Planos de diseño : Planos preparados por los proyectistas, ingenieros y
arquitectos que definen la estructura.

Planos de taller : Planos de detalle con todas las dimensiones e
indicaciones necesarias para la fabricación de las
diversas partes de las estructuras en los talleres.

Planos de montaje : Planos con todas las informaciones y marcas para el
montaje de la estructura en el terreno.

Mandante : El dueño de la estructura propuesta o su
representante autorizado que puede ser el arquitecto,
el ingeniero, el contratista general, el gerente de la
construcción de obra u otro.

Contratista general : Contratista con responsabilidad completa por la
construcción de la estructura.

Fabricante : Empresa o persona re sponsable de la fabricación de
las diversas partes de la estructura en sus talleres.

Montador : Empresa o persona responsable del montaje en el
terreno.

Proyectista : Arquitectos, Ingeni eros o Técnicos responsables de
la preparación de los planos, especificaciones y otros
documentos necesarios y suficientes para la
ejecución de la obra.

2.4 Especificaciones.


Los documentos contractuales deben definir las normas y especificaciones técnicas
del diseño, fabricación y montaje de la obra, que pueden ser algunas de las siguientes
o combinación de ellas.

794. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-4
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
NCh. 427 y 428 para el diseño, fabricación y montaje de estructuras de acero.
NCh. 433 y 2369 para el diseño sismorre sistente de edificios y estructuras
industriales.
AISI, Diseño por factores de Carga y Resistencia o Fatigas Admisibles para
estructuras de perfiles conformados en frío.
AISC, Diseño por factores de Carga y Resistencia o Fatigas Admisibles para
estructuras.
AASHTO, para puentes.
ASME, para calderería.
AWS, para soldaduras.
Ordenanza, para cargas y protección contra incendios.
Normas Chilenas para cargas.
ANSI – ASCE, para cargas.
ICHA 2000 – Especificaciones para el diseño, montaje y fabricación por el método
de Factores de Carga y Resistencia.
Otras aprobadas por los Ingenieros Proyectistas.

Las NCh. 433 y 2369 y la Ordenanza son mandatorias en todos los contratos.

2.5 Responsabilidades


De acuerdo con la legislación chilena, el Mandante es responsable del cumplimiento
de las ordenanzas y leyes nacionales. Los Proyectistas, Fabricantes, Montadores y
Contratistas son responsables ante el Mandante en sus respectivas especialidades.

2.6 Patentes


Salvo indicación en contrario en los documentos contractuales, el Mandante es
responsable de los derechos al uso de patentes especiales especificadas para la obra.


3. CLASIFICACION DE LOS MATERIALES


3.1 Acero Estructural

En los Documentos Contractuales se define como Acero Estructural al conjunto de
elementos de acero necesarios para asegurar la estabilidad de la estructura y resistir
las cargas y otros requisitos del diseño.

Salvo indicación en contrario en los Documentos Contractuales, el acero estructural,
que debe mostrarse en los planos de diseño, incluyen los siguientes elementos:

- Pernos de anclaje de la estructura metálica en las fundaciones.
- Columnas, vigas, vigas maestras, cerchas, consolas, costaneras, colgadores,
diagonales, puntales y otros arriostramientos.
- Materiales de conexión entre los elementos anteriores.

795. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-5
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
- Placas base.
- Rieles de grúas y sus accesorios.
- Vigas de monorrieles.
- Conectores mecánicos, pernos, pernos de alta resistencia, remaches y
pasadores, tanto para las uniones de taller como las de terreno.
- Soldaduras de taller y de terreno.
- Dinteles y marcos de puertas y ventanas cuando son parte de la estructura
resistente.
- Planchas metálicas resistentes de pisos, muros y techos.
- Planchuelas y suples de las conexiones.
- Tolvas y chutes.
- Elementos de acero embebidos en hormigón.
- Chimeneas y estanques.
- Escalas, pasarelas, pasamanos y barandas.

3.2 Otros elementos de acero o metálicos


El Acero Estructural no incluye otros elementos metálicos que no forman parte de la
estructura resistente, aunque estén mostrados en los planos de diseño. Estos
elementos incluyen, en general, los siguientes:

- Barras de refuerzo del hormigón y albañilerías.
- Marcos y dinteles de puertas y ventanas.
- Estructuras y elementos para el montaje.
- Acero ornamental.


4. PLANOS DE DISEÑO Y ESPECIFICACIONES.


4.1 Acero estructural.

4.1.1 Contratos sólo por construcción (diseño entregado por el mandante).


Tanto para los efectos de cotización y contrato a Suma Alzada como para la
construcción, los Documentos Contractuales deben incluir planos de diseño
completos, que muestren claramente el trabajo requerido y las dimensiones, calidad y
ubicación de todos los miembros. Deben indicar las cotas de los pisos y superficies
equivalentes, centros de columnas y todas las informaciones necesarias para
determinar la correcta cantidad y naturaleza del acero estructural y materializar la
correcta fabricación y montaje.

Los planos, especificaciones y otros documentos contractuales deben ser numerados
e indicar la fecha de emisión y/o revisión.

796. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-6
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Los planos de diseño deben tener información completa sobre las cargas de diseño de
los miembros y sus conexiones, además de detalles típicos e instrucciones necesarias
para la preparación de los planos de taller.

Los planos de diseño y los documentos contractuales deben tener suficiente
información sobre elementos no clasificados como acero estructural pero que son
necesarios para la estabilidad de la estructura, tales como diafragmas o muros de
hormigón o albañilería, fundaciones y similares.

La magnitud y dirección de las contraflechas, cuando se necesitan, deben indicarse
claramente en los planos de diseño.

Los documentos contractuales deben tener especificaciones completas sobre la
protección contra la corrosión, que deben indicar el tratamiento de las superficies,
condiciones y métodos de aplicación, calidad de pinturas o galvanizado y espesores
de película seca de las diversas capas, en micrones. Deben indicar, además, la
protección en taller y en terreno así como las superficies no pintadas que van a estar
en contacto con el hormigón o la protección contra el fuego.

Los métodos de limpieza de las superficies y protección en taller deben indicarse, en
las notas de los planos de diseño.

4.1.2 Condiciones especiales


Si el mandante solicita propuestas antes de completar los requisitos indicados en
4.1.1, debe proporcionar suficientes informaciones en las descripciones del alcance,
esquemas y planos, especificaciones generales y otros documentos, tales que hagan
posible propuestas válidas de fabricación y montaje. En los documentos contractuales
debe indicarse claramente cómo se manejarán las eventuales diferencias entre lo
ofertado por los proponentes y los planos de diseño finales, cómo se evaluarán y
cómo se resolverán los desacuerdos.

4.1.3 Contratos por diseño y construcción


Cuando el mandante solicita propuestas por construcción y diseño, debe proporcionar
los criterios de diseño y las normas y estándares que lo regirán, junto con toda la
información relativa a cargas de equipos y sobrecargas de uso, además de todos los
requerimientos de arquitectura, terminaciones y sistemas de protección contra la
corrosión y contra el fuego. Debe establecerse, además, la modalidad para
desarrollar las revisiones y la aprobación de los diseños por parte del mandante y las
instancias de inspección y control que se llevarán a cabo durante el proceso de diseño
y construcción.

4.2 Planos de arquitectura, eléctricos y mecánicos

797. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-7
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Los planos de estas especialidades deben coordinarse y analizarse para evitar
interferencias con el diseño estructural.

4.3 Discrepancias


Si hay discrepancias entre los planos de diseño y las especificaciones en edificios y
estructuras, rigen las especificaciones. Si hay discrepancias similares en puentes,
rigen los planos. Si hay diferencias entre las dimensiones a escala en los planos y las
escritas, rigen las escritas.

Si hay discrepancias entre los planos de diseño estructural y los de arquitectura,
eléctricos o mecánicos, rigen los estructurales.

4.4 Presentación de los planos de diseño


Los planos deben ser claros y legibles y prepararse a una escala 1/100 o mayor.

4.5 Condiciones especiales

Si el mandante solicita propuestas antes de completar los requisitos indicados en 4.1,
debe proporcionar suficientes informaciones en las descripciones del alcance,
esquemas y planos, especificaciones generales y otras informaciones que hagan
posible propuestas válidas de fabricación y montaje.


5. PLANOS DE TALLER Y MONTAJE


El mandante debe entregar al fabricante y al montador, en forma oportuna y de
acuerdo con el contrato, planos de diseño y especificaciones, aprobados para
construir, con suficiente información para que cumplan sus obligaciones.

5.1 Preparación


Los planos de taller y de montaje pueden ser preparados por el fabricante o por el
mandante, ya sea directamente o por profesionales contratados por ellos.

798. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-8
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
5.2 Planos preparados por el fabricante


Los planos de detalles y montaje deben respetar las condiciones establecidas en los
planos de diseño y documentos contractuales.

El fabricante debe obtener la aprobación del mandante desde el punto de vista de la
resistencia de las conexiones y cumplimiento de las normas, pero no de las
dimensiones de los elementos. La aprobación, que puede ser completa o con
objeciones, debe entregarse en un plazo no superior a 2 semanas.

El fabricante debe corregir las objeciones si las hay y entregar nuevamente los planos
para aprobación.

La aprobación de los planos constituye la autorización del mandante para iniciar la
fabricación de lo que en ellos se muestra.

El fabricante no puede modificar las conexiones detalladas en los planos de diseño
sin la autorización del mandante.

La aprobación de los planos de taller y montaje por el mandante no libera al
fabricante de su responsabilidad por la exactitud de las piezas y el ensamble correcto
de la estructura tanto en el taller como en el montaje.

5.3 Planos preparados por el mandante


Cuando el mandante prepara los planos de taller y montaje, asume la responsabilidad
completa por la resistencia, dimensiones y ensamble de la estructura.

La entrega de los planos debe convenirse con el fabricante para hacer posible la
adquisición de materiales, fabricación y montaje en los plazos convenidos en el
contrato.

En lo posible, el mandante debe respetar los estándares de dibujo y elaboración del
fabricante.


6. ACERO ESTRUCTURAL


El acero estructural para una obra determinada puede tener los siguientes orígenes:

- Acero de laminación, ordenado por el fabricante.
- Acero de inventario, existente en los talleres; o
- Combinación de ambos.

El fabricante debe mantener los certificados de calidad del acero, proporcionados por
las acerías, con Análisis de Cuchara, hechos de acuerdo a las normas ASTM, NCh. u

799. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-9
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
otras que se especifiquen en los documentos contractuales. Debe, además, marcar y
almacenar el acero de acuerdo a su calidad.

Si el mandante lo solicita, el fabricante debe demostrar la calidad usada con los
documentos anteriores. En caso contrario, debe ordenar, a su costo los ensayos de
laboratorio, químicos y mecánicos, necesarios para certificar la calidad.

Los miembros estructurales deben cumplir las especificaciones de tolerancias de
fabricación que se indican en las Normas ASTM A6, AWS D1.1, NCh 428 y NCh
730 of. 71, u otras, según se indique en los documentos del Contrato.

Si los elementos no cumplen las tolerancias dimensionales especificadas, el
fabricante puede hacer las correcciones necesarias por medio de enderezado o
aplanado en frío o caliente, de acuerdo a las Normas.


7. FABRICACION Y ENTREGA


7.1 Identificación del acero estructural


El acero estructural debe tener marcas para identificarlo de acuerdo a su calidad,
como se indica en párrafo 6. El fabricante dará a conocer al mandante o sus
representantes el sistema de marcas utilizado.

El sistema de marcas del acero de alta resistencia o de calidad especial debe ser
distinto del sistema del acero al carbono corriente.

7.2 Fabricación


En la fabricación se distinguen los siguientes procesos:

- Preparación de las piezas individuales por medio del corte, doblado o soldadura.
Todas las piezas deben individualizarse con las “marcas de taller” indicados en los
planos de taller. La operación de corte puede ser en frío con tijeras o sierras o en
caliente a llama. El doblado puede hacerse en frío con prensas especiales o en
caliente a llama. Las perforaciones pueden hacerse con punzones, taladros
mecánicos u otros sistemas aprobados por la inspección.

- Armado en taller a partir de las piezas individuales, de los elementos de mayores
dimensiones que serán enviados a terreno para el montaje. La faena tiene dos
partes, armado general con pernos o prensas que permitan verificar las
dimensiones y afianzamiento posterior por medio de soldadura o conectores
mecánicos.

- Limpieza y pintura de taller de acuerdo con las especificaciones. La limpieza
puede ser normal, mecánica con rodillos y escobillas o arenado y granallado en

800. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-10
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
ambientes protegidos. La pintura puede aplicarse con brochas, sopletes por
inmersión u otro sistema seleccionado por el fabricante.

- En todas las operaciones anteriores deben respetarse las normas de los documentos
contractuales, que pueden ser AISC, NCh. u otros.

7.3 Conexiones


Las conexiones de taller pueden ser soldadas o con conectores mecánicos. En las
soldadas deben respetarse, además de las normas generales, las de AWS. Tanto los
soldadores como los procedimientos deben ser calificados previamente de acuerdo a
dichas normas.

Las planchuelas de respaldo o iniciación de las soldaduras (cupones) deben ser
removidas por el fabricante.

En las conexiones con pernos de alta resistencia deben respetarse las normas ASTM
y AISC para pernos de las calidades A325 y A490.

7.4 Tolerancias de fabricación


Además de las tolerancias indicadas en las normas AISC, ASTM, AWS, NCh. u otras
indicadas en la sección 6 deben respetarse las que se indican a continuación. Si hay
diferencias rigen éstas últimas, salvo indicación en contrario en los documentos
contractuales:

Longitud de elementos cepillados en los extremos: + 1 mm.

Se definen como elementos cepillados los que han sido tratados con cepillos, fresas,
sierras frías, esmeriles u otros equipos para tener rugosidades inferiores a 0.01 mm.
equivalentes a ANSI 500.

- Longitud de elementos no cepillados:

Longitud “L” ≤ 9,0 m ± 1,5 mm.
“L” > 9,0 m ± 3.0 mm.

- Flecha de columnas y elementos en compresión de longitud L L/1000

- Flecha de otros elementos de longitud L L/500

- Contraflechas cuando se especifican:
Longitud “L” ≤ 15,0 m - 0
+13 mm.

801. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-11
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
“L” > 15,0 m - 0
13 mm + 1x (L-15) mm.

Los elementos entregados por las acerías con contraflecha natural, igual o superior
al 75% de la teórica, pueden usarse en el estado en que se reciban.

- En las vigas y cerchas en que no se especifica contraflecha deben fabricarse en
forma tal que la contraflecha resultante quede hacia arriba.

7.5 Pintura de taller


Las especificaciones pueden requerir entrega en el taller sin pintar o con pintura.

Si se especifica entrega sin pintar, el fabricante debe limpiar los elementos, por
métodos manuales o mecánicos, para eliminar sustancias extrañas y el óxido, con
excepción del óxido de laminación que esté firmemente adherido.

Si se especifica pintura, el procedimiento puede ser normal o especial.

En el método normal se limpia el material como se indicó anteriormente y se aplica
una capa de pintura, con pinceles o sopletes, que tiene como único objetivo la
protección durante el transporte y montaje. El mandante puede especificar el tipo de
pintura para que sirva de aparejo de la pintura final. No es necesario pintar las
superficies de contacto de las conexiones firmemente adheridas.

En el procedimiento especial el mandante puede especificar sistemas especiales de
limpieza y esquemas completos de pintura de taller, con varias capas de espesores
definidos de pintura de protección antióxido y de terminación.

7.6 Marcas de los elementos terminados en los talleres


Los elementos terminados deben marcarse con pintura u otro sistema adecuado de
acuerdo con las indicaciones de los planos de taller y montaje.

Los conectores mecánicos, tuercas y golillas deben entregarse en recipientes
clasificados de acuerdo al diámetro y longitud con marcas identificatorias en cada
recipiente.

802. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-12
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
7.7 Entrega


Si el mandante desea una determinada secuencia en la entrega de los materiales
fabricados por el taller, deberá indicarla en los documentos contractuales. En caso
contrario, el fabricante entregará los materiales tratando de obtener una operación
eficiente para la fabricación y el montaje.

El fabricante debe preparar documentos de embarque completos con indicación de
los elementos enviados, su peso y cantidad. Si el mandante o el montador encuentran
diferencias en la recepción deberán informar al fabricante de inmediato para
investigar y solucionar el problema.

Si el material llega a destino con daños, la entidad receptora debe informar al
transportista y al fabricante preferentemente antes de descargarlo.


8. MONTAJE.


8.1 Método de montaje

Salvo indicación en contrario en los documentos contractuales, el montador
seleccionará el método de montaje que considere más económico y eficiente,
respetando las indicaciones de los planos y especificaciones.

El montador es responsable por la estabilidad de las estructuras durante su trabajo,
para lo cual hará uso de los apoyos provisionales que necesite.

El mandante debe indicar al montador las cargas y condiciones de diseño que afecten
el montaje.

Si los documentos contractuales lo requieren, el montador debe someter a la
aprobación del mandante el método de montaje para su aprobación. La aprobación no
libera al montador de su responsabilidad por el cumplimiento de los requisitos de
diseño.

8.2 Espacio de operación


El mandante debe dar al montador espacio suficiente para su trabajo incluyendo el
necesario para la ubicación de plumas, grúas y otros equipos necesarios, que
contemple también las necesidades de almacenamiento del material fabricado. El
espacio debe estar libre de obstáculos que dificulten el montaje y tener acceso
adecuado para camiones, grúas y equipos.

Los detalles de estos requisitos se convendrán en el contrato de montaje.

8.3 Línea de edificación y puntos de referencia

803. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-13
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

El mandante debe entregar al montador un plano completo del terreno, con la
ubicación y cota de las líneas de construcción y puntos de referencia. Salvo convenio
en contrario la materialización de los puntos de referencia será hecha por el
mandante.

8.4 Fundaciones, machones y estribos


Salvo indicación en contrario en los documentos contractuales, el mandante debe
construir las fundaciones, machones y estribos de hormigón o albañilería necesarios,
incluyendo los pernos de anclaje, antes del inicio del montaje, para que el montador
pueda trabajar sin interferencias. La responsabilidad por la ubicación y resistencia de
los elementos indicados es del mandante.

8.5 Movilización y almacenamiento de materiales


El montador es responsable del almacenamiento y movilización de los materiales
durante el trabajo. No es responsable de la remoción del polvo y materiales ajenos
acumulados en la estructura durante el período de montaje como consecuencia de la
exposición a los elementos o las condiciones del terreno.

El montador debe reparar los daños que se produzcan durante sus operaciones, con la
aprobación de la inspección. Los daños hechos a la pintura de taller serán reparados
por el contratista de la pintura de terreno, que puede ser el montador u otro.

8.6 Corrección de errores y ajustes de terreno


Se considera como trabajo normal de montaje la corrección de errores menores por
medio del uso moderado de escariado, cortes, soldaduras, cincelado y pernos cónicos
para la unión de elementos.

Los errores de taller que impidan el ensamble y ajuste por los métodos anteriores
deben ser notificados inmediatamente al mandante y al fabricante. La corrección de
los defectos debe ser aprobada por los proyectistas estructurales y hecha bajo la
responsabilidad del fabricante.

Ni el fabricante ni el montador pueden cortar, perforar o hacer otras modificaciones a
la estructuras para acomodar otros elementos como ductos, cañerías, cables o
similares, que no estén claramente indicados en los planos y especificaciones. Si no
lo están, el mandante debe dar las instrucciones necesarias.

8.7 Placas de apoyo


Las placas de apoyo deben colocarse en su posición y cota utilizando planchuelas o
tuercas niveladoras. Después de recibidas las columnas el montador procederá a
rellenar el espacio entre las placas y la fundación con mortero de nivelación. La

804. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-14
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
ubicación final y correcta ejecución del mortero son de responsabilidad del
mandante. Las planchuelas no deben tener más de 550 x 550 mm. No se recomienda
el uso de tuercas niveladoras en bases con menos de 4 pernos de anclajes.

8.8 Piezas que no forman parte de la estructura


Los dinteles sueltos, ángulos de soporte y otras piezas que no forman parte de la
estructura resistente deben ser colocadas por el mandante, salvo indicación en
contrario en los documentos contractuales, de acuerdo al avance de los trabajos de
hormigón o albañilería.

El mandante tiene la responsabilidad de especificar los espacios y ajustes necesarios
en la estructura metálica para acomodar las piezas que no forman parte de la
estructura.

8.9 Apoyos provisionales de montaje


El montador es responsable de la provisión de apoyos provisionales para el montaje,
que pueden ser cables, elementos estructurales de acero u otros materiales. Estos
apoyos pueden ser autosoportantes o necesitar apoyos en otros elementos tales como
la estructura metálica, muros de hormigón o albañilería, pisos metálicos o de
hormigón o similares.

El montador tiene la responsabilidad del diseño de estos elementos y de verificar que
los esfuerzos que se inducen en las piezas que se están montando o en los otros
apoyos no son perjudiciales; en caso de duda debe consultar a los proyectistas.

En casos especiales, en los que los esfuerzos generados durante el montaje sean
importantes en el diseño estructural, se pueden presentar dos condiciones: que los
proyectistas especifiquen el método de montaje o que esta sea especificada por el
montador; en la segunda alternativa el montador debe obtener la aprobación de los
proyectistas para la especificación y cálculos del método de montaje.

8.10 Tolerancia de montaje


Las tolerancias de montaje se refieren a los ejes y puntos de trabajo de los elementos
estructurales, que se definen como sigue:

a) En elementos no horizontales el punto de trabajo es el centro de la pieza en
cada extremo.
b) En elementos horizontales es el centro del ala superior en cada extremo.
c) Se pueden indicar en los planos otros puntos de trabajo, que deben basarse en
las definiciones anteriores.
d) El eje de un elemento es la línea recta que une los puntos de trabajo.

Las tolerancias principales son las siguientes:

805. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-15
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

- Pernos de anclaje e insertos, horizontal : 6 mm entre centros de grupos de
pernos o entre el centro de un
grupo y el eje de la columna.
3 mm entre centros de pernos de un
mismo grupo.
vertical : 13 mm.
- Placas de apoyo vertical : 3 mm.

- Verticalidad de Columnas y otros elementos verticales de longitud L: L/500

- Columnas de fachadas, pisos 1 a 20, hacia la línea de fachada 25 mm.
desde la línea de fachada 50 mm.
dirección paralela a la fachada 50 mm.
Sobre 20 pisos, agregar 1,5 mm.
por piso, con los siguientes máximos:

hacia la línea de fachada 50 mm.
desde la línea de fachada 75 mm.
dirección paralela a la fachada 75 mm.

- Columnas adyacentes a ascensores, respecto a la posición teórica,

piso 1 a 20 pisos 25 mm.
sobre 20 pisos, agregar 0,75 mm.
por piso, hasta un máximo de 50 mm.

La línea de fachada es definida por los arquitectos

- Vigas, ala superior, vertical hacia arriba 5 mm.
vertical hacia abajo 8 mm.

- Voladizos de longitud L, flecha extrema L/500

806. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-16
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO

- La tolerancia en elementos como dinteles, muros, soleras y similares, que tienen
por objeto apoyar elementos no estructurales, debe ser especificada por los
proveedores de dichos elementos. Si es necesario, se pueden usar conexiones
ajustables. La tolerancia de estas conexiones es la siguiente:

vertical 10 mm.
horizontal 10 mm.
extremos de elementos yuxtapuestos 5 mm.

8.11 Efecto térmico


Las tolerancias anteriores son válidas para la temperatura en que se hace el montaje.
Si las tolerancias se verifican posteriormente a una temperatura distinta, es necesario
corregirlas para considerar la deformación térmica del acero, con un coeficiente igual
a 0.000012 por grado centígrado. Para estos efectos el montador debe medir las
temperaturas.

8.12 Material de conexiones de terreno


Si el montaje es hecho por el fabricante, todo el material para las conexiones de
terreno debe ser proporcionado por él.

Si el montador no es el fabricante, éste debe entregar el siguiente material para las
conexiones de terrenos:

- Todos los pernos necesarios, de los diámetros y longitudes requeridos, con un
exceso de 2% para cada combinación de diámetro y longitud.
- Todos los remaches necesarios de los diámetros y longitudes requeridos con un
exceso de 10% para cada combinación de diámetro y longitud.
- Suples y planchuelas necesarias para las conexiones.
- Placas de respaldo y planchas para cupones de las soldaduras de terreno.
- Electrodos para la soldaduras de terreno.
- Pernos de montaje, cilíndricos y cónicos.

8.13 Pintura de terreno


El montador debe hacer la pintura de terreno cuando esté contemplado en el contrato
y existan especificaciones completas.

En caso contrario no tiene la obligación de reparar la pintura de taller ni de pintar las
cabezas o tuercas de pernos, soldaduras de terreno y similares.

807. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-17
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
8.14 Limpieza final


Una vez terminado el montaje y antes de la recepción final el montador debe retirar
los andamios, escombros, apoyos y construcciones provisionales, para entregar una
obra limpia y transparente.

8.15 Coordinación


Cuando el mandante contrata separadamente la fabricación y el montaje, debe asumir
la responsabilidad de coordinación entre ambos.


9. CONTROL DE CALIDAD


9.1 Procedimiento de control de calidad


Tanto el fabricante como el montador deben tener procedimientos establecidos de
control de calidad, que serán informados al mandante antes de iniciar los trabajos.

Si el mandante requiere un control de calidad más exhaustivo, como inspección
independiente o certificaciones de agencias externas, debe especificarlo claramente
en los contratos, incluyendo la definición del alcance deseado.

9.2 Inspección independiente


El mandante tiene el derecho de hacer inspecciones independientes de la fabricación
y el montaje, ya sea parciales o completas.

El fabricante y el montador deben dar acceso a los inspectores a todos los lugares
necesarios para que reciban el trabajo. Para estos efectos informarán al mandante el
número de los trabajos que deben ser inspeccionados con una anticipación mínima de
24 horas.

El mandante, el fabricante y el montador se pondrán de acuerdo para que las
inspecciones se lleven a cabo en tal forma que no interrumpan las operaciones y
hagan posible la corrección oportuna de los errores. Para estos efectos se redactarán
procedimientos escritos firmados por las partes. Estos procedimientos tomarán en
cuenta las etapas de fabricación y montaje descritas en los párrafos 7 y 8.

Los inspectores pueden rechazar materiales o trabajos defectuosos en cualquier
momento.

El mandante entregará copias de todos los informes de su equipo de inspectores al
fabricante y al montador, inmediatamente después de hecha la inspección, con el
objeto de facilitar las correcciones en forma oportuna.

808. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-18
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Los inspectores no pueden autorizar ni aprobar cambios a los planos,
especificaciones y documentos contractuales sin la aprobación escrita de los
proyectistas o de un representante autorizado por el mandante.

La aprobación de los inspectores no libera al fabricante ni al montador de su
obligación de cumplir los planos, especificaciones y documentos contractuales.

9.3 Inspección de la materia prima


La inspección del acero estructural, conectores, electrodos y otras materias primas se
harán de acuerdo a los párrafos 6 y 7.1 anteriores.

9.4 Inspección de pinturas


La preparación de superficies debe ser aprobada por los inspectores antes de la
pintura. La inspección de la pintura, su calidad y espesor, debe hacerse
inmediatamente después de la aplicación. Si se especifica el espesor en estado
húmedo, la medición debe hacerse durante la aplicación.

9.5 Inspecciones no destructivas


Los procedimientos de inspecciones no destructivas, principalmente las soldaduras,
cuando se requieran, deben estar claramente establecidas en los documentos
contractuales.

9.6 Planos de obra construida


Tanto el fabricante como el montador marcarán en los planos las modificaciones
hechas y aprobadas por la inspección. Estos planos de obra construida serán
entregados al mandante.


10. CONTRATOS


10.1 Tipos de Contrato

En todas las modalidades contractuales los documentos, planos y especificaciones
deberán definir en forma completa el trabajo contratado.

Los contratos pueden ser de los siguientes tipos:

- Suma alzada
- Precio unitario por kilogramo teórico. El peso se calcula como se indica más
adelante.
- Precio unitario por kilogramo romana, que se determina pesando las estructuras
en romanas calibradas, aprobadas por la autoridad o por el mandante.

809. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-19
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
- Precio por rubros o ítemes determinados.
- Otras modalidades que se convengan en los documentos contractuales.

10.2 Cálculo de pesos


En los contratos por kilogramo teórico, el peso se calculará como sigue:

- El peso bruto de los materiales se calcularán utilizando los planos de taller.
- El acero estructural se cubicará en base de un peso unitario de 7,85 Kg/dm
3
y el
hierro fundido de 7,25 Kg/dm
3
. Para otros materiales se usarán los pesos
informados por los proveedores.
- El peso de los perfiles y tubos se determinarán utilizando los pesos por unidad de
longitud y la longitud de los planos de taller.
- El peso de las planchas y barras se determinarán en base a las dimensiones
rectangulares necesarias deducidas de los planos de taller.
- Cuando las partes se cortan a partir de materiales de mayores dimensiones el
peso se calculará considerando la dimensión rectangular de la parte mayor.
- Cuando los perfiles se cortan de perfiles de dimensión mayor y el despunte no es
aplicable al contrato, el peso se basará en la dimensión mayor.
- No se hacen reducciones por el mate rial removido por cortes de detalles,
punzonado, taladrado, cepillado o preparación de soldaduras.
- El peso de piezas de fundición calculado en los planos de taller se aumentará en
un 10%.
- El peso de soldaduras, pinturas y conectores no se incluirá en el peso teórico.

10.3 Revisiones de los Documentos Contractuales

Las revisiones de los documentos contractuales deben hacerse emitiendo nuevos
documentos o los documentos originales con indicación precisa de las
modificaciones. Las revisiones deben indicarse claramente en los documentos,
identificándolas con un número de revisión y fechados.

Los planos deben conservar su número original, independientemente de las
revisiones.

Las revisiones pueden hacerse por medio de “cambios de orden”, “orden de trabajo
adicional” o anotaciones en los planos de taller y montaje enviados para aprobación.

Salvo indicación en contrario, la aprobación de las revisiones por el mandante
constituyen la autorización para usar los documentos en la construcción.

El Ingeniero Proyectista tiene la responsabilidad de revisar el proyecto global para
identificar las componentes afectadas por revisiones.

10.4 Ajustes de Precio

810. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-20
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
Cuando se autoriza un cambio en el alcance y responsabilidad del trabajo del
fabricante o el montador, debe hacerse una modificación del precio contratado de
común acuerdo con el mandante.

Si el fabricante desea utilizar planchas de mayor espesor que la indicada en planos de
diseño, o perfiles más pesados que los indicados, debe obtener la autorización del
mandante, pero esta no dará derecho a modificar el precio contratado de las piezas
objeto de la modificación.

Los pedidos de cambio de precio deben ser hechos por el fabricante o el montador en
forma anticipada y oportuna, con una descripción detallada de las modificaciones y
justificación del valor solicitado.

En los contratos por peso unitario o por ítem generalmente se contempla la
posibilidad de cambios en las cantidades. Los cambios hechos después de la
autorización de los documentos para construcción pueden justificar modificaciones
del precio.

10.5 Programación


Los documentos contractuales deben indicar el programa de trabajo acordado, con
indicación de las fechas de entrega de planos aprobados para la construcción y de
entrega del terreno, fundaciones y apoyos libres de obstrucciones y apropiados para
el montaje. Con estos antecedentes el contratista debe poder iniciar su trabajo en la
fecha convenida y continuar sin obstrucciones por el mandante u otros contratistas.
El fabricante y el montador tienen la responsabilidad de informar oportunamente al
mandante las modificaciones del programa originadas por las revisiones.

El fabricante y el montador tienen derecho a compensación por los costos adicionales
que pueden originarse por atrasos importantes debido a revisiones de diseño u otras
razones de responsabilidad del mandante.

811. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-21
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
10.6 Términos de pago


Los documentos contractuales deben definir claramente los términos de pago.


11. ACERO ESTRUCTURAL ARQUI TECTONICAMENTE EXPUESTO.


11.1 Alcance


Esta sección define los requisitos adicionales que deben cumplir los elementos
definidos como “Arquitectónicamente expuestos” (AE) en los documentos
contractuales. Los elementos AE deben cumplir los requisitos de las secciones 1 a 10
de este documentos, con excepción de las modificaciones indicadas en este párrafo.

11.2 Información adicional


Los documentos contractuales deben tener las siguientes informaciones adicionales
para elementos AE:

- Identificación de los miembros y componentes AE.
- Tolerancias más severas que las de las secciones 6, 7 y 8.
- Requisitos, si los hay, de ensayos e inspección de paneles de prueba.

11.3 Fabricación


Las tolerancias de rectitud y contraflecha de los perfiles laminados o compuestos,
después de la fabricación, debe ser la mitad de las indicadas en la sección 7.

La apariencia de las soldaduras con las tolerancias normales de este documento es
aceptable, salvo indicación en contrario en los documentos contractuales. Las
soldaduras de tapón o a tope no deben sobresalir más de 1.5 mm respecto a la
superficie del metal base. No es necesario esmerilar excepto si hay especificaciones
en contrario.

En las uniones a la vista especificadas como abiertas se admite una separación
máxima de 3 mm.

El contratista es responsable de proveer suficientes apoyos, amarras y otros
dispositivos para asegurar la posición permanente del AE que esté apoyado en
hormigón.

Los elementos AE de acero patinable no deben tener marcas de ningún tipo.

El fabricante debe ser especialmente cuidadoso para evitar deformaciones u otros
daños de los elementos AE, tanto en el taller como durante el despacho.

812. PRESCRIPCIONES TECNICAS 8-22
INSTITUTO CHILENO DEL ACERO
11.4 Montaje


El montador debe ser especialmente cuidadoso para evitar daños y marcas en los
elementos AE, incluyendo la pintura.

Las soldaduras de armado deben ser esmeriladas y los agujeros a la vista rellenados
con soldadura.

Las tolerancias de montaje de elementos AE deben ser la mitad de las indicadas en 8.
Para estos efectos los planos deben contemplar uniones ajustables donde se las
considere necesarias.

El contratista general debe proveer los elementos necesarios para que los miembros
AE colocados sobre hormigón se visualicen como seguramente instalados con las
tolerancias requeridas.