Manual bandas transportadoras
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Sep 30, 2021
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About This Presentation
selección, tipos de bandas, tensado banda y hoja de cálculos
Slide Content
CONTITECH®
Manual de Ingenieria
Bandas Transportadoras
Manual de Ingenieria
Bandas Transportadoras
Indice
Selección de bandas.
infomación necesaria
Bandas par transportadores pegados
Requisitos goreraos para la lección de una banda —
Determinación de la tensión de operación
Selección de una banda por el método corto
Selección de la banda correcta
Método largo para determinar la tensión efectiva de
la banda
Determinación de la tensión de operación máxima y
potencia requerida.
Hoja de datos para el cálculo por el método largo
Capacidad de carga
‘Otros puntos para seleccionar las cubiertas
‘Como estimar la velocidad de la banda
Método corto para estimar el peso del tensor de
gravedad
Carrera del tensor
Rodillos de acanalamiento profundo
Distancia de transición
Longitud de la banda para empalmes vulcanizados
Tabla de servicio para bandas transportadoras
Selección de calidades de cubiertas
Sistema métrico de unidades
10
25
29
30
a
32
33
EN
35
36
40
a
CONTITECH®
Selección de bandas.
infomación necesaria
Bandas par transportadores pegados
Requisitos goreraos para la lección de una banda —
Determinación de la tensión de operación
Selección de una banda por el método corto
Selección de la banda correcta
Método largo para determinar la tensión efectiva de
la banda
Determinación de la tensión de operación máxima y
potencia requerida.
Hoja de datos para el cálculo por el método largo
Capacidad de carga
‘Otros puntos para seleccionar las cubiertas
‘Como estimar la velocidad de la banda
Método corto para estimar el peso del tensor de
gravedad
Carrera del tensor
Rodillos de acanalamiento profundo
Distancia de transición
Longitud de la banda para empalmes vulcanizados
Tabla de servicio para bandas transportadoras
Selección de calidades de cubiertas
Sistema métrico de unidades
10
25
29
30
a
32
33
EN
35
36
40
a
CONTITECH®
Selección de bandas
transportadoras
Información Necesaria.
La selección correcta de una banda
‘ransportadora, es aquella que resulta en los costos
más bajos, por tonelada de material transportado.
La selección de la construcción de la banda, se
hace tomando en cuenta el tipo del transportador
yla forma de su operación, o sea:
Ancho de la banda.
El ancho de la banda es utilizado para
determinar la capacidad de la banda, así como los
posos de las partes móviles, con los cuales se
Calcula la tensión efectiva, También se usa para
‘cuando se evalúan las bandas, por acanalamiento
y soporte de carga.
Velocidad de la banda.
La velocidad de a banda en pies/min. (PPM)
‘es usada para el cálculo de la tensión efectiva y
de la potencia requerida. La capacidad de una
buena banda cargada totalmente, depende de la
velocidad de olla
Capacidad.
La capacidad deberá estar expresada en
toneladas cortas por hora, TPH (de 2000 Ib). La
capacidad máxima es la que se emplea en las
fórmulas para la determinación de la tensión. La
capacidad de carga se transforma al valor Q (Ib de
carga por plo de longitud de transportador) en los
cálculos para la tensión y para las consideraciones
del soporte de carga.
Distancia a centros de poleas.
Es la distancia en pies, medida a lo largo
del transportador a centros de poleas terminales.
Esta es Usada en los cálculos de tensión de la
banda, para vencer la ficción de la banda, para.
vencer la fricción de la banda, de la carga y de las
partes mecánicas del transportador. La distancia a
centros Les transtormada a un valor de longitud
corregida Le para uso de las fórmulas de tensión
CONTITECH®
Altura
Es la diferencia de olevaciôn, en pies entre
los puntos de carga del material sobre la banda y
el de descarga, la cual es requerida para calcular
la tensión necesaria para bajar o levantar dicha
carga. Esta diferencia os aproximadamente la
distancia vertical entre los centros de poleas
terminales la cual se usa cuando se desconoce la
elevación exacta entre los puntos de carga y
descarga.
Material transportado.
Eltipo, peso, tamaño, propiedades químicas,
temperatura y presencia de aceites o grasas del
‘material transportado, determinan la calidad de la
banda, el esposor de las cubiertas y el cuerpo
requerido para resistir las cargas de impacto
Transmisión ens cabeza
transportadoras
Información Necesaria.
La selección correcta de una banda
‘ransportadora, es aquella que resulta en los costos
más bajos, por tonelada de material transportado.
La selección de la construcción de la banda, se
hace tomando en cuenta el tipo del transportador
yla forma de su operación, o sea:
Ancho de la banda.
El ancho de la banda es utilizado para
determinar la capacidad de la banda, así como los
posos de las partes móviles, con los cuales se
Calcula la tensión efectiva, También se usa para
‘cuando se evalúan las bandas, por acanalamiento
y soporte de carga.
Velocidad de la banda.
La velocidad de a banda en pies/min. (PPM)
‘es usada para el cálculo de la tensión efectiva y
de la potencia requerida. La capacidad de una
buena banda cargada totalmente, depende de la
velocidad de olla
Capacidad.
La capacidad deberá estar expresada en
toneladas cortas por hora, TPH (de 2000 Ib). La
capacidad máxima es la que se emplea en las
fórmulas para la determinación de la tensión. La
capacidad de carga se transforma al valor Q (Ib de
carga por plo de longitud de transportador) en los
cálculos para la tensión y para las consideraciones
del soporte de carga.
Distancia a centros de poleas.
Es la distancia en pies, medida a lo largo
del transportador a centros de poleas terminales.
Esta es Usada en los cálculos de tensión de la
banda, para vencer la ficción de la banda, para.
vencer la fricción de la banda, de la carga y de las
partes mecánicas del transportador. La distancia a
centros Les transtormada a un valor de longitud
corregida Le para uso de las fórmulas de tensión
CONTITECH®
Altura
Es la diferencia de olevaciôn, en pies entre
los puntos de carga del material sobre la banda y
el de descarga, la cual es requerida para calcular
la tensión necesaria para bajar o levantar dicha
carga. Esta diferencia os aproximadamente la
distancia vertical entre los centros de poleas
terminales la cual se usa cuando se desconoce la
elevación exacta entre los puntos de carga y
descarga.
Material transportado.
Eltipo, peso, tamaño, propiedades químicas,
temperatura y presencia de aceites o grasas del
‘material transportado, determinan la calidad de la
banda, el esposor de las cubiertas y el cuerpo
requerido para resistir las cargas de impacto
Transmisión ens cabeza
CONTITECH®
Empalmes.
Eltipo de empalme (vulcanizado en caliente,
‘en frio y elengrapado) determina la tensión máxima
permisible dela banda. Los ompalmes vulcanizados.
‘son más eficientes y durables que los de grapas,
baja los costos de la banda y los cambios de los
“empalmes son menos frecuentes.
Transmisión,
Los detalles de la transmisión son
necesarios. Se necesita conocer sila transmisión
es de una polea motriz o de dos, si las superficies
de las poleas son lisas o recubiertas, asi como el
arco de contacto de la polea o grados en poleas.
De esta informacién depende el cálculo de la tensión
‘del lado del retomo, asimismo deberá especiicarse
la localización de la transmisión,
Tensores.
‘Se requiere conocer el tipo de tensor
(gravedad o tornilo) para calcular la tonsión del
lado de retomo. Es un tensor de gravedad, la tensión
real del lado de retomo puede determinarse cuando
se conoce todo el peso soportado por la banda.
Los ajustes en el tensor de tornillo son hechos
manualmente por o que la tensión real del lado de
retorno es fácilmente determinado, dado que no
hay un control específico sobre ella, excepto que
será suficiente como para evitar patinamiento entre
polea y banda.
a
un
Diämetro de poleas.
Los diámetros de poleas existentes pueden
limitar la selocciön de las bandas de reposición.
Las poleas con los diámetros correctos contribuyen
a prolongar la vida del empalme y de la banda.
Motor de la transmisión.
Se requiere conocer los datos de placa del
motor como son: la potencia, las rp.m.y el tipo
de sistema de arranque (a través de la línea o
controlado). Tales valores permiten una
comparación con la potencia calculada e indican
hasta que punto se puede sobrecargar la banda,
sillega a ser necesario el uso de toda la potencia
del motor.
La potencia nominal del motor puede usarse
para calcular las tensiones de operación por el
método corto. La placa del motor también indica
las rp.m., de las cuales se puede determinar la
velocidad de la banda.
Experiencia anterior.
‘Cuando se requiera reemplazar una banda,
es atl conocer los datos de la banda actual, como
Son: características de la banda, espesor de
Cubiertas, tonelaje manejado y tipo de ala. Siempre
que sea posible, las bandas existentes deberán
Sor examinadas en el campo.
Hoja de datos y especificaciones.
En la página 10 se muestran los datos
mínimos requeridos en el levantamiento de campo,
Para ser procesados y asi seleccionar la banda
‘mas apropiada en cada caso, como un servicio a
‘nuestros clientes.
Información requerida.
«Ancho de la banda
+ Distancia entre centros.
«Altura
+ Velocidad de la banda
+ Diámetro de poleas
+ Empalme.
«Transmisión
+ Propiedades físicas y químicas del material
+ Rodilos cargadores
+ Tipo de tensor
Empalmes.
Eltipo de empalme (vulcanizado en caliente,
‘en frio y elengrapado) determina la tensión máxima
permisible dela banda. Los ompalmes vulcanizados.
‘son más eficientes y durables que los de grapas,
baja los costos de la banda y los cambios de los
“empalmes son menos frecuentes.
Transmisión,
Los detalles de la transmisión son
necesarios. Se necesita conocer sila transmisión
es de una polea motriz o de dos, si las superficies
de las poleas son lisas o recubiertas, asi como el
arco de contacto de la polea o grados en poleas.
De esta informacién depende el cálculo de la tensión
‘del lado del retomo, asimismo deberá especiicarse
la localización de la transmisión,
Tensores.
‘Se requiere conocer el tipo de tensor
(gravedad o tornilo) para calcular la tonsión del
lado de retomo. Es un tensor de gravedad, la tensión
real del lado de retomo puede determinarse cuando
se conoce todo el peso soportado por la banda.
Los ajustes en el tensor de tornillo son hechos
manualmente por o que la tensión real del lado de
retorno es fácilmente determinado, dado que no
hay un control específico sobre ella, excepto que
será suficiente como para evitar patinamiento entre
polea y banda.
a
un
Diämetro de poleas.
Los diámetros de poleas existentes pueden
limitar la selocciön de las bandas de reposición.
Las poleas con los diámetros correctos contribuyen
a prolongar la vida del empalme y de la banda.
Motor de la transmisión.
Se requiere conocer los datos de placa del
motor como son: la potencia, las rp.m.y el tipo
de sistema de arranque (a través de la línea o
controlado). Tales valores permiten una
comparación con la potencia calculada e indican
hasta que punto se puede sobrecargar la banda,
sillega a ser necesario el uso de toda la potencia
del motor.
La potencia nominal del motor puede usarse
para calcular las tensiones de operación por el
método corto. La placa del motor también indica
las rp.m., de las cuales se puede determinar la
velocidad de la banda.
Experiencia anterior.
‘Cuando se requiera reemplazar una banda,
es atl conocer los datos de la banda actual, como
Son: características de la banda, espesor de
Cubiertas, tonelaje manejado y tipo de ala. Siempre
que sea posible, las bandas existentes deberán
Sor examinadas en el campo.
Hoja de datos y especificaciones.
En la página 10 se muestran los datos
mínimos requeridos en el levantamiento de campo,
Para ser procesados y asi seleccionar la banda
‘mas apropiada en cada caso, como un servicio a
‘nuestros clientes.
Información requerida.
«Ancho de la banda
+ Distancia entre centros.
«Altura
+ Velocidad de la banda
+ Diámetro de poleas
+ Empalme.
«Transmisión
+ Propiedades físicas y químicas del material
+ Rodilos cargadores
+ Tipo de tensor
Bandas para
transportadores
pesados
La selección correcta de una banda
twansportadora, es aquella que resulta en los costos
más bajos por tonelada de material transportado.
Este material está elaborado para
proporcionar el procedimiento y tablas de ingeniería
hecesarios con el fin de realizar esta selección.
Estos procedimientos y las tablas, estan
basados en el diseño de sistemas de
transportadoras on la línea de producción de
‘Contech de bandas para transportadores pesados.
Requisitos generales para la
selección de una banda.
Una banda transportadora consiste de un
miembro a tensión o esqueleto que realza el trabajo
de transportar y de cubiertas de elastómero de
calidad y espesor especificado, para proteger el
esqueleto y asi asegurar un senicio de vida
Corte que muestra la construcción de
una banda tipo
1. CUBIERTA SUPERIOR
ZHULE DE CONTACTO ENTRE LONAS
(SKIM COAT)
3. CAPAS DE LONA
4.AMORTIGUADOR (BREAKER) PARA
ADICIONAR RESISTENCIA AL IMPACTO
CONTITECH®
Esqueleto.
El esqueleto es el miembro que soporta
‘completamente la resistencia de la banda. Este es
capaz de resistir todos los esfuerzos desarrollados
en la banda cuando ésta recibe y transporta la
carga.
El esqueleto debe ser seleccionado con el número.
de capas y tensión adecuada que llene cada una
de las 5 condiciones siguientes:
1. Tensiôn El esfuerzo necesario para soportar
la tensión máxima de operación en la banda, se
divide en:
a) Cálculo de la tensión (pág. 6 y 8)
b) Selección del esqueleto (pág. 15 y 16)
2. Resistencia al impacto.- Es la propiedad que
tiene la banda para ress las fuerzas de impacto
originadas en la zona de carga (pág. 32 y 33)
3. Soporte de carga.- Es la propiedad para
Suministrar un soporte de carga adecuado en la
intorsección de los rodilos cargadores (pág. 19).
Soporte de carga
PAN
4. Acanalamiento de banda vacia.- Deberä tener
la fexibiidad transversal adecuada con el in de
tener un contacto uniforme en los tres rodilos
cargadores, con banda vacía.
5. Flexiblidad en las poleas.- Deberá tener la
fexibiidad longitudinal adecuada para una buena
operación sobre las poleas de diámetros
determinados o bien de poleas existentes.
transportadores
pesados
La selección correcta de una banda
twansportadora, es aquella que resulta en los costos
más bajos por tonelada de material transportado.
Este material está elaborado para
proporcionar el procedimiento y tablas de ingeniería
hecesarios con el fin de realizar esta selección.
Estos procedimientos y las tablas, estan
basados en el diseño de sistemas de
transportadoras on la línea de producción de
‘Contech de bandas para transportadores pesados.
Requisitos generales para la
selección de una banda.
Una banda transportadora consiste de un
miembro a tensión o esqueleto que realza el trabajo
de transportar y de cubiertas de elastómero de
calidad y espesor especificado, para proteger el
esqueleto y asi asegurar un senicio de vida
Corte que muestra la construcción de
una banda tipo
1. CUBIERTA SUPERIOR
ZHULE DE CONTACTO ENTRE LONAS
(SKIM COAT)
3. CAPAS DE LONA
4.AMORTIGUADOR (BREAKER) PARA
ADICIONAR RESISTENCIA AL IMPACTO
CONTITECH®
Esqueleto.
El esqueleto es el miembro que soporta
‘completamente la resistencia de la banda. Este es
capaz de resistir todos los esfuerzos desarrollados
en la banda cuando ésta recibe y transporta la
carga.
El esqueleto debe ser seleccionado con el número.
de capas y tensión adecuada que llene cada una
de las 5 condiciones siguientes:
1. Tensiôn El esfuerzo necesario para soportar
la tensión máxima de operación en la banda, se
divide en:
a) Cálculo de la tensión (pág. 6 y 8)
b) Selección del esqueleto (pág. 15 y 16)
2. Resistencia al impacto.- Es la propiedad que
tiene la banda para ress las fuerzas de impacto
originadas en la zona de carga (pág. 32 y 33)
3. Soporte de carga.- Es la propiedad para
Suministrar un soporte de carga adecuado en la
intorsección de los rodilos cargadores (pág. 19).
Soporte de carga
PAN
4. Acanalamiento de banda vacia.- Deberä tener
la fexibiidad transversal adecuada con el in de
tener un contacto uniforme en los tres rodilos
cargadores, con banda vacía.
5. Flexiblidad en las poleas.- Deberá tener la
fexibiidad longitudinal adecuada para una buena
operación sobre las poleas de diámetros
determinados o bien de poleas existentes.
CONTITECH®
‘Acanalamiento
Corso
Es
Cubiertas.
El espesor y la calidad de la cubierta de
una banda, debe ofrecer:
1. Resistencia al corte y al desgarramiento del
material transportado.
2. Resistencia ala abrasión.
3. Adhesión suficiente al esqueleto para delimitar
los daños a la cubierta
La banda recomendada debe satisfacer los
requisitos del esqueleto, así como los 3 requisitos
de la cubierta.
‘Cuando más de una construcción de banda,
llene todos los requisitos, la selección se basará.
en el costo más bajo,
Propiedades especiales se podrán incluir
‘en el compuesto, para resist:
1.Alos accites
2. Al calor de ~40°F (-40°C) a 400°F (204°C)
3. Ala fama y al fuego
. Al core y desgarradura
5. A bajas temperaturas,
6. Asubstancias químicas
7. Ala conductvidad estática
Definición de la tensión
de operación de la banda
Tensión efectiva (Te)
Esla tensión que es aplicada por medio del
motor, para:
a) Girar la banda vacía y los componentes que
giran por lla.
b) Mover la carga sobre la banda
horizontalmente.
©) Elevar a carga sobre la banda contra la fuerza
de gravedad,
Tensión lado de retorno (K. Te 6 T2)
Es la tension que se adiciona a la banda,
debido al peso del contrapeso o altomilo del tensor.
Esta tonsión es necesaria para que la polea motriz
“no patine” en la banda. Para determinar la tensión
de retorno, muliplique la tensión efectiva (Te) por
el factor de transmisión (K) de la tabla 2, (pág. 11)
El factor de transmisión (K) depende de
1. La cantidad de arco de contacto en grados sobres.
la polea motriz
2. Sila polea motriz está recubierta de hule o lisa.
3. Si el tensor es de gravedad (Automático) o de
tornillo (Mecánico).
Determinación
de la tensión de
operación de la banda.
1) Registros del cliente.
Los registros de ingeniería pueden mostrar
la tensión real requerida, suponiendo que ninguna
condición de operación ha cambiado. Estos archivos
muestran la construcción de la banda y si su
capacidad de tensión puede ser duplicada,
suponiendo que está dando un servicio satisfactorio.
2) Cálculo por el método corto.
La tension máxima de operación de una
banda se puede basar sobre la capacidad del motor
Por este método la banda nunca estará
sobre esforzada por el motor existente.
‘Acanalamiento
Corso
Es
Cubiertas.
El espesor y la calidad de la cubierta de
una banda, debe ofrecer:
1. Resistencia al corte y al desgarramiento del
material transportado.
2. Resistencia ala abrasión.
3. Adhesión suficiente al esqueleto para delimitar
los daños a la cubierta
La banda recomendada debe satisfacer los
requisitos del esqueleto, así como los 3 requisitos
de la cubierta.
‘Cuando más de una construcción de banda,
llene todos los requisitos, la selección se basará.
en el costo más bajo,
Propiedades especiales se podrán incluir
‘en el compuesto, para resist:
1.Alos accites
2. Al calor de ~40°F (-40°C) a 400°F (204°C)
3. Ala fama y al fuego
. Al core y desgarradura
5. A bajas temperaturas,
6. Asubstancias químicas
7. Ala conductvidad estática
Definición de la tensión
de operación de la banda
Tensión efectiva (Te)
Esla tensión que es aplicada por medio del
motor, para:
a) Girar la banda vacía y los componentes que
giran por lla.
b) Mover la carga sobre la banda
horizontalmente.
©) Elevar a carga sobre la banda contra la fuerza
de gravedad,
Tensión lado de retorno (K. Te 6 T2)
Es la tension que se adiciona a la banda,
debido al peso del contrapeso o altomilo del tensor.
Esta tonsión es necesaria para que la polea motriz
“no patine” en la banda. Para determinar la tensión
de retorno, muliplique la tensión efectiva (Te) por
el factor de transmisión (K) de la tabla 2, (pág. 11)
El factor de transmisión (K) depende de
1. La cantidad de arco de contacto en grados sobres.
la polea motriz
2. Sila polea motriz está recubierta de hule o lisa.
3. Si el tensor es de gravedad (Automático) o de
tornillo (Mecánico).
Determinación
de la tensión de
operación de la banda.
1) Registros del cliente.
Los registros de ingeniería pueden mostrar
la tensión real requerida, suponiendo que ninguna
condición de operación ha cambiado. Estos archivos
muestran la construcción de la banda y si su
capacidad de tensión puede ser duplicada,
suponiendo que está dando un servicio satisfactorio.
2) Cálculo por el método corto.
La tension máxima de operación de una
banda se puede basar sobre la capacidad del motor
Por este método la banda nunca estará
sobre esforzada por el motor existente.
La única desventaja del método, es que se
puede determinar una banda sobredimensionada,
‘debido a que en algunas instalaciones se tiene un
motor mayor al requerido.
3) Cálculo por el método largo.
La tension de operación de una banda,
puede calcularse usando los datos de ingeniería
del transportador. De esto, se calcula la potencia
requerida por la banda.
NOTA: Para el cálculo de bandas transportadoras más
complcadas, consulte el Depto. Técnico de ContiTech
Moceana, SA de CV.
Selección
de una banda
por el método corto.
En la fórmula siguiente se requiere conocer
la potencia actual del motor con el in de tener la
tensión máxima que soporta la banda
Para el uso de este método, se deberá contar con
la siguiente información, dada en el ejemplo-
problema.
FORMULA Y APLICACION
CONTITECH®
Datos:
Ancho delabanda + 42°
Matera Piedra calza 10° 100 lipo’,
pis de caida desde elpunto
de descarga
Capaciad 1500 tons. porhora
Velocidad -400piosimin. (iso descenoco,
‘calcul según se explica en
pág. 20)
Motor 100 HP
Pola motiz serca
recubiena y con arco
de contacto Et
Tensor de gravedad.
Empalmo vuearizado
Diámeto de poleas -24"cabeza o moviz
20"cola
18 tonsora
Angulo rails de
carga as
"Nota: Suponga pérdidas dol 10% por la reducción do
‘engranes, banda "V" o cadena de fodils, La potencia
¿e la polea mot será poro tanto igual a 090 HP del
‘motor
ORIGEN DE LA INFORMACION
1 Tensión electiva
lo» QSOXHP mot x 29000,
7 E
00
= 7850
Poterca motor = 100 HP
Vedas = 400 pesimin
2. Toni ado retomo
Tete
= 0.38 7425
ET
K-038 tab, pig. 12)
3 Toni ado tenso
Ten,
= 7405 à 2822
210247»
4: Tension de peracénuntaria
TO arch de banda
„zer
=
= 2441 po ancho de banda
‘nto de banda = 42 (dato)
puede determinar una banda sobredimensionada,
‘debido a que en algunas instalaciones se tiene un
motor mayor al requerido.
3) Cálculo por el método largo.
La tension de operación de una banda,
puede calcularse usando los datos de ingeniería
del transportador. De esto, se calcula la potencia
requerida por la banda.
NOTA: Para el cálculo de bandas transportadoras más
complcadas, consulte el Depto. Técnico de ContiTech
Moceana, SA de CV.
Selección
de una banda
por el método corto.
En la fórmula siguiente se requiere conocer
la potencia actual del motor con el in de tener la
tensión máxima que soporta la banda
Para el uso de este método, se deberá contar con
la siguiente información, dada en el ejemplo-
problema.
FORMULA Y APLICACION
CONTITECH®
Datos:
Ancho delabanda + 42°
Matera Piedra calza 10° 100 lipo’,
pis de caida desde elpunto
de descarga
Capaciad 1500 tons. porhora
Velocidad -400piosimin. (iso descenoco,
‘calcul según se explica en
pág. 20)
Motor 100 HP
Pola motiz serca
recubiena y con arco
de contacto Et
Tensor de gravedad.
Empalmo vuearizado
Diámeto de poleas -24"cabeza o moviz
20"cola
18 tonsora
Angulo rails de
carga as
"Nota: Suponga pérdidas dol 10% por la reducción do
‘engranes, banda "V" o cadena de fodils, La potencia
¿e la polea mot será poro tanto igual a 090 HP del
‘motor
ORIGEN DE LA INFORMACION
1 Tensión electiva
lo» QSOXHP mot x 29000,
7 E
00
= 7850
Poterca motor = 100 HP
Vedas = 400 pesimin
2. Toni ado retomo
Tete
= 0.38 7425
ET
K-038 tab, pig. 12)
3 Toni ado tenso
Ten,
= 7405 à 2822
210247»
4: Tension de peracénuntaria
TO arch de banda
„zer
=
= 2441 po ancho de banda
‘nto de banda = 42 (dato)
CONTITECH®
Seleccién de la
banda correcta HT
1 2 3 4
5
6 7
ea a CRUST | nee.
casas | D RES" | Aa
E pee
TEISION Jeanne] caco [AGA ANETO), Aveo, | COS
pags | METRO
Enliste todas las bandas posibles
Haga una tabla de 7 columnas, considerando
los 5 criterios de diseño, asi como el costo por
metro de las posibles soluciones.
1) En las columnas 1 y 2 indique el tipo de banda
y sus capacidades de tensión que cubran la
tensión determinada de 244 Ib/pulg. Estas se
encuentran en la tabla 7, pág. 16 para empalmes
vulcanizados. Si se tiene un empalmo grapado,
útlico los valores de la tabla 6, pág. 15.
2) En la columna 3. indique los soportes de carga
dados en la tabla 10, pág. 19. La carga Q en
Ibpie, se determina para este problema de:
= 98.3% 1500 . 125 bipie
200
3) En la columna 4, indique la capacidad de
imapoto de la tabla 9 A, pág. 18. Con piedra
za, tamaño 10”, y peso de 100 ib/pie®, se
obtiene un factor do errón = 81, para una caida
efectiva de 4 pes, tabla 9, pág. 17.
4) En la columna 5, indique el número de capas
máximas permisibles por acanalamiento de una
banda vacía, tabla 8, pág. 17.
5) En a columna 6, indique los diámetros mínimos.
de poleas, permisibles de la tabla 11, pág. 20.
6) Analizando cada renglón y colocando una (x)
fen donde no cumplan con lo requerido, se
‘observa que solamente la banda HT de 3 capas
y 42", cumple con todos los requisitos y es por
lo mismo el esqueleto recomendado.
7) La calidad de la cubierta y sus espesores, se
toma como baso el historial de a banda. La tabla
17, pág. 29, sugere para este tipo de senvicio:1/4"
x 1/16" Longite.
RESUMEN
La mejor recomendación será: Lone HT 375 3 capas
ancho 42" Cubiertas de 14 x 1/16
Determinación de la tensión
efectiva por el método largo
Datos:
Ancho de la banda
Distancia centros de poleas
Elevación
Material
Capacidad
Velocidad de la banda
Transmisión
Capacidad el motor
Tensor
Diémeuo de poleas
Ross
Empalme,
Temperatura ambiente
E
575 pies
Ta pies
pedra calza tturada a 6"
con 80 90% de fos (100
bp”) puede estar
húmedo y sucio. Caida
cfectvaen ol puro de
carga = 4 pies.
= 500 ton por hora máxima.
400 piesiin
= Polea motizrecubera en
la cabeza (descarga) con
arco de contacto de 220.
= 60H
= 90 de granedadiocaizado
coca dela transmisión.
= 30" cabeza
24° olay tensora
20" doblez y de contacto
= de 6° en lado de carga
y de retomo, Rodos
cargadores do 20° de
incinación y odes de
impacto en lado dela
caga
por medio de grapas.
E
Seleccién de la
banda correcta HT
1 2 3 4
5
6 7
ea a CRUST | nee.
casas | D RES" | Aa
E pee
TEISION Jeanne] caco [AGA ANETO), Aveo, | COS
pags | METRO
Enliste todas las bandas posibles
Haga una tabla de 7 columnas, considerando
los 5 criterios de diseño, asi como el costo por
metro de las posibles soluciones.
1) En las columnas 1 y 2 indique el tipo de banda
y sus capacidades de tensión que cubran la
tensión determinada de 244 Ib/pulg. Estas se
encuentran en la tabla 7, pág. 16 para empalmes
vulcanizados. Si se tiene un empalmo grapado,
útlico los valores de la tabla 6, pág. 15.
2) En la columna 3. indique los soportes de carga
dados en la tabla 10, pág. 19. La carga Q en
Ibpie, se determina para este problema de:
= 98.3% 1500 . 125 bipie
200
3) En la columna 4, indique la capacidad de
imapoto de la tabla 9 A, pág. 18. Con piedra
za, tamaño 10”, y peso de 100 ib/pie®, se
obtiene un factor do errón = 81, para una caida
efectiva de 4 pes, tabla 9, pág. 17.
4) En la columna 5, indique el número de capas
máximas permisibles por acanalamiento de una
banda vacía, tabla 8, pág. 17.
5) En a columna 6, indique los diámetros mínimos.
de poleas, permisibles de la tabla 11, pág. 20.
6) Analizando cada renglón y colocando una (x)
fen donde no cumplan con lo requerido, se
‘observa que solamente la banda HT de 3 capas
y 42", cumple con todos los requisitos y es por
lo mismo el esqueleto recomendado.
7) La calidad de la cubierta y sus espesores, se
toma como baso el historial de a banda. La tabla
17, pág. 29, sugere para este tipo de senvicio:1/4"
x 1/16" Longite.
RESUMEN
La mejor recomendación será: Lone HT 375 3 capas
ancho 42" Cubiertas de 14 x 1/16
Determinación de la tensión
efectiva por el método largo
Datos:
Ancho de la banda
Distancia centros de poleas
Elevación
Material
Capacidad
Velocidad de la banda
Transmisión
Capacidad el motor
Tensor
Diémeuo de poleas
Ross
Empalme,
Temperatura ambiente
E
575 pies
Ta pies
pedra calza tturada a 6"
con 80 90% de fos (100
bp”) puede estar
húmedo y sucio. Caida
cfectvaen ol puro de
carga = 4 pies.
= 500 ton por hora máxima.
400 piesiin
= Polea motizrecubera en
la cabeza (descarga) con
arco de contacto de 220.
= 60H
= 90 de granedadiocaizado
coca dela transmisión.
= 30" cabeza
24° olay tensora
20" doblez y de contacto
= de 6° en lado de carga
y de retomo, Rodos
cargadores do 20° de
incinación y odes de
impacto en lado dela
caga
por medio de grapas.
E
e as |
So a
20 oka ce
Método largo para
determinar la tensión
efectiva de la banda
La tensión máxima de operación se
desarrolla cuando la banda trabaja con carga
maxima a la velocidad máxima. Los requisitos de
tension pueden ser calculados, determinando los
Siguientes componentes.
1. La resistencia de fición o tensión necesaria
va mover à banda vacia, represent por Tr
Pas Tx= Fx. Le. G P" Pe
2. La resistencia de Worin tensión necesaria,
para mover la caga hotzoriamento, representada.
por Ty
Ty=Fy.Le.Q
3. Los componentes de gravedad de la carga o la
torsión ecesar para var bajarla ara. est
representada por Tz. 12 es posiiva sila carga es
levantada, negativa si la carga se baja y cero sel
tansporader es horizontal.
CONTITECH®
La tensión electiva requerida (Te) por la
banda en la polea motriz es igual a la suma de
estos componentes o bien: Tx + Ty + Tz
En las fórmulas de tensión
& =Peso de la banda, rodilos, poleas de contacto
y cualquier otra polea girada porla banda, se
ces gn ip do Ind do anda, Tabla
pi
E, -Cootcionto de ficción de las piozas giratorias
Fx =Valor de F considerando la tensión necesaria
para moverla banda vacía. Se toma este valor
0.03 en condiciones ideales. Se aumenta este
valor DS pea operaciones on Suna fot
ore IS ELEC
Normalmente se toma ol
valor de 0.035, vea la tabla 5, pag. 13.
Fy Valor cuando eb cara la tensión Rocksara
para mover la carga horizontalmente
Rainer us vale 06400 jodo
or las tablas 5 A y 8 B, pag.
1 = Pong del ransportador ea ps, medida à
lo largo de la banda, entre centros de poleas
terminates.
ltd corregida entre centros, véase la tabla
1, pág. 11. Los valores no mostrados en la
bla, pueden obtenerse por interpolación o
mediante la siguiente fórmula:
Le = 055 x L+ 115 pies
H = Aura vertical en les etre os punis de carga
y descarga,
"280 de la carga en Ibipio de longitud del
‘ransportador
ERA
nao.
Donde © = Capacidad de carga en toneladas cortas
or hora
S = Velocidad de la banda.
Aplicación de la fórmula de la tensión efectiva al problema de ejemplo
FORMULA
ORIGEN DE LOS DATOS
{Tran para mori bara aca
Te PeleG «003549108 = 5790
Ge 581 (abla pg. 19) Fx = 0055
tabla pá. 1) Le 481 pos (ll i 12)
Eresin para mover cana zona
W- leo. Des
OBES. BEM nen
Donde C500 TP (an) 5-40 pies ae)
(rerma8 6 0 con 0" e areo cola banda
y 10 pe? de mat (ba A) Fy-0. 06
aia 8 pag 15716)
De qui HG om Tas
3 Teosón pra Joana
ÉCRIN)
Pa pos un)
3.015.000 1206
So a
20 oka ce
Método largo para
determinar la tensión
efectiva de la banda
La tensión máxima de operación se
desarrolla cuando la banda trabaja con carga
maxima a la velocidad máxima. Los requisitos de
tension pueden ser calculados, determinando los
Siguientes componentes.
1. La resistencia de fición o tensión necesaria
va mover à banda vacia, represent por Tr
Pas Tx= Fx. Le. G P" Pe
2. La resistencia de Worin tensión necesaria,
para mover la caga hotzoriamento, representada.
por Ty
Ty=Fy.Le.Q
3. Los componentes de gravedad de la carga o la
torsión ecesar para var bajarla ara. est
representada por Tz. 12 es posiiva sila carga es
levantada, negativa si la carga se baja y cero sel
tansporader es horizontal.
CONTITECH®
La tensión electiva requerida (Te) por la
banda en la polea motriz es igual a la suma de
estos componentes o bien: Tx + Ty + Tz
En las fórmulas de tensión
& =Peso de la banda, rodilos, poleas de contacto
y cualquier otra polea girada porla banda, se
ces gn ip do Ind do anda, Tabla
pi
E, -Cootcionto de ficción de las piozas giratorias
Fx =Valor de F considerando la tensión necesaria
para moverla banda vacía. Se toma este valor
0.03 en condiciones ideales. Se aumenta este
valor DS pea operaciones on Suna fot
ore IS ELEC
Normalmente se toma ol
valor de 0.035, vea la tabla 5, pag. 13.
Fy Valor cuando eb cara la tensión Rocksara
para mover la carga horizontalmente
Rainer us vale 06400 jodo
or las tablas 5 A y 8 B, pag.
1 = Pong del ransportador ea ps, medida à
lo largo de la banda, entre centros de poleas
terminates.
ltd corregida entre centros, véase la tabla
1, pág. 11. Los valores no mostrados en la
bla, pueden obtenerse por interpolación o
mediante la siguiente fórmula:
Le = 055 x L+ 115 pies
H = Aura vertical en les etre os punis de carga
y descarga,
"280 de la carga en Ibipio de longitud del
‘ransportador
ERA
nao.
Donde © = Capacidad de carga en toneladas cortas
or hora
S = Velocidad de la banda.
Aplicación de la fórmula de la tensión efectiva al problema de ejemplo
FORMULA
ORIGEN DE LOS DATOS
{Tran para mori bara aca
Te PeleG «003549108 = 5790
Ge 581 (abla pg. 19) Fx = 0055
tabla pá. 1) Le 481 pos (ll i 12)
Eresin para mover cana zona
W- leo. Des
OBES. BEM nen
Donde C500 TP (an) 5-40 pies ae)
(rerma8 6 0 con 0" e areo cola banda
y 10 pe? de mat (ba A) Fy-0. 06
aia 8 pag 15716)
De qui HG om Tas
3 Teosón pra Joana
ÉCRIN)
Pa pos un)
3.015.000 1206
CONTITECH®
Determinación de la tensión de
operación máxima y potencia
requerida con la tensión efectiva
La tensión efectiva (Te) como se calculé
anteriormente, o sea la tensión necesaria para
mover la banda vacía, mover el material
horizontalmente y la tensión resultante de levantar
‘bajar la carga. Este valor de (Te) puede también
‘ser expresado como la tensión que el motor o el
mecanismo de transmisión debe producir para la
transportación
Esto no es sin embargo, la tensión total
máxima de la banda. En sistemas de transmisión
por ficción (transportadores, elevadores, bandas
planes de Transmisión y en V). Hay que introducir
Una tensión adicional en la banda con el fin de
prevenir el deslizamiento en la polea motriz. Esta
torsión adicional es también la tensión dela Banda
‘en el lado de retomo, Se le designa como Ta, en
las fórmulas siguientes:
En unidades con tensores del tipo tornillo
de contrapeso, cuando se desconoce el peso o
cuando el contrapeso está colocada a alguna
distancia de la transmisión a tensión adicional del
lado de retomo no puede determinarse. Es posible
estimaria por medio de la siguiente fórmula
Ta=KxTe
Donde
"Te = Tensión en el lado de retomo.
= “Factor e transmisión” basado en el
coeficiente de fricción, arco de contact y tipo
de tensor. Los valores de “K° para varias
Condiciones de transmisión se encuentran ona
tabla 2, pag. 11
En aquellas unidades equipadas con tensores de
contrapeso tipo "U" colocados cerca de la
transmisión y cuando se conoce el peso total del
Contrapeso,, Peso total del contraposo
2
La tensión del lado tenso de la banda T;, es igual
ala suma de la tensión electiva Te y la tensión del
lado de retomo To, es deci:
Tre les Te
Aplicación de la fórmula de la tensión unitaria al problema de ejemplo
FORMULA
ORIGEN DE Los DATOS
1 Tensón electra
oe Re Tee 4206
Proviamente calculado en paso 4 6 pég.8.
2 Tensión dado de ree
LP TE Er
504
‘Vea a omación anti (ab, pág. 1).
“Tens eld eno
ee Hera + 1504 580010
ea laiomación antro
“Tension de operacen untar
Mi M
150 pag de arco de la tana
Por convamencia. Tas EDR dB Tas
bandas son normalmente ciasiicadas, de
‘evordo con su unidad de tension mama 80
operación expresada en bas por pulgada de
anche do banda, Tablas 6 y 7. pág. 15 y 15.
5.5 so requiero a potencia on la pole metía
1S . 4206 «400 . 50
23000 2000
Como se explicó anteriormente, la tensión
eletva (To) esla tensión que al motor devo.
produc. Un cabato de fuerza es ol taba a
tazón de 3900 b pemin.
6. Capacidad del moto estrada
Pm 52
ms
288 0 ar un mote de 60 HP
E motor esta goneraimentoacopae aa Fecha
ela polea mat por un reductor d velocidad o
una Combinación do cadena y bandas V. La
úlconci aproximada de esas reducconos do
void os de 90%,
Determinación de la tensión de
operación máxima y potencia
requerida con la tensión efectiva
La tensión efectiva (Te) como se calculé
anteriormente, o sea la tensión necesaria para
mover la banda vacía, mover el material
horizontalmente y la tensión resultante de levantar
‘bajar la carga. Este valor de (Te) puede también
‘ser expresado como la tensión que el motor o el
mecanismo de transmisión debe producir para la
transportación
Esto no es sin embargo, la tensión total
máxima de la banda. En sistemas de transmisión
por ficción (transportadores, elevadores, bandas
planes de Transmisión y en V). Hay que introducir
Una tensión adicional en la banda con el fin de
prevenir el deslizamiento en la polea motriz. Esta
torsión adicional es también la tensión dela Banda
‘en el lado de retomo, Se le designa como Ta, en
las fórmulas siguientes:
En unidades con tensores del tipo tornillo
de contrapeso, cuando se desconoce el peso o
cuando el contrapeso está colocada a alguna
distancia de la transmisión a tensión adicional del
lado de retomo no puede determinarse. Es posible
estimaria por medio de la siguiente fórmula
Ta=KxTe
Donde
"Te = Tensión en el lado de retomo.
= “Factor e transmisión” basado en el
coeficiente de fricción, arco de contact y tipo
de tensor. Los valores de “K° para varias
Condiciones de transmisión se encuentran ona
tabla 2, pag. 11
En aquellas unidades equipadas con tensores de
contrapeso tipo "U" colocados cerca de la
transmisión y cuando se conoce el peso total del
Contrapeso,, Peso total del contraposo
2
La tensión del lado tenso de la banda T;, es igual
ala suma de la tensión electiva Te y la tensión del
lado de retomo To, es deci:
Tre les Te
Aplicación de la fórmula de la tensión unitaria al problema de ejemplo
FORMULA
ORIGEN DE Los DATOS
1 Tensón electra
oe Re Tee 4206
Proviamente calculado en paso 4 6 pég.8.
2 Tensión dado de ree
LP TE Er
504
‘Vea a omación anti (ab, pág. 1).
“Tens eld eno
ee Hera + 1504 580010
ea laiomación antro
“Tension de operacen untar
Mi M
150 pag de arco de la tana
Por convamencia. Tas EDR dB Tas
bandas son normalmente ciasiicadas, de
‘evordo con su unidad de tension mama 80
operación expresada en bas por pulgada de
anche do banda, Tablas 6 y 7. pág. 15 y 15.
5.5 so requiero a potencia on la pole metía
1S . 4206 «400 . 50
23000 2000
Como se explicó anteriormente, la tensión
eletva (To) esla tensión que al motor devo.
produc. Un cabato de fuerza es ol taba a
tazón de 3900 b pemin.
6. Capacidad del moto estrada
Pm 52
ms
288 0 ar un mote de 60 HP
E motor esta goneraimentoacopae aa Fecha
ela polea mat por un reductor d velocidad o
una Combinación do cadena y bandas V. La
úlconci aproximada de esas reducconos do
void os de 90%,
CONTITECH®
Hoja de datos y especifica
Banda transportadora Coni
Cliente: ‘Transportador No.
Dirección: Fecha:
Ancho do la Bada, pulg Dosarerolo, total mt.
Dist. Entro contros do potea torminalos, mt:
Elevación, mt Caida, mt Inclinación, grados:
Vol. de la banda, pios/min.
Carga maxima, tonsora:
Carga promedio, tons/
tora manejo Pozo, to: aida on mt
Tamato máximo del mata pu Fines %
Homede[] Seco[] Asmoso[] AbmswoL] conan] Tamperaum 0
Angulo eres, rade mero, pu Espacamento mt
Powas Dlameve ‘acto, pus
ao DA marcara pola mow,
ca O ‘superficie do poleas
Dover C]
sh route
coma GJ oO
eo =
Unidedmotiz M0 Acode contacto
‘Una polea O 1 D 240 O Otros,
Potes ontandon D 20 Dew O
Motor dual o 220 D so a
LPM. de la poloa motriz
Potencia del motor, HP.
Reductor de ongrane [] Cadena [] Banda [] Relación
Tensor Torito — [] Despiazamionto, pui
Gravedad CF] Altura disponibio on mt
Banda ospocilcada anteriormento, Ancho. Toi, No, de capas.
Calidad de cubiertas Esposor: cub. Sup. Puto. (Cub. Int. Pug.
¿Cómo fale?
10
Hoja de datos y especifica
Banda transportadora Coni
Cliente: ‘Transportador No.
Dirección: Fecha:
Ancho do la Bada, pulg Dosarerolo, total mt.
Dist. Entro contros do potea torminalos, mt:
Elevación, mt Caida, mt Inclinación, grados:
Vol. de la banda, pios/min.
Carga maxima, tonsora:
Carga promedio, tons/
tora manejo Pozo, to: aida on mt
Tamato máximo del mata pu Fines %
Homede[] Seco[] Asmoso[] AbmswoL] conan] Tamperaum 0
Angulo eres, rade mero, pu Espacamento mt
Powas Dlameve ‘acto, pus
ao DA marcara pola mow,
ca O ‘superficie do poleas
Dover C]
sh route
coma GJ oO
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Unidedmotiz M0 Acode contacto
‘Una polea O 1 D 240 O Otros,
Potes ontandon D 20 Dew O
Motor dual o 220 D so a
LPM. de la poloa motriz
Potencia del motor, HP.
Reductor de ongrane [] Cadena [] Banda [] Relación
Tensor Torito — [] Despiazamionto, pui
Gravedad CF] Altura disponibio on mt
Banda ospocilcada anteriormento, Ancho. Toi, No, de capas.
Calidad de cubiertas Esposor: cub. Sup. Puto. (Cub. Int. Pug.
¿Cómo fale?
10
CONTITECH®
TABLA 1 - Factores de longitud
Les la longitud a centros de poleas terminales y está medida a lo largo de la banda.
Lo es la longitud corregida, usada en las fórmulas de la potencia.
Lyte yt | te je; L | te tye
25] fus fr fre 02 Tao [007 foi
Sf res] eo] as Fiat ato | 1635 | 00 au
78 | 166 | eos | a0 | 1860 | es7 | auto | 1062 | 3660 | 2067
1001 -170-| eo} ar2 | 100 [ess | 2800 | 00 | 3600 anos
13 [sa [ers | ass Tao] 02] 2860 | 1617 | 3060 | 212
E O 700 EI O E ame OE
ms | en] res | om | 1660 | 007 1 2000 | 1872 | 3760 | 207
0 | 25 | 160] 8er] temo] es | 2100 [71600 | sao 205
zas | 59 1 ms | ser] eso |-1022 | enso | 1687 | 0050 | 2002
Bea | 885 | 000 | es | 1100 | 1060 | 2s09| 1885 | sico | 220
205 | 268 | 628 [600 1760] 1077 | 2080] 1082 | 3060 | 2087
so [280 -| eso] 582 | 1800 [108 | 2600 |-1r10-| 4000 | zus
ses [eat bre | 0] 1eso-| 02 | 2000 | ar | 4100 | 270
30 | 507 | 001 rezo] 1600 [no | s000|-1768-| da00- | es
3 se | es | ee] t90-| 1197 | s060 | 1782 [4000 | eo
00 | 30519501 807 | 2000|-1215 | 1007] i820 | 4ao-| 2598
cs—| Bar| ost | 2060] 1202 | ote0 | teur | 4000 | 200
0] 362 | 1000-1 ess | 2100 [1270 | 9200-1 1875 | 4600-2048
| 818 | too | ese | 2160 | 1287 | 0280 | 1002-1 ano] 2700
00 | 5001 moo-| 70 | 2007| 18257] 3500 | 1800-00 | 2788
ses | 404 | mo | 7a7 | 2260 | 1352 | 0960 | 18671 4000 | 20
ss | 417 1 100-1 775 | 2000 1300 | ooo | 1065 [00 1 2065
TABLA 2 - Factor de transmisión (K) para prevenir deslizamiento
ANGULO DE CONTACTO| ‘TENSOR DE TORNILLO | TENSOR DE GRAVEDAD
ENLABANDADE | TpoDE | PoLEA | poLea | POLEA | POLEA
TRANSMISION | TRANSMISION | LISA |RECUBIERTA| usa [RECUBIERTA
eo Rca 15 a 108 | 0er
160" cia ir as 08 000
170° Recta [E] 08 os [08
1807 Rech, 12 08 oa | 08
10” Deco | 11 07 om | 08
200" Do conaco i 07 on | 08
210 De contac 1 07 06 | 0
220 Do contacto | 08 06 02 | 08
a0" Do contacto | 08 06 0 | 02
240" De conto —| 08 06 0 | 0
30” Tandem o Dual | —05 04 08 | 010
60" Tandem 9 Dual | 05 ry 02 | 015
ET Tandem o Dual_| 05 03 02 | 0108
Ea Tandem o Dual_| 05 08 02 | ones
a Tandem Dual | 04 08 010 | 00a
ao Tandem o Dual 0.17 | oo
4607 Tandem oDual | —— B 0.15 | 00%
400” Tandem o Dual | —— = 01 [006
Nota: Estos factors de transmisién son usados en les cáeulos, para estima a tension minima de la banda en el
lado de relomo de la polea de transmsión, con ln de detener una buena operación. Vea pag. 8. Los facores de
transmisión para oltersor de gravedad de la aba 2 leron calculados usando 0.25 como cosficente de Inca entre
la! banda y la polea isa de 0.35 como coetciente de Inccion entre la Banda y la polea recubierta
TABLA 1 - Factores de longitud
Les la longitud a centros de poleas terminales y está medida a lo largo de la banda.
Lo es la longitud corregida, usada en las fórmulas de la potencia.
Lyte yt | te je; L | te tye
25] fus fr fre 02 Tao [007 foi
Sf res] eo] as Fiat ato | 1635 | 00 au
78 | 166 | eos | a0 | 1860 | es7 | auto | 1062 | 3660 | 2067
1001 -170-| eo} ar2 | 100 [ess | 2800 | 00 | 3600 anos
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E O 700 EI O E ame OE
ms | en] res | om | 1660 | 007 1 2000 | 1872 | 3760 | 207
0 | 25 | 160] 8er] temo] es | 2100 [71600 | sao 205
zas | 59 1 ms | ser] eso |-1022 | enso | 1687 | 0050 | 2002
Bea | 885 | 000 | es | 1100 | 1060 | 2s09| 1885 | sico | 220
205 | 268 | 628 [600 1760] 1077 | 2080] 1082 | 3060 | 2087
so [280 -| eso] 582 | 1800 [108 | 2600 |-1r10-| 4000 | zus
ses [eat bre | 0] 1eso-| 02 | 2000 | ar | 4100 | 270
30 | 507 | 001 rezo] 1600 [no | s000|-1768-| da00- | es
3 se | es | ee] t90-| 1197 | s060 | 1782 [4000 | eo
00 | 30519501 807 | 2000|-1215 | 1007] i820 | 4ao-| 2598
cs—| Bar| ost | 2060] 1202 | ote0 | teur | 4000 | 200
0] 362 | 1000-1 ess | 2100 [1270 | 9200-1 1875 | 4600-2048
| 818 | too | ese | 2160 | 1287 | 0280 | 1002-1 ano] 2700
00 | 5001 moo-| 70 | 2007| 18257] 3500 | 1800-00 | 2788
ses | 404 | mo | 7a7 | 2260 | 1352 | 0960 | 18671 4000 | 20
ss | 417 1 100-1 775 | 2000 1300 | ooo | 1065 [00 1 2065
TABLA 2 - Factor de transmisión (K) para prevenir deslizamiento
ANGULO DE CONTACTO| ‘TENSOR DE TORNILLO | TENSOR DE GRAVEDAD
ENLABANDADE | TpoDE | PoLEA | poLea | POLEA | POLEA
TRANSMISION | TRANSMISION | LISA |RECUBIERTA| usa [RECUBIERTA
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170° Recta [E] 08 os [08
1807 Rech, 12 08 oa | 08
10” Deco | 11 07 om | 08
200" Do conaco i 07 on | 08
210 De contac 1 07 06 | 0
220 Do contacto | 08 06 02 | 08
a0" Do contacto | 08 06 0 | 02
240" De conto —| 08 06 0 | 0
30” Tandem o Dual | —05 04 08 | 010
60" Tandem 9 Dual | 05 ry 02 | 015
ET Tandem o Dual_| 05 03 02 | 0108
Ea Tandem o Dual_| 05 08 02 | ones
a Tandem Dual | 04 08 010 | 00a
ao Tandem o Dual 0.17 | oo
4607 Tandem oDual | —— B 0.15 | 00%
400” Tandem o Dual | —— = 01 [006
Nota: Estos factors de transmisién son usados en les cáeulos, para estima a tension minima de la banda en el
lado de relomo de la polea de transmsión, con ln de detener una buena operación. Vea pag. 8. Los facores de
transmisión para oltersor de gravedad de la aba 2 leron calculados usando 0.25 como cosficente de Inca entre
la! banda y la polea isa de 0.35 como coetciente de Inccion entre la Banda y la polea recubierta
TABLA 3 - Peso de las partes en
movimiento (G)
‘Cuando no sea posible calcular estos pesos,
‘se pueden tomar los valores de la tabla siguiente.
En instalaciones grandes, es preferile obtener los
datos y calcular el peso. Para transportadores
menores de 150 pies entre centros de poleas, lice
los factores de corrección de la tabla 3A.
oo mouse roue ur mu
du mec | sun | sense | ankam
CRD sa | man | ram,
kr
ae 7
A E
ae 7
aloe a
a+ Fl Fl El
El El El
‘= El ri EJ
rH ri a Ll
Y a i ®
FJ FJ 7 El
a a ri i
2. 2 y =
Si ol valor de G va a ser calculado, es
necesaro conocer los pesos de la banda, de todas
las fechas y poleas movidas por la banda, así como
de los rodillos cargadores y de retorno.
TABLA 3A — Factor de corrección para
transportadores menores de 150 pies
entre centros
CONTITECH®
En los transportadores menores de 150
piles entre centros, la carga por rozamiento del
faldôn deberá ser incluida en la tensión efectiva
La longitud del faldón en cada lado de la banda,
se estimarä como de 2 pies por cada 100 pies/min.
de velocidad
de la banda, pero no menor de 3 pies.
La carga de rozamiento del faldén estimada
cen libras será igual a
6 x longitud del faldén.
Para raspadores transversales de la banda,
agregue a la tensión efectiva 3 lo. por pulgada de
ancho de banda y para raspador tipo arado en la
terminal de cola 1 Ib. por pulgada de ancho de
banda. Ala tensión efectiva se le deberá agregar
la tensión por acelerar la carga del material, la
cual se puede estimar de 2.87 CS (10)* para
‘obtener el valor máximo en bras.
TABLA 4 - Espacio entre
rodillos sugerido
ESPACIO DE RODILLOS SUGERIDOS,
EN EL LADO DE CARGA Y DE RETORNO.
an que el alr do" seg caeado. — ao | PET OE) MATERIAL EN aopuios
2 geben a . BON ys | so | 75 | 100125 150| pelo
E E EE IE EICH ET
DISTANCIAENTRE | FACTOR DE CORRECCION eels [2 [5 juulte) 0
CENTROSPOLERS |” PARAAJUSTAR EL as E E E fe [a O
Enns VALORDE 6" E EE E O fe fa Im
dan 32 fs faute fe E ET m
10315 27 E CO CO EE E IO
15220 27 & E E [a E E E CT
20430 15 Fam E IC E EXA EIN E E
050 15 je je Jans ja fs E
0210 13 ES CEH ETES EIN E E TT
70210 12
1004 190 1
eva de 197 ma
12
movimiento (G)
‘Cuando no sea posible calcular estos pesos,
‘se pueden tomar los valores de la tabla siguiente.
En instalaciones grandes, es preferile obtener los
datos y calcular el peso. Para transportadores
menores de 150 pies entre centros de poleas, lice
los factores de corrección de la tabla 3A.
oo mouse roue ur mu
du mec | sun | sense | ankam
CRD sa | man | ram,
kr
ae 7
A E
ae 7
aloe a
a+ Fl Fl El
El El El
‘= El ri EJ
rH ri a Ll
Y a i ®
FJ FJ 7 El
a a ri i
2. 2 y =
Si ol valor de G va a ser calculado, es
necesaro conocer los pesos de la banda, de todas
las fechas y poleas movidas por la banda, así como
de los rodillos cargadores y de retorno.
TABLA 3A — Factor de corrección para
transportadores menores de 150 pies
entre centros
CONTITECH®
En los transportadores menores de 150
piles entre centros, la carga por rozamiento del
faldôn deberá ser incluida en la tensión efectiva
La longitud del faldón en cada lado de la banda,
se estimarä como de 2 pies por cada 100 pies/min.
de velocidad
de la banda, pero no menor de 3 pies.
La carga de rozamiento del faldén estimada
cen libras será igual a
6 x longitud del faldén.
Para raspadores transversales de la banda,
agregue a la tensión efectiva 3 lo. por pulgada de
ancho de banda y para raspador tipo arado en la
terminal de cola 1 Ib. por pulgada de ancho de
banda. Ala tensión efectiva se le deberá agregar
la tensión por acelerar la carga del material, la
cual se puede estimar de 2.87 CS (10)* para
‘obtener el valor máximo en bras.
TABLA 4 - Espacio entre
rodillos sugerido
ESPACIO DE RODILLOS SUGERIDOS,
EN EL LADO DE CARGA Y DE RETORNO.
an que el alr do" seg caeado. — ao | PET OE) MATERIAL EN aopuios
2 geben a . BON ys | so | 75 | 100125 150| pelo
E E EE IE EICH ET
DISTANCIAENTRE | FACTOR DE CORRECCION eels [2 [5 juulte) 0
CENTROSPOLERS |” PARAAJUSTAR EL as E E E fe [a O
Enns VALORDE 6" E EE E O fe fa Im
dan 32 fs faute fe E ET m
10315 27 E CO CO EE E IO
15220 27 & E E [a E E E CT
20430 15 Fam E IC E EXA EIN E E
050 15 je je Jans ja fs E
0210 13 ES CEH ETES EIN E E TT
70210 12
1004 190 1
eva de 197 ma
12
13
CONTITECH?
TABLA 4A - Deflexión en banda cargada
KDE ESPACIO | TENSION REQUERIDA EN LA BANDA EN LIBRAS.
ENTRE RODILLOS
1 72350 x Esp one redo (ples) x (0 W)
Te 8.33 x Espacio entr rodio (ges) x (O + W)
2 6.25 x Espacio entre roi (pies) x (QW)
HE 5.00 x Espacio entre FO (pies) x (+ W)
3 4.17 xEspacio entre ro (pes) x (+ W)
We poso dea banda en pe
Factores de fricción
(Fx y Fy)
Coeficiente de fricción giratoria en rodillos y poleas
Pruebas que se han efectuado en el campo, a los sistemas de transportadores han indicado que
se obtiene una mayor exactitud en los cálculos de tensión incluyendo dos coeticientes de fricción. Un
Coeficiente Fx en el cáleulo de la tensión para mover la banda vacía y el otro Fy para calcular la tensión
de transportar la carga horizontalmente, este coeficiente Fy se determina analíticamente,
TABLA 5 - Valores para F (Rodamientos anti-fricción)
Para unidados horizontales e inclinadas, y para unidades en decive donde no se requiera freno
de contravuella
FACTOR TEMPERATURA AMBIENTE MINIMA.
m | TOA | acu | 1800) | 2900107 | 2901207)
do vos | “00 04s 00
Fy DD ered, val ver eB BAY SB
PARA UNDADES DESCENDENTES, VALORES BASICOS
CUANDO SEREGUIERAPAENODE | (Ven paras suites!
CONTRAWUELTA
E 003 Zz
Fy ot 031
“Los valores básicos de fricción mostrados, generalmente se usan en los cálculos de tensión de las bandas,
Las tensiones calculadas con Fx» 0.023 y Fy= 0.031, raramente se usan dado que han sido determinadas
‘en pruebas solamente, cuando:
1. Rodillos de gran grado anti-ricción son usados.
2. La temperatura no es inferior de 60°F.
3. El espacio entre rodilos de carga es graduable.
4. Las poleas terminales, de doblez y de contacto están montadas con rodamientos ant-rcciôn.
5. Se han efectuado experimentos para determinar la tensión inicial necesaria de la banda, para los.
mínimos requerimientos de ficción total.
6. Es ofectuado un buen mantenimiento.
CONTITECH?
TABLA 4A - Deflexión en banda cargada
KDE ESPACIO | TENSION REQUERIDA EN LA BANDA EN LIBRAS.
ENTRE RODILLOS
1 72350 x Esp one redo (ples) x (0 W)
Te 8.33 x Espacio entr rodio (ges) x (O + W)
2 6.25 x Espacio entre roi (pies) x (QW)
HE 5.00 x Espacio entre FO (pies) x (+ W)
3 4.17 xEspacio entre ro (pes) x (+ W)
We poso dea banda en pe
Factores de fricción
(Fx y Fy)
Coeficiente de fricción giratoria en rodillos y poleas
Pruebas que se han efectuado en el campo, a los sistemas de transportadores han indicado que
se obtiene una mayor exactitud en los cálculos de tensión incluyendo dos coeticientes de fricción. Un
Coeficiente Fx en el cáleulo de la tensión para mover la banda vacía y el otro Fy para calcular la tensión
de transportar la carga horizontalmente, este coeficiente Fy se determina analíticamente,
TABLA 5 - Valores para F (Rodamientos anti-fricción)
Para unidados horizontales e inclinadas, y para unidades en decive donde no se requiera freno
de contravuella
FACTOR TEMPERATURA AMBIENTE MINIMA.
m | TOA | acu | 1800) | 2900107 | 2901207)
do vos | “00 04s 00
Fy DD ered, val ver eB BAY SB
PARA UNDADES DESCENDENTES, VALORES BASICOS
CUANDO SEREGUIERAPAENODE | (Ven paras suites!
CONTRAWUELTA
E 003 Zz
Fy ot 031
“Los valores básicos de fricción mostrados, generalmente se usan en los cálculos de tensión de las bandas,
Las tensiones calculadas con Fx» 0.023 y Fy= 0.031, raramente se usan dado que han sido determinadas
‘en pruebas solamente, cuando:
1. Rodillos de gran grado anti-ricción son usados.
2. La temperatura no es inferior de 60°F.
3. El espacio entre rodilos de carga es graduable.
4. Las poleas terminales, de doblez y de contacto están montadas con rodamientos ant-rcciôn.
5. Se han efectuado experimentos para determinar la tensión inicial necesaria de la banda, para los.
mínimos requerimientos de ficción total.
6. Es ofectuado un buen mantenimiento.
Para compensar los factores de operación
variable en una instalación normal, se utiizan los
valores de Fx= 0.030 y de Fy= 0.040 (los cuales
son 30% arriba de los valores básicos). En
instalaciones con decive, donde se requiera freno,
se recomiendan los valores de Fx y Fy de 0.023 y
0.031 con el fin de asegurar la selección de la
unidad motriz con una adecuada capacidad de
sobrecarga.
Para operaciones de climas fríos con
temperaturas debajo de 15°F, se recomienda un
Fi 0.095 en todos los transportadores, excepto
las unidades descendentes que requieren freno de
úcontravuelta. Para estos últimos, los factores de
frición se toman de aquellos para condiciones de
operación a temperatura normal. Para temperaturas
menores de 15°F, el valor, el valor de Fx, dependerá
del tipo de grasa a usarse en los rodamientos de
los rodillos, Algunos usuarios ullizan grasa especial
para bajas temperaturas para obtener mejores
resultados en climas frios, en estos casos consulte
alas compañías de lubricación y los fabricantes de
equipos.
TABLA SA - Valores de Q normal
Para determinación del factor de ficción, Fy.
CONTITECH®
La tensión efectiva, o sea la resistencia de
fricción de los rodillos resultantes del material
transportado horizontalmente, depende de:
1) El poso del material por pie.
2) La resistencia al atrapamiento, resultado del
arrastre o forma de la carga, cuando ésta pasa
sobre cada rodillo de carga.
La resistencia al atrapamiento depende del
volumen de carga, porcentaje y tamaño del material,
distancia entre rodillos, tensión de la banda y del
ángulo de los rodilos cargadores.
(Como es casi imposible, considerar todos
los factores anteriores, para seleccionar el factor
de fricción por carga apropiado, éste es ajustado
sobre la base del peso del material por pie, "Q".
Los valores de *Q” para cargas normales, con
rodilos de igual longitud e incinación de 20° y 20°
de ángulo de sobrecarga, se muestran en la tabla
16,
Las siguientes tablas muestran valores de “Q
normal.
ANCHO VALORES DE Q NORMAL EN pie
BANDA PESO DEL MATERIAL EN bypie®
Pulg. | 20 3 50 75 "100 125 150
2 1 11 20] 28] 33] 57] 72 | 6
18 | 33 58 | as | 124 | 165 | 206 | 268
24 | 67 | ne | 168 | 252 | ws | 40 | 504
so | ms | 198 | 23 | «22 | ses | 707 | ao
36 | 1 | 209 | 427 | eat | 855 | 1068 | 1282
a | 2060 | 421 | oor | wa | 1207 | 1503 | 1009
ae | 322 | 563 | 004 | 1206 | 1608 | 2001 | 2013
ve | 415 | 726 | 1087 | 1865 | 2074 | 2502 | 30
so | szo | 909 | 1209 | 1048 | 2508 | 547 | 3005
72 | wa | 1338 | vois | 266 | sae | 777 | 5783
Con los datos del transportador los valores de Q
se calculan de:
bien dela selección transversal
de la carga on plas? x el poso del
3x0
$ material en Ibipie?.
Este valor calculado, representa un porcentaje de
la Q normal, enla tabla siguiente, con el cual se
determina el factor de fricción por carga Fy que
doberd usarse.
4
variable en una instalación normal, se utiizan los
valores de Fx= 0.030 y de Fy= 0.040 (los cuales
son 30% arriba de los valores básicos). En
instalaciones con decive, donde se requiera freno,
se recomiendan los valores de Fx y Fy de 0.023 y
0.031 con el fin de asegurar la selección de la
unidad motriz con una adecuada capacidad de
sobrecarga.
Para operaciones de climas fríos con
temperaturas debajo de 15°F, se recomienda un
Fi 0.095 en todos los transportadores, excepto
las unidades descendentes que requieren freno de
úcontravuelta. Para estos últimos, los factores de
frición se toman de aquellos para condiciones de
operación a temperatura normal. Para temperaturas
menores de 15°F, el valor, el valor de Fx, dependerá
del tipo de grasa a usarse en los rodamientos de
los rodillos, Algunos usuarios ullizan grasa especial
para bajas temperaturas para obtener mejores
resultados en climas frios, en estos casos consulte
alas compañías de lubricación y los fabricantes de
equipos.
TABLA SA - Valores de Q normal
Para determinación del factor de ficción, Fy.
CONTITECH®
La tensión efectiva, o sea la resistencia de
fricción de los rodillos resultantes del material
transportado horizontalmente, depende de:
1) El poso del material por pie.
2) La resistencia al atrapamiento, resultado del
arrastre o forma de la carga, cuando ésta pasa
sobre cada rodillo de carga.
La resistencia al atrapamiento depende del
volumen de carga, porcentaje y tamaño del material,
distancia entre rodillos, tensión de la banda y del
ángulo de los rodilos cargadores.
(Como es casi imposible, considerar todos
los factores anteriores, para seleccionar el factor
de fricción por carga apropiado, éste es ajustado
sobre la base del peso del material por pie, "Q".
Los valores de *Q” para cargas normales, con
rodilos de igual longitud e incinación de 20° y 20°
de ángulo de sobrecarga, se muestran en la tabla
16,
Las siguientes tablas muestran valores de “Q
normal.
ANCHO VALORES DE Q NORMAL EN pie
BANDA PESO DEL MATERIAL EN bypie®
Pulg. | 20 3 50 75 "100 125 150
2 1 11 20] 28] 33] 57] 72 | 6
18 | 33 58 | as | 124 | 165 | 206 | 268
24 | 67 | ne | 168 | 252 | ws | 40 | 504
so | ms | 198 | 23 | «22 | ses | 707 | ao
36 | 1 | 209 | 427 | eat | 855 | 1068 | 1282
a | 2060 | 421 | oor | wa | 1207 | 1503 | 1009
ae | 322 | 563 | 004 | 1206 | 1608 | 2001 | 2013
ve | 415 | 726 | 1087 | 1865 | 2074 | 2502 | 30
so | szo | 909 | 1209 | 1048 | 2508 | 547 | 3005
72 | wa | 1338 | vois | 266 | sae | 777 | 5783
Con los datos del transportador los valores de Q
se calculan de:
bien dela selección transversal
de la carga on plas? x el poso del
3x0
$ material en Ibipie?.
Este valor calculado, representa un porcentaje de
la Q normal, enla tabla siguiente, con el cual se
determina el factor de fricción por carga Fy que
doberd usarse.
4
15
CONTITECH?
80.290
50a 100 normal |
1002 110
1104 120
120 a 130
150 a 160
TABLA 6-Capacidad de tensión en
bandas con empalmes engrapados
1) La tabla siguiente dela capacidad de tensión
normal para bandas engrapadas, previendo que:
a) Los diámetros de poleas son los
recomendados por el fabricante de la banda
b) No existen condiciones anormales que
rápidamente reducrian la resistencia del text,
tales como calor o ácido.
2) La capacidad del engrapado puede ser
incrementado en un 8% de la capacidad normal,
a) Se usan las grapas de servicio pesado del
tipo y tamaño correcto.
b) Se utiizan en equipos portátiles en servicios
tales como minas subleráneas.
©) Es posible olroemplazo de grapas de mayor
capacidad de la normal,
4) No existen condiciones anormales que
rápidamente reducrian la resistencia dol text,
tales como calor o ácido.
TABLA SB - Factores de fricción por carga, Fy.
Factor Fy
0.082
0082
0084
0086
0.038
0040
0082
0044
0.086
0.088
0050
0052
Hr
EMPALME MECANICO
CAPACIDAD
contitec DE TENSION
NORMAL Ibn
2 oapas 220 wo 20
3 capes 330 mo 30
¿capas 440 m ao
5 capas 550 mo 550
6 capas 680 no 650
2capas 250 125 250
3 capes 375 125 Ed
capas 500 125 500
5 capas 625 125 es
capas 750 125 70
3 capas 450 150 450
4 capas 600 150 600
Seapas 750 150 750
6 capes 900 150 800
Zcapas 400 200 200
capas 600 200 500
4 capas 800 200 oo
Seapas 1000 | zoo 1000
Scapas 1200 | 200 1200
CONTITECH?
80.290
50a 100 normal |
1002 110
1104 120
120 a 130
150 a 160
TABLA 6-Capacidad de tensión en
bandas con empalmes engrapados
1) La tabla siguiente dela capacidad de tensión
normal para bandas engrapadas, previendo que:
a) Los diámetros de poleas son los
recomendados por el fabricante de la banda
b) No existen condiciones anormales que
rápidamente reducrian la resistencia del text,
tales como calor o ácido.
2) La capacidad del engrapado puede ser
incrementado en un 8% de la capacidad normal,
a) Se usan las grapas de servicio pesado del
tipo y tamaño correcto.
b) Se utiizan en equipos portátiles en servicios
tales como minas subleráneas.
©) Es posible olroemplazo de grapas de mayor
capacidad de la normal,
4) No existen condiciones anormales que
rápidamente reducrian la resistencia dol text,
tales como calor o ácido.
TABLA SB - Factores de fricción por carga, Fy.
Factor Fy
0.082
0082
0084
0086
0.038
0040
0082
0044
0.086
0.088
0050
0052
Hr
EMPALME MECANICO
CAPACIDAD
contitec DE TENSION
NORMAL Ibn
2 oapas 220 wo 20
3 capes 330 mo 30
¿capas 440 m ao
5 capas 550 mo 550
6 capas 680 no 650
2capas 250 125 250
3 capes 375 125 Ed
capas 500 125 500
5 capas 625 125 es
capas 750 125 70
3 capas 450 150 450
4 capas 600 150 600
Seapas 750 150 750
6 capes 900 150 800
Zcapas 400 200 200
capas 600 200 500
4 capas 800 200 oo
Seapas 1000 | zoo 1000
Scapas 1200 | 200 1200
TABLA 7 - Capacidad de tensión de las
bandas con empalmes vulcanizados
1) La tabla siguiente da la capacidad de tensión
normal para bandas vulcanizadas, previendo
que:
a) Los diámetros de poleas son los
recomendados por el fabricante de la banda,
b) Se tiene tensor de contrapeso.
©) Se ene un buen mantenimiento del equipo.
) La tension de arranque de la banda sea ol
150% de la capacidad de tensión normal.
CONTITECH®
2) La capacidad de tensión de un empalme
vulcanizado puede ser incrementada en un 8%
dela capacidad normal, si
a) Los cuatro requisitos de A son cubiertos,
ademas de:
b) El fabricante de la banda, aprueba la
Ingenieria,
©) Los diámetros de las poleas son para
bandas de una capa más gruesa
4) La carrera del tensor existente es suficiente
e) Se tiene hule de contacto en el esqueleto
dela banda.
1) Se tienen los componentes para
reparaciones vulcanizadas rápidas de las
bandas.
mr.
EMPALME MECANICO
CONTITECH HT
2capas 220
3capas 320
4 capas 440
5 capas 550
capas 660
2 capas 250
3capas 975
4 capas 500
5 capas 625
8 capas 750
3 capas 450
4 capas 600
5 capas 750
6 capas 900
2 capas 400
3 capas 600
4 capas 800
5 capas 1000
6 capas 1200
CAPACIDAD
DE TENSION
NORMAL bin
220
330
440
550
660
250
375
500
625
750
450
500
750
800
400
500
800
1000
1200
16
bandas con empalmes vulcanizados
1) La tabla siguiente da la capacidad de tensión
normal para bandas vulcanizadas, previendo
que:
a) Los diámetros de poleas son los
recomendados por el fabricante de la banda,
b) Se tiene tensor de contrapeso.
©) Se ene un buen mantenimiento del equipo.
) La tension de arranque de la banda sea ol
150% de la capacidad de tensión normal.
CONTITECH®
2) La capacidad de tensión de un empalme
vulcanizado puede ser incrementada en un 8%
dela capacidad normal, si
a) Los cuatro requisitos de A son cubiertos,
ademas de:
b) El fabricante de la banda, aprueba la
Ingenieria,
©) Los diámetros de las poleas son para
bandas de una capa más gruesa
4) La carrera del tensor existente es suficiente
e) Se tiene hule de contacto en el esqueleto
dela banda.
1) Se tienen los componentes para
reparaciones vulcanizadas rápidas de las
bandas.
mr.
EMPALME MECANICO
CONTITECH HT
2capas 220
3capas 320
4 capas 440
5 capas 550
capas 660
2 capas 250
3capas 975
4 capas 500
5 capas 625
8 capas 750
3 capas 450
4 capas 600
5 capas 750
6 capas 900
2 capas 400
3 capas 600
4 capas 800
5 capas 1000
6 capas 1200
CAPACIDAD
DE TENSION
NORMAL bin
220
330
440
550
660
250
375
500
625
750
450
500
750
800
400
500
800
1000
1200
16
7
CONTITECH®
TABLA 8- Ancho de la banda requerida para su acanalamiento, sin carga (pulg.)
En sistema de 3 rodilos de carga de igual longitud,
CONTITECH HT ur
200 EN 450
2 capas 220 14 18 18
3capas 930 18 2 24
4 capas 440 2 2 30
2 capas 250 16 16 24
3capas 375 20 a 30
4 capas 500 2 30 36
5 capas 625 30 ES 2
6 capas 750 38 @ e
capas 450 2 2 30
4 capas 600 30 30 36
5 capas 750 36 ES 2
6 capas 800 4 2 se
2 capas 400 24 2 30
3capas 600 30 30 36
4 capas 800 36 Ed 2
5 capas 1000 ra 2 8
6 capas 1200 40 se 54
TABLA 9 - Pesos estimados de terrones en libras
DIMENSION MAXIMA DE TERRONES EN PULGADAS
7[le]e][wl[ alu] ele
pesoneu | 75 | 05 | 19 | 45| a5 | 15
Maremar | 100 | 07 | 25 | 59 | 12 | 20
Tope? 125 | 09 | 32 | 74] 14 | 25
150 | 11 | 38 | 90 | 17 | 30
176 | 13 | 45 [104] 20 | 35
14] 21] 20 | 40 | 70 | 100] 146 | 201
21 | ar | 40 | 61 | 105| 140 | 222 | 216
28 | 41 | 50 | 61 | 140 199 | 206 | 421
35 | 52 | 74 | 101 | 175 | 248 | 971 | 527
42 | 62 | 09 | 121 | 210 | 206 | 444 | 602
49 | 73 | 106 | 142 | 245 | 348 | 510 | 737
E caes poso estimado on
o cs siguientes ue l eso estimado en a
{abla 9: aber ol eso real dfaron an ers.
S la caida oleiva es dieronto a 4 pes: mulipIquo a
‘alr det poso de la abla o el real por el valor 6 la aida
eleciva y divida ento 4
‘Agregue una capa ala banda estudada, sel material,
‘mayer os más del 25% doa carga
Si no eisen rodiles de impacto, reduzca la capacidad
de impacto como sigue:
Us Ia miad del valor mostrado para 3 y 4 capas.
Use un cuarto del valor mostrado para 5 capas.
Use un séptimo del valor mostrado para 6 capas o más.
Con odios cargadores de acero y bandas HT.
Uso la mad del valor mostrado para 2 capas
Uso un cuarto del valor mostrado para 3 capas.
Use un séptimo del valor mostrado para 4 capas
CONTITECH®
TABLA 8- Ancho de la banda requerida para su acanalamiento, sin carga (pulg.)
En sistema de 3 rodilos de carga de igual longitud,
CONTITECH HT ur
200 EN 450
2 capas 220 14 18 18
3capas 930 18 2 24
4 capas 440 2 2 30
2 capas 250 16 16 24
3capas 375 20 a 30
4 capas 500 2 30 36
5 capas 625 30 ES 2
6 capas 750 38 @ e
capas 450 2 2 30
4 capas 600 30 30 36
5 capas 750 36 ES 2
6 capas 800 4 2 se
2 capas 400 24 2 30
3capas 600 30 30 36
4 capas 800 36 Ed 2
5 capas 1000 ra 2 8
6 capas 1200 40 se 54
TABLA 9 - Pesos estimados de terrones en libras
DIMENSION MAXIMA DE TERRONES EN PULGADAS
7[le]e][wl[ alu] ele
pesoneu | 75 | 05 | 19 | 45| a5 | 15
Maremar | 100 | 07 | 25 | 59 | 12 | 20
Tope? 125 | 09 | 32 | 74] 14 | 25
150 | 11 | 38 | 90 | 17 | 30
176 | 13 | 45 [104] 20 | 35
14] 21] 20 | 40 | 70 | 100] 146 | 201
21 | ar | 40 | 61 | 105| 140 | 222 | 216
28 | 41 | 50 | 61 | 140 199 | 206 | 421
35 | 52 | 74 | 101 | 175 | 248 | 971 | 527
42 | 62 | 09 | 121 | 210 | 206 | 444 | 602
49 | 73 | 106 | 142 | 245 | 348 | 510 | 737
E caes poso estimado on
o cs siguientes ue l eso estimado en a
{abla 9: aber ol eso real dfaron an ers.
S la caida oleiva es dieronto a 4 pes: mulipIquo a
‘alr det poso de la abla o el real por el valor 6 la aida
eleciva y divida ento 4
‘Agregue una capa ala banda estudada, sel material,
‘mayer os más del 25% doa carga
Si no eisen rodiles de impacto, reduzca la capacidad
de impacto como sigue:
Us Ia miad del valor mostrado para 3 y 4 capas.
Use un cuarto del valor mostrado para 5 capas.
Use un séptimo del valor mostrado para 6 capas o más.
Con odios cargadores de acero y bandas HT.
Uso la mad del valor mostrado para 2 capas
Uso un cuarto del valor mostrado para 3 capas.
Use un séptimo del valor mostrado para 4 capas
TABLA 9A - Resistencia al impacto de acuerdo al No. de capas text
CONTITECH®
HT
PESO DE TERRONES ADMISIBLES PARA CAIDA,
DE 4 ples CON RODILLOS DE IMPACTO EN Ibs
2 capas 220
3 capas 230
4 capas 440
2 capas 250
3capas 975
capas 500
5 capas 625
capas 750
3 capas 450
4 capas 600
5 capas 750
6 capas 900
2 capas 400
3 capas 600
capas 800
Scapas 1000
capas 1200
Determinación de la caida efectiva
1.CAIDA LIBRE
Caída efectiva = h (distancia de la caída) en pies.
2. TOLVA (despreciando el rozamiento)
Caida efectiva = h (send)?
hes el cambio en elevación del material através
de la tolva, en pies
A es el ángulo de la tolva con la horizontal, en
grados.
3. COMBINACIÓN DE TOLVA Y CAIDA LIBRE
La caída efectiva será igual a la calculada en
punto 1 más la del punto 2.
(sen AR
Para tolvas de 30 - 0.250
Para tolvas de 45° 0.500
Para tolvas de 60° 0.750
E]
90
120
75
120
150
250
400
150
250
400
500
200
300
400
500
600
Algunas causas que afectan
la resistencia al impacto
La altura de caída o caida ofectiva del torrón
es una de las causas para determinar la fuerza
dol impacto,
El poso del trrôn os otra de las causas para
determinar la fuerza del impacto.
El tamaño del terrón es necesario para estimar
Su peso, si no se cuenta con el peso real.
La forma del terrön es importante, ya que la
forma redonda es 30 0 40% menos severa que
{una con esquinas puntiagudas.
El material sobredimensionado es más severo
{que cuando los terrones son sólo 10.0 15% de
la carga del material
. Si los terrones pueden ser cargados sobre
una cama de materiales finos, el impacto se
reduce.
18
CONTITECH®
HT
PESO DE TERRONES ADMISIBLES PARA CAIDA,
DE 4 ples CON RODILLOS DE IMPACTO EN Ibs
2 capas 220
3 capas 230
4 capas 440
2 capas 250
3capas 975
capas 500
5 capas 625
capas 750
3 capas 450
4 capas 600
5 capas 750
6 capas 900
2 capas 400
3 capas 600
capas 800
Scapas 1000
capas 1200
Determinación de la caida efectiva
1.CAIDA LIBRE
Caída efectiva = h (distancia de la caída) en pies.
2. TOLVA (despreciando el rozamiento)
Caida efectiva = h (send)?
hes el cambio en elevación del material através
de la tolva, en pies
A es el ángulo de la tolva con la horizontal, en
grados.
3. COMBINACIÓN DE TOLVA Y CAIDA LIBRE
La caída efectiva será igual a la calculada en
punto 1 más la del punto 2.
(sen AR
Para tolvas de 30 - 0.250
Para tolvas de 45° 0.500
Para tolvas de 60° 0.750
E]
90
120
75
120
150
250
400
150
250
400
500
200
300
400
500
600
Algunas causas que afectan
la resistencia al impacto
La altura de caída o caida ofectiva del torrón
es una de las causas para determinar la fuerza
dol impacto,
El poso del trrôn os otra de las causas para
determinar la fuerza del impacto.
El tamaño del terrón es necesario para estimar
Su peso, si no se cuenta con el peso real.
La forma del terrön es importante, ya que la
forma redonda es 30 0 40% menos severa que
{una con esquinas puntiagudas.
El material sobredimensionado es más severo
{que cuando los terrones son sólo 10.0 15% de
la carga del material
. Si los terrones pueden ser cargados sobre
una cama de materiales finos, el impacto se
reduce.
18
CONTITECH®
7. El cambio de dirección del torrón al flujo del
materia, en la zona de carga, incrementa el daño
Por impacto.
NOTA IMPORTANTE
Es casi imposible obtener una tabla que
cubra todas las consideraciones anteriores, con el
fin de seleccionar la banda correcta para soportar
el impacto. La tabla 9A debe considerarse como
una guía solamente, las experiencias que se tengan
y las causas anteriores, pueden modiicar os valores
de la tabla 9A, a un número mayor o menor de
capas recomendadas.
TABLA 10- Soporte de carga en rodillos cargadores del tipo de tres rodillos
(cualquier ángulo) (Ib/pies)
ur
conmrrect ANCHO DE BANDA (pulgadas)
2436 4248 suse | 90-120
2 capas 220 60 40 20 20
3 capas 330 El 100 70 70
4 capas 440 12 130 100 70
2 capas 250 75 co 30 30
3capas 375 155 130 100 70
4 capas 500 280 235 190 1
Scapas 625 400 340 280 20
6 capas 750 550 475 400 325
3 capas 450 270 210 150 90
4 capas 600 480 400 315 20
Scapas 750 670 600 520 495
6 capas 800 850 780 700 650
2 capas 400 210 155 100 60
3 capas 600 400 305 210 ns
4 capas 800 650 En 440 3
Scapas 1000 | 880 768 675 580
Gcapas 1200 | 10m 980 870 760
NOTA: Los valores dela tabla 10 muestran los limites
Q- 333x6
$
S=TPH
del peso del material por pie sobre la banda, “O”, es deci:
$ = Velocidad de la banda, pies/min.
7. El cambio de dirección del torrón al flujo del
materia, en la zona de carga, incrementa el daño
Por impacto.
NOTA IMPORTANTE
Es casi imposible obtener una tabla que
cubra todas las consideraciones anteriores, con el
fin de seleccionar la banda correcta para soportar
el impacto. La tabla 9A debe considerarse como
una guía solamente, las experiencias que se tengan
y las causas anteriores, pueden modiicar os valores
de la tabla 9A, a un número mayor o menor de
capas recomendadas.
TABLA 10- Soporte de carga en rodillos cargadores del tipo de tres rodillos
(cualquier ángulo) (Ib/pies)
ur
conmrrect ANCHO DE BANDA (pulgadas)
2436 4248 suse | 90-120
2 capas 220 60 40 20 20
3 capas 330 El 100 70 70
4 capas 440 12 130 100 70
2 capas 250 75 co 30 30
3capas 375 155 130 100 70
4 capas 500 280 235 190 1
Scapas 625 400 340 280 20
6 capas 750 550 475 400 325
3 capas 450 270 210 150 90
4 capas 600 480 400 315 20
Scapas 750 670 600 520 495
6 capas 800 850 780 700 650
2 capas 400 210 155 100 60
3 capas 600 400 305 210 ns
4 capas 800 650 En 440 3
Scapas 1000 | 880 768 675 580
Gcapas 1200 | 10m 980 870 760
NOTA: Los valores dela tabla 10 muestran los limites
Q- 333x6
$
S=TPH
del peso del material por pie sobre la banda, “O”, es deci:
$ = Velocidad de la banda, pies/min.
CONTITECH®
TABLA 11 - Diámetros mínimos de poleas recomendadas (pulgadas)
LONGLIFE % DEL VALOR DE TENSION NORMAL
SUPER LONGLIFE|
20-100 60.90 4060 TENSORA
2 capas 220 15 14 12 12
3 capas 330 18 16 14 14
capas 440 20 18 16 16
2capas 250 16 14 12 12
3capas 375 18 16 14 14
4 capas 500 2 20 16 16
5 capas 625 30 2 20 2
6 capas 750 3 30 24 2
3 capas 450 20 18 16 16
capas 600 2 20 18 18
5 capas 750 30 24 2 20
6 capas 800 3 30 24 2
2capas 400 2 20 18 18
3capas 600 2 20 18 18
capas 800 30 2 20 2
Scapas 1000 % 30 24 2
6 capas 1200 @ 36 30 E
Si el porcentaje de tensión normal de la
banda ostá entre 80 y 100, ol diámetro mínimo de
poleas mostrado, es para la motriz, cabeza 0
“ripper. Sil tensión de las otras es desconocida,
‘como una guia, las poleas de alta tensión de
‘contacto o de doblez deben ser seleccionadas de
la columna 60 a 80% correspondiente. La de cola,
tensora y baja tensión de contacto o de doblez
oben ser seleccionadas de la columna 40 a 60%.
Si el porcentaje de tensión normal de la
banda está entre 60 y 80, se usa el mismo
procedimiento para seleccionar los diämetros de
poleas.
Si el porcentaje de tensión normal de la
banda está entre 40 y 60 y la tensión de las otras
poleas es desconocida, las demás poleas se
Seleccionarán de esta columna.
NOTAS:
1. Cuando se tiene una transmisión con 2 poleas.
se recomienda que el diámetro, de las poleas
motrices, sea 6.0 pulg. mayor que nos datos en
la tabla. Debido a que e ciclo de doblez invertido
es más frecuente, así como los cambios de
tensión son más severos en la banda y
empalmes, que con una transmisión de polea
sencilla y arco de contacto de 180° a 240"
2. Para transmisión de poleas sencillas, o
Gualquier otra polea, dond, el arco de contacto
de la banda es mayor de 6.0 pulg. (aprox. 30°
de arco de contacto en poleas de 24", bien 60°
en poleas de 12”) utilice la columna
‘correspondiente de la tabla anterior. Considero
la columna de 40 a 60% para indicar el diämetro
mínimo posible de las poleas, donde el arco de
Contacto de la banda sea mayor de 6.0 pulg.
3. Para poleas donde el arco de contacto sea
de 6.0 pulg. o menos, el diämetro debe ser 6.0
pulg. menos que el diámetro recomendado para
la tonsión dada, pero nunca menor que 10" en
diámetro.
TABLA 11 - Diámetros mínimos de poleas recomendadas (pulgadas)
LONGLIFE % DEL VALOR DE TENSION NORMAL
SUPER LONGLIFE|
20-100 60.90 4060 TENSORA
2 capas 220 15 14 12 12
3 capas 330 18 16 14 14
capas 440 20 18 16 16
2capas 250 16 14 12 12
3capas 375 18 16 14 14
4 capas 500 2 20 16 16
5 capas 625 30 2 20 2
6 capas 750 3 30 24 2
3 capas 450 20 18 16 16
capas 600 2 20 18 18
5 capas 750 30 24 2 20
6 capas 800 3 30 24 2
2capas 400 2 20 18 18
3capas 600 2 20 18 18
capas 800 30 2 20 2
Scapas 1000 % 30 24 2
6 capas 1200 @ 36 30 E
Si el porcentaje de tensión normal de la
banda ostá entre 80 y 100, ol diámetro mínimo de
poleas mostrado, es para la motriz, cabeza 0
“ripper. Sil tensión de las otras es desconocida,
‘como una guia, las poleas de alta tensión de
‘contacto o de doblez deben ser seleccionadas de
la columna 60 a 80% correspondiente. La de cola,
tensora y baja tensión de contacto o de doblez
oben ser seleccionadas de la columna 40 a 60%.
Si el porcentaje de tensión normal de la
banda está entre 60 y 80, se usa el mismo
procedimiento para seleccionar los diämetros de
poleas.
Si el porcentaje de tensión normal de la
banda está entre 40 y 60 y la tensión de las otras
poleas es desconocida, las demás poleas se
Seleccionarán de esta columna.
NOTAS:
1. Cuando se tiene una transmisión con 2 poleas.
se recomienda que el diámetro, de las poleas
motrices, sea 6.0 pulg. mayor que nos datos en
la tabla. Debido a que e ciclo de doblez invertido
es más frecuente, así como los cambios de
tensión son más severos en la banda y
empalmes, que con una transmisión de polea
sencilla y arco de contacto de 180° a 240"
2. Para transmisión de poleas sencillas, o
Gualquier otra polea, dond, el arco de contacto
de la banda es mayor de 6.0 pulg. (aprox. 30°
de arco de contacto en poleas de 24", bien 60°
en poleas de 12”) utilice la columna
‘correspondiente de la tabla anterior. Considero
la columna de 40 a 60% para indicar el diämetro
mínimo posible de las poleas, donde el arco de
Contacto de la banda sea mayor de 6.0 pulg.
3. Para poleas donde el arco de contacto sea
de 6.0 pulg. o menos, el diämetro debe ser 6.0
pulg. menos que el diámetro recomendado para
la tonsión dada, pero nunca menor que 10" en
diámetro.
CONTITECH®
TABLA 12 - Constantes para determinar el peso de una banda transportadora
en Ib/pulg de ancho y por pie de longitud
Mr NOTA: Si lleva amortiguador (breaker) considerarlo como
PESO DE ESOUELETOS tt ar cer dea coa
Zen | 0069
Sas | Goss er
CCR PESO DE CUBIERTAS (binm)
Espeson ESPESOR
Zone | a0
en | Cusienta [constante | cuBIEntA |CONSTANTE
im | 0m 2 1 00% | ww | on
Same | 010 1 [on se os
en | 86 32 TC ER M |
see re va om | so | os
sum | ame 52 | ao [ms [ons
[ea ET 091 76 0214
Sem | om 3
mn | ie fon —| 502 | ame
iat owe 2 0
rames | 00m
sm | une
u | Sass
un | am
4 Use los siguientes factors para:
cometo | 0% os tenias
112 constant de esqueleto
Como determinar el peso de una banda 1-42 constant del esqueleto
Paso dela banda on pi = (constante à) Compuestos de SCOF.
‘peso esqueleto + constante peso cubierta) x ancho 1.05 x constante del esqueleto
à bata en ul. 108 x constant de la cubra
TABLA 12A - Equivalencias Decimal - Milímetros
DECIMAL mm DECIMAL mm EMA mm
TEAL) 0015825 EE A 038075 fe [runs ous [rar
voz —| osas | 0796 oar restes [725
age |oowers | 1.101 toes overs las
oes” er} anaes rss [iss
se |orn2s | 190 Das rs 9080
202 jours | 2361 Pr rss hase?
Tea 0108515 | 2778 assis ores hase
oo | 305 al 706575. foes
95010695 | 2572 ars es boss
salons | 3368 os losesras: Brose
es ox7iers | 4586 03 jones Brass
ses [ame os essere: bias
| ozusı2s | 5159 osea ss > Pas
192—|o2ms | 5556 osm sous Lace
1561—| 0208 | sa | asus sos, Lots
920 | 630 os joszıers pais
ref o2cse2s | 6707 ose 085 Ps
002—|ozes | 7104 3 gestes Pazos
oor) 0200975 | 7501 rey seers. Lagos
os | 700 ess seas sos
Bier 0300195 | 9308 osos 1000 5400,
na2—|osers | ar
se
an.
TABLA 12 - Constantes para determinar el peso de una banda transportadora
en Ib/pulg de ancho y por pie de longitud
Mr NOTA: Si lleva amortiguador (breaker) considerarlo como
PESO DE ESOUELETOS tt ar cer dea coa
Zen | 0069
Sas | Goss er
CCR PESO DE CUBIERTAS (binm)
Espeson ESPESOR
Zone | a0
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[ea ET 091 76 0214
Sem | om 3
mn | ie fon —| 502 | ame
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rames | 00m
sm | une
u | Sass
un | am
4 Use los siguientes factors para:
cometo | 0% os tenias
112 constant de esqueleto
Como determinar el peso de una banda 1-42 constant del esqueleto
Paso dela banda on pi = (constante à) Compuestos de SCOF.
‘peso esqueleto + constante peso cubierta) x ancho 1.05 x constante del esqueleto
à bata en ul. 108 x constant de la cubra
TABLA 12A - Equivalencias Decimal - Milímetros
DECIMAL mm DECIMAL mm EMA mm
TEAL) 0015825 EE A 038075 fe [runs ous [rar
voz —| osas | 0796 oar restes [725
age |oowers | 1.101 toes overs las
oes” er} anaes rss [iss
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202 jours | 2361 Pr rss hase?
Tea 0108515 | 2778 assis ores hase
oo | 305 al 706575. foes
95010695 | 2572 ars es boss
salons | 3368 os losesras: Brose
es ox7iers | 4586 03 jones Brass
ses [ame os essere: bias
| ozusı2s | 5159 osea ss > Pas
192—|o2ms | 5556 osm sous Lace
1561—| 0208 | sa | asus sos, Lots
920 | 630 os joszıers pais
ref o2cse2s | 6707 ose 085 Ps
002—|ozes | 7104 3 gestes Pazos
oor) 0200975 | 7501 rey seers. Lagos
os | 700 ess seas sos
Bier 0300195 | 9308 osos 1000 5400,
na2—|osers | ar
se
an.
CONTITECH®
TABLA 13 - Espesores estimados de bandas transportadoras (pulgadas)
=e
=e
es
In
eat
ae
ses
quest
Fans
FR
capes 900
3 pas 600
E
38833 [835
¿623 | SES
TABLA 14A - Dimensión máxima de terrones en bandas
DIMENSION MAXIMA DE LOS DIMENSION MAXIMA DE LOS
ro ne anno TERRONES EN Pu,
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NOTA: La tabla anterior muestra la dimensión máxima de — bien de 14 pulg de tamaño untorme ejercen una gran
terrones recomendable para bandas de rodilos triples... fuerza de impacto para el promedio delos esqueletos de
Las dimensiones de terones amiba de 24 pul. con finos. bandas transportadores.
TABLA 13 - Espesores estimados de bandas transportadoras (pulgadas)
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TABLA 14A - Dimensión máxima de terrones en bandas
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NOTA: La tabla anterior muestra la dimensión máxima de — bien de 14 pulg de tamaño untorme ejercen una gran
terrones recomendable para bandas de rodilos triples... fuerza de impacto para el promedio delos esqueletos de
Las dimensiones de terones amiba de 24 pul. con finos. bandas transportadores.
CONTITECH®
TABLA 14 - Determinación de los diámetros de rollos
DIAMETRO DEL ROLLO SIN EMPAQUE - PULG.
LONGITUD DEL ROLLO- PIES
TABLA 15 - Pesos de material a granel
Diämetro de los rolos de bandas (pulg)
Fórmula para calcular diámetro de rollo,
longitudes y espesores.
DIAM =/T8LT + 2" (pulg)
ONDE:
Longitud de la banda - pies
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Incunacion curacion
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CONTITECH®
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NOTA: S e matias encuentra ata temperatura se debe sleconar compuesto da clad arid
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CONTITECH®
Capacidad de carga
en las bandas (C)
La capacidad volumétrica de una banda
transpoñadora está determinada por el area de la
sección transversal de la carga que pueda aplarse
Spb a banda sin drramamento y el org
de la banda al viaja sobre rodillos cargadores. Esto
material que descansa sobre la banda, depende
del analisis de cribado del material, del contenido
de la mezcla y de la forma de los terrones.
Condiciones óptimas para carga completa
La carga volumética total se puede obtener cuando:
1. Estó diseñada la forma de carga de la tolva
‘al don, para que ocupo éso al mayor espai
Snel anche do a banca re
2. Estó disoñada la descarga del material de la
tolva en la misma dirección de la banda y lo más
aproximado a su velocidad.
3. La banda en el punto de carga tenga una
Pendiente menor de 8°.
4. La dimensión máxima de los terrones no sea
‘mayor que la mitad de la dada en la tabla 14 À.
5. Se use un alimentador
para martonr un jo
uniforme del material de la
banda.
6. El transportador ostó bien alineado, así como
la banda centrada sobre los rodilos y la carga
centrada sobre la banda.
7. Existe una tensión apropiada en la banda y
tener un manejo suave de la carga
Las tablas 16, 16 A y 168, combinan las
variables banda-ancho-velocidad; la selección de
stas está basada en las capacidades picos” por
hora, daria o por tuo. Cuando se desconoce la
capacidad pico, por seguridad se estima en un 25%
arriba de la promedio, aún cuando la relación de
carga sea prácticamente uniforme
TABLA 16 - Capacidad de carga en las bandas
con rodillos de 20° y 20° de sobrecarga
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del analisis de cribado del material, del contenido
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Condiciones óptimas para carga completa
La carga volumética total se puede obtener cuando:
1. Estó diseñada la forma de carga de la tolva
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2. Estó disoñada la descarga del material de la
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3. La banda en el punto de carga tenga una
Pendiente menor de 8°.
4. La dimensión máxima de los terrones no sea
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5. Se use un alimentador
para martonr un jo
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6. El transportador ostó bien alineado, así como
la banda centrada sobre los rodilos y la carga
centrada sobre la banda.
7. Existe una tensión apropiada en la banda y
tener un manejo suave de la carga
Las tablas 16, 16 A y 168, combinan las
variables banda-ancho-velocidad; la selección de
stas está basada en las capacidades picos” por
hora, daria o por tuo. Cuando se desconoce la
capacidad pico, por seguridad se estima en un 25%
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TABLA 16 - Capacidad de carga en las bandas
con rodillos de 20° y 20° de sobrecarga
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TABLA 16 - Continúa
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CONTITECH®
TABLA 16A - Capacidad de carga en las bandas
con rodillos de 35° y 20° de sobrecarga
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TABLA 16B - Capacidad de carga en las bandas
CONTITECH?
‘CONVEYOR BELT GROUP
con rodillos de 45° y 20° de sobrecarga
ancre pesove | EE cons FoR HORA
BAÑoAJuATERAL| 0, "VELOEDAD DE BANDA PA se
Bor ape] 5 m vo m nn M OOOO
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sol an le is 2 2e me ann
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CONTITECH®
TABLA 17 - Guía para seleccionar el
espesor de la cubierta superior
Esta tabla debord ullizaso solamente como
una guia para seleccionar el tipo o cakdad apropiada.
y espesor de la banda,
El espesor es afectado también por la caída
del materia ala banda en el punto de carga, así
Como el áseño de éste.
ESPESORDE LA
CUBIERTASUPERIOR TRO DE BANDA
PO DEMATERIAL ‘nm Gul) Conrmect
Mara abrasivo es core wae Tease
Ses vee cored sacan IMB He) Longo
trl med rh ae one Er
Pre an vn
Mara tra. aang Heal
eo nls Caen has nm 7 i
{fatoadaiov, cob ca ha Gi ati wm
nme.
Motel lamen abyasio Tas cono CET Lois
Minories ere. ole Se poms i spa Lolo
Pr ne ee E
Hater abrasivo, pesado Mozo. TIRE 798127
como ca cues, vata, ok. Cauet HET Srertorgte
Mara psa, doy toso aba de
Zn)
‘NOTA: Varios puntos dados en la pág. 19, que alectan la resistencia par impacto, afectan
también alas cubetas
Otros puntos que se deben
considerar al seleccionar las
cubiertas
Un incremento en el desgaste de la cubierta
Superior resulta, cuando el material cae en ángulo
recto ala dirección de la banda o sila pendiente
de la banda es mayor de 6° u 8”. El desgaste de la
‘ubieria y las rayaduras se incrementan sila mayoría
del material son terrones y prácticamente nada de
finos, Estas bandas necesitan cublertas de mayor
espesor o bien de mejor calidad.
La longitud y velocidad de una banda
determinan con qué frecuencia cualquier punto de
la cubierta superior, pasa bajo el punto de carga,
5 también un punto de desgaste a considerar, por
lo que las bandas cortas de 20 a 30 pies necesitan
una cubierta mayor que las bandas largas.
El ciclo de carga, el cual depende de la
longitud y la velocidad de la banda, no os ol único
que determina el espesor de la cubierta superior.
El desgaste de la cubierta superior puede ser
causado por el peso de la banda sobre los rodillos
de retomo que pueden estar rugosos o ligeramente
corroidos. Este desgaste será el mismo sobre una
banda de 2000 pies entre centros que una de 100
pies, con la misma velocidad.
Otra causa de desgaste de la cubierta
superior, es el Igoro desplazamiento de la carg
cuando ésta pasa sobre los rodilos. Este tipo de
desgaste es el mismo para cualquier longitud dela
banda, si la operación se efectúa a la misma
velocidad.
TABLA 17 - Guía para seleccionar el
espesor de la cubierta superior
Esta tabla debord ullizaso solamente como
una guia para seleccionar el tipo o cakdad apropiada.
y espesor de la banda,
El espesor es afectado también por la caída
del materia ala banda en el punto de carga, así
Como el áseño de éste.
ESPESORDE LA
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PO DEMATERIAL ‘nm Gul) Conrmect
Mara abrasivo es core wae Tease
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Motel lamen abyasio Tas cono CET Lois
Minories ere. ole Se poms i spa Lolo
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‘NOTA: Varios puntos dados en la pág. 19, que alectan la resistencia par impacto, afectan
también alas cubetas
Otros puntos que se deben
considerar al seleccionar las
cubiertas
Un incremento en el desgaste de la cubierta
Superior resulta, cuando el material cae en ángulo
recto ala dirección de la banda o sila pendiente
de la banda es mayor de 6° u 8”. El desgaste de la
‘ubieria y las rayaduras se incrementan sila mayoría
del material son terrones y prácticamente nada de
finos, Estas bandas necesitan cublertas de mayor
espesor o bien de mejor calidad.
La longitud y velocidad de una banda
determinan con qué frecuencia cualquier punto de
la cubierta superior, pasa bajo el punto de carga,
5 también un punto de desgaste a considerar, por
lo que las bandas cortas de 20 a 30 pies necesitan
una cubierta mayor que las bandas largas.
El ciclo de carga, el cual depende de la
longitud y la velocidad de la banda, no os ol único
que determina el espesor de la cubierta superior.
El desgaste de la cubierta superior puede ser
causado por el peso de la banda sobre los rodillos
de retomo que pueden estar rugosos o ligeramente
corroidos. Este desgaste será el mismo sobre una
banda de 2000 pies entre centros que una de 100
pies, con la misma velocidad.
Otra causa de desgaste de la cubierta
superior, es el Igoro desplazamiento de la carg
cuando ésta pasa sobre los rodilos. Este tipo de
desgaste es el mismo para cualquier longitud dela
banda, si la operación se efectúa a la misma
velocidad.
El amortiguador Transcord, debe utiizarse
‘en lugar del amortiguador regular de text
rudo donde se requiera una adhesividad mayor
entr lacubiertay el esqueleto o una gran resistencia
al impacto. Se sugiere el uso de dos amortiguadores
‘Transcord cuando el servicio sea muy severo y el
espesor de a cubra superior soa por o manos
CONTITECH®
El amortiguador de text, desplaza 1/92" de
ubiera y se requiere un espesor mínimo de 3/32"
El amortiguador Transcord desplaza 1/18" do
ubiera y requiere una cubierta con espesor mínimo
de 18.
Cuando so usa en la cubierta superior, se
sugiero la siguiente construcción del amortiguador.
ESPESOR DE
ESRESOR.DE | CONSTRUCCIONDEL AMORTIGUADOR.
332, 1863/18” | Noseroquiero amenguado,
u Amoriguader de ox 6 amoriguador Transcord
sw AmoriquaderTanscord
ae aa Dos amertguadores Transcord,colocados cora dl
esquelo, so roqueren,
Espesor de la cubierta inferior APUNDUNALDELWDTOR | RPUAENACARGAAPROX,
a
Una cubierta inferior con un esposor de 1/16" m
‘© mayor da el mejor servicio en empalmes a
vulcanizados, mas resistencia al acete (causado
por exceso de grasa en los rodillos), y mejor
fesistencia al desgaste debido a rodilos y poleas
sucias.
Condiciones especiales tales como
temperaturas de congelación, condiciones de
‘operacion pegajosa o terrones grandes, pueden
requerir cublera inferior de gran espesor, suficiente
‘como para incluir amortiguador de texto Transcord.
Un amortiguador Transcord o una cubierta
inferior gruesa, aumente la resistencia al impacto
el punto de carga y amorligua al esqueleto de la
"anda cuando los terrones pasan sobre los radios.
Como estimar la velocidad de la
banda con los datos de transmisión
‘Cuando se desconoce la velocidad de la banda, se
‘Puede calcular de los datos de placa del motor dol
Feductor y del diámetro de la polea motriz.
Comúnmente se logra la reducción de las rpm del
motor a una polea motriz con un reductor de
fengranes y una cadena o bien un reductor de
fngranes y una wansmision on banda Y- Se
recomienda el uso de las rpm a plena carga.
La relación de velocidad de los reductores
de engranes se encuentran en las placas, tales
como 11.5 6 70.2, eto.
La relación de velocidad de cadenas y
catarinas, es igual al nümero de dientes de la
Catarina mayor dividido por el número de dientes
dela catarina menor.
La relación do velocidad de una transmisión
de banda Ves aproximadamento igual al diámetro
{de paso de la poloa mayor, dividido por el diámetro
{de paso de la polea menor.
OC =
2
Er
mwenookointes TEUER
30
‘en lugar del amortiguador regular de text
rudo donde se requiera una adhesividad mayor
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al impacto. Se sugiere el uso de dos amortiguadores
‘Transcord cuando el servicio sea muy severo y el
espesor de a cubra superior soa por o manos
CONTITECH®
El amortiguador de text, desplaza 1/92" de
ubiera y se requiere un espesor mínimo de 3/32"
El amortiguador Transcord desplaza 1/18" do
ubiera y requiere una cubierta con espesor mínimo
de 18.
Cuando so usa en la cubierta superior, se
sugiero la siguiente construcción del amortiguador.
ESPESOR DE
ESRESOR.DE | CONSTRUCCIONDEL AMORTIGUADOR.
332, 1863/18” | Noseroquiero amenguado,
u Amoriguader de ox 6 amoriguador Transcord
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Espesor de la cubierta inferior APUNDUNALDELWDTOR | RPUAENACARGAAPROX,
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Una cubierta inferior con un esposor de 1/16" m
‘© mayor da el mejor servicio en empalmes a
vulcanizados, mas resistencia al acete (causado
por exceso de grasa en los rodillos), y mejor
fesistencia al desgaste debido a rodilos y poleas
sucias.
Condiciones especiales tales como
temperaturas de congelación, condiciones de
‘operacion pegajosa o terrones grandes, pueden
requerir cublera inferior de gran espesor, suficiente
‘como para incluir amortiguador de texto Transcord.
Un amortiguador Transcord o una cubierta
inferior gruesa, aumente la resistencia al impacto
el punto de carga y amorligua al esqueleto de la
"anda cuando los terrones pasan sobre los radios.
Como estimar la velocidad de la
banda con los datos de transmisión
‘Cuando se desconoce la velocidad de la banda, se
‘Puede calcular de los datos de placa del motor dol
Feductor y del diámetro de la polea motriz.
Comúnmente se logra la reducción de las rpm del
motor a una polea motriz con un reductor de
fengranes y una cadena o bien un reductor de
fngranes y una wansmision on banda Y- Se
recomienda el uso de las rpm a plena carga.
La relación de velocidad de los reductores
de engranes se encuentran en las placas, tales
como 11.5 6 70.2, eto.
La relación de velocidad de cadenas y
catarinas, es igual al nümero de dientes de la
Catarina mayor dividido por el número de dientes
dela catarina menor.
La relación do velocidad de una transmisión
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ar
CONTITECH?
Sea:
Gr = Relación de reducción de engranes de la
placa del motor.
Gr = Rolación de reducción de cadenas,
Vr = Relación de reducción de bandas Vr.
n= Numero de dientes en catarina menor.
N = Numero de cients en caarin mayor
Vel. de la banda en pies/min. = 0.262 x diám. de
la pola on pul. x = ¿Pm moter
Con relación aos factores G, Vr y Gr, dela
fórmula anterior, omítanse aquellos que no son
aplicables o que no existan para el caso de una
transmisión en particular
Por ejemplo, suponiendo un transportador
‘de banda cuyo motor trabaja a 1,200 rpm, según
indica su placa, Como se ha mencionado
anteriormente, se deberán utlizar 1170 rpm en los
Cálculos. Tienen un reductor de engranes entre el
motor ya oa moyi del vanspotaor Guy placa
muesta una relación de reducción igual a 21.4 el
diámetro de la polea motriz es de 24
Entonces: Velocidad de la band
x 24" x 1170 5 jies/min.
0.262 x 24 x 1170 „ 5488 pes!
Suponiendo ahora, la misma velocidad de
motor de 1200 rpm, pero con un reductor de
engranes y una transmisión de banda “V”. La
relación de reducción de velocidad del reductor de
‘engranes es de 6.94. Las poleas de bandas "Y"
tenon aproximadamente dámotos de paso de 18
75
Entonces Vr= IB. = 3.0 Vel de abana
0262 x24°x gd Bay = 9504 posi
¡Un segundo método para determinar la
volocidad de la banda consiste simplemente en
tomar el tempo que la banda efectúa una revolución.
Para esto, es necesario conocer la longitud
aproximada de la banda. Para ayudar a tomar el
tiempo en que se efectúa una revolución, una marca
de crayon puede colocarse en la orila dela banda
9 en fomar el empalme como punto de referencia
por ejemplo, la longitud de la banda
(aproximadamente al doble de la distancia entre
centros de poleas) sea de 240 pies, y requiere 40
segundos para dar una vuelta completa.
La velocidad aproximada de la banda, será igual a
240 x60
240260 „ 360 piesimin
Método corto para estimar el
peso del tensor de gravedad
El peso necesario de contrapeso, puede ser
estimado Si se conocen la capacidad del motor en
HP, el arco de contacto de la polea motriz y la
velocidad de la banda. En el tensor vertical tipo "U"
‘el peso calculado deberä incluir el peso de la polea;
1a fecha yla horquilla
Si la potencia del motor es mayor de la
requerida, el peso del contrapeso calculado por
‘este método sera también mayor del necesario. En
algunos casos el peso del contrapeso puede ser
‘mayor que el calculado debido a que la banda
puedo necesitar tensión adicional para reducirla
Seliexion entre rodilos en punto de carga. Este
método de cálculo es correcto para transportadores
horizontales y algunos inclinados.
No uso este método, si el tensor vertical
ace que a banda enga un rc de coracto menor
de 168° (ipo Y) en bansporedores demasiado
inclinados y para transportadores descendentes 6
shel tensor ño está cercano a la polea motriz en
‘una banda inclinada.
Datos conocidos:
Potencia del motor: 60 (use el 90% de este valor
para ajustar la eficiencia del reductor de velocidad)
‚Arco de contacto de la banda en la unidad motriz
210* en polea recubierta.
Velocidad de la banda: 400 plos/min,
El tensor de gravedad está localizado cerca de la
polea motriz.
CONTITECH?
Sea:
Gr = Relación de reducción de engranes de la
placa del motor.
Gr = Rolación de reducción de cadenas,
Vr = Relación de reducción de bandas Vr.
n= Numero de dientes en catarina menor.
N = Numero de cients en caarin mayor
Vel. de la banda en pies/min. = 0.262 x diám. de
la pola on pul. x = ¿Pm moter
Con relación aos factores G, Vr y Gr, dela
fórmula anterior, omítanse aquellos que no son
aplicables o que no existan para el caso de una
transmisión en particular
Por ejemplo, suponiendo un transportador
‘de banda cuyo motor trabaja a 1,200 rpm, según
indica su placa, Como se ha mencionado
anteriormente, se deberán utlizar 1170 rpm en los
Cálculos. Tienen un reductor de engranes entre el
motor ya oa moyi del vanspotaor Guy placa
muesta una relación de reducción igual a 21.4 el
diámetro de la polea motriz es de 24
Entonces: Velocidad de la band
x 24" x 1170 5 jies/min.
0.262 x 24 x 1170 „ 5488 pes!
Suponiendo ahora, la misma velocidad de
motor de 1200 rpm, pero con un reductor de
engranes y una transmisión de banda “V”. La
relación de reducción de velocidad del reductor de
‘engranes es de 6.94. Las poleas de bandas "Y"
tenon aproximadamente dámotos de paso de 18
75
Entonces Vr= IB. = 3.0 Vel de abana
0262 x24°x gd Bay = 9504 posi
¡Un segundo método para determinar la
volocidad de la banda consiste simplemente en
tomar el tempo que la banda efectúa una revolución.
Para esto, es necesario conocer la longitud
aproximada de la banda. Para ayudar a tomar el
tiempo en que se efectúa una revolución, una marca
de crayon puede colocarse en la orila dela banda
9 en fomar el empalme como punto de referencia
por ejemplo, la longitud de la banda
(aproximadamente al doble de la distancia entre
centros de poleas) sea de 240 pies, y requiere 40
segundos para dar una vuelta completa.
La velocidad aproximada de la banda, será igual a
240 x60
240260 „ 360 piesimin
Método corto para estimar el
peso del tensor de gravedad
El peso necesario de contrapeso, puede ser
estimado Si se conocen la capacidad del motor en
HP, el arco de contacto de la polea motriz y la
velocidad de la banda. En el tensor vertical tipo "U"
‘el peso calculado deberä incluir el peso de la polea;
1a fecha yla horquilla
Si la potencia del motor es mayor de la
requerida, el peso del contrapeso calculado por
‘este método sera también mayor del necesario. En
algunos casos el peso del contrapeso puede ser
‘mayor que el calculado debido a que la banda
puedo necesitar tensión adicional para reducirla
Seliexion entre rodilos en punto de carga. Este
método de cálculo es correcto para transportadores
horizontales y algunos inclinados.
No uso este método, si el tensor vertical
ace que a banda enga un rc de coracto menor
de 168° (ipo Y) en bansporedores demasiado
inclinados y para transportadores descendentes 6
shel tensor ño está cercano a la polea motriz en
‘una banda inclinada.
Datos conocidos:
Potencia del motor: 60 (use el 90% de este valor
para ajustar la eficiencia del reductor de velocidad)
‚Arco de contacto de la banda en la unidad motriz
210* en polea recubierta.
Velocidad de la banda: 400 plos/min,
El tensor de gravedad está localizado cerca de la
polea motriz.
Procedimiento
Fórmula y aplicación
Peso estimado del contrapeso
We = AHP x 32000 x). q)
Sustituyendo:
2154 x 83000 x 0.38)
We =: 2 = 3380 Ib
Origen de los datos
HP = 60 (use el 90% del valor)
K = 0.38 (tabla 2, pág 11)
$ = 400 piesimin. (velocidad de la banda)
Carrera del tensor
La tabla 18 muestra la carrera recomendada
del tensor de la banda. Si se usa tensor de tomillo
de tipo fo, se recomienda el valor dado en la
“columna “Cy generalmente se emplean empalmes
con grapas. Con empalmos vulcanizados se
recomiendan los valores delas columnas "A" 0 "8.
‘Como se sugiero en la tabla 19, ol tipo de
arranque y si hay período de arranque libre y
"empalmes con grapas, son factores quo determinan
la solocción de a carrera del tensor recomendada
does columas “A 08. Se suponen empalmes
La carrera del tensor requerida cuando se
uilizan empalmes vulcanizados, deben ser los
indicados en la columna “A”. La posición del tensor
para estas bandas se recomienda como sigue:
Con tensor de gravedad.
Empalme con el contrapeso en su punto
Con tensor de tomillo y empalme de grapas
Empalme con el tensor on su punto mínimo
mas dos pulgada para cualquier eventualidad.
Con tensor de tornillo y empalme
vulcanizado
Sila banda trabaja con menos del 50% de
‘su capacidad de tensión, se coloca el empalme con
úl tensor on el punto mínimo. Sila banda trabaja al
50% o más de su capacidad de tensión, se coloca
CONTITECH®
hempalme con ura longitud equivalente a 1/4 del
1% de la banda lo cual produce alguna tensión
inicial.
TABLA 18 - Tensor recomendado
CARRERA DEL TENSOR RECOMENDADA EN PIES
28023502 ”" (agodén)
"
ENTRE CENTROS| CARRERA
POLEAS.
Pies a 8 © | a soc
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700 OS 3S
100 3 28 | 1 8
1500 sun | an
2000 so 9 5 | 0 2 15
2500 7% 9 | 5 » 1
5000 5499 2 | + 2 2
3500 > 4% | @ 5% %
4000 & soso?
200 m 48 4 | & 39 a
5000 75 so 5 | 5 4 _»
Instrucciones especiales para tensores con
bandas
A cualquier banda transportadora se le
considera que tiene 3 tipos de estiramiento o
elongación:
1) Elongación elástica.- Es la parte de la
elongación que ocurre en una banda
transportadora durante la aceleración de arranque
o en la desaceleración del frenado. Esta
elongación se recupera totalmente cuando la
tension o esfuerzo que la produce se elimina, El
nylon con el calor absorbido en el tratamiento
del proceso tiene inherente una más alta
elongación elástica que el de rayón, algodón o
poliéster.
2) Estiramiento en la construcción.- Este os
debido más al tipo del tejido de textil que al
‘material de textil usado. En un text de tejido
convencional, el ho alpie, el cuales entrelazado,
tiende a enderezarse cuando la carga es
Aplicada. Esto da como resultado un crecimiento
de la banda y parte de éste no se recobra
Fórmula y aplicación
Peso estimado del contrapeso
We = AHP x 32000 x). q)
Sustituyendo:
2154 x 83000 x 0.38)
We =: 2 = 3380 Ib
Origen de los datos
HP = 60 (use el 90% del valor)
K = 0.38 (tabla 2, pág 11)
$ = 400 piesimin. (velocidad de la banda)
Carrera del tensor
La tabla 18 muestra la carrera recomendada
del tensor de la banda. Si se usa tensor de tomillo
de tipo fo, se recomienda el valor dado en la
“columna “Cy generalmente se emplean empalmes
con grapas. Con empalmos vulcanizados se
recomiendan los valores delas columnas "A" 0 "8.
‘Como se sugiero en la tabla 19, ol tipo de
arranque y si hay período de arranque libre y
"empalmes con grapas, son factores quo determinan
la solocción de a carrera del tensor recomendada
does columas “A 08. Se suponen empalmes
La carrera del tensor requerida cuando se
uilizan empalmes vulcanizados, deben ser los
indicados en la columna “A”. La posición del tensor
para estas bandas se recomienda como sigue:
Con tensor de gravedad.
Empalme con el contrapeso en su punto
Con tensor de tomillo y empalme de grapas
Empalme con el tensor on su punto mínimo
mas dos pulgada para cualquier eventualidad.
Con tensor de tornillo y empalme
vulcanizado
Sila banda trabaja con menos del 50% de
‘su capacidad de tensión, se coloca el empalme con
úl tensor on el punto mínimo. Sila banda trabaja al
50% o más de su capacidad de tensión, se coloca
CONTITECH®
hempalme con ura longitud equivalente a 1/4 del
1% de la banda lo cual produce alguna tensión
inicial.
TABLA 18 - Tensor recomendado
CARRERA DEL TENSOR RECOMENDADA EN PIES
28023502 ”" (agodén)
"
ENTRE CENTROS| CARRERA
POLEAS.
Pies a 8 © | a soc
E Rae EEE!
100 3 3 1 | 3 2e 1
200 6 Some 5 ton
200 8 72e 75 2
500, ne 10 à | w 9 4
700 OS 3S
100 3 28 | 1 8
1500 sun | an
2000 so 9 5 | 0 2 15
2500 7% 9 | 5 » 1
5000 5499 2 | + 2 2
3500 > 4% | @ 5% %
4000 & soso?
200 m 48 4 | & 39 a
5000 75 so 5 | 5 4 _»
Instrucciones especiales para tensores con
bandas
A cualquier banda transportadora se le
considera que tiene 3 tipos de estiramiento o
elongación:
1) Elongación elástica.- Es la parte de la
elongación que ocurre en una banda
transportadora durante la aceleración de arranque
o en la desaceleración del frenado. Esta
elongación se recupera totalmente cuando la
tension o esfuerzo que la produce se elimina, El
nylon con el calor absorbido en el tratamiento
del proceso tiene inherente una más alta
elongación elástica que el de rayón, algodón o
poliéster.
2) Estiramiento en la construcción.- Este os
debido más al tipo del tejido de textil que al
‘material de textil usado. En un text de tejido
convencional, el ho alpie, el cuales entrelazado,
tiende a enderezarse cuando la carga es
Aplicada. Esto da como resultado un crecimiento
de la banda y parte de éste no se recobra
CONTITECH®
El tejido HT de ContiTech, construido con
poliéster nylon conserva al mínimo los valores
de elongación.
3) Estiramiento permanente.- Este incluye la
parte dela elongación elásica y del estiramiento
Construccional, el cual no es recobrable. También
incluye la elongación permanente de la fibra
básica. El estramiento permanente en el poléster
ocurre más rápidamente, pero no es mayor que
en bandas de algodón convencional. El poster
tiene menos estiramiento que otros textiles.
TABLA 19 - Condiciones para recomendar la carrera del tensor
PARA TODAS LAS BANDAS
‘canmenave PERIOD DE
TATABUA'® —TPODEARRANQUE ARRANGUELIBRE per GERD FLEXSEAL
PALM VOLGANEADO FNAL
F Fraser y Dae i tga cara paa
amino el ban
= Contado ms 84 ct oa caro para
‘limo dla br
= ‘vote delata mo Cana topo minimo
a Atras delire s le tt ge a area par
Eee
Conrado 3 Cane pe inno
‘ree danas 3 ant pena dj va
Fe ie maso
© Aras dolares mw ana pe minimo y dj va
‘Sania es asco
Rodillos de 3. Tener bandas transportadoras más angostas
acanalamiento profundo.
El tipo más usado de rodillos de
acanalamiento ha sido el rodilo de 20°. Los dos
rodilos delo extremos estan incinados 20°, respecto
al roll central en un plano perpendicular a la base
del bastidor
Actualmente existo un incremento on el uso
de rodilos de acanalamiento con ángulos de 35 y
35°. Estos tipos se han usado por años para el
manejo de materiales igeros como granos y viruta
‘de madera, ahora estos son usados para el manejo
‘de matoriales a granel más pesados.
Los rodillos de acanalamiento profundo
tiene las ventajas de:
1. Reducir el derrame del material cuando la
carga no es mayor de lo que hubiese sido con
Fodilos "estándar.
2. Una mayor capacidad, dado que se tiene una
mayor sección transversal de la carga.
pars manejaruna capacidad de tonelada dada.
fonos dosgasto de la cubierta, por tonelada
de material transportado. Con mayor Sección
transversal de carga, los materiales chocan entre
si, en lugar de desgaste directamente con la
¿ubiera de la banda,
5. Aumento del soporte de la banda entre rodilos.
‘Se ene un mayor "electo de viga" entre rodillos,
el cual permite tener un espacio mayor, Esto
Ocurre Con materiales finos, pero debido a las
distorsiones concentradas de la banda con
terrones, los espacios grandes no son
genoralmènte recomendados.
Existen varios aspectos en el diseño de
transportadores los cuales son
importantes cuando se usan rodillos de
acanalamiento profundo.
1. Para no tener un severo sobreestuerzo en las.
ofilas de a banda, cuando se acerca a la polea
erminal de alla tension la distancia de transición
del último rodillo a la polea, debe ser la
Considerada de acuerdo con las tablas 20 y 21
El tejido HT de ContiTech, construido con
poliéster nylon conserva al mínimo los valores
de elongación.
3) Estiramiento permanente.- Este incluye la
parte dela elongación elásica y del estiramiento
Construccional, el cual no es recobrable. También
incluye la elongación permanente de la fibra
básica. El estramiento permanente en el poléster
ocurre más rápidamente, pero no es mayor que
en bandas de algodón convencional. El poster
tiene menos estiramiento que otros textiles.
TABLA 19 - Condiciones para recomendar la carrera del tensor
PARA TODAS LAS BANDAS
‘canmenave PERIOD DE
TATABUA'® —TPODEARRANQUE ARRANGUELIBRE per GERD FLEXSEAL
PALM VOLGANEADO FNAL
F Fraser y Dae i tga cara paa
amino el ban
= Contado ms 84 ct oa caro para
‘limo dla br
= ‘vote delata mo Cana topo minimo
a Atras delire s le tt ge a area par
Eee
Conrado 3 Cane pe inno
‘ree danas 3 ant pena dj va
Fe ie maso
© Aras dolares mw ana pe minimo y dj va
‘Sania es asco
Rodillos de 3. Tener bandas transportadoras más angostas
acanalamiento profundo.
El tipo más usado de rodillos de
acanalamiento ha sido el rodilo de 20°. Los dos
rodilos delo extremos estan incinados 20°, respecto
al roll central en un plano perpendicular a la base
del bastidor
Actualmente existo un incremento on el uso
de rodilos de acanalamiento con ángulos de 35 y
35°. Estos tipos se han usado por años para el
manejo de materiales igeros como granos y viruta
‘de madera, ahora estos son usados para el manejo
‘de matoriales a granel más pesados.
Los rodillos de acanalamiento profundo
tiene las ventajas de:
1. Reducir el derrame del material cuando la
carga no es mayor de lo que hubiese sido con
Fodilos "estándar.
2. Una mayor capacidad, dado que se tiene una
mayor sección transversal de la carga.
pars manejaruna capacidad de tonelada dada.
fonos dosgasto de la cubierta, por tonelada
de material transportado. Con mayor Sección
transversal de carga, los materiales chocan entre
si, en lugar de desgaste directamente con la
¿ubiera de la banda,
5. Aumento del soporte de la banda entre rodilos.
‘Se ene un mayor "electo de viga" entre rodillos,
el cual permite tener un espacio mayor, Esto
Ocurre Con materiales finos, pero debido a las
distorsiones concentradas de la banda con
terrones, los espacios grandes no son
genoralmènte recomendados.
Existen varios aspectos en el diseño de
transportadores los cuales son
importantes cuando se usan rodillos de
acanalamiento profundo.
1. Para no tener un severo sobreestuerzo en las.
ofilas de a banda, cuando se acerca a la polea
erminal de alla tension la distancia de transición
del último rodillo a la polea, debe ser la
Considerada de acuerdo con las tablas 20 y 21
2. Se debe considerar la posición horizontal de
cualquier rodillo adyacente a una polea. Si un
rodilo se coloca muy alto, la banda puede ser
empujada hacia abajo en el rodillo, creando un
ángulo y un sobreestuerzo innecesario.
3, Los radios mínimos on las curvas convexas
deban ser mayores que con rodilos estándar de
20°, para que las orilas de las bandas no sulran
Sobreestuerzo. Además los rodilos cargadores
deberán estar más cerrados en dicha curva
circunferencial y no sobre una cuerda estructural,
Los radios de curvatura cóncavas, deben ser Io
suficientemente grandes para que no causen
‘ondulamiento en as orlas, debido alos esfuerzos
de compresión.
4. Si se desea obtener la carga máxima de un
acanalamiento profundo, los puntos de carga o
transferencia requerirán un diseño cuidadoso,
5. La velocidad de la banda no puede ser muy
baja. Con rodillos a 45°, la velocidad de la banda
tendrá una minima de 400 a 450 pies/min., para
transportar el material a travós de la distancia
de transición si derrames y obtener una
trayectora impia al descargar.
6: La construcción de una banda transportadora
debe ser cuidadosamente escogida
a) El esqueleto debo ser lo suficientemente
flexible para adaptarse al acanalamiento de
los rodilos,
b) El esqueleto debo ser lo suficientemente
rigido para resistir plogues en la unión de los
rodillos.
TABLA 20 - Distancia de transición
CONTITECH®
Distancia de transición
Un transportador de canal cambia para
formar un transportador plano en ambas terminales.
À este cambio de forma acanalada a forma plana,
se le conoce con el nombre de transición
La distancia que requiere la transición es
importante, pariculamente cuando se usan rodilos
de acanalamiento profundo. Las distancias de
transicion para varias construcciones de bandas
están indicadas en las tablas 20 y 204.
Dependiendo de la distancia de transición
los rodilos de transferencia pueden ser usados
para ayudar a soportar la banda entre el último
rodilo estándar y la polea terminal. Los rodilos de
translerencia tienen los dos rodilos extremos a un
ángulo menor que el estándar. Estos rodilos pueden
ser del tipo de ángulo jo o de ángulo ajustable.
Los rodilos de transterencia son colocados de
‘manera que el ángulo de transferencia disminuyo
a medida que se acerca a la polea terminal. El
nivel y la posición correcta de los rodilos de
transferencia se obtienen más exactamente cuando
la banda ta fora está operando con su carga
total de material.
Las tablas 20 y 20A pueden ser usadas
también para determinar la distancia de transición
‘minima recomendable para cuando se tenga rodilo
ental de mayor longi En lugar de usar al ancho
de la banda normal, se ajusta el ancho a tres veces
la longitud del rodilo extremo inclinado. De las
tablas se selecciona el factor, para la
correspondiente localización del rodilo respecto a
la polea, ángulo de acanalamiento y porcentaje de
la tensión de operación. EI ancho de la banda
ajustado, se sustituye por W en el factor y se
determina la distancia de transición por
muliplicación.
Distancia minima de transicion recomendada, cuando la linea del punto medio dela profundidad del cuanas
es Tangente al punto superior de la polea terminal.
‘TPO DE RODILLOS DE IGUAL LONGITUD.
PORCENTAJE DE WT
CAPACIDAD DE on ALDO POLESTER NYLON FERADEWORD
TENSONDE ANGULODELOS RODLLOS ANGULODELOSRODLLOS ANGULO DELOS RODILLOS ANGULO DE LOS RODILLOS.
OPERACON E E EN E
EE 5 HI RS
EXT] NET law 190 Gu UM 250 tw 2 Sn
Bow Be ne eth de in 22m Bn 2m Sim
mars fu tou dm Pw tw tbr E Liu Zim 290
Memo u 1m aida
cualquier rodillo adyacente a una polea. Si un
rodilo se coloca muy alto, la banda puede ser
empujada hacia abajo en el rodillo, creando un
ángulo y un sobreestuerzo innecesario.
3, Los radios mínimos on las curvas convexas
deban ser mayores que con rodilos estándar de
20°, para que las orilas de las bandas no sulran
Sobreestuerzo. Además los rodilos cargadores
deberán estar más cerrados en dicha curva
circunferencial y no sobre una cuerda estructural,
Los radios de curvatura cóncavas, deben ser Io
suficientemente grandes para que no causen
‘ondulamiento en as orlas, debido alos esfuerzos
de compresión.
4. Si se desea obtener la carga máxima de un
acanalamiento profundo, los puntos de carga o
transferencia requerirán un diseño cuidadoso,
5. La velocidad de la banda no puede ser muy
baja. Con rodillos a 45°, la velocidad de la banda
tendrá una minima de 400 a 450 pies/min., para
transportar el material a travós de la distancia
de transición si derrames y obtener una
trayectora impia al descargar.
6: La construcción de una banda transportadora
debe ser cuidadosamente escogida
a) El esqueleto debo ser lo suficientemente
flexible para adaptarse al acanalamiento de
los rodilos,
b) El esqueleto debo ser lo suficientemente
rigido para resistir plogues en la unión de los
rodillos.
TABLA 20 - Distancia de transición
CONTITECH®
Distancia de transición
Un transportador de canal cambia para
formar un transportador plano en ambas terminales.
À este cambio de forma acanalada a forma plana,
se le conoce con el nombre de transición
La distancia que requiere la transición es
importante, pariculamente cuando se usan rodilos
de acanalamiento profundo. Las distancias de
transicion para varias construcciones de bandas
están indicadas en las tablas 20 y 204.
Dependiendo de la distancia de transición
los rodilos de transferencia pueden ser usados
para ayudar a soportar la banda entre el último
rodilo estándar y la polea terminal. Los rodilos de
translerencia tienen los dos rodilos extremos a un
ángulo menor que el estándar. Estos rodilos pueden
ser del tipo de ángulo jo o de ángulo ajustable.
Los rodilos de transterencia son colocados de
‘manera que el ángulo de transferencia disminuyo
a medida que se acerca a la polea terminal. El
nivel y la posición correcta de los rodilos de
transferencia se obtienen más exactamente cuando
la banda ta fora está operando con su carga
total de material.
Las tablas 20 y 20A pueden ser usadas
también para determinar la distancia de transición
‘minima recomendable para cuando se tenga rodilo
ental de mayor longi En lugar de usar al ancho
de la banda normal, se ajusta el ancho a tres veces
la longitud del rodilo extremo inclinado. De las
tablas se selecciona el factor, para la
correspondiente localización del rodilo respecto a
la polea, ángulo de acanalamiento y porcentaje de
la tensión de operación. EI ancho de la banda
ajustado, se sustituye por W en el factor y se
determina la distancia de transición por
muliplicación.
Distancia minima de transicion recomendada, cuando la linea del punto medio dela profundidad del cuanas
es Tangente al punto superior de la polea terminal.
‘TPO DE RODILLOS DE IGUAL LONGITUD.
PORCENTAJE DE WT
CAPACIDAD DE on ALDO POLESTER NYLON FERADEWORD
TENSONDE ANGULODELOS RODLLOS ANGULODELOSRODLLOS ANGULO DELOS RODILLOS ANGULO DE LOS RODILLOS.
OPERACON E E EN E
EE 5 HI RS
EXT] NET law 190 Gu UM 250 tw 2 Sn
Bow Be ne eth de in 22m Bn 2m Sim
mars fu tou dm Pw tw tbr E Liu Zim 290
Memo u 1m aida
CONTITECH®
Pa me 1 AS = 4
TABLA 20 A - Distancia de transición.
Distancia minima de transicion recomendada, cuando la linea del punto superior del rodilo horizontales
tangente al punto superior dela polea terminal.
‘TPO DE RODILLOS DE IGUAL LONGITUD.
PORCENTAJE DE [7
CAPACIDAD DE POUESTÉR -MILON RADE ORO
‘TENSION DE sng 6 anos vay Doe ons MOOD LOS RODILLOS. ANO EL ODLLOS
OPERACION ar ama me EX
He KE a
Ta 220 Ze TERRA
E aw Zum JO Vu Ze E E EC
Kw Sn Zu 126 22 Di On Bon dam 22 JM Lu
qu tom 100 tó Bu Zen 120 on Zn tin Son 39%
W = ancho de la banda
Altura del canal = 0.1095 x W para rodillos de 20°
0.1830 x W para rodillos de 35°
0.2260 x W para rodillos de 45°
Longitud de la banda
para empalmes vulcanizados
El siguiento cuadro para determinar la
longitud de la banda requerida en empalmes
vuanizados, está basado en un ángulo de empalme
de 22° (medido en un largo igual a 0.4 del ancho
¿e la banda)
El método de empalme recomendado para
las bandas HT, es el de retar el material de las
‘capas de los escalones comenzando, on el extremo
de la banda. Esto requiere unas 6.0” extras en cada
extremo de la banda para sujetarla, adicionales a
las 3.0" normales de recorte o escuadramiento.
Longitud adicional requerida
AL = SLx(N=1) + Ou à TA
Longitud adicional del empalme
lúmero d capas de la banda.
W = Ancho de la banda, pulgadas.
SL = Longitud del escalón en pulgadas.
TA Tolerancia para:
Recorte de 3" 66" para ajustar cada
extremo de la banda a la mesa de
trabajo, cuando se requiera,
Pa me 1 AS = 4
TABLA 20 A - Distancia de transición.
Distancia minima de transicion recomendada, cuando la linea del punto superior del rodilo horizontales
tangente al punto superior dela polea terminal.
‘TPO DE RODILLOS DE IGUAL LONGITUD.
PORCENTAJE DE [7
CAPACIDAD DE POUESTÉR -MILON RADE ORO
‘TENSION DE sng 6 anos vay Doe ons MOOD LOS RODILLOS. ANO EL ODLLOS
OPERACION ar ama me EX
He KE a
Ta 220 Ze TERRA
E aw Zum JO Vu Ze E E EC
Kw Sn Zu 126 22 Di On Bon dam 22 JM Lu
qu tom 100 tó Bu Zen 120 on Zn tin Son 39%
W = ancho de la banda
Altura del canal = 0.1095 x W para rodillos de 20°
0.1830 x W para rodillos de 35°
0.2260 x W para rodillos de 45°
Longitud de la banda
para empalmes vulcanizados
El siguiento cuadro para determinar la
longitud de la banda requerida en empalmes
vuanizados, está basado en un ángulo de empalme
de 22° (medido en un largo igual a 0.4 del ancho
¿e la banda)
El método de empalme recomendado para
las bandas HT, es el de retar el material de las
‘capas de los escalones comenzando, on el extremo
de la banda. Esto requiere unas 6.0” extras en cada
extremo de la banda para sujetarla, adicionales a
las 3.0" normales de recorte o escuadramiento.
Longitud adicional requerida
AL = SLx(N=1) + Ou à TA
Longitud adicional del empalme
lúmero d capas de la banda.
W = Ancho de la banda, pulgadas.
SL = Longitud del escalón en pulgadas.
TA Tolerancia para:
Recorte de 3" 66" para ajustar cada
extremo de la banda a la mesa de
trabajo, cuando se requiera,
CONTITECH®
TABLA 21 - Empalmes vulcanizados - longitud de banda requerida
LONGLIFE LONGITUD DE LONGITUD DEL
SUPERLONGLIFE EMPALMEREQUERIDA " ESCALON
+04W (Pulgadas) (Pulgadas)
Tapas 200 15 5
Seapas 990 2 2
A Gapas 440 3 3
2 capas 250 15 5
Spas 2 2
capas 500 E 2
5 eapas 625 8 2
B capas 750 EJ 2
Seapas 450 30 5
Spas 600 ds 5
Cabas 790 EJ 5
Spas 900 75 8
2 capas 400 20 E
3 capas 600 38 ie
Spas 800 E E
capas 1000 72 8
capas 1200 E 18
NOTA: Para mayor información sobre ompalmes, consuño ol manual do ompalmes ContTach.
Tabla de servicio para
bandas transportadoras
La experiencia obtenida previamente es un
valioso elemento para escoger una banda de
repuesto. EI personal de mantenimiento deberá
proporcionar datos sobre las posibles causas del
Esta tabla ayuda a valuar esta información. Las
recomendaciones tienden a aumentar la vida dt
de la banda, asi como a mejorar el servicio
proporcionado por ésta,
desperfecto sufido por una banda,
ABRASION
OBSERVACION causa RECOMENDACION
Desgaste dela cuerianasia | Manejo de materials avrasves. Desgaro | Auménese e espesor de a over superar ena
E23 delos rapadores en bandas. er | Bandas pure.
Desgasi soma de acota mor sabe | Esproliquense bas nirores mas gruesas
Fas pease
freien
as condones de carga
ein vo deb aos que 0 | Lingense los rios pöngase lesen leu.
A | Innes moor ED empress
Nora as conicones de diet en el punto e
apa’ espocliqonae cults de mayor aspas”
‘Sen deme clas nia uva bana So rept.
Despasteexcesio on os | Uso de bandas vats como quias raies | Uso moto para as guias laterals.
rie de coco cone “ \
= LE strate merindad
delacibet
noce cup | Aundrea tin pomo ele oedicao
‘leapacament ene es role on e punto de
Elmajerafos acom rive asbandasy | Sarga Veaco al Manual do legos pr Banda
lbn causando un desgeste octo | Trarepotasor. para ne God copia cerca
dela ab ene cogamerioyensdn de a banda
espace De oats”
36
TABLA 21 - Empalmes vulcanizados - longitud de banda requerida
LONGLIFE LONGITUD DE LONGITUD DEL
SUPERLONGLIFE EMPALMEREQUERIDA " ESCALON
+04W (Pulgadas) (Pulgadas)
Tapas 200 15 5
Seapas 990 2 2
A Gapas 440 3 3
2 capas 250 15 5
Spas 2 2
capas 500 E 2
5 eapas 625 8 2
B capas 750 EJ 2
Seapas 450 30 5
Spas 600 ds 5
Cabas 790 EJ 5
Spas 900 75 8
2 capas 400 20 E
3 capas 600 38 ie
Spas 800 E E
capas 1000 72 8
capas 1200 E 18
NOTA: Para mayor información sobre ompalmes, consuño ol manual do ompalmes ContTach.
Tabla de servicio para
bandas transportadoras
La experiencia obtenida previamente es un
valioso elemento para escoger una banda de
repuesto. EI personal de mantenimiento deberá
proporcionar datos sobre las posibles causas del
Esta tabla ayuda a valuar esta información. Las
recomendaciones tienden a aumentar la vida dt
de la banda, asi como a mejorar el servicio
proporcionado por ésta,
desperfecto sufido por una banda,
ABRASION
OBSERVACION causa RECOMENDACION
Desgaste dela cuerianasia | Manejo de materials avrasves. Desgaro | Auménese e espesor de a over superar ena
E23 delos rapadores en bandas. er | Bandas pure.
Desgasi soma de acota mor sabe | Esproliquense bas nirores mas gruesas
Fas pease
freien
as condones de carga
ein vo deb aos que 0 | Lingense los rios pöngase lesen leu.
A | Innes moor ED empress
Nora as conicones de diet en el punto e
apa’ espocliqonae cults de mayor aspas”
‘Sen deme clas nia uva bana So rept.
Despasteexcesio on os | Uso de bandas vats como quias raies | Uso moto para as guias laterals.
rie de coco cone “ \
= LE strate merindad
delacibet
noce cup | Aundrea tin pomo ele oedicao
‘leapacament ene es role on e punto de
Elmajerafos acom rive asbandasy | Sarga Veaco al Manual do legos pr Banda
lbn causando un desgeste octo | Trarepotasor. para ne God copia cerca
dela ab ene cogamerioyensdn de a banda
espace De oats”
36
CONTITECH®
ROTURAS DEL ESQUELETO Y/O CUBIERTAS.
CU EJ RECOMENDACION
Cupra anneau | Impacto ones aquses yesos | Especiqueso mejor caida de tanda pr mas
Rana de toda Pt dal Sa à rolas yo espesor más grueso de
SER qe er en con | atonal al aot Soba band & ee GEN A or pra
Pe Be ee agree
Eee. ‘nea rer imp rl POMO de carga
‘Gan mero de solas o l | Impacto muy severe ono puni de caga. | So recomienda estar s poste colocar ca
dea banda quese has 32 ne aalamenios cono cadenas oneie para
OS ‘nar paca
Mateales atrapados en a ole yla
AS
Impacto de gro dei a mas
{ee mentos tan aie de banda
Gore ongtqae dl. | Ma acomodo elas andas alas poes.
Paruras pronrae nta... | Desizamientocnrola anda yla poes
Bl oa | mainz: dl
‘nas ingl
Lineas ongles de | Potro ton varevrea doa bara 6
‘ease ine on | EEE a Se
Es
La banda e mete gen dela unin de os
Fes à Ss Gobi ono barsponaet
otuaslorgtudies | La distancia de ansin eo o imo
E e
Rs expe
Tómerso procaucongs de prove o paso de
ale ere Page) Eur e ac o
aléas pegados a pl
Espestiquonse bandas de ata osstonda ransesal
Éd
Pier odios, velo e soporte
Lo
LEP ES
Us cn con saine cando Come
DRE aumeiton ech
Use banda demás cala on mayor adhesin dels
A SA
Aumente! rado delacuna e lc dos ie
sta pato anos GI RE Cos.
Aumente lactancia de trans.
TENSION EXCESIVA
RM ET Lt
Snipe Sra Stra | abo PERS
Tengén inca excasiao once
EEE as
Sobrestamiento tido a cr
rise ac
Sen ee e
después del encogimiento. 2
Falage ganda ode. | Tensén escesva enol arancue
Échos rang mur i a onsón aa ce
Arabia de sosoner | Detoro química de Las ana po manejo
apes ES
ae ase omy sorna en
Si ee
erg tee ani 6 eso una banda más
Háganee las reformas necesarias a equipo paa
ane mme cab lo o
Eagar nt
See np
Désert à naar
age iene Bratt
aes un gi nt bar esque y
Invesiguese método de contol e aranque
Selgecónass una banda de mis resstenga HT
O Bar ge pese organe
gs a sec sobre dtr quimico orgia
ROTURAS DEL ESQUELETO Y/O CUBIERTAS.
CU EJ RECOMENDACION
Cupra anneau | Impacto ones aquses yesos | Especiqueso mejor caida de tanda pr mas
Rana de toda Pt dal Sa à rolas yo espesor más grueso de
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Mateales atrapados en a ole yla
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Impacto de gro dei a mas
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Gore ongtqae dl. | Ma acomodo elas andas alas poes.
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Lineas ongles de | Potro ton varevrea doa bara 6
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Espestiquonse bandas de ata osstonda ransesal
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Pier odios, velo e soporte
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TENSION EXCESIVA
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Sobrestamiento tido a cr
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después del encogimiento. 2
Falage ganda ode. | Tensén escesva enol arancue
Échos rang mur i a onsón aa ce
Arabia de sosoner | Detoro química de Las ana po manejo
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Háganee las reformas necesarias a equipo paa
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Invesiguese método de contol e aranque
Selgecónass una banda de mis resstenga HT
O Bar ge pese organe
gs a sec sobre dtr quimico orgia
CONTITECH®
ORILLAS DETERIORADAS
OBSERVACIÓN causa RECOMENDACION
‘nas demasiado gatas. | Desgaste convala estucura on aid do | Coran estas condiciones
Hagardo masta guet. | vis. datado à aineacn apropiada,
Enlguros coses aún esto” | amantonamen de muera ns palas
Sevedeterorado con as | y odios
feras separadas.
Las oras pueden ambien
‘sar oncogns ceo ala
Secreto de humedad.
Sineameno.
Roturas on as oras dea
banda
Banda ii’ nose acomoda
‘mock alse ples cuandova vacia
‘ igeramentecargada. Eso causa que a
Banda no corra cada y 2 desgaste
oti 3 roca co la esca
Desgaste roma causa por etre con
los olas metal guias cl ransporador
Ten exce costa en as os
durant a ans a una una venal
Maia aineacón et anda sobre as
potas. la oia dla banda 0 dobla contra
Kr
Selecta una anda con mejor texas
Espoctiquee construcción doors sense con
abono ex ena os
‘Ramrens rado ds orar: reizen el ángulo
sabor ent, dessine cie tans
Coase mal aneamiorto.nsono eos de
Sisoamento pop.
SEPARACION ENTRE CUBIERTAS Y LONAS
alado a banda dedo a
Separación e lonas eno
Ta eubenay el armazón
ie may ven, Eds ronca
evisene ls tamafios de pleas deacuerdo con os
Indeados na ab t1. Seosenese una banda más
nie Espectiquase maj card do banda que
proporcion mayer is on la las y
aa cas amoriguacron acura super
DETERIORO QUIMICO, ORGANICO O TERMICO
Deprosones on a sora,
con aparoneia suave y
‘Spanos Tela ooo,
‘poor’ puedo haser
oración on esas Stas
‘Suavizamientoehinehazén
Saca ever
‘Suavizamientoeinchazén
ola uerainonora go |
sta ina que corresponde
as one de os ration
Sopran de art on
algunos casos sers.
Enduremiento roturas y
Separación de a cube,
Stponor. Deters y per
doter del armazón.
Separación de capas
Crecimiento de moro.
Destin debida presonci oidos,
alcalos y oes quimios on el mana?
Transpo.
‘cate, grasa o solventes provenientes del
‘uo Slater vansponeco,
Demasiada grasa ajos roses La banda
ge este exceso de grasa.
Mango de materials a alas temporal.
‘Todas as bandas están atadas para ova asl
sarao de mono
Espoctiqaso banda de HT parapeto, Cada cunda
‘cts conpltamento cubata do le pra da un.
loc máxima cora los quimicos.
Espoctiueso bandas SC. Où Poot y Super Où
Prot para repos (La slecóncomeca Soper
ola aries y al tp de aca presento), Cuando l
Sesporecto se deba a coto y alo, expoctiquese
Pier
Evioso esta praca. nsiyase a posonal do
Mann ment ote los peros de sobre
‘corasaments
Espociiquose bandas O Prol. Soller baséndoso
‘onl temperatura dl ator, tamaño y abs
Ineiyase un amoriquasorlengtuans de io ena
‘uber super para retardar llenen otura
Sas temor con oxroradamero alas (aes
tabla pág. 40),
ORILLAS DETERIORADAS
OBSERVACIÓN causa RECOMENDACION
‘nas demasiado gatas. | Desgaste convala estucura on aid do | Coran estas condiciones
Hagardo masta guet. | vis. datado à aineacn apropiada,
Enlguros coses aún esto” | amantonamen de muera ns palas
Sevedeterorado con as | y odios
feras separadas.
Las oras pueden ambien
‘sar oncogns ceo ala
Secreto de humedad.
Sineameno.
Roturas on as oras dea
banda
Banda ii’ nose acomoda
‘mock alse ples cuandova vacia
‘ igeramentecargada. Eso causa que a
Banda no corra cada y 2 desgaste
oti 3 roca co la esca
Desgaste roma causa por etre con
los olas metal guias cl ransporador
Ten exce costa en as os
durant a ans a una una venal
Maia aineacón et anda sobre as
potas. la oia dla banda 0 dobla contra
Kr
Selecta una anda con mejor texas
Espoctiquee construcción doors sense con
abono ex ena os
‘Ramrens rado ds orar: reizen el ángulo
sabor ent, dessine cie tans
Coase mal aneamiorto.nsono eos de
Sisoamento pop.
SEPARACION ENTRE CUBIERTAS Y LONAS
alado a banda dedo a
Separación e lonas eno
Ta eubenay el armazón
ie may ven, Eds ronca
evisene ls tamafios de pleas deacuerdo con os
Indeados na ab t1. Seosenese una banda más
nie Espectiquase maj card do banda que
proporcion mayer is on la las y
aa cas amoriguacron acura super
DETERIORO QUIMICO, ORGANICO O TERMICO
Deprosones on a sora,
con aparoneia suave y
‘Spanos Tela ooo,
‘poor’ puedo haser
oración on esas Stas
‘Suavizamientoehinehazén
Saca ever
‘Suavizamientoeinchazén
ola uerainonora go |
sta ina que corresponde
as one de os ration
Sopran de art on
algunos casos sers.
Enduremiento roturas y
Separación de a cube,
Stponor. Deters y per
doter del armazón.
Separación de capas
Crecimiento de moro.
Destin debida presonci oidos,
alcalos y oes quimios on el mana?
Transpo.
‘cate, grasa o solventes provenientes del
‘uo Slater vansponeco,
Demasiada grasa ajos roses La banda
ge este exceso de grasa.
Mango de materials a alas temporal.
‘Todas as bandas están atadas para ova asl
sarao de mono
Espoctiqaso banda de HT parapeto, Cada cunda
‘cts conpltamento cubata do le pra da un.
loc máxima cora los quimicos.
Espoctiueso bandas SC. Où Poot y Super Où
Prot para repos (La slecóncomeca Soper
ola aries y al tp de aca presento), Cuando l
Sesporecto se deba a coto y alo, expoctiquese
Pier
Evioso esta praca. nsiyase a posonal do
Mann ment ote los peros de sobre
‘corasaments
Espociiquose bandas O Prol. Soller baséndoso
‘onl temperatura dl ator, tamaño y abs
Ineiyase un amoriquasorlengtuans de io ena
‘uber super para retardar llenen otura
Sas temor con oxroradamero alas (aes
tabla pág. 40),
CONTITECH®
DANO ACCIDENTAL
(BSERVACION causa RECOMENDACION
La banda es hecuentamen | Out atado que son pare do la caga | Eline sos betas sos poso. S su presencia os
canada orasgada algunas | 6 ol equipe do vanspenado, Heat. as Danda Gabon so hechas con
eons po tancias
ae
El vepe dela banda ott
Sovoramente quemado on
úniados que manejan
rares len
Splomeredos que han sido
parcaimente ato 6
pagados.
Trozos grandes que están ecos ene
rar por alerta an rar se abran
Sando estar Sendo cargados, quemando
Sere armazón e a ba.
Trozos oxtromadamento altes u bols
bre
Arortgsadons Trans aniguaores de cuerdas
sesgada:
eter banda Solar Fo
+ Para más itomación rotéraco al catlogo de cuado y mantnimionto Contech
n de espesores de cubiertas
S para bandas HT.
CUBIERTA | MINIMA
Capas | SUPERIOR | CUBIERTA
INFERIOR
2 ma | 3er
ve | me
sie | 387
38 e
ve | se
3 asar | ser
sie | 116
sg | 32
ve ve"
456 | ara | ges
se | me
ve | x
DANO ACCIDENTAL
(BSERVACION causa RECOMENDACION
La banda es hecuentamen | Out atado que son pare do la caga | Eline sos betas sos poso. S su presencia os
canada orasgada algunas | 6 ol equipe do vanspenado, Heat. as Danda Gabon so hechas con
eons po tancias
ae
El vepe dela banda ott
Sovoramente quemado on
úniados que manejan
rares len
Splomeredos que han sido
parcaimente ato 6
pagados.
Trozos grandes que están ecos ene
rar por alerta an rar se abran
Sando estar Sendo cargados, quemando
Sere armazón e a ba.
Trozos oxtromadamento altes u bols
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Arortgsadons Trans aniguaores de cuerdas
sesgada:
eter banda Solar Fo
+ Para más itomación rotéraco al catlogo de cuado y mantnimionto Contech
n de espesores de cubiertas
S para bandas HT.
CUBIERTA | MINIMA
Capas | SUPERIOR | CUBIERTA
INFERIOR
2 ma | 3er
ve | me
sie | 387
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3 asar | ser
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sg | 32
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456 | ara | ges
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or
Selecciön de calidades de cubiertas
TABLA 23 - Seles
n de cubiertas — bandas transportadoras y elevadoras.
RESISITENCIA
CUBIERTAS ESQUELETO ALA TEMPERATURA MAXIMA.
TRANSPORTADORA — ELEVADORA | RECOMENDADO| ALA AL AL MATERIAL
ABRASION | CORTE ACEITE | GRANDE No
CON AIRE_COMPACTADO COMPACTADO
SERVICIO GENERAL
LONGLIFE LONGLIFE HT
(Grado 2) (Grado 2) PolesteríNlon Excelente Buena NR 85°C 76°C 65°C
SUPERLONGLIFE SUPER LONGLIFE HT
(Grado 1) (Grado 1) Poliester/Nylon Buena Excelente NR 7°C 65°C 38°C
MATERIAL CALIENTE
HT
VULCANT-150 VULCANT-150 PoïesterNyion Muybuena Buena NR 163°C 130°C 120°C
HT
VULCANT:200 VULCANT-200 PolesterNyion Buena Regular Pobre 2040 176°C 135°C
‘SERVICIO EN MINAS CARBONERAS (DE COMBUSTION AUTOEXTINGUIBLE) CUMPLE CON NORMA USMSHA No. 2857/4
HT
COALINE COALINE PoliesteriNylon Buena Buena NR ac 65°C 38°C
SERVICIO EN ACEITE
HT Muy
ol lL PoliesterNyion _ Excelente Buena Buena BC 85°C 65°C
CONTITECH®
CONVEYOR BELT GROUP
Selecciön de calidades de cubiertas
TABLA 23 - Seles
n de cubiertas — bandas transportadoras y elevadoras.
RESISITENCIA
CUBIERTAS ESQUELETO ALA TEMPERATURA MAXIMA.
TRANSPORTADORA — ELEVADORA | RECOMENDADO| ALA AL AL MATERIAL
ABRASION | CORTE ACEITE | GRANDE No
CON AIRE_COMPACTADO COMPACTADO
SERVICIO GENERAL
LONGLIFE LONGLIFE HT
(Grado 2) (Grado 2) PolesteríNlon Excelente Buena NR 85°C 76°C 65°C
SUPERLONGLIFE SUPER LONGLIFE HT
(Grado 1) (Grado 1) Poliester/Nylon Buena Excelente NR 7°C 65°C 38°C
MATERIAL CALIENTE
HT
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HT
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SERVICIO EN ACEITE
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CONTITECH®
CONVEYOR BELT GROUP
a
CONTITECH®
Sistema métrico de u
ades, SI
Tabla 24 - Factores de conversión, métricos usados en transportadores de bandas.
»
4
5
a
Aceleración (m/s: Metro por segundo cuadrado
Piess® x 0.3048 = mis?
gravedad (9) = 9.8066 mis?
Aroa (nx): Metro cuadrado
pios? x 0.0923 = m?
Pulg? x 0.000645 = m=
Energia o trabajo (J): Joule
Ibe-pie x 1.3558 = J
Wh x 3600 = J
Fuerza (N): Newton
If 4.4482 = N
kgf x 9.8068
Fuerza por longitud (Nim): Newton por metro.
Ibfpulg x 175.1268 = Nim
Ib/pulg x 0.1751268 = kim
Ibf’pie x 14.5939 = Nim
Kgf/CM x 0.98066 = kN/m
Longitud (m): Metro
pies x 0.3048 = m
Pulg x 0.0254 =m
yd x0.9144 =m
mila terrestre x 1609.44 = m
‘Masa (kg): Kilogramo
bx 0.4536 = kg
slug x 14.5939 = kg
ton (cortas do 2000 lbs) x 907.184
ton (largas de 2240 Ibs) x 1016.04
ton (métrica) x 1000 = kg,
ton (métrica) x 1.00 = Mg (megagramo)
Masa por tempo (ks): Klogramo por segundo
Ibis x 0.4536 = kg
IB/min x 0.007560 = kgs
ton (cortas de 2000 be) x 0.2520 = ka/s
ton (largas de 2240 lbs) x 0.2822 = kgs
9) Masa por volumen (kg/m): Kilogramo por metro
cübico
Ibipie® x 16.01846 = kg/m
Ibípie? x 0.01601846 = tone = kg/m"
bye? x 0.5933 = kg/m
tor (cortas de 2000 lbs) yo x 1186.5526 = kom:
ton (largas de 2240 lbs) x 1328.8390 = kg/m
10) Momento de inercia (kg.m*): Klogramo por
metro cuadrado
Ibípio? x 0.04214 = kg/m?
slug pie® x 1.9558 = kg/m?
Ib.pulg? x 0.0002926 = kg/m?
11) Momento flexionante o par (N.m): Newton metro
Ibtipie x 1.3558 = Nim
Ibkpulg x 0.11298 = Nm
katım x 9.8066 =
12) Potencia (w): Watt
IbLpio/min x 0.022
Ib pie x 1.3558 =
katmis x 9.0866 = W
HP(650 bl ples/s) x 745.70 = W
CF x 73550 = W
Name x 1.00 = W
13) Presión o esfuerzo (Pa): Pascal
Ibtipulg? x 6984.757 = Pa
Ibtpie® x 47.88026 = Pa
kglmex 9.0866 = Pa
Nims x 1.00 = W
14) Velocidad (m/s): Metros por segundo.
ples/min x 0.005080 = mis
plos/s x 0.3048 = ms
15) Volumen (mi); Metros cúbicos
ples? x 0.02832 = me
y x 0.76455 = m?
U.S. bushel x 0.03524 = m?
CONTITECH®
Sistema métrico de u
ades, SI
Tabla 24 - Factores de conversión, métricos usados en transportadores de bandas.
»
4
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a
Aceleración (m/s: Metro por segundo cuadrado
Piess® x 0.3048 = mis?
gravedad (9) = 9.8066 mis?
Aroa (nx): Metro cuadrado
pios? x 0.0923 = m?
Pulg? x 0.000645 = m=
Energia o trabajo (J): Joule
Ibe-pie x 1.3558 = J
Wh x 3600 = J
Fuerza (N): Newton
If 4.4482 = N
kgf x 9.8068
Fuerza por longitud (Nim): Newton por metro.
Ibfpulg x 175.1268 = Nim
Ib/pulg x 0.1751268 = kim
Ibf’pie x 14.5939 = Nim
Kgf/CM x 0.98066 = kN/m
Longitud (m): Metro
pies x 0.3048 = m
Pulg x 0.0254 =m
yd x0.9144 =m
mila terrestre x 1609.44 = m
‘Masa (kg): Kilogramo
bx 0.4536 = kg
slug x 14.5939 = kg
ton (cortas do 2000 lbs) x 907.184
ton (largas de 2240 Ibs) x 1016.04
ton (métrica) x 1000 = kg,
ton (métrica) x 1.00 = Mg (megagramo)
Masa por tempo (ks): Klogramo por segundo
Ibis x 0.4536 = kg
IB/min x 0.007560 = kgs
ton (cortas de 2000 be) x 0.2520 = ka/s
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9) Masa por volumen (kg/m): Kilogramo por metro
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Ibipie® x 16.01846 = kg/m
Ibípie? x 0.01601846 = tone = kg/m"
bye? x 0.5933 = kg/m
tor (cortas de 2000 lbs) yo x 1186.5526 = kom:
ton (largas de 2240 lbs) x 1328.8390 = kg/m
10) Momento de inercia (kg.m*): Klogramo por
metro cuadrado
Ibípio? x 0.04214 = kg/m?
slug pie® x 1.9558 = kg/m?
Ib.pulg? x 0.0002926 = kg/m?
11) Momento flexionante o par (N.m): Newton metro
Ibtipie x 1.3558 = Nim
Ibkpulg x 0.11298 = Nm
katım x 9.8066 =
12) Potencia (w): Watt
IbLpio/min x 0.022
Ib pie x 1.3558 =
katmis x 9.0866 = W
HP(650 bl ples/s) x 745.70 = W
CF x 73550 = W
Name x 1.00 = W
13) Presión o esfuerzo (Pa): Pascal
Ibtipulg? x 6984.757 = Pa
Ibtpie® x 47.88026 = Pa
kglmex 9.0866 = Pa
Nims x 1.00 = W
14) Velocidad (m/s): Metros por segundo.
ples/min x 0.005080 = mis
plos/s x 0.3048 = ms
15) Volumen (mi); Metros cúbicos
ples? x 0.02832 = me
y x 0.76455 = m?
U.S. bushel x 0.03524 = m?
Tablas
Sen
nl
12
12a
13
14A
14
15
16
16A
168
17
18
19
20
a
2
Factores de longitud (Lc)
Factores de transmisión (K)
Peso de las parte en movimiento (G)
Factor de corrección, menores de 150 pies
Espacio entre rodillos
Deflexión en banda cargada
Valores para F (Fx y Fy)
Valores de Q normal
Factores de fricción por carga
Capacidad de tensión con empalmes engrapados
Capacidad de tensión con empalmes vulcanizados
Ancho mínimo de banda requerido para su
acanalamiento
Peso estimado de terrones
Resistencia al impacto.
Soporte de carga
Diámetros mínimos de poleas
Constantes para determinar el peso de una banda
transportadora
Equivalencias decimal - milímetros
Espesores estimados de bandas
Dimensión máxima de terrones.
Determinación de los diámetros de rollos
Peso de materiales a granel
Capacidad de carga, rodillos de 20°
Capacidad de carga, rodillos de 35°
Capacidad de carga, rodillos de 45°
Guía para seleccionar el espesor de la cubierta
superior
Tensor recomendado
Recomendación de la carrera del tensor
Distancia de transición
Distancia de transición
Empalmes vulcanizados
Relación de espesores de cubiertas para bandas
Flexseal HT _
Selección de cubiertas
Factores de conversión
"
1
12
12
12
13
13
14
15
15
16
17
17
18
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20
2
21
22
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25
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36
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a
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a
2
Factores de longitud (Lc)
Factores de transmisión (K)
Peso de las parte en movimiento (G)
Factor de corrección, menores de 150 pies
Espacio entre rodillos
Deflexión en banda cargada
Valores para F (Fx y Fy)
Valores de Q normal
Factores de fricción por carga
Capacidad de tensión con empalmes engrapados
Capacidad de tensión con empalmes vulcanizados
Ancho mínimo de banda requerido para su
acanalamiento
Peso estimado de terrones
Resistencia al impacto.
Soporte de carga
Diámetros mínimos de poleas
Constantes para determinar el peso de una banda
transportadora
Equivalencias decimal - milímetros
Espesores estimados de bandas
Dimensión máxima de terrones.
Determinación de los diámetros de rollos
Peso de materiales a granel
Capacidad de carga, rodillos de 20°
Capacidad de carga, rodillos de 35°
Capacidad de carga, rodillos de 45°
Guía para seleccionar el espesor de la cubierta
superior
Tensor recomendado
Recomendación de la carrera del tensor
Distancia de transición
Distancia de transición
Empalmes vulcanizados
Relación de espesores de cubiertas para bandas
Flexseal HT _
Selección de cubiertas
Factores de conversión
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