PERANCANGAN BANGUNAN LEPAS PANTAI DI PE

buatkan presentasi

1. ii
+
LAPORAN PERENCANAAN BANGUNAN PANTAI
“ PEMBANGUNAN SEAWALL DI PULAU KAPOTA,
KABUPATEN WAKATOBI”
Laporan ini disusun sebagai Tugas Besar pada Mata Kuliah
Perencanaan Bangunan Pantai
DISUSUN OLEH :
KELOMPOK III
1.RANDI E1G1 22 012
2.SATWI SETIA WATI E1G1 22 014
3.ABDULLAH FEBRIADDIN E1G1 22 016
4.AHMAD FACHRUL E1G1 22 018
5.ANDI TAUFIK ISMAIL E1G1 22 020
JURUSAN S – 1 TEKNIK SIPIL
PROGRAM STUDI TEKNIK KELAUTAN
FAKULTAS TEKNIK
UNIVERSITAS HALU OLEO
KENDARI
2024

2. ii
KEMENTERIAN PENDIDIKAN, KEBUDAYAAN, RISET DAN TEKNOLOGI
UNIVERSITAS HALU OLEO
FAKULTAS TEKNIK
Kampus Hijau Bumi Tridharma Anduonohu, Jl. H. E. A. Mokodompit, Kendari 93232
Telp/Fax. [phone], e – mail : [email protected]
Laman : h ttp://www.eng.uho.ac.id
LEMBAR PENGESAHAN
Diterangkan bahwa mahasiswa (i) :
KELOMPOK : 3 (TIGA) SEAWALL
PROGRAM STUDI : TEKNIK KELAUTAN
Laporan ini telah diselesaikan oleh Mahasiswa dan Mahasiswi Kelompok 3 Seawall dengan
lokasi Pulau Kapota, Kabupaten Wakatobi, Provinsi Sulawesi Tenggara.
Kendari,Oktober 2024
Mengetahui,
Dosen Mata Kuliah,
Dr. Ir. AHMAD SYARIF SUKRI, S.T., M.T., IPM., ASEAN, ENG
NIP. 19720107 200501 1 001
Asisten Dosen,
YUSRAN LATIMBA, S.T
Menyetujui,
Ketua Jurusan S-1 Teknik Sipil,
LA WELENDO, S.T., M.T NIP.
19681231 200501 1 007

3. ii
KEMENTERIAN PENDIDIKAN, KEBUDAYAAN, RISET DAN TEKNOLOGI
UNIVERSITAS HALU OLEO
FAKULTAS TEKNIK
Kampus Hijau Bumi Tridharma Anduonohu, Jl. H. E. A. Mokodompit, Kendari 93232
Telp/Fax. [phone], e – mail : [email protected]
Laman : h ttp://www.eng.uho.ac.id
LEMBAR PENILAIAN
Laporan Perencanaan Bangunan Pantai ini, telah di periksa dan di setujui oleh staf
dosen dan asisten dosen mata kuliah, yang disusun oleh Kelompok 3 (Tiga) Seawall,
Mahasiswa Fakultas Teknik, Jurusan S – 1 Teknik Sipil, Program Studi Teknik Kelautan,
Universitas Halu Oleo.
KELOMPOK : 3 (TIGA) SEAWALL
PROGRAM STUDI : TEKNIK KELAUTAN
Telah menyelesaikan Laporan Perencanaan Bangunan Pantai Semester Ganjil (5)
Tahun Akademik 2024 / 2025 dengan memperoleh nilai.
Demikian surat keterangan ini dibuat untuk di pergunakan sebagaimana mestinya.
Kendari,Oktober 2024
Mengetahui,
Dosen Mata Kuliah,
Dr. Ir. AHMAD SYARIF SUKRI, S.T., M.T., IPM., ASEAN, ENG
NIP. 19720107 200501 1 001
Asisten Dosen,
YUSRAN LATIMBA, S.T

4. ii
KEMENTERIAN PENDIDIKAN, KEBUDAYAAN, RISET DAN TEKNOLOGI
UNIVERSITAS HALU OLEO
FAKULTAS TEKNIK
JURUSAN S – 1 TEKNIK SIPIL
Kampus Hijau Bumi Tridharma Anduonohu, Jl. H. E. A. Mokodompit, Kendari 93232
Telp/Fax. [phone], e–mail : [email protected]
Laman : http://www.eng.uho.ac.id
LEMBAR KEHADIRAN
MATA KULIAH : PERENCANAAN BANGUNAN
PANTAI KELOMPOK : 3 (TIGA) SEAWALL
PROGRAM STUDI : TEKNIK
KELAUTAN SEMESTER : 5 (GANJIL)
TAHUN AKADEMIK : 2024 / 2025
NO. NIM NAMA
KET
HADIR (√) & ABSEN (×)
1.E1G1 22 012 RANDI
2.E1G1 22 014 SATWI SETIA WATI
3.E1G1 22 016 ABDULLAH FEBRIADDIN
4.E1G1 22 018 AHMAD FACHRUL
5.E1G1 22 020 ANDI TAUFIK ISMAIL
Kendari,Oktober 2024
Asisten Dosen,
YUSRAN LATIMBA, S.T

5. ii
KEMENTERIAN PENDIDIKAN, KEBUDAYAAN, RISET DAN TEKNOLOGI
UNIVERSITAS HALU OLEO
FAKULTAS TEKNIK
JURUSAN S – 1 TEKNIK SIPIL
Kampus Hijau Bumi Tridharma Anduonohu, Jl. H. E. A. Mokodompit, Kendari 93232
Telp/Fax. [phone], e–mail : [email protected]
Laman : h ttp://www.eng.uho.ac.id
KARTU ASISTENSI LAPORAN
MATA KULIAH : PERENCANAAN BANGUNAN
PANTAI KELOMPOK : 3 (TIGA) SEAWALL
PROGRAM STUDI : TEKNIK
KELAUTAN SEMESTER : 5 (GANJIL)
TAHUN AKADEMIK : 2024 / 2025
NO.TANGGAL URAIAN PARAF
Kendari,Oktober 2024
Asisten Dosen,
YUSRAN LATIMBA, S.T

6. KATA PENGANTAR
Puji syukur kita panjatkan kehadirat Tuhan Yang Maha Esa, yang dengan
keridhaan serta izin dari – Nya, kami dapat menyelesaikan laporan ini secara tepat
waktu. Shalawat serta salam kita haturkan kepada junjungan kita Nabi
Muhammad SAW. Atas doa, teladan, perjuangan, kesabaran yang Beliau ajarkan
pada kita. Semoga laporan ini dapat memberi manfaat bagi para pembaca.
Laporan ini dibuat dengan maksud memenuhi tugas mata kuliah
Perencanaan Bangunan Pantai. Diharapkan hasil laporan ini tidak hanya menjadi
koleksi dan menumpuk, tetapi juga bisa memberikan wawasan kepada pelajar dan
khalayak serta menambah pengetahuan tentang Perencanaan Bangunan Pantai.
Pada kesempatan ini kami mengucapkan terima kasih yang sebesar –
besarnya kepada dosen mata kuliah, yakni Bapak Dr. Ir. Ahmad Syarif Sukri, S. T,
M. T, IPM., ASEAN. Eng dan Bapak Fikri Aris Munandar, S. T, M. Eng yang
telah memberikan pengarahan serta bimbingannya kepada kami selama
pembelajaran ini. Terima kasih juga kami ucapkan kepada asisten dosen, yakni
Bapak Yusran Latimba, S. T. Tidak lupa juga penulis ucapkan kepada semua pihak
yang tidak dapat disebutkan satu persatu, atas bantuan selama proses pengerjaan
laporan ini. Mengingat hasil laporan yang penyusun buat masih banyak
kekurangan dan tidak sempurna. Oleh karena itu, kami sebagai penyusun laooran
memohon maaf yang sebesar – besarnya apabila isi dari laporan kelompok kami
kurang berkenan di hati saudara / saudari pembaca.
Saran dan kritik yang sifatnya membangun sangat kami harapkan demi
penyempurnaan laporan ini untuk evaluasi dan perbaikan diri untuk laporan yang
akan datang dan semoga laporan ini dapat berguna bagi masyarakat luas.
Kendari, Oktober 2024
Kelompok III

7. DAFTAR ISI
HALAMAN DEPAN ............................................................................................
KATA PENGANTAR ..........................................................................................
DAFTAR ISI .......................................................................................................
DAFTAR GAMBAR ............................................................................................
DAFTAR TABEL.................................................................................................
BAB 1 PENDAHULUAN ....................................................................................
1.1Latar Belakang...........................................................................................
1.2Rumusan Masalah.....................................................................................
1.3Tujuan........................................................................................................
1.4Batasan Masalah........................................................................................
BAB II TINJAUAN PUSTAKA.........................................................................
2.1Definisi Pantai...........................................................................................
2.2Gelombang................................................................................................
2.2.1Teori Gelombang Airy...................................................................
2.3Fetch..........................................................................................................
2.4Analisis Data Angin...................................................................................
2.5Pembangkitan Gelombang Angin..............................................................
2.6Faktor Tegangan Angin.............................................................................
2.6.1Koreksi Elevasi..............................................................................
2.6.2Koreksi Stabilitas dan Koreksi di Lokasi Pengamatan..................
2.6.3Koreksi Darurat..............................................................................
2.6.4Koreksi Koefisien Seret.................................................................
2.7Peramalan Gelombang di Laut Dalam.......................................................
2.8Gelombang.................................................................................................
2.8.1Gelombang dengan Periode Ulang................................................
2.8.2Interval Keyakinan.........................................................................
2.9Transformasi Gelombang..........................................................................
2.9.1Difraksi Gelombanh.......................................................................
ii

8. 2.9.2Refraksi..........................................................................................
2.9.3Pendangkalan Gelombang (Wave Shoalling).................................
2.9.4Refleksi Gelombang......................................................................
2.9.5Gelombang Pecah..........................................................................
2.10Fluktuasi Muka Air Laut.........................................................................
2.10.1 Pasang Surut.................................................................................
2.10.2 Kenaikan Muka Air karena Gelombang (Wave Set – Up)............
2.10.3 Kenaikan Muka Air karena Angin (Wind Set - Up)......................
2.10.4 Pemanasan Global........................................................................
2.10.5 Elevasi Muka Air Laut Rencana...................................................
2.11Bentuk bangunan Pengaman pantai .......................................................
2.11.1Perencanaan Tembok laut (Seawall)...........................................
2.11.2Jenis Jenis Tembok Laut (Seawall).............................................
2.11.3Stabilitas Batu Lapis Pelindung Formula Hudson dan Van
Der Meer
2.12Rencana Anggara Biaya (RAB)..............................................................
2.12.1Analisis Harga Satuan Dasar (AHSD).........................................
2.12.2Analisis Harga Satuan Pekerjaan (AHSP)...................................
BAB III METODE PENELITIAN .....................................................................
3.1Lokasi dan Delinasi Wilayah Perencanaan.............................................
3.2Metodologi (Metode Pengumpulan Data)...............................................
3.3Metode Analisis Data..............................................................................
BAB IV HASIL DAN PEMBAHASAN .............................................................
4.1Menggunakan dan Menggambarkan Mawar Angin (Wind Roses)..........
4.2Menentukan Panjang Pembangkitan Gelombang dengan Fetch
Efektif......................................................................................................
BAB V PENUTUP...............................................................................................
5.1Kesimpulan..............................................................................................
5.2Saran........................................................................................................
DAFTAR PUSTAKA ...........................................................................................
iii

9. DAFTAR GAMBAR
iv

10. DAFTAR TABEL
v

11. BAB I
PENDAHULUAN
1.1Latar Belakang
Indonesia sebagai negara kepulauan lebih dari 17.000 pulau dengan wilayah
pantai sepanjang 80.000 km. Wilayah pantai ini merupakan daerah sangat insentif
dimanfaatkan untuk kegiatan manusia, seperti sebagai kawasan pusat
pemerintahan, permukiman dan sebagainya. Kegiatan tersebut dapat menambah
kebutuhan akan peningkatan lahan, prasarana, dan sebagainya (Triatmodjo B,
2011).
Pantai adalah sebuah bentang geografis yang ada di daerah pesisir laut yang
terdiri dari partikel – partikel lepas penyusun pantai, contohnya pasir, koral, serta
partikel biologis (cangkang moluska atau alga koralin). Ada juga menyebutkan
pantai adalah sebuah bentuk geografis di wilayah pesisir laut yang terbuat dari
partikel lepas, contohnya pasir dan batu koral. Sementara pengertian pesisir laut
adalah daerah pertemuan antara darat serta laut, baik area yang kering ataupun
yang terendam air serta masih terdapat sifat – sifat laut (air pasang surut, angin
laut, dsb). Wilayah pantai terbentuk akibat adanya gelombang serta arus air laut
yang menghantam tepi daratan secara terus menerus (Alex, 2020).
Di Indonesia banyak terjadi kerusakan pantai. Kerusakan pantai dapat
disebabkan karena aktivitas manusia dan faktor alam, seperti gelombang, arus,
angin, dan sebagainya sehingga dapat menyebabkan erosi pantai. Erosi pantai
dapat menyebabkan mundurnya garis pantai sehingga dapat merusak kawasan
permukiman dan infrastruktur lainnya. Salah satu cara untuk mengatasi erosi pada
pantai adalah dengan membuat pelindung pantai.
Sukri, AS (2018) menyatakan pengaman pantai sejatinya dilakukan untuk
mencegah agar tidak mengalami abrasi ataupun kemunduran garis pantai secara
signifikan. Pembangunan bangunan pengaman pantai dibuat untuk
vi

12. mempertimbangkan beberapa faktor alam, seperti pasang surut, elevasi muka air
laut, tinggi bentuk kontur bawa laut, dan gelombang yang terjadi pada pantai.
Salah satu lokasi yang terkenal akan kekayaan sumber daya alam hayatinya
adalah Kepulauan Wakatobi di Provinsi Sulawesi Tenggara. Wakatobi pernah
menjadi tuan rumah program pariwisata bahari nasional. Kepulauan Wakatobi
yang terdiri dari 4 gugusan kepulauan utama, yaitu Pulau Wangi – Wangi, Pulau
Kaledupa, Pulau Tomia, dan Pulau Binongko yang disingkat menjadi Wakatobi,
terutama wisatawan mancanegra dan wisatawan nusantara adalah Pulau Hogra
(Nurlianti, 2016).

Sumber : Google
Pulau Kapota merupakan salah satu kawasan prioritas pengembangan
pariwisata pantai meliputi pantai di sebelah utara maupun barat Pulau Kapota.
Diantaranya adalah Pantai Bata, Pantai Onomeha, Pantai Oawolio, dan Pantai
Kampa yang terletak di Desa Kabita. Selama ini potensi wisata khususnya pantai
di Pulau Kapota belum dikelola dan dikembangkan secara optimal, sehingga
ootensi dan objek wisata kurang berkembang dengan baik. Meskipun sering
dikunjungi oleh turis mancanegara, tetapi kawasan ini belum menjadi daerah
tujuan wisata utama bagi wisatawan domestik pada umumnya.
Pembangunan Seawall di Pulau Kapota merupakan bagian dari upaya
perlindungan pantai dan mitigasi dampak abrasi laut di wilayah tersebut.
Pembangunan Seawall yang merupakan struktur pelindung pantai, bertujuan
untuk mencegah atau mengurangi limpasan air laut dan banjir terhadap tanah dan
vii

13. struktur yang berada di belakang daerah pantai akibat badai dan gelombang .
Dengan adanya Seawall, diharapkan dapat mencegah limpasan air laut,
melindungi permukiman warga, infrastruktur, serta ekosistem pesisir dari
kerusakan lebih lanjut. Proyek ini juga pentinguntuk mendukung keberlanjutan
ekonomi masyarakat lokal yang bergantung pada sektor perikana dan pariwisata
bahari.
1.2Rumusan Masalah
a.Bagaimana tinggi dan periode gelombang di Pantai Kapota?
b.Bagaimana perencanaan bangunan pelindung pantai di Pantai Kapota?
c.Bagaimana rencana anggaran biaya (RAB) bangunan pelindung pantai di
Pantai Kapota?
1.3Tujuan
a.Untuk mengetahui tinggi dan periode gelombang di Pulau Kapota.
b.Untuk mengetahui perencanaan bangunan pelindung pantai di Pulau
Kapota.
c.Untuk mengetahui rencana anggaran biaya (rab) bangunan perancangan
pelindung pantai di Pulau Kapota.
1.4Batasan Masalah
a.Pada penelitian ini dilaksanakan di Pantai Kapota, Kabupaten Wakatobi.
b.Pada penelitian ini menggunakan data angin harian selama 10 tahun.
c.Pada penelitian ini tidak menghitung stabilitas struktur.
d.Pada penelitian ini tidak menggunakan data tanah.
viii

14. BAB II
TINJAUAN PUSTAKA
2.1Definisi Pantai
Definisi pantai dalam bahasa Indonesia ada dua istilah tentang kepantaian
yang sering rancu pemakaiannya, yaitu pesisir (coast) dan pantai (shore).
Penjelasan mengenai beberapa definisi tentang kepantaian ini dapat dilihat pada
gambar 2.1. Pesisir adalah daerah darat tepi laut yang masih mendapat pengaruh
laut seperti pasang surut, angin laut, dan perembesan air laut. Sedangkan pantai
adalah daerah tepi peraian yang dipengaruhi oleh air pasang tertinggi dan surut
terendah.
Daerah daratan adalah daerah yang terletas di atas dan di bawah permukaan
daratan dimulai dari batas pasang tertinggi. Daerah lautan adalah daerah yang
terletak di atas dan di bawah permukaan air laut mulai dari sisi laut pada garis
surut terendah, termasuk dasar laut dan bagian bumi di bawahnya.
Garis pantai adalah garis batas pertemuan antara daratan dan air laut,
dimana posisinya tidak tetap dan dapat berpindah sesuai dengan pasang surut air
laut dan erosi pantai yang terjadi. Sempadan pantai adalah kawasan tertentu
sepanjang pantai yang mempunyai manfaat penting untuk mempertahankan
kelestarian fungsi pantai. Kriteria sempadan pantai adalah daratan sepanjang
tepian yang lebarnya sesuai dengan bentuk dan kondisi fisik pantai, minimal 10 m
dari titik pasang tertinggi ke arah daratan (Yuwono, 2005).
ix

15. Sumber : Yuwono, 2005
Gambar 2.1 Definisi Pantai (Wilayah Pesisir)
2.2Gelombang
Gelombang adalah dinamika / pergerakan naik dan turunnya permukaan laut
yang disebabkan oleh berbagai kekuatan, dimana profil / fluktuasi muka air
merupakan fungsi ruang (x) dan waktu (t). Gelombang yang menjalar dari laut
dalam adalah gelombang sinusoidal. Penjalaran gelombang di laut dalam tidak
dipengaruhi oleh kedalaman dasar (d), tetapi untuk gelombang di laut transisi dan
laut dangkal, penjalarannya dipengaruhi oleh kedalaman dasar. Di zona ini,
apabila ditinjau suatu garis puncak gelombang, bagian dari puncak gelombang
yang berada di kedalaman yang lebih dangkal akan menjalar dengan kecepatan
lebih kecil daripada bagian yang menjalar di kedalaman yang lebih besar.
Gelombang adalah pergerakan naik dan turunnya air dengan arah tegak
lurus permukaan laut yang membentuk kurva / sinusoidal. Proses ini terjadi akibat
adanya gaya – gaya alam yang bekerja di laut seperti tekanan dari atmosfir
(khususnya angin), gempa bumi, gaya gravitasi bumi, dan benda – benda angkasa
(bulan dan matahari), gaya coriolis (akibat rotasi bumi), dan tegangan permukaan
(Hafli, 2014).
Gelombang dapat dibedakan berdasarkan energi pembentuknya, yaitu
gelombang angin, gelombang pasang surut, gelombang tsunami (gelombang
karena adanya gempa bumi), gelombang yang diakhibatkan oleh kapal yang
bergerak dan lain sebagainya. Namun, gelombang yang banyak dijumpai di laut
x

16. adalah gelombang yang dibentuk oleh angin. Energi yang dihasilkan oleh
gelombang dapat membentuk pantai, menimbulkan arus dan transport sedimen
dalam arah tegak lurus dan sepanjang pantai, serta menyebabkan gaya – gaya
yang bekerja pada bangunan pantai (Triatmodjo B, 1999).
2.2.1Teori Gelombang Airy
Teori paling sederhana adalah teori gelombang Airy, yang juga disebut teori
gelombang linier atau teori gelombang amplitude kecil, yang pertama kali
dikemukakan oleh Airy pada tahun 1845. Selain mudah dipahami, teori tersebut
sudah dapat digunakan sebagai dasar dalam merencanakan bangunan pantai.
Gambar 2.2 menunjukkan suatu gelombang yang berada pada sistem
koordinat x – y. Gelombang menjalar pada arah sumbu x.
Sumber : CERC, 1984
Gambar 2.2 Sketsa Definisi Gelombang
Beberapa notasi yang digunakan adalah :
d : Jarak antara muka air rerata dan dasar laut (kedalaman laut)
ɳ : Fluktuasi muka air terhadap muka air diam
a : Amplitudo
H : Tinggi gelombang
L : Panjang gelombang, yaitu jarak antara dua puncak gelombang yang
berurutan
xi

17. T : Periode Gelombang, yaitu interval waktu yang diperlukan oleh partikel
air
untuk kembali pada kedudukan yang sama dengan kedudukan
sebelumnya
C : Kecepatan rambat gelombang =
L
T
K : Angka gelombang =
2π
L
σ : Frekuensi gelombang =
2π
T
Dalam gambar tersebut bergerak dengan cepat rambat C di air dengan
kedalaman D. alam hal ini yang bergerak (merambat) hanya bentuk (profil) muka
airnya. Tidak seperti pada aliran air di sungai dimana partikel (massa) air bergerak
searah aliran, pada gelombang partikel air bergerak dalam satu orbit tertutup
sehingga tidak bergerak maju ke arah sumbu x. Suatu pelampung yang berada di
laut hanya bergerak naik turun mengikuti gelombang dan tidak berpindah (dalam
arah penjalaran) dari tempatnya semula.
Profil muka air merupakan fungsi ruang (x) dan waktu (t) yang mempunyai
bentuk berikut ini.
Persamaan (2.1) menunjukkan bahwa fluktuasi muka air adalah periodik
terhadap x dan t, dan merupakan gelombang sinusoidal dan progresif yang
menjalar dalam arah sumbu x positif.
Cepat rambat (C) dan panjang gelombang (L) diberikan oleh persamaan
berikut ini.
xii
η(x,t)=
H
2
cos(kx−σt) …(2.1)
C=
¿
2π
tanh
2πd
L
=
¿
2π
tanhkd …(2.2)
L=
gT
2
2π
tanh
2πd
L
=
gT
2
2π
tanhkd …(2.3)

18. Dengan k =
2π
L
Jika kedalaman air dan periode gelombang diketahui, maka dengan cara
coba – banding (iterasi) akan didapat panjang gelombang L.
Berdasarkan kedalaman relatif, yaitu perbandingan antara kedalaman air d
dan panjang gelombang L, (
d
L
) gelombang dapat diklasifikasikan menjadi tiga
macam, yaitu (Triatmodjo B, 2008) :
a)Gelombang di laut dangkal jika
d
L
<
1
20
b)Gelombang di laut transisi jika
1
2
<
d
L
<
1
2
c)Gelombang di laut dalam jika
d
L
<
1
2
Apabila kedalaman relatif
d
L
≥ 0,5, nilai tanh (
2πd
L
) = 1,0 sehingga
persamaan (2.2) dan persamaan (2.3) menjadi (untuk g = 9,81
m
d
2) :
Indeks 0 menunjukkan bahwa nilai – nilai tersebut adalah untuk kondisi di
laut dalam. Di laut dalam, cepat rambat dan panjang gelombang hanya tergantung
pada periode gelombang T.
xiii
C
0=
¿
2π
=1,56T …(2.4)
L
0=
gT
2
2π
=1,56T
2
…(2.5)

19. Apabila kedalaman relatif
d
L
<
1
20
, nilai tanh (
2πd
L
) sehingga persamaan
(2.2) dan persamaan (2.3) menjadi :
Di laut dangkal, cepat rambat gelombang hanya tergantung pada kedalaman.
Untuk gelombang di laut transisi, yaitu apabila
1
20
<
d
L
<
1
2
, cepat rambat dan
panjang gelombang dihitung dengan persamaan (2.2) dan persamaan (2.3)
2.3Fetch
Fetch didefinisikan sebagai daerah angin bergerak dengan arah dan
kecepatan angin yang relatif konstan. Di dalam tinjauan pembangkitan gelombang
di laut, fetch dibatasi oleh bentuk daratan yang mengelilingi laut. Di daerah
pembentukan gelombang, gelombang tidak hanya dibangkitkan dalam arah yang
sama dengan arah angin tetapi juga dalam berbagai sudut terhadap arah angin.
Arah angin yang masih dapat diterima sebagai konstan untuk hitungan adalah bila
perubahan arahnya kurang dari 150. Perubahan arah angin lebih dari 450
seyogyanya dianggap sebagai arah yang berbeda.
Pada beberapa Pustaka, dikenal fetch efektif untuk meramalkan gelombang.
Menurut beberapa penelitian terakhir, ternyata penggunaan fetch efektif berakibat
terlalu rendahnya hasil hitungan, namun demikian CERC (1984) masih
menganjurkan untuk menggunakan fetch efektif yang dihitung dengan
memperhatikan perairan dan pulau di depan atau di sekitar lokasi yang ditinjau.
Perhitungan panjang fetch efektif dilakukan dengan menggunakan bantuan peta
topografi lokasi dengan skala yang cukup besar atau menggunakan Google Earth.
xiv
C=√gd …(2.6)
L=√gdT …(2.7)

20. Untuk keperluan peramalan gelombang, fetch efektif juga dapat dihitung
dengan menggunakan persamaan sebagai berikut (Triatmodjo B, 1999) :
Keterangan :
F
eff= Fetch efektif (m)
Fi = Panjang segmen fetch yang diukur dari titik observasi gelombang ke
ujung akhir fetch
α = Devias pada kedua sisi arah angin, dengan menggunakan pertambahan
6
o
sampai sudut sebesar 45
o
pada kedua sisi arah angin
2.4Analisis Data Angin
Angin adalah sirkulasi udara yang kurang lebih sejajar dengan permukaan
bumi. Gerakan udara ini disebabkan oleh perubahan temperatur atmosfer. Data
angin yang kita gunakan berupa data angin perjam, yaitu berupa data arah dan
kecepatan angin. Kemudian data ini diolah untuk mendapatkan persentase
kejadian angin. Setelah itu dibuat gambar windrose yang menggambarkan antara
kecepatan angin dan persentase kejadian, untuk mengetahui arah angin dominan.
Dengan data ini dapat untuk mencari tinggi gelombang dan periode gelombang.
Gelombang dapat terjadi karena angin, gaya tarik matahari dan bulan
(pasang surut), Gerakan kapal dan letusan gunung berapi atau gempa di laut
(tsunami). Gelombang dibagi menjadi 2, yaitu gelombang laut dangkal dan
gelombang laut dalam. Gelombang yang berpengaruh pada tinggi permukaan air
laut sampai ke pantai adalah gelombang laut dalam.
2.5Pembangkitan Gelombang Angin
Angin yang berhembus di atas permukaan air yang semula tenang, akan
menyebabkan gangguan pada permukaan tersebut, dengan timbulnya riak
gelombang kecil di atas permukaan. Apabila kecepatan angin bertambah, riak
tersebut menjadi semakin besar, dan apabila angin berhembus terus, akhirnya akan
xv
F
eff=
∑Ficosα
∑cosα
…(2.8)

21. terbentuk gelombang. Semakin lama dan semakin kuat angin berhembus, maka
gelombang yang terbentuk semakin besar.
Semakin besar gelombang di laut dibangkitkan oleh angin, dimana tinggi
dan periode gelombang yang dibangkitkan dipengaruhi oleh kecepatan angin (U),
lama hembus angin (td), dan fetch (F).
2.6Faktor Tegangan Air
Biasanya pengukuran angin dilakukan di daratan, padahal di dalam rumus –
rumus pembangkitan gelombang angin yang digunakan adalah diukur di atas
permukaan laut. Seperti data angin yang biasanya diperoleh dari Badan
Meteorologi & Geofisikan, BMG berupa kecepatan angin. Oleh karena itu
diperlukan transformasi dari data angin di daratan yang terdekat dengan lokasi
studi ke data angin di atas permukaan laut. Transformasi tersebut dituangkan
dalam bentuk koreksi untuk mendapatkanfaktor tegangan angin, UA (Wind Stress
Factor).

2.6.1Koreksi Elevasi
Wind stress factor dihitung dari kecepatan angin yang diukur dari ketinggian
10 m di atas permukaan. Bila data angin diukur tidak dalam ketinggian ini,
koreksi perlu dilakukan dengan persamaan berikut ini (persamaan ini dapat
dipakai untuk y < 20 m) :
Keterangan :
U10= Kecepatan angin hasil koreksi elevasi (
m
det
)
xvi
U
10=U
10(
10
y
)
1
7
…(2.9)

22. Uy= Kecepatan angin yang tidak diukur pada ketinggian 10 m (
m
det
)
y = Elevasi atau ketinggian alat ukur di atas permukaan laut (m)
2.6.2Koreksi Stabilitas dan Koreksi di Lokasi Pengamatan
Koreksi stabilitas (RT) diperlukan karena adanya perbedaan temperatur
antara udara dan laut. Apabila data temperatur tidak diketahu, maka CERC (1984)
menyarankan penggunaan RT = 1,1. Sedangkan koreksi lokasi dilakukan karena
data angin yang digunakan adalah data angin daratan sehingga perlu adanya
koreksi lokasi untuk menjadikan data angin untuk menjadikan data angin daratan
menjadi data angin pengukuran di laut. Berikut ini adalah persamaan uyang
digunakan untuk koreksi stabilitas :
Sedangkan untuk menentukan kecepatan angin di laut, digunakan
persamaan sebagai berikut :
Keterangan :
U10= Kecepatan angin hasil koreksi elevasi (
m
det
)
RT = Rasio Amplifikasi, (RT = 1,1)
UL= Kecepatan angin di daratan (
m
det
)
RL = Rasio kecepatan angin di atas laut dengan daratan, diperoleh dari kurva
Uw= Kecepatan angin di laut (
m
det
)
Adapun kurva rasio kecepatan angin di atas laut dengan di daratan,
ditunjukkan pada Gambar 2.3 di bawah ini :
xvii
U
L
=R
T
.U
10…(2.10)
U
w
=R
L
.U
L…(2.11)

23. Sumber : CERC, 1984
Gambar 2.3 Kurva Rasio Kecepatan Angin di atas Laut dengan di Daratan
2.6.3Koreksi Darurat
Data angin yang tersedia biasanya tidak disebutkan durasinya atau
merupakan data hasil pengamatan sesaat. Kondisi sebenarnya kecepatan angin
adalah selalu berubah – ubah meskipun pada arah yang sama. Untuk melakukan
peramalan gelombang diperlukan juga durasi angin bertiup, dimana selama durasi
tersebut dianggap kecepatan angin adalah konstan. Oleh karena itu, koreksi durasi
ini dilakukan untuk mendapatkan kecepatan angin rata – rata selama durasi angin
bertiup diinginkan. Berdasarkan data hasil pengamatan angin sesaat, dapat
dihitung kecepatan angin rata – rata untuk durasi angin tertentu, dengan prosedur
sebagai berikut :
a)Diketahui kecepatan angin sesaat adalah uf, akan ditentukan angin dengan
durasi t1 detik (ut).
b)Menghitung c
xviii
t1=
1609
(uf)det
…(2.12)
t1=
1609
(uf)det
…(2.13)

24. c)Menghitung U3600
d)Menghitung ut, t = durasi yang ditentukan
e)Dengan nilai c adalah sebagai berikut :
Keterangan :
uf = Kecepatan angin maksimum (
m
det
)
ut = Kecepatan angin rata – rata untuk durasi angin yang diinginkan
(
m
det
)
ti = Durasi angin yang diinginkan (detik)
2.6.4Koreksi Koefisien Seret
Setelah data kecepatan angin melalui koreksi – koreksi di atas, maka data
kecepatan tersebut dikonversi menjadi wind stress factor (UA) dengan
menggunakan persamaan di bawah ini :
Keterangan :
Uw= Kecepatan angin di atas laut (
m
det
)
UA= Wind stress factor (
m
det
)
2.7Peramalan Gelombang di Laut Dalam
xix
U
3600
=
Uf
c
…(2.14)
U
3600=
Ut
c
…(2.15)
Untuk 1 < ti < 3600 det : c = 1.227 + 0.296 tanh (0.9 log (
45
ti
)) ... (2.16)
Untuk 3600 < ti < 36000 det : c = 0.15 log ti + 1.5334 ... (2.17)
U
A
=0.71U
w
1.23 …(2.18)

25. Pembentukan gelombang di laut dalam, dianalisa dengan formula – formula
empiris yang ditunkan dari model parametrik berdasarkan spektrum gelombang
JONSWAP (Joint North Sea Wave Project) (CERC, 1984). Prosedur peramalan
tersebut berlaku baik untuk kondisi fetch terbatas (fetch limited condition) maupun
kondisi durasi terbatas (duration limited edition).
Pada kondisi fetch terbatas, angin bertiup secara konstan cukup jauh untuk
tinggi gelombang di ujung fetch dalam mencapai keseimbangan sedangkan pada
kondisi durasi terbatas, tinggi gelombang dubatasi waktu setelah angin bertiup /
berhembus. Spektral tinggi gelombang signifikan (H0) dan periode puncak
spektrum (TP) adalah parameter yang diramalkan dengan persamaan sebagai
berikut. Prosedur peramalan gelombang di laut dalam adalah sebagai berikut ini :
a)Melakukan analisis perbandingan hasil hitungan Persamaan (2.21) dengan
Persamaan (2.22). Jika tidak memenuhi Persamaan (2.22), maka gelombang
yang terjadi merupakan hasil pembentukan gelombang atau fully developed
sea (FDS).
Perhitungan tinggi dan periode gelombangnya menggunakan persamaan
berikut :
b)Jika hasil analisis perbandingan memenuhi persamaan (2.22), maka
gelombang yang terjadi merupakan hasil pembentukan gelombang tidak
xx
H
0
=0.016
U
A
2
g
(
gFeff
U
A
2
)
1
2
... (2.19)
T
P
=0.2857
U
A
g
(
gFeff
U
A
2
)
1
3
... (2.20)
¿
U
A
=68.8(
gFeff
U
A
2
)
2
3
... (2.21)
¿
U
A
≤7.15×10
4
... (2.22)
H
0
=0.2433
U
A
2
g
… (2.23)
T
P=8.314
U
A
g
... (2.24)

26. sempurna atau non – fully developed sea (NFDS). Pembentukan gelombang
tidak sempurna ini terdiri dari dua jenis, yaitu pembentukan gelombang
terbatas fetch (fetch limited) dan terbatas durasi (duration limited). Untuk
membedakannya perlu dihitung terlebih dahulu durasi minimum (tmin),
sebagai berikut.
c)Memeriksa durasi angin aktual yang ditentukan (td), lalu membandingkan
terhadap durasi hasil hitungan (tmin).
Jika td > tmin, maka gelombang yang terjadi merupakan gelombang hasil
pembentukan terbatas fetch. Pada pembentukan jenis ini, durasi angin yang
bertiup cukup lama. Perhitungan tinggi dan periode gelombangnya
dilakukan dengan menggunakan persamaan (2.19) dan (2.20).
Jika td > tmin, maka gelombang yang terjadi merupakan gelombang hasil
pembentukan terbatas durasi. Pada pembentukan ini, durasi angin yang
bertiup tidak cukup lama.
Penghitungan tinggi dan periode gelombangnya dilakukan dengan
menggunakan Persamaan (2.19) dan (2.20) dengan terlebih dahulu mengganti
panjang Feff dengan Fmin berikut ini :
Keterangan :
Feff= Panjang fetch efektif (m)
H0= Tinggi gelombang signifikan menurut teori spektral energi (m)
TP = Periode puncak spektrum (detik)
g = Percepatan gravitasi = 9.81 (
m
det
2)
UA= Wind stress factor (
m
det
)
ta = Durasi angin (detik)
td = Durasi angin aktual yang ditentukan (detik)
tmin= Durasi angin kritik / minimum (detik)
xxi
t
min=
68.8UA
g
(
gFeff
UA
2
)… (2.25)
F
min
=
UA
2
g
(
gt
d
68.8UA
2
)

27. Sumber : Permodelan Pasang Surut Terhadap Surf Zone menggunakan
Surfer, Fortran C++ dan GIS pada Pantai Kota Makassar (2018)
Gambar 2.4 Flowchart Peramalan Gelombang di Laut Dalam
2.8Gelombang Rencana
2.8.1Gelombang dengan Periode Ulang
Gelombang yang dihitung pada pembahasan sebelumnya merupakan
tinggi gelombang pada laut dalam yang datanya merupakan hasil analisa
dari kecepatan dan arah angin yang telah tercatat beberapa tahun secara urut
sebelumnn bangunan pengaman pantai dibubat. Untuk menentukan tinggi
gelombang rencana ini, maka hasil tinggi gelombang yang didapat
sebelumnya dihitung menggunakan fungsi distribusi probabilitas. Metode
yang digunakan untuk perhitungan tinggi gelombang rencana adalah
distribusi Weibull dan distribusi Gumbel (Fister Tippet Type I) (CERC
1992).
xxii

28. Kedua distribusi tersebut mempunyai bentuk berikut ini:
a)Distribusi Fisher Tippet Type I
b)Distibusi Weibull
Keterangan :
P(HS≤Hs)= Probabilitas bahwa H tidak dilampaui
Hs = Tinggi gelombang representatif
Hs = Tinggi gelombang dengan nilai tertentu
A = Parameter skala
B = Parameter lokasi
k = Parameter bentuk
Data masukan disusun dalam urutan dari besar ke kecil. Selanjutnya
probabilitas ditetapkan untuk setiap tinggi gelombang sebagai berikut :
a)Distribusi Fisher Tippet Type I
b)Distibusi Weibull
Keterangan :
P(Hs≤Hsm)= Probabilitas dari tinggi gelombang representatif ke m
yang
tidak dilampaui
Hsm = Tinggi gelombang urutan ke m
M = Nomor urut tinggi gelombang signifikan
NT = Jumlah kejadian gelombang selama pencatatan
xxiii
P(Hs≤Hs)=e
−e
(
Hs−B
A
)
…(2.27)
P(Hs≤Hs)=1−e
−e
(
Hs−B
A)
k
…(2.28)
P(Hs≤Hsm)=1−
m−0,44
NT+0,12
…(2.29)
P(HS≤Hs)=1−
m−0,2−
0,27
√k
NT+0,12+
0,23
√k
…(2.30)

29. Parameter A dan B di dalam Persamaan 2.27 dan 2.28 dihitung dari metode
kuadrat terkecil untuk setiap tipe distribusi yang digunakan. Hitungan didasarkan
pada analisa regresi linier dari hubungan berikut :
dimana ym untuk distibusi Fisher Tippet Type I :
untuk distribusi Weibull :
tinggi gelombang signifikan untuk berbagai periode ulang dihitung dari
fungsi probabilitas dengan rumus berikut ini :
dimana yr untuk distribusi Fisher Tippet Type I :
dan untuk distribusi Weibull :
Keterangan :
Hsr= Tinggi gelombang signifikan dengan periode ulang Tr
Tr = Periode ulang (tahun)
k = Periode data (tahun)
L = Rerata jumlah kejadian per tahun
Tabel 2.1 Koefisien untuk Menghitung Deviasi Standar
xxiv
Hsm=Ay
m
+B ...(2.31)
y
m=−ln{−lnF(Hs≤Hsm)} ...(2.32)
y
m
=¿ ...(2.33)
Hsr=A.y
r
+B...(2.34)
y
r
=−ln{−ln(1
1
L.Tr
)} ...(2.35)
y
r
=¿ ...(2.36)

30. Distribusi α
1, α
2, e c E
FT-1 0,64 9,0 0,93 0,0 1,33
Weibull
(k = 1,4)
2,05 11,4 0,69 0,4 0,72
Sumber: Triatmodjo B, 2016
Besaran absolute standar deviasi dari tinggi gelombang signifikan dihitung
dengan rumus:
σr=σn
r
σ
Hs ….(2.40)
Keterangan:
σ
r : Kesalahan standar dari tinggi gelombang signifikan dengan
periode ulang
T
r
σ
Hs : Standar deviasi dari data gelombang signifikan
Tabel 2.2 Batas Interval Keyakinan
Tingkat
keyakinan (%)
Batas Interval
Keyakinan
terhadap H
sr
Probabilitas
Batas Atas
Terlampaui (%)
80 1,28σr 10,0
85 1,44σr 7,5
90 1,65σr 5,0
95 1,96σr 2,5
99 2,58σr 0,5
Sumber: Triatmodjo B, 2016
xxv

31. 2.9Transformasi Gelombang
Apabila suatu deretan gelombang bergerak menuju pantai, gelombang
bergerak menuju pantai, gelombang tersebut akan mengalami perubahan bentuk
yang disebabkan oleh proses difraksi, refraksi, pendangkalan gelombang, refleksi,
dan gelombang pecah.
2.9.1Difraksi Gelombang
Difraksi gelombang terjadi apabila gelombang datang terhalang oleh suatu
rintangan seperti breakwater atau pulau, maka gelombang tersebut akan
membelok di sekitar ujung rintangan dan masuk di daerah terlindung di
belakangnya. Gelombang masuk celah di antara dua ujung pelindung pantai.
Gelombang masuk celah dan menyebar ke kolam dengan tinggi gelombang
menjadi lebih kecil.
Gambar 2.5 Difraksi Gelombang
Apabila tidak terjadi difraksi gelombang, daerah di belakang rintangan
akan tenang tetapi karena adanya proses difraksi maka daerah tersebut
berpengaruh oleh gelombang datang. Transfer energi ke daerah terlindung
menyebabkan terbentuknya gelombang di daerah tersebut, meskipun tidak sebesar
gelombang di luar daerah terlindung. Tinggi gelombang berkurang di sepanjang
puncak gelombang menuju daerah terlindung.
xxvi

32. Persamaan tinggi gelombang akibat pengaruh difraksi gelombang dapat di
lihat dalam persamaan 2.33. Dengan K’ adalah koefisien difraksi yang merupakan
perbandingan antara tinggi gelombang di titik yang terletak di daerah terlindung
dan tinggi gelombang datang. Nilai K’ untuk ∅,β,r/L tertentu dapat dilihat
dalam table difraksi.
H
a=K
'
.H
P .…(2.41)
Keterangan:
HA: Tinggi gelombang yang ditinjau
HP: Tinggi gelombang di ujung rintangan
Sumber: Triatmodjo, 2016
Gambar 2.6 Difraksi gelombang di belakang rintangan
2.9.2 Refraksi
Refraksi terjadi karena adanya pengaruh perubahan kedalaman laut.
Gambar menunjukkan proses refraksi gelombang di daerah pantai. Di daerah di
mana kedalaman air lebih besar dari setengah panjang gelombang, d/L0>0,5 yaitu
di laut dalam, gelombang menjalar tanpa di pengaruhi dasar laut. Tetapi di laut
transisi dan dangkal, dasar laut mempengaruhi gelombang.
Kecepatan rambat gelombang tergantung pada kedalaman air dimana
gelombang mennjalar.Apabila cepat rambat gelombang berkurang dengan
xxvii

33. kedalaman, panjang gelombang juga berkurang secara linier. Frefraksi dan
pendangkalan gelombang (wave shoaling) akan dapat menentukan tinggi
gelombang di suatu tempat berdasarkan karakteristik gelombang datang. Refraksi
mempunyai pengaruh yang cukup besar terhadap tinggi dan arah gelombang serta
distribusi energi gelombang di sepanjang pantai.
Sumber: Tritmodjo, 1999
Gambar 2.7 Refraksi Gelombang
Apabila gelombang ditinjau di suatu titik di laut dalam, maka:
sinα=(
c
c
0
)sinα
0 .…(2.42)
Keterangan :
αo : Sudut antara puncak gelombang dengan kontur dasar.
α : Sudut yang sama diukur saat garis puncak gelombang melintasi kontur
dasar.
co : Kecepatan gelombang pada kontur pertama.
c : Kecepatan gelombang pada kontur kedua.
Seperti terlihat dalam gambar 2.7, jarak antara orthogonal di laut dalam
dan di suatu titik adalah b dan b, apabila kontur dasar laut adalah lurus dan sejajar
maka jarak x di titik 0 berikutnya adalah sama sehingga:
xxviii

34. x=
b
cosαo
=
b
cosα
.…(2.43)
maka koefisien refraksi (Kr) adalah:
Kr =
√
bo
b
=√
cosα
cosα
.…(2.44)
2.9.3Pendangkalan Gelombang (Wave Shoalling)
Proses pendangkalan gelombang (shoaling) adalah proses berkurangnya
tinggi gelombang akibat perubahan kedalaman. Cepat rambat gelombang juga
berkuraang seiring dengan pengurangan kedalaman dasar laut, sehingga
menyebabkan puncak gelombang yang ada di air dangkal bergerak lebih lambat di
bandingkan puncak gelombang yang berada di perairan yang lebih dalam.
Koefisien shoaling dapat ditulis dalam bentuk:
H
Ho
=
√
1XCo
2n
= Ks ….(2.45)
n =
1
2
(1+
4πh/L
sinh(
4πh
L
)
) ….(2.46)
Koefisien shoaling juga dapat diperoleh dari tabel L-1 buku Teknik Pantai,
Bambang Triatmodjo 2016.
Maka tinggi gelombang pada kedalaman Ho akibat adanya refraksi dan
shoaling adalah:
H=Ks×Kr×H
0 ….(2.47)
Keterangan :
Ks : Koefisien Shoaling
Kr : Koefisein Refraksi
xxix

35. Ho : Tinggi gelombang di laut dalam
2.9.4 Refleksi Gelombang
Gelombang datang yang mengenai suatu bangunan akan dipantulkan
sebagian atau seluruhnya. Sebuah bangunan dengan sisi miring dan terbuat dari
tumpukan batu bisa menyerap energy gelombang lebih banyak dibanding dengan
bangunan tegak dan masif. Besar kemampuan suatu bangunan memantulkan
gelombang diberikan oleh koefisien refleksi, yaitu perbandingan antara tinggi
gelombang refleksi Hr dengan tinggi gelombang datang Hi :
X =
Hr
Hi
….(2.48)
Koefisien refleksi berbagai tipe bangunan diberikan dalam tabel berikut
ini:
Tabel Koefisien Refleksi
Tipe Bangunan X
Dinding vertikal dengan puncak di atas air 0.7 – 1.0
Dinding vertikal denagn puncak terendam 0.5 – 0.7
Tumpukan batu sisi miring 0.3 – 0.6
Tumpukan blok beton 0.3 – 0.5
Bangunan vertikal dengan peredam energi (diberikan
lubang)
0.05 – 0.2
Sumber: Triatmodjo B, 2016
2.9.5 Gelombang Pecah
Ketika gelombang menjalar dari tempat dalam menuju ke tempat dangkal,
pada lokasi tertentu akan pecah. Kondisi gelombang pecah tersebut tergantung
pada kemiringan dasar pantai dan kecuraan gelombang. Tinggi gelombang pecah
dapat dihitung dengan rumus berikut ini :
xxx

36. Hb
H'o
=
1
3,3(
H'o
Lo
)
1
3
….(2.49)
Kedalaman air dimana gelombang pecah diberikan oleh rumus berikut :
db
Hb
=
1
b−(
aHb
gT
2)
….(2.50)
Dimana a dan b merupakan fungsi kemiringan pantai m dan diberikan oleh
persamaan berikut :
a = 43.75 (1 – e
-19m
) ….(2.51)
b =
1,56
(1+e
−19,5m
)
….(2.50)
Keterangan :
Hb: Tinggi gelombang pecah.
H’0: Tinggi gelombang laut dalam ekivalen.
L0 : Panjang gelombang di laut dalam.
db : Kedalaman air saat gelombang pecah.
m : Kemiringan dasar laut.
g : Percepatan gravitasi.
T : Periode gelombang.
xxxi

37. Sumber : CERC,1984
Gambar 2.8 Penentuan Kedalaman Gelombnag Pecah
Sumber : Goda, 1970 dalam CERC, 1984
Gambar 2.9 Penentuan Tinggi Gelombang Pecah
2.10Fluktuasi Muka Air Laut
2.10.1Pasang Surut
Pasang surut adalah fluktuasi muka air laut sebagai fungsi waktu karena
adanya gaya tarik benda-benda di langit, terutama matahari dan bulan terhadap
massa air laut di bumi. Tinggi pasang surut adalah jarak vertikal antara air
xxxii

38. tertinggi (puncak air pasang) dan air terendah (lembah air surut) yang berurutan.
Periode pasang surut adalah waktu yang diperlukan dari posisi muka air rerata ke
posisi yang sama berikutnya (Triatmodjo B, 2016).
Secara umum pasang surut di berbagai daerah dapat dibedakan menjadi
empat tipe, yaitu pasang surut harian Tunggal (diurnal tide), harian ganda (semi
diurnal tide) dan dua tipe campuran.
a.Pasang surut harian Tunggal (diurnal side)
Dalam satu hari terjadi satu kali air pasang dan satu kali air surut dengan
periode pasang surut adalah 24 jam 50 menit.
b.Pasang surut harian ganda (semi diurnal tide)
Dalam satu hari terjadi dua kali air pasang dan dua kali air surut dengan
tinggi yang hampir sama dan pasang surut terjadi secara berurutan dan
teratur. Periode pasang surut rata-rata adalah 12 jam 24 menit.
c.Pasang surut campuran condong ke harian ganda (mixed tide prevelailing
semidiurnal tide)
Dalam satu hari terjadi dua kali air pasang dan dua kali air surut, tetapi
tinggi dan periodenya berbeda.
d.Pasang surut campuran condong ke harian tunggal (mixed tide prevelailing
diurnal tide)
Pada tipe ini, dalam satu hari terjadi satu kali air pasang dan satu kali air
surut, tetapi kadang-kadang untuk sementara waktu terjadi dua kali pasang
dan dua kali surut dengan tinggi dan periode yang sangat berbeda.
xxxiii

39. Sumber: Triatmodjo B, 2011
Gambar 2.10 Tipe Pasang Surut
a.Mengingat elevasi di laut selalu berubah setiap saat, maka diperlukan
suatu elevasi yang ditetapkan berdasarkan data pasang surut. Beberapa
elevasi tersebut adalah sebagai berikut:
b.Muka air tinggi (high water level atau high water spring, HWS), muka air
tertinggi yang dicapai pada saat air pasang dalam satu siklus pasang surut.
c.Muka air rendah (low water level atau low water spring, LIWS),
kedudukan air terendah yang dicapai pada saat air surut dalam satu siklus
pasang surut.
d.Muka air tinggi rerata (mean high water level, MHWL), adalah rerata dari
muka air tinggi.
e.Muka air rendah rerata (mean low water level, MLWL), adalah
rerata dari muka air rendah.
f.Muka air laut rerata (mean sea level, MSL), adalah muka air rerata antara
muka air tinggi rerata dan muka air rendah rerata. Elevasi ini digunakan
sebagai referensi untuk elevasi di daratan.
g.Muka air tinggi tertinggi (highest high water level, HHWL), adalah air
tertinggi pada saat pasang surut purnama atau bulan mati.
xxxiv

40. h.Muka air rendah terendah (lowest low water level, LLWL), adalah air
terendah pada saat pasang surut purnama atau bulan mati.
i.Higher high water level, adalah air tertinggi dari dua air tinggi dalam satu
hari, seperti dalam pasang surut tipe campuran.
j.Lower low water level, adalah air terendah dari dua air rendah dalam satu
hari.
2.10.2Kenaikan Muka Air Karena Ge lombang (Wave Set-Up)
Gelombang yang datang dari laut menuju pantai menyebabkan fluktuasi
muka air di daerah pantai terhadap muka air diam. Pada waktu gelombang akan
pecah akan terjadi penurunan elevasi muka air rerata terhadap elevasi muka air
diam di sekitar Jokasi gelombang pecah. Kemudian dari titik dimana gelombang
pecah permukaan air rerata miring ke atas ke arah pantai. Turunnya muka air
disebut dengan wave set-up.
Wave set-up di pantai dapat dihitung dengan menggunakan teori Longuet-
Higgins dan Stewart (1963).
Sb =
0,536Hb
2/3
g
1/2
T
….(2.53)
Keterangan:
S
b : set-down di daerah gelombang pecah
T : periode gelombang
H
b: tinggi gelombang laut dalam ekivalen
d
b : kedalaman gelombang pecah
Sw = ∆S – Sb ….(2.54)
Dengan menganggap db = 1,28 H maka:
∆S = 0,15 db ….(2.55)
Maka diperoleh:
xxxv

41. Sw = 0,19 [ 1-2,82
√
Hb
gT
2
] Hb ….(2.56)
2.10.3Kenaikan Muka Air Karena Angin (Wind Set- Up)
Angin dengan kecepatan besar yang terjadi di atas permukaan laut bisa
membangkitkan fluktuasi muka air laut yang besar di sepanjang pantai. Besar
perubahan elevasi muka air laut tergantung pada kecepatan angin, fetch,
kedalaman air dan kemiringan dasar. Kenaikan muka air dapat menyebabkan
genangan yang luas di daratan. Penurunan muka air yang cepat setelah badai dapat
menyebabkan kerusakan karena sapuan air dari genangan kembali ke laut.
Kenaikan elevasi muka air karena badai dapat dihitung dengan persamaan
berikut:
∆h =
Fl
2
….(2.57)
∆h = F c
v
2
2gd
….(2.58)
Keterangan:
∆h: Kenaikan elevasi muka air karena badai (m)
F : Panjang fetch
i : Kemiringan muka air
c : Konstanta = 3,5 x 10
−6
v : Kecepatan angin (m/dt)
d : Kedalaman air (m)
g : Percepatan gravitasi (m/dt
2
)
2.10.4Pemanasan Global
xxxvi

42. Peningkatan suhu bumi yang diakibatkan oleh efek rumah kaca
menyebabkan penguapan lebih besar yang berakibat meningkatnya curah hujan
dan berpotensi mengalami kebanjiran. Dampak lainnya adalah peningkatan tinggi
muka air laut yang disebabkan oleh pemuaian air laut dan mencairnya
gununggunung es di kutub. Kenaikan permukaan air laut akan menyebabkan
mundurnya garis pantai sehingga menggusur daerah pemukiman dan mengancam
daerah perkotaan yang rendah, membanjiri lahan produktir dan mencemari
persediaan air tawar (Triatmodjo, Bambang: 2016).
Sumber: Triatmodjo B, 2011
Gambar 2.12 Perkiraan Kenaikan Muka Air Laut Karena Pemanasan Global
2.10.5Elevasi Muka Air Laut Rencana
Elevasi muka air laut rencana merupakan penjumlahan dari pasang surut,
wave set-up, wind set-up, dan kenaikan muka air karena perubahan suhu global.
2.11Bentuk Bangunan Pengaman pantai
2.11.1Perencanaan Tembok Laut (Seawall)
Definisi tembok laut (seawall) adalah bangunan yang memisahkan daratan
dan perairan pantai, yang berfungsi sebagai pelindung pantai terhadap erosi dan
limpasan gelombang (overtopping) ke darat. Bangunan ini ditempatkan sejajar
xxxvii

43. atau hampir sejajar dengan garis pantai dan bisa terbuat dari pasangan batu, beton,
tumpukan pipa (buis) beton, turap, kayu ataupun tumpukan batu. Kelemahan dari
seawall adalah kemungkinan terjadinya pengerusan yang cukup dalam pada kaki
bangunan sehingga dapat mengganggu stabiltas bangunan. Untuk mengatasi hal
ini maka perlu dibuatkan suatu perlindungan erosi pada kaki bangunan (toe
protection)
2.11.2Jenis Jenis Tembok Laut (Seawall)
Struktur seawall dapat di kelompokan berdasarkan bentuk dan material
penyusunnya, sebagai berikut:
1). Struktur dinding vertikal, struktur ini kurang efektif menaham hempasan
gelombang terutama overtopping di banding dengan dinding cekung. Pemakaian
dinding vertikal dapat mempercepat terjadinya pengerusan pada kaki bangunan.
(Sumber: Triadmojo B, 1999:209)
Gambar 2.13 Struktur Seawall vertikal dengan turap baja
2). Struktur dinding miring, terdiri dari tumpukan batu atau pipa (huis) beton yang
sangat efektif menyerap dan menghancurkan energi gelombang, mereduksi run
up, overtopping dan gerusan.
xxxviii

44. (Sumber: Triadmojo B, 1999:209)
Gambar 2.14 Struktur Seawall Miring deng Bus Beton
3). Struktur dinding lengkung (konkaf), merupakan srtuktur yang paling efektif
mereduksi overtopping gelombang jika angin laut tidak terlalu keras. Jika puncak
struktur akan digunakan menjadi jalan maka desain ini adalah bentuk terbaik
untuk melindungi puncak bangunan.
(Sumber: Triadmojo B, 1999:209)
Gambar 2.15 Struktur Seawall lengkung (Konkaf)
xxxix

45. 2.11.3Stabilitas Batu Lapis Pelindung Formula Hudson dan Van Der Meer
Stabilitas berat butir batu pelindung dapat dihitung dengan menggunakan
rumus Hudson.
W=
γ
rH
3
K
D(S
r−1)
3
cotθ
....(2.59)
dengan:
S
r
=
γ
r
γ
a
....(2.60)
Keterangan:
W : Berat Butir Batu Pelindung
γ
r : Berat Jenis Batu
γ
a : Berat Jenis Air Laut
H : Tinggi Gelombang Rencana
θ : Sudut Kemiringan Sisi Pelindung pantai
K
D: Koefisien Stabilitas yang tergantung pada bentuk batu pelindung (batu
alam atau buatan), kekasaran permukaan batu, ketajaman sisi – sisinya,
ikatan antara butir, dan kondisi gelombang. Nilai K
D untuk berbagai
bentuk batu pelindung.
Stabilitas berat butir batu pelindung dapat dihitung dengan menggunakan
rumus Van Deer Meer (CIRIA, 1991).
Formula untuk menentukan angka stabilitas (Ns) unit lapis pelindung
pantai yang berlaku untuk jenis lapis lindung batuan dibedakan tipe gelombang
pecah.
Gelombang pecah (Plunging) dan gelombang tak pecah (Surging) (Van
Deer Meer, 1987).
1.Stabilitas berat batu pelindung untuk laut dalam
-Plunging waves
xl

46. Ns=
Hs
∆Dn50
=Cplp
0.18
(
Sd
√N
)
0.2
εm
−0.5
....(2.61)
untuk Cpl = 6.2, faktor pengaruh grading dan permeabilitas.
-Surging wave
Ns=
Hs
∆Dn50
=Cplp
0.18
(
Sd
√N
)
0.2
√(cotα¿)εm
p
¿ ....(2.62)
untuk Cpu = 1.0, faktor pengaruh grading dan permeabilitas.
2.Stabilitas berat batu pelindung untuk laut dangkal
-Plunging waves
Ns=
H2%
∆Dn50
=Cplp
0.18
(
Sd
√N
)
0.2
εm
−0.5
....(2.63)
untuk Cpl = 8.7, faktor pengaruh grading dan bentuk material.
-Surging wave
Ns=
H2%
∆Dn50
=Cplp
0.18
(
Sd
√N
)
0.2
√(cotα¿)εm
p
¿ ....(2.64)
untuk Cpu = 1.4, faktor pengaruh grading dan permeabilitas.
Dimana
εm=Ir=
tanα
√s
=
tanα
√
Hs
Lo
....(2.65)
3.Keterangan:
P : Porositas pelindung pantai
N : Parameter untuk mempertimbangkan bahwa kondisi tercapai
berkali-kali selama umur rencana struktur.
ε : Parameter surf similarity
S : Armor damage
Van Deer Meer menyatakan bahwa:
P = 0.1 untuk lapisan armor diatas kedap, P = 0.4 untuk armor diatas
coarce core, dan P = 0.6 untuk struktur yang seluruhnya dari batu armor.
S = 2-3 untuk zero damage.
xli

47. N = 1000-7500
Penentuan tinggi runup telah diteliti oleh Irribaren. Penelitian ini untuk
menentukan runup gelombang pada bangunan dengan permukaan miring dan dari
berbagai tipe material. Bilangan Irribaren mempunyai bentuk berikut:
Ir=
tgθ
¿¿
….(2.66)
Keterangan:
Ir: Bilangan Irrebaren
θr : Sudut kemiringan sisi pelindung pantai
H : Tinggi gelombang dilokasi
Lo : Panjang gelombang di laut dalam
Sumber: Triatmodjo B, 2011
Gambar 2.17 Runup dan Rundown Gelombang
1. Lebar Puncak Pelindung pantai
Lebar puncak pelindung pantai dapat dihitung menggunakan rumus
berikut ini:
xlii

48. B=nk∆¿ ….(2.67)
Keterangan :
B : Lebar puncak
n : Jumlah butir batu
k∆ : Koefisien lapis (Tabel 2.5)
w : Berat butir batu pelindung
γ : Berat jenis batu pelindung
2. Tebal Lapisan
Tebal lapis pelindung dapat dihitung menggunakan rumus berikut:
t=nk∆¿] ….(2.68)
Keterangan:
N : jumlah lapis batu dalam lapis pelindung
k∆ : koefisien lapis batu alam kasar penempatan acak
W : berat butir batu pelindung
γr : berat jenis batu pelindung
3. Jumlah butir batu
Jumlah butir batu dapat dihitung dengan rumus:
N=Ank∆[
I−
P
100][
Yr
w]
2
3
….(2.69)
Keterangan:
N : jumlah butir batu untuk satu satuan luas permukaan A
A : luas permukaan
N : jumlah lapis batu dalam lapis pelindung
k∆ : koefisien lapis batu alam kasar penempatan acak
P : porositas rerata dari lapis pelindung (%)
W : berat butir batu
γ : berat jenis batu pelindung
xliii

49. 2.12Rencana Anggaran Biaya
2.12.1Analisis Harga Satuan Dasar (HSD)
Berikut ini diuraikan persyaratan komponen utama harga satuan, yaitu
untuk tenaga kerja, bahan dan alat, yang masing-masing dianalisis sebagai harga
satuan dasar (HSD) (Peremen PUPR No. 28, 2016).
1)Analisa Harga Satuan Dasar Tenaga Kerja
Komponen tenaga kerja berupa upah yang digunakan dalam mata
pembayaran tergantung pada jenis pekerjaannya. Faktor yang mempengaruhi
harga satuan dasar tenaga kerja anatara lain jumlah tenaga kerja dan tingkat
keahlian tenaga kerja. Penetapan jumlah dan keahlian tenaga kerja mengikuti
produktivitas peralatan utama (Permen PUPR No.28, 2016).
Suatu produksi jenis pekerjaan yang menggunakan tenaga manusia pada
umumnya dilaksanakan oleh perorangan atau kelompok kerja dilengkapi dengan
peralatan yang diperlukan berdasarkan metode kerja yang ditetapkan yang disebut
alat bantu (contoh: sekop, palu, gergaji, dan sebagainya) serta bahan yang diolah
(Permen PUPR No. 28, 2016).
Apabila perhitungan upah dinyatakan dengan upah orang per jam (OJ)
maka upah orang per jam dihitung sebagai berikut:
Upah orang per jam (OJ) =
Upahorangperbulan
25harix7jamkerja
….(2.70)
2)Analisa Harga Satuan Dasar Alat
Komponen alat digunakan dalam mata pembayaran tergantung pada jenis
pekerjaannya. Faktor yang mempengaruhi harga satuan dasar alat antara lain: jenis
peralatan, efisiensi kerja, kondisi cuaca, kondisi medan, dan jenis material/bahan
yang dikerjakan (Permen PUPR No. 28, 2016).
xliv

50. Untuk pekerjaan tertentu, kebutuhan alat sudah melekat dimiliki oleh
tenaga kerja karena umumnya pekerjaan dilaksanakan secara manual (misal
cangkul, sendok tembok, roskam, dan lain-lain). Untuk pekerjaan yang
memerlukan alat berat, misal untuk pemancangan tiang beton atau pipa baja ke
dalam tanah, dan/atau pekerjaan vertikal, penyediaan alat dilakukan berdasarkan
system sewa (Permen PUPR NO. 28, 2016).
3)Analisa Harga Satuan Dasar Bahan
Faktor yang mempengaruhi harga satuan dasar bahan antara lain adalah
kualitas, kuantitas, dan lokasi asal bahan. Faktor-faktor yang berkaitan dengan
kuantitas dan kualitas bahan harus ditetapkan dengan mengacu pada spesifikasi
yang berlaku (Permen PUPR No. 28, 2016).
Data harga satuan dasar bahan dalam perhitungan analisis ini berfungsi
untuk kontrol terhadap harga penawaran penyedia jasa (Permen PUPR NO. 28,
2016).
2.12.2Analisa Harga Satuan Pekerjan (AHSP)
Harga satuan pekerjaan (HSP) setiap mata pembayaran merupakan luaran
(output) dalam pedoman ini, yang diperoleh melalui suatu proses perhitungan dan
masukan masukan. Dalam hal ini, masukan yang dimaksud antara lainberupa
asumsi, urutan pekerjaan, serta penggunaan upah, bahan dan alat. Harga satuan
dasar upah, bahan, dan alat akan menentukan koefisien bahan, koefisien alat dan
koefisien upah tenaga kerja (Permen PUPR No. 28, 2016).
Sifat pekerjaan untuk pekerjaan jalan dan jembatan pada umumnya
dilaksankan secara mekanis. Beberapa bagian pekerjaan yang volumenya relative
sedikit, atau yang sulit dijangkau oleh peralatan berat dilakukan secara manual
dengan peralatan kecil dan tenaga manusia (Permen PUPR No. 28, 2016)
Faktor bahan dipengaruhi oleh jenis bahan yang digunakan dan untuk
faktor alat dipengaruhi oleh tipe serta kondisi peralatan, cuaca dan keterampilan
tenaga kerja, sehingga besaran angka koefisien bahan, angka koefisien peralatan,
xlv

51. dan koefisien tenaga pada setiap lokasi pekerjaan dapat berbeda. Hal ini juga
dipengaruhi oleh asumsi, metode kerja, jenis bahan dan berat isi bahan yang akan
digunakan.
Untuk pekerjaan pembuatan bending dan bangunan air lainnya (pekerjaan
Sumber Daya Air), pada umumnya memerlukan base camp untuk menyimpan
bahan, memproduksi campuran bahan dengan semen untuk beton, dan kantor
lapangan. Lokasi pekerjaan bisa berupa titik dengan radius yang pendek tetapi
mungkin juga berupa garis (sepanjang sungai). Bila pekerjaan hanya bendung
yang relatif kecil base camp dapat diusahakan yang berdekatan dengan bending
yang akan dibangun. Hampir semua pekerjaan dilakukan secara mekanis
menggunakan alat berat dan sebagian secara manual.
xlvi

52. BAB III
METODE PENELITIAN
2.1Lokasi Dan Delinasi Wilayah Perencanaan
Pulau Kapota adalah salah satu pulau di gugusan kepulauan tukang besi
wilayah Kabupaten Wakatobi, provinsi Sulawesi Tenggara, Indonesia. Pulau ini
terletak di timur Pulau Wangi-wangi. Secara astronomis, pulau ini terletak di titik
koordinat 5°21′10.013″LS,123°29′36.983″BT. Peta pulau Kapota dapat dilihat
pada Gambar 2.1 dibawah ini.
Gambar 2.1 Peta Pulau Kapota, Kabupaten Wakatobi
(Sumber: Google Earth)
Adapun lokasi yang dipilih untuk pembangunan breakwater terdapat pada
Gambar 2.2 dibawah ini:
Gambar 2.2 Lokasi Pembangunan Breakwater
(Sumber: Google Earth)
xlvii

53. 3.2Metodologi (Metode Pengumpulan Data)
Dalam penelitian ini data yang digunakan yaitu data primer dan data
sekunder. Data primer pada penelitian ini adalah panjang pantai lokasi penelitian
dan dokumentasi. Data sekunder pada penelitian ini adalah data angin, data
topogarfi, data bathimetri, data pasang surut, dan lain-lain.
1.Data angin, data angin adalah data yang digunakan data angin harian
selama 10 tahun terakhir. Data angin ini diperoleh dari stasiun BMKG.
2.Data Topografi, data topografi adalah data yang menggambarkan kontur
tanah di lokasi untuk penem patan bangunan pantai. Data topografi ini
diperoleh dari penelitian dan survei .yang dilakukan.
3.Data Bathimetri, data bathimetri adalah data yang menggambarkan kontur
tanah dasar laut. Data bathimetri ini diperoleh dari penelitian dan survey
yang dilakukan.
4.Data Pasang Surut, data pasang surut adalah data yang menggambarkan
naik turunnya muka air laut. Data pasang surut diperoleh dari penelitian
dan survey.
3.3Metode Analisis Data
Analisis data studi ini terdiri dari:
1.Menganalisis Data Angin
Data angin harian selama 10 tahun terakhir yang diperoleh dari stasiun
BMKG akan dianalisa menggunakan rumus yang telah disebutkan pada
Bab II. Hasil dari analisa data angin akan digunakan untuk menghitung
nilai gelombang.
2.Menghitung Fetch Efektif
Untuk menghitung nilai fetch efektif, pertama kita harus menggambar
fetch pada peta lokasi di mana penelitian ni dilakukan. Peta lokasi dapat
diperoleh dari google carth. Kemudian menggambar fetch seluruh arah
datang gelombang. Kemudian menghitung nilai fetch efektif menggunakan
rumus yang telah disebutkan pada Bab II.
xlviii

54. 3.Menghitung Nilai Gelombang
Untuk menghitung nilai gelombang diperoleh dari nilai analisa data
angin dan fetch efektif yang telah didapatkan sebelumnya. Nilai
gelombang dapat dihitung menggunakan rumus ang telah disebutkan pada
Bab II
4.Analisa Pasang Surut
Analisa pasang surut dilakukan untuk dapat menentukan fluktuasi
muka air laut atau MSL dipulau Kapota.
5.Analisa Data Topografi Dan Data Bathimetri
Data topografi digunakan untuk mengetahui kontur di daratan.
Sedangkan data bathimetri digunakan untuk mengetahui kontur tanah di
laut atau perairan, yang kemudian akan digunakan untuk menghitung
dimensi bangunan pelindung pantai yang akan direncanakan.
6.Merencanakan Bangunan Pelindung pantai
Untuk merencakan bangunan pelindung pantai ini bergantung pada
nilai gelombang dan nilai muka air laut rencana yang telah didapatkan
sebelumnya. Perhitungan dimensi bangunan pelindung pantai yang
direncanakan menggunakan rumus yang telah disebutkan pada Bab II.
Kemudian menggambar bangunan pelindung pantai berdasarkan
perhitungan dimensi yang telah didapat.
xlix

55. BAB IV
HASIL DAN PEMBAHASAN
4.1Menganalisis dan Menggambarkan Mawar Angin (windrose)
Dalam menganalisis dan menggambar mawar angin akan di gunakan data
kecepatan dan arah angin dari Stasiun Meteorologi Beto Ambari BMKG Bau-bau
tahun 2014-2024 (lampiran). Data angin tersebut akan di kelompokan berdasarkan
kecepatan angin dan arahnya. Selanjutnya akan di cari jumlah frekuensi dan
presentase dari tiap-tiap kelompok, yang hasilnya akan digunakan dalam
menggambar mawar angin. Adapun hasil pengelompokan data angin tersebut
dapat diperoleh dari tabel berikut:
Arah
Angin
Jumlah Kejadian Angin
Jumla
h
Interval Kecepatan Angin (m/s)
0<
Uz≤2
2<Uz≤4
4<
Uz≤6
6<Uz≤8
8<
Uz≤10
Uz>12
Utara (U)19 77 46 5 0 1 148
Timur Laut
(TL)
32 135 167 35 0 0 369
Timur (T)33 149 424 192 9 0 807
Tenggara
(TG)
8 65 130 29 0 0 232
Selatan (S)19 140 359 81 0 0 599
Barat Daya
(BD)
18 145 376 43 0 0 582
Barat (B)19 229 286 34 2 2 572
Barat Laut
(BL)
16 77 71 6 1 1 172
Sub-Total164 10171859 425 12 4 3481
Jumlah Tidak Ada Angin (Calms) 0
Total 3653
Tabel 4.1 Jumlah frekuensi kejadian angin
Sumber: Hasil Analisis Data Angin, 2024
l

56. Berdasarkan table di atas dapat di ccari presentase arah angin masing-
masing arah, untuk hasil perhitungan persentase arah angin masing-masing data
dengan cara sebagai berikut:
Dilihat pada data dengan kecepatan angin < 2 m/s dengan arah angin utara
yang mempunyai jumlah angin yang berhembus 19, sehingga bisa di cari
presentasennya:
19
3653
x100%=0.520%
Demikian seterusnya untuk masing-masing arah, untuk hasil perhitungan
presentase arah anginyang lain dapat dilhat dalam tabel berikut:
Arah Angin
Persentase Jumlah Kejadian Angin
Jumlah
(%)Interval Kecepatan Angin (m/s)
0<Uz≤22<Uz≤44<Uz≤66<Uz≤88<Uz≤10Uz>12
Utara (U)0.52 2.11 1.26 0.14 0.00 0.034.05
Timur Laut
(TL)
0.88 3.70 4.57 0.96 0.00 0.0010.10
Timur (T)0.90 4.0811.615.26 0.25 0.0022.09
Tenggara
(TG)
0.22 1.78 3.56 0.79 0.00 0.006.35
Selatan (S)0.52 3.83 9.83 2.22 0.00 0.0016.40
Barat Daya
(BD)
0.49 3.9710.291.18 0.00 0.0015.93
Barat (B)0.52 6.27 7.83 0.93 0.06 0.0615.66
Barat Laut
(BL)
0.44 2.11 1.94 0.16 0.03 0.054.71
Sub-Total4.4927.8450.8911.63 0.33 0.1195.30
Jumlah Tidak Ada Angin (Calms) 0
Total 100
Tabel 4.2 Presentase Frekuensi Kejadian Angin
Sumber: Hasil analisis data angin, 2024

li

57. Berdasarkan tabel di atas dapat kita buat gambar wind rose untuk
menggambarkan presentase data arah angin yang dominan, seperti gambar
berikut:
Sumber: Hasil Analisis Data Angin 2024
Gambar 4.1 Windrose (Mawar Angin)
Dari analisa angin dengan windrose di atas dapat disimpulkan bahwa
prefealing wind terjadi pada arah Timur dengan presentase 22,09, sedangkan
kecepatan angin yang paling dominan terjadi pada kecepatan 3,60 – 5,70 m/s di
Timur, yaitu sebesar 11,61%.
4.2 Menentukan Panjang Pmebangkitan Gelombang Dengan Fetch
Efektif
Di dalam tinjauan pembangkitan gelombang di laut, fetch di batasi oleh
bentuk daratan yang mengelilingi laut. Di daerah pembentukan gelombang,
lii
WINDROSE

58. gelombang tidak hanya di bangkitkan dalam arah yang sama dengan gelombang
angin tapi juga dalam berbagai sudut terhadap arah angin.
Besarnya fetch dapat di cari dengn menggunakan persamaan :
F
eff=
∑Ficosα
∑cosα
Keterangan:
F
eff: fetch efektif (m)
Fi : Panjang segmen fetch yang di ukur dari titik observasi gelombang ke
ujung
akhir fetch.
α : Deviasi pada kedua sisi arah angin angin menggunakan pertambahan 6°
sampai sudut sebesar 45° pada kedua sisi arah angin.
Peta yang akan di gunakan dalam menghitung panjang fetch efektif
menggunakan peta yang di peroleh dari google earth. Untuk perhitungan fetch,
akan menggunakan arah Utara, Timur Laut, Timur, Tenggara, Selatan, dan Barat
Daya. Berikut ini contoh gambar fetch efektif semua arah di pulau kapota.
liii

59. Gambar 4.2 Fetch seluruh Arah
TIMUR LAUT
α (°)Cos αX i (km)X i × Cos α
42 0,743 66,920 49,731
36 0,809 81,130 65,636
30 0,866 91,570 79,302
24 0,914 130,690 119,391
18 0,951 201,530 191,666
12 0,978 421,510 412,299
6 0,995 361,880 359,898
0 1,000 361,880 361,880
6 0,995 395,710 393,542
12 0,978 386,020 377,585
18 0,951 414,340 394,061
24 0,914 437,550 399,722
30 0,866 462,810 400,805
36 0,809 427,050 345,491
42 0,743 610,000 453,318
Total13,511 4404,327
FetchEfektif =495,270 km
Fetch Efektif =495270 m
Sumber : Hasil Perhitungan, 2024
Tabel 4.3 Perhitungan Fetch Efektif Arah Timur Laut
No
.
Arah Fetch
Panjang Fetch
Fetch Efektif
(km)
Fetch Efektif
(m)
1. U (Utara) 325,98 325980
2. TL (Timur Laut) 495,27 495270
liv

60. 3. T (Timur) 466,74 466740
4. TG (Tenggara) 180,01 180010
5. S (Selatan) 2,44 2440
6. BD (Barat Daya) 2,74 2740
7. B (Barat) 39,25 39250
8 BL (Barat Laut) 143,98 143980
Sumber : Hasil Perhitungan, 2024
Tabel 4.4 Rekapitulasi Perhitungan Fetch Efektif dari Semua Arah
Berdasarkan tabel di atas, fetch dominan adalah fetch arah timur laut. Berikut
adalah gambar fetch dominan arah timur laut.
Gambar 4.3 Fetch seluruh Arah
4.3 Peramalan Gelombang Di Laut Dalam
Sebagian besar gelombang di laut di bangkitkan oleh angin, dimana tinggi
dan periode gelombang yang dibangkitkan dipengaruhi oleh kecepatan angin (U),
lama hembusan angin ¿¿), dan fetch (F). berikut adalah analisis bangkitan
gelombang yang terjadi pada tanggal 01-01-2014 (270°) Barat.
4.4 Faktor Tegangan Angin (Wind Stress Factor)
Sebelum melakukan peramalan gelombang, perlu dilakukan koreksi data
pengukuran angin di lakukan di daratan. Hal ini di lakukan karena biasanya
pengukuran angin di lakukan di daratan. Padahal di dalam rumus-rumus
lv

61. pembangkitan gelombang angin yang digunakan adalah di ukur di atas permukaan
laut. Oleh karena itu diperlukan transformasi dari data angin di daratan yang
terdekat dengan lokasi studi ke data angin di atas permukaan laut.
a)Koreksi Elevasi
Kecepatan Angin ¿¿) = 4.0 m/det
(1knot = 0,514 m/det )
Ketinggian alatukur di atas permukaan laut (y) = 12 meter
U
10=U
y(
10
y)
1
7
U
10=4.0(
10
12)
1
7

U
10
=3.90 m/det
b)Koreksi Durasi
Diketahui kecepatan angin U
10, akan ditentukan dengan durasi ti detik.
t
i
=
1609
U
10

t
i=
1609
3.90

t
i
=412.86 detik
Penentuan nilai c
1
Untuk t
i
=412.86 det, maka (1< t
i < 3600 det)
c
1
=1.227+0.296∙tanh∙(
log9∙(
45
t
i))

c
1=1.227+0.296∙tanh∙(
log9∙(
45
412.86))

c
1
=1.07
Penentuan U
3600
lvi

62. U
3600
=
U
10
c
1

U
3600=
3.90
1.07

U
3600
=3.64 m/det
Penentuan nilai c berdassarkan nilai t
d yang ditentukan.
Ditetapkan t
d
=4.5jamatau t
d
=16200det, maka (3600 < t
i < 36000 det)
c=−0.15logt
d
+1.5334
c=−0.15log(16200)+1.5334
c=0.90
Menghitung U
t
U
t
=U
3600
∙c
U
t
=3.64∙0.90
U
t
=3.29 m/det
c)Koreksi Stabilitas Dan Koreksi Lokasi Pengamatan
Koreksi stabilitas
Digunakan rasio ampifikasi (R
T)=1.1,sehingga:
U
L
=R
T
∙U
t
U
L
=1.1∙3.29
U
L=3.61m/det
Koreksi Lokkasi Pengamatan
U
w
=R
L
∙U
L
Untuk nilai R
L diperoleh dari kurva rasio kecepatan angin di atas laut dan di
daratan, yang dapat dilihat di bawah ini.
lvii
UL RL
1 1.898
3 1.613
5 1.409
10 1.129
15 1.009
20 0.937
25 0.913

63. Tabel 4.5 Nilai R
Ldari rasio kecepatan angin
Sumber: Hasil perhitungan, 2024
Diperoleh kurva sebagai berikut
0 5 1015202530
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
1.6
1.8
2
f(x) = − 0.325284246754211 ln(x) + 1.92004013020088
R² = 0.991225722211376
Series2
Logarithmic (Series2)
UL(m/det)
R
L
Gambar 4.4 Grafik Rasio Kecepatan Angin Laut Dan Daratan
Sumber: Hasil Analsis Data, 2024
Sehingga diperoleh persamaan:
Y=−0.325ln(x)+1.92
R
L=−0.325ln(3.61)+1.92
R
L=1.50
Sehingga:
U
w
=R
L
∙U
L
U
w=1.50∙3.61
U
w
=5.430
d)Koreksi Koefisien Seret
U
A=0.71∙U
w
1.23
lviii

64. U
A=0.71∙5.430
1.23
U
A
=5.69m/det
4.3.2Peramalan Gelombang Dengan Metode CERC 1984
Diketahui:
F
eff=39,246.97m(ArahBarat)
U
A
=5,69m/det
t
d
=16200
Ditanyakan:
H
0
=...?
T
p
=...?
Penyelesaian:
¿
U
A
=68.8∙(
g∙F
eff
U
A
2)
2
3

¿
U
A
=68.8∙(
9.81.39246.97
5.69
2 )
2
3

¿
U
A
=35853.79

Syarat
¿
U
A
≤71.500
, maka NFDS
Karena
¿
U
A
=35853.76(
¿
U
A
≤71.500)
, maka gelombang yang terjadi adalah hasil
pembentukan gelombang tidak sempurna ini atau Non Fully Developed Sea
(NFDS). NFDS terdiri dari dua jenis, yaitu pembentukan geloombang FL (French
limited) dan DL (Duration Limited).
Perhitungan durasi minimum (t
min)
Diketahui:
t
d
=16200det
t
min
=68.8∙
U
A
g
∙(
g∙F
eff
U
A
2)

lix

65. t
min
=68.8∙
5.69
9.81
∙(
9.81.39246.97
5.69
2 )

t
min
=20791.88 det
t
min=5.78jam
Syarat: t
min
≤t
d, maka FL, sedangkan t
min
≥t
d, maka DL
Karena t
min=16477.36 det (t
min≥t
d), maka gelombang yang terjadi
merupakan gelombang hasil pembentukan DL (Duration Limited). Pada
pembentukan jenis ini, terlebih dahulu perlu mengganti F
eff dengan F
min.
F
min
=
U
A
g
∙(
g∙t
d
68.8∙U
A
2)
3
2

F
min=
5.69
9.81
∙(
9.81∙39246.97
68.8∙5.69
2)
3
2

F
min
=1989.284 m
Sehingga perhitungan tinggi dan periode gelombang untuk tipe NFDS
adalah:
a)Tinggi Gelombang
H
0=0.0016
U
A
2
g
∙(
g∙F
min
U
A
2)
1
2

H
0=0.0016
5.69
9.81
∙(
9.81∙39246.97
5.69
2 )
1
2

H
0
=0.13 m
b)Periode Gelombang
T
p
=0.2857
U
A
g
∙(
g∙F
min
U
A
2)
1
3

T
p=0.2857
5.69
9.81
∙(
9.81∙39246.97
5.69
2 )
1
3

T
p
=1.40det
Sedangkan perhitungan tinggi dan periode gelombong untuk tipe FDS di
gunakan rumus sebagai berikut.
lx

66. a)Tinggi Gelombang
H
0=0.2433
U
A
2
g

b)Periode Gelombang
T
p
=8.134
U
A
g

Untuk hasil perhitungan selanjutya dapat dilihat pada tabel Rekapitulasi di
bawah ini:
lxi

67. U3600
Durasi,
td
Durasi, td UL Uw UA gt/UA ≤ Syarat NFDS:
(….
0
)M. Angin (m/det) (jam) (det) (m/de t) (m/de t)(m/det) 71500 tmin ≤ td
1 2014 1 10:00:004.0 270 B 3.90 412.86 1.07 3.64 4.50 16,200.00 0.90 3.29 1.10 3.61 1.50 5.430 5.69 39,246.97 35,853.79 NFDS 20,791.88 5.78 DL 1,989.284 0.13 1.40
2 2014 1 23:00:003.0 320 BL 2.92 550.49 1.04 2.82 4.50 16,200.00 0.90 2.54 1.10 2.80 1.59 4.437 4.44 143,980.41 118,743.37 FDS 53,723.08 14.92 - 0.000 0.49 3.68
3 2014 1 36:00:003.0 320 BL 2.92 550.49 1.05 2.77 4.50 16,200.00 0.90 2.50 1.10 2.75 1.59 4.377 4.36 143,980.41 121,447.41 FDS 54,026.35 15.01 - 0.000 0.47 3.62
4 2014 1 49:00:004.0 50 TL 3.90 412.86 1.05 3.70 4.50 16,200.00 0.90 3.33 1.10 3.67 1.50 5.493 5.77 495,269.70 190,683.42 FDS 112,164.63 31.16 - 0.000 0.83 4.78
5 2014 1 512:00:004.0 90 T 3.90 412.86 1.04 3.76 4.50 16,200.00 0.90 3.39 1.10 3.73 1.49 5.568 5.87 466,742.57 179,273.12 FDS 107,219.63 29.78 - 0.000 0.85 4.86
6 2014 1 615:00:003.0 210 BD 2.92 550.49 1.05 2.77 4.50 16,200.00 0.90 2.50 1.10 2.75 1.59 4.377 4.36 2,739.16 8,654.95 NFDS 3,850.19 1.07 FL 0.000 0.12 1.43
7 2014 1 70:00:006.0 170 S 5.85 275.24 1.04 5.64 4.50 16,200.00 0.90 5.09 1.10 5.60 1.36 7.614 8.62 2,443.80 3,235.26 NFDS 2,843.59 0.79 FL 0.000 0.22 1.72
8 2014 1 83:00:004.0 270 B 3.90 412.86 1.05 3.70 4.50 16,200.00 0.90 3.33 1.10 3.67 1.50 5.493 5.77 39,246.97 35,179.46 NFDS 20,693.42 5.75 DL 1,961.157 0.13 1.40
9 2014 1 96:00:003.0 270 B 2.92 550.49 1.05 2.77 4.50 16,200.00 0.90 2.50 1.10 2.75 1.59 4.377 4.36 39,246.97 51,057.17 NFDS 22,712.98 6.31 DL 2,593.212 0.11 1.40
10 2014 1 109:00:004.0 290 B 3.90 412.86 1.05 3.70 4.50 16,200.00 0.90 3.33 1.10 3.67 1.50 5.493 5.77 39,246.97 35,179.46 NFDS 20,693.42 5.75 DL 1,961.157 0.13 1.40
11 2014 1 1112:00:005.0 250 B 4.87 330.29 1.07 4.55 4.50 16,200.00 0.90 4.11 1.10 4.52 1.43 6.459 7.04 39,246.97 26,967.42 NFDS 19,362.87 5.38 DL 1,606.664 0.14 1.40
12 2014 1 1215:00:007.0 210 BD 6.82 235.92 1.05 6.47 4.50 16,200.00 0.90 5.83 1.10 6.42 1.32 8.445 9.79 2,739.16 2,945.30 NFDS 2,940.68 0.82 FL 0.000 0.26 1.87
13 2014 1 1321:00:008.0 270 B 7.79 206.43 1.05 7.39 4.50 16,200.00 0.90 6.67 1.10 7.34 1.27 9.333 11.08 39,246.97 14,746.99 NFDS 16,650.83 4.63 DL 1,021.699 0.18 1.40
14 2014 1 140:00:008.0 250 B 7.79 206.43 1.05 7.39 4.50 16,200.00 0.90 6.67 1.10 7.34 1.27 9.333 11.08 39,246.97 14,746.99 NFDS 16,650.83 4.63 DL 1,021.699 0.18 1.40
15 2014 1 153:00:007.0 260 B 6.82 235.92 1.10 6.22 4.50 16,200.00 0.90 5.61 1.10 6.17 1.33 8.198 9.44 39,246.97 18,243.08 NFDS 17,560.40 4.88 DL 1,198.448 0.17 1.40
16 2014 1 166:00:007.0 300 BL 6.82 235.92 1.08 6.29 4.50 16,200.00 0.90 5.68 1.10 6.24 1.32 8.270 9.55 143,980.41 42,773.09 NFDS 41,619.92 11.56 DL 1,185.564 0.17 1.40
17 2014 1 179:00:004.0 290 B 3.90 412.86 1.04 3.76 4.50 16,200.00 0.90 3.39 1.10 3.73 1.49 5.568 5.87 39,246.97 34,408.65 NFDS 20,579.12 5.72 DL 1,928.840 0.13 1.40
18 2014 1 1812:00:006.0 280 B 5.85 275.24 1.05 5.54 4.50 16,200.00 0.90 5.00 1.10 5.50 1.37 7.514 8.48 39,246.97 21,042.60 NFDS 18,198.46 5.06 DL 1,333.890 0.16 1.40
19 2014 1 1915:00:004.0 260 B 3.90 412.86 1.07 3.64 4.50 16,200.00 0.90 3.29 1.10 3.61 1.50 5.430 5.69 39,246.97 35,853.79 NFDS 20,791.88 5.78 DL 1,989.284 0.13 1.40
20 2014 1 2018:00:005.0 270 B 4.87 330.29 1.08 4.49 4.50 16,200.00 0.90 4.05 1.10 4.46 1.43 6.395 6.96 39,246.97 27,415.66 NFDS 19,442.83 5.40 DL 1,626.651 0.14 1.40
21 2014 1 2121:00:004.0 260 B 3.90 412.86 1.05 3.70 4.50 16,200.00 0.90 3.33 1.10 3.67 1.50 5.493 5.77 39,246.97 35,179.46 NFDS 20,693.42 5.75 DL 1,961.157 0.13 1.40
22 2014 1 220:00:005.0 250 B 4.87 330.29 1.07 4.55 4.50 16,200.00 0.90 4.11 1.10 4.52 1.43 6.459 7.04 39,246.97 26,967.42 NFDS 19,362.87 5.38 DL 1,606.664 0.14 1.40
23 2014 1 233:00:009.0 270 B 8.77 183.50 1.05 8.32 4.50 16,200.00 0.90 7.50 1.10 8.25 1.23 10.184 12.33 39,246.97 12,781.16 NFDS 16,065.80 4.46 FL 0.000 1.25 4.89
24 2014 1 246:00:007.0 240 BD 6.82 235.92 1.07 6.37 4.50 16,200.00 0.90 5.75 1.10 6.32 1.32 8.352 9.66 0.00 0 daratan - - daratan 0.000 0 0
25 2014 1 259:00:004.0 260 B 3.90 412.86 1.05 3.70 4.50 16,200.00 0.90 3.33 1.10 3.67 1.50 5.493 5.77 39,246.97 35,179.46 NFDS 20,693.42 5.75 DL 1,961.157 0.13 1.40
26 2014 1 2612:00:006.0 250 B 5.85 275.24 1.07 5.46 4.50 16,200.00 0.90 4.93 1.10 5.42 1.37 7.430 8.37 39,246.97 21,435.10 NFDS 18,282.74 5.08 DL 1,352.507 0.16 1.40
27 2014 1 2715:00:0027.0 270 B 26.31 61.17 1.07 24.59 4.50 16,200.00 0.90 22.18 1.10 24.39 0.90 21.954 31.72 39,246.97 3,626.35 NFDS 11,725.39 3.26 FL 0.000 3.21 6.71
28 2014 1 2818:00:004.0 220 BD 3.90 412.86 1.07 3.64 4.50 16,200.00 0.90 3.29 1.10 3.61 1.50 5.430 5.69 2,739.16 6,077.75 NFDS 3,524.53 0.98 FL 0.000 0.15 1.56
RL F e ff (m)BulanTanggalwaktu t1 (det) c1 c
Ut
(m/de t)
RT
Data K ecepatan & Arah Angin Tahun 2014 - 2024
Tanggal t min (detik)
t min
(jam)
F min (m) Ho (m) Tp (det)gt/UA
Peramalan Gelombang dengan M etode CERC (1984)
Tahun
Ke c.
Angin, Uz
(m/s)
Arah
U10
(m/de t
Tabel 4.6 Rekapitulasi Perhitungan Peramalan Gelombang
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
62

68. Tahun U TL T TG S BD B BL U TL T TG S BD B BL
2014 1.79 2.46 2.46 1.27 0.25 0.26 3.21 0.85 7.03 8.25 8.25 5.92 1.81 1.87 6.71 4.86
2015 1.74 1.31 2.26 1.27 0.25 0.23 0.17 0.85 6.94 6.02 7.91 5.92 1.81 1.79 1.40 4.86
2016 0.89 1.74 1.84 1.27 0.22 0.19 1.96 0.83 4.97 6.94 7.15 5.92 1.72 1.68 5.69 4.78
2017 0.85 1.79 2.31 1.27 0.25 0.22 0.21 0.83 4.86 7.03 8.01 5.92 1.80 1.77 2.42 4.78
2018 1.27 1.31 1.84 1.27 0.25 0.30 0.22 0.83 5.92 6.02 7.15 5.92 1.80 1.94 2.47 4.78
2019 1.79 3.04 3.14 1.27 0.28 0.30 0.18 0.85 7.03 9.18 9.33 5.92 1.88 1.94 1.40 4.86
2020 0.85 2.46 2.55 1.27 0.28 0.24 0.22 0.83 4.86 8.25 8.42 5.92 1.87 1.80 2.47 4.78
2021 1.23 3.04 3.14 1.27 0.28 0.30 0.17 0.83 5.84 9.18 9.33 5.92 1.87 1.94 1.40 4.78
2022 1.27 3.04 2.38 1.27 0.25 0.30 1.25 0.85 5.92 9.18 8.12 5.92 1.80 1.94 4.89 4.86
2023 1.23 2.38 3.14 1.27 0.21 0.23 0.16 0.85 5.84 8.12 9.33 5.92 1.71 1.79 1.40 4.86
H0 (m)
Maksimum Tahunan
TP
Tabel 4.7 Rekapitulasi H
0
danT
p
Sumber: hasil Perhitungan, 2024
63

69. 4.4Penentuan Kala Ulang Gelombang Signifikan Maksimum Dengan
Metode Fisher-Tippet Type I
4.4.1Analisa Kala Ulang Tinggi Gelombang Signifikan Maksimum
Berdasarkan data peramalan gelombang signifikan maksimum yang telah
diperoleh dari tahun 2014-2024, maka dipilih data gelombang pada arah Timur
Laut (TL) dibuatkan kala ulang gelombangnya.
Diketahui:
NT: jumlah kejadian gelombang selama pencatatan = 620
K : panjang data (tahun) = 10
a)Urutan Tinggi Gelombang Maksimum Dari Besar Ke Kecil
No. H0 (m)
1. 2,457
2. 3,043
3. 3,043
4. 3,043
5. 2,457
6. 2,379
7. 1,785
8. 1,736
9. 1,308
10. 1,308
Tabel 4.8 Tinggi Gelombang Signifikan Terurut dari
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
b)Penentuan Probabilitas Untuk Setiap Gelombang
Probabilitas gelombang pertama
P=1−
m−0.44
N
B
+0.12
P=1−
1−0.44
369+0.12
64

70. P=0.998
c)Menentukan Distribusi Fisher-Tippett Type I
Y
m
=−¿[−¿(P)]
Y
m
=−¿[−¿(0.998)]
Y
m=6.490
Untuk perhitungan gelombang selanjutnya dapat dilihat pada tabel
dibawah ini.
m Hsm (m) P Ym Hsm.ym Ym
2
(Hsm-
Htsm)
2
1 2,4570,9986,490 15,94 42,122 0,040
2 3,0430,9965,46416,62729,859 0,6194
3 3,0430,9934,96815,11624,677 0,619
4 3,0430,9904,63714,10821,497 0,619
5 2,4570,9884,38810,77819,251 0,040
6 2,3790,9854,188 9,964 17,539 0,015
7 1,7850,9824,021 7,179 16,170 0,221
8 1,7360,9803,878 6,734 b 0,270
9 1,3080,9773,752 4,907 14,080 0,899
10 1,3080,9743,640 4,760 13,253 0,899
JUMLAH
22,55
8
9,863
45,42
6
106,11
6
198,44
8
4,243
RATA-
RATA
2,256   4,543     0,424
Tabel 4.9 Rekapitulasi Tinggi Gelombang Dari Arah Timur
Sumber: Hasil Perhitungan. 2024
Berdasarkan data tabel diatas, maka kita dapat menghitung
parameter A dan B, dan kita juga dapat menentukan parameter A dan B
dengan cara membuat grafik hubungan antara Hsm dan Ym.
Cara Analitis:
^
A=
n∑H
sm
y
m
−∑H
sm
∑y
m
n∑y
m
2
−(∑y
m)
2
^A=
10×106,116−22,558×45,426
10×198,448−(45,426)
2
^
A=−0,461
65

71. ^B=H
sm
−
^
Ay
m
^
B=2,256−0,461×4,543
^
B=4,351
Grafik
3.0003.5004.0004.5005.0005.5006.0006.5007.000
0.000
0.500
1.000
1.500
2.000
2.500
3.000
3.500
f(x) = 0.510958857014869 x − 0.0653149849822472
R² = 0.438943176476982
H0
Gambar 4.5 Grafik Penentuan Parameter A dan B
Sumber: Hasil Analisa Data, 2024
Dari grafik diatas, diperoleh persamaan y = 0,551 – 0,0653
sehingga diperoleh nilai A dan B adalah:
A = -0,461
B = 4,351
d)Penentuan Kala Ulang Gelombang
Untuk periode ulang 2 tahun
Persamaan regrasi yang diperoleh adalah:
Hsr = Ayr + B
Dimana yr diperoleh dari persamaan berikut:
y
r=−¿[
−¿(
1−
1
L×T
r)]
Dengan:
L=
N
r
k
66

72. L=
369
10
L=36,9
Sehingga:
y
r
=−¿[
−¿(
1−
1
36,9×2)]
y
r
=¿4,295
Maka diperoleh:
H
sr
=Ay
r
+B
H
sr=−0,461×4,295+(4,351)
H
sr
=2,370
e)Interval Keyakinan
Batas keyakinan sangat dipengaruhi oleh penyebaran data,
sehingga nilainya tergantung pada deviasi standar. Deviasi standar pada
perhitungan ini terbagi menjadi dua jenis, yaitu:
1.Deviasi Standar Yang Dinormalkan
σ
nr=
1
√N
[1+α(y
r+εInv)
2
]
1
2
Dengan :
ɑ=α
1
e
α
2N
−13+k√−Inv
v=
N
N
T
Adapun nilai α
1,
α
2,
c,ε,k merupakan koefisien empirirs yang yang
diberikan pada tabel berikut ini
Tabel 4.14 Koefisien Empiris
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
67
Distribusi α
1,
α
2,K C E
Fisher Tippet tipe I0.649.00.930.01.33

73. Sehingga diperoleh:
v=
N
N
T
=
10
369
=0.027
ɑ=α
1
e
α
2N
−13+k√−Inv
ɑ=0.64xe
9.0x10
−13+0.93√−¿(0.027)
ɑ=3,755
Berdasarkan nilai diatas, maka diperoleh:
σ
nr=
1
√N
[1+α(y
r−c+εInv)
2
]
1
2
σ
nr
=
1
√10
[1+3,755(4,295−0.0+0,027xIn0.011)
2
]
1
2
σ
nr
=0,442
2.Besaran Absolut Dari Deviasi Standar
σ
r
=σ
nr
xσ
Ts
Dimana:
σ
Hs=√
∑(T
sm−T
tsm)
2
n−1
σ
Hs
=√
(4,243)
2
10−1
σ
Hs
=0,687
Sehingga diperoleh:
σ
r
=σ
nr
xσ
Hs
σ
r
=0.304×0,687
σ
r
=0,304
68

74. Karena tingkat keyakinan terhadap nilai Tsr yang diperoleh hanya
sebesar 80%, maka nilai Tsr tersebut perlu dihitung kembali dengan
menggunakan persamaan berikut.
H
sr=H
sr(80%)−1,28σ
r H
sr
=H+1.28σ
r
H
sr=2,370−1,28(0,442) H
sr=2,370+1.28(0,304)
H
sr
=1,982det H
sr
=2,759det
Untuk perhitungan selanjutnya dapat dilihat pada tabel dibawah
ini.
Periode
ulang
(Tr)
Yr
(tahun)
Hsr (m) σnr σr
Hsr-
1,28σr
(m)
Hs+1,28σr
(m)
2 4,295 2,370 0,442 0,304 1,982 2,759
5 5,215 1,946 0,406 0,279 1,589 2,303
10 5,909 1,625 0,750 0,515 0,966 2,285
25 6,827 1,202 1,282 0,880 0,076 2,329
50 7,520 0,883 1,697 1,165 -0,609 2,374
100 8,213 0,563 2,116 1,453 -1,297 2,423
Tabel 4.15 Kala Ulang Periode Puncak Gelombang Signifikan Untuk
Periode 25 Tahun Arah Timur Laut
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
Berdasarkan hasil perhitungan diatas, maka diambil kala ulang
gelombang untuk periode 25 tahun dengan ketinggian gelombang (Hsr)
sebesar 1,202m.
4.4.2Menentukan Kala Ulang Periode Puncak Gelombang Signifikan
Dengan Metode Fisher-Tippet Type I
Berdasarkan penentuan arah yang telah dilakukan pada perhitungan kala
ulang gelombang signifikan sebelumnya, maka untuk perhitungan kala ulang
periode puncak gelombang signifikan diambil pada arah yang sama, yaitu pada
arah Timur Laut (TL).
69

75. Diketahui:
NT: jumlah kejadian gelombang selama pencatatan = 369
K : panjang data (tahun) = 10
a)Urutan Periode Puncak Gelombang Maksimum Dari Besar Ke Kecil
No
.
Tp (det)
1. 8,252
2. 9,184
3. 9,184
4. 9,184
5. 8,252
6. 8,121
7. 7,035
8. 6,938
9. 6,021
10. 6,021
Tabel 4.12 Data Periode Puncak Gelombang Signifikan Maksimum Dari
Besar Ke Kecil
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
b)Penentuan Probabilitas Setiap Periode Puncak Gelombang Signifikan
Probabilitas periode puncak gelombang pertama (1.00 m)
P=1−
m−0,44
N
r
+0,12
P=1−
1−0,44
369+0,12
P=0,998
c)Menentukan Distribusi Fisher-Tippet Type I
y
m
=−¿[−¿(P)]
y
m=−¿[−¿(0,998)]
y
m
=6,490
70

76. Untuk perhitungan periode puncak gelombang signifikan selanjutnya
dapat dilihat pada tabel dibawah ini.
m Tsm P ym Tsm.ym ym2
(Tsm-
Ttsm)2
1 8,2520,9986,490 53,557 42,122 0,187
2 9,1840,9965,464 50,185 29,859 1,863
3 9,1840,9934,968 45,623 24,677 1,863
4 9,1840,9904,637 42,582 21,497 1,863
5 8,2520,9884,388 36,207 19,251 0,187
6 8,1210,9854,188 34,011 17,539 0,091
7 7,0350,9824,021 28,287 16,170 0,615
8 6,9380,9803,878 26,904 15,038 0,777
9 6,0210,9773,752 22,591 14,080 3,234
10 6,0210,9743,640 21,918 13,253 3,234
JUMLAH 78,1919,86345,426
361,86
6
213,48713,917
RATA-
RATA
7,819   4,543     1,392
Tabel 4.13 Perhitungan Periode Puncak Gelombang Signifikan
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
Berdasarkan data tabel diatas, maka parameter A dan B dapat
ditentukan dengan cara berikut:
Cara Analitis:
^
A=
n∑T
sm
y
m
−∑T
sm
y
m
n∑y
m
2
−(∑y
m)
2
^A=
10×361,866−(78,191×45,426)
10×213,487−(4,543)
2
^
A=0,936
^B=T
sm
−
^
Ay
m
^
B=7,819−0,936×4,543
^B=¿3,569
71

77. Cara Grafis:
Untuk cara grafis, penentuan parameter A dan B diperoleh dengan
cara membuat grafik hubungan antara Tsm dan ym.
3.0003.5004.0004.5005.0005.5006.0006.5007.000
0.000
1.000
2.000
3.000
4.000
5.000
6.000
7.000
8.000
9.000
10.000
f(x) = 0.935512777365797 x + 3.56946816411651
R² = 0.448645629126028
Tm
Gambar 4.6 Penentuan Parameter A dan B
Sumber: Hasil Analisa Data, 2024
Dari grafik diatas, diperoleh persamaan y = 0,9355x + 3,5695 sehingga
diperoleh nilai A dan B adalah:
A = 0,936
B = 3,569
d)Penentuan kala ulang gelombang periode puncak gelombang signifikan
Untuk periode ulang 2 tahun
Persamaan regrasi yang diperoleh adalah:
Tsr = Ayr + B
Dimana yr diperoleh dari persamaan berikut:
72

78. y
r=−¿[
−¿(
1−
1
L×T
r)]
Dengan:
L=
N
r
k
L=
369
10
L=¿36,9
Sehingga:
y
r
=−¿[
−¿(
1−
1
91,3×2)]
y
r
=4,295
Maka diperoleh:
T
sr
=Ay
r
+B
T
sr=0,936×4,295+(3,007)
T
sr
=¿7,587
e)Interval keyakinan
Batas keyakinan sangat dipengaruhi oleh penyebaran data,
sehingga nilainya tergantung pada deviasi standar. Deviasi standar pada
perhitungan ini terbagi menjadi dua jenis, yaitu.
1.Deviasi Standar Yang Dinormalkan
σ
nr=
1
√N
[1+α(y
r+εInv)
2
]
1
2
Dengan :
ɑ=α
1e
α
2N
−13+k√−Inv
v=
N
N
T
Adapun nilai α
1,
α
2,
c,ε,k merupakan koefisien empirirs yang yang
diberikan pada tabel berikut ini
73

79. Tabel 4.14 Koefisien Empiris
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
Sehingga diperoleh:
v=
N
N
T
=
10
369
=0,027
ɑ=α
1
e
α
2N
−13+k√−Inv
ɑ=0.64xe
9.0x10
−13+0.93√−¿(0,027)
ɑ=3,755
Berdasarkan nilai diatas, maka diperoleh:
σ
nr=
1
√N
[1+α(y
r−c+εInv)
2
]
1
2
σ
nr
=
1
√10
[1+3,755(4,295−0.0+1.33×∈0,027)
2
]
1
2
σ
nr
=0,442
2.Besaran Absolut Dari Deviasi Standar
σ
r
=σ
nr
xσ
Ts
Dimana:
σ
Ts=√
∑(T
sm−T
tsm)
2
n−1
74
Distribusi α
1,
α
2,K C E
Fisher Tippet tipe I0.649.00.930.01.33

80. σ
Ts
=√
(13,917)
2
10−1
σ
Ts
=1,546
Sehingga diperoleh:
σ
r
=σ
nr
xσ
Ts
σ
r=0,442x1,546
σ
r
=0,684
Karena tingkat keyakinan terhadap nilai Tsr yang diperoleh hanya
sebesar 80%, maka nilai Tsr tersebut perlu dihitung kembali dengan
menggunakan persamaan berikut.
T
sr
=T
sr(80%)
−1.28σ
r
T
sr
=T
sr(80%)
+1.28σ
r
T
sr=7,587−1.28(0,442) T
sr=7,587+1.28(0,442)
T
sr
=6,712det T
sr
=8,4623det
Untuk perhitungan selanjutnya dapat dilihat pada tabel dibawah
ini.
Periode
ulang
(Tr)
Yr
(tahun)
Tsr
(det)
σnr σr
Ts-
1,28σr
(m)
Ts+1,28σr
(det)
2 4,295 7,587 0,442 0,684 6,712 8,4623
5 5,215 8,448 0,406 0,628 7,644 9,2521
10 5,909 9,098 0,750 1,160 7,613 10,5831
25 6,827 9,956 1,282 1,983 7,418 12,4935
50 7,52010,604 1,697 2,624 7,245 13,9636
100 8,21311,253 2,116 3,272 7,065 15,4413
Tabel 4.15 Kala Ulang Periode Puncak Gelombang Signifikan Untuk
Periode 25 Tahun Arah Timur Laut
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
Berdasarkan hasil perhitungan diatas, maka diambil kala ulang
periode puncak gelombang signifikan untuk periode 25 tahun dengan
periode puncak (Tsr) sebesar 9,956 det.
75

81. Dari hasil perhitungan kala ulang tinggi dan periode gelombang
dan arah angin dominan, diambil nilai untuk periode 25 tahun terdapat
pada arah Timur Laut. Sehingga diperoleh Hs = 1,202 m dan Ts = 9,956
det.
4.5 Perencanaan Tembok Laut
Pelindung pantai, lepas pantai adalah bangunan yang terpisah dari pantai
dan sejajar garis pantai.
4.5.1Mengukur Kemiringan Dasar Laut Di Lokasi Rencana Tembok Laut
Berikut perhitungan kemiringan dasar laut adalah:
Diketahui:
Jarak antara titik tinjau=
Beda tinggi =
Ditanyakan:
Kemiringam =
Penyelesaian:
Kemiringan = 10 :
=
Untuk hasil perhitungan selanjutnya dapat dilihat pada tabel berikut:
No. Garis Kontur
Beda
Tinggi
Jarak
Asli (m)
1. 0 - 1 1
2. 1 - 2 1
3. 2 - 3 1
4. 3 - 4 1
5. 4 - 5 1
6. 5 - 6 1
7. 6 - 7 1
76

82. 8. 7 - 8 1
9. 8 - 9 1
10. 9 - 10 1
Jumlah
Kemiringan Dasar Laut
Tabel 4.16 Hasil Perhitungan Kemiringan Dasar Laut
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
Dari tabel diatas maka dapat diambil kemiringan dasar laut.....
4.5.2 Menghitung Tinggi Gelombang Dam Kedalaman Gelombang Pecah
Untuk melakukan perhitungan tinggi dan kedalaman gelombang pecah
dibutuhkan kondisi eksisting suatu daerah yang akan dilakukan perencanaan
pelindung pantai ( daerah yang ditunjau). Karena tidak tersedianya data eksisting
daerah yang ditinjau secara langsung, maka dalam perhitungan tinggi dan
kedalaman gelombang gelombang pecah dilakukan dengan metode coba-coba.
Nilai asumsi gelombang akan pecah pada kedalaman d=4 m di bawah muka air
laut rerata (MSL), Arah gelombang yang diperhitungkan dari Arah Timur Laut
(TL) Ho= 1,202 m dan T= 9,956 det (dari kala ulang 25 Tahun pada perhitungan
sebelumnya).
Panjang gelombang di Laut Dalam:
L0 = 1,56 x T
2
= 1,56 x 9,956
2
= 158,7225 m
C0 = L0/T
= 158,7225 / 9,956
= 15,9423 m/det
d/L0= 4/ 158,7225
= 0,025869
Untuk nilai d/Lo di atas, dengan tabel A-I fungsi d/L untuk pertambahan
nilai d/Lo di dapat:
77

83. d/L0 d/L
0,0250 0,06478
0,0258690,0659622
0,026 0,06614
Tabel 4.17 Hubungan d/L0 dan d/L
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
d/L= 0,0659622
L = 4/0,0659622
= 60,6407 m
Cb = L / T
= 60,6407 / 9,956
= 6,0908 m/det
KONTUR
78

84. Arah datang gelombang pada kedalaman -4 m, diketahui αo = 45˚. Jadi
dapat dihitung sebagai berikut:
Sin α1= (cb /co) sin αo
= (6,0908 / 15,9423) sin 45˚
= 0,5403
α1 = 32.7040
Koefisien refraksi dihitung dengan rumus :
Kr=
√
Cosα0
Cosα1
=
√
cos45˚
cos32.7040
= 0,845446
H’0= Kr . Ho
= 0,84 x 1,202
= 1,0166 m
1)Menghitung Tinggi Gelombang Pecah (Hb)
Tinggi gelombang pecah dapat dihitung dengan rumus berikut.
Hb/H’0=
1
3,3(
H
'
0
Lo)
1
3
=
1
3,3(
1,0166
158,7225)
1
3
= 1,262
Hb= 1,262 x 1,0166
= 1,2829 m
2)Menghitung letak kedalaman gelombang pecah
a = 43,75 (1-e
-19 m
)
= 43,75 (1-e
-19x0.0418
)
= 23,96404
79

85. b = ¿)
=
1,56
(1−e
19.0,0418
)
= 1,0811
db = Hb
1
b−(
a.Hb
g.xT
2)
= 1,28
1
1,0811−(
32,7040.1,28
9.81.x9,956
2)
= 1,2 m
Dari perhitungan di atas didapat
:
-Kedalaman gelombang pecah Hb= 1,28m
-Kedalaman gelombang pecah db= 1,2 m
Interas
i
Db/Lo d/L L C Α1
0,02590,12475932,061873,2204258,400774
Kr H’o Hb/H’oHb(m)Db (m)
0,841,01661,2621,28 1,2
Tabel 4.18 Iterasi Tinggi (Hb) dan Kedalaman Gelombang Pecah (db)
Sumber: Hasil perhitungan, 2024
Karena hasil hitungan iterasi II hampir sama dengan Iterasi I, sehingga
hitungan dapat dihentikan dan hasilnya adalah hitungan pada iterasi ke II.
80

86. Berdasarkan hasil perhitungan di atas, maka diperoleh tinggi gelombang
pecah (Hb) sebesar 1,28 m dan letak kedalaman gelombang pecah (db) yaitu -1,2
m.
4.5.3 Perhitungan Tinggi Gelombang Pada Tembok Laut
Dari perhitungan kala ulang arah gelombang dari arah Timur Laut (TL),
diperoleh data sebagai berikut:
H0= 1,202 m
T = 9,956 det
Direncanakan kedalaman Tembok Laut atau elevasi dasar Tembok laut
= -2,5 m.
Panjang gelombang di laut dalam:
L0 = 1,56 x T
2
= 1,56 x 9,956
2
= 154,623 m
C0 = L0/T
= 154,623 /9,956
= 15,1093 m/det
d/L0= 4/ 1,546
= 0,0162
Untuk nilai d/L0 diatas, dengan tabel A-1 fungsi d/L untuk pertambahan
nilai d/L0 didapat:
Berdasarkan Tabel A-1, dengan cara interpolasi diperoleh:
d/L0 d/L
0,0162 0,051648
0,0161680,05160
0,016 0,0516
81

87. Tabel 4.19 Hubungan d/L0 dan d/L
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
d/L= 0,087019
L = 4/0,087019
= 28,72926 m
Kecepatan rambat gelombang di pelindung pantai:
Cb = L / T
= 28,72926 / 9,956
= 2,8856 m/det
Arah datang gelombang pada kedalaman ....m, diketahui α0 = ....˚. Jadi
dapat dihitung sebagai berikut:
Sin α1= (C /Co) sin αo
= (2,885684 / 15,53103) sin 45˚
= 0,1194
α1 = 6,8574
Koefisien refraksi dihitung dengan rumus:
Kr=
√
Cosα0
Cosα1
=
√
cos45˚
cos6,8574
= 0,84
Untuk menghitung koefisien pendangkalan Ks dengan menggunakan Tabel A-1
fungsi d/L untuk pertambahan nilai d/L0 berdasar nilai d/L0 diatas (0,0162), di
interpolasi, maka didapat:
Ks = 0,94
Maka tinggi gelombang pada pelindung pantai di kedalaman ....m didapat:
H1= Ks . Kr . H0
= 0,94 . 0,84 . 1,202
= 0.949 m
82

88. 4.5.4Penentuan Elevasi Air Rencana (Design Water Level, DWL)
Muka air laut rencana (design water level, DWL) adalah muka air laut
pada kondisi tinggi, dimana elevasi ini di pergunakan sebagai referensi untuk
menentukan elevasi mercu bangunan pantai, apakah akan di rencanakan sebagai
bangunan non-overtopping, overtopping, atau submerged. Disamping itu muka air
laut rencana ini juga dipergunakan untuk menentukan tinggi gelombang pecah,
terutama pada di lokasi bangunan. Muka air laut rencana diperhitungkan terhadap
pasang surut – high water spring ( HWS ), wave set up, dan sea level rise (SLR)
akibat efek rumah kaca (green house effect). Muka air laut rencana dapat di
tentukan dengan formula:
DWL=HWL+Sw+∆h+SLR
1)Pasang Surut
Data pasang surut diperoleh dari penelitian yang dilakukan oleh
CV. Sulapaappa Media Utama pada tahun 2018. Penelitian dilakukan
selama
83

89. 15 hari di perairan Desa Bokori. Berikut adalah grafik pengamatan
pasang surut selama 15 hari di perairan
G R A F I K P E N G A M A T A N P A S U T
Gambar 4.8 Grafik pasang Surut 15 Hari Di Pantai Toronipa Desa Bokori
Berdasarkan data dan grafik pengamatan pasang surut di atas
diketahuibahwa elevasi pasang tertinggi (HWL) = 2.64 m, elevasi surut
terendah (LWL) = 0.28 m, dan muka air laut rerata (MSL) = 1.46.
Dalam perencanaan ini, bidang datum yang di pakai adalah MSL
(Mean Sea Level) atau muka air terendah selama pengamatan.berdasarkan
hasil analisis data pasang surut diperoleh nilai MSL adalah 1.46 m pada
bacaan rambu pasang surut (peilschaal). Sehingga dengan menentukan
nilai MSL = ± 0.00 m (disurutkan terhadap MSL), akan diperoleh elevasi
muka air acuan, dengan menetapkan sebagai berikut:
HAT = HWL (high water level)= 2.64−¿1.46 = + 1.18 m
MSL (mean sea level) = 1.46 −¿1.46 = ± 0.00 m
LAT = LWL (low water level)= 0.28 −¿1.46 = - 1.18 m
2)Kenaikan Muka Air Karena Gelombang (Wave Set Up)
Dengan Hb = 2,08 m, g = 9,81 m/det
2
, dan T = 7,762 det. Sehingga
kenaikan muka air karena gelombang (wave set up) dapat dihitung sebagai
berikut.
S
w = 0,19[1−2,82
√
H
b
gT
2
]H
b
= 0,19[1−2,82
√
H
b
gT
2
]H
b
= 0,32 m
3)Kenaikan Muka Air Karena Angin (Wind Set-Up)
84

90. Dengan F = 495270 m, V = 15 m/det, α = 45˚, c = 0,0000035, g =
9,81 m/det
2
, d = 2,5 m. Sehingga kenaikan muka air karena angin (wind
set up) Δh dapat dihitung sebagai berikut.
F
y= F×sinα
= 495270×sin45˚
= 350208,77 m
V
y= V×sinα
= 15×sin45˚
= 10,60 m/det
Δh = F
y
×c×
V
y
2
2×g×d
= 350208,77×0,0000035×
10,60
2
2×9,81×2,5
= 2,80 m
4)Pemanasan Global
85

91. Sumber: Triatmodjo, 2011
Gambar 4.9 Perkiraan Kenaikan Muka Air Laut Karena Pemanasan
Global
Dari gambar tersebut, dapat diambil nilai SLR = 0,2 m
5)Elevasi Muka Air Laut Rencana (Design Water Level)
Dengan HWL = 1,18 m, Sw = 0,32 m, Δh = 1,78 m, dan SLR = 0,2
m. Sehingga elevasi muka air laut rencana (design water level) DWL dapat
dihitung sebagai beriku.
DWL= HWL + Sw + Δh + SLR
= 1,18 + 0,25 + 0,23 + 0,2
= + 1,86 m
4.5.5Perhitungan Dimensi Pelindung pantai
1)Panjang Pelindung pantai
Dengan Y = 80 m. Sehingga panjang pelindung pantai Ls dapat
dihitung sebagai berikut.
L
s
Y
¿2
L
s ¿2×Y
¿2×80
¿160m
Dengan L = 27.82206 m. Sehingga lebar pelindung pantai Lg dapat
dihitung sebagai berikut.
L≤L
g
≤L
s
Sehingga ditetapkan Lg = 28 m.
2)Penentuan Elevasi Puncak Pelindung pantai
Dengan H = 1.75 m, L0 = 54,40 m, dan kemiringan sisi pelindung
pantai ditetapkan 1:2 (tg θ ) = 0,5, maka dapat ditentukan nila bilangan
Irribaren yang akan digunakan untuk menentukan nilai tinggi rump
86

92. gelombang dan kemudian dapat dihitung nilai elevasi puncak plindung
pantai dan tinggi pelindung pantai.
I
r ¿
tgθ
¿¿
¿
0.5
¿¿
¿2.79
Sumber: Triatmodjo B, 2011
Gambar 4.10 Grafik Bilangan Irribaren
Dengan menggunakan grafik di atas dihitung nilai run up. Untuk
lapis lindung dari batu pecah (quarry stone) :
R
u
H
=1.1
R
u ¿1.1×1.75
87

93. ¿1.93m
Elevasi puncak pelindung pantai dengan memperhitungkan tinggi
kebebasan 0.5 m :
El
Pem.Gel ¿DWL+R
u
+TinggiKebebasan
¿1.86+1.93+0.5
¿4.29m≈4.3m
H
Pem.Gel ¿El
Pem.Gel
+El
DasarLaut
¿4.3−(−2.5)
¿6.8m
3)Berat Butir Lapis Lindung
Dengan H = 1.75 m, γ
r=¿ 2.65 ton/m
3
, γ
a=¿ 1.03 ton/m
3
, KD = 4
(lihat pada Tabel 4.20), dan cot θ = 2 (lihat Tabel 4.20). Sehingga berat
butir lapis lindung W dapat dihitung sebagai berikut.
Tabel 4.19 Koefisien Stabilitas KD untuk Berbagai Jenis Butir
88

94. Sumber: Triatmodjo B, 2011
S
r ¿
γ
r
γ
a
¿
2.65
1.03
¿2.57
W ¿
γrH
3
K
D¿¿
¿
2.65×1.75
3
4׿¿
¿0.46ton
¿458.34kg
89

95. 4)Lebar Puncak Pelindung pantai
Dengan n = 3, k
∆=1.15 (lihat Tabel 4.21), W = 0.46 ton, dan
γ
r
=2.65ton/m
3
. Sehingga lebar puncak pelindung pantai B dapat dihitung
sebagai berikut.
Tabel 4.20 Koefisien Lapis
Sumber: Triatmodjo B, 2011
B ¿nk
∆
¿
¿3×1.15׿
¿1.92m≈2.00m
5)Tebal Lapisan Pelindung
Dengan n = 2 (lihat Tabel 4.21), k
∆
=1.15 (lihat Tabel 4.20), W =
0.46 ton, dan γ
r
=2.65ton/m
3
. Sehingga tebal lapisan pelindung t dapat
dihitung sebagai berikut.
t ¿nk
∆¿
¿2×1.15׿
¿1.28m≈1.30m
6)Jumlah Batu Lapisan Pelindung
Dengan A = 10 m
2
, n = 2 (lihat Tabel 4.21), k
∆
=1.15 (lihat Tabel
4.21), P = 37% (lihat Tabel 4.21), W = 0.46 ton, dan γ
r
=2.65ton/m
3
.
Sehingga jumlah batu lapisan N dapat dihitung sebagai berikut.
90

96. N ¿Ank
∆
[1−
P
100
]¿
¿10×2×1.15×[1−
37
100
]¿
¿46.68buah≈47buah
7)Perhitungan Pelindung Kaki (Toe Protection)
a.Berat Batu Pelindung Kaki (Toe Protection)
Dengan W = 458.34 kg. Sehingga berat batu pelindung kaki (toe
protection) dapat dihitung sebagai berikut.
W
10
¿
0.46
10
¿0.0458ton
¿45.83kg
b.Lebar Puncak Lapisan Pelindung Kaki (Toe Protection)
Dengan H = 1.75 m. Sehingga lebar puncak lapisan pelindung kaki
(toe protection) dapat dihitung sebagai berikut.
B
tp ¿2×H
¿2×1.75
¿3.51m≈3.6m
c.Tebal Lapisan Pelindung Kaki (Toe Protection)
Dengan t = 1.28 m. Tebal pelindung kaki (toe protection) adalah
dua kali tebal lapis pelindung utama. Sehingga tebal lapisan pelindung
kaki (toe protection) dapat dihitung sebagai berikut.
t
tp ¿2×t
¿2×1.3
¿2.60m
d.Jumlah Batu Lapisan Pelindung Kaki (Toe Protection)
91

97. Dengan A = 10 m
2
, n = 2 (lihat Tabel 4.21), k
∆
=1,15 (lihat Tabel
4.21), P = 37% (lihat Tabel 4.21),
W
10
= 0,458 ton, dan γ
r
=¿ 2,65 ton/m
3
.
Sehingga jumlah batu lapisan pelindung kaki (toe protection) dapat
dihitung sebagai berikut.
N ¿Ank
∆[1−
P
100
]¿
¿10×2×1.15×[1−
37
100
]¿
¿216.66buah≈217buah
92

98. Untuk perhitungan dimensi struktur pada setiap lapisan dapat dilihat pada tabel berikut.
Tabel 2.21 Rekapitulasi Dimensi Struktur Bangunan Tiap Lapisan
Perhitungan
Pelindung
Kaki
Lapisan Pelindung
Utama
Lapisan Pelindung Sekunder Lapisan Inti
Lapisan Pelindung
Kaki
Hasil
Hitungan
Ditetapkan
Hasil
Hitungan
Ditetapkan
Hasil
Hitungan
Ditetapkan
Hasil
Hitungan
Ditetapkan
Berat Butir
(kg)
458,34 458,34 45,8344 2,2917 `
Lebar
Puncak (m)
Tebal
Lapisan (m)
Jumlah Batu
(Buah)
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
93

99. 4.5.6Gambar Perencanaan Bangunan Pelindung pantai
Gambar hasil perencanaan bangunan pelindung pantai sisi miring pantai ..
GAMBAR
Sumber: Hasil Pengolahan Data, 2024
Gambar 4.11 Sketsa Pelindung pantai
4.6 Perhitungan Rencana Anggaran Biaya (RAB) Pelindung pantai
Perhitungan rencana anggaran biaya (RAB) pelindung pantai, bangunan
pelindung pantai di pantai .dihitung berdasarkan Permen PUPR
No.28/PRT/M/2016.
4.6.1 Daftar Harga Satuan Upah, Bahan, dan Peralatan
Berikut adalah daftar harga satuan upah, bahan, dan peralatan.
Tabel 4.23 Daftar Harga Satuan Upah, Bahan, dan Peralatan
NO. URAIAN KODE SATUAN
HARGA
SATUAN
(Rp)
KET.
1 2 3 4 5 6
I UPAH
1 Pekerja L.01 OH 100.000,00
2 Tukang L.02 OH 130.000,00
3 Kepala Tukang L.03 OH 150.000,00
4 Mandor L.04 OH 120.000,00
5 Operator Alat Berat L.05 OH 175.000,00
6 Pembantu Operator L.06 OH 140.000,00
II BAHAN
1 Balok Kayu Kls-3 M.37.a m
3
2.100.000,00
2 Papan Kayu Kls-3 M.35 m
3
1.750.000,00
3 Paku Campuran M.71 kg 25.000,00
4 Batu Gunung/Batu Kali m
3
270.000,00
On
site
5Batu Belah/Batu Pecah 2-3M.06 m
3
270.000,00
On
site
6 Pasir Pasang M.14 m
3
265.000,00
On
site
94

100. 7 Solar Industri M.137 ltr 12.500,00
8 Minyak Pelumas M.129 ltr 35.000,00
9
Tali Tambang Nylon
8mm (kt. 1020 kg)
roll 900.000,00
10
Tali Tambang Nylon
8mm (kt. 1020 kg)
m 5.000,00
III PERALATAN
1 Excavator E.11.bsewa-jam631.573,58
2 Sewa Rakit sewa-jam85.000,00
Sumber: Pengumpulan Data, 2024
4.6.2 Analisa Harga Satuan Pekerjaan
Berikut ini adalah analisa harga satuan pekerjaan bangunan pelindung
pantai
Tabel 4.24 Analisa Harga Satuan Pekerjaan Kesehatan dan Keselamatan Kerja
(K3)
No
.
Uraian
Kod
e
Satua
n
Koefisie
n
Harga
Satuan
(Rp)
Jumlah
1 2 3 4 5 6 7
1.
Pekerjaan
Persiapan
RK3K
- Ls 1 500.000,00500.000,00
2.
Sosialisasi
K3
- Ls 1 250.000,00250.000,00
3.
Penyediaan
Alat
Pelindung
Kerja
- Ls 1 500.000,00500.000,00
4.
Penyediaan
Alat
Pelindung
Diri
- Ls 1 1.000.000,001.000.000,00
5.
Biaya
Asuransi
- Ls 1
12.000.000,0
0
12.000.000,0
0
95

101. 6.
Biaya
Personil /
Petugas K3
- OB 4 1.500.000,006.000.000,00
7.
Penyediaan
Fasilitas
P3K
- Ls 1 750.000,00750.000,00
8.
Penyediaan /
Pemasangan
Rambu –
Rambu
- Ls 1 500.000,00500.000,00
9.
Pelaporan
Pengendalia
n Risiko K3
- Ls 1 250.000,00250.000,00
I. Jumlah Harga
21.750.000,0
0
II.
Overhead + Profit
(10% x 1)
2.175.000,00
III.
Harga Satuan Pekerjaan
(I + II)
23.925.000,0
0
III. Dibulatkan
23.925.000,0
0
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
Tabel 4.25 Analisa Harga Satuan Pekerjaan Pengadaan Material, Lansir, dan
Pemasangan 1 m
3
Lapisan Pelindung Utama
No. Uraian KodeSatuanKoefisien
Harga
Satuan
(Rp)
Jumlah
Harga
(Rp)
IUpah
1 Pekerja L.01OH 1.300100.000130.000
2 Tukang Batu L.02OH 0.260130.00033.800
3 Mandor L.04OH 0.130120.00015.600
Jumlah Harga Tenaga Kerja 179.400
IIBahan
1
Batu 400 kg – 500
kg
m
3
1.400270.000378.000
96

102. Jumlah Harga Bahan 378.000
IIIPeralatan
1 Excavator E.24ajam 0.130631.57482.105
Jumlah Harga Peralatan 82.105
IV
Jumlah Tenaga Kerja, Bahan, dan Peralatan
(I+II+III)
639.505
V
Overhead + Profit 15% ×
D
639.505
VIHarga Satuan Pekerjaan 1 m
3
(IV+V)735.430
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
Tabel 4.26 Analisa Harga Satuan Pekerjaan Pengadaan Material, Lansir, dan
Pemasangan 1 m
3
Lapisan Pelindung Sekunder
No. Uraian KodeSatuanKoefisien
Harga
Satuan
(Rp)
Jumlah
Harga
(Rp)
IUpah
1 Pekerja L.01OH 1.200100.000120.000
2 Tukang Batu L.02OH 0.240130.00031.200
3 Mandor L.04OH 0.120120.00014.400
Jumlah Harga Tenaga Kerja 165.600
IIBahan
1Batu 30 kg – 50 kg m
3
1.280270.000345.600
Jumlah Harga Bahan 345.600
IIIPeralatan
1 Excavator E.24ajam 0.120631.57475.789
Jumlah Harga Peralatan 75.789
IV
Jumlah Tenaga Kerja, Bahan, dan Peralatan
(I+II+III)
586.989
VOverhead + Profit 15% × D88.048
VIHarga Satuan Pekerjaan 1 m
3
(V+VI)675.037
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
Tabel 4.27 Analisa Harga Satuan Pekerjaan Pengadaan Material, Lansir, dan
Pemasangan 1 m
3
Lapisan Inti
97

103. No. Uraian KodeSatuanKoefisien
Harga
Satuan
(Rp)
Jumlah
Harga
(Rp)
IUpah
1 Pekerja L.01OH 1.000 100.000 100.000
2Tukang BatuL.02OH 0.200 130.000 26.000
3 Mandor L.04OH 0.100 120.000 12.000
Jumlah Harga Tenaga Kerja 138.000
IIBahan
1
Batu 1 kg – 3
kg
m
3
1.100 270.000 297.000
Jumlah Harga Bahan 297.000
III Peralatan
1 ExcavatorE.24ajam 0.100 631.574 63.157
Jumlah Harga Peralatan 63.157
IV
Jumlah Tenaga Kerja, Bahan, dan Peralatan
(I+II+III)
498.157
V
Overhead + Profit 15% ×
D
74.724
VIHarga Satuan Pekerjaan 1 m
3
(V+VI)572.881
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
Tabel 4.28 Analisa Harga Satuan Pekerjaan Pengadaan Material, Lansir, dan
Pemasangan 1 m
3
Pelindung Kaki
No. Uraian KodeSatuanKoefisien
Harga
Satuan
(Rp)
Jumlah
Harga
(Rp)
IUpah
1 Pekerja L.01 OH 1.200100.000120.000
2 Tukang Batu L.02 OH 0.240130.00031.200
3 Mandor L.04 OH 0.12 0120.00014.400
Jumlah Harga Tenaga Kerja 165.600
IIBahan
1
Batu 30 kg – 50
kg
m
3
1.280270.000345.600
Jumlah Harga Bahan 345.600
98

104. IIIPeralatan
1 Excavator E.24ajam 0.120631.57475.789
Jumlah Harga Peralatan 75.789
IVJumlah Tenaga Kerja, Bahan, dan Peralatan (I+II+III)586.989
VOverhead + Profit 15% × D88.048
VIHarga Satuan Pekerjaan 1 m
3
(V+VI)675.037
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
4.6.3Volume Pelindung pantai
1)Volume Lapisan Pelindung Utama
Berikut adalah gambar lapisan pelindung utama bangunan pelindung
pantai….
GAMBAR
Sumber: Hasil Pengolahan Data, 2024
Gambar 4.12 Lapisan Pelindung Utama Bangunan Pelindung pantai
Berdasarkan gambar diatas maka dihitung luas lapisan pelindung utama
sebagai berikut.
A1¿
s
1
+s
2
2
×t
¿
9.39+6.48
2
×1.3
¿10.32m
2

A2¿
s
1
+s
2
2
×t
¿
2+1.39
2
×1.3
¿2.20m
2

A3¿
s
1
+s
2
2
×t
¿
9.39+6.48
2
×1.3
99

105. ¿10.32m
2

Atot¿A
1
+A
2
+A
3
¿10.32+2.20+10.32
¿22.83m
2

Maka volume lapisan pelindung utama:
V ¿A
tot×L
s
¿22.83×160
¿3653.52m
3

Vtot¿n×V
¿2×3653.52
¿7307.04m
3

2)Volume Lapisan Pelindung Sekunder
Berikut adalah gambar lapisan pelindung sekunder bangunan pelindung
pantai…..
GAMBAR
Sumber: Hasil Pengolahan Data, 2024
Gambar 4.13 Lapisan Pelindung Sekunder Bangunan Pelindung pantai
Berdasarkan gambar diatas maka dihitung luas lapisan pelindung sekunder
sebagai berikut.
A1¿
s
1
+s
2
2
×t
100

106. ¿
6,48+5,14
2
×0,6
¿3,49m
2

A2¿
s
1
+s
2
2
×t
¿
1,39+1,1
2
×1.3
¿0,75m
2

A3¿
s
1
+s
2
2
×t
¿
6,48+5,14
2
×1.3
¿3,49m
2

Atot¿A
1
+A
2
+A
3
¿3,49+0,75+3,49
¿7,72m
2

Maka volume lapisan pelindung sekunder dan lapisan pelindung kaki:
V ¿A
tot
×L
s
¿7,72×160
¿1235,04m
3

Vtot¿n×V
¿2×1235,04
¿2470,008m
3

3)Volume Lapisan Inti
Berikut adalah gambar lapisan inti bangunan pelindung pantai …..
GAMBAR
Sumber: Hasil Pengolahan Data, 2024
Gambar 4.14 Lapisan Inti Bangunan Pelindung pantai
Berdasarkan gambar diatas maka dihitung luas lapisan inti sebagai berikut.
101

107. A1¿
s
1
+s
2
2
×t
¿
1,1+20,7
2
×4,9
¿53,41m
2

Atot¿A
1
¿53,41m
2

Maka volume lapisan inti:
V ¿A
tot
×L
s
¿53,41×160
¿8545,60m
3

Vtot¿n×V
¿2×8545,60
¿17091,20m
3

4)Volume Lapisan Pelindung Kaki
Berikut adalah gambar lapisan pelindung kaki bangunan Pelindung pantai…
GAMBAR
Sumber: Hasil Pengolahan Data, 2024
Gambar 4.15 Lapisan Pelindung Kaki 1 bangunan Pelindung pantai
GAMBAR
Sumber: Hasil Pengolahan Data, 2024
Gambar 4.15 Lapisan Pelindung Kaki 1 Bangunan Pelindung pantai
Berdasarkan gambar diatas maka dihitung luas lapisan pelindung kaki
sebagai berikut.
A1¿
s
1
+s
2
2
×t
¿
7,85+4,25
2
×2,6
102

108. ¿15,73m
2

A2¿
s
1+s
2
2
×t
¿
7,85+4,25
2
×2,6
¿15,73m
2

Atot¿A
1+A
2
¿15,73+15,73
¿31,46m
2

Maka volume lapisan pelindung kaki:
V ¿A
tot
×L
s
¿31,46×160
¿5033,60m
3

Vtot¿n×V
¿2×5033,60
¿10067,20m
3

Berikut adalah table rekapitulasi volume Pelindung pantai.
Tabel 4.29 Rekapitulasi Volume Pelindung pantai
Lapisan Pelindung Pantai
Atot
(m
2
)
Ls
(m)
n
(buah)
V (m
3
)Vtot (m
3
)
Lapisan Pelindung Utama22,83160 2
3653,5
2
7307,04
Lapisan Pelingdung Sekunder7,72160 2
1235,0
4
2470,08
Lapisan Inti 53,41160 2
8545,6
0
17091,20
Lapisan Pelindung Kaki31,46160 2
5033,6
0
10067,20
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
103

109. 4.6.4 Rencana Anggaran Biaya (RAB)
Berikut adalah rencana anggaran biaya (RAB) bangunan pelindung
Pantai ..
Tabel 4.30 Rencana Anggaran Biaya (RAB) Bangunan Pelindung pantai
NO
.
URAIAN SAT.VOL
HARGA
SATUAN
(Rp)
JUMLAH
HARGA
(Rp)
1 2 3 4 5 6
A.BREAKWATER
I Pekerjaan Persiapan
1.
Mobilisasi dan
Demobilisasi Alat
Ls 1.0010.000.00010.000.000
2.
Administrasi
Pelaporan /
Dokumentasi
Ls 1.00 3.075.0003.075.000
3.
Sho Drawing dan As
Built Drawing
Ls 1.00 3.500.0003.500.000
4.
Pemeriksaan dan
Pengujian
Laboratorium
Ls 1.00 8.000.0008.000.000
5. Biaya K3 Ls 1.0023.925.00023.925.000
6.
Pembuatan Kantor
Direksi dan Barak
Kerja
Ls 1.0012.000.00012.000.000
7.
Perapihan Dasar
Breakwater sesuai
Elevasi
Ls 1.0015.000.00015.000.000
Sub Total I 75.500.000
II. Pekerjaan Konstruksi Breakwater
1.
Pengadaan Material,
Lansir, dan
Pemasangan Batu
Lapisan Pelindung
Utama
m
3
7,307.04735.430.255.373.818.259
2.Pengadaan Material,
Lansir, dan
m
3
2,470.08675.073,151.667.395.774
104

110. Pemasangan Batu
Lapisan Pelindung
Sekunder
3.
Pengadaan Material,
Lansir, dan
Pemasangan Batu
Lapisan Pelindung
Inti
m
3
17,091.20572.880,969.791.223.098
4.
Pengadaan Material,
Lansir, dan
Pemasangan Batu
Lapisan Pelindung
Kaki
m
3
10,067.20675.037,156.795.734.041
Sub Total II 23.628.171.173
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
Tabel 4.31 Rekapitulasi Rencana Anggaran Biaya (RAB) Bangunan Pelindung
Pantai ..
NO
.
URAIAN PEKERJAAN HARGA (Rp)
1 2 3
I. Pekerjaan Persiapan 75.500.000,00
II. Pekerjaan Konstruksi Breakwater 23.628.171.172,81
III. Jumlah 23.703.671.172,81
IV. Pajak PPN = (IV × 10%) 2.370/367/117,28
V. Total 26.074.038.290,10
VI. Dibulatkan 26.074.100.000,00
Terbilang : DUA PULUH ENAM MILYAR TUJUH PULUH EMPAT JUTA
SERATUS RIBU RUPIAH
Sumber: Hasil Perhitungan, 2024
4.7Pembahasan
4.7.1Peramalan Gelombang
105

111. Hasil yang di dapat pada penelitian ini, yaitu dengan menggunakan
metode CERC 1984 pada arah Timur diperoleh nilai maksimum tinggi gelombang
(H0) antara 0.75 m sampai 1.53 m dan periode gelombang (T0) antara 4.52 det
sampai 5.73 det.
Hasil ini serupa dengan penelitian yang dilakukan oleh Putri TS (2019)
dalam penelitiannya dalam meramalkan gelombang juga menggunakan metode
CERC 1984 pada lokasi penelitian di Pantai Pulau .. pada arah Timur Laut
menghasilkan nilai maksimum tinggi gelombang antara 0.230 m sampai 0.511 m
dengan periode antara 2.022 det sampai 3.190 det.
4.7.2Perencanaan Bangunan Pelindung pantai
Hasil yang di dapat pada penelitian ini, yaitu panjang Pelindung pantai
Ls = 160 m, lebar celah pelindung pantai Lg = 28 m, elevasi puncak pelindung
pantai ElPem.Gel = 4.3 m, tinggi pelindung pantai HPem.Gel = 6.8 m, berat butir lapis
lindung W = 458.34 kg, lebar puncak Pelindung pantai
B = 2.00 m, tebal lapisan pelindung t = 1.30 m, jumlah batu lapisan pelindung N
= 47 buah, berat batu pelindung kaki (toe protection) W/10 = 45.83 kg, lebar
puncak lapisan pelindung kaki (toe protection) Btp = 3.6 m, tebal lapisan
pelindung kaki (toe protection) ttp = 2.6 m, jumlah batu lapisan pelindung kaki
(toe protection) Ntp = 217 buah.
Hal ini sejalan dengan yang dikemukakan dalam buku Perencanaan
Bangunan Pantai buatan Prof. Dr. Ir. Bambang Triatmodjo, DEA yaitu
perencanaan bangunan pelindung pantai sisi miring.
4.7.3Rencana Anggaran Biaya (RAB) Pelindung pantai
Hasil yang di dapat pada penelitian ini, yaitu total rencana anggaran biaya
(RAB) termasuk PPN 10% adalah Rp. 26.074.100.000,00. Hal ini sejalan dengan
Permen PUPR No. 28/PRT/M/2016.
BAB V
106

112. PENUTUP
5. 1Kesimpulan
1.Berdasarkan hasil analisa peramalan gelombang di laut dalam dengan
metode CERC 1984 diperoleh informasi bahwa tinggi gelombang dan
periode gelombang signifikan maksimum di laut dalam dari arah Timur
(T) adalah H0 = 1.53 m dan TP = 5.73 det. Berdasarkan hasil analisa kala
ulang tinggi gelombang dan periode gelombang untuk periode 25 tahun
arah Timur (T) diperoleh Hs = 1.844 m dan TS = 5.9053 det. Berdasarkan
analisa gelombang pecah didapatkan tinggi gelombang pecah Hb = 1.62 m
dan letak kedalaman gelombang pecah db = -1.87 m. Berdasarkan analisa
refraksi dan pendangkalan gelombang maka di dapat tinggi gelombang
dan periode gelombang pada pelindung pantai di kedalaman 2.5 m di dapat
H1 = 1.7526 m dan T = 5.9053 det.
2.Hasil yang di dapat pada penelitian ini, yaitu panjang pelindung pantai Ls
= 160 m, lebar celah pelindung pantai Lg = 28 m, elevasi puncak pelindung
pantai ElPem.Gel = 4.3 m, tinggi pelindung pantai HPem.Gel = 6.8 m, berat butir
lapis lindung W = 458.34 kg, lebar puncak pelindung pantai B = 2.00 mm
tebal lapisan pelindung t = 1.30 m, jumlah batu lapisan pelindung N = 47
buah, berat batu pelindung kaki (toe protection) W/10 = 45.83 kg, lebar
puncak lapisan pelindung kaki (toe protection) Btp = 3.6 m, tebal lapisan
pelindung kaki (toe protection) ttp = 2.6 m, jumlah batu lapisan pelindung
kaki (toe protection) Ntp = 217 buah.
3.Hasil yang di dapat pada penelitian ini, yaitu total rencana anggaran biaya
(RAB) termasuk PPN 10% adalah Rp. 26.074.100.000,00. Hal ini sejalan
dengan Permen PUPR No. 28/PRT/M/2016
5. 2Saran
1.Dalam perencanaan bangunan pelindung pantai sebaiknya dilengkapi
dengan analisa struktur dan kondisi struktur tanah di bawah bangunan
107

113. pelindung pantai agar hasil perencanaan bangunan pelindung pantai dapat
diketahui stabilitas bangunan pemecah gelonbang.
2.Dalam perencanaan bangunan pelindung pantai sebaiknya dilengkapi
dengan kondisi sosial, ekonomi, dan lingkungan masyarakat di lokasi
sekitar bangunan agar hasil perencanaan bangunan pelindung pantai dapat
efektif sesuai kebutuhan anggaran dan kondisi masyarakat.
108